LINDAB_Profile_Calcul_pane

ÎNTRODUCERE 1.1 Generalitãþi Profilele metalice formate la rece se întâlnesc în mai toate aspectele vieþii moderne. Utilizãrile acestora sunt multe ºi variate, existând în zilele noastre o gama largã de produse, cu o mare diversitate de forme ºi mãrimi. Utilizarea profilelor formate la rece în construcþii a început încã pe la mijlocul secolului XIX, în SUA ºi Marea Britanie. Utilizarea pe scarã largã a acestor profile a început însã doar din a douã jumãtate a secolului trecut. Pânã nu demult, profilele formate la rece au fost folosite preponderent pentru elementele secundare de rezistenþã ale clãdirilor, în alcãtuirea învelitorilor, cu rol de pane pentru acoperiº sau rigle pentru pereþi. Tot mai mult, în ultimii ani, aceste profile sunt utilizate ºi pentru alcãtuirea structurii de rezistenþã propriu-zise a clãdirilor. O altã aplicaþie larg rãspânditã a produselor din oþel formate la rece o reprezintã tablele cutate, utilizate pentru realizarea învelitorilor clãdirilor. Profilele pentru învelitori se gãsesc în sortimente variate, începând cu tablele cutate obiºnuite, utilizate pentru închiderile halelor industriale, pânã la panourile arhitecturale speciale, realizate pentru realizarea unor faþade deosebite. Sistemele metalice uºoare pentru realizarea de pereþi cortinã sunt deasemenea utilizate pe scarã largã. Tablele cutate au dobândit o largã acceptare în ultimii 15 ani, ca o componentã de bazã în realizarea planºeelor mixte oþel-beton. În prezent, aceastã soluþie este des întâlnitã în cazul clãdirilor multietajate. Piaþa de desfacere a produselor din oþel formate la rece pentru construcþii continuã sã se dezvolte în întreaga lume. Aceasta se datoreazã ºi noilor tehnologii de protecþie anticoroziva, care conduc la creºterea competitivitãþii produselor chiar în domenii noi de aplicare. Studii recente au arãtat ca degradarea protecþiei anticorozive pentru elementele din oþel zincate este suficient de lentã, astfel încât se poate garanta o duratã medie de viaþã de 60 ani. În mod obiºnuit, profilele formate la rece au grosimi de pânã la 3mm. Dezvoltãri recente ale tehnologiilor de fabricaþie permit însã formarea la rece a unor secþiuni cu grosimi de pânã la 25mm, în timp ce secþiunile deschise cu grosimi de pânã la 8mm devin destul de frecvent utilizate în construcþii. Oþelurile utilizate pentru aceste profile au limite de curgere cuprinse între 250-550MPa (Hancock, 1997). Sunt însã tot

CONSTRUIÞI CU PROFILE LINDAB

2

CALCULUL CONST CON STRUCÞ RUCÞII LOR DIN PR PROFILE OFILE M ET ETALI ALICE CE CU CU PEREÞ PEREÞI SUBÞ SUBÞIRI IRI FOR FORM M ATE LA RECE RECE

mai des utilizate ºi oþeluri cu limite de curgere superioare acestor valori, odatã cu producerea mai eficientã a unor oþeluri cu rezistenþe ridicate. Utilizarea profilelor cu grosimi reduse ºi a oþelurilor cu rezistenþe ridicate conduc însã la probleme de proiectare deosebite, care nu sunt întâlnite în rutina de proiectare a elementelor din oþel clasice. Instabilitatea structuralã se produce mai repede, ca rezultat al flambajului local al pereþilor secþiunii transversale (voalare), care interacþioneazã cu flambajul global al elementului. Utilizarea oþelurilor cu rezistenþe ridicate poate face ca tensiunea corespunzãtoare voalãrii pereþilor secþiunii transversale sã fie aproximativ egalã cu limita de curgere. Mai mult decât atât, formele secþiunilor transversale în cazul profilelor formate la rece sunt de obicei mai complexe decât ale celor laminate la cald sau sudate, cum ar fi secþiunile I sau U. Secþiunile formate la rece au de regulã forme monosimetrice sau chiar fãrã nici o axã de simetrie, având în mod normal rigidizãri suplimentare de capãt pe tãlpi ºi chiar rigidizãri intermediare pe inimi sau pe tãlpile cu lãþime mare. Aºa cum se aratã în Figura 1, pentru aplicaþiile structurale, pot fi produse prin formate la rece diverse secþiuni simple sau complexe. Pentru Pentru proiectarea acestor secþiuni au fost realizate norme de calcul speciale.

Fig. 1: Secþiuni formate la rece (Trebilcock, 1994)

În SUA, normele AISI (American Iron and Steel Institute) pentru proiectarea elementelor din oþel formate la rece au fost elaborate pentru prima oarã în 1946 ºi au fost actualizate cu regularitate pânã la ediþia cea mai recentã (AISI, 1996, 1999). Prima ediþie a normei unificate North American Specification (AISI, 2001) a fost editatã în

CAPITOLUL I.

3

INTRODUCERE

2001. Aceasta normã este aplicabilã în SUA, Canada ºi Mexic, pentru proiectarea elementelor din oþel formate la rece. În Australia ºi Noua Zeelanda ultima versiune a normei pentru proiectarea structurilor din oþel formate la rece a fost publicatã în decembrie 1996 (AS/NZS, 1996, 1998). În Europa, comitetul ECCS (European Convention for Constructional Steelwork) a elaborat recomandãrile europene pentru proiectarea elementelor din oþel formate la rece, pentru prima oarã, în anul 1987 (ECCS, 1987). De atunci, acest document european a fost revizuit ºi publicat în 1996 ca ºi Prenorma Europeana Eurocode 3, Partea 1.3 (ENV, 1996). În România, existã din anul 1997 versiunea tradusã ºi adaptatã a normei europene menþionate anterior, anterior, cu denumirea „Normativ pentru calculul elementelor din oþel cu pereþi subþiri formate la rece“ indicativ NPO 12-1997 (NPO,1997) Domeniile de utilizare ale profilelor din oþel formate la rece, ca ºi elemente de rezistenþã structurale, sunt variate, mergând de la industria construcþiilor pânã la industria automobilelor, automobilelor, aeronauticã, navalã, chimicã, minierã, nuclearã sau spaþialã.


4


1.2 Profile din oþel formate la rece 1.2.1 Tipuri de profile din oþel formate la rece Profilele sau tablele din oþel formate la rece sunt fabricate din table laminate la cald sau la rece, cu sau fãrã protecþie anticorozivã. În cadrul unor tolerante admise, acestea au o secþiune transversalã constantã sau variabilã. Elementele structurale din oþel formate la rece rec e pot fi clasificate în douã tipuri distincte: 1. Profile în cadrul structurii de rezistenþã propriu-zise a clãdirii; 2. Panouri de tablã profilatã pentru învelitoare sau planºee. Prima categorie include, aºa cum se aratã în Figura 2, secþiuni deschise simple (Fig. 2a), secþiuni compuse deschise (Fig. 2b) sau secþiuni compuse închise (Fig. 2c). În mod obiºnuit, înãlþimea secþiunilor variazã de la 50-70mm pânã la 350-400mm, cu grosimi de aproximativ 1-6mm.

b) Secþiuni compuse deschise

a) Secþiuni deschise simple Fig. 2: Tipuri de secþiuni formate la rece

c) Secþiuni compuse închise

CAPITOLUL I.

5

INTRODUCERE

Panourile din tablã realizate din table profilate sau casete sunt arãtate în Figura 3. Inaltimea panourilor variazã de obicei între 20 ºi 200mm, în timp ce grosimile variazã între 0.4-1.5mm.

Fig. 3: Table profilate ºi casete

Figura 4 aratã câteva exemple de table cutate de tip LINDAB.

a) Profile de tablã pentru acoperiº

b) Profile de tablã pentru perete

c) Tablã cu profil înalt pentru planºee

Fig. 4: Profile de tablã cutatã de tip LINDAB

În general, profilele formate la rece se bucurã de urmãtoarele avantaje în industria construcþiilor (Yu, 2000): 1. Prin formare la rece, pot fi realizate în mod economic secþiuni mai puþin uzuale, pentru aplicaþii specifice; 2. Folosirea profilelor formate la rece este mai economicã pentru încãrcãri ºi deschideri relativ reduse;


6

CALCULUL CONSTRUCÞII LOR DIN PROFILE M ETALICE CU PEREÞI SUBÞIRI FORM ATE LA RECE

3. Secþiunile formate la rece pot fi realizate astfel încât sa poatã fi transportate în mod compact ºi economic (cazul profilelor Z de tip LINDAB, cu tãlpi inegale, care pot fi suprapuse pentru transport ºi ambalare); 4. Din punct de vedere structural, panourile din tablã cutatã realizate pentru învelitoare sau pentru planºeele uºoare au evident rolul de a susþine sarcinile verticale, dar pot acþiona deasemenea ºi ca diafragme la acþiunea forþelor orizontale. Comparativ cu alte materiale de construcþie cum ar fi lemnul sau betonul, pentru elementele din oþel formate la rece pot fi evidenþiate urmãtoarele avantaje: 1. Greutate redusa; 2. Rezistenþã ºi rigiditate ridicate; 3. Fabricaþie uºoara; 4. Montaj rapid ºi uºor; 5. Eliminãri substanþiale ale întârzierilor la execuþie datoritã vremii nefavorabile; 6. Acurateþe sporitã a detaliilor; 7. Calitate uniformã; 8. Economice din punct de vedere al transportului ºi manipulãrii; 9. Incombustibile; 10. Nu putrezesc ºi sunt insensibile la acþiunea insectelor; 11. Sunt reciclabile.

1.2.2 Tehnologii de fabricare Elementele formate la rece pot fi fabricate prin urmãtoarele procedee: 1. Laminare la rece 2. Îndoire la rece 3. Presare la rece În cazul laminãrii la rece, banda din care se executa profilul este trecutã succesiv printr-o serie de role, îndoirea fãcându-se progresiv. Fiecare pereche de role produce o anumitã cantitate de deformaþie într-o secvenþa de tipul celei prezentate în Figura 5. Figurile 6 (a ºi b) aratã douã linii de laminare pentru produse liniare (profile) respectiv pentru panouri de tablã cutatã. O limitare importanta a procedeului laminãrii la rece o consti-

tuie timpul necesar pentru diferite mãrimi ale secþiunilor. În consecinþã, sunt folosite de obicei role ajustabile, care permit o schimbare rapidã pentru diferite mãrimi ale secþiunii transversale.

CAPITOLUL I.

7

INTRODUCERE

Role de laminare în diferite etape de formare

Profil în diverse etape Fig. 5: Etape în laminarea la rece a unei secþiuni simple(Rhodes, 1991)

Fig. 6: Linii de laminare industriale

a) profile ; b) table


8


1.

2.

3.

4.

Fig. 7: Îndoirea la rece

Îndoirea la rece este procedeul cel mai simplu, dar ºi cu aplicabilitate limitatã. Specimene cu lungimi reduse ºi cu geometrie simplã sunt produse din tablã de bazã prin îndoiri succesive aºa cum se aratã în Figura 7. Presarea la rece este mult mai rãspânditã ºi permite producerea unei mari varietãþi de forme secþionale. Prin acest procedeu, o secþiune este formatã prin presarea tablei de bazã, aºa cum se aratã în Figura 8. Fiecare îndoiturã este formatã separat. Acest procedeu are deasemenea limitãri privitoare la geometria profilului ºi la lungimile elementelor care pot fi produse. Laminarea la rece este utilizatã în mod uzual pentru producerea de cantitãþi mari de profile cu aceeaºi formã a secþiunii transversale. Costurile iniþiale ale investiþiei sunt ridicate, dar manopera ulterioarã este redusã. Presarea la rece este utilizatã în mod normal pentru un volum redus de profile, atunci când este cerutã o varietate mare de forme ale secþiunilor transversale.

CAPITOLUL I.

9

INTRODUCERE

Fig. 8: Presarea la rece

1.2.3 Probleme specifice profilelor formate la rece Procedeul de fabricaþie influenþeazã anumite caracteristici mecanice ºi geometrice ale profilelor formate la rece, având în consecinþã un rol în comportamentul acestora. În primul rând, procedeul de fabricaþie conduce la modificarea curbei de comportament a oþelului. Laminarea la rece conduce la o creºtere a limitei de curgere ºi uneori a limitei de rupere, fenomen mai accentuat în colturile profilelor ºi apreciabil în inimi ºi tãlpi. Tehnologia de presare la rece lasã aceste caracteristici aproape neschimbate în inimi ºi tãlpi. Evident, aceste efecte nu apar în cazul secþiunilor laminate la cald, aºa cum se aratã în Tabelul 1 (Rondal, 1998). Tabel 1. Creºterea limitei de curgere ºi a limitei de rupere funcþie de procedeul de fabricaþie a

profilelor Procedeul de fabricaþie Limita de curgere Limita de rupere

Colþuri Inimi Colþuri Inimi

Laminare la cald    

Formare la rece Laminare Presare ridicatã ridicatã moderatã  ridicatã ridicatã moderatã 


10


Creºterea limitei de curgere se datoreazã ecruisajului ºi depinde de tipul de oþel utilizat. Creºterea limitei de rupere se datoreazã fenomenului de îmbãtrânire, care aduce ºi o micºorare suplimentarã a ductilitãþii ºi depinde de caracteristicile metalurgice ale oþelului. Figura 11 prezintã curba de comportament a oþelului considerând aceste fenomene.

Fig. 9: Influenþa procesului de formare la rece asupra caracteristicilor mecanice ale oþelului

Figura 10 aratã modificarea limitei de curgere pentru douã secþiuni formate la rece.

Fig. 10: Influenþa formãrii la rece

CAPITOLUL I.

11

INTRODUCERE

Valoarea medie a limitei de curgere pe ansamblul profilului creºte cu numãrul de îndoituri. Formula Limitã de curgere medie se determinã cu ajutorul formulei (2.1) din normativul românesc pentru calculul elementelor din oþel formate la rece (NPO, 1997): f ya = f yb + CN t2 (f u – f yb) / A g ( 0.5 (f yb + f u)

(2.1)

în care: f yb , f ub – limita elasticã ºi de rupere a materialului de bazã; t – grosimea tablei; Ag – aria brutã a secþiunii; C – coeficient depinzând de modul de formare la rece (7 – laminare ºi 5 – alte metode); N – numãrul îndoiturilor cu o razã interioarã mai mica decât 5t ºi cuprinse între 0 – 135° Trebuie avut în vedere însã cã aceastã creºtere a limitei de curgere nu poate fi luatã în considerare decât pentru elementele cu întreagã secþiune efectivã (care nu voaleazã). Deasemenea, aceastã creºtere nu se calculeazã pentru elementele sudate în zonele formate la rece sau elementele care sunt supuse tratamentelor termice. În ceea ce priveºte numãrul îndoiturilor luate în considerare, trebuie fãcut distincþie între solicitãrile de întindere ºi compresiune pe de o parte, ºi solicitarea de încovoiere. La întindere ºi compresiune toate colturile joacã un rol, pe când la încovoiere doar cele învecinate tãlpilor profilului. Figura 2.2 din normativ oferã câteva exemple de calcul ale acestui coeficientului N. Profilele laminate la cald sunt afectate de tensiuni reziduale de tip membranar, depinzând de forma secþiunii transversale ºi care au o influenta semnificativa asupra comportamentului de stabilitate. De aceea, tensiunile reziduale au constituit factorul cel mai important pentru încadrarea profilelor laminate la cald în diferite curbe de flambaj în normele de proiectare europene (ENV 1993-1-1, 1992). În cazul profilelor formate la rece, tensiunile reziduale sunt în principal de tip flexional, aºa cum demonstreazã Figura 11, iar influenþa acestora asupra comportamentului la stabilitate este mai puþin importantã decât cele de tip membranar, aºa cum se aratã în Tabelul 2 (Rondal, 1988). Pe de altã parte, procedeul de formare la rece influenþeazã mãrimea tensiunilor reziduale; laminarea la rece produce tensiuni reziduale de tip flexional mai mari decât presarea la rece. Curbele de flambaj europene au fost calibrate utilizând rezultate experimentale pentru profile formate la cald (laminate sau sudate), obþinute în urma unei largi campanii de încercãri în Europa anilor 1960 (Sfiintesco, 1970). Aceste curbe se bazeazã pe binecunoscuta formulã Ayrton-Perry în care factorul de imperfecþiune α a fost calibrat corespunzãtor (Rondal ºi Maquoi, 1979).


12


Fig. 11: Evidenþierea tensiunilor reziduale de tip flexional într-un profil C format la rece Table 2. Tipul ºi intensitatea tensiunilor reziduale în profilele din oþel

Metoda de fabricaþie Tensiuni reziduale membranare ( σrm) Tensiuni reziduale flexionale ( σrf )

Laminare la cald

Mare Scãzutã

Formare la rece laminare Presare Scãzutã Scãzutã Mare Scãzutã

Datorita faptului ca proprietãþile mecanice ale secþiunilor formate la rece sunt diferite de cele ale celor formate la cald, trebuiesc luate în considerare alte curbe de flambaj (Dubina, 1995). Dar, chiar dacã astãzi sunt la îndemâna metode numerice ºi experimentale prin care factorul α sã fie calibrat în mod corespunzãtor (Dubina, 2001), pentru simplitatea procesului de proiectare sunt utilizate aceleaºi curbe de flambaj ca ºi pentru profilele formate la cald (ENV, 1993; NPO, 1997).

CAPITOLUL 2.

13

PROBLEME SPECIFICE ÎN PROIECTAREA ELEMENTELOR FORM ATE LA RECE

2. ro lem e ecif ice n p ro iec area le nt lor orm e la re 2.1 Probleme specifice de stabilitate Elementele metalice pot fi supuse la unul dintre modurile generice de flambaj: local, distorsional, sau global Flambajul local sau voalarea pereþilor secþiunii transversale este întâlnit cu precãdere la profilele din oþel formate la rece care, de regula, au pereþii subþiri. .

Termenul de „flambaj global“ desemneazã flambajul prin încovoiere (Euler) precum ºi flambajul prin încoviere-rãsucire sau flambajul lateral al grinzilor. Flambajul distorsional, aºa cum sugereazã ºi denumirea, este modul de pierdere a stabilitãþii care apare ca o consecinþã a distorsiunii secþiunii transversale. În cazul profilelor formate la rece, este caracterizat de deplasarea relativã a pereþilor profilului. Mãrimea lungimii de undã a flambajului distorsional este în general între cea a flambajului local ºi cel general. Ca o consecinþã a creºterii complexitãþii formelor secþiunilor transversale ale profilelor formate la rece, calculul caracteristicilor eficace ale secþiunii transversale în urma flambajului local devine tot mai complicat, iar flambajul distorsional creºte în importanta. Flambajul local ºi cel distorsional pot fi considerate ca fiind moduri de flambaj „secþionale“ ºi pot interacþiona atât între ele cât ºi cu celelalte moduri globale. (Dubina, 1996). Figura 12 aratã câteva moduri de flambaj simple ºi în interacþiune (cuplate) pentru o secþiune C comprimatã. Rezultatele au fost obþinute utilizând o analizã de stabilitate cu element finit. Pentru o secþiune datã, diferitele moduri de pierdere a stabilitãþii depind de lungimea de flambaj, aºa cum se aratã în Figura 12 (Hancock, 1998). Graficul arãtat în Figura 16 a fost obþinut în urma unei analize utilizând metoda fâºiilor finite ºi descrie modificarea forþei critice de flambaj funcþie de lungimea de semiundã. Primul minim (Punctul A) apare în curba la o lungime de semiundã de 65mm ºi reprezintã flambajul local. Flambajul local se produce cu deformarea inimii elementului, fãrã deplasarea liniei de joncþiune între talpã ºi rigidizarea de capãt. Un al doilea minim apare în punctul B la o lungime de semiundã de 280mm. Acesta este un mod de flambaj distorsional, cu deplasarea liniei de joncþiune între talpã ºi rigidizarea de capãt, dar fãrã o deplasare de ansamblu a secþiunii transversale. În anumite


14


articole de specialitate, acest tip de flambaj mai este numit ºi mod „local-distorsional“. Tensiunea corespunzãtoare flambajului distorsional este uºor mai mare decât tensiunea corespunzãtoare flambajului local în punctul A, deci atunci când un profil cu lungime mare stabilizat pentru flambajul general este supus la compresiune, este de aºteptat sã-ºi piardã stabilitatea printr-un flambaj local, mai repede decât printrun flambaj distorsional.

a.

b.

c.

e. d.

a.

f.

g.

h.

i.

j.

k.

Fig. 12: Moduri de flambaj pentru un profil C format la rece comprimat Moduri simple: (a) local (L); (b) distorsional (D); (c) încovoiere (F); (d) torsional (T); (e) încovoiere-rãsucire (FT). Moduri cuplate ( în interacþiune): (f) L + D; (g) F + L; (h) F + D; (i) FT + L; (j) FT + D; (k) F + FT

CAPITOLUL 2.

15


Elementul îºi pierde stabilitatea generalã prin încovoiere sau încovoiere-rãsucire la lungimi de undã mari (punctele C, D ºi E). În particular, pentru secþiunea consideratã în Figura 13, pierderea stabilitãþii prin încovoiere-rãsucire apare pânã la lungimi de semiundã de aproximativ 1800mm. La lungimi de semiundã mai mari, apare flambajul prin încovoiere.

Fig. 13: Rezistenþã funcþie de lungimea de semi-undã pentru un profil C comprimat (Hancock, 1998)

Linia punctatã din Figura 13, adãugatã figurii originale a lui Hancock (1998), aratã în mod calitativ zona în care apare cuplarea modurilor. Efectul interacþiunii între modurile de flambaj secþional ºi global consistã în creºterea sensibilitãþii elementului la imperfecþiuni, conducând la eroziunea tensiunilor teoretice de flambaj (zonele haºurate în Figura 13). De fapt, datoritã prezentei inerente a imperfecþiunilor, interacþiunea modurilor de pierdere a stabilitãþii apare întotdeauna în cazul profilelor formate la rece cu pereþi subþiri. Figura 14 aratã diferenþa de comportament între un element din oþel cu secþiune obiºnuitã ºi un element de aceeaºi lungime cu pereþi subþiri. Atât cazul barei ideale cât ºi cazul barei cu imperfecþiuni sunt prezentate. Pentru primul element se poate observa cã ruina începe cu îndepãrtarea de la curba elasticã în punctul B, când prima fibrã atinge limita de curgere ºi atinge capacitatea portantã ultimã, N u, în punctul C, dupã care tinde asimptotic spre curba teoreticã de


16


comportament rigid-plastic. Teoria elasticã este capabilã sã determine deplasãrile ºi tensiunile pânã în punctul în care se atinge limita de curgere. Poziþia curbei rigidplastice determinã limita absolutã a capacitãþii portante.

Fig. 14: Comportarea unui profil comprimat cu (a) secþiune obiºnuitã ºi (b) pereþi subþiri

În cazul în care elementul este constituit dintr-un profil metalic cu pereþi subþiri, modurile de flambaj secþionale apar înaintea iniþierii plastificãrii. Flambajul secþional este caracterizat de o comportare post-criticã stabilã ºi nu se produce cedarea elementului, însã acesta îºi pierde în mod semnificativ rigiditatea. Plastificarea începe la colþurile secþiunii transversale, cu puþin înainte de ruina elementului, când flambajul secþional se transforma într-un mecanism plastic local cvasi-simultan cu apariþia flambajului general (Dubina, 2000). Figura 15, obþinutã cu ajutorul unei analize avansate cu element finit, aratã clar mecanismul de cedare al unui element comprimat (Dubina ºi Ungureanu, 2000). De fapt, atunci când flambajul secþional apare înaintea flambajului general, în practica proiectãrii se opereazã cu caracteristici geometrice reduse ale secþiunii transversale. În Figura 16 se aratã comparaþia între curbele de flambaj pentru un profil C în compresiune, calculate în conformitate cu norma europeana (ENV,1993), considerând caracteristicile brute ale secþiunii transversale (fãrã considerarea flambajului local) ºi caracteristicile reduse ale secþiunii (caz în care se produce interacþiunea între modul secþional ºi cel global).

CAPITOLUL 2.

17


Fig. 15: Mod de cedare al unui profil C comprimat

Fig. 16: Efectul voalãrii pereþilor secþiunii asupra capacitatii portante a unui profil comprimat


18


2.2 Rigiditatea torsionalã Secþiunile formate la rece sunt de regula cu pereþi subþiri ºi în consecinþã au o rigiditate torsionalã redusã. Multe secþiuni produse la rece sunt monosimetrice, având centrul de tãiere excentric faþã de centrul de greutate, aºa cum se aratã în Figura 17a. Pentru a produce încovoiere fãrã rãsucire încãrcarea trebuie aplicatã în axa centrului de tãiere a secþiunii. Orice excentricitate a încãrcãrii faþã de aceastã axã va produce în general deformaþii de rãsucire considerabile într-o grindã cu pereþi subþiri, aºa cum se aratã în Figura 17a. În consecinþa, grinzile încovoiate necesitã legãturi suplimentare amplasate la diferite intervale, sau în mod continuu, pentru împiedicarea deformaþiilor de rãsucire. De cele mai multe ori, aceste legãturi se impun în cazul grinzilor de tip C sau Z care îºi pot pierde stabilitatea lateralã datoritã legãturilor insuficiente. Pentru elemente solicitate la compresiune, excentricitatea încãrcãrii faþã de centrul de tãiere poate provoca flambajul prin încovoiere - rãsucire, la o forþa inferioara celei corespunzãtoare pierderii stabilitãþii prin încovoiere, aºa cum se aratã în Figura 17b.

a.

b. Fig. 17: Deformaþii de rãsucire

CAPITOLUL 2.

19


2.3 Strivirea inimii Fenomenul de strivire a inimii profilelor se produce în dreptul încãrcãrilor concentrate sau al reazemelor ºi poate fi o problema importanta pentru profilele ºi tablele formate la rece, având în vedere urmãtoarele: (a) În proiectarea elementelor formate la rece nu se prevãd în mod uzual rigidizãri suplimentare pe elemente în dreptul concentrãrilor de forte. Un exemplu în acest sens sunt tablele cutate pentru acoperiº sau pentru planºee, care se realizeazã continue peste reazeme. (b) Zvelteþea pereþilor secþiunilor transversale ºi implicit a inimilor acestora este în mod obiºnuit mult mai mare decât în cazul profilelor formate la cald; (c) În multe cazuri inimile se realizeazã înclinate; (d) Pe secþiunea transversalã, elementul intermediar între talpã, în care se aplica încãrcarea ºi inima profilului format la rece este o îndoiturã cu o anumitã razã. Astfel, încãrcarea este aplicatã excentric faþã de inimã. Strivirea inimii este cu adevãrat o problemã dificil de stãpânit în comportarea profilelor formate la rece ºi de aceea, normele de calcul conþin prevederi speciale pentru proiectare, în scopul controlãrii acestui fenomen.

2.4 Ductilitatea ºi comportarea în domeniul plastic Datoritã flambajului sectional, dar ºi datorita ecruisãrii în urma procesului de fabricaþie, profilele formate la rece posedã o ductilitate redusã. În general, nu este acceptat un calcul plastic pentru acest tip de elemente. Aºa cum s-a arãtat ºi în paragraful 2.1, dupã iniþierea plastificãrii, acest tip de profile prezintã o rezerva de capacitate portanta foarte scãzuta. Cu toate acestea, pentru elementele încovoiate, normele de proiectare sunt de acord cu utilizarea rezervelor de capacitate portantã în domeniul plastic, pentru porþiunile întinse din secþiunile transversale. Profilele formate la rece pot fi utilizate în structurile supuse la acþiuni seismice importante, deoarece existe beneficii structurale importante datorate greutãþilor red use, dar un calcul în domeniul plastic nu este permis în aceasta situaþie. În proiectarea antiseismicã, dacã sunt utilizate elemente formate la rece, se utilizeazã un factor de reducere ψ =1, aºa cum se prevede în normativul de proiectare antiseismicã P 10092 (P100, 1992). În noua versiune a normei europene, EUROCODE 8 (EN, 1998) se prevede pentru structurile metalice cu capacitate de disipare redusã un factor de comportare q=1.5 (q=1/ ψ, ψ =0.667).


20


2.5 Îmbinãri Datoritã grosimilor reduse ale pereþilor profilelor formate la rece, metodele convenþionale de îmbinare ca sudarea sau îmbinarea cu ºuruburi sunt desigur posibile, dar acestea sunt în general mai puþin utilizate, accentul punându-se pe tehnici speciale, mai potrivite materialelor cu grosime redusã. Printre îmbinãrile clasice, specifice profilelor cu pereþi subþiri formate la rece se pot evidenþia îmbinãrile cu nituri oarbe sau cele cu ºuruburi autoperforante ºi/sau autofiletante. Bolþurile aplicate prin împuºcare sunt deasemenea utilizate în mod curent pentru prinderea unei table subþiri de un suport. Mai recent, existã o serie de mijloace de îmbinare specifice profilelor cu pereþi subþiri, cum ar fi îmbinãrile cu adezivi sau prin presare ºi/sau stanþare. Îmbinãrile cu adezivi folosesc rãºini epoxidice sau adezivi acrilici. Avantajul îmbinãrilor cu adezivi sunt o bunã repartizare a eforturilor în zona îmbinãrii, însã necesitã o tratare prealabilã a suprafeþelor îmbinate, ºi timp de întãrire a adezivului. Prezintã o rezistenþã buna la solicitãri de forfecare însã sunt slabe pentru solicitãri de întindere. Îmbinãrile prin presare (press-joining) sau stanþare, de tip „Rosette“ (Makelainen ºi Kesti, 1999), reprezintã o metodã nouã de îmbinare a profilelor cu pereþi subþiri. Pentru realizarea îmbinãrii, se executã pe unul dintre elemente o gaurã circularã, iar pe celalalt o gaurã circularã cu guler. În aceasta este introdus un dispozitiv special, dupã care se împinge înapoi cu forþa hidraulicã, realizând îndoirea gulerului. Pot exista ºi îmbinãri speciale, specifice anumitor tipuri de structuri, cum ar fi structurile de depozitare, la care grinzile de susþinere a platformelor de depozitare au la capete dispozitive speciale de fixare. La aceste tipuri de structuri, în general, stâlpii sunt alcãtuiþi din profile cu gãuri, pentru a permite fixarea grinzilor la diverse nivele.

2.6 Proiectarea asistatã de experiment Deºi tehnologia formãrii la rece prezintã avantajul de a permite realizarea unor secþiuni variate, puþin uzuale, din punct de vedere al proiectãrii structurale, analiza ºi proiectarea unui asemenea element poate fi deosebit de complexã. Sistemele structurale alcãtuite din diferite secþiuni formate la rece (cum ar fi învelitoarea acoperiºurilor, realizatã din pane cu secþiune Z ºi panouri de tablã cutatã) pot conduce la situaþii de proiectare complexe, acoperite parþial, sau neacoperite de cãtre normele de proiectare. Bineînþeles, analiza numericã cu ajutorul unui program de element finit reprezintã întotdeauna o posibilitate de rezolvare a unor astfel de situaþii, dar de cele mai multe ori modelarea poate fi deosebit de complicatã ºi costisitoare din punct de vedere al

CAPITOLUL 2.

21


timpului de lucru. Pentru astfel de probleme, normele de proiectare moderne permit utilizarea de proceduri experimentale pentru evaluarea performantelor structurale. Analiza experimentalã poate fi utilizatã integral, înlocuind proiectarea prin calcul, sau poate fi utilizatã în combinaþie cu calculul. Evident, doar laboratoarele acreditate pot efectua astfel de programe experimentale ºi elibera certificate de conformitate.

2.7. Baza normativã În paragraful 1.1. s-a fãcut deja referire la normele pentru proiectarea elementelor din oþel formate la rece existente în Europa, Statele Unite ale Americii ºi Australia. În continuare se vor face câteva precizãri referitoare la norma româneascã de profil „Normativ pentru calculul elementelor din oþel cu pereþi subþiri formate la rece“ indicativ NPO 12-1997 (NPO,1997). Acest normativ este dedicat proiectãrii clãdirilor sau lucrãrilor inginereºti împreunã cu normativul românesc de bazã pentru proiectarea elementelor din oþel, STAS 10108/0-78 (STAS, 1978). Normativul NPO 12-1997 reprezintã versiunea tradusã ºi adaptatã a normei europene EUROCODE 3, Partea 1.3 (ENV, 1996) care reprezintã norma europeanã unificatã pentru proiectarea elementelor din oþel formate la rece cu pereþi subþiri. Prevederile normei europene sunt limitate la elemente din oþel cu grosimile cuprinse între 1.08.0 mm pentru profile, respectiv 0.5-4.0 mm pentru table. Normativul foloseºte în exclusivitate metoda stãrilor limitã. Prescripþiile de proiectare nu sunt mult diferite de cele conþinute în norma americanã AISI (AISI, 2001) însã includ, în general, metode de calcul mai avansate. Pentru calculul caracteristicilor eficace ale profilelor comprimate, spre exemplu, norma europeanã conþine prevederi de calcul mult mai complexe. Cu toate acestea, în comparaþie cu norma americanã (AISI, 2001) respectiv norma australianã (AS/NZS, 1996, 1998) nu sunt prezentate formule de calcul pentru flambajul distorsional. Aceastã lipsã este acoperitã în normativul românesc, Capitolul 5.3 „Pierderea stabilitãþii prin distorsiunea secþiunii transversale a barei“ (NPO, 1997) în care sunt prezentate formule complete de calcul. Normativul românesc introduce deasemenea, în plus faþã de norma europeanã, Capitolul 5.4: „Bare cu secþiune compusã din elemente formate la rece“. În acest capitol sunt prezentate formulele de calcul pentru verificarea rezistenþei ºi stabilitãþii barelor cu secþiune transversalã compusã, obþinutã prin metode de solidarizare specifice, a douã sau mai multor profile formate la rece cu pereþi subþiri.


22


2.8 Rezistenþa la foc Un parametru important pentru determinarea rezistenþei la foc a unui anumit element structural este factorul de masivitate, definit prin raportul dintre perimetrul secþiunii transversale supus acþiunii focului ºi aria secþiunii transversale. În cazul profilelor formate la rece, datoritã grosimilor reduse ale pereþilor secþiunii, acest factor are valori ridicate, ceea ce conduce la rezistenþe la foc reduse. Din acelaºi motiv, în cazul profilelor formate la rece, protecþia la foc cu vopsea intumescentã nu este eficientã. Aplicarea sprayurilor grele, deºi eficientã în mod obiºnuit, nu este o soluþie uzualã pentru profilele formate la rece zincate. De obicei, pentru protecþia la foc a acestui tip de profile se recomandã îmbrãcarea stâlpilor sau grinzilor cu un sistem de plãci de gips-carton. Aceasta protecþie asigurã o rezistenþã la foc adecvatã secþiunilor metalice, care îºi pãstreazã o proporþie semnificativã din rezistenþa iniþialã, chiar la temperaturi de 500(C. Funcþie de numãrul de straturi de plãci ºi de izolaþia termicã suplimentarã, acest tip de protecþie poate asigura o rezistenþã la foc de pânã la 120 de minute.

2.9 Protecþia anticoroziva Factorul care guverneazã rezistenþa la coroziune a profilelor formate la rece este tipul ºi grosimea tratamentului de protecþie aplicat. Procedeul de fabricare la rece are avantajul ca protecþia anticorozivã poate fi aplicatã pe tablã de bazã în timpul fabricãrii ºi înainte de laminare. În consecinþã, tablã zincatã poate fi trecutã prin rolele de laminare ºi nu mai necesitã alte tratamente. Galvanizarea se executã cu o cantitate de 275 grame de zinc pe metru pãtrat (Zn 275), corespunzãtor unei grosimi a stratului de zinc de 20 µm pe fiecare parte a tablei. Protecþia prin zincare este suficientã pentru asigurarea rezistenþei la coroziune pentru toatã durata de viaþã a unei clãdiri, cu condiþia ca aceasta sã fi fost construitã în mod adecvat. Protecþia anticorozivã poate fi uºor distrusã ca urmare a manipulãrii ºi transportului profilelor. În cazul efectuãrii gãurilor în profilele zincate, în mod obiºnuit nu mai este necesar nici un tratament ulterior, din moment ce stratul de zinc se transferã pe suprafeþele neprotejate. Perioada de viaþã a protecþiei anticorozive a fost studiatã de cãtre British Steel ºi alþi autori (Burling P.M, 1990). Pierderea greutãþii zincului este de aproximativ 0.1g/m 2 pe an în interiorul clãdirii.

CAPITOLUL 2.

23


Un alt tip de protecþie anticorozivã utilizat în cazul profilelor formate la rece cu pereþi subþiri este protecþia cu materiale plastice. Acest tip de protecþie constã în acoperirea suprafeþei oþelului cu un strat de material plastic, care poate fi aplicat prin proiectarea pe suprafaþã de protejat a unui strat de material plastic topit în stare lichidã, prin scufundarea elementului din oþel în suspensii de pulberi protectoare, care se întãresc ulterior, sau prin aplicarea directã a unor folii. Materialul plastic se poate aplica pe banda de oþel înainte de formarea profilului. Acoperirea benzilor cu un strat de zinc sau de material plastic are ca efect ºi prelungirea duratei de exploatare a instalaþiilor de formare la rece prin reducerea uzurii, deoarece aceste materiale de protecþie sunt mai moi decât oþelul. Tehnicile de protecþie descrise pot fi ºi combinate între ele. De exemplu, existã posibilitatea aplicãrii unei protecþii ‘duplex’ care constã dintr-un strat iniþial de zinc depus prin galvanizare ºi acoperit ulterior în mod suplimentar cu un strat de vopsea sau de material plastic. Spre exemplu, în cazul tablelor cutate de tip LINDAB, tablã de oþel este zincatã la cald ºi protejatã în sistem multistrat. Stratul final de protecþie cu Poliester (PE) sau High built poliester (HBPE) conferã o rezistenþã deosebitã la coroziune ºi o bunã stabilitate la acþiunea razelor UV. Partea inferioarã este protejatã de un strat special de lac. Opþional acesta poate fi înlocuit cu strat NoConDrop, strat ce reþine condensul ºi nu permite picurarea. Tabla astfel protejatã are durata de viaþã de peste 50 de ani.

CONSTRUIÞI CU PROFILE LINDAB CALCULUL CONSTRUCÞII LOR DIN PROFILE M ETALICE CU PEREÞI SUBÞIRI FORM ATE LA RECE

24

CAPITOLUL 3.

25

EXEMPLE DE APLICARE ALE PROFILELOR FORM ATE LA RECE ÎN CONSTRUCÞIE

3. xe le de a lic re ale pro ilelor or la r ece în ii 3.1 Avantajele utilizãrii profilelor formate la rece în construcþii Într-o serie de publicaþii întitulatã „Light Steel“, Steel Construction Institute (SCI) a publicat un ghid de proiectare a construcþiilor utilizând profilele formate la rece (Grub, 1997). În acest ghid este datã urmãtoarea lista de avantaje ale utilizãrii profilelor formate la rece în construcþii. Avantaje în timpul execuþiei

* Asamblare uºoarã într-o largã gamã de forme structurale ºi arhitecturale; * Existã o serie de metode de instalare ºi îmbinare bine pusã la punct; * Existã o gamã largã de elemente prefabricate, elementele putând fi livrate la lungimea necesarã ºi cu toate gãurile pentru ºuruburi realizate din fabricã; * Asamblare relativ uºoarã ºi rapidã pe ºantier; elemente individuale sau chiar subansamble din structurã pot fi manipulate montate manual, fãrã utilaje de ridicare suplimentarã; manopera este redusã ºi nu necesitã o calificare deosebitã. * Eventualele modificãri ale structurii se pot realiza pe ºantier mult mai uºor decât în cazul profilelor laminate la cald, aceasta evident cu aprobarea proiectantului; * Utilizarea eficientã a materialului conduce la construcþii competitive; * Protecþia la foc se realizeazã cu uºurinþã; sistemele de gips-carton pentru protejarea elementelor structurii de rezistenþã pot realiza o rezistenþã la foc de pânã la 120 minute; * Verificãrile pe ºantier sunt reduse la minim. Avantaje în timpul exploatãrii

* Structuri mai uºoare ºi eficiente pot fi realizate într-o mare varietate de forme; * Se pot realiza deschideri mai mari decât în cazul utilizãrii elementelor din lemn; * Sistemul structural permite în general realizarea de spaþii tehnice pentru cabluri electrice ºi conducte sanitare; * Orice instalaþii suplimentare se pot ataºa simplu pe sistemul structural; * Nu se considerã în calculul sarcinii termice;


26


* Materialele de protecþie la foc pot fi înlocuite cu uºurinþã în urma unui eventual incendiu; * Realizeazã o bunã protecþie termicã ºi evitã formarea condensului, în cazul respectãrii detaliilor de realizare; * Protejezã mediul înconjurãtor pe toatã duratã de viaþã, sunt reciclabile ºi demolarea se face cu pierderi minime (Burstand, 2000). Trebuie subliniat faptul ca utilizarea profilelor formate la rece conduce la realizarea de construcþii uºoare; greutatea scãzutã este un avantaj deosebit de important în cazul terenurilor de fundare slabe, sau a lucrãrilor de etajare sau mansardare, caz pentru care încãrcarea suplimentarã asupra fundaþiilor existente trebuie minimizatã. Pe de altã parte, profilele formate la rece se pot combina fãrã probleme cu profilele laminate la cald, în zone în care sunt impuse deschideri sau încãrcãri mari. Deasemenea, pentru clãdirile multietajate, realizate din profile laminate la cald, apar beneficii structurale importante dacã se þine cont de rezistenþã la acþiuni orizontale a panourilor de învelitoare din profile formate la rece ºi tablã cutatã (Mazzolani ºi Piluso, 1996).

3.2 Aplicaþii În acest paragraf sunt arãtate câteva aplicaþii ale elementelor din oþel formate la rece în construcþii, în care sunt utilizate produsele LINDAB. • Elemente de învelitoare În mod tradiþional, elementele formate la rece au fost utilizate ca ºi pane pentru acoperiº sau rigle de susþinere a tablei cutate pentru pereþi (Figura 18). În general sunt folosite secþiuni de tip Z, care faciliteazã suprapunerile, realizate în scopul creºterii eficienþei structurale. • Cadre pentru structura de rezistenþã Tot mai mult, în ultimii ani, profilele formate la rece sunt utilizate ºi pentru structura de rezistenþã propriu-zisã a clãdirilor, realizându-se cadre cu stâlpi ºi rigle alcãtuite din secþiuni compuse, aºa cum se aratã în Figura 19. • Pereþi despãrþitori O aplicaþie specialã o constituie pereþii despãrþitori pentru clãdiri de locuit sau administrative. Aceºti pereþi sunt realizaþi din plãci de gips-carton dispuse pe profile formate la rece cu pereþi subþiri, aºa cum se aratã în Figura 20.

CAPITOLUL 3.

27


Fig. 18: Profile Z ºi C utilizate pentru: a) pane de acoperiº (ALCATEL-DATATIM, Timiºoara) ºi

b) rigle de perete (ARBEMA, Arad)

Fig. 19: Cadre transversale pentru structura de rezistenþã, alcãtuite din secþiuni compuse

(ARBEMA, Arad)

• Panouri prefabricate de perete (sistem „wall-stud“) Panourile de perete pot fi preasamblate în fabricã ºi montate pe ºantier, aºa cum se aratã în Figura 21.


Fig. 20: Perete despãrþitor în interiorul unei clãdiri

Fig. 21: Sistem de panouri prefabricate pentru pereþi ºi acoperiº din lemn

28

CAPITOLUL 3. EXEMPLE DE APLICARE ALE PROFILELOR FORM ATE LA RECE ÎN CONSTRUCÞIE

Fig. 22: Instalarea elementelor prefabricate pentru o casã de locuit unifamilialã

29


30


Fig. 23: Panouri prefabricate realizate cu profile for-

mate la rece perforate

• Grinzi pentru planºee (Figurile 24a,b,c,d, 25) Profilele formate la rece pot fi utilizate ca o alternativã la grinzile din lemn pentru planºee cu deschideri reduse.

Fig. 24: Grinzi pentru planºee:

(a) Profile C amplasate pe grinzile principale ale structurii de rezistenþã metalice (b) Profile C amplasate direct pe pereþii prefabricaþi (sistem „wall-stud“) (c) Detaliu prindere grindã de planºeu (d) Montarea tablei cutate pentru un planºeu uºor

CAPITOLUL 3.

31


Fig. 25: Structura planºeului: grinzi din profile formate la rece ºi tablã cutatã, amplasate pe

structura de rezistenþã metalicã

• Panouri de tablã profilatã pentru planºee mixte oþel-beton (Figurile 26, 27a,b). În aceastã situaþie tablã cutatã are rol de cofraj pierdut, dar conlucreazã deasemenea cu betonul la preluarea eforturilor, realizându-se astfel un planºeu mixt oþel-beton. • Ferme (Figurile 28, 29) Fermele metalice din profile formate la rece cu pereþi subþiri se realizeazã în mod uzual folosind îmbinãri cu ºuruburi obiºnuite. Existã deasemenea posibilitatea realizãrii îmbinãrilor cu ºuruburi autofiletante sau prin stanþare (sistem „Rosette“)


32


Fig. 26: Planºee din beton cu tablã cutatã ºi grinzi metalice

Fig. 27: Planºeu mixt oþel-beton:

(a) Cofrajul din tablã cutatã ºi armãturi; (b) Poziþionarea tablei pe grinzile metalice. Fig. 28: Ferme realizate din secþiu-

ni compuse din profile C de tip LINDAB, îmbinate cu ºuruburi, pentru o supraetajare (Alcatel, Timiºoara)

CAPITOLUL 3.

33


Fig. 29: Sistem „Wall Stud“ cu uti-

lizarea fermelor pentru acoperiº (Dubina, 2002): (a) structura de rezistenþã (b) clãdirea finisatã


34


• Cadre din elemente îmbinate cu suruburi pentru clãdiri industriale (Figura 30)

Fig. 30: Structura de rezistenþã pentru o supraetajare, realizatã din secþiuni compuse

(Dubina, 2001): (a) vedere generalã; (b) secþiune compusã; (c) detaliu îmbinare steaºinã d) detaliu îmbinare coamã

CAPITOLUL 3.

35

EXEMPLE EXEM PLE DE APLICARE APLICA RE ALE PROFILELOR PROFILELOR FORM FORM ATE LA RECE RECE ÎN CONSTR CONSTRUCÞIE UCÞIE

• Sisteme de depozitare În general, sistemele de depozitare sunt realizate din profile formate la rece perforate, cu sisteme speciale de prindere, pentru a putea schimba uºor poziþia pe verticalã a rafturilor pentru depozitarea produselor (Figurile 31, 32).

Fig. 31: Sisteme de depozitare

Fig. 32: Elemente ºi detalii de

îmbinare pentru sisteme de depozitare


36


Fig. 33: Unitãþi modulare prefabricate utilizate pentru un cãmin studenþesc la Universitatea din

Walles, Cardiff (Lawson, 1999) (a) Unitate modularã prefabricatã; (b) Clãdirea în timpul construcþiei; (c) Clãdirea finisatã.

• Clãdiri prefabricate O aplicaþie larg rãspânditã pentru profilele formate la rece o constituie unitãþile de locuit prefabricate, uºor de transportat. Acestea se pot utiliza pentru construcþii sezoniere sau chiar pentru clãdiri obiºnuite, aºa cum se aratã în Figura 33.

CAPITOLUL 3.

37

EXEMPLE EXEM PLE DE APLICARE APLICA RE ALE PROFILELOR PROFILELOR FORM FORM ATE LA RECE RECE ÎN CONSTR CONSTRUCÞIE UCÞIE

• Silozuri Pereþii silozurilor sunt de obicei rigidizaþi si sprijiniþi de profile formate la rece. Tabla profilatã la rece poate fi deasemenea utilizatã pentru realizarea pereþilor, aºa cum se aratã în Figura 34.

Fig. 34: Silozuri (Fabrica de bere

ARBEMA, Arad)


38


References 1. AISI – American Iron and Steel Institute (1996): Cold-Formed Steel Design Manual, Washington, D.C., 1996. 2. AISI – American Iron and Steel Institute (1999): Specification for the Design of Cold-Formed Steel Structural Members with Commentary, 1996, Edition, Supplement No. 1, Washington, D.C., 1999. 3. AISI – American Iron and Steel Institute (2001): North American Specification for the Design of Cold-Formed Steel Structural Members with Commentary, Washington, D.C., 2001. 4. AS/NZS 4600 – Australian Standards / New Zealand Standards (1996): Coldformed Steel Structures, Sydney. Sydney. 5. AS/NZS – Australian Standards / New Zealand Standards (1998): Cold-formed Steel Structures – Commentary (Supplement 1 to AS/NZS 4600:1996), Sydney. 6. Burling, P.M. et al, 1990: Building with British Steel, British Steel pls., England, No. 1. 7. Burstand, H. (2000): Light Gauge Steel Framing for Housing, SBI – Swedish Institute of Steel Construction, IISI – International Iron and Steel Institute Publication Publication 170, Brussels, Belgium. 8. Dubina, D. (1995): Structural characteristics of cold-formed sections, in Seminar on Eurocode 3-Part. 1.3: Cold-formed gauge members and sheeting (Ed. D. Dubina, I. Vayas), Vayas), Ed. Klidarithmos C. Books, Athens, 9-63. 9. Dubina, D. (1996): Coupled instabilities in bar members, General Report in Coupled Instabilities in Metal Structures – CISM’96 (Rondal J., Dubina D. & Gioncu V., Eds.) Imperial College Press, London, 119-132. 10. Dubina, D., Rondal, J. & Vayas, I, Editors (1997): Design of Steel Structures; EUROCODE 3-Worked Examples, Bridgeman Ltd., Timisoara, Romania. 11. Dubina, D. (2000), Recent research advances and trends on coupled instability of bar members, General Report – Session 3: Bar Members, in Coupled Instabilities in Metal Structures – CIMS’2000 (Camotin D., Dubina D. And Rondal J., Eds.), Imperial Colleague Press, Lisbon, London, 131-144. 12. Dubina, D. (2001), The ECBL approach for interactive buckling of thin-walled steel members, Steel & Composite Structures 2001; 1(1):75-96. 13. Dubina, D., Ungureanu, V., Georgescu, M., Fülöp, L. (2001): Innovative Cold-Formed Steel Structure for Restructuring of Existing RC or Masonry Buildings by Vertical Addition of Supplementary Storey, in THIN-WALLED STRUCTURES „Advances and Developments“, Elsevier (Ed. by J. Zaras, K. Kowal-Michalska, Kowal-Michalska, J. Rhodes), 187-194. 14. Dubina, D., Ungureanu, V., Fülöp, L., Nagy, Zs. & Larsson, H. (2001): LINDAB Cold-Formed Steel Structures for Small and Medium Size Non-Residential

CAPITOLUL 3.

39


Buildings in Seismic Zones, in the 9th Nordic Steel Construction Conference – NSCC2001, Helsinki, Finland, June 18-20 2001, Ed. by P. Makelainen, J. Kesti, A. Jutila, O. Kaitila, 463-470. 15. ECCS – European Convention for Constructional Steelwork (1987): European recommendations for design of Light Gauge Steel Members, ECCS Technical Committee 7, Brussels. 16. ECCS – European Convention for constructional Steel Work, TWG 7.5 (1998): Worked Examples accounting to Eurocode 3 Part 1.3, Brussels. 17. ENV1998 (1994): EUROCODE 8 – Design provisions for earthquake resistant Structures. CEN, European Committee for Standardisation, Brussels. 18. ENV 1993-1-3 EUROCODE 3 (1996), Design of Steel Structures, Part 1.3: General Rules, Supplementary Rules for Cold-Formed Thin-Gauge Members and Sheeting, CEN/TC 250/SC3 – European Committee for Standardisation, Brussels. 19. Grub, P.J. (1997), Building Design using Cold-Formed Steel Sections: Construction Detailing and Practice. SCI publication P165, the Steel Construction Institute, London (Ascot). 20. Hancock, G.J. (1997): Light Gauge Construction. Progress in Structural Engineering and Materials, Vol. I (I), 25-30. 21. Hancock, G.J. (1998), Design of Cold-formed Steel Structures, 3rd Edition, Australian Institute of Steel Construction, Sydney. 22. Makelainen, P., Kesti, J. (1999): Advanced method for lightweight steel joining. Journal of Constructional Steel Research, No. 49, 107.116. 23. Mazzolani, M.F., Piluso V (1996): Theory and Design of Seismic Resistant Steel Frames, E & FN Spon, London. 24. Murray, N.W. (1985): Introduction to the theory of thin-walled structures, Claredon Press, Oxford. 25. NPO 12-1997 (1997) Normativ pentru calculul elementelor din otel formate la rece, Buletinul Constructiilor, Vol. 15, 1998 26. Predeschi, R.F., Sinha, B.P., Davies, R. (1997): Advanced connection techniques for cold-formed steel structures. Journal of Structural Engineering (ASCE), vol. 123(2), 138-144. 27. Rondal, J. and Maquoi, R. (1979): Formulation d’Ayrton-Perry pour le flambement des barres metalliques. Construction Metallique, 4(1979), 41-53. 28. Rondal, J. (1988): Thin-walled structures, General Report, in Stability of Steel Structures (Ed. Ivanyi M.), Akademiai Kiado, Budapest, Vol. 2, 849-866. 29. Rhodes, J. (Ed.) (1991): Cold-Formed Members in Constructional Steel Design – An International Guide, Elsevier, Oxford. 30. Sfiintesco, D. (1970): Fondement experimental des curbes europeenes de flambement. Construction Metallique 3 (1970). 31. Yu, Wei-Wen (2000): Cold-formed Steel Design (3rd Edition), John Willey & Sons, New York.


40

CAPITOLUL 5.

41

CALCULUL DE REZISTENÞÃ AL BARELOR ºI TABLELOR PROFILATE ÞINÂND CONT DE VOALAREA PEREÞILOR

4. PIERDEREA STABILITATII LOCALE (V alarea p ereþil r) 4.1. Generalitãþi (1) Efectul voalãrii pereþilor va fi luat în considerare în determinarea rezistenþei ºi rigiditãþii barelor ºi tablelor profilate la rece. Acest lucru se realizeazã prin utilizarea caracteristicilor geometrice ale secþiunii eficace, determinate pe baza lãþimilor eficace ale pereþilor componenþi expuºi fenomenului de voalare. Sensibilitatea la voalare a unui perete plan depinde de tipul de perete, natura solicitãrii, marca oþelului ºi zvelteþe (raportul lãþime de perete/grosime de perete). O secþiune transversalã poate fi compusã din pereþi interiori rezemaþi pe alþi doi pereþi adiacenþi , respectiv pereþi exteriori rezemaþi pe un singur perete adiacent. Pereþii interiori pot avea rigidizãri intermediare, iar cei exteriori rigidizãri intermediare ºi/sau marginale. în tabelul 3.1 se dau valorile limitã ale zvelteþii de perete peste care se produce fenomenul de voalare. Paragrafele urmãtoare din prezentul normativ prezintã calculul de rezistenþã ºi stabilitate a elementelor structurale a cãror secþiune transversalã are în componenþã cel puþin un perete care voaleazã. Calculul elementelor structurale din oþel formate la rece la care nu se produce voalarea pereþilor se face în conformitate cu STAS 10108/078 cu precizarea cã pot fi luate în considerare prevederile de la punctele 2.6 ºi 2.8. (2) Lãþimea geometrica b p a peretelui plan utilizatã pentru calculul lãþimii eficace se defineºte în paragrafele 1.4, 1.5 ºi 2.8. (3) Deplasarea axei neutre fata de poziþia iniþiala, ca urmare a luãrii în considerare a ariei eficace, se stabileºte în conformitate cu paragraful 3.5. (4) Determinarea lãþimii eficace a unui perete plan comprimat ºi/sau încovoiat se face în funcþie de zvelteþea redusa de perete ºi valoarea f yb a limitei de curgere. Modul de calcul al lãþimii eficace depinde de tipul de perete ºi se prezintã în paragrafele 3.2 ºi 3.3. (5) La determinarea rezistentei la voalare, pentru limita de curgere f y se va considera f yb.


42


4.2. Pereþi fãrã rigidizãri (pereþi plani) (1) Coeficientul de reducere ρ utilizat în calculul lãþimii eficace pentru pereþi rezemaþi pe douã laturi (tabelul 3.2) sau pentru pereþi rezemaþi pe o singurã laturã (tabelul 3.3), se determinã dupã cum urmeazã: ρ = 1.0 când ≤ 0.673 când

> 0.673

unde

(3.1)

(3.2)

cu: σcom= efortul unitar efectiv de compresiune la extremitatea peretelui, calculat în raport cu aria eficace a secþiunii transversale ºi înmulþit cu coeficientul de siguranþã γ M1

kσ = coeficientul de voalare determinat conform tabelului 3.2 sau tabelului 3.3

(2)În starea limitã de rezistenþã capacitatea portantã a unui perete se atinge atunci când efortul unitar maxim de compresiune atinge limita de curgere. În acest caz, în relaþia 3.2 σcom se ia: σcom= σ1.γ M1 = f y (3) Pentru valori ale efortului unitar sub f y (de exemplu în starea limita a exploatãrii normale) se poate utiliza una din urmãtoarele douã soluþii: Soluþia 1. Se utilizeazã formulele din paragraful (1) în care σcom= σ1.γ M1

unde

este efortul unitar efectiv calculat.

Soluþia 2. Se utilizeazã urmãtoarele formule:

ρ = 1 pentru

≤ 0.673

când

> 0.673

(3.3)

CAPITOLUL 5.

43


În cele de mai sus: (3.4) σcom - conform (1)

(3.5) (4) În tabelele 3.2 ºi 3.3, lãþimea geometrica a peretelui plan este b p. în cazul pereþilor laterali nerigidizaþi intermediar ai cutelor tablei profilate, notaþia ºi este echivalentã cu bp. (5) În cazul pereþilor laterali ai cutelor tablei profilate poate fi utilizatã ºi o metoda simplificatã conform paragrafului 3.3.4. (6) La determinarea lãþimii eficace a unei tãlpi cu o tensiune variabilã, raportul al tensiunilor poate fi calculat folosind caracteristicile geometrice ale secþiunii brute

.

(7) La determinarea lãþimii eficace a unei inimi raportul tensiunilor ψ poate fi calculat considerând secþiunea eficace a tãlpii comprimate ºi secþiunea brutã a inimii. (8) Se pot repeta iterativ operaþiile de la (6) ºi (7) folosind secþiunea eficace deja calculatã în locul secþiunii brute.


44

CAPITOLUL 5. CALCULUL DE REZISTENÞÃ AL BARELOR ºI TABLELOR PROFILATE ÞINÂND CONT DE VOALAREA PEREÞILOR

45


46

CAPITOLUL 5.

47


4.3. Pereþi cu rigidizãri marginale sau intermediare 4.3.1. Generalitãþi (1) Calculul pereþilor cu rigidizãri se bazeazã pe ipoteza cã rigidizarea lucreazã ca o grindã pe mediu elastic, iar acest mediu elastic are o rigiditate de tip resort care depinde de rigiditatea la încovoiere a pereþilor plani adiacenþi ºi de condiþiile de margine ale peretelui în cauza. (2) Determinarea rigiditãþii la rotire a unei rigidizãri se face aplicând o forþã unitarã pe unitatea de lungime, aºa cum este exemplificat în fig. 3.1. Rigiditatea C pe unitatea de lungime este: (3.6)

Fig. 3.1. Determinarea rigiditãþii resortului


48


unde f este sãgeata rigidizãrii datoratã forþei unitare. În fig.3.1 indicele s se refera la rigiditatea intermediarã, iar indicele r la rigiditatea marginalã. (3) La determinarea valorilor rigiditãþilor la rãsucire C q , C q,1 ºi Cq,2 se va þine cont de efectele posibile ale altor rigidizãri care existã la acelaºi element sau la alt element al secþiunii transversale solicitat la compresiune. (4) Pentru o rigidizare marginalã sãgeata f r se calculeazã cu relaþia: (3.7) cu: (5) Modul de calcul al rigiditãþii C θ pentru secþiunile C ºi Z este prezentat de asemenea în fig.3.1. (6) Pentru o rigidizare intermediarã rigiditãþile C θ,1 ºi Cθ,2 se pot considerã în mod acoperitor egale cu zero ºi sãgeata f s are expresia: (3.8) (7) Capacitatea portantã a rigidizãrii este datã de rezistenta acesteia la voalare calculatã funcþie de aria ei eficace. Efortul unitar critic de voalare σc se va determina conform paragrafului 5.1.2. Prin urmare: σc = χ . f yb

(3.9)

unde: σc = efortul unitar critic de voalare al rigidizãrii; χ = coeficient de voalare care se determinã conform paragrafului 5.1.2. funcþie de zvelteþea relativã de perete sau ( explicitate în cele ce urmeazã) ºi de coeficientul imperfecþiunilor α. α = 0.13 (conform curbei de flambaj a 0) pentru rigidizãrile marginale (reborduri) sau pentru rigidizãri intermediare unde σcr,r ºi σcr,s sunt tensiunile critice de voalare ale rigidizãrii conform 3.3.2, 3.3.3 ºi 3.3.4.

CAPITOLUL 5.

49


4.3.2. Rigidizãri marginale 4.3.2.1. Condiþii generale

(1) Rigidizãrile marginale (adicã rebordurile sau rebordurile rigidizate) nu pot fi considerate ca reazem pentru peretele plan adiacent lor, decât dacã unghiul pe care îl fac cu acest perete se abate de la unghiul drept în oricare sens cu cel mult 45° ºi dacã c ≥ 0.2 bp (unde semnificaþiile notaþiilor „c“ ºi „b p“ rezultã din fig. 3.2). în caz contrar, aceste rigidizãri nu conteazã ca reazeme. (2) Aria eficace a rigidizãrilor marginale poate fi calculatã cu metoda generalã, conform 3.3.2.2 sau cu metoda simplificatã, conform 3.3.2.3. 4.3.2.2. Metoda generalã

(1) Secþiunea eficace a unei rigidizãri marginale conþine porþiunile eficace ale rigidizãrii (elementele c sau c ºi d din fig.3.2) ºi porþiunea adiacentã eficace a elementului de lãþime bp. (2) Aria eficace a rigidizãrilor marginale va fi determinatã conform figurii 3.3, respectându-se urmãtorii paºi:

Fig. 4.2. Tipuri de rigidizãri de margine; notaþii


50


Pas 1: Se determinã aria eficace iniþialã a rigidizãrii marginale considerând-o ca un element rezemat rigid, care are σcom = f yb (vezi (3), (4) ºi (5)); Pas 2: Se determinã coeficientul de voalare al rigidizãrii, luând în considerare

efectele rezemãrii elastice (vezi (6) ºi (7)); Pas 3: Se îmbunãtãþeºte prin iteraþie valoarea coeficientului de voalare al rigidizãrii (vezi (8) ºi (9)). (3) Valorile iniþiale ale lãþimilor eficace b e1 ºi be2 din fig.3.2 se vor determina din Tabelul 3.3, considerând elementul ca perete interior. (4) Valorile iniþiale ale lãþimilor eficace c ef ºi def din fig.3.2 se obþin astfel: a) Pentru rebord simplu: c ef = r . c cu r ºi lp calculaþi conform paragrafului 3.2 (1) iar: ks = 0.5 pentru

≤ 0.35

ks = 0.5 + 0.83

; pentru 0.35 <

< 0.6

b) pentru rebord rigidizat: lãþimea eficace c ef se calculeazã ca pentru un perete interior, iar lãþimea eficace d ef ca pentru un perete exterior conform 3.2. (5) Secþiunea eficace a rigidizãrii este: Ar = t (be2 + cef + def )

(3.10)

(6) Tensiunea critica elasticã de voalare σcr,r a rigidizãrii marginale se calculeazã cu relaþia: (3.11) unde Cr se calculeazã conform 3.3.1(2), iar I r este momentul de inerþie al rigidizãrii cu aria eficace A r în raport cu axa neutrã a-a a secþiunii eficace (fig.3.2); (7) Coeficientul de voalare χ al rigidizãrii marginale se calculeazã cu ajutorul lui σcr,r cu metoda din 3.3.1(7). (8) Coeficientul χ se poate îmbunãtãþi iterativ (daca χ< 1), calculând cu efortul unitar

, astfel încât: (3.12)

CAPITOLUL 5.

51


(9) Iteraþia se va continua pânã când valoarea lui χ este aproximativ egala, dar mai mica decât valoarea anterioarã. (10) Aria eficace redusã a rigidizãrii va fi: Ar,red = χAr

(3.13)

(11) Aria eficace redusã A r,red poate fi reprezentatã folosind o grosime redusã t red = χt pentru toate elementele componente ale ariei A r. 4.3.2.3. Metoda simplificata

(1) Aria eficace redusã a secþiunii transversale a unei rigidizãri marginale A r se obþine cu relaþia: Ar = t(be2 + cef + def )

(3.14)

in care lãþimile eficace b e2, cef ºi def se obþin din 3.3.2.2(3) ºi (4), exceptând coeficientul ρ care se calculeazã din 3.2(5) cu

, astfel încât:

(2) Coeficientul de reducere poate fi luat χ = 0.5 daca: (3.15) În caz contrar coeficientul de reducere χ se ia egal cu 1.0 daca: (3.16) unde: bp este lãþimea tãlpii peretelui conform fig.3.2; h - inãltimea inimii adiacente; Is - momentul de inerþie eficace al rigidizãrii marginale. (3) Aria redusã a rigidizãrii A r,red are expresia: Ar,red = χAr (4) Aria redusã a rigidizãrii A r,red se reprezintã considerând grosimea redusã de perete tred = χt pentru toate elementele componente ale ariei A r.


52


Fig. 4.3. Secvenþa de calcul a procedurii propuse pentru rigidizãri marginale

1. Secþiunea transversalã brutã ºi condiþii de margine.

2. Secþiunea transversalã eficace: Σ Aef = Aef.1 + Ar (Pas 1)

(bef.1 = bef.2) pentru C r = ∞

3. Calculul efortului unitar de bifurcare σ cr,r al rigidizãrii având caracteristicile geometrice Ar , I r, C r (Pas 2: C r se stabileºte conforma fig. 3.1.).

4. Calculul efortului unitar de voalare redus

σ c.r utili-

zând coeficientul de reducere χ pentru

5. Calculul ariei eficace reduse Ar.ef utilizând o valoare a efortului unitar egalã cu limita de curgere f y . Aria pãstreazã lãþimile eficace determinate ºi rezultã prin reducerea grosimii de pereþi la valoarea t ef . 6. dacã χ 1 < 1, iteraþia poate continua aºa cum se indicã la punctul (7) al paragrafului 3.3.2. pana când χ n+1 = χ n, dar χ n+1 < χ n 7. Calculul unei noi valori a ariei eficace reduse, utilizând o valoare a efortului unitar egalã cu limita de curgere f y . Aria rezultã prin reducerea grosimii de perete la valoarea t ef(n+1)

4.3.3 Rigidizãri intermediare 4.3.3.1 Condiþii generale

(1) Regulile de calcul prezentate în cele ce urmeazã sunt valabile pentru pereþi interiori. Secþiunea transversalã a rigidizãrii include rigidizarea în sine, plus porþiunile eficace ale pereþilor adiacenþi. Rigidizãrile intermediare pot fi caneluri (fig. 3.4.a) sau pliuri (fig. 3.4.b). Lãþimile eficace b ef , prezentate în figura 3.4, se determinã conform celor stipulate în paragraful 3.2, pentru pereþi rezemaþi pe douã laturi. Validitatea formulei de calcul se limiteazã la cel mult douã rigidizãri intermediare de formã identicã.

CAPITOLUL 5.

53


Fig. 4.4. Tipuri de rigidizãri intermediare; notaþii

(2) Aria eficace a rigidizãrilor intermediare se poate calcula cu metoda generalã, conform 3.3.3.2 sau cu metoda simplificatã, conform 3.3.3.3. 4.3.3.2 Metoda generalã

(1)Procedeul de calcul cuprinde urmãtorii paºi, ilustraþi în fig.3.5: Pas 1: Se determinã secþiunea transversalã eficace a rigidizãrii pe baza lãþimilor eficace calculate considerând rigidizarea ca fiind rigid rezematã cu (vezi (3) ºi (4); Pas 2: Se determinã coeficientul de reducere al ariei eficace datoritã voalãrii,

þinând seama de efectele rezemãrii elastice; Pas 3: Se îmbunãtãþeºte valoarea coeficientului de reducere prin iteraþie. (2) Valorile iniþiale ale lãþimilor eficace b 1,e2 ºi b 2,e1 din fig.3.4 se determinã din paragraful 3.2 considerând elementele plane b p1 ºi bp2 ca pereþi interiori. (3) Aria eficace a rigidizãrii intermediare se obþine cu relaþia: As = t(b1,e2 + b2,e1 + bs)

(3.17)

în care lãþimea b s se ia din fig.3.4. (4) Tensiunea criticã de voalare σcr,s a rigidizãrii intermediare se obþine cu formula: (3.18)


54


unde: K este rigiditatea pe unitatea de lungime (vezi 3.3.1); Is - momentul de inerþie eficace al rigidizãrii corespunzãtor ariei A s dupã axa a-a. (5) Coeficientul de reducere χ al rezistentei la voalare se obþine din σcr,s conform 3.3.1. (6) dacã χ<1, valoarea sa se poate îmbunãtãþi prin iteraþie pornind cu o valoare modificatã a lui ρ obþinutã conform 3.2, astfel încât:

(7) Iteraþia se va continua pânã când valoarea lui χ va fi aproximativ egalã, dar mai micã decât valoarea precedentã. (8) Aria eficace a rigidizãrii A s,red are expresia: As,red = χ As

(3.19)

(9) La determinarea caracteristicilor secþiunii eficace, aria redusã a rigidizãrii se reprezintã folosind o grosime de perete redusã t red = χt pentru toate elementele secþiunii A s. 4.3.3.3 Metoda simplificatã

(1) Se calculeazã aria eficace a rigidizãrii intermediare conform 3.3.3.2(3). (2) Lãþimile eficace b 1,e2 ºi b2,e1 se determinã conform 3.2 pentru pereþi interiori, folosind valoarea lui ρ obþinutã din 3.2 cu

,astfel încãt::

(3) Coeficientul de reducere χ poate fi luat: (3.20) (3.21) unde: b = b1 + b2 (vezi fig.3.4); Is - momentul de inerþie eficace al rigidizãrii pentru secþiunea de arie A s faþã de axa a-a. (4) Aria eficace a rigidizãrii A s,red are expresia: As,red = χ As

CAPITOLUL 5.

55


(5) La determinarea caracteristicilor secþiunii eficace aria redusã a rigidizãrii se reprezintã folosind o grosime de perete redusã t red = χt pentru toate elementele secþiunii A s. Fig. 3.5. Secvenþa de calcul a procedurii propuse pentru rigidizãri intermediare

1. Secþiunea transversalã brutã ºi condiþii de margine

2. Secþiunea transversalã eficace: Σ Aef = Aef,1.1 + Aef.2.1 + As

As = t ( bef, 1.2 + bs + bef, 2.2) C se ia conform fig. 3.1. Calculele se efectueazã considerând C s = ∞ (Pas 1)

3. Calculul efortului unitar critic

σ cr,s al rigidizãrii inter-

mediare cu caracteristicile geometrice As, I s, C s (Pas 2, cu C s conform fig. 3..1.)

4. Calculul efortului unitar de voalare redus

σ c,s utili-

zând coeficientul de reducere χ 1 pentru

5. Calculul ariei eficace reduse As,ef utilizând o valoare a efortului unitar egalã cu limita de curgere f y . Aria pãstreazã lãþimile eficace determinate ºi se obþine prin reducerea grosimii de perete la valoarea t ef .

6. dacã χ 1 < 1, iteraþia poate continua aºa cum se indicã în paragraful 6 de mai sus, pânã când: χ n+1 = χ n însã χ n+1 < χ n

7. Calculul unei noi valori a ariei eficace reduse As.ef utilizând o valoare a efortului unitar egalã cu limita de curgere. Aria rezultã prin reducerea grosimii de perete la valoarea t ef (n+1)


56


4.3.4. Reguli speciale de proiectare pentru table profilate 4.3.4.1. Generalitãþi

(1) Pentru rigidizãrile tablelor profilate, adicã rigidizãrile pereþilor supuºi compresiunii uniforme (cum sunt tãlpile profilaþiei) sau rigidizãrile pereþilor supuºi unui efort unitar variabil (cum sunt inimile profilaþiei), se prevãd reguli speciale de proiectare. În plus, este tratat ºi efectul prezentei rigidizãrilor dispuse atât pe tãlpi, cât ºi pe inimã. Regulile de proiectare enunþate în cele ce urmeazã se bazeazã pe modelul de calcul introdus în paragrafele 3.3.1 ºi 3.3.3. (2) Starea limitã a exploatãrii normale este definitã prin douã elemente, ºi anume: cedarea produsã la reazem ºi sãgeata la mijlocul deschiderii. Aceste elemente ale stãrii limitã a exploatãrii normale constituie baza celor douã criterii care trebuie verificate conform paragrafului 7.3.3.3.(5). 4.3.4.2. Pereþi plani cu rigidizãri intermediare solicitaþi la compresiune uniforma (Rigidizãri pe tãlpi)

(1) In calculul capacitãþii portante, secþiunea transversala eficace a peretelui este consideratã ca fiind formatã din douã fâºii adiacente colturilor pereþilor verticali cu lãþimile b ef /2, unde bef se determinã conform paragrafului 3.2 ºi din ariile eficace ale rigidizãrilor A s,ef . (2) Când peretele are o singurã rigidizare intermediarã în centrul sãu, valoarea forþei Ncr,s care provoacã voalarea acestei rigidizãri este: (3.22)

Fig. 4.6. Perete plan comprimat cu una, douã sau trei rigidizãri intermediare. Notaþii. Secþiuni

transversale ale rigidizãrii pentru calculul ariei A s ºi momentului de inerþie Is.

CAPITOLUL 5.

57


(3) Când peretele are prevãzute doua sau trei rigidizãri intermediare, valoarea forþei Ncr,s care provoacã voalarea unei rigidizãri individuale este: (3.23)

(4) Când peretele are prevãzute trei rigidizãri intermediare, rigidizarea din mijloc nu se ia în considerare.

(5) Efortul unitar elastic ideal de compresiune este dat de: (3.24) (6) Notaþii: As, Is, b1 sunt definite în figura 3.4. br = lãþimea geometricã planã a rigidizãrii (fig. 3.6). bs = lungimea perimetrului rigidizãrii (fig. 3.6). b0 = lãþimea geometricã totalã a peretelui rigidizat (fig. 3.6). Kw = coeficient care depinde de legarea peretelui rigidizat cu pereþii adiacenþi; în absenþa unor investigaþii speciale se poate utiliza valoarea K = 1(nu se impun restricþii asupra rotirii reazemelor peretelui). Pentru calculul valorii lui Kw vezi paragraful 3.3.4.3. bk = b p + (7) Capacitatea portantã a rigidizãrii este datã de efortul unitar de voalare σc obþinut cu ajutorul valorilor χ aºa cum se prezintã în paragraful 3.3.1 ºi al zvelteþei reduse λ s. (8) Aria eficace a rigidizãrii supuse la compresiune este în acest caz: As,ef = χ . As ºi va rezulta prin reducerea grosimii de perete la valoarea t ef . (9) La calculul sãgeþii, secþiunea transversalã eficace a peretelui se va alcãtui din zonele eficace ale porþiunilor de perete dintre rigidizãrile intermediare ºi reazeme (pereþi verticali), la care se adaugã rigidizãrile intermediare. Aria acestor rigidizãri nu va fi redusã, adicã: As,ef = As

(3.25)


58


4.3.4.3. Determinarea coeficientului Kw definit în cadrul paragrafului 3.3.4.2.

(1) Coeficientul K w din relaþia de calcul a forþei critice de voalare N cr,s, depinde de lungimea lb a undelor de voalare din talpa comprimatã, dupã cum urmeazã: Kw = Kw0 când

(3.26) (3.27)

Când talpa comprimatã are o singura rigidizare intermediarã: (3.28)

(3.29) Când talpa comprimatã are douã sau trei rigidizãri: (3.30)

(3.31) 4.3.4.4. Pereþi plani cu rigidizãri intermediare solicitaþi de un efort unitar variabil (rigidizãri ale inimilor)

(1) La calculul capacitãþii portante a peretelui, secþiunea transversalã eficace a acestuia este consideratã ca fiind alcãtuitã din lãþimile eficace adiacente tãlpilor (determinate conform paragrafului 3.2.1) din planul neutru ºi din rigidizãrile intermediare. Pentru a þine cont de flambajul rigidizãrii, aria ei eficace se reduce conform paragrafului 3.3.3. (2) La calculul sãgeþilor, secþiunea transversalã eficace a peretelui se va alcãtui din lãþimile eficace ale pereþilor plani componenþi plus rigidizãrile intermediare. Aria secþiunii transversale a rigidizãrilor nu se va reduce, adicã: As,ef = As (3) Zonele eficace ale secþiunii transversale a inimii sunt ( fig. 3.7):

(3.32)

CAPITOLUL 5.

59


a) Zona adiacentã tãlpii comprimate, având aria eficace t s ef,1 cu ºi b)Aria eficace A s.ef a rigidizãrii intermediare de pe inima, calculatã conform punctului (5) de mai jos. c)Zona adiacentã axei care trece prin centrul de greutate. Centrul de greutate este determinat pentru aria brutã a peretelui rigidizat (inima integral eficace): t.sef,n cu sef,n = 1.5 sef,1 (3.33) d) Zona întinsã a secþiunii transversale a inimii. (4) dacã se stabileºte una din relaþiile: sef,1 + sef,n ≥ sn (vezi fig. 3.7 - 1) atunci inima este integral eficace. sef,1 + sef,2 ≥ sa (vezi fig. 3.7 - 2,3) atunci întreaga lãþime s a de pe inimã este eficace. Lãþimea geometrica sa include douã porþiuni eficace cu lãþimile: adiacenta coltului profilului ºi

(3.34)

adiacenta rigidizãrii intermediare.

(3.35)

(5) Pentru o rigidizare intermediarã situatã în zona comprimatã a inimii, aria secþiunii transversale a acestei rigidizãri supusã la voalare se va reduce dupã cum urmeazã: (3.36)


60


unde: As = ( s ef,2 + sef,3 + ss)t ; cu sef,2 ºi sef,3 conform figurii 3.8b. σc = efort unitar de voalare obþinut cu valoarea χ conform paragrafului 3.3.1. ºi cu zvelteþea redusã λ s

în care ec este distanþa dintre fibra extremã a tãlpii comprimate ºi centrul de greutate conform figurii 3.7. în determinarea poziþiei centrului de greutate al tablei profilate, inima se considerã integral eficace (se ia cu aria bruta), iar talpa comprimatã se ia cu secþiunea redusã. (3.37) (3.38) sef,2 = sef,1 (1+0.5

)

(3.39)

sef,3 = sef,1 (1 + 0.5 sef,4 = sef,1(1 + 0.5 sef,5 = sef,1(1 + 0.5

) )

(3.40) (3.41)

)

(3.42)

sef,n = 1.5 sef,1 (3.43) unde ec este distanþa de la centrul de greutate al secþiunii eficace la talpa comprimatã, iar distantele h a, hb ,hsa ºi hsb se iau din fig.3.7. (6) Dimensiunile s ef,1-sef,n vor fi determinate conform (5), apoi modificate dacã întreaga secþiune a inimii este eficace, astfel: - la o inima nerigidizatã, dacã s ef,1 + sef,n ≥ sn, atunci inima este eficace pe toatã lungimea ei si: sef,1 = 0.4 sn (3.44) sef,n = 0.6 sn (3.45) - la o inimã rigidizatã, dacã s ef,1 + sef,2 ≥ sa, atunci porþiunea s a este eficace si: (3.46)

CAPITOLUL 5.

61


sef,2 = sa(1+0.5

)(2+0.5

)

(3.47)

- la o inimã cu o rigidizare, dacã s ef,3 + sef,n ≥ sn, atunci porþiunea s n este eficace si: (3.48)

(3.49) - la o inimã cu douã rigidizãri: - dacã sef,3 + sef,4 ≥ sb, atunci porþiunea s b este eficace si: (3.50)

(3.51)

- dacã sef,5 + sef,n ≥ sn, atunci porþiunea s n este eficace si: (3.52)

(3.53)


62


(7) Pentru o singurã rigidizare sau pentru rigidizarea mai apropiatã de talpa comprimatã în cazul inimilor cu douã rigidizãri, tensiunea criticã elasticã de voalare este: (3.54) iar efortul unitar elastic ideal de compresiune este dat de formula: (3.55) unde: Is = momentul de inerþie al ansamblului format din rigidizarea în sine ºi douã fâºii eficace cu lãþimea s ef,1 alãturate ei, conform paragrafului 3.2.2. (vezi ºi fig. 3.8c). în calculul valorii lui I s diferenþele eventuale de pantã între fâºiile eficace ale inimii situate de o parte ºi de alta a rigidizãrii, se neglijeazã: s1 = 0.9 ( sa + ssa + sc); (vezi fig. 3.7 - 2) (3.56) s1 = sa + ssa + sb +

;

(vezi fig. 3.7 - 3)

(3.57)

a1 = s1 - sa - ssa/2; (vezi figurile 3.8 a ºi 3.7) (3.58) Kf = coeficient care depinde de restricþia apãrutã datoritã legãturii între inimã ºi tãlpi ( la rezemarea peretelui). K f = 1 se utilizeazã în cazul unei rezemãri articulate; în absenþa unor date mai precise, se va utiliza K f = 1. (8) Aria eficace redusã se determinã cu relaþia: ºi Asa,red ≤ Aºa

(3.59)

(9) dacã tãlpile sunt nerigidizate, coeficientul χ se obþine direct din σcr,sa folosind metoda de la 3.3.1(7).

CAPITOLUL 5.

63


(10) dacã tãlpile sunt rigidizate, coeficientul χ se obþine folosind metoda de la 3.3.1(7) cu tensiunea criticã modificatã σcr,mod de la paragraful 3.3.4.4. (11) Pentru inimile cu doua rigidizãri, aria eficace redusã A sb,red ?pentru a doua rigidizare este egala cu A sb. (12) La determinarea caracteristicilor secþiunii eficace, aria eficace redusã A sa,red se obþine prin folosirea unei grosimi reduse t red=?χ t pentru toate elementele componente ale Aºa. dacã poziþia finala a axei dusa prin centrul de greutate este determinatã printr-un procedeu iterativ, caracteristicile secþiunii transversale pot fi îmbunãtãþite iterativ pornind de la lãþimea eficace s ef,a obþinutã cu relaþia: (3.60) 4.3.4.5. Table profilate cu rigidizãri atât pe tãlpi cât ºi pe inima

(1) În acest caz, prezentat în fig.3.9, interacþiunea dintre flambajul prin încovoiere al rigidizãrilor tãlpii ºi inimii se va lua în considerare prin folosirea unei tensiuni critice elastice σcr,mod pentru ambele tipuri de rigidizãri, obþinuta astfel: (3.61)

unde: σcr,s este tensiunea criticã pentru o rigidizare intermediara a tãlpii, conform 4.3.4.2; σcr,sa este tensiunea criticã elasticã pentru o rigidizare a inimii sau pentru rigidizarea apropiatã de talpa comprimatã, conform 3.3.4.3.

Fig. 3.9. Exemplu de secþiune transversala eficace pentru tabla cutatã cu rigidizãri intermedia-

re pe talpã ºi pe inimã


64


În fig.3.9, GG A este axa centrului de greutate pentru cazul când inima ºi rigidizarea intermediara de pe talpa comprimatã sunt integral eficace, iar GG B este axa centrului de greutate al secþiunii transversale eficace. 4.3.4.6. Reguli speciale de proiectare pentru table profilate perforate

(1) Calculul tablelor profilate perforate poate fi efectuat dupã regulile de la tablele profilate neperforate, dacã se utilizeazã urmãtoarele grosimi eficace de perete: (2) Pentru calculul caracteristicilor geometrice ale secþiunii se utilizeazã: tef a= 1.18 t (1-0,9

), iar 0.25 ≤

≤ 0.8

(3.62)

unde: d = diametrul perforaþiei a = distanþa între centrele gãurilor. (3) Pentru calculul lãþimilor eficace ºi al ariilor eficace ale rigidizãrilor intermediare, se utilizeazã: tef b = 1.18 t (1 -

), iar 0.2 ≤

≤1

(3.63)

(4) Pentru determinarea valorii de calcul R d a rezistentei la cedarea prin deformare locala („crippling“) a unei singure inimi nerigidizate, se utilizeazã: (3.64) unde: spr = lãþimea perforaþiei din inimã si = lãþimea geometrica totalã a inimii sip = lungimea perimetrului inimii (5) Regulile de calcul de mai sus conduc la rezultate destul de acoperitoare. Prin încercãri de laborator se poate ajunge la soluþii mai economice.

CAPITOLUL 5.

65


3.4. Metoda simplificatã pentru determinarea lãþimii eficace de perete Procedura simplificatã care se poate urma pentru determinarea lãþimii eficace a unui perete care voaleazã este urmãtoarea: a) Se determinã coeficientul de voalare k σ funcþie de raportul ψ al distribuþiei eforturilor unitare în perete, cu ajutorul tabelelor 3.2 sau 3.3. b) Se determinã zvelteþea redusã de perete cu formula: (3.65) unde: (3.66) iar:

bp = lãþimea geometricã planã a peretelui t = grosimea peretelui f y = f yb [N/mm2]

c) se determinã coeficientul de reducere ρ cu una din formulele: ρ = 1 pentru

pentru

≤ 0.673 > 0.673

(3.67)

d) Se stabileºte valoarea lãþimii eficace cu ajutorul tabelelor 3.2 sau 3.3, dupã caz.


66


3.5 Utilizarea abacelor pentru calculul lãþimii eficace a) Pereþi rezemaþi pe o singurã laturã solicitaþi la compresiune uniforma

Abaca de calcul din fig. 3.10 permite obþinerea directã a zvelteþei eficace de perete , pornind de la zvelteþea de perete

. S-a notat cu „c“ lãþimea geometricã pla-

nã a peretelui b p ºi cu „cef “ lãþimea eficace a peretelui. Curba s-a obþinut introducând o valoare k = 0.43 (compresiune purã) în formula 3.36 ºi scriind cã: (3.68) cu r definit în relaþia 3.37. S-au mai introdus ºi condiþiile: - cef ≤ c, ceea ce genereazã bisectoarea diagramei; -

≥ 15.

b) pereþi interiori incovoiaþi

CAPITOLUL 5.

67


Abacele din figura 3.11 a, b, c, ne permit sã obþinem direct zvelteþea eficace

func-

þie de zvelteþea de perete d/t. ε ºi de parametrul ψ de distribuþie al eforturilor unitare pe lãþimea peretelui (a inimii). S-a notat cu „d“ lãþimea geometrica planã a peretelui rezemat pe douã laturi, respectiv cu „d ef “ lãþimea eficace a acestui perete. Procedura urmatã este aceeaºi cu cea pentru pereþii rezemaþi pe o singurã laturã, cu deosebirea ~ ca în acest caz coeficientul de voalare k σ depinde de ψ Bisectoarea ºi palierele curbelor fiecãrei abace au aceeaºi origine ca ºi în cazul anterior. Curba trasatã cu linie întreruptã pe fiecare dintre cele trei abace din fig. 3.11 reprezintã locul geometric al extremitãþilor palierelor ºi faciliteazã interpolãrile în zona ei.


68

CAPITOLUL 5.

69


3.6 Caracteristici geometrice ale secþiunilor eficace ale profilelor cu pereþi subþiri Pornind de la lãþimile eficace ale pereþilor se pot determina caracteristicile geometrice ale secþiunilor eficace la profilele cu pereþi subþiri. Acest calcul nu pune nici o problemã în cazul solicitãrii secþiunii la compresiune uniformã. Nu este la fel în cazul solicitãrii secþiunii la încovoiere, unde distribuþia eforturilor unitare depinde de lãþimile eficace ºi de modificarea poziþiei centrului de greutate al secþiunii eficace în raport cu centrul de greutate al secþiunii brute. Pentru evitarea unui calcul iterativ (cerut de aceasta situaþie) se propune urmãtoarea procedurã: - se calculeazã aria eficace a tãlpii comprimate, consideratã ca supusa unei compresiuni uniforme; - se calculeazã raportul ψ al eforturilor unitare în inimã, lucrând cu o secþiune dreaptã alcãtuitã din talpa întinsã, din partea eficace a tãlpii comprimate ºi din inimi (a cãror arie nu se reduce); - în continuare se deduce lãþimea eficace a inimii (sau a inimilor) profilelor; - se determinã centrul de greutate al pãrþilor eficace din secþiunea transversalã a profilului ºi se calculeazã caracteristicile geometrice ale secþiunii eficace în raport cu noul centru de greutate. Figura 3.12 prezintã secþiunile eficace ale unui profil C supus la compresiune sau încovoiere. Pentru determinarea momentului rezistent trebuie luat în calcul, în mod evident, modulul de rezistenta minim W ef al secþiunii eficace. Efortul de compresiune se considerã în mod convenþional pozitiv. Trebuie de asemenea subliniat cã la profilele a cãror secþiune dreaptã nu este bisimetricã, apare un moment încovoietor suplimentar, egal cu produsul dintre efortul normal ºi excentricitatea e N (vezi 4.3). Acest moment încovoietor suplimentar va trebui luat în considerare la verificarea secþiunii.


70

CAPITOLUL 4.

71

PIERDEREA STABILITÃÞII LOCALE

CALCULUL DE ZI Ã L BA LOR TABLELOR PROFILATE ÞINÂND CONT DE VOALAREA PEREÞILOR 4.1. Generalitãþi (1) Acest capitol cuprinde reguli de proiectare pentru situaþia în care elementele formate la rece sunt supuse voalãrii, însã nu apare pierderea de stabilitate globalã . Pentru acele bare la care apar fenomene de instabilitate de altã naturã, cauzate de compresiune, se vor consulta capitolele 5 ºi 6. (2) În cele ce urmeazã, se ia în considerare efectul zvelteþilor de perete b/t cu valori relativ ridicate asupra comportamentului inelastic, a cedãrii prin deformare localã a inimii („web crippling“), a modificãrii distribuþiei tensiunilor în tãlpi datoritã forfecãrii („shear lag“). Aceste efecte pot fi determinate ºi pe cale experimentalã. (3) Efectul voalãrii pereþilor asupra fenomenelor de instabilitate globalã, cum ar fi flambajul prin încovoiere sau încovoiere-rãsucire sunt tratate în capitolele 5 ºi 6. La acele secþiuni unde distorsiunea secþiunii transversale are o influenþã importantã, se va lua în considerare interacþiunea dintre acest tip de instabilitate ºi flambajul prin încovoiere sau prin încovoiere-rãsucire al elementului structural. (4) Schema staticã a structurii se va trasa pe linia centrelor de greutate ale secþiunii brute a barelor.

4.2. Bare solicitate la întindere (1) În cazul barelor solicitate la întindere purã se va verifica urmãtoarea condiþie: NSd ≤ Nt,Rd

(4.1)

unde: NSd – efortul axial de întindere provenit din încãrcãrile de calcul; Nt,Rd – efortul capabil la întindere al barei, care se determinã ca valoare minimã între

ºi rezistenþa la întindere a secþiunii nete, în funcþie de tipul

conectorului utilizat (conform capitolului 8), iar γ M0=1.1 ºi γ M2=1.25.


72


4.3. Bare solicitate la compresiune axialã (1) În cazul barelor solicitate la compresiune axialã, se va lua în considerare efectul voalãrii pereþilor conform paragrafelor 3.2 sau 3.3. Calculul efortului capabil al barei se va face utilizând secþiunea transversalã eficace a acesteia. Acþiunile se considerã aplicate în centrul de greutate al secþiunii brute. (2) Secþiunea transversalã eficace se determinã considerând cã întreaga secþiune brutã este supusã unei compresiuni uniforme. Se va lua în considerare ºi deplasarea axei neutre a secþiunii (vezi punctul (5)). (3) Se presupune ca s-au luat mãsuri de împiedicare a flambajului prin încovoiere sau rãsucire al barei (vezi capitolul (5)).

(4) Se va verificã urmãtoarea relaþie: NSd ≤ Nc,Rd

(4.2)

unde: NSd = forþa axialã de compresiune provenitã din încãrcãrile de calcul (4.3) cu: γ M1 = 1.1 Aef =aria secþiunii transversale eficace pentru solicitarea de compresiune uniformã, calculatã conform paragrafelor 3.2 sau 3.3. (5) Forþa axialã dintr-o barã se considerã ca acþioneazã în centrul de greutate al secþiunii brute, în timp ce forþa rezistenþã a secþiunii se presupune cã acþioneazã în centrul de greutate al secþiunii eficace. De aceea, se va tine seama de momentul încovoietor apãrut ca urmare a deplasãrii axei neutre a secþiunii, calculat dupã cum urmeazã: ∆MSd = NSd . eN

(4.4)

unde: eN=deplasarea axei centrului de greutate al secþiunii eficace faþã de axa centrului de greutate al secþiunii brute (fig.4.1). În consecinþã, calculul se va face ca pentru o barã supusã concomitent la solicitãrile de compresiune axialã ºi încovoiere, conform paragrafului 4.6.

CAPITOLUL 4.

73


Fig. 4.1. Secþiunea transversala eficace solicitata la compresiune

(6) Când

, în calculul valorii N c,Rd se poate folosi valoarea medie pe secþiune

a limitei de curgere f ya (vezi paragraful 2.6)

4.4. Bare solicitate la încovoiere (1) În cazul pereþilor solicitaþi la compresiune din încovoiere, se va lua în considerare efectul voalãrii conform paragrafului 3.2 sau 3.3 si, dacã este semnificativ, efectul modificãrii distribuþiei eforturilor unitare în tãlpi datoritã forfecãrii („shear lag“), conform paragrafului 4.4.4. (2) Se presupune cã s-au luat mãsuri pentru împiedicarea flambajului prin încovoiere-rãsucire. În cazul în care acest mod de pierdere a stabilitãþii este totuºi posibil, se vor aplica regulile de calcul din paragraful 6. (3) Pot fi calculate conform prevederilor de mai jos grinzile supuse la încovoiere, încãrcate în planul inimii ºi având ambele tãlpi asigurate prin contravântuiri. Contravântuirile trebuie însã calculate în mod corespunzãtor (vezi capitolul 7).

(4) Rezerva plasticã din zona întinsã a secþiunii poate fi utilizatã în cazul încovoierii drepte (monoaxiale) fãrã a fi impusã nici o condiþie de deformaþie. (5) Rezerva plasticã din zona comprimatã a secþiunii poate fi ºi ea utilizata dacã se întrunesc urmãtoarele condiþii: (a) Elementul nu este solicitat la rãsucire ºi nu este supus la flambaj prin rãsucire, încovoiere sau încovoiere-rãsucire. Distorsiunea pereþilor comprimaþi ai secþiunii transversale este împiedicatã. (b) Valoarea de calcul a limitei de curgere f y nu include efectul formãrii la rece, adicã f y = f yb


74


(c) Raportul dintre înãlþimea zonei comprimate a inimii ºi grosimea inimii nu depãºeºte valoarea . (d) Valoarea de calcul a forþei tãietoare V Sd nu depãºeºte valoarea , unde t.hi=Ainima. (e) Nici una dintre inimile secþiunii analizate nu se abate de la verticala cu un unghi mai mare de 30 0. (f) Încovoierea este monoaxialã. (6) Atunci când se lucreazã cu momentul capabil calculat conform paragrafului 4.4.3., nu este admisã redistribuirea momentelor încovoietoare la grinzi ºi table profilate continue. Redistribuirea momentelor încovoietoare poate fi admisã doar atunci când este justificatã prin încercãri de laborator.

4.4.1. Verificarea în domeniul elastic a elementelor încovoiate monoaxial (1) Caracteristicile geometrice ale secþiunii transversale se vor determina în general pe secþiunea transversalã eficace, conform celor stipulate în capitolul 3. (2) În cazul încovoierii drepte (monoaxiale), se va verifica respectarea condiþiei: MSd ≤ Mc,Rd

(4.5)

unde: MSd = momentul încovoietor produs de încãrcãrile de calcul; Mc,Rd = momentul capabil al secþiunii transversale si: (4.6) (3) Dacã modulul de rezistenþã W ef este egal cu modulul elastic Wel al secþiunii brute: (4.7) unde f ya este valoarea medie a limitei de curgere pe secþiunea transversalã.

CAPITOLUL 4.

75


4.4.2. Verificarea în domeniul elastic a elementelor încovoiate biaxial (1) Atunci când în fibra cea mai comprimatã a secþiunii încovoiate s-a atins limita de curgere, este necesarã respectarea urmãtoarei condiþii: (4.8) cu: My,Sd, Mz,Sd = momentele încovoietoare în raport cu axele principale de inerþie provenite din încãrcãrile de calcul; Mcy,Rd, Mcz,Rd sunt definite în paragraful 4.4.1. (2) Pentru a se evita efectuarea prea multor paºi de iteraþie, zonele eficace ale inimii se pot stabili pe baza raportului

obþinut pe o secþiune cu talpa comprimatã

redusã la secþiunea ei eficace, însã cu inima integral eficace (vezi fig. 4.2.).

(3) Dacã curgerea apare mai întâi la fibra comprimatã a secþiunii ºi sunt îndeplinite condiþiile de la 4.4(5), valoarea lui W ef se va determina pe baza unei distribuþii liniare a tensiunii de-a lungul secþiunii transversale.

Fig. 4.2. Secþiunea transversalã eficace solicitatã la încovoiere


76


4.4.3. Calculul în domeniul plastic (1) Când curgerea apare în fibra cea mai întinsã a secþiunii este permisã utilizarea rezervei plastice a zonei întinse fãrã nici o condiþie de deformaþie pânã când efortul unitar de compresiune atinge valoarea f y. În acest caz, modulul de rezistenþã parþial plastic eficace se va baza pe o distribuþie biliniarã a tensiunii în zona întinsã ºi liniarã în zona comprimatã. Se considerã satisfãcãtoare determinarea lui b ef conform 3.2 cu bc calculat pe baza unei distribuþii biliniare a tensiunii, dar ignorând forma distribuþiei tensiunii la determinarea lui ψ . (2) În cazul în care condiþiile (a)-(e) de la paragraful 4.4 punctul (5) sunt îndeplinite, se va limita valoarea momentului capabil al secþiunii transversale M c,Rd pe baza valorii maxime a deformaþiei specifice din zona comprimatã εc: (vezi ºi fig. 4.3)

(4.9)

unde: Cy este un coeficient determinat dupã cum urmeazã: a) La pereþii rezemaþi pe douã laturi, fãrã rigidizãri intermediare: Cy = 3

când

când Cy = 1

când

b) La pereþi rezemaþi pe o singurã laturã (solicitaþi la compresiune uniformã) Cy = 1 c) La pereþi cu rigidizãri (marginale sau intermediare) Cy = 1 (3) Modulul de rezistenþã parþial plastic W pp se bazeazã pe o distribuþie a tensiunii biliniarã, atât în zona întinsã, cât ºi comprimatã (fig.4.3).

CAPITOLUL 4.

77


Fig. 4.3. Momentul capabil plastic al secþiunii

4.4.4. Modificarea distribuþiei eforturilor unitare normale datoritã eforturilor de forfecare („shear lag“) (1) La grinzile încovoiate cu tãlpi late, deformaþiile ºi eforturile unitare normale în tãlpi nu sunt distribuite uniform, aºa cum prevede teoria lui Navier. Distribuþia eforturilor unitare normale pe talpã prezintã un maxim în dreptul inimii, iar extremitãþile tãlpii sunt mai puþin solicitate. Rezultã aluri ale diagramelor pe tãlpi de tipul celor prezentate în fig. 4.4, ca urmare a nerespectãrii ipotezei secþiunilor plane. Datoritã lãþimii tãlpilor ºi a acþiunii eforturilor unitare de taiere, fibrele longitudinale alãturate ale aceleiaºi tãlpi nu se deformeazã la fel. Deformaþia fibrelor este cu atât mai micã („întârzie“) cu cât fibrele sunt mai depãrtate de îmbinarea inimã-talpã. Fenomenul se numeºte „întârziere datorita forfecãrii“ („shear lag“ în limba englezã). Ca o consecinþã a acestui fenomen, eforturile unitare normale s care apar în fibrele longitudinale ale secþiunii situate la aceeaºi distanþã de axa neutrã, nu sunt egale.


78


Fig. 4.4. Distribuþia eforturilor unitare normale pe tãlpile grinzilor încovoiate

Pentru necesitãþile calculului, se defineºte o „lãþime eficace a tãlpii pentru efort unitar“, mai micã decât lãþimea geometricã a acesteia ºi pe care efortul unitar maxim smax se considerã uniform distribuit. Deformaþiile neuniforme produse de eforturile unitare de tãiere în tãlpi au ca efect ºi mãrirea deplasãrilor grinzii (a sãgeþilor), faþã de valorile determinate conform teoriei elementare a încovoierii drepte. Utilizând un raþionament similar cazului eforturilor unitare, se poate defini o „lãþime eficace de talpa pentru deformaþii“, diferita în principiu de „lãþimea eficace a tãlpii pentru efort unitar“. În practicã însã, ea se ia egalã cu aceasta. Noþiunea de „lãþime eficace“ asociatã fenomenului de „întârziere datoritã forfecãrii“, fiind definitã pe baza unei teorii de ordinul I, nu este legatã de un semn anume al eforturilor unitare normale: Fenomenul se produce la fel atât în tãlpile întinse, cât ºi în cele comprimate. Se va evita confundarea „lãþimii eficace“ asociatã fenomenului de „întârziere datoritã forfecãrii“, cu „lãþimea eficace“ asociatã fenomenului de voalare a pereþilor subþiri ºi care este utilizatã numai în cazul pereþilor parþial sau integral comprimaþi. Se va þine cont de interacþiunea dintre întârzierea datoritã forfecãrii ºi voalare în cazul tãlpilor comprimate. Fenomenul de întârziere datoritã forfecãrii, definit aici în cazul particular al unei grinzi încovoiate, se manifestã în general la panourile plane rigidizate supuse la compresiune sau la întindere.

(2) Acest fenomen se ia în considerare la tãlpile elementelor încovoiate dacã lungimea lM între punctele de moment nul este mai micã decât 20, unde b 0 este lãþimea tãlpii care determinã fenomenul, conform fig.4.4.1. .Aria eficace a secþiunii transversale va fi redusã ca urmare a efectului forfecãrii („shear lag“). În absenþa altor informaþii se vor respecta regulile de calcul de mai jos:

CAPITOLUL 4.

79


(3) La pereþi întinºi: La pereþi comprimaþi:

bef = λ α . b0 bef = λ α . ρ . b0

(4.10) (4.11)

unde: λ =coeficient de reducere corespunzãtor efectului de forfecare („shear lag“), sta-

bilit funcþie de alura diagramei de momente ºi de raportul b0/lM (vezi fig. 4.4.3) ρ = coeficient de reducere corespunzând fenomenului de voalare a pereþilor (vezi paragraful 3.2). pentru pereþi rigidizaþi pentru pereþi nerigidizati b = distanþa dintre axele inimilor (fig. 4.4.1) b0=jumãtatea distanþei dintre axele inimilor sau lãþimea geometrica a peretelui în consolã (fig. 4.4.1) (zvelteþea de perete) lM = distanþa mãsuratã pe axa longitudinalã a barei între punctele de moment încovoietor nul.

Fig. 4.4.1. Lãþimea eficace b

Fig. 4.4.2. Tãlpi cu rigidizãri intermediare


80

CAPITOLUL 4.

81


(4) În cazul tãlpilor cu rigidizãri intermediare, distanþa b între axele inimilor se va înlocui cu valoarea b’, unde b’ reprezintã lãþimea tãlpii, inclusiv perimetrul rigidizãrii, conform figurilor 4.4.2. ºi 4.4.3. (5) La grinzi continue cu alura diagramei de momente conform fig. 4.4.4 se admite utilizarea unei metode simplificate, în cadrul cãreia lungimea l M se poate înlocui prin lungimea le, cu condiþia ca raportul deschiderilor alãturate sã nu depãºeascã 1.5, iar lungimea consolei sã nu depãºeascã jumãtatea deschiderii alãturate ei.

Fig. 4.4.4. Metode simplificate pentru calculul lãþimii eficace la grinzile continue


82


4.5. Elemente structurale solicitate la întindere ºi încovoiere (1) În cazul elementelor structurale solicitate simultan cu forþa de întindere N Sd ºi momentele încovoietoare My,Sd ºi Mz,Sd se va verifica urmãtoarea condiþie: (4.12) unde: Wef,y,t este modulul de rezistenþã eficace la fibra cea mai întinsã dacã secþiunea este solicitatã la încovoiere purã dupã axa y-y; Wef,z,t este modulul de rezistenþã eficace la fibra cea mai întinsã dacã secþiunea este solicitatã la încovoiere purã dupã axa z-z; γ M=γ M0 dacã Wef =Wel pentru axa de încovoiere respectivã, în caz contrar γ M=γ M1. Pentru definirea celorlalte mãrimi din condiþia de mai sus, vezi paragrafele 4.2 ºi 4.4. (2) Dacã Wef,y,t ³ Wef,y,c sau Wef,z,t ³ Wef,z,c (unde Wef,y,tc ºi Wef,z,c sunt modulele de rezistenþã eficace la fibra cea mai comprimatã dacã secþiunea eficace este solicitatã la încovoiere purã dupã axa respectivã), este necesarã satisfacerea condiþiei: (4.13) în care coeficientul ψ vec=0.8 þine seama de efectele vectoriale.

4.6. Elemente structurale solicitate la compresiune ºi încovoiere (1) La elemente structurale supuse la compresiune ºi încovoiere, va fi verificatã urmãtoarea condiþie: (4.14) unde Ae, ∆My,Sd ºi ∆Mz,Sd sunt definite la 4.3, iar Wef,y,c ºi Wef,z,c sunt definite la 4.5. (2) Dacã Wef,y,c ≥ Wef,y,t sau Wef,z,c ≥ Wef,z,t este necesarã ºi satisfacerea relaþiei: (4.15) unde Wef,y,t , Wef,z,t si ψ vec sunt definite la 4.5.

CAPITOLUL 4.

83


4.7. Elemente structurale solicitate la torsiune (1) În cazul în care încãrcarea este aplicatã excentric faþã de centrul de rãsucire, trebuie þinut cont de momentul de torsiune rezultat. Poziþia relativã a axei principale de inerþie faþã de centrul de rãsucire depinde de forma secþiunii transversale eficace. (2) Deoarece eforturile unitare provenite din împiedicarea deplanãrii secþiunilor (in special a celor deschise) la rãsucire reduc substanþial capacitatea portantã a elementului, momentele de torsiune trebuie evitate pe cât posibil sau efectele de torsiune trebuie reduse prin mãsuri constructive.

(3) Este necesarã ºi verificarea urmãtoarelor relaþii: (4.16) (4.17) (4.18) τv,y+τv,z =eforturi unitare de forfecare produse de forþele tãietoare V y,Sd, respec-

tiv Vz,Sd, calculate pe secþiunea transversalã brutã τT =suma eforturilor unitare de forfecare din rãsucirea liberã ºi deplanarea secþiunii, calculate pe secþiunea transversalã brutã σN =efort unitar normal produs de forþa axialã N Sd σM,y; σ M,z = eforturi unitare normale produse de momentele încovoietoare My,Sd, respectiv Mz,Sd ºi raportate la secþiunea transversalã eficace. σω = efort unitar normal din deplanarea secþiunii transversale la rãsucire. γ M1 = 1.1


84


4.8. Verificarea la forfecare a inimilor 4.8.1. Forþa tãietoare capabilã a secþiunii (1) În cazul inimilor solicitate de forþe tãietoare se va verifica urmãtoarea condiþie: VSd ≤ Vi,Rd

(4.19)

unde: VSd = forþa tãietoare provenitã din încãrcãrile de calcul; Vi,Rd = forþa tãietoare capabilã a secþiunii si: (4.20) cu: τi =efort unitar de forfecare capabil dat în tabelul 4.1, funcþie de λ i.

hi =înãlþimea inimii între punctele de intersecþie ale axelor tãlpilor ºi inimii F=unghiul de înclinare al inimii faþã de tãlpi t = grosimea inimii f y=f yb γ M1=1.1 Tabelul 4.1. Efortul unitar capabil de forfecare

τi/f y pentru inima

τi/f y pentru inima rigidizatã

nerigidizatã în secþiunea în secþiunea de pe reazem de pe reazem (de exemplu cu corniere de inimã) λ i <1.40

1.40≤λ i În Tabelul 4.1 ºi este distanþa între punctele de intersecþie ale axelor tãlpilor ºi inimii. (2) Rigidizãrile în secþiunile de pe reazem (de exemplu cornierele de pe inima) au rolul de a împiedica deplanarea inimii. Ele vor fi calculate la valoarea integralã a reacþiunii reazemului.

CAPITOLUL 4.

85


(3) La pereþi cu rigidizãri intermediare longitudinale (fig. 4.5), valoarea de calcul a efortului unitar de forfecare τi se obþine din tabelul 4.1 funcþie de zvelteþea λ i, unde: (4.21) însã nu mai micã decât valoarea: (4.22) În relaþia 4.15 coeficientul voalãrii k τ se va lua: (4.23) unde: Is = momentul de inerþie al rigidizãrii longitudinale în raport cu axa paralelã cu pãrþile plane ale peretelui, determinat conform paragrafului 3.3.4.4. pentru o secþiune transversalã prezentatã în figura 4.5.b. hi = lãþimea peretelui hp = lãþimea maximã dintre zonele plane componente ale peretelui.

Fig.4.5. Notaþii pentru rigidizãrile inimii


86


4.8.2. Efortul capabil la deformarea localã a inimii („web crippling“) (1) Încãrcãrile concentrate sau reacþiunile aplicate pe lungimi mici asupra pofilelor formate la rece încovoiate pot provoca cedarea acestora prin deformare plasticã localã a inimii (vezi fig. 4.6.1). Cedarea are loc datoritã valorilor ridicate ale efortului unitar de compresiune în zonele inimii supuse acestor solicitãri, care provoacã deformarea plasticã localã. Douã moduri posibile de cedare sunt prezentate în fig. 4.6.2.

Fig. 4.6.1.

Fig. 4.6.2.

CAPITOLUL 4.

87


(2) În cazul inimilor solicitate de încãrcãri concentrate sau al inimilor care preiau o reacþiune, se va verifica condiþia: RSd ≤ Ra,Rd

(4.24)

unde: RSd = valoarea de calcul a încãrcãrii concentrate sau a reacþiunii reazemului. Ra,Rd = efortul capabil al inimii la cedare prin deformare, calculat în cele ce urmeazã: a) dacã inima este nerigidizatã: – pentru o secþiune transversalã cu o singura inimã conform 4.8.2.1; – pentru celelalte cazuri, inclusiv tablele, conform 4.8.2.2. b) dacã inima este rigidizatã, conform 4.8.2.3. (3) dacã pe inima se aplicã corniere calculate la valoarea integralã a reacþiunii reazemului, cedarea prin deformare locala a inimii nu se va produce ( fig. 4.7).

(4) Trebuie sã se acorde atenþie influentei deschiderilor adiacente diferite ºi/sau încãrcãrilor inegal distribuite asupra valorii forþelor de cedare prin deformarea inimii („web crippling“). (4) În cazul grinzilor cu secþiunea transversalã în forma de I alcãtuitã din douã secþiuni U sau alte secþiuni similare, îmbinarea inimilor trebuie efectuatã cât mai aproape de tãlpile grinzii.

Fig. 4.7.


88


4.8.2.1 Secþiuni transversale cu o singura inima nerigidizata

(1) Rezistenta inimii la cedare prin deformare pentru astfel de secþiuni, prezentate în fig.4.8, se determinã conform (2) dacã sunt respectate condiþiile: ≤ 200 ≤6

45o ≤ Φ ≤ 90o unde: hw este înãlþimea inimii mãsurata între liniile mediane ale tãlpilor; r – raza interioarã a coltului; Φ – unghiul de înclinare a inimii faþã de tãlpi.

Fig.4.8. Secþiuni transversale cu o singura inima

(2) Dacã sunt îndeplinite condiþiile de la (1) rezistenþã R a,Rd se determinã astfel: a) pentru o singurã forþã aplicatã sau reacþiune(fig.4.9a): I) dacã c ≤ 1.5hi: – pentru o secþiune cu tãlpi rigidizate: (4.25) – pentru o secþiune cu tãlpi nerigidizate: – dacã

≤ 60:

(4.26)

CAPITOLUL 4.

89


– dacã

> 60: (4.27)

II) dacã c> 1.5h i: – dacã

≤ 60:

(4.28)

– dacã

> 60: (4.29)

b) pentru douã forþe de sens opus aflate la o distanþa e < 1.5hi (fig.4.9b): I) dacã c ≤ 1.5hi: (4.30) II) dacã c> 1.5h i: (4.31)


90


a) O singurã forþã aplicatã sau reacþiune I) c≤ 1.5hi:

II) c> 1.5hi:

b) Forþe de sens opus cu e<1.5h i I) c≤ 1.5hi:

II) c> 1.5hi:

Fig.4.9. Forþe concentrate ºi reacþiuni-secþiuni cu o singurã inimã

(3) Valorile constantelor k 1 – k5 se calculeazã cu formulele: k1 = (1.33-0.33k) k2 = (1.13-0.15 ) k3 = 0.7+0.3(

dar 0.50 ≤ k2 ≤ 1.0

)2

k4 = (1.22-0.22k) k5 = (1.06-0.06 ) unde: k =

[cu f yb în N/mm2]

dar k5 ≤ 1.0

CAPITOLUL 4.

91


ss este lungimea de rezemare; în cazul a douã forþe distribuite pe lungimi diferite se va considera cea mai micã dintre ele. 4.8.2.2 Secþiuni transversale cu douã sau mai multe inimi nerigidizate

(1) Dacã sunt îndeplinite condiþiile: – distanþa de la forþa sau reazem la capãtul liber (fig.4.10) c> 40mm; –

≤ 10

–

≤ 200sinΦ

– 45o ≤ Φ ?≤ 90o unde r, hi ºi Φ? au semnificaþia de la 4.8.2.1., rezistenþa la cedare prin deformare localã are expresia:

(4.32) unde: la este lungimea reazemului pentru categoria hotãrâtoare(vezi (3)); α – coeficientul categoriei de încãrcare. (2) Valorile lui la ºi α se dau în (3) ºi (4). Categoria de încãrcare (1 sau 2) depinde de distanþa e între forþa concentratã ºi cel mai apropiat reazem sau de distanþa c de la reazem sau forþa concentratã la capãtul liber (fig.4.11), astfel: a) Categoria de încãrcare 1 (fig.4.11a) cuprinde urmãtoarele cazuri: – distanþa e ≤ 1.5hi de la forþa aplicatã la reazemul cel mai apropiat; – distanþa c ≤ 1.5hi de la forþa aplicatã la capãtul liber; – distanþa c ≤ 1.5hi de la capãtul reacþiunii reazemului la capãtul liber.

Fig.4.10. Secþiuni transversale cu douã sau mai multe inimi


b) Categoria de încãrcare 2 (fig.4.11b) cuprinde cazurile când: – distanþa e > 1.5hi de la forþa aplicatã la reazemul cel mai apropiat; – distanþa c > 1.5h i de la forþa aplicatã la capãtul liber; – distanþa c > 1.5h i de la capãtul reacþiunii reazemului la capãtul liber – reacþiunea unui reazem interior. a) Categoria de încãrcare I e ≤ 1.5hi c ≤ 1.5hi

b) Categoria de încãrcare II e > 1.5hi

c > 1.5hi

reazem intermediar

Fig.4.11. Încãrcãri concentrate ºi reacþiuni – secþiuni cu douã sau mai multe inimi

(3) Lungimea de rezemare are urmãtoarele valori: a) Pentru categoria 1: l a = 10mm b) Pentru categoria 2: – dacã βv ≤ 0.2: la = ss – dacã βv ≥ 0.3: la = 10mm

92

CAPITOLUL 4.

93


– dacã 0.2 < βv < 0.3: 0.3, unde:

se interpoleazã liniar între valorile lui l a pentru 0.2 ºi (4.33)

în care |Vsd,1 | ºi |Vsd,2 | sunt valorile absolute ale forþelor tãietoare de fiecare parte a forþei concentrate sau reacþiunii reazemului ºi | V sd,1 | ≥ | Vsd,2 |. (4) Coeficientul α are urmãtoarele valori: – pentru încãrcãri concentrate de categoria 1se va lua: αi = α1 = 0.057 pentru secþiuni Ω ºi U αi = α1 = 0.075 pentru table profilate. – pentru încãrcãri concentrate de categoria 2 se va lua: αi = α2 = 2 α1 4.8.2.3 Secþiuni transversale cu inimi rigidizate

(1) La profilele care au rigidizãri longitudinale (pliuri) pe inimã, valoarea de calcul a reacþiunii reazemului Ra,Rd se determinã înmulþind valoarea determinatã la 4.8.2.2 sau 4.8.2.3 cu factorul Κa,s, unde: (4.34) neputând însã depãºi valoarea:

cu emax ºi emin reprezentând respectiv distanþa maximã ºi minimã între axa medianã a inimii ºi o dreaptã care uneºte punctele de intersecþie ale axei inimii cu axa tãlpilor, b1 = lãþimea geometrica a tãlpii încãrcate hp = distanþa dintre talpa încãrcatã ºi rigidizarea intermediarã (pliul) de pe inima cea mai apropiatã. Pentru precizãri în legãturã cu mãrimile definite mai sus se va consulta fig. 4.12. (2) Relaþia 4.29 este aplicabilã pentru 2 <

<12 ºi pentru un pliu astfel executat

pe inimã încât sã se obþinã douã porþiuni plane de inimã, situate de o parte ºi de alta a acestui pliu, excentrice de o parte ºi de alta a liniei drepte care uneºte colþurile (vezi fig. 4.12). Pentru orice altã formã constructivã a inimii, capacitatea portantã a acesteia va fi determinatã prin încercãri de laborator.


94


4.9. Elemente structurale solicitate la încovoiere cu forþa tãietoare (1) Elementele structurale solicitate la acþiunea combinatã a momentului încovoietor MSd ºi a forþei tãietoare V Sd vor fi verificate þinând cont de interacþiunea acestor solicitãri, dupã cum urmeazã: a) conform paragrafelor 4.4 ºi 4.8.1: (4.35) b) conform paragrafelor 4.4 ºi 4.8.2: (4.36) (4.37) (4.38) (2) În cazul inimilor nerigidizate, rezistenþa la deformare localã („web crippling“) a inimii Ra,Rd este de obicei determinantã, însã la inimi cu rigidizãri speciale, cum ar fi cornierele de pe inimã (în dreptul reazemului) este necesar sã se ia în considerare interacþiunea dintre momentul încovoietor ºi forþa tãietoare.

CAPITOLUL 5.

95

CALCULUL DE STABI STABILITATE LITATE AL ELEM ELEM ENTE ENTELOR LOR COM COM PR PRIM IM ATE

. CALCULUL DE STABILITATE AL LE LOR OM Capitolele 5 ºi 6 conþin prevederi pentru determinarea efortului capabil la flambaj al barelor. barelor. Ca o alternativã la aceste prevederi, barele pot fi verificate printr-un calcul de ordinul II cu imperfecþiuni în cadrul cãruia se lucreazã cu caracteristicile geometrice ale secþiunii eficace.

5.1. Flambajul prin încovoiere al barelor solicitate la compresiune axialã 5.1.1. Generalitãþi (1) Calculul capacitãþii portante a barei se va face utilizând secþiunea transversalã eficace, determinatã pentru solicitarea de compresiune uniformã (vezi paragraful 4.3, punctele (1) ºi (2)). (2) O barã este solicitatã la compresiune axialã dacã direcþia încãrcãrii de compresiune trece prin centrul de greutate al secþiunii eficace (vezi 4.3(5)). (3) La secþiunile monosimetrice ºi nesimetrice, în urma voalãrii, centrul de greutate al secþiunii eficace îºi schimbãa poziþia. În acest caz, bara se va verifica la compresiune cu încovoiere conform capitolului 6.

Fig.5.1. Deplasarea axei neutre a secþiunii eficace faþã de axa neutrã a secþiunii brute


96


5.1.2. Verificarea la flambaj prin încovoiere (1) Se verificã urmãtoarea condiþie: NSd ≤ Nb,Rd

(5.1)

unde NSd s-a definit în subcapitolul 4.3; Nb,Rd = efortul capabil al barei la flambaj prin încovoiere, care se va determina dupã cum urmeazã: (5.2) , insa χ ≤ 1

(5.3) (6.3)

Dacã

≤ 0.2, atunci χ = 1.

S-au folosit notaþiile: f y = f yb A = aria secþiunii transversale brute Aef = aria secþiunii transversale eficace (determinata conform capitolului 3 pentru cazul compresiunii uniforme ºi pentru un efort unitar egal cu limita de curgere). =

(5.5)

Ncr = forþa criticã elasticã la flambaj prin încovoiere, determinatã pentru secþiunea brutã a barei. λ = l/ig este zvelteþea barei pentru modul de flambaj care conduce la cea mai micã valoare a lui χ. (5.6) ig =raza de inerþie dupã axa corespunzãtoare (y sau z), determinatã pe baza caracteristicilor geometrice ale secþiunii brute. α =coeficient al imperfecþiunilor, a cãrui valoare se ia în funcþie de curba de flambaj corespunzãtoare secþiunii transversale a barei din tabelul 5.1.

CAPITOLUL 5.

97

CALCULUL DE STABI STABILITATE LITATE AL ELEM ELEM ENTE ENTELOR LOR COM COM PR PRIM IM ATE

Tabelul 5.1. Factorul imperfecþiunilor α

Curba de flambaj α

a0 0.13

a 0.21

b 0.34

c 0.49

(2) Curba de flambaj corespunzãtoare secþiunii transversale a barei se va determina din tabelul 5.2. Secþiunile transversale care nu apar în tabelul 5.2 vor fi încadrate în curbele de flambaj din acest tabel prin analogie

5.1.3. Lungimi de flambaj (1) Lungimile de flambaj l pentru bare cu diverse condiþii de rezemare (condiþii de capãt) vor fi determinate conform propunerii STAS STAS 10108/0-78. (2) Lungimea de flambaj l a unei bare comprimate, având deplasãrile laterale împiedicate la ambele extremitãþi, poate fi luatã în mod acoperitor egalã cu lungimea L a barei.

5.2. Flambajul prin rãsucire ºi flambajul prin încovoiere-rãsucire al barei 5.2.1. Generalitãþi (1) Flambajul prin rãsucire constituie o condiþie de verificare pentru secþiunile deschise, simetrice faþã de un punct. Secþiunile monosimetrice pot flamba prin încovoiere-rãsucire atunci când I y < Iz, respectiv prin încovoiere când I y >Iz. Atunci când flambajul se produce ºi prin încovoiere, verificarea se face conform paragrafului 5.1.2. In fig.5.2 se prezintã exemple de secþiuni transversale pentru care flambajul prin încovoiere-rãsucire poate constitui condiþie de proiectare.

5.2.2. Verificarea la flambaj prin rãsucire sau la flambaj prin încovoiere – rãsucire (1) Efortul capabil la flambaj N b,Rd se va determina conform paragrafului 5.1.2, cu diferenþa ca zvelteþea redusã a barei λ se calculeazã considerând valoarea minimã dintre Ncr,T ºi Ncr,FT, unde: – Ncr,T este forþa criticã elasticã de flambaj prin rãsucire – Ncr,FT este forþa criticã elasticã de flambaj prin încovoiere – rãsucire.


98


Fig. 5.2. Sectiuni transversale pentru care flambajul prin încovoiere-rasucire poate constitui

criteriu de proiectare

(2) Se utilizeazã curba de flambaj „b“ (vezi paragr. 5.1.2). (3) La secþiunile transversale simetrice în raport cu axa maxima de inerþie y-y, identice sau similare celor prezentate în fig. 5.2, forþele critice elastice N cr,T ºi N cr,Ft se vor determina dupã cum urmeazã: (5.7) (5.8) unde: A = aria brutã a secþiunii transversale i20 = i2Y + i2z + y 20 E = modulul de elasticitate longitudinal G = modulul de elasticitate transversal

y 0=distanþa între centrul de greutate al secþiunii brute ºi centrul de rãsucire, mãsuratã dupã direcþia axei (y-y) iy = raza de inerþie a secþiunii brute în raport cu axa maximã de inerþie y-y iz = raza de inerþie a secþiunii brute în raport cu axa minima de inerþie I T = momentul de inerþie la rãsucire ( constanta St.Venant) I ω = momentul de inerþie sectorial ( constanta deplanãrii secþiunii)

CAPITOLUL 5.

99

CALCULUL DE STABILITATE AL ELEM ENTELOR COM PRIM ATE

Tabelul 5.2. Curbele de flambaj corespunzãtoare diverselor tipuri de secþiuni transversale ale barei

I y = momentul de inerþie în raport cu axa maximã de inerþie y-y LeT = lungimea de flambaj a barei pentru rãsucire ºi deplanare Ley = lungimea de flambaj a barei corespunzãtoare flambajului prin încovoiere dupã axa maximã de inerþie y-y (4) În cazul când condiþiile de rezemare la capete pentru încovoiere diferã de cele pentru rãsucire, în relaþia (5.8) coeficientul β devine:


100


unde γ este un coeficient care depinde de condiþiile de rezemare la capete. Pentru câteva cazuri practice curente, valorile lui g se dau în Tabelul 5.3. Notaþiile folosite reprezintã: I – reazem încastrat; A – reazem articulat. Tabelul 5.3. Coeficientul g în funcþie de condiþiile de rezemare

Cazul de rezemare la încovoiere Cazul de rezemare la rãsucire I–I I–A A–I A–A

I–I

I–A

A–I

A–A

1.00 -

0.77 1.00 -

0.77 1.00 -

0.78 0.82 0.82 1.00

(5) La stabilirea lungimii de flambaj a barei L eT se va þine cont de condiþiile de rezemare de la extremitãþile ei. (6) În practicã, modurile de îmbinare nu asigurã împiedicarea totalã a torsiunii ºi deplanãrii secþiunii, de aceea valorile teoretice (L eT=1 pentru torsiune împiedicatã ºi deplanare liberã ºi L eT=0.5 pentru torsiune ºi deplanare împiedicatã) nu vor fi utilizate în proiectare. În cazurile practice, L eT se va lua: – 0.7 dacã îmbinãrile împiedicã în mare mãsurã rãsucirea ºi deplanarea (vezi fig.5.3a); – 1.0 dacã îmbinãrile împiedica parþial rãsucirea ºi deplanarea (vezi fig.5.3a). Figura 5.3 prezintã unele cazuri particulare de îmbinare a barelor structurii ºi modul de considerare a lungimii de flambaj în aceste situaþii. (7) La profilele W ºi C, lungimea de flambaj se va lua L eT x distanþa dintre punctele de fixare, dacã se prevãd plãcuþe de solidarizare la extremitãþi (fig.5.4), care satisfac condiþia: (5.9) în care: b – coeficient adimensional, ce caracterizeazã rigiditatea plãcuþei ºi se ia din Tabelul 5.4, în funcþie de raportul dintre l p ºi bp, unde lp este dimensiunea plãcutei perpendicularã pe axa barei, iar b p dimensiunea paralelã cu axa barei; gp – grosimea plãcuþei; Iw – momentul de inerþie sectorial al secþiunii transversale a barei; W – dublul suprafeþei haºurate din fig.5.4, cuprinsã între liniile mediane ale pereþilor barei ºi linia medianã a plãcuþei de solidarizare.

CAPITOLUL 5.

101


Fig. 5.3. Exemple de îmbinãri asigurând diferite grade de împiedicare a deplanãrii secþiunii de

reazem sau rãsucirii ei Tabelul 5.4. Coeficientul β

b 0.5 0.6 0.7 0.8 0.9 1.0 1.1 1.2

Fig. 5.4.

1.69 2.09 2.53 3.01 3.54 4.12 4.70 5.47

b 1.3 1.4 1.5 1.6 1.7 1.8 1.9 2.0

6.25 7.11 8.06 9.09 10.22 11.45 12.79 14.24


102


5.3. Pierderea stabilitãþii prin distorsiunea secþiunii transversale a barei 5.3.1 Generalitãþi (1) Existã situaþii în care voalarea nu are loc, dar se produce un flambaj prin distorsiune, care în aceste cazuri trebuie luat în considerare. (2) În fig. 5.5 a-d se prezintã exemple de secþiuni transversale ale unor bare care ºi-au pierdut stabilitatea în acest mod. În fig. 5.5.e s-au trasat curbele ce reprezintã variaþia eforturilor unitare critice de flambaj, corespunzând diferitelor moduri de flambaj. În general, se va lua în considerare modul de flambaj cu efortul unitar cel mai mic. Din acest motiv este necesar sã se analizeze mai multe moduri diferite de flambaj, pentru evaluarea efortului unitar critic de distorsiune. (3) Pierderea stabilitãþii prin distorsionarea secþiunii transversale are loc în cazul secþiunilor transversale deschise monosimetrice de tipurile prezentate în figura 5.6 sau asimilabile cu acestea. Fenomenul apare atunci când tãlpile comprimate nu au elemente care sã împiedice deplasarea lor lateralã. În astfel de cazuri, peretele tãlpii are tendinþa de a-si pierde stabilitatea individual, asemeni unei bare comprimate rezemate elastic la nivelul conexiunii cu peretele instabilitate poartã denumirea de distorsiune ºi caracterizeazã cu precãdere profilele solicitate la compresiune cu încovoiere sau încovoiere dupã axa perpendicularã pe axa de simetrie a secþiunii transversale (axa de rigiditate minimã).

Fig.5.5. Exemple de flambaj distorsional ºi evaluarea eforturilor de flambaj critice

CAPITOLUL 5.

103


Fig. 5.6. Secþiuni deschise monosimetrice solicitate la încovoiere dupã axa de inerþie minimã.

Pierderea stabilitãþii prin distorsionare

5.3.2. Flambajul prin distorsiune al barelor încovoiate (1) Momentul capabil M b,Rd al barelor încovoiate la care se poate produce pierderea stabilitãþii prin distorsiune va fi calculat cu relaþia: (5.10) unde Wef este modulul de rezistenþã al secþiunii transversale eficace determinate considerând în fibra extremã comprimatã o tensiune egalã cu

ºi k σ=4.0 pentru tal-

pa comprimatã. Wg este modulul de rezistentã al secþiunii întregi. (2) Momentul critic M cr se calculeazã astfel: (a) La secþiunile C ºi Z dacã flambajul prin distorsiune produce rotirea unei tãlpi în jurul îmbinãrii inimã-talpã: Mcr = My(1 –0.25

2

) pentru

< 1.414

Mcr = My[0.055( -3.6)+0.237] pentru

≥ 1.414

(5.11a) (5.11b)

(b) Dacã flambajul prin distorsiune produce încovoierea inimii cu deplasarea lateralã a tãlpii comprimate:


104


Mcr = My(1 – 0.25

) pentru pentru

< 1.414

≥ 1.414

(5.12a) (5.12b)

în care: (5.13) Md este momentul elastic de flambaj prin distorsiune ºi are expresia: Md = Wg. σd

(5.14)

σd este tensiunea de flambaj prin distorsiune ºi poate fi determinatã dintr-un calcul

elastic de flambaj sau folosind relaþiile aproximative de la punctul 5.3.4. M y este momentul capabil elastic al secþiunii întregi: My = Wg. f y

(5.15)

5.3.3. Flambajul prin distorsiune al barelor comprimate Forþa axialã capabilã maximã la flambaj prin distorsiune N b,Rd are expresia: (5.16) unde Aef este aria eficace a secþiunii transversale calculate la tensiunea σn , care are expresia: pentru σd > pentru

(5.17a) ≤ σd ≤

(5.17b)

5.3.4. Tensiunea de flambaj prin distorsiune pentru secþiuni U,C ºi Z solicitate la compresiune ºi încovoiere 5.3.4.1. Secþiuni U ºi asimilate solicitate la compresiune (fig.5.7a)

Tensiunea de flambaj prin distorsiune f d se calculeazã cu relaþia: σd =

în care:

[(α1 + α2) – ( α1 + α2)2 – 4α3]

(5.18)

CAPITOLUL 5.

105


α1 =

(β2 + 0.039 Ir λ 2) +

(5.19)

α2 = η(Iz –

)

(5.20)

α3 = η(α1Iz –

)

(5.21)

β1 = h y2 + β2 = Iw + Iy (y0 – hy)2 β3 = Iyz (y0 – hy)

β4 = β2 + (z0 – hz)[Iz(z0 – hz) – 2 β3]

(5.22) (5.23) (5.24) (5.25) (5.26) (5.27) (5.28)

σd’ se obþine din relaþia (5.14) cu: α1 =

(β2 + 0.039 Ir λ 2)

(5.29)

Valorile lui A, I y, Iz, Iyz ºi Iw se referã numai la talpa secþiunii (rigidizatã sau nerigidizatã). 5.3.4.2. Secþiuni C solicitate la compresiune (fig.5.7b)

Tensiunea de flambaj prin distorsiune σd se calculeazã cu relaþia (5.14), în care α1, α2 ºi α3 se simplificã deoarece: Iw = 0 (5.30) z0 = hz = –z (5.31) hy = –y (5.32) y0 – hy = bf (5.33) Relaþiile (5.15-5.18) ºi (5.22) devin:


106


α1 =

(Iybf + 0.039Ir λ 2) + α2 =η (Iz +

α3 = η(α1Iz –

(5.19a)

)

(5.20a)

)

(5.21a)

β1 = y 2 +

(5.22a) (5.26a)

în care: A= (bf + dl)t y=

(5.34) (5.35)

z=

(5.36)

Ir =

(5.37) (5.38) (5.39)

Iyz = bf t (0.5 bf – y)(-z) + dlt (0.5 dl – z) (bf –y)

(5.40)

5.3.4.3. Secþiuni C ºi Z solicitate la încovoiere dupã axa perpendicularã pe inimã (fig.5.7c)

Tensiunea de flambaj prin distorsiune f d se calculeazã conform punctului 5.3.4.2, cu excepþia relaþiilor (5.26a) ºi (5.28), care devin: (5.26b)

CAPITOLUL 5.

107


(5.28a) Calculul se simplificã prin faptul cã coeficientul k φ nu este funcþie de f d.

Fig. 5.7.


108


5.4. Bare cu secþiune compusã din elemente formate la rece Se considerã bare cu secþiune transversalã compusã, obþinutã prin solidarizarea a douã sau mai multe profile, barele cu secþiunea transversalã identicã sau similarã variantelor constructive prezentate în Tab. 5.5. 1. Secþiuni compuse compacte din profile solidarizate prin cordoane de sudurã întrerupte sau sudurã în puncte.

2. Secþiuni compuse din profile apropiate solidarizate cu fururi (sudate sau cu ºuruburi).

3. Secþiuni compuse din profile îndepãrtate solidarizate cu plãcute sau zãbreluþe (sudate sau cu ºuruburi). OBSERVAÞIE: Acest tip de compunere a secþiunilor simple se poate realiza ºi prin utilizarea, pentru solidarizare, a unor plãci continue cu goluri. 4. Secþiuni compuse din profile îndepãrtate solidarizate cu cupoane (sudate sau cu ºuruburi).

Tabelul 5.5.

CAPITOLUL 5.

109


5.4.1. Verificarea rezistentei ºi stabilitãþii barelor cu secþiune compusã

(1) Verificãrile de rezistentã ºi stabilitate ale barelor cu secþiune compusã din profile formate la rece se vor face cu luarea în considerare, în mod obligatoriu, a reducerii secþiunii transversale a profilelor survenitã în urma voalãrii pereþilor componenþi ai acestora. (2) Secþiunile compuse compacte sau compuse din profile apropiate (punctele 1 ºi 2 din Tab.5.5) se calculeazã conform 5.1 ºi 5.2 într-una din urmãtoarele variante: a) Lucrând cu limita de curgere f yb a benzii de oþel din care se executã barele prin formare la rece ºi curba de flambaj „b“. b) Lucrând cu limita de curgere medie pe secþiune f ya apãrutã dupã formarea la rece (dacã Aef =Ag), determinatã conform metodei specificate în paragraful 2.4 ºi curba de flambaj „c“. (3) Secþiunile compuse de la punctele 3 ºi 4 din Tab.5.5 se considerã secþiuni compuse propriu-zise, dacã sunt respectate condiþiile de la 5.4.2.2 punctele (4) ºi (5). Modul de verificare al acestora este prezentat în paragrafele 5.4.2 (secþiunile de la punctul 3) ºi 5.4.3 (secþiunile de la punctul 4).

5.4.2 Bare cu secþiune compusã din elemente depãrtate solidarizate cu plãcuþe sau zãbreluþe Calculele de verificare ale barelor cu secþiune compusã din elemente depãrtate solidarizate cu plãcute sau zãbreluþe se efectueazã conform prevederilor din STAS 10108/0-78. Alternativ, verificarea stabilitãþii acestor bare când flambajul se produce într-un plan paralel cu zãbreluþele sau plãcutele se poate face ºi prin intermediul unui calcul de ordinul doi, prezentat în continuare. 5.4.2.1. Bare solidarizate cu zãbreluþe

(1) Dacã asupra unei bare cu secþiune compusã alcãtuitã din douã ramuri paralele identice legate printr-un sistem triunghiular uniform de zãbreluþe pe lungimea sa, se aplicã o forþã de compresiune centricã N, forþa într-o ramurã la jumãtatea lungimii va fi: Nf = 0.5 N +

(5.41)

unde M este momentul de ordinul doi calculat cu o imperfecþiune geometricã echivalentã sub forma unei sãgeþi iniþiale la mijlocul lungimii egalã cu

: (5.42)


110


în care: (5.43) I este momentul de inerþie al secþiunii compuse ºi are expresia: I = 0.5 h o2 A1 unde:

Fig. 5.8.

(5.44)

CAPITOLUL 5.

111


A1 – aria secþiunii transversale a unei ramuri ºi h o este distanþa între centrele de greutate ale secþiunilor ramurilor. Sv – forþa tãietoare care produce o deformaþie din tãiere unitarã la nivelul zãbreluþelor. În fig.5.8 sunt date valorile lui S v pentru diferite sisteme de zãbreluþe. Ariile Ad ºi Av se refera la un singur plan, iar n este numãrul planurilorã zãbreluþelor. (2) Lungimea de flambaj a unei ramuri în planul zãbreluþelor se va lua distanþa „a“ între centrele îmbinãrilor zãbreluþelor. La barele cu patru ramuri alcãtuite din corniere cu zãbreluþe în ambele direcþii, lungimea de flambaj dupã axa slabã depinde de modul de dispunere a zãbreluþelor conform fig.5.9.

Fig. 5.9.


112


(3) Forþele în zãbrele se determinã din forþa tãietoare V s calculata astfel: Vs =

(5.45)

Forþa Nd în zãbreluþele diagonale este data de: (5.46) (4) Este recomandabil ca zãbreluþele de pe feþe opuse sã fie aºezate „în oglindã“. În caz contrar este necesar sã se þinã seama de deformaþia ce apare din torsiunea ramurilor. 5.4.2.2. Bare solidarizate cu plãcute

(1) Dacã asupra unei bare cu secþiune compusã alcãtuitã din douã ramuri paralele identice legate rigid prin plãcute dispuse uniform pe lungimea sa, se aplica o forþã de compresiune centricã N, forþa într-o ramurã la jumãtatea lungimii va fi: Nf = 0.5 (N +

)

(5.47)

unde M este momentul de ordinul doi calculat cu o imperfecþiune geometricã echivalentã sub forma unei sãgeþi la mijlocul lungimii barei egalã cu L/500: (5.48)

în care: I este momentul de inerþie al secþiunii compuse ºi are expresia: I = 0.5 h o2 A1 + 2µ I1 unde: A1 – aria secþiunii transversale a unei ramuri; I1 – momentul de inerþie al unei ramuri; ho – distanþa între centrele de greutate ale ramurilor. Coeficientul µ are expresia: µ=1 dacã λ ≤ 75

în care:

µ=2–

dacã 75 < λ < 150

µ=0

dacã λ ≥ 150

(5.50)

(5.49)

CAPITOLUL 5.

113


λ =

ºi i0 =

unde I0 este valoarea lui I pentru µ = 1. Forþa tãietoare Sv are expresia: (5.51) dacã este satisfãcutã condiþia: ≤5

(5.52)

în care: Ip este momentul de inerþie al secþiunii unei plãcute; a – distanþa între centrele plãcuþelor în lungul barei. În caz contrar se va þine seama de deformabilitatea plãcuþelor, obþinând S v din relaþia: (5.53)

(2) Lungimea de flambaj a unei ramuri în planul plãcuþelor se va lua distanþa „a“ între centrele îmbinãrilor plãcuþelor. (3) Plãcuþele ºi prinderile lor de ramuri vor fi verificate la momentele ºi forþele tãietoare indicate în fig.5.10, rezultate din expresia forþei S v: Vs =

(5.54)

Pentru aceastã verificare se poate considera ca forþa axialã în fiecare ramura este 0.5N. (4) Barele cu secþiune compusã din profile apropiate solidarizate prin fururi sau cu secþiune compusã compactã vor fi tratate ca bare cu secþiune compusã numai dacã plãcuþele de solidarizare sunt dispuse la o distanþã mai mare de 15i min, unde imin este raza de inerþie minimã a unuia din profilele componente. Forþa tãietoare V s poate fi calculatã ca la (3) sau simplificat se poate considera egalã cu 2.5% din forþa axialã din barã. (5) Barele cu secþiune compusã alcãtuitã din douã corniere legate între ele prin perechi de plãcuþe dispuse în cruce ca în fig.5.11 pot fi verificate la flambaj dupã axa y-y ca bare cu secþiune simplã dacã lungimile de flambaj în planele perpendiculare


114


y-y ºi z-z sunt egale ºi dacã distanþa între plãcuþe în lungul barei este mai micã decât 70imin, unde imin este raza minimã de inerþie a unui cornier. În cazul cornierelor cu aripi inegale se poate presupune cã: (5.55) unde i0 este raza minimã de inerþie a secþiunii compuse.

Fig. 5.10.

(6) Prevederi constructive: a) Plãcuþele vor fi dispuse obligatoriu la capetele barei ºi în punctele intermediare unde se aflã reazeme sau sunt aplicate forþe; b) Plãcuþele intermediare vor trebui sã împartã lungimea barei în cel puþin 3 panouri. De asemenea vor fi cel puþin 3 panouri între punctele unde se aflã reazeme laterale în planul plãcuþelor; c) Dacã este posibil, plãcuþele intermediare vor fi dispuse pe lungimea barei. Dacã ele se aflã în plane paralele, vor fi aºezate faþã în faþã ; d) Dacã Sv este calculat fãrã a þine seama de flexibilitatea plãcuþelor, lãþimea plãcuþelor de capãt va fi mai mare decât h 0 ºi lãþimea plãcuþelor intermediare va fi mai mare de 0.5h0.

CAPITOLUL 5.

115


5.4.3. Bare cu secþiune compusã din profile depãrtate asamblate cu cupoane (Bare tip Johnston) (1) Barele cu secþiune compusã din profile depãrtate asamblate cu cupoane (punctul 4 din tab. 5.3) reprezintã un caz limita al unei secþiuni solidarizate cu zãbreluþe (vezi fig. 5.12.a). Acest tip de barã cu secþiune compusã este utilizat la realizarea tãlpilor grinzilor cu zãbrele cu noduri bulonate. (2) Datoritã prinderii articulate a zãbreluþelor de tãlpi, în cazul acestor bare nu este permisã transmiterea forþelor tãietoare în tãlpi. Se poate obþine o creºtere a capacitãþii portante la flambaj dacã se prevãd solidarizãri cu plãci rigide la extremitãþile barei (fig. 5.12b). (3) Se definesc urmãtoarele caracteristici geometrice ale secþiunii transversale compuse: I0 = momentul de inerþie al secþiunii transversale a unei ramuri dupã axa paralelã cu axa secþiunii compuse care nu intersecteazã secþiunile ramurilor; I = momentul de inerþie al secþiunii transversale compuse, integral eficace, dupã axa care nu intersecteazã secþiunile ramurilor; Ie = momentul de inerþie echivalent al secþiunii transversale compuse, dat de relaþia: (5.56)

Fig. 5,11.


116


(4) Barã cu secþiune compusã se considerã simplu rezematã la extremitãþi. Sarcina criticã depinde de modul de flambaj al barei. Se considerã semnificative primele douã moduri de flambaj: modul A (cu o singurã semiundã) ºi modul B (cu douã semiunde). Dacã

< 8, atunci bara flambeazã dupã primul mod , iar sarcina ei criticã de flambaj este: (5.57)

Dacã

> 8, atunci bara flambeazã dupã modul al doilea, iar sarcina ei criticã este: >Pα,1

(5.58)

unde valoarea momentului de inerþie echivalent I e se determinã cu formula 5.52. (5) Cu ajutorul momentului de inerþie echivalent se calculeazã zvelteþea echivalentã a barei ºi se determinã efortul capabil la flambaj prin încovoiere în funcþie de care se verificã condiþia din relaþia (5.1). (6) Pentru verificarea la flambaj se lucreazã cu curba de flambaj corespunzãtoare secþiunii transversale a unei singure ramuri (se considerã barã ca fiind alcãtuitã din elemente independente încastrate elastic, care deci flambeazã independent):.-La barele tip Johnston alcãtuite din profile cu pereþi subþiri formate la rece se obþin rezultate acoperitoare lucrând cu curba de flambaj (b).

Fig. 5.12.

CAPITOLUL 5.

117


5.4.4. Verificarea stabilitãþii tãlpilor comprimate ale grinzilor cu zãbrele realizate din bare cu secþiune compusã de tip Johnston (1) Barele cu secþiune compusã tip Johnston pot constitui tãlpi pentru ferme, atunci când acestea se realizeazã din douã profile U sau C, solidarizate între ele prin intermediul diagonalelor ºi montanþilor, îmbinate în noduri cu ºuruburi (fig.5.13). În mod uzual, talpa superioarã a fermelor este fixatã lateral prin pane. Fixãrile laterale prin pane se considerã reazeme elastice pentru flambajul lateral al tãlpii superioare comprimate. (2) În cele ce urmeazã se prezintã informativ procedura de determinare a sarcinii critice minime de flambaj lateral pentru talpa superioarã comprimatã. Expresia sarcinii critice este: (5.59) unde: n = numãrul de semiunde al modului respectiv de pierdere a stabilitãþii α = rigiditatea reazemelor elastice I 1 = momentul de inerþie echivalent al tãlpii comprimate L = deschiderea fermei S-a constatat ca, în cazul în care talpa comprimatã flambeazã dupã primul mod de pierdere a stabilitãþii, momentul de inerþie echivalent I 1 va avea aceeaºi expresie ca la barele tip Johnston. Reazemele elastice permit tãlpii sã flambeze lateral, conform unui mod cu mai mult de o semiunda (n>1; numãr real pozitiv). Valoarea momentului de inerþie echivalent al tãlpii comprimate se stabileºte astfel: I 1 = I e ºi 1 < n < 2, dacã α < α C 1.2 I 1 = 2I 0 ºi n ≥ 2, dacã α > α C 1.2 unde: I e = momentul de inerþie echivalent al secþiunii transversale compuse determinat cu relaþia 5.56. I 0 = momentul de inerþie al secþiunii transversale a unei ramuri (vezi STAS 10108/0-78). α c1.2=rigiditatea medie a reazemelor elastice, care permite trecerea de la primul mod de pierdere a stabilitãþii la modul doi, determinatã cu relaþia:


118


Rigiditatea medie a reazemelor elastice depinde de momentul de inerþie I a al inimii continue fictive a grinzii, calculat cu relaþia:

unde: m = numãrul total al montanþilor fermei I m = momentul de inerþie al secþiunii transversale a montantului dupã axa paralelã cu planul fermei I d = momentul de inerþie al secþiunii transversale a diagonalei dupã axa paralelã cu planul fermei. θ = unghiul de înclinare al diagonalelor ( vezi fig. 5.14). Expresia rigiditãþii medii a reazemelor elastice este: (5.62) unde: d = înãlþimea secþiunii transversale a grinzii cu zãbrele cu tãlpi paralele (înãlþimea medie a secþiunii transversale la ferme cu tãlpi neparalele). I a – conform relaþiei 5.57 k t = rigiditatea panei la deplasare lateralã, determinatã cu relaþia: (5.63) unde:

Ct * = distanþa între pane ( fig. 5.13) b = traveea halei ( fig. 5.13) I t = momentul maxim de inerþie al secþiunii transversale a panei k e = rigiditatea iniþialã la rotire a îmbinãrii panã-montant, determinatã pe cale experimentalã pe un model similar figurii 5.15. q1, q2 = coeficienþi care iau urmãtoarele valori: q1 = 2, în cazul panei încastrate la capete pe douã tãlpi superioare alãturate, identice

CAPITOLUL 5.

119


ºi încãrcate identic. q1 = 3, în cazul panei încastrate pe talpa superioarã studiatã ºi articulatã la cealaltã extremitate q2 = 1, dacã avem pane numai pe o parte a fermei studiate (travee marginalã) q2 = 2, dacã avem pane de ambele pãrþi ale fermei studiate (travee curentã) În cazul în care se realizeazã rigiditatea necesarã la rotire a îmbinãrii panã-montant, în relaþia (5.59) se reþine numai primul termen. Dacã structura acoperiºului nu este prevãzutã cu pane ºi se considerã nodurile tãlpii superioare comprimate ca articulaþii, rigiditatea medie a reazemelor elastice se ia: (5.64) unde termenii au aceeaºi semnificaþie ca mai sus. Pentru numãrul „n“ de semiunde asociat valorii sarcinii minime de pierdere a stabilitãþii rezultã forþa criticã: (5.65)

Fig. 5.13.

Fig. 5.14.


120


(3) Pentru utilizarea curbelor de flambaj în calculul încãrcãrii ultime, trebuie stabilitã zvelteþea redusã a tãlpii comprimate cu secþiune compusã: =

(5.66)

unde: Aef = aria eficace a secþiunii transversale compuse solicitatã la efort axial uniform ºi constant Rezistenta tãlpii fermei cu secþiune compusã la flambaj prin încovoiere se determinã în continuare în conformitate cu paragraful 5.1.2.

Fig. 5.15.

CAPITOLUL 6.

121

CALCULUL DE STABILITATE AL ELEMENTELOR COMPRIM ATE SI ÎNCOVOIATE

.CALCULUL DE BILI E L ELE LOR COMPRIMATE ºI ÎNCOVOIATE

E-

6.1. Flambajul lateral al grinzilor (1) Momentul capabil la flambaj lateral prin încovoiere-rãsucire al grinzilor solicitate la încovoiere se va determina astfel: (6.1) însã χLT≤1 φLT = 0.5 [1+ αLT (

- 0.2)+

(6.2)

2

]

(6.3)

în care: f y = f yb Wef,y = modulul de rezistenþã corespunzãtor fibrei comprimate al secþiunii transversale eficace solicitatã la încovoiere exclusiv dupã axa maximã de inerþie.

Mcr,y = momentul critic elastic al secþiunii transversale brute la flambaj prin încovoiere-rãsucire. αLT = 0.21 ( corespunzãtor curbei „a“ de flambaj, conform paragrafului 5.1.2) (2) Când valoarea zvelteþii adimensionale a barei respecta relaþia: l LT £ 0.4, nu existã pericolul pierderii stabilitatii grinzii prin încovoiere rãsucire.


122


6.2. Bare solicitate la încovoiere cu compresiune axialã (1) Toate barele solicitate de momentele încovoietoare M y,Sd ºi Mz,Sd ºi forþa de compresiune axialã N Sd , se vor verifica cu urmãtoarea relaþie: (6.4) unde: i însã k y ≤ 1.5

(6.5)

µy = λ y ( 2 βM,y –4) însã µy ≤ 0.90

(6.6)

însã kz ≤ 1.5

(6.7)

µz = λ z ( 2 βM,z – 4) însã µz ≤ 0.9

(6.8)

χmin- valoarea minimã între χy ºi χz, unde χy ºi χz sunt coeficienþii de flambaj

(definiþi în paragraful 5.1) corespunzãtori axelor principale de inerþie y-y ºi z-z. βM,y ºi βM,z sunt coeficienþii momentului încovoietor uniform echivalent (inclusiv momentul încovoietor din deplasarea centrului de greutate al secþiunii eficace, ∆M = NSd.eN, determinaþi în cazul pierderii stabilitãþii prin încovoiere conform paragrafului 6.3 punctul (3). Aef – aria secþiunii transversale eficace la solicitarea de compresiune axialã (vezi fig. 3.12a) Wef,y,c- modulul de rezistenþã al secþiunii transversale eficace corespunzãtor fibrei comprimate în cazul încovoierii drepte numai dupã axa y – y (vezi fig.3.12). Wef,z,c – modulul de rezistenþã al secþiunii transversale eficace corespunzãtor fibrei comprimate în cazul încovoierii dupã axa z – z (vezi fig. 3.12). ∆My,Sd , ∆Mz,Sd – momentele adiþionale datorate deplasãrii centrului de greutate al secþiunii transversale eficace, definite la 4.3. (2) Din aplicarea formulelor de mai sus se pot obþine ºi valori negative pentru

µ y

ºi µ z.

CAPITOLUL 6.

123

CALCULUL DE STABILITATE AL ELEMENTELOR COMPRIM ATE SI ÎNCOVOIATE

6.3. Încovoiere cu compresiune axialã, atunci când existã posibilitatea producerii flambajului lateral prin încovoiere-rãsucire (1) Barele comprimate ºi încovoiate la care existã pericolul pierderii stabilitãþii în lateral prin încovoiere-rãsucire (deversare) se vor verifica utilizând urmãtoarea relaþie: (6.9) unde: dar kLT ≤ 1

(6.10)

µLT = 0.15 λ lat βM,LT – 0.15 dar µLT ≤ 0.90

(6.11) βM,LT este coeficientul momentului încovoietor uniform echivalent, determinat în cazul pierderii stabilitãþii laterale prin încovoiere-rãsucire, conform punctului (3). kz; eN,y; eN,z; Aef ; Wef,z ºi Wef,y se determinã conform paragrafului (6.2) χlat –coeficient de flambaj lateral, în general egal cu χz.. Dacã însã flambajul prin încovoiere-rãsucire sau prin distorsiune sunt moduri posibile de cedare , χlat va fi luat ca cea mai micã valoare dintre χz ºi χ pentru flambajul prin încovoiererãsucire sau flambajul prin distorsiune. χLT –coeficient de flambaj lateral prin încovoiere-rãsucire, determinat conform paragrafului 6.1. (2) În cazul când existã pericolul producerii flambajului prin încovoiere-rãsucire din compresiune (vezi paragraful 5.2) sau al producerii flambajului prin distorsiune (vezi paragraful 5.3), se va adopta pentru coeficientul de flambaj χz valoarea minimã determinatã pentru aceste moduri de pierdere a stabilitãþii. (3) Coeficienþii momentului încovoietor uniform echivalent (care includ ºi momentul datorat deplasãrii axei neutre ca efect al voalãrii ∆M), respectiv βM,y; βM,z ºi βM,LT, se obþin din figura 6.1, în conformitate cu alura diagramei de moment încovoietor între punctele de fixare a secþiunii barei, dupã cum urmeazã: Tabelul 6.1. Axele hotãrâtoare la determinarea coeficienþilor de reducere βM Coeficientul Momentul încovoietor Fixarea barei se face în acþioneazã dupã axa: plan paralel cu axa: y–y y–y βM,y z–z z–z βM,z y–y z–z βM,LT


124


(4) Pentru structurile zvelte sensibile la efecte de ordinul II, momentele încovoietoare de capãt ale grinzii se vor determina pe baza unui calcul de ordinul doi.

6.4. Calculul îmbinãrilor de continuitate (joante) ºi a prinderilor la capete ale barelor solicitate la încovoiere cu compresiune axialã (1) Prinderile la extremitãþi ºi îmbinãrile de continuitate ale barelor vor asigura realizarea unei capacitãþi portante egale cu aceea din secþiunea curentã a barei. În caz contrar, aceste îmbinãri vor fi calculate la acþiunea forþei axiale de compresiune N Sd ºi a urmãtorului moment încovoietor M j,Sd: (6.12) unde: χ se determinã conform paragrafului 5.1.2.

Aef = aria secþiunii transversale eficace a barei Wef = modulul de rezistenþã al secþiunii transversale eficace corespunzãtoare solicitãrii de încovoiere. x = distanþa între punctul de inflexiune la încovoiere (punctul unde diagrama de moment încovoietor taie axa barei) ºi îmbinarea intermediarã sau prinderea de capãt. l = lungimea de flambaj a barei. (2) Îmbinãrile intermediare de continuitate ºi prinderile de capãt vor fi astfel proiectate încât sã permitã transmiterea încãrcãrii cãtre zonele eficace ale secþiunii transversale. (3) Atunci când prinderea barei la capete este excentricã faþã de punctul de aplicare a forþei, valoarea acestei excentricitãþi se introduce în calcul.

CAPITOLUL 6. CALCULUL DE STABILITATE AL ELEMENTELOR COMPRIM ATE SI ÎNCOVOIATE

125


126

EXPLICAÞII

127

TABELE DE CALCUL PENTRU PANE SI RIGLE CU SECTIUNI C SI Z

abele e alcul p ent ru ane i rig le cu sec iC i Panele pentru acoperiº ºi riglele pentru pereþi cu secþiuni C ºi Z pot fi realizate în varianta de grindã simplu rezematã sau grinda continuã. In general, deschiderile ºi încãrcãrile pot sã varieze pe lungimea unei grinzi continue. Deasemenea, rigiditatea la încovoiere este diferitã pe lungimea grinzii, îmbinãrile pe reazeme fiind realizate în general prin suprapunerea profilelor. Pentru practica proiectãrii, modelul static poate fi simplificat, pentru a permite calculul rapid al situaþiilor uzuale, cu luarea în considerare a urmãtoarelor ipoteze: – în cazul grinzilor continue deschiderile sunt egale; – încãrcarea este uniform distribuitã ºi cu aceeaºi intensitate pe toata lungimea grinzii; – lungimea suprapunerilor este 0.2L pentru reazemele curente (L este deschiderea grinzii) ºi 0.3L pentru primul reazem intermediar; în cazul utilizãrii unui profil suplimentar pe prima deschidere, acesta se dispune pe o lungime de 0.8L. Având în vedere cele menþionate mai sus, se obþin urmãtoarele lungimi pentru profilele Z ºi C în cazul utilizãrii acestora ca pane ºi rigle continue: Profile Z:– în deschiderile marginale 1.2L + consola – în deschiderile curente 1.2L – elemente suplimentare pe prima deschidere 0.8L Profile C:– în deschiderile marginale 1.1L + consola – în deschiderile curente 1.0L – elemente de îmbinare tip CI minim 0.2L + 150mm (lungime maxima 1.6m) În aceste condiþii, se definesc ºase sisteme statice pentru pane ºi rigle de perete, dupã cum urmeazã: Sistem static nr. 1:

Grinda simplu rezematã


128


Sistem static nr. 2:

Grinda continua pe trei reazeme, fãrã îmbinãri sau cu îmbi-

nãri fãrã suprapunere


Grinda continuã pe patru sau mai multe reazeme, fãrã îmbinãri, sau cu îmbinãri fãrã suprapunere


Grinda continuã pe trei reazeme, cu îmbinare prin suprapunere pe reazemul intermediar


Grinda continuã pe patru sau mai multe reazeme, cu îmbinãri prin suprapunere ºi profile diferite pe deschiderile marginale


Grinda continuã pe patru sau mai multe reazeme, cu îmbinãri prin suprapunere ºi profile suplimentare pe prima deschidere

Exista ºase tabele, corespunzãtoare celor ºase sisteme statice, pentru panele ºi riglele realizate din profile Z, respectiv cinci tabele, corespunzãtoare sistemelor statice 1-5, pentru panele ºi riglele realizate din profile C. Pentru dimensionarea la starea limitã de rezistenþã ºi stabilitate (SLU) s-au considerat douã situaþii de calcul. În prima situaþie, deplasãrile laterale ale profilelor sunt împiedicate la ambele tãlpi, tabla cutatã fiind amplasatã atât la exterior cât ºi la inte-

EXPLICAÞII

129

TABELE DE CALCUL PENTRU PANE SI RIGLE CU SECTIUNI C SI Z

rior. În cea de a doua situaþie, deplasãrile laterale ale profilelor sunt împiedicate doar la talpa superioara, tabla cutatã fiind amplasatã doar la exterior. Astfel, funcþie de tipul de încãrcare, care poate fi gravitaþionalã sau de sucþiune ºi de amplasarea tablei cutate, în tabele sunt prezentate trei cazuri de dimensionare: Caz 1:

Tabla cutatã se amplaseazã la ambele tãlpi ale profilelor. Tabelul prezintã capacitatea portantã din încãrcarea gravitaþionalã sau de suctiune.

Caz 2:

Tabla cutatã este amplasatã doar la talpa superioara a profilelor. Tabelul prezintã capacitatea portantã din încãrcarea gravitaþionalã.

Caz 3:

Tabla cutatã este amplasatã doar la talpa superioara a profilelor. Tabelul prezintã capacitatea portantã din încãrcarea de sucþiune. Pentru dimensionarea la starea limitã a exploatãrii normale (SLEN) în tabele sunt prezentate douã cazuri, corespunzãtoare unor valori limita admise pentru sãgeþile panelor ºi riglelor, dupã cum urmeazã:

Caz 4:

Tabelul prezintã încãrcarea limita corespunzãtoare unei sãgeþi maxime L/200.

Caz 5:

Tabelul prezintã încãrcarea limita corespunzãtoare unei sãgeþi maxime L/300.


130

PROFILE C.

131

PROFILE C

M

C N . 1 - PROF LE C

Profil

Caz Lungime [m] 3,00 3,50

4,00

4,50

5,00

5,50

6,00

6,50

7,00

7,50

C100/1

1 2 3 4 5

1,36 1,36 0,68 0,98 0,66

1,00 1,00 0,56 0,62 0,41

0,77 0,77 0,45 0,42 0,28

0,61 0,61 0,37 0,29 0,19

0,49 0,49 0,30 0,21 0,14

0,41 0,41 0,25 0,16 0,11

0,34 0,34 0,20 0,12 0,08

0,29 0,29 0,17 0,10 0,06

0,25 0,25 0,15 0,08 0,05

0,22 0,22 0,13 0,06 0,04

C100/1.2

1 2 3 4 5

1,92 1,92 0,95 1,19 0,79

1,41 1,41 0,78 0,75 0,50

1,08 1,08 0,64 0,50 0,33

0,85 0,85 0,52 0,35 0,23

0,69 0,69 0,43 0,26 0,17

0,57 0,57 0,35 0,19 0,13

0,48 0,48 0,29 0,15 0,10

0,41 0,41 0,25 0,12 0,08

0,35 0,35 0,21 0,09 0,06

0,31 0,31 0,18 0,08 0,05

C100/1.5

1 2 3 4 5

2,70 2,70 1,28 1,49 0,99

1,98 1,98 1,07 0,94 0,62

1,52 1,52 0,88 0,63 0,42

1,20 1,20 0,72 0,44 0,29

0,97 0,97 0,60 0,32 0,21

0,80 0,80 0,49 0,24 0,16

0,67 0,67 0,41 0,19 0,12

0,57 0,57 0,35 0,15 0,10

0,50 0,50 0,30 0,12 0,08

0,43 0,43 0,25 0,10 0,06

C100/2

1 2 3 4 5

3,62 3,62 1,61 1,98 1,32

2,66 2,66 1,35 1,25 0,83

2,04 2,04 1,12 0,83 0,56

1,61 1,61 0,92 0,59 0,39

1,30 1,30 0,76 0,43 0,28

1,08 1,08 0,63 0,32 0,21

0,90 0,90 0,53 0,25 0,16

0,77 0,77 0,45 0,19 0,13

0,66 0,66 0,38 0,16 0,10

0,58 0,58 0,33 0,13 0,08

C120/1

1 2 3 4 5

1,66 1,66 0,71 1,50 1,00

1,22 1,22 0,58 0,95 0,63

0,93 0,93 0,47 0,63 0,42

0,74 0,74 0,39 0,45 0,30

0,60 0,60 0,32 0,32 0,22

0,49 0,49 0,26 0,24 0,16

0,41 0,41 0,22 0,19 0,13

0,35 0,35 0,18 0,15 0,10

0,30 0,30 0,16 0,12 0,08

0,27 0,27 0,13 0,10 0,06

C120/1.2

1 2 3 4 5

2,34 2,34 0,99 1,81 1,21

1,72 1,72 0,82 1,14 0,76

1,32 1,32 0,67 0,77 0,51

1,04 1,04 0,56 0,54 0,36

0,84 0,84 0,46 0,39 0,26

0,70 0,70 0,38 0,29 0,20

0,59 0,59 0,32 0,23 0,15

0,50 0,50 0,27 0,18 0,12

0,43 0,43 0,23 0,14 0,10

0,38 0,38 0,20 0,12 0,08

C120/1.5

1 2 3 4 5

3,38 3,38 1,36 2,28 1,52

2,49 2,49 1,14 1,43 0,96

1,90 1,90 0,95 0,96 0,64

1,50 1,50 0,79 0,67 0,45

1,22 1,22 0,66 0,49 0,33

1,01 1,01 0,55 0,37 0,25

0,85 0,85 0,46 0,28 0,19

0,72 0,72 0,39 0,22 0,15

0,62 0,62 0,33 0,18 0,12

0,54 0,54 0,28 0,15 0,10

C120/2

1 2 3 4 5

4,64 4,64 1,77 3,04 2,03

3,41 3,41 1,48 1,91 1,28

2,61 2,61 1,24 1,28 0,85

2,06 2,06 1,03 0,90 0,60

1,67 1,67 0,86 0,66 0,44

1,38 1,38 0,71 0,49 0,33

1,16 1,16 0,60 0,38 0,25

0,99 0,99 0,51 0,30 0,20

0,85 0,85 0,43 0,24 0,16

0,74 0,74 0,37 0,19 0,13


132


Profil


4,00

4,50

5,00

5,50

6,00

6,50

7,00

7,50

C120/2.5

1 2 3 4 5

5,80 5,80 2,06 3,79 2,52

4,26 4,26 1,72 2,38 1,59

3,26 3,26 1,45 1,60 1,06

2,58 2,58 1,21 1,12 0,75

2,09 2,09 1,00 0,82 0,55

1,72 1,72 0,84 0,61 0,41

1,45 1,45 0,70 0,47 0,32

1,23 1,23 0,59 0,37 0,25

1,06 1,06 0,51 0,30 0,20

0,93 0,93 0,44 0,24 0,16

C150/1

1 2 3 4 5

2,10 2,10 0,74 2,54 1,69

1,54 1,54 0,59 1,60 1,06

1,18 1,18 0,48 1,07 0,71

0,93 0,93 0,40 0,75 0,50

0,76 0,76 0,33 0,55 0,37

0,63 0,63 0,27 0,41 0,27

0,53 0,53 0,23 0,32 0,21

0,45 0,45 0,19 0,25 0,17

0,39 0,39 0,16 0,20 0,13

0,34 0,34 0,14 0,16 0,11

C150/1.2

1 2 3 4 5

2,98 2,98 1,03 3,06 2,04

2,19 2,19 0,84 1,93 1,29

1,68 1,68 0,70 1,29 0,86

1,33 1,33 0,58 0,91 0,61

1,07 1,07 0,48 0,66 0,44

0,89 0,89 0,40 0,50 0,33

0,75 0,75 0,34 0,38 0,26

0,64 0,64 0,28 0,30 0,20

0,55 0,55 0,24 0,24 0,16

0,48 0,48 0,21 0,20 0,13

C150/1.5

1 2 3 4 5

4,34 4,34 1,43 3,85 2,57

3,19 3,19 1,18 2,43 1,62

2,44 2,44 0,99 1,63 1,08

1,93 1,93 0,83 1,14 0,76

1,56 1,56 0,70 0,83 0,55

1,29 1,29 0,58 0,63 0,42

1,09 1,09 0,49 0,48 0,32

0,92 0,92 0,42 0,38 0,25

0,80 0,80 0,35 0,30 0,20

0,69 0,69 0,31 0,25 0,16

C150/2

1 2 3 4 5

6,31 6,31 1,94 5,16 3,44

4,63 4,63 1,61 3,25 2,17

3,55 3,55 1,35 2,18 1,45

2,80 2,80 1,14 1,53 1,02

2,27 2,27 0,96 1,11 0,74

1,88 1,88 0,81 0,84 0,56

1,58 1,58 0,68 0,64 0,43

1,34 1,34 0,58 0,51 0,34

1,16 1,16 0,49 0,41 0,27

1,01 1,01 0,43 0,33 0,22

C150/2.5

1 2 3 4 5

7,95 7,95 2,31 6,45 4,30

5,84 5,84 1,90 4,06 2,71

4,47 4,47 1,60 2,72 1,81

3,53 3,53 1,34 1,91 1,27

2,86 2,86 1,13 1,39 0,93

2,37 2,37 0,95 1,05 0,70

1,99 1,99 0,81 0,81 0,54

1,69 1,69 0,68 0,63 0,42

1,46 1,46 0,59 0,51 0,34

1,27 1,27 0,50 0,41 0,28

C200/1.2

1 2 3 4 5

4,12 4,12 1,39 8,01 5,34

3,03 3,03 1,05 5,05 3,36

2,32 2,32 0,84 3,38 2,25

1,83 1,83 0,70 2,37 1,58

1,48 1,48 0,60 1,73 1,15

1,23 1,23 0,52 1,30 0,87

1,03 1,03 0,46 1,00 0,67

0,88 0,88 0,40 0,79 0,53

0,76 0,76 0,35 0,63 0,42

0,66 0,66 0,31 0,51 0,34

C200/1.5

1 2 3 4 5

6,32 6,32 1,99 10,08 6,72

4,64 4,64 1,55 6,35 4,23

3,55 3,55 1,28 4,25 2,84

2,81 2,81 1,09 2,99 1,99

2,27 2,27 0,95 2,18 1,45

1,88 1,88 0,84 1,64 1,09

1,58 1,58 0,74 1,26 0,84

1,35 1,35 0,65 0,99 0,66

1,16 1,16 0,57 0,79 0,53

1,01 1,01 0,50 0,65 0,43

C200/2

1 2 3 4 5

10,29 10,29 2,97 13,37 8,92

7,56 7,56 2,36 8,42 5,62

5,79 5,79 1,99 5,64 3,76

4,57 4,57 1,74 3,96 2,64

3,70 3,70 1,54 2,89 1,93

3,06 3,06 1,37 2,17 1,45

2,57 2,57 1,21 1,67 1,11

2,19 2,19 1,08 1,31 0,88

1,89 1,89 0,95 1,05 0,70

1,65 1,65 0,84 0,86 0,57

PROFILE C.

133

PROFILE C

Profil


4,00

4,50

5,00

5,50

6,00

6,50

7,00

7,50

C200/2.5

1 2 3 4 5

14,96 14,96 3,96 16,93 11,29

10,99 10,99 3,17 10,66 7,11

8,41 8,41 2,69 7,14 4,76

6,65 6,65 2,37 5,02 3,34

5,38 5,38 2,11 3,66 2,44

4,45 4,45 1,90 2,75 1,83

3,74 3,74 1,70 2,12 1,41

3,19 3,19 1,51 1,66 1,11

2,75 2,75 1,35 1,33 0,89

2,39 2,39 1,20 1,08 0,72

C250/1.5

1 2 3 4 5

8,17 8,17 2,49 17,24 11,49

6,00 6,00 1,83 10,86 7,24

4,59 4,59 1,44 7,27 4,85

3,63 3,63 1,18 5,11 3,41

2,94 2,94 1,01 3,72 2,48

2,43 2,43 0,87 2,80 1,87

2,04 2,04 0,76 2,16 1,44

1,74 1,74 0,67 1,70 1,13

1,50 1,50 0,59 1,36 0,90

1,31 1,31 0,53 1,10 0,74

C250/2

1 2 3 4 5

13,84 13,84 3,76 23,15 15,43

10,16 10,16 2,84 14,58 9,72

7,78 7,78 2,28 9,76 6,51

6,15 6,15 1,92 6,86 4,57

4,98 4,98 1,67 5,00 3,33

4,12 4,12 1,47 3,76 2,50

3,46 3,46 1,30 2,89 1,93

2,95 2,95 1,16 2,28 1,52

2,54 2,54 1,03 1,82 1,21

2,21 2,21 0,92 1,48 0,99

C250/2.5

1 2 3 4 5

19,63 19,63 4,97 29,02 19,35

14,42 14,42 3,77 18,28 12,19

11,04 11,04 3,05 12,24 8,16

8,72 8,72 2,58 8,60 5,73

7,07 7,07 2,25 6,27 4,18

5,84 5,84 2,00 4,71 3,14

4,91 4,91 1,79 3,63 2,42

4,18 4,18 1,60 2,85 1,90

3,61 3,61 1,43 2,28 1,52

3,14 3,14 1,28 1,86 1,24

C250/3

1 2 3 4 5

25,11 25,11 6,09 34,87 23,25

18,45 18,45 4,60 21,96 14,64

14,13 14,13 3,71 14,71 9,81

11,16 11,16 3,14 10,33 6,89

9,04 9,04 2,74 7,53 5,02

7,47 7,47 2,43 5,66 3,77

6,28 6,28 2,18 4,36 2,91

5,35 5,35 1,96 3,43 2,29

4,61 4,61 1,76 2,75 1,83

4,02 4,02 1,57 2,23 1,49

C300/1.5

1 2 3 4 5

10,04 10,04 3,42 30,30 20,20

7,38 7,38 2,46 19,08 12,72

5,65 5,65 1,85 12,78 8,52

4,46 4,46 1,45 8,98 5,98

3,61 3,61 1,18 6,54 4,36

2,99 2,99 0,99 4,92 3,28

2,51 2,51 0,86 3,79 2,52

2,14 2,14 0,75 2,98 1,99

1,84 1,84 0,66 2,38 1,59

1,61 1,61 0,59 1,94 1,29

C300/2

1 2 3 4 5

17,50 17,50 5,19 40,68 27,12

12,86 12,86 3,80 25,62 17,08

9,84 9,84 2,93 17,16 11,44

7,78 7,78 2,36 12,05 8,04

6,30 6,30 1,98 8,79 5,86

5,21 5,21 1,71 6,60 4,40

4,37 4,37 1,50 5,09 3,39

3,73 3,73 1,34 4,00 2,67

3,21 3,21 1,21 3,20 2,14

2,80 2,80 1,09 2,60 1,74

C300/2.5

1 2 3 4 5

26,01 26,01 6,98 51,03 34,02

19,11 19,11 5,16 32,14 21,43

14,63 14,63 4,02 21,53 14,35

11,56 11,56 3,28 15,12 10,08

9,36 9,36 2,79 11,02 7,35

7,74 7,74 2,43 8,28 5,52

6,50 6,50 2,17 6,38 4,25

5,54 5,54 1,96 5,02 3,35

4,78 4,78 1,78 4,02 2,68

4,16 4,16 1,62 3,27 2,18

C300/3

1 2 3 4 5

34,47 34,47 8,71 61,34 40,90

25,32 25,32 6,45 38,63 25,75

19,39 19,39 5,04 25,88 17,25

15,32 15,32 4,13 18,18 12,12

12,41 12,41 3,52 13,25 8,83

10,26 10,26 3,09 9,95 6,64

8,62 8,62 2,76 7,67 5,11

7,34 7,34 2,50 6,03 4,02

6,33 6,33 2,28 4,83 3,22

5,52 5,52 2,08 3,93 2,62


134


M

C N . 2 - PROF LE C

Profil


4,00

4,50

5,00

5,50

6,00

6,50

7,00

7,50

C100/1

1 2 3 4 5

1,32 0,94 0,80 2,37 1,58

0,98 0,68 0,65 1,49 1,00

0,75 0,55 0,56 1,00 0,67

0,60 0,45 0,49 0,70 0,47

0,48 0,38 0,43 0,51 0,34

0,40 0,32 0,38 0,39 0,26

0,34 0,27 0,33 0,30 0,20

0,29 0,23 0,29 0,23 0,16

0,25 0,20 0,25 0,19 0,12

0,22 0,17 0,22 0,15 0,10

C100/1.2

1 2 3 4 5

1,86 1,17 1,05 2,86 1,91

1,38 0,94 0,87 1,80 1,20

1,06 0,77 0,75 1,21 0,80

0,84 0,63 0,67 0,85 0,57

0,68 0,52 0,60 0,62 0,41

0,56 0,44 0,53 0,46 0,31

0,48 0,37 0,47 0,36 0,24

0,41 0,32 0,41 0,28 0,19

0,35 0,28 0,35 0,23 0,15

0,30 0,24 0,31 0,18 0,12

C100/1.5

1 2 3 4 5

2,63 1,24 1,37 3,58 2,39

1,95 0,99 1,14 2,26 1,50

1,50 0,80 1,00 1,51 1,01

1,19 0,65 0,89 1,06 0,71

0,96 0,54 0,80 0,77 0,52

0,80 0,45 0,72 0,58 0,39

0,67 0,38 0,65 0,45 0,30

0,57 0,33 0,57 0,35 0,23

0,49 0,28 0,50 0,28 0,19

0,43 0,25 0,43 0,23 0,15

C100/2

1 2 3 4 5

3,55 1,67 1,75 4,77 3,18

2,62 1,34 1,44 3,00 2,00

2,01 1,09 1,25 2,01 1,34

1,60 0,89 1,12 1,41 0,94

1,29 0,74 1,01 1,03 0,69

1,07 0,62 0,91 0,77 0,52

0,90 0,53 0,81 0,60 0,40

0,77 0,45 0,73 0,47 0,31

0,66 0,39 0,65 0,38 0,25

0,58 0,34 0,57 0,31 0,20

C120/1

1 2 3 4 5

1,58 0,95 0,91 3,62 2,42

1,18 0,76 0,71 2,28 1,52

0,91 0,63 0,59 1,53 1,02

0,72 0,52 0,50 1,07 0,72

0,59 0,43 0,44 0,78 0,52

0,49 0,36 0,39 0,59 0,39

0,41 0,31 0,34 0,45 0,30

0,35 0,27 0,30 0,36 0,24

0,30 0,23 0,27 0,29 0,19

0,26 0,20 0,24 0,23 0,15

C120/1.2

1 2 3 4 5

2,24 1,04 1,20 4,37 2,92

1,67 0,82 0,95 2,75 1,84

1,28 0,66 0,80 1,85 1,23

1,02 0,54 0,69 1,30 0,86

0,83 0,45 0,61 0,94 0,63

0,69 0,38 0,55 0,71 0,47

0,58 0,32 0,49 0,55 0,36

0,49 0,28 0,43 0,43 0,29

0,43 0,24 0,39 0,34 0,23

0,37 0,21 0,34 0,28 0,19

C120/1.5

1 2 3 4 5

3,26 1,43 1,60 5,49 3,66

2,42 1,14 1,28 3,46 2,30

1,86 0,92 1,08 2,32 1,54

1,48 0,76 0,95 1,63 1,08

1,20 0,63 0,85 1,19 0,79

1,00 0,53 0,76 0,89 0,59

0,84 0,45 0,69 0,69 0,46

0,71 0,39 0,61 0,54 0,36

0,62 0,33 0,55 0,43 0,29

0,54 0,29 0,49 0,35 0,23

C120/2

1 2 3 4 5

4,54 1,98 2,13 7,33 4,88

3,35 1,59 1,68 4,61 3,08

2,58 1,29 1,41 3,09 2,06

2,04 1,07 1,24 2,17 1,45

1,66 0,89 1,10 1,58 1,06

1,37 0,75 0,99 1,19 0,79

1,15 0,64 0,89 0,92 0,61

0,98 0,55 0,80 0,72 0,48

0,85 0,47 0,71 0,58 0,38

0,74 0,41 0,64 0,47 0,31

PROFILE C.

135

PROFILE C

Profil


4,00

4,50

5,00

5,50

6,00

6,50

7,00

7,50

C120/2.5

1 2 3 4 5

5,68 2,54 2,57 9,13 6,09

4,19 2,05 2,00 5,75 3,83

3,22 1,68 1,67 3,85 2,57

2,55 1,40 1,44 2,71 1,80

2,07 1,18 1,28 1,97 1,31

1,71 0,99 1,15 1,48 0,99

1,44 0,85 1,03 1,14 0,76

1,23 0,73 0,92 0,90 0,60

1,06 0,63 0,83 0,72 0,48

0,92 0,55 0,74 0,58 0,39

C150/1

1 2 3 4 5

1,95 1,10 1,08 6,12 4,08

1,46 0,87 0,81 3,85 2,57

1,13 0,71 0,64 2,58 1,72

0,90 0,59 0,53 1,81 1,21

0,74 0,50 0,45 1,32 0,88

0,61 0,42 0,40 0,99 0,66

0,52 0,36 0,35 0,76 0,51

0,44 0,31 0,31 0,60 0,40

0,38 0,27 0,27 0,48 0,32

0,33 0,24 0,24 0,39 0,26

C150/1.2

1 2 3 4 5

2,78 1,52 1,43 7,39 4,93

2,08 1,21 1,08 4,65 3,10

1,61 1,00 0,87 3,12 2,08

1,28 0,84 0,73 2,19 1,46

1,05 0,71 0,64 1,60 1,06

0,87 0,60 0,56 1,20 0,80

0,73 0,52 0,50 0,92 0,62

0,63 0,45 0,44 0,73 0,48

0,54 0,39 0,40 0,58 0,39

0,47 0,34 0,35 0,47 0,32

C150/1.5

1 2 3 4 5

4,09 2,12 1,92 9,29 6,19

3,05 1,71 1,47 5,85 3,90

2,36 1,42 1,19 3,92 2,61

1,88 1,20 1,01 2,75 1,84

1,53 1,02 0,89 2,01 1,34

1,27 0,87 0,79 1,51 1,01

1,07 0,75 0,70 1,16 0,77

0,91 0,65 0,63 0,91 0,61

0,79 0,56 0,57 0,73 0,49

0,69 0,49 0,51 0,59 0,40

C150/2

1 2 3 4 5

6,06 2,95 2,64 12,44 8,29

4,50 2,38 2,00 7,83 5,22

3,47 1,99 1,62 5,25 3,50

2,75 1,69 1,37 3,69 2,46

2,24 1,44 1,20 2,69 1,79

1,85 1,23 1,07 2,02 1,35

1,56 1,06 0,96 1,55 1,04

1,33 0,92 0,86 1,22 0,82

1,15 0,80 0,78 0,98 0,65

1,00 0,70 0,70 0,80 0,53

C150/2.5

1 2 3 4 5

7,75 3,61 3,27 15,55 10,37

5,73 2,91 2,45 9,79 6,53

4,41 2,43 1,96 6,56 4,37

3,49 2,06 1,64 4,61 3,07

2,84 1,75 1,42 3,36 2,24

2,35 1,51 1,26 2,52 1,68

1,97 1,30 1,13 1,94 1,30

1,68 1,13 1,01 1,53 1,02

1,45 0,98 0,91 1,22 0,82

1,27 0,86 0,82 1,00 0,66

C200/1.2

1 2 3 4 5

3,63 2,10 2,42 19,32 12,88

2,75 1,57 1,74 12,16 8,11

2,15 1,24 1,32 8,15 5,43

1,72 1,02 1,03 5,72 3,82

1,41 0,87 0,84 4,17 2,78

1,18 0,75 0,71 3,13 2,09

1,00 0,65 0,61 2,41 1,61

0,85 0,57 0,54 1,90 1,27

0,74 0,51 0,48 1,52 1,01

0,64 0,45 0,43 1,24 0,82

C200/1.5

1 2 3 4 5

5,60 3,02 3,31 24,31 16,21

4,24 2,30 2,41 15,31 10,21

3,31 1,85 1,85 10,26 6,84

2,65 1,54 1,48 7,20 4,80

2,17 1,32 1,23 5,25 3,50

1,81 1,15 1,05 3,94 2,63

1,53 1,01 0,92 3,04 2,03

1,31 0,89 0,82 2,39 1,59

1,13 0,79 0,74 1,91 1,28

0,99 0,71 0,68 1,56 1,04

C200/2

1 2 3 4 5

9,32 4,56 4,78 32,25 21,50

7,01 3,51 3,51 20,31 13,54

5,46 2,86 2,72 13,61 9,07

4,37 2,42 2,20 9,56 6,37

3,57 2,09 1,85 6,97 4,64

2,97 1,83 1,60 5,23 3,49

2,50 1,62 1,42 4,03 2,69

2,14 1,44 1,28 3,17 2,11

1,85 1,28 1,17 2,54 1,69

1,62 1,14 1,08 2,06 1,38


136


Profil


4,00

4,50

5,00

5,50

6,00

6,50

7,00

7,50

C200/2.5

1 2 3 4 5

13,73 6,20 6,34 40,82 27,21

10,30 4,80 4,66 25,70 17,14

8,00 3,93 3,61 17,22 11,48

6,39 3,34 2,93 12,09 8,06

5,21 2,90 2,47 8,82 5,88

4,33 2,56 2,14 6,62 4,42

3,65 2,27 1,91 5,10 3,40

3,12 2,03 1,73 4,01 2,68

2,70 1,81 1,59 3,21 2,14

2,36 1,62 1,48 2,61 1,74

C250/1.5

1 2 3 4 5

6,77 3,90 4,45 41,57 27,72

5,20 2,88 3,19 26,18 17,45

4,10 2,24 2,39 17,54 11,69

3,31 1,83 1,85 12,32 8,21

2,73 1,54 1,49 8,98 5,99

2,28 1,32 1,23 6,75 4,50

1,93 1,15 1,05 5,20 3,46

1,66 1,02 0,91 4,09 2,72

1,44 0,91 0,81 3,27 2,18

1,26 0,81 0,72 2,66 1,77

C250/2

1 2 3 4 5

11,70 6,03 6,53 55,81 37,21

8,94 4,51 4,73 35,15 23,43

7,03 3,57 3,57 23,55 15,70

5,67 2,95 2,81 16,54 11,02

4,66 2,51 2,29 12,06 8,04

3,89 2,18 1,92 9,06 6,04

3,30 1,93 1,66 6,98 4,65

2,83 1,72 1,46 5,49 3,66

2,45 1,54 1,30 4,39 2,93

2,15 1,38 1,18 3,57 2,38

C250/2.5

1 2 3 4 5

17,08 8,09 8,57 69,99 46,66

12,97 6,07 6,22 44,07 29,38

10,16 4,83 4,71 29,53 19,68

8,16 4,01 3,71 20,74 13,82

6,69 3,43 3,03 15,12 10,08

5,58 3,00 2,55 11,36 7,57

4,72 2,66 2,21 8,75 5,83

4,05 2,38 1,95 6,88 4,59

3,50 2,13 1,75 5,51 3,67

3,06 1,92 1,59 4,48 2,99

C250/3

1 2 3 4 5

22,46 10,01 10,55 84,09 56,06

16,96 7,51 7,65 52,95 35,30

13,22 5,97 5,79 35,47 23,65

10,59 4,95 4,55 24,91 16,61

8,66 4,24 3,71 18,16 12,11

7,21 3,71 3,12 13,65 9,10

6,09 3,30 2,69 10,51 7,01

5,21 2,95 2,37 8,27 5,51

4,51 2,66 2,13 6,62 4,41

3,94 2,40 1,94 5,38 3,59

C300/1.5

1 2 3 4 5

7,73 5,22 6,22 73,05 48,70

6,01 3,77 4,50 46,00 30,67

4,80 2,85 3,37 30,82 20,55

3,91 2,25 2,60 21,65 14,43

3,24 1,83 2,05 15,78 10,52

2,72 1,54 1,66 11,86 7,90

2,32 1,32 1,37 9,13 6,09

2,00 1,15 1,15 7,18 4,79

1,74 1,02 0,99 5,75 3,83

1,52 0,91 0,87 4,68 3,12

C300/2

1 2 3 4 5

13,68 8,17 9,25 98,10 65,40

10,61 5,96 6,72 61,78 41,19

8,45 4,58 5,07 41,39 27,59

6,87 3,67 3,95 29,07 19,38

5,68 3,04 3,15 21,19 14,13

4,77 2,59 2,59 15,92 10,61

4,06 2,25 2,17 12,26 8,18

3,50 1,99 1,86 9,64 6,43

3,04 1,78 1,62 7,72 5,15

2,67 1,61 1,44 6,28 4,19

C300/2.5

1 20,80 2 11,22 3 12,33 4 123,06 5 82,04

16,07 8,24 8,97 77,49 51,66

12,75 6,37 6,80 51,92 34,61

10,34 5,14 5,32 36,46 24,31

8,54 4,30 4,27 26,58 17,72

7,16 3,69 3,53 19,97 13,31

6,09 3,23 2,98 15,38 10,25

5,24 2,88 2,57 12,10 8,07

4,55 2,59 2,26 9,69 6,46

3,99 2,35 2,02 7,88 5,25

C300/3

1 28,41 2 14,16 3 15,33 4 147,91 5 98,61

21,82 10,42 11,17 93,15 62,10

17,24 8,08 8,47 62,40 41,60

13,93 6,54 6,64 43,83 29,22

11,47 5,48 5,34 31,95 21,30

9,60 4,72 4,41 24,00 16,00

8,15 4,15 3,73 18,49 12,33

7,00 3,70 3,23 14,54 9,69

6,07 3,34 2,84 11,64 7,76

5,32 3,04 2,54 9,47 6,31

PROFILE C.

137

PROFILE C

M

C N . 3 - PROF LE C

Profil


4,00

4,50

5,00

5,50

6,00

6,50

7,00

7,50

C100/1

1 2 3 4 5

1,52 0,95 0,77 1,81 1,20

1,13 0,77 0,62 1,14 0,76

0,87 0,63 0,53 0,76 0,51

0,69 0,52 0,46 0,53 0,36

0,56 0,43 0,40 0,39 0,26

0,47 0,36 0,35 0,29 0,20

0,39 0,31 0,31 0,23 0,15

0,34 0,26 0,27 0,18 0,12

0,29 0,23 0,24 0,14 0,09

0,25 0,20 0,21 0,12 0,08

C100/1.2

1 2 3 4 5

2,15 1,29 1,01 2,18 1,45

1,59 1,05 0,83 1,37 0,91

1,23 0,87 0,71 0,92 0,61

0,98 0,72 0,63 0,64 0,43

0,79 0,60 0,56 0,47 0,31

0,66 0,50 0,49 0,35 0,24

0,55 0,43 0,43 0,27 0,18

0,47 0,37 0,38 0,21 0,14

0,41 0,32 0,34 0,17 0,11

0,36 0,28 0,30 0,14 0,09

C100/1.5

1 2 3 4 5

3,05 1,74 1,32 2,73 1,82

2,26 1,43 1,09 1,72 1,14

1,74 1,19 0,95 1,15 0,77

1,38 0,98 0,84 0,81 0,54

1,12 0,82 0,75 0,59 0,39

0,93 0,69 0,67 0,44 0,29

0,78 0,59 0,60 0,34 0,23

0,67 0,51 0,53 0,27 0,18

0,57 0,44 0,47 0,21 0,14

0,50 0,38 0,41 0,17 0,12

C100/2

1 2 3 4 5

4,12 2,24 1,69 3,63 2,42

3,05 1,86 1,38 2,28 1,52

2,34 1,54 1,19 1,53 1,02

1,86 1,29 1,06 1,07 0,72

1,51 1,08 0,95 0,78 0,52

1,25 0,91 0,85 0,59 0,39

1,05 0,78 0,75 0,45 0,30

0,89 0,67 0,67 0,36 0,24

0,77 0,58 0,59 0,29 0,19

0,67 0,51 0,53 0,23 0,15

C120/1

1 2 3 4 5

1,82 1,06 0,87 2,76 1,84

1,36 0,85 0,68 1,74 1,16

1,05 0,70 0,56 1,16 0,78

0,84 0,59 0,47 0,82 0,54

0,68 0,49 0,41 0,60 0,40

0,57 0,42 0,36 0,45 0,30

0,48 0,36 0,32 0,34 0,23

0,41 0,31 0,28 0,27 0,18

0,35 0,27 0,25 0,22 0,14

0,31 0,23 0,22 0,18 0,12

C120/1.2

1 2 3 4 5

2,58 1,45 1,15 3,33 2,22

1,93 1,18 0,91 2,10 1,40

1,49 0,98 0,76 1,40 0,94

1,18 0,82 0,66 0,99 0,66

0,96 0,69 0,58 0,72 0,48

0,80 0,59 0,51 0,54 0,36

0,67 0,50 0,45 0,42 0,28

0,58 0,43 0,40 0,33 0,22

0,50 0,37 0,35 0,26 0,17

0,43 0,33 0,31 0,21 0,14

C120/1.5

1 2 3 4 5

3,76 2,00 1,54 4,18 2,78

2,80 1,65 1,23 2,63 1,75

2,16 1,38 1,03 1,76 1,17

1,72 1,16 0,90 1,24 0,82

1,40 0,98 0,80 0,90 0,60

1,16 0,83 0,72 0,68 0,45

0,97 0,71 0,64 0,52 0,35

0,83 0,61 0,57 0,41 0,27

0,72 0,53 0,51 0,33 0,22

0,63 0,47 0,45 0,27 0,18

C120/2

1 2 3 4 5

5,41 2,66 2,05 5,57 3,72

3,98 2,20 1,62 3,51 2,34

3,04 1,85 1,35 2,35 1,57

2,41 1,56 1,17 1,65 1,10

1,95 1,32 1,04 1,20 0,80

1,61 1,12 0,93 0,90 0,60

1,35 0,96 0,83 0,70 0,46

1,15 0,83 0,74 0,55 0,37

0,99 0,72 0,66 0,44 0,29

0,87 0,63 0,58 0,36 0,24


138


Profil


4,00

4,50

5,00

5,50

6,00

6,50

7,00

7,50

C120/2.5

1 2 3 4 5

6,59 3,19 2,48 6,94 4,63

4,87 2,64 1,93 4,37 2,92

3,75 2,22 1,59 2,93 1,95

2,97 1,88 1,37 2,06 1,37

2,41 1,60 1,21 1,50 1,00

2,00 1,37 1,08 1,13 0,75

1,68 1,17 0,96 0,87 0,58

1,43 1,01 0,86 0,68 0,46

1,24 0,88 0,77 0,55 0,36

1,08 0,77 0,68 0,44 0,30

C150/1

1 2 3 4 5

2,23 1,21 1,04 4,65 3,10

1,68 0,96 0,77 2,93 1,95

1,30 0,79 0,61 1,96 1,31

1,04 0,67 0,50 1,38 0,92

0,85 0,56 0,43 1,00 0,67

0,71 0,48 0,37 0,75 0,50

0,60 0,41 0,32 0,58 0,39

0,51 0,36 0,29 0,46 0,30

0,44 0,31 0,25 0,37 0,24

0,39 0,27 0,22 0,30 0,20

C150/1.2

1 2 3 4 5

3,18 1,66 1,37 5,62 3,75

2,39 1,34 1,03 3,54 2,36

1,86 1,12 0,83 2,37 1,58

1,48 0,94 0,70 1,67 1,11

1,21 0,80 0,60 1,21 0,81

1,01 0,69 0,53 0,91 0,61

0,85 0,59 0,46 0,70 0,47

0,73 0,51 0,41 0,55 0,37

0,63 0,44 0,37 0,44 0,29

0,55 0,39 0,33 0,36 0,24

C150/1.5

1 2 3 4 5

4,69 2,31 1,85 7,07 4,71

3,51 1,89 1,41 4,45 2,97

2,73 1,58 1,14 2,98 1,99

2,17 1,35 0,96 2,09 1,40

1,77 1,15 0,84 1,53 1,02

1,47 0,99 0,74 1,15 0,76

1,24 0,85 0,66 0,88 0,59

1,06 0,74 0,59 0,69 0,46

0,92 0,64 0,53 0,56 0,37

0,80 0,56 0,47 0,45 0,30

C150/2

1 2 3 4 5

7,00 3,21 2,55 9,46 6,31

5,21 2,62 1,92 5,96 3,97

4,02 2,21 1,55 3,99 2,66

3,20 1,89 1,31 2,80 1,87

2,60 1,62 1,14 2,04 1,36

2,16 1,39 1,00 1,54 1,02

1,82 1,20 0,90 1,18 0,79

1,55 1,05 0,80 0,93 0,62

1,34 0,91 0,72 0,74 0,50

1,17 0,80 0,65 0,61 0,40

C150/2.5

1 2 3 4 5

8,98 3,93 3,15 11,83 7,89

6,65 3,19 2,35 7,45 4,97

5,12 2,69 1,88 4,99 3,33

4,06 2,30 1,57 3,50 2,34

3,30 1,98 1,35 2,55 1,70

2,73 1,70 1,19 1,92 1,28

2,30 1,48 1,06 1,48 0,99

1,96 1,28 0,95 1,16 0,78

1,69 1,12 0,85 0,93 0,62

1,48 0,99 0,76 0,76 0,50

C200/1.2

1 2 3 4 5

4,10 2,29 2,33 14,69 9,79

3,13 1,72 1,67 9,25 6,17

2,46 1,37 1,26 6,20 4,13

1,98 1,13 0,99 4,35 2,90

1,63 0,96 0,80 3,17 2,12

1,36 0,84 0,68 2,38 1,59

1,15 0,73 0,58 1,84 1,22

0,99 0,65 0,51 1,44 0,96

0,85 0,58 0,45 1,16 0,77

0,75 0,52 0,41 0,94 0,63

C200/1.5

1 2 3 4 5

6,35 3,28 3,20 18,49 12,33

4,83 2,51 2,33 11,64 7,76

3,79 2,02 1,78 7,80 5,20

3,05 1,70 1,42 5,48 3,65

2,50 1,46 1,17 3,99 2,66

2,09 1,28 1,00 3,00 2,00

1,77 1,13 0,87 2,31 1,54

1,51 1,01 0,78 1,82 1,21

1,31 0,90 0,70 1,46 0,97

1,15 0,80 0,64 1,18 0,79

C200/2

1 2 3 4 5

10,60 4,92 4,64 24,53 16,35

8,03 3,81 3,40 15,45 10,30

6,27 3,12 2,62 10,35 6,90

5,03 2,65 2,12 7,27 4,85

4,12 2,31 1,77 5,30 3,53

3,43 2,04 1,53 3,98 2,65

2,90 1,81 1,35 3,07 2,04

2,48 1,62 1,22 2,41 1,61

2,15 1,45 1,11 1,93 1,29

1,88 1,30 1,02 1,57 1,05

PROFILE C.

139

PROFILE C

Profil


4,00

4,50

5,00

5,50

6,00

6,50

7,00

7,50

C200/2.5

1 2 3 4 5

15,67 6,65 6,16 31,04 20,70

11,82 5,17 4,53 19,55 13,03

9,21 4,26 3,50 13,10 8,73

7,37 3,64 2,83 9,20 6,13

6,03 3,19 2,38 6,71 4,47

5,02 2,84 2,06 5,04 3,36

4,24 2,54 1,83 3,88 2,59

3,63 2,27 1,65 3,05 2,03

3,14 2,04 1,51 2,44 1,63

2,74 1,84 1,40 1,99 1,32

C250/1.5

1 2 3 4 5

7,57 4,25 4,29 31,62 21,08

5,86 3,14 3,08 19,91 13,27

4,65 2,46 2,29 13,34 8,89

3,77 2,01 1,78 9,37 6,25

3,12 1,70 1,42 6,83 4,55

2,62 1,47 1,18 5,13 3,42

2,23 1,29 1,00 3,95 2,63

1,91 1,14 0,87 3,11 2,07

1,66 1,02 0,76 2,49 1,66

1,46 0,92 0,68 2,02 1,35

C250/2

1 2 3 4 5

13,13 6,51 6,33 42,45 28,30

10,11 4,89 4,57 26,73 17,82

8,00 3,88 3,45 17,91 11,94

6,48 3,22 2,70 12,58 8,38

5,34 2,76 2,20 9,17 6,11

4,47 2,41 1,84 6,89 4,59

3,80 2,14 1,58 5,31 3,54

3,27 1,92 1,39 4,17 2,78

2,83 1,73 1,24 3,34 2,23

2,48 1,56 1,12 2,72 1,81

C250/2.5

1 2 3 4 5

19,27 8,69 8,33 53,23 35,49

14,74 6,55 6,03 33,52 22,35

11,60 5,23 4,56 22,46 14,97

9,36 4,36 3,58 15,77 10,51

7,69 3,75 2,92 11,50 7,66

6,43 3,30 2,45 8,64 5,76

5,45 2,94 2,11 6,65 4,44

4,68 2,65 1,86 5,23 3,49

4,06 2,39 1,67 4,19 2,79

3,55 2,16 1,51 3,41 2,27

C250/3

1 2 3 4 5

25,48 10,73 10,26 63,95 42,64

19,36 8,08 7,42 40,27 26,85

15,16 6,44 5,61 26,98 17,99

12,18 5,37 4,40 18,95 12,63

9,98 4,63 3,58 13,81 9,21

8,33 4,07 3,00 10,38 6,92

7,05 3,64 2,58 7,99 5,33

6,04 3,28 2,27 6,29 4,19

5,23 2,97 2,03 5,03 3,36

4,57 2,69 1,84 4,09 2,73

C300/1.5

1 2 3 4 5

8,54 5,70 5,99 55,56 37,04

6,70 4,13 4,32 34,99 23,33

5,39 3,13 3,24 23,44 15,63

4,41 2,47 2,49 16,46 10,98

3,67 2,02 1,96 12,00 8,00

3,10 1,70 1,58 9,02 6,01

2,65 1,47 1,30 6,95 4,63

2,29 1,28 1,10 5,46 3,64

2,00 1,14 0,94 4,37 2,92

1,75 1,02 0,82 3,56 2,37

C300/2

1 2 3 4 5

15,14 8,83 8,96 74,61 49,74

11,85 6,46 6,50 46,99 31,32

9,50 4,97 4,90 31,48 20,98

7,77 3,99 3,80 22,11 14,74

6,46 3,32 3,04 16,12 10,74

5,45 2,84 2,48 12,11 8,07

4,65 2,48 2,08 9,33 6,22

4,01 2,20 1,78 7,34 4,89

3,50 1,98 1,55 5,87 3,92

3,07 1,79 1,37 4,78 3,18

C300/2.5

1 2 3 4 5

23,10 12,05 10,36 93,59 62,40

18,01 8,87 7,49 58,94 39,29

14,39 6,88 5,63 39,48 26,32

11,73 5,57 4,36 27,73 18,49

9,73 4,67 3,47 20,22 13,48

8,19 4,03 2,83 15,19 10,13

6,98 3,54 2,37 11,70 7,80

6,02 3,17 2,02 9,20 6,13

5,24 2,86 1,76 7,37 4,91

4,60 2,61 1,55 5,99 3,99

C300/3

1 31,73 2 15,16 3 14,92 4 112,50 5 75,00

24,58 11,18 10,86 70,84 47,23

19,53 8,69 8,23 47,46 31,64

15,86 7,06 6,43 33,33 22,22

13,12 5,94 5,17 24,30 16,20

11,01 5,13 4,26 18,26 12,17

9,37 4,53 3,60 14,06 9,37

8,06 4,06 3,10 11,06 7,37

7,01 3,68 2,73 8,86 5,90

6,14 3,37 2,43 7,20 4,80


140


M

C N . 4 - PROF LE C

Profil


4,00

4,50

5,00

5,50

6,00

6,50

7,00

7,50

C100/1

1 2 3 4 5

2,38 1,30 0,79 2,61 1,74

1,75 1,04 0,61 1,64 1,10

1,34 0,86 0,50 1,10 0,73

1,06 0,72 0,43 0,77 0,52

0,86 0,60 0,37 0,56 0,38

0,71 0,51 0,33 0,42 0,28

0,60 0,43 0,29 0,33 0,22

0,51 0,37 0,26 0,26 0,17

0,44 0,32 0,23 0,21 0,14

0,38 0,28 0,21 0,17 0,11

C100/1.2

1 2 3 4 5

3,33 1,77 1,02 3,15 2,10

2,46 1,43 0,80 1,98 1,32

1,88 1,19 0,67 1,33 0,89

1,49 0,99 0,58 0,93 0,62

1,21 0,84 0,51 0,68 0,45

1,00 0,71 0,46 0,51 0,34

0,84 0,61 0,41 0,39 0,26

0,72 0,52 0,37 0,31 0,21

0,62 0,45 0,33 0,25 0,17

0,54 0,40 0,29 0,20 0,13

C100/1.5

1 2 3 4 5

4,68 2,37 1,33 3,94 2,63

3,45 1,94 1,04 2,48 1,66

2,65 1,62 0,88 1,66 1,11

2,10 1,36 0,76 1,17 0,78

1,70 1,15 0,68 0,85 0,57

1,41 0,98 0,62 0,64 0,43

1,18 0,84 0,56 0,49 0,33

1,01 0,73 0,50 0,39 0,26

0,87 0,63 0,45 0,31 0,21

0,76 0,55 0,41 0,25 0,17

C100/2

1 2 3 4 5

6,27 3,05 1,71 5,24 3,50

4,63 2,50 1,33 3,30 2,20

3,55 2,10 1,11 2,21 1,48

2,81 1,77 0,96 1,55 1,04

2,28 1,50 0,85 1,13 0,76

1,89 1,28 0,77 0,85 0,57

1,59 1,10 0,70 0,66 0,44

1,35 0,95 0,63 0,52 0,34

1,17 0,83 0,57 0,41 0,28

1,02 0,73 0,51 0,34 0,22

C120/1

1 2 3 4 5

2,89 1,46 0,92 3,99 2,66

2,13 1,16 0,68 2,51 1,67

1,63 0,95 0,54 1,68 1,12

1,29 0,79 0,45 1,18 0,79

1,05 0,67 0,39 0,86 0,57

0,87 0,57 0,34 0,65 0,43

0,73 0,49 0,30 0,50 0,33

0,62 0,42 0,27 0,39 0,26

0,54 0,37 0,24 0,31 0,21

0,47 0,32 0,21 0,26 0,17

C120/1.2

1 2 3 4 5

4,08 2,00 1,20 4,81 3,21

3,00 1,60 0,91 3,03 2,02

2,30 1,32 0,73 2,03 1,35

1,82 1,11 0,61 1,43 0,95

1,48 0,95 0,53 1,04 0,69

1,22 0,81 0,47 0,78 0,52

1,03 0,69 0,42 0,60 0,40

0,88 0,60 0,38 0,47 0,32

0,76 0,52 0,34 0,38 0,25

0,66 0,46 0,30 0,31 0,21

C120/1.5

1 2 3 4 5

5,86 2,75 1,60 6,04 4,03

4,32 2,22 1,21 3,80 2,53

3,32 1,86 0,98 2,55 1,70

2,63 1,57 0,83 1,79 1,19

2,13 1,34 0,73 1,30 0,87

1,76 1,15 0,65 0,98 0,65

1,48 0,99 0,58 0,75 0,50

1,26 0,86 0,53 0,59 0,40

1,09 0,75 0,48 0,48 0,32

0,95 0,66 0,43 0,39 0,26

C120/2

1 2 3 4 5

8,02 3,67 2,14 8,06 5,37

5,92 2,96 1,61 5,07 3,38

4,55 2,47 1,29 3,40 2,27

3,60 2,09 1,09 2,39 1,59

2,92 1,79 0,95 1,74 1,16

2,42 1,54 0,84 1,31 0,87

2,03 1,33 0,76 1,01 0,67

1,73 1,15 0,68 0,79 0,53

1,50 1,00 0,62 0,63 0,42

1,30 0,88 0,56 0,52 0,34

PROFILE C.

141

PROFILE C

Profil


4,00

4,50

5,00

5,50

6,00

6,50

7,00

7,50

C120/2.5

1 2 3 4 5

10,03 4,41 2,61 10,04 6,69

7,40 3,54 1,94 6,32 4,22

5,68 2,95 1,54 4,24 2,82

4,50 2,51 1,29 2,98 1,98

3,65 2,15 1,11 2,17 1,45

3,02 1,85 0,98 1,63 1,09

2,54 1,60 0,88 1,26 0,84

2,17 1,39 0,79 0,99 0,66

1,87 1,21 0,71 0,79 0,53

1,63 1,07 0,64 0,64 0,43

C150/1

1 2 3 4 5

3,64 1,70 1,13 6,73 4,48

2,69 1,31 0,81 4,24 2,82

2,06 1,05 0,62 2,84 1,89

1,63 0,87 0,49 1,99 1,33

1,32 0,74 0,41 1,45 0,97

1,10 0,63 0,35 1,09 0,73

0,92 0,54 0,31 0,84 0,56

0,79 0,47 0,27 0,66 0,44

0,68 0,41 0,24 0,53 0,35

0,59 0,36 0,21 0,43 0,29

C150/1.2

1 2 3 4 5

5,17 2,34 1,49 8,13 5,42

3,82 1,82 1,08 5,12 3,41

2,93 1,48 0,83 3,43 2,29

2,32 1,24 0,67 2,41 1,61

1,88 1,05 0,57 1,76 1,17

1,56 0,91 0,49 1,32 0,88

1,31 0,78 0,43 1,02 0,68

1,12 0,68 0,38 0,80 0,53

0,96 0,59 0,34 0,64 0,43

0,84 0,52 0,31 0,52 0,35

C150/1.5

1 2 3 4 5

7,51 3,25 1,99 10,22 6,81

5,54 2,55 1,45 6,43 4,29

4,26 2,10 1,13 4,31 2,87

3,37 1,77 0,92 3,03 2,02

2,73 1,52 0,78 2,21 1,47

2,26 1,31 0,68 1,66 1,11

1,90 1,13 0,60 1,28 0,85

1,62 0,99 0,54 1,00 0,67

1,40 0,86 0,49 0,80 0,54

1,22 0,76 0,44 0,65 0,44

C150/2

1 2 3 4 5

10,88 4,51 2,75 13,68 9,12

8,04 3,54 2,00 8,62 5,74

6,17 2,92 1,54 5,77 3,85

4,89 2,47 1,26 4,05 2,70

3,97 2,12 1,06 2,95 1,97

3,28 1,83 0,92 2,22 1,48

2,76 1,59 0,82 1,71 1,14

2,35 1,39 0,73 1,35 0,90

2,03 1,22 0,66 1,08 0,72

1,77 1,08 0,60 0,88 0,58

C150/2.5

1 2 3 4 5

13,71 5,53 3,43 17,10 11,40

10,13 4,31 2,47 10,77 7,18

7,78 3,54 1,89 7,22 4,81

6,16 2,99 1,52 5,07 3,38

5,00 2,56 1,28 3,69 2,46

4,14 2,22 1,10 2,78 1,85

3,48 1,93 0,97 2,14 1,43

2,97 1,69 0,87 1,68 1,12

2,56 1,48 0,78 1,35 0,90

2,23 1,31 0,70 1,09 0,73

C200/1.2

1 2 3 4 5

7,05 3,55 2,65 21,25 14,16

5,22 2,58 1,90 13,38 8,92

4,02 1,98 1,41 8,96 5,98

3,18 1,59 1,08 6,29 4,20

2,59 1,32 0,86 4,59 3,06

2,14 1,13 0,70 3,45 2,30

1,80 0,98 0,59 2,66 1,77

1,54 0,86 0,51 2,09 1,39

1,33 0,76 0,44 1,67 1,11

1,16 0,68 0,39 1,36 0,91

C200/1.5

1 2 3 4 5

10,83 5,07 3,61 26,73 17,82

8,01 3,74 2,60 16,84 11,22

6,16 2,92 1,96 11,28 7,52

4,88 2,39 1,52 7,92 5,28

3,97 2,01 1,23 5,77 3,85

3,28 1,73 1,02 4,34 2,89

2,76 1,52 0,87 3,34 2,23

2,36 1,34 0,76 2,63 1,75

2,03 1,20 0,67 2,10 1,40

1,77 1,07 0,60 1,71 1,14

C200/2

1 2 3 4 5

17,58 7,59 5,20 35,47 23,65

13,02 5,67 3,77 22,34 14,89

10,02 4,48 2,86 14,96 9,98

7,94 3,70 2,25 10,51 7,01

6,45 3,16 1,83 7,66 5,11

5,34 2,75 1,53 5,76 3,84

4,50 2,43 1,32 4,43 2,96

3,83 2,17 1,16 3,49 2,32

3,31 1,94 1,04 2,79 1,86

2,88 1,75 0,95 2,27 1,51


142


Profil


4,00

4,50

5,00

5,50

6,00

6,50

7,00

7,50

C200/2.5

1 2 3 4 5

25,30 8,51 6,89 44,89 29,93

18,78 6,32 5,01 28,27 18,85

14,48 4,97 3,80 18,94 12,63

11,49 4,08 2,99 13,30 8,87

9,34 3,45 2,44 9,70 6,46

7,74 2,98 2,05 7,29 4,86

6,52 2,61 1,77 5,61 3,74

5,56 2,31 1,57 4,41 2,94

4,80 2,05 1,41 3,53 2,36

4,19 1,84 1,28 2,87 1,92

C250/1.5

1 2 3 4 5

13,76 6,71 4,88 45,72 30,48

10,22 4,80 3,50 28,79 19,20

7,89 3,62 2,60 19,29 12,86

6,26 2,86 1,98 13,55 9,03

5,09 2,35 1,55 9,88 6,58

4,22 1,99 1,25 7,42 4,95

3,55 1,71 1,04 5,72 3,81

3,03 1,50 0,88 4,50 3,00

2,62 1,33 0,76 3,60 2,40

2,28 1,19 0,67 2,93 1,95

C250/2

1 2 3 4 5

23,42 10,29 7,16 61,38 40,92

17,38 7,46 5,16 38,65 25,77

13,40 5,71 3,85 25,90 17,26

10,64 4,59 2,97 18,19 12,12

8,64 3,82 2,36 13,26 8,84

7,16 3,27 1,93 9,96 6,64

6,03 2,85 1,62 7,67 5,12

5,14 2,52 1,39 6,03 4,02

4,44 2,25 1,21 4,83 3,22

3,87 2,03 1,08 3,93 2,62

C250/2.5

1 2 3 4 5

33,09 13,77 9,38 76,97 51,31

24,58 10,02 6,77 48,47 32,31

18,96 7,71 5,07 32,47 21,65

15,06 6,22 3,92 22,81 15,20

12,24 5,20 3,12 16,63 11,08

10,15 4,46 2,56 12,49 8,33

8,54 3,91 2,15 9,62 6,41

7,29 3,47 1,85 7,57 5,04

6,30 3,12 1,62 6,06 4,04

5,49 2,82 1,44 4,93 3,28

C250/3

1 2 3 4 5

42,08 17,06 11,55 92,48 61,65

31,31 12,40 8,34 58,24 38,82

24,17 9,53 6,25 39,01 26,01

19,21 7,68 4,83 27,40 18,27

15,63 6,42 3,84 19,98 13,32

12,96 5,51 3,14 15,01 10,01

10,91 4,83 2,63 11,56 7,71

9,32 4,30 2,26 9,09 6,06

8,04 3,86 1,98 7,28 4,85

7,02 3,49 1,76 5,92 3,95

C300/1.5

1 2 3 4 5

16,55 9,14 6,84 80,34 53,56

12,36 6,55 4,95 50,60 33,73

9,57 4,87 3,71 33,89 22,60

7,62 3,74 2,86 23,81 15,87

6,21 2,97 2,24 17,35 11,57

5,15 2,43 1,79 13,04 8,69

4,34 2,04 1,45 10,04 6,70

3,71 1,75 1,20 7,90 5,27

3,21 1,53 1,01 6,32 4,22

2,80 1,35 0,86 5,14 3,43

C300/2

1 28,98 2 14,24 3 10,16 4 107,89 5 71,93

21,62 10,28 7,37 67,94 45,30

16,73 7,73 5,55 45,52 30,34

13,31 6,03 4,30 31,97 21,31

10,84 4,87 3,41 23,30 15,54

8,99 4,06 2,75 17,51 11,67

7,58 3,47 2,26 13,49 8,99

6,47 3,02 1,90 10,61 7,07

5,59 2,67 1,62 8,49 5,66

4,88 2,38 1,41 6,91 4,60

C300/2.5

1 43,36 2 19,53 3 13,52 4 135,34 5 90,23

32,31 14,14 9,83 85,23 56,82

24,96 10,70 7,43 57,10 38,06

19,85 8,41 5,77 40,10 26,73

16,16 6,86 4,59 29,23 19,49

13,40 5,76 3,73 21,96 14,64

11,29 4,95 3,09 16,92 11,28

9,64 4,34 2,60 13,31 8,87

8,32 3,86 2,24 10,65 7,10

7,26 3,47 1,95 8,66 5,77

C300/3

1 56,98 2 24,63 3 16,81 4 162,68 5 108,45

42,53 17,87 12,23 102,44 68,30

32,91 13,55 9,25 68,63 45,75

26,20 10,68 7,20 48,20 32,13

21,34 8,73 5,74 35,14 23,43

17,70 7,34 4,66 26,40 17,60

14,92 6,33 3,87 20,33 13,56

12,75 5,56 3,27 15,99 10,66

11,01 4,96 2,81 12,81 8,54

9,61 4,47 2,46 10,41 6,94

PROFILE C.

143

PROFILE C

M

C N . 5 - PROF LE C

Profil


4,00

4,50

5,00

5,50

6,00

6,50

7,00

7,50

C100/1+1

1 2 3 4 5

2,25 1,67 0,76 2,04 1,36

1,65 1,34 0,62 1,28 0,85

1,26 1,10 0,53 0,86 0,57

1,00 0,92 0,46 0,60 0,40

0,81 0,77 0,41 0,44 0,29

0,67 0,65 0,36 0,33 0,22

0,56 0,56 0,31 0,25 0,17

0,48 0,48 0,27 0,20 0,13

0,41 0,41 0,24 0,16 0,11

0,36 0,36 0,21 0,13 0,09

C100/1.2+1

1 2 3 4 5

2,54 2,06 0,93 2,38 1,59

1,89 1,67 0,76 1,50 1,00

1,46 1,38 0,65 1,01 0,67

1,16 1,15 0,57 0,71 0,47

0,95 0,95 0,51 0,51 0,34

0,78 0,78 0,45 0,39 0,26

0,66 0,66 0,40 0,30 0,20

0,56 0,56 0,35 0,23 0,16

0,49 0,49 0,31 0,19 0,13

0,43 0,43 0,27 0,15 0,10

C100/1.2+1.2

1 2 3 4 5

3,16 2,27 1,00 2,45 1,64

2,32 1,84 0,83 1,55 1,03

1,78 1,52 0,72 1,04 0,69

1,40 1,28 0,64 0,73 0,48

1,14 1,07 0,57 0,53 0,35

0,94 0,91 0,50 0,40 0,27

0,79 0,78 0,44 0,31 0,20

0,67 0,67 0,39 0,24 0,16

0,58 0,58 0,34 0,19 0,13

0,51 0,51 0,30 0,16 0,10

C100/1.5+1

1 2 3 4 5

2,63 2,58 1,14 2,90 1,93

1,96 1,96 0,92 1,83 1,22

1,51 1,51 0,79 1,22 0,82

1,20 1,20 0,69 0,86 0,57

0,98 0,98 0,62 0,63 0,42

0,81 0,81 0,55 0,47 0,31

0,68 0,68 0,49 0,36 0,24

0,58 0,58 0,44 0,28 0,19

0,50 0,50 0,39 0,23 0,15

0,44 0,44 0,35 0,19 0,12

C100/1.5+1.2

1 2 3 4 5

3,61 2,79 1,22 2,97 1,98

2,69 2,27 1,01 1,87 1,25

2,07 1,89 0,88 1,25 0,84

1,65 1,58 0,78 0,88 0,59

1,34 1,33 0,70 0,64 0,43

1,11 1,11 0,62 0,48 0,32

0,94 0,94 0,56 0,37 0,25

0,80 0,80 0,49 0,29 0,19

0,69 0,69 0,44 0,23 0,16

0,60 0,60 0,38 0,19 0,13

C100/1.5+1.5

1 2 3 4 5

4,45 3,04 1,31 3,07 2,05

3,27 2,49 1,10 1,94 1,29

2,50 2,08 0,96 1,30 0,86

1,98 1,75 0,86 0,91 0,61

1,60 1,48 0,77 0,66 0,44

1,32 1,26 0,69 0,50 0,33

1,11 1,08 0,61 0,38 0,26

0,95 0,93 0,54 0,30 0,20

0,82 0,81 0,48 0,24 0,16

0,71 0,71 0,42 0,20 0,13

C100/2+1

1 2 3 4 5

2,71 2,71 1,40 3,74 2,50

2,02 2,02 1,11 2,36 1,57

1,56 1,56 0,93 1,58 1,05

1,24 1,24 0,81 1,11 0,74

1,01 1,01 0,71 0,81 0,54

0,84 0,84 0,64 0,61 0,40

0,71 0,71 0,57 0,47 0,31

0,60 0,60 0,51 0,37 0,25

0,52 0,52 0,46 0,29 0,20

0,46 0,46 0,40 0,24 0,16

C100/2+1.2

1 2 3 4 5

3,75 3,38 1,49 3,81 2,54

2,79 2,77 1,20 2,40 1,60

2,16 2,16 1,03 1,61 1,07

1,71 1,71 0,90 1,13 0,75

1,39 1,39 0,81 0,82 0,55

1,16 1,16 0,72 0,62 0,41

0,97 0,97 0,65 0,48 0,32

0,83 0,83 0,58 0,37 0,25

0,72 0,72 0,51 0,30 0,20

0,63 0,63 0,45 0,24 0,16


144


Profil


4,00

4,50

5,00

5,50

6,00

6,50

7,00

7,50

C100/2+1.5

1 2 3 4 5

5,18 3,64 1,58 3,92 2,61

3,84 2,99 1,30 2,47 1,64

2,96 2,50 1,12 1,65 1,10

2,35 2,10 1,00 1,16 0,77

1,91 1,78 0,90 0,85 0,56

1,58 1,51 0,80 0,64 0,42

1,33 1,30 0,72 0,49 0,33

1,14 1,12 0,64 0,39 0,26

0,98 0,97 0,56 0,31 0,21

0,86 0,85 0,50 0,25 0,17

C100/2+2

1 2 3 4 5

5,97 3,92 1,66 4,09 2,73

4,39 3,21 1,38 2,58 1,72

3,36 2,69 1,21 1,73 1,15

2,65 2,27 1,08 1,21 0,81

2,15 1,93 0,97 0,88 0,59

1,78 1,65 0,87 0,66 0,44

1,49 1,41 0,77 0,51 0,34

1,27 1,22 0,69 0,40 0,27

1,10 1,06 0,61 0,32 0,21

0,96 0,93 0,54 0,26 0,17

C120/1+1

1 2 3 4 5

2,74 1,88 0,85 3,11 2,07

2,01 1,48 0,67 1,96 1,30

1,54 1,22 0,56 1,31 0,87

1,22 1,02 0,48 0,92 0,61

0,99 0,86 0,42 0,67 0,45

0,81 0,73 0,37 0,50 0,34

0,68 0,63 0,32 0,39 0,26

0,58 0,54 0,29 0,31 0,20

0,50 0,47 0,25 0,24 0,16

0,44 0,41 0,22 0,20 0,13

C120/1.2+1

1 2 3 4 5

3,03 2,33 1,06 3,64 2,43

2,27 1,86 0,83 2,29 1,53

1,76 1,54 0,69 1,54 1,02

1,40 1,29 0,59 1,08 0,72

1,14 1,09 0,52 0,79 0,52

0,95 0,93 0,46 0,59 0,39

0,80 0,79 0,41 0,46 0,30

0,68 0,68 0,36 0,36 0,24

0,59 0,59 0,32 0,29 0,19

0,52 0,52 0,28 0,23 0,16

C120/1.2+1.2

1 2 3 4 5

3,87 2,56 1,13 3,75 2,50

2,84 2,05 0,90 2,36 1,57

2,17 1,70 0,76 1,58 1,05

1,72 1,43 0,67 1,11 0,74

1,39 1,21 0,59 0,81 0,54

1,15 1,04 0,52 0,61 0,41

0,97 0,89 0,46 0,47 0,31

0,82 0,77 0,41 0,37 0,25

0,71 0,67 0,36 0,30 0,20

0,62 0,59 0,32 0,24 0,16

C120/1.5+1

1 2 3 4 5

3,12 2,97 1,34 4,44 2,96

2,34 2,39 1,04 2,79 1,86

1,81 1,81 0,85 1,87 1,25

1,45 1,45 0,73 1,31 0,88

1,18 1,18 0,64 0,96 0,64

0,98 0,98 0,57 0,72 0,48

0,83 0,83 0,51 0,55 0,37

0,71 0,71 0,46 0,44 0,29

0,61 0,61 0,41 0,35 0,23

0,53 0,53 0,36 0,28 0,19

C120/1.5+1.2

1 2 3 4 5

4,32 3,20 1,42 4,55 3,03

3,23 2,58 1,12 2,86 1,91

2,50 2,15 0,94 1,92 1,28

2,00 1,81 0,82 1,35 0,90

1,63 1,54 0,73 0,98 0,65

1,35 1,31 0,65 0,74 0,49

1,14 1,13 0,58 0,57 0,38

0,97 0,97 0,52 0,45 0,30

0,84 0,84 0,46 0,36 0,24

0,73 0,73 0,41 0,29 0,19

C120/1.5+1.5

1 2 3 4 5

5,58 3,53 1,51 4,71 3,14

4,10 2,85 1,22 2,96 1,98

3,14 2,38 1,04 1,99 1,32

2,48 2,02 0,91 1,39 0,93

2,01 1,72 0,82 1,02 0,68

1,66 1,47 0,73 0,76 0,51

1,40 1,27 0,65 0,59 0,39

1,19 1,10 0,58 0,46 0,31

1,03 0,96 0,52 0,37 0,25

0,89 0,84 0,46 0,30 0,20

C120/2+1

1 2 3 4 5

3,22 3,22 1,72 5,75 3,83

2,42 2,42 1,30 3,62 2,41

1,88 1,88 1,05 2,42 1,62

1,50 1,50 0,89 1,70 1,14

1,22 1,22 0,77 1,24 0,83

1,01 1,01 0,68 0,93 0,62

0,86 0,86 0,61 0,72 0,48

0,73 0,73 0,54 0,57 0,38

0,63 0,63 0,48 0,45 0,30

0,55 0,55 0,43 0,37 0,25

PROFILE C.

145

PROFILE C

Profil


4,00

4,50

5,00

5,50

6,00

6,50

7,00

7,50

C120/2+1.2

1 2 3 4 5

4,48 3,98 1,81 5,86 3,90

3,36 3,22 1,40 3,69 2,46

2,60 2,60 1,15 2,47 1,65

2,08 2,08 0,99 1,73 1,16

1,69 1,69 0,87 1,26 0,84

1,41 1,41 0,77 0,95 0,63

1,19 1,19 0,69 0,73 0,49

1,01 1,01 0,62 0,58 0,38

0,88 0,88 0,55 0,46 0,31

0,76 0,76 0,49 0,37 0,25

C120/2+2

1 2 3 4 5

7,65 4,71 2,00 6,28 4,19

5,62 3,80 1,60 3,96 2,64

4,30 3,17 1,35 2,65 1,77

3,40 2,69 1,19 1,86 1,24

2,75 2,29 1,06 1,36 0,90

2,28 1,97 0,95 1,02 0,68

1,91 1,70 0,85 0,79 0,52

1,63 1,47 0,75 0,62 0,41

1,41 1,29 0,67 0,49 0,33

1,22 1,13 0,60 0,40 0,27

C120/2.5+1

1 2 3 4 5

3,28 3,28 2,05 7,04 4,69

2,46 2,46 1,53 4,43 2,95

1,91 1,91 1,21 2,97 1,98

1,53 1,53 1,01 2,08 1,39

1,25 1,25 0,87 1,52 1,01

1,04 1,04 0,76 1,14 0,76

0,88 0,88 0,68 0,88 0,59

0,75 0,75 0,60 0,69 0,46

0,65 0,65 0,54 0,55 0,37

0,56 0,56 0,48 0,45 0,30

C120/2.5+1.2

1 2 3 4 5

4,59 4,59 2,15 7,14 4,76

3,44 3,44 1,63 4,50 3,00

2,67 2,67 1,32 3,01 2,01

2,13 2,13 1,12 2,12 1,41

1,74 1,74 0,98 1,54 1,03

1,44 1,44 0,87 1,16 0,77

1,22 1,22 0,77 0,89 0,60

1,04 1,04 0,69 0,70 0,47

0,90 0,90 0,62 0,56 0,37

0,78 0,78 0,55 0,46 0,30

C120/2.5+1.5

1 2 3 4 5

6,55 4,94 2,26 7,30 4,87

4,89 3,99 1,75 4,60 3,07

3,78 3,34 1,44 3,08 2,05

3,01 2,83 1,24 2,16 1,44

2,45 2,41 1,09 1,58 1,05

2,04 2,04 0,97 1,18 0,79

1,72 1,72 0,87 0,91 0,61

1,47 1,47 0,77 0,72 0,48

1,27 1,27 0,69 0,57 0,38

1,10 1,10 0,61 0,47 0,31

C120/2.5+2

1 2 3 4 5

8,85 5,33 2,35 7,57 5,05

6,56 4,29 1,85 4,77 3,18

5,06 3,59 1,54 3,19 2,13

4,01 3,04 1,34 2,24 1,49

3,26 2,60 1,18 1,63 1,09

2,70 2,24 1,06 1,23 0,82

2,27 1,93 0,94 0,95 0,63

1,94 1,68 0,84 0,74 0,50

1,67 1,46 0,75 0,60 0,40

1,46 1,28 0,67 0,48 0,32

C120/2.5+2.5

1 2 3 4 5

9,56 5,66 2,41 7,83 5,22

7,02 4,54 1,90 4,93 3,29

5,38 3,79 1,59 3,30 2,20

4,25 3,22 1,38 2,32 1,55

3,44 2,75 1,23 1,69 1,13

2,84 2,37 1,10 1,27 0,85

2,39 2,05 0,98 0,98 0,65

2,04 1,78 0,88 0,77 0,51

1,76 1,56 0,78 0,62 0,41

1,53 1,37 0,69 0,50 0,33

C150/1+1

1 2 3 4 5

3,47 2,18 1,01 5,24 3,50

2,55 1,67 0,75 3,30 2,20

1,95 1,35 0,60 2,21 1,47

1,54 1,12 0,50 1,55 1,04

1,25 0,95 0,43 1,13 0,76

1,03 0,81 0,37 0,85 0,57

0,87 0,70 0,33 0,66 0,44

0,74 0,60 0,29 0,52 0,34

0,64 0,53 0,26 0,41 0,28

0,55 0,46 0,23 0,34 0,22

C150/1.2+1

1 2 3 4 5

3,68 2,72 1,26 6,15 4,10

2,78 2,12 0,94 3,87 2,58

2,17 1,72 0,75 2,60 1,73

1,74 1,44 0,62 1,82 1,22

1,42 1,22 0,53 1,33 0,89

1,18 1,05 0,47 1,00 0,67

1,00 0,90 0,41 0,77 0,51

0,86 0,78 0,36 0,60 0,40

0,74 0,68 0,32 0,48 0,32

0,65 0,60 0,29 0,39 0,26


146


Profil


4,00

4,50

5,00

5,50

6,00

6,50

7,00

7,50

C150/1.2+1.2

1 2 3 4 5

4,92 2,78 1,22 6,34 4,22

3,62 2,11 0,88 3,99 2,66

2,77 1,69 0,68 2,67 1,78

2,19 1,41 0,55 1,88 1,25

1,77 1,19 0,46 1,37 0,91

1,46 1,03 0,40 1,03 0,69

1,23 0,89 0,35 0,79 0,53

1,05 0,78 0,31 0,62 0,42

0,90 0,68 0,27 0,50 0,33

0,79 0,60 0,24 0,41 0,27

C150/1.5+1

1 2 3 4 5

3,79 3,48 1,62 7,51 5,00

2,87 2,75 1,20 4,73 3,15

2,24 2,24 0,94 3,17 2,11

1,80 1,80 0,78 2,22 1,48

1,47 1,47 0,67 1,62 1,08

1,22 1,22 0,58 1,22 0,81

1,03 1,03 0,52 0,94 0,63

0,89 0,89 0,46 0,74 0,49

0,77 0,77 0,41 0,59 0,39

0,67 0,67 0,37 0,48 0,32

C150/1.5+1.2

1 2 3 4 5

5,29 3,76 1,70 7,69 5,13

3,99 2,96 1,28 4,84 3,23

3,11 2,44 1,03 3,24 2,16

2,49 2,05 0,87 2,28 1,52

2,04 1,75 0,75 1,66 1,11

1,70 1,51 0,67 1,25 0,83

1,43 1,30 0,59 0,96 0,64

1,23 1,13 0,53 0,76 0,50

1,06 0,99 0,47 0,61 0,40

0,93 0,87 0,42 0,49 0,33

C150/1.5+1.5

1 2 3 4 5

7,16 4,17 1,79 7,97 5,31

5,26 3,27 1,38 5,02 3,34

4,03 2,69 1,13 3,36 2,24

3,18 2,27 0,96 2,36 1,57

2,58 1,94 0,85 1,72 1,15

2,13 1,68 0,75 1,29 0,86

1,79 1,45 0,67 1,00 0,66

1,53 1,27 0,60 0,78 0,52

1,32 1,11 0,54 0,63 0,42

1,15 0,98 0,48 0,51 0,34

C150/2+1

1 2 3 4 5

3,90 3,90 2,17 9,75 6,50

2,96 2,96 1,57 6,14 4,09

2,31 2,31 1,21 4,11 2,74

1,86 1,86 0,99 2,89 1,93

1,52 1,52 0,84 2,11 1,40

1,27 1,27 0,72 1,58 1,06

1,07 1,07 0,64 1,22 0,81

0,92 0,92 0,57 0,96 0,64

0,79 0,79 0,51 0,77 0,51

0,69 0,69 0,46 0,62 0,42

C150/2+1.2

1 2 3 4 5

5,47 4,81 2,25 9,94 6,62

4,14 3,81 1,67 6,26 4,17

3,23 3,15 1,32 4,19 2,79

2,59 2,59 1,09 2,94 1,96

2,12 2,12 0,94 2,15 1,43

1,76 1,76 0,82 1,61 1,07

1,49 1,49 0,73 1,24 0,83

1,28 1,28 0,65 0,98 0,65

1,10 1,10 0,59 0,78 0,52

0,97 0,97 0,53 0,64 0,42

C150/2+2

1 2 3 4 5

10,40 5,78 2,46 10,67 7,11

7,64 4,54 1,88 6,72 4,48

5,85 3,74 1,53 4,50 3,00

4,62 3,17 1,31 3,16 2,11

3,74 2,72 1,14 2,30 1,54

3,09 2,35 1,02 1,73 1,15

2,60 2,05 0,91 1,33 0,89

2,22 1,79 0,82 1,05 0,70

1,91 1,57 0,73 0,84 0,56

1,66 1,38 0,66 0,68 0,46

C150/2.5+1

1 2 3 4 5

3,97 3,97 2,66 11,98 7,98

3,01 3,01 1,90 7,54 5,03

2,36 2,36 1,45 5,05 3,37

1,89 1,89 1,16 3,55 2,37

1,55 1,55 0,97 2,59 1,72

1,29 1,29 0,83 1,94 1,30

1,09 1,09 0,73 1,50 1,00

0,94 0,94 0,64 1,18 0,78

0,81 0,81 0,57 0,94 0,63

0,71 0,71 0,52 0,77 0,51

C150/2.5+1.2

1 2 3 4 5

5,59 5,59 2,75 12,16 8,10

4,23 4,23 2,00 7,66 5,10

3,31 3,31 1,56 5,13 3,42

2,65 2,65 1,27 3,60 2,40

2,17 2,17 1,08 2,63 1,75

1,81 1,81 0,94 1,97 1,32

1,53 1,53 0,83 1,52 1,01

1,31 1,31 0,74 1,20 0,80

1,13 1,13 0,66 0,96 0,64

0,99 0,99 0,59 0,78 0,52

PROFILE C.

147

PROFILE C

Profil


4,00

4,50

5,00

5,50

6,00

6,50

7,00

7,50

C150/2.5+1.5

1 2 3 4 5

8,10 6,06 2,86 12,43 8,29

6,10 4,78 2,12 7,83 5,22

4,75 3,94 1,68 5,24 3,50

3,80 3,34 1,39 3,68 2,46

3,10 2,86 1,20 2,68 1,79

2,58 2,47 1,05 2,02 1,34

2,18 2,14 0,93 1,55 1,04

1,86 1,86 0,84 1,22 0,81

1,61 1,61 0,75 0,98 0,65

1,41 1,41 0,67 0,80 0,53

C150/2.5+2

1 2 3 4 5

11,72 6,63 2,97 12,89 8,59

8,75 5,20 2,23 8,11 5,41

6,77 4,28 1,79 5,44 3,62

5,39 3,62 1,50 3,82 2,55

4,39 3,11 1,30 2,78 1,86

3,64 2,69 1,15 2,09 1,39

3,07 2,34 1,03 1,61 1,07

2,62 2,04 0,92 1,27 0,84

2,26 1,79 0,83 1,01 0,68

1,97 1,58 0,74 0,82 0,55

C150/2.5+2.5

1 2 3 4 5

13,11 7,10 3,04 13,34 8,89

9,64 5,53 2,29 8,40 5,60

7,38 4,54 1,85 5,63 3,75

5,83 3,83 1,56 3,95 2,63

4,72 3,29 1,36 2,88 1,92

3,90 2,85 1,20 2,16 1,44

3,28 2,48 1,07 1,67 1,11

2,79 2,17 0,96 1,31 0,87

2,41 1,90 0,86 1,05 0,70

2,10 1,68 0,77 0,85 0,57

C200/1.2+1.2

1 2 3 4 5

6,55 4,56 2,23 16,56 11,04

5,00 3,31 1,61 10,43 6,95

3,83 2,54 1,22 6,99 4,66

3,02 2,04 0,96 4,91 3,27

2,45 1,70 0,79 3,58 2,39

2,02 1,45 0,67 2,69 1,79

1,70 1,26 0,58 2,07 1,38

1,45 1,10 0,51 1,63 1,09

1,25 0,98 0,45 1,30 0,87

1,09 0,87 0,41 1,06 0,71

C200/1.5+1.2

1 2 3 4 5

6,73 5,73 2,99 20,12 13,41

5,17 4,24 2,15 12,67 8,45

4,08 3,32 1,62 8,49 5,66

3,30 2,72 1,27 5,96 3,97

2,72 2,29 1,04 4,35 2,90

2,27 1,97 0,87 3,27 2,18

1,93 1,73 0,75 2,52 1,68

1,66 1,53 0,66 1,98 1,32

1,44 1,36 0,59 1,58 1,06

1,26 1,21 0,53 1,29 0,86

C200/1.5+1.5

1 2 3 4 5

10,15 6,51 3,07 20,84 13,90

7,66 4,80 2,24 13,13 8,75

5,86 3,75 1,72 8,79 5,86

4,63 3,06 1,38 6,18 4,12

3,75 2,58 1,15 4,50 3,00

3,10 2,22 0,99 3,38 2,26

2,61 1,95 0,87 2,61 1,74

2,22 1,72 0,78 2,05 1,37

1,91 1,54 0,71 1,64 1,09

1,67 1,38 0,65 1,33 0,89

C200/2+1.2

1 2 3 4 5

6,92 6,92 4,22 25,78 17,19

5,33 5,33 3,03 16,24 10,82

4,22 4,22 2,27 10,88 7,25

3,41 3,41 1,77 7,64 5,09

2,82 2,82 1,43 5,57 3,71

2,36 2,36 1,19 4,18 2,79

2,00 2,00 1,02 3,22 2,15

1,72 1,72 0,89 2,53 1,69

1,49 1,49 0,80 2,03 1,35

1,31 1,31 0,72 1,65 1,10

C200/2+1.5

1 2 3 4 5

10,50 8,45 4,31 26,50 17,67

8,05 6,34 3,13 16,69 11,13

6,35 5,03 2,38 11,18 7,45

5,12 4,17 1,90 7,85 5,24

4,22 3,56 1,57 5,72 3,82

3,53 3,10 1,34 4,30 2,87

2,99 2,73 1,17 3,31 2,21

2,57 2,43 1,04 2,61 1,74

2,23 2,18 0,94 2,09 1,39

1,95 1,95 0,86 1,70 1,13

C200/2+2

1 2 3 4 5

16,98 9,74 4,44 27,65 18,44

12,47 7,27 3,27 17,41 11,61

9,55 5,75 2,54 11,67 7,78

7,54 4,75 2,06 8,19 5,46

6,11 4,05 1,74 5,97 3,98

5,05 3,53 1,52 4,49 2,99

4,24 3,12 1,35 3,46 2,30

3,62 2,78 1,23 2,72 1,81

3,12 2,49 1,12 2,18 1,45

2,72 2,25 1,04 1,77 1,18


148


Profil


4,00

4,50

5,00

5,50

6,00

6,50

7,00

7,50

C200/2.5+1.2

1 2 3 4 5

7,05 7,05 5,53 31,89 21,26

5,44 5,44 3,97 20,08 13,39

4,31 4,31 2,96 13,46 8,97

3,49 3,49 2,30 9,45 6,30

2,88 2,88 1,84 6,89 4,59

2,42 2,42 1,53 5,18 3,45

2,05 2,05 1,30 3,99 2,66

1,77 1,77 1,13 3,14 2,09

1,53 1,53 1,00 2,51 1,67

1,34 1,34 0,90 2,04 1,36

C200/2.5+1.5

1 2 3 4 5

10,74 10,57 5,62 32,61 21,74

8,25 7,99 4,07 20,54 13,69

6,52 6,39 3,09 13,76 9,17

5,27 5,27 2,44 9,66 6,44

4,34 4,34 2,00 7,04 4,70

3,63 3,63 1,69 5,29 3,53

3,08 3,08 1,47 4,08 2,72

2,65 2,65 1,31 3,21 2,14

2,30 2,30 1,18 2,57 1,71

2,01 2,01 1,08 2,09 1,39

C200/2.5+2

1 2 3 4 5

17,52 11,86 5,76 33,76 22,51

13,34 8,92 4,22 21,26 14,17

10,47 7,10 3,26 14,24 9,50

8,42 5,91 2,63 10,00 6,67

6,91 5,06 2,20 7,29 4,86

5,77 4,43 1,90 5,48 3,65

4,89 3,93 1,69 4,22 2,81

4,19 3,51 1,53 3,32 2,21

3,63 3,16 1,40 2,66 1,77

3,17 2,85 1,29 2,16 1,44

C200/2.5+2.5

1 2 3 4 5

24,67 13,23 5,88 35,00 23,33

18,13 9,91 4,34 22,04 14,69

13,88 7,87 3,37 14,77 9,84

10,96 6,52 2,75 10,37 6,91

8,88 5,59 2,33 7,56 5,04

7,34 4,89 2,03 5,68 3,79

6,17 4,34 1,82 4,38 2,92

5,26 3,89 1,66 3,44 2,29

4,53 3,50 1,53 2,76 1,84

3,95 3,17 1,42 2,24 1,49

C250/1.5+1.5

1 2 3 4 5

9,46 8,53 4,08 35,65 23,77

7,61 6,01 2,91 22,45 14,97

6,25 4,42 2,14 15,04 10,03

5,21 3,39 1,64 10,56 7,04

4,41 2,72 1,29 7,70 5,13

3,77 2,26 1,05 5,79 3,86

3,25 1,92 0,88 4,46 2,97

2,84 1,66 0,75 3,50 2,34

2,47 1,46 0,65 2,81 1,87

2,16 1,30 0,58 2,28 1,52

C250/2+1.5

1 2 3 4 5

12,37 11,32 5,90 45,80 30,53

9,65 8,23 4,23 28,84 19,23

7,71 6,34 3,15 19,32 12,88

6,29 5,11 2,44 13,57 9,05

5,22 4,27 1,95 9,89 6,59

4,40 3,66 1,61 7,43 4,95

3,75 3,19 1,37 5,72 3,82

3,23 2,82 1,19 4,50 3,00

2,81 2,52 1,05 3,60 2,40

2,47 2,26 0,94 2,93 1,95

C250/2+2

1 2 3 4 5

20,88 13,20 6,04 47,86 31,90

16,15 9,57 4,37 30,14 20,09

12,83 7,33 3,31 20,19 13,46

10,14 5,89 2,61 14,18 9,45

8,22 4,90 2,13 10,34 6,89

6,79 4,19 1,80 7,77 5,18

5,71 3,66 1,56 5,98 3,99

4,86 3,23 1,38 4,71 3,14

4,19 2,89 1,24 3,77 2,51

3,65 2,60 1,12 3,06 2,04

C250/2.5+1.5

1 2 3 4 5

12,60 12,60 7,63 55,90 37,27

9,85 9,85 5,47 35,20 23,47

7,89 7,89 4,07 23,58 15,72

6,45 6,45 3,13 16,56 11,04

5,36 5,36 2,49 12,07 8,05

4,51 4,51 2,05 9,07 6,05

3,85 3,85 1,73 6,99 4,66

3,32 3,32 1,49 5,50 3,66

2,89 2,89 1,31 4,40 2,93

2,54 2,54 1,17 3,58 2,39

C250/2.5+2

1 2 3 4 5

21,38 15,84 7,79 57,96 38,64

16,59 11,56 5,62 36,50 24,33

13,21 8,94 4,23 24,45 16,30

10,74 7,24 3,32 17,17 11,45

8,88 6,07 2,69 12,52 8,35

7,46 5,22 2,26 9,41 6,27

6,35 4,58 1,94 7,25 4,83

5,47 4,07 1,71 5,70 3,80

4,76 3,65 1,52 4,56 3,04

4,17 3,29 1,38 3,71 2,47

PROFILE C.

149

PROFILE C

Profil


4,00

4,50

5,00

5,50

6,00

6,50

7,00

7,50

C250/2.5+2.5

1 2 3 4 5

30,74 30 17,66 7,93 60,01 40,01

23,62 12,85 5,75 37,79 25,19

18,21 9,89 4,36 25,32 16,88

14,39 7,98 3,45 17,78 11,85

11,66 6,67 2,83 12,96 8,64

9,63 5,73 2,39 9,74 6,49

8,09 5,02 2,08 7,50 5,00

6,90 4,46 1,84 5,90 3,93

5,95 4,00 1,66 4,72 3,15

5,18 3,61 1,52 3,84 2,56

C300/1.5+1.5

1 2 3 4 5

13,45 11,70 5,74 62,64 41,76

10,62 8,36 4,13 39,45 26,30

8,57 6,18 3,08 26,43 17,62

7,05 4,68 2,35 18,56 12,37

5,88 3,63 1,84 13,53 9,02

4,93 2,89 1,46 10,17 6,78

4,14 2,36 1,18 7,83 5,22

3,53 1,99 0,98 6,16 4,11

3,04 1,70 0,83 4,93 3,29

2,65 1,49 0,71 4,01 2,67

C300/2+1.5

1 2 3 4 5

13,78 15,52 8,39 80,49 80 53,66

10,92 11,20 6,07 50,69 33,79

8,84 8,43 4,55 33,96 22,64

7,29 6,60 3,50 23,85 15,90

6,10 5,36 2,76 17,39 11,59

5,17 4,48 2,22 13,06 8,71

4,43 3,83 1,83 10,06 6,71

3,84 3,34 1,54 7,91 5,28

3,36 2,95 1,32 6,34 4,22

2,96 2,64 1,15 5,15 3,43

C300/2+2

1 2 3 4 5

23,88 18,27 8,56 84,12 84 56,08

18,80 13,18 6,21 52,97 35,32

15,14 9,91 4,68 35,49 23,66

12,42 7,73 3,64 24,92 16,62

10,36 6,25 2,92 18,17 12,11

8,59 5,21 2,40 13,65 9,10

7,22 4,45 2,02 10,51 7,01

6,15 3,87 1,73 8,27 5,51

5,30 3,42 1,52 6,62 4,41

4,62 3,06 1,35 5,38 3,59

C300/2.5+1.5

1 2 3 4 5

13,99 13,99 11,05 98,28 98 65,52

11,11 11,11 8,00 61,89 41,26

9,01 9,01 6,00 41,46 27,64

7,44 7,44 4,63 29,12 19,41

6,24 6,24 3,64 21,23 14,15

5,30 5,30 2,93 15,95 10,63

4,55 4,55 2,41 12,29 8,19

3,94 3,94 2,02 9,66 6,44

3,45 3,45 1,72 7,74 5,16

3,04 3,04 1,50 6,29 4,19

C300/2.5+2

1 24,35 2 22,20 3 11,24 4 101,91 5 67,94

19,22 16,09 8,16 64,18 42,78

15,52 12,19 6,15 42,99 28,66

12,76 9,61 4,78 30,20 20,13

10,66 7,86 3,81 22,01 14,67

9,02 6,62 3,12 16,54 11,03

7,72 5,70 2,61 12,74 8,49

6,68 5,00 2,24 10,02 6,68

5,83 4,45 1,95 8,02 5,35

5,13 4,00 1,73 6,52 4,35

C300/2.5+2.5

1 36 36,52 2 25,05 3 11,41 4 105,52 5 70,35

28,61 18,14 8,30 66,45 44,30

22,96 13,72 6,29 44,52 29,68

18,78 10,79 4,92 31,26 20,84

15,45 8,80 3,96 22,79 15,19

12,77 7,39 3,27 17,12 11,42

10,73 6,35 2,78 13,19 8,79

9,14 5,56 2,40 10,37 6,92

7,88 4,95 2,12 8,31 5,54

6,87 4,45 1,90 6,75 4,50

CONSTRUIÞI CU PROFILE LINDAB CALCULUL CONST CON STRUCÞ RUCÞII LOR DIN PR PROFILE OFILE M ET ETALI ALICE CE CU CU PEREÞ PEREÞI SUBÞ SUBÞIRI IRI FOR FORM M ATE LA RECE RECE

150

PROFILE Z.

151

PROFILE Z

M

C N . 1 - PROF PROF LE Z

Profil


4,00

4,50

5,00

5,50

6,00

6,50

7,00

7,50

Z100/1

1 2 3 4 5

1,36 1,36 0,89 0,98 0,66

1,00 1,00 0,65 0,62 0,41

0,77 0,77 0,50 0,42 0,28

0,61 0,61 0,39 0,29 0,19

0,49 0,49 0,31 0,21 0,14

0,41 0,41 0,25 0,16 0,11

0,34 0,34 0,20 0,12 0,08

0,29 0,29 0,17 0,10 0,06

0,25 0,25 0,14 0,08 0,05

0,22 0,22 0,12 0,06 0,04

Z100/1.2

1 2 3 4 5

1,92 1,92 1,26 1,19 0,79

1,41 1,41 0,93 0,75 0,50

1,08 1,08 0,71 0,50 0,33

0,85 0,85 0,55 0,35 0,23

0,69 0,69 0,44 0,26 0,17

0,57 0,57 0,36 0,19 0,13

0,48 0,48 0,29 0,15 0,10

0,41 0,41 0,25 0,12 0,08

0,35 0,35 0,21 0,09 0,06

0,31 0,31 0,18 0,08 0,05

Z100/1.5

1 2 3 4 5

2,70 2,70 1,75 1,49 0,99

1,98 1,98 1,30 0,94 0,62

1,52 1,52 0,99 0,63 0,42

1,20 1,20 0,77 0,44 0,29

0,97 0,97 0,61 0,32 0,21

0,80 0,80 0,50 0,24 0,16

0,67 0,67 0,41 0,19 0,12

0,57 0,57 0,34 0,15 0,10

0,50 0,50 0,29 0,12 0,08

0,43 0,43 0,25 0,10 0,06

Z100/2

1 2 3 4 5

3,69 3,69 2,31 1,98 1,32

2,71 2,71 1,71 1,25 0,83

2,08 2,08 1,30 0,83 0,56

1,64 1,64 1,01 0,59 0,39

1,33 1,33 0,81 0,43 0,28

1,10 1,10 0,65 0,32 0,21

0,92 0,92 0,54 0,25 0,16

0,79 0,79 0,45 0,19 0,13

0,68 0,68 0,38 0,16 0,10

0,59 0,59 0,33 0,13 0,08

Z120/1

1 2 3 4 5

1,66 1,66 0,97 1,50 1,00

1,22 1,22 0,71 0,95 0,63

0,93 0,93 0,54 0,63 0,42

0,74 0,74 0,42 0,45 0,30

0,60 0,60 0,33 0,32 0,22

0,49 0,49 0,27 0,24 0,16

0,41 0,41 0,22 0,19 0,13

0,35 0,35 0,18 0,15 0,10

0,30 0,30 0,16 0,12 0,08

0,27 0,27 0,13 0,10 0,06

Z120/1.2

1 2 3 4 5

2,34 2,34 1,38 1,81 1,21

1,72 1,72 1,02 1,14 0,76

1,32 1,32 0,77 0,77 0,51

1,04 1,04 0,60 0,54 0,36

0,84 0,84 0,48 0,39 0,26

0,70 0,70 0,39 0,29 0,20

0,59 0,59 0,32 0,23 0,15

0,50 0,50 0,27 0,18 0,12

0,43 0,43 0,23 0,14 0,10

0,38 0,38 0,19 0,12 0,08

Z120/1.5

1 2 3 4 5

3,38 3,38 1,97 2,28 1,52

2,49 2,49 1,46 1,43 0,96

1,90 1,90 1,11 0,96 0,64

1,50 1,50 0,87 0,67 0,45

1,22 1,22 0,69 0,49 0,33

1,01 1,01 0,56 0,37 0,25

0,85 0,85 0,46 0,28 0,19

0,72 0,72 0,39 0,22 0,15

0,62 0,62 0,33 0,18 0,12

0,54 0,54 0,28 0,15 0,10

Z120/2

1 2 3 4 5

4,64 4,64 2,60 3,04 2,03

3,41 3,41 1,92 1,91 1,28

2,61 2,61 1,47 1,28 0,85

2,06 2,06 1,14 0,90 0,60

1,67 1,67 0,91 0,66 0,44

1,38 1,38 0,74 0,49 0,33

1,16 1,16 0,61 0,38 0,25

0,99 0,99 0,51 0,30 0,20

0,85 0,85 0,43 0,24 0,16

0,74 0,74 0,37 0,19 0,13


152


Profil


4,00

4,50

5,00

5,50

6,00

6,50

7,00

7,50

Z120/2.5

1 2 3 4 5

5,80 5,80 3,09 3,79 2,52

4,26 4,26 2,28 2,38 1,59

3,26 3,26 1,74 1,60 1,06

2,58 2,58 1,36 1,12 0,75

2,09 2,09 1,08 0,82 0,55

1,72 1,72 0,87 0,61 0,41

1,45 1,45 0,72 0,47 0,32

1,23 1,23 0,60 0,37 0,25

1,06 1,06 0,51 0,30 0,20

0,93 0,93 0,43 0,24 0,16

Z150/1

1 2 3 4 5

2,10 2,10 1,04 2,54 1,69

1,54 1,54 0,76 1,60 1,06

1,18 1,18 0,57 1,07 0,71

0,93 0,93 0,45 0,75 0,50

0,76 0,76 0,35 0,55 0,37

0,63 0,63 0,29 0,41 0,27

0,53 0,53 0,24 0,32 0,21

0,45 0,45 0,20 0,25 0,17

0,39 0,39 0,17 0,20 0,13

0,34 0,34 0,14 0,16 0,11

Z150/1.2

1 2 3 4 5

2,98 2,98 1,35 3,06 2,04

2,19 2,19 1,01 1,93 1,29

1,68 1,68 0,78 1,29 0,86

1,33 1,33 0,62 0,91 0,61

1,07 1,07 0,49 0,66 0,44

0,89 0,89 0,40 0,50 0,33

0,75 0,75 0,33 0,38 0,26

0,64 0,64 0,28 0,30 0,20

0,55 0,55 0,24 0,24 0,16

0,48 0,48 0,20 0,20 0,13

Z150/1.5

1 2 3 4 5

4,34 4,34 2,14 3,85 2,57

3,19 3,19 1,59 2,43 1,62

2,44 2,44 1,21 1,63 1,08

1,93 1,93 0,95 1,14 0,76

1,56 1,56 0,76 0,83 0,55

1,29 1,29 0,62 0,63 0,42

1,09 1,09 0,51 0,48 0,32

0,92 0,92 0,42 0,38 0,25

0,80 0,80 0,36 0,30 0,20

0,69 0,69 0,31 0,25 0,16

Z150/2

1 2 3 4 5

6,31 6,31 2,99 5,16 3,44

4,63 4,63 2,21 3,25 2,17

3,55 3,55 1,69 2,18 1,45

2,80 2,80 1,33 1,53 1,02

2,27 2,27 1,06 1,11 0,74

1,88 1,88 0,86 0,84 0,56

1,58 1,58 0,71 0,64 0,43

1,34 1,34 0,59 0,51 0,34

1,16 1,16 0,50 0,41 0,27

1,01 1,01 0,43 0,33 0,22

Z150/2.5

1 2 3 4 5

7,95 7,95 3,59 6,45 4,30

5,84 5,84 2,64 4,06 2,71

4,47 4,47 2,02 2,72 1,81

3,53 3,53 1,58 1,91 1,27

2,86 2,86 1,26 1,39 0,93

2,37 2,37 1,02 1,05 0,70

1,99 1,99 0,84 0,81 0,54

1,69 1,69 0,70 0,63 0,42

1,46 1,46 0,59 0,51 0,34

1,27 1,27 0,51 0,41 0,28

Z200/1.2

1 2 3 4 5

4,12 4,12 2,35 8,01 5,34

3,03 3,03 1,66 5,05 3,36

2,32 2,32 1,24 3,38 2,25

1,83 1,83 0,97 2,37 1,58

1,48 1,48 0,78 1,73 1,15

1,23 1,23 0,64 1,30 0,87

1,03 1,03 0,53 1,00 0,67

0,88 0,88 0,45 0,79 0,53

0,76 0,76 0,38 0,63 0,42

0,66 0,66 0,33 0,51 0,34

Z200/1.5

1 2 3 4 5

6,32 6,32 3,56 10,08 6,72

4,64 4,64 2,57 6,35 4,23

3,55 3,55 1,96 4,25 2,84

2,81 2,81 1,55 2,99 1,99

2,27 2,27 1,26 2,18 1,45

1,88 1,88 1,04 1,64 1,09

1,58 1,58 0,87 1,26 0,84

1,35 1,35 0,73 0,99 0,66

1,16 1,16 0,62 0,79 0,53

1,01 1,01 0,54 0,65 0,43

Z200/2

1 2 3 4 5

10,29 10,29 5,69 13,37 8,92

7,56 7,56 4,16 8,42 5,62

5,79 5,79 3,21 5,64 3,76

4,57 4,57 2,56 3,96 2,64

3,70 3,70 2,09 2,89 1,93

3,06 3,06 1,73 2,17 1,45

2,57 2,57 1,45 1,67 1,11

2,19 2,19 1,23 1,31 0,88

1,89 1,89 1,05 1,05 0,70

1,65 1,65 0,90 0,86 0,57

PROFILE Z.

153

PROFILE Z

Profil


4,00

4,50

5,00

5,50

6,00

6,50

7,00

7,50

Z200/2.5

1 2 3 4 5

14,96 14,96 7,94 16,93 11,29

10,99 10,99 5,83 10,66 7,11

8,41 8,41 4,52 7,14 4,76

6,65 6,65 3,62 5,02 3,34

5,38 5,38 2,97 3,66 2,44

4,45 4,45 2,47 2,75 1,83

3,74 3,74 2,07 2,12 1,41

3,19 3,19 1,76 1,66 1,11

2,75 2,75 1,50 1,33 0,89

2,39 2,39 1,30 1,08 0,72

Z250/1.5

1 2 3 4 5

8,17 8,17 4,31 17,24 11,49

6,00 6,00 2,98 10,86 7,24

4,59 4,59 2,19 7,27 4,85

3,63 3,63 1,70 5,11 3,41

2,94 2,94 1,36 3,72 2,48

2,43 2,43 1,12 2,80 1,87

2,04 2,04 0,93 2,16 1,44

1,74 1,74 0,79 1,70 1,13

1,50 1,50 0,67 1,36 0,90

1,31 1,31 0,58 1,10 0,74

Z250/2

1 2 3 4 5

13,84 13,84 6,99 23,15 15,43

10,16 10,16 4,92 14,58 9,72

7,78 7,78 3,70 9,76 6,51

6,15 6,15 2,90 6,86 4,57

4,98 4,98 2,35 5,00 3,33

4,12 4,12 1,95 3,76 2,50

3,46 3,46 1,63 2,89 1,93

2,95 2,95 1,38 2,28 1,52

2,54 2,54 1,19 1,82 1,21

2,21 2,21 1,02 1,48 0,99

Z250/2.5

1 2 3 4 5

19,63 19,63 9,59 29,02 19,35

14,42 14,42 6,79 18,28 12,19

11,04 11,04 5,11 12,24 8,16

8,72 8,72 4,03 8,60 5,73

7,07 7,07 3,28 6,27 4,18

5,84 5,84 2,72 4,71 3,14

4,91 4,91 2,29 3,63 2,42

4,18 4,18 1,94 2,85 1,90

3,61 3,61 1,67 2,28 1,52

3,14 3,14 1,44 1,86 1,24

Z250/3

1 2 3 4 5

25,11 25,11 12,01 34,87 23,25

18,45 18,45 8,46 21,96 14,64

14,13 14,13 6,36 14,71 9,81

11,16 11,16 5,00 10,33 6,89

9,04 9,04 4,06 7,53 5,02

7,47 7,47 3,37 5,66 3,77

6,28 6,28 2,84 4,36 2,91

5,35 5,35 2,41 3,43 2,29

4,61 4,61 2,07 2,75 1,83

4,02 4,02 1,79 2,23 1,49

Z300/1.5

1 2 3 4 5

10,04 10,04 6,05 30,30 20,20

7,38 7,38 4,16 19,08 12,72

5,65 5,65 2,98 12,78 8,52

4,46 4,46 2,22 8,98 5,98

3,61 3,61 1,73 6,54 4,36

2,99 2,99 1,39 4,92 3,28

2,51 2,51 1,15 3,79 2,52

2,14 2,14 0,96 2,98 1,99

1,84 1,84 0,82 2,38 1,59

1,61 1,61 0,71 1,94 1,29

Z300/2

1 2 3 4 5

17,50 17,50 9,95 40,68 27,12

12,86 12,86 6,95 25,62 17,08

9,84 9,84 5,08 17,16 11,44

7,78 7,78 3,88 12,05 8,04

6,30 6,30 3,08 8,79 5,86

5,21 5,21 2,52 6,60 4,40

4,37 4,37 2,11 5,09 3,39

3,73 3,73 1,79 4,00 2,67

3,21 3,21 1,54 3,20 2,14

2,80 2,80 1,33 2,60 1,74

Z300/2.5

1 2 3 4 5

26,01 26,01 14,15 51,03 34,02

19,11 19,11 9,95 32,14 21,43

14,63 14,63 7,34 21,53 14,35

11,56 11,56 5,67 15,12 10,08

9,36 9,36 4,54 11,02 7,35

7,74 7,74 3,75 8,28 5,52

6,50 6,50 3,15 6,38 4,25

5,54 5,54 2,69 5,02 3,35

4,78 4,78 2,32 4,02 2,68

4,16 4,16 2,02 3,27 2,18

Z300/3

1 2 3 4 5

34,47 34,47 18,22 61,34 40,90

25,32 25,32 12,85 38,63 25,75

19,39 19,39 9,50 25,88 17,25

15,32 15,32 7,35 18,18 12,12

12,41 12,41 5,90 13,25 8,83

10,26 10,26 4,88 9,95 6,64

8,62 8,62 4,11 7,67 5,11

7,34 7,34 3,51 6,03 4,02

6,33 6,33 3,04 4,83 3,22

5,52 5,52 2,64 3,93 2,62


154


M

C N . 2 - PROF LE Z

Profil


4,00

4,50

5,00

5,50

6,00

6,50

7,00

7,50

Z100/1

1 2 3 4 5

1,32 1,07 1,32 2,37 1,58

0,98 0,75 0,98 1,49 1,00

0,75 0,59 0,75 1,00 0,67

0,60 0,48 0,60 0,70 0,47

0,48 0,39 0,48 0,51 0,34

0,40 0,33 0,40 0,39 0,26

0,34 0,28 0,34 0,30 0,20

0,29 0,24 0,29 0,23 0,16

0,25 0,20 0,25 0,19 0,12

0,22 0,18 0,22 0,15 0,10

Z100/1.2

1 2 3 4 5

1,86 1,32 1,86 2,86 1,91

1,38 1,04 1,38 1,80 1,20

1,06 0,83 1,06 1,21 0,80

0,84 0,67 0,84 0,85 0,57

0,68 0,55 0,68 0,62 0,41

0,56 0,46 0,56 0,46 0,31

0,48 0,39 0,48 0,36 0,24

0,41 0,33 0,41 0,28 0,19

0,35 0,29 0,35 0,23 0,15

0,30 0,25 0,30 0,18 0,12

Z100/1.5

1 2 3 4 5

2,63 1,81 2,63 3,58 2,39

1,95 1,43 1,95 2,26 1,50

1,50 1,15 1,50 1,51 1,01

1,19 0,93 1,19 1,06 0,71

0,96 0,77 0,96 0,77 0,52

0,80 0,64 0,80 0,58 0,39

0,67 0,54 0,67 0,45 0,30

0,57 0,46 0,57 0,35 0,23

0,49 0,40 0,49 0,28 0,19

0,43 0,35 0,43 0,23 0,15

Z100/2

1 2 3 4 5

3,55 2,36 3,55 4,77 3,18

2,62 1,87 2,62 3,00 2,00

2,01 1,51 2,01 2,01 1,34

1,60 1,23 1,60 1,41 0,94

1,29 1,01 1,29 1,03 0,69

1,07 0,85 1,07 0,77 0,52

0,90 0,72 0,90 0,60 0,40

0,77 0,61 0,77 0,47 0,31

0,66 0,53 0,66 0,38 0,25

0,58 0,46 0,58 0,31 0,20

Z120/1

1 2 3 4 5

1,58 1,09 1,58 3,62 2,42

1,18 0,85 1,18 2,28 1,52

0,91 0,68 0,91 1,53 1,02

0,72 0,55 0,72 1,07 0,72

0,59 0,46 0,59 0,78 0,52

0,49 0,38 0,49 0,59 0,39

0,41 0,32 0,41 0,45 0,30

0,35 0,28 0,34 0,36 0,24

0,30 0,24 0,29 0,29 0,19

0,26 0,21 0,25 0,23 0,15

Z120/1.2

1 2 3 4 5

2,24 1,52 2,24 4,37 2,92

1,67 1,19 1,67 2,75 1,84

1,28 0,96 1,28 1,85 1,23

1,02 0,78 1,02 1,30 0,86

0,83 0,65 0,83 0,94 0,63

0,69 0,54 0,69 0,71 0,47

0,58 0,46 0,58 0,55 0,36

0,49 0,39 0,49 0,43 0,29

0,43 0,34 0,42 0,34 0,23

0,37 0,30 0,37 0,28 0,19

Z120/1.5

1 2 3 4 5

3,26 2,13 3,18 5,49 3,66

2,42 1,69 2,35 3,46 2,30

1,86 1,36 1,83 2,32 1,54

1,48 1,12 1,47 1,63 1,08

1,20 0,92 1,20 1,19 0,79

1,00 0,78 1,00 0,89 0,59

0,84 0,66 0,84 0,69 0,46

0,71 0,56 0,71 0,54 0,36

0,62 0,49 0,61 0,43 0,29

0,54 0,43 0,53 0,35 0,23

Z120/2

1 2 3 4 5

4,54 2,86 4,27 7,33 4,88

3,35 2,27 3,13 4,61 3,08

2,58 1,83 2,42 3,09 2,06

2,04 1,50 1,94 2,17 1,45

1,66 1,25 1,59 1,58 1,06

1,37 1,05 1,32 1,19 0,79

1,15 0,89 1,11 0,92 0,61

0,98 0,76 0,94 0,72 0,48

0,85 0,66 0,80 0,58 0,38

0,74 0,58 0,69 0,47 0,31

PROFILE Z.

155

PROFILE Z

Profil


4,00

4,50

5,00

5,50

6,00

6,50

7,00

7,50

Z120/2.5

1 2 3 4 5

5,68 3,47 5,18 9,13 6,09

4,19 2,75 3,77 5,75 3,83

3,22 2,23 2,90 3,85 2,57

2,55 1,83 2,31 2,71 1,80

2,07 1,52 1,88 1,97 1,31

1,71 1,28 1,56 1,48 0,99

1,44 1,09 1,31 1,14 0,76

1,23 0,93 1,11 0,90 0,60

1,06 0,81 0,95 0,72 0,48

0,92 0,71 0,82 0,58 0,39

Z150/1

1 2 3 4 5

1,95 1,27 1,86 6,12 4,08

1,46 0,98 1,31 3,85 2,57

1,13 0,78 0,99 2,58 1,72

0,90 0,64 0,77 1,81 1,21

0,74 0,53 0,62 1,32 0,88

0,61 0,45 0,51 0,99 0,66

0,52 0,38 0,43 0,76 0,51

0,44 0,32 0,36 0,60 0,40

0,38 0,28 0,31 0,48 0,32

0,33 0,25 0,27 0,39 0,26

Z150/1.2

1 2 3 4 5

2,78 1,78 2,59 7,39 4,93

2,08 1,38 1,85 4,65 3,10

1,61 1,11 1,40 3,12 2,08

1,28 0,91 1,11 2,19 1,46

1,05 0,76 0,90 1,60 1,06

0,87 0,64 0,75 1,20 0,80

0,73 0,54 0,63 0,92 0,62

0,63 0,47 0,53 0,73 0,48

0,54 0,40 0,45 0,58 0,39

0,47 0,35 0,39 0,47 0,32

Z150/1.5

1 2 3 4 5

4,09 2,52 3,65 9,29 6,19

3,05 1,98 2,63 5,85 3,90

2,36 1,60 2,00 3,92 2,61

1,88 1,32 1,59 2,75 1,84

1,53 1,10 1,30 2,01 1,34

1,27 0,93 1,08 1,51 1,01

1,07 0,79 0,91 1,16 0,77

0,91 0,68 0,77 0,91 0,61

0,79 0,59 0,66 0,73 0,49

0,69 0,51 0,57 0,59 0,40

Z150/2

1 2 3 4 5

6,06 3,55 5,13 12,44 8,29

4,50 2,79 3,67 7,83 5,22

3,47 2,26 2,79 5,25 3,50

2,75 1,87 2,21 3,69 2,46

2,24 1,57 1,80 2,69 1,79

1,85 1,32 1,50 2,02 1,35

1,56 1,13 1,26 1,55 1,04

1,33 0,97 1,07 1,22 0,82

1,15 0,84 0,92 0,98 0,65

1,00 0,73 0,80 0,80 0,53

Z150/2.5

1 2 3 4 5

7,75 4,37 6,34 15,55 10,37

5,73 3,42 4,49 9,79 6,53

4,41 2,78 3,38 6,56 4,37

3,49 2,30 2,66 4,61 3,07

2,84 1,92 2,16 3,36 2,24

2,35 1,63 1,79 2,52 1,68

1,97 1,39 1,50 1,94 1,30

1,68 1,19 1,28 1,53 1,02

1,45 1,04 1,10 1,22 0,82

1,27 0,91 0,95 1,00 0,66

Z200/1.2

1 2 3 4 5

3,63 2,42 3,63 19,32 12,88

2,75 1,80 2,75 12,16 8,11

2,15 1,41 2,15 8,15 5,43

1,72 1,15 1,72 5,72 3,82

1,41 0,96 1,38 4,17 2,78

1,18 0,82 1,12 3,13 2,09

1,00 0,70 0,93 2,41 1,61

0,85 0,61 0,78 1,90 1,27

0,74 0,54 0,67 1,52 1,01

0,64 0,48 0,58 1,24 0,82

Z200/1.5

1 2 3 4 5

5,60 3,56 5,60 24,31 16,21

4,24 2,68 4,24 15,31 10,21

3,31 2,12 3,31 10,26 6,84

2,65 1,75 2,65 7,20 4,80

2,17 1,47 2,13 5,25 3,50

1,81 1,26 1,75 3,94 2,63

1,53 1,10 1,46 3,04 2,03

1,31 0,96 1,25 2,39 1,59

1,13 0,84 1,08 1,91 1,28

0,99 0,74 0,94 1,56 1,04

Z200/2

1 2 3 4 5

9,32 5,48 9,32 32,25 21,50

7,01 4,17 7,01 20,31 13,54

5,46 3,35 5,46 13,61 9,07

4,37 2,78 4,26 9,56 6,37

3,57 2,36 3,43 6,97 4,64

2,97 2,04 2,84 5,23 3,49

2,50 1,78 2,40 4,03 2,69

2,14 1,56 2,05 3,17 2,11

1,85 1,37 1,78 2,54 1,69

1,62 1,22 1,56 2,06 1,38


156


Profil


4,00

4,50

5,00

5,50

6,00

6,50

7,00

7,50

Z200/2.5

1 2 3 4 5

13,73 7,57 13,73 40,82 27,21

10,30 5,79 10,23 25,70 17,14

8,00 4,66 7,63 17,22 11,48

6,39 3,89 5,94 12,09 8,06

5,21 3,33 4,79 8,82 5,88

4,33 2,88 3,97 6,62 4,42

3,65 2,52 3,36 5,10 3,40

3,12 2,22 2,89 4,01 2,68

2,70 1,96 2,52 3,21 2,14

2,36 1,74 2,21 2,61 1,74

Z250/1.5

1 2 3 4 5

6,77 4,64 6,77 41,57 27,72

5,20 3,39 5,20 26,18 17,45

4,10 2,62 4,10 17,54 11,69

3,31 2,11 3,16 12,32 8,21

2,73 1,75 2,46 8,98 5,99

2,28 1,49 1,97 6,75 4,50

1,93 1,28 1,63 5,20 3,46

1,66 1,12 1,37 4,09 2,72

1,44 0,98 1,17 3,27 2,18

1,26 0,87 1,01 2,66 1,77

Z250/2

1 2 3 4 5

11,70 7,37 11,70 55,81 37,21

8,94 5,45 8,94 35,15 23,43

7,03 4,27 6,82 23,55 15,70

5,67 3,48 5,17 16,54 11,02

4,66 2,92 4,06 12,06 8,04

3,89 2,50 3,30 9,06 6,04

3,30 2,17 2,74 6,98 4,65

2,83 1,91 2,33 5,49 3,66

2,45 1,68 2,00 4,39 2,93

2,15 1,50 1,75 3,57 2,38

Z250/2.5

1 2 3 4 5

17,08 10,03 17,08 69,99 46,66

12,97 7,45 12,81 44,07 29,38

10,16 5,85 9,35 29,53 19,68

8,16 4,79 7,10 20,74 13,82

6,69 4,04 5,59 15,12 10,08

5,58 3,47 4,54 11,36 7,57

4,72 3,03 3,79 8,75 5,83

4,05 2,66 3,22 6,88 4,59

3,50 2,36 2,78 5,51 3,67

3,06 2,10 2,43 4,48 2,99

Z250/3

1 2 3 4 5

22,46 12,53 22,46 84,09 56,06

16,96 9,30 16,07 52,95 35,30

13,22 7,30 11,71 35,47 23,65

10,59 5,97 8,87 24,91 16,61

8,66 5,03 6,97 18,16 12,11

7,21 4,33 5,65 13,65 9,10

6,09 3,78 4,70 10,51 7,01

5,21 3,33 3,99 8,27 5,51

4,51 2,96 3,44 6,62 4,41

3,94 2,64 3,01 5,38 3,59

Z300/1.5

1 2 3 4 5

7,73 6,15 7,73 73,05 48,70

6,01 4,41 6,01 46,00 30,67

4,80 3,31 4,80 30,82 20,55

3,91 2,59 3,91 21,65 14,43

3,24 2,10 3,24 15,78 10,52

2,72 1,75 2,71 11,86 7,90

2,32 1,49 2,17 9,13 6,09

2,00 1,29 1,79 7,18 4,79

1,74 1,13 1,50 5,75 3,83

1,52 1,00 1,28 4,68 3,12

Z300/2

1 2 3 4 5

13,68 9,90 13,68 98,10 65,40

10,61 7,17 10,61 61,78 41,19

8,45 5,46 8,45 41,39 27,59

6,87 4,34 6,87 29,07 19,38

5,68 3,57 5,68 21,19 14,13

4,77 3,01 4,60 15,92 10,61

4,06 2,59 3,75 12,26 8,18

3,50 2,27 3,13 9,64 6,43

3,04 2,00 2,65 7,72 5,15

2,67 1,79 2,29 6,28 4,19

Z300/2.5

1 20,80 2 13,87 3 20,80 4 123,06 5 82,04

16,07 10,11 16,07 77,49 51,66

12,75 7,75 12,75 51,92 34,61

10,34 6,21 10,34 36,46 24,31

8,54 5,14 8,28 26,58 17,72

7,16 4,36 6,63 19,97 13,31

6,09 3,78 5,44 15,38 10,25

5,24 3,32 4,56 12,10 8,07

4,55 2,95 3,89 9,69 6,46

3,99 2,64 3,37 7,88 5,25

Z300/3

1 28,41 2 17,74 3 28,41 4 147,91 5 98,61

21,82 12,95 21,82 93,15 62,10

17,24 9,95 17,24 62,40 41,60

13,93 7,99 13,69 43,83 29,22

11,47 6,63 10,69 31,95 21,30

9,60 5,64 8,57 24,00 16,00

8,15 4,90 7,04 18,49 12,33

7,00 4,31 5,91 14,54 9,69

6,07 3,84 5,05 11,64 7,76

5,32 3,44 4,38 9,47 6,31

PROFILE Z.

157

PROFILE Z

M

C N . 3 - PROF LE Z

Profil


4,00

4,50

5,00

5,50

6,00

6,50

7,00

7,50

Z100/1

1 2 3 4 5

1,52 1,08 1,36 1,81 1,20

1,13 0,85 1,01 1,14 0,76

0,87 0,68 0,78 0,76 0,51

0,69 0,55 0,62 0,53 0,36

0,56 0,45 0,50 0,39 0,26

0,47 0,38 0,41 0,29 0,20

0,39 0,32 0,35 0,23 0,15

0,34 0,27 0,29 0,18 0,12

0,29 0,24 0,25 0,14 0,09

0,25 0,21 0,21 0,12 0,08

Z100/1.2

1 2 3 4 5

2,15 1,49 1,89 2,18 1,45

1,59 1,18 1,41 1,37 0,91

1,23 0,94 1,09 0,92 0,61

0,98 0,77 0,87 0,64 0,43

0,79 0,63 0,71 0,47 0,31

0,66 0,53 0,59 0,35 0,24

0,55 0,45 0,49 0,27 0,18

0,47 0,38 0,42 0,21 0,14

0,41 0,33 0,36 0,17 0,11

0,36 0,29 0,31 0,14 0,09

Z100/1.5

1 2 3 4 5

3,05 2,03 2,59 2,73 1,82

2,26 1,62 1,94 1,72 1,14

1,74 1,31 1,51 1,15 0,77

1,38 1,07 1,22 0,81 0,54

1,12 0,88 0,99 0,59 0,39

0,93 0,74 0,82 0,44 0,29

0,78 0,62 0,69 0,34 0,23

0,67 0,53 0,58 0,27 0,18

0,57 0,46 0,50 0,21 0,14

0,50 0,40 0,43 0,17 0,12

Z100/2

1 2 3 4 5

4,12 2,64 3,38 3,63 2,42

3,05 2,11 2,52 2,28 1,52

2,34 1,71 1,96 1,53 1,02

1,86 1,40 1,57 1,07 0,72

1,51 1,16 1,28 0,78 0,52

1,25 0,97 1,06 0,59 0,39

1,05 0,83 0,89 0,45 0,30

0,89 0,71 0,75 0,36 0,24

0,77 0,61 0,64 0,29 0,19

0,67 0,53 0,55 0,23 0,15

Z120/1

1 2 3 4 5

1,82 1,22 1,51 2,76 1,84

1,36 0,96 1,10 1,74 1,16

1,05 0,77 0,84 1,16 0,78

0,84 0,63 0,67 0,82 0,54

0,68 0,53 0,54 0,60 0,40

0,57 0,44 0,45 0,45 0,30

0,48 0,37 0,37 0,34 0,23

0,41 0,32 0,31 0,27 0,18

0,35 0,28 0,27 0,22 0,14

0,31 0,24 0,23 0,18 0,12

Z120/1.2

1 2 3 4 5

2,58 1,70 2,11 3,33 2,22

1,93 1,35 1,55 2,10 1,40

1,49 1,09 1,19 1,40 0,94

1,18 0,89 0,95 0,99 0,66

0,96 0,74 0,77 0,72 0,48

0,80 0,62 0,64 0,54 0,36

0,67 0,53 0,54 0,42 0,28

0,58 0,45 0,45 0,33 0,22

0,50 0,39 0,39 0,26 0,17

0,43 0,34 0,33 0,21 0,14

Z120/1.5

1 2 3 4 5

3,76 2,38 2,96 4,18 2,78

2,80 1,90 2,19 2,63 1,75

2,16 1,55 1,69 1,76 1,17

1,72 1,27 1,35 1,24 0,82

1,40 1,06 1,11 0,90 0,60

1,16 0,89 0,92 0,68 0,45

0,97 0,76 0,77 0,52 0,35

0,83 0,65 0,65 0,41 0,27

0,72 0,56 0,56 0,33 0,22

0,63 0,49 0,48 0,27 0,18

Z120/2

1 2 3 4 5

5,26 3,19 3,98 5,57 3,72

3,89 2,55 2,91 3,51 2,34

3,00 2,08 2,24 2,35 1,57

2,37 1,72 1,79 1,65 1,10

1,93 1,43 1,46 1,20 0,80

1,60 1,20 1,21 0,90 0,60

1,34 1,02 1,01 0,70 0,46

1,15 0,88 0,86 0,55 0,37

0,99 0,76 0,73 0,44 0,29

0,86 0,66 0,63 0,36 0,24


158


Profil


4,00

4,50

5,00

5,50

6,00

6,50

7,00

7,50

Z120/2.5

1 2 3 4 5

6,59 3,86 4,83 6,94 4,63

4,87 3,08 3,50 4,37 2,92

3,75 2,52 2,68 2,93 1,95

2,97 2,09 2,13 2,06 1,37

2,41 1,74 1,73 1,50 1,00

2,00 1,47 1,43 1,13 0,75

1,68 1,25 1,20 0,87 0,58

1,43 1,08 1,01 0,68 0,46

1,24 0,93 0,87 0,55 0,36

1,08 0,81 0,75 0,44 0,30

Z150/1

1 2 3 4 5

2,23 1,42 1,73 4,65 3,10

1,68 1,10 1,22 2,93 1,95

1,30 0,89 0,91 1,96 1,31

1,04 0,73 0,71 1,38 0,92

0,85 0,61 0,57 1,00 0,67

0,71 0,51 0,47 0,75 0,50

0,60 0,44 0,39 0,58 0,39

0,51 0,37 0,33 0,46 0,30

0,44 0,32 0,28 0,37 0,24

0,39 0,28 0,24 0,30 0,20

Z150/1.2

1 2 3 4 5

3,18 1,98 2,41 5,62 3,75

2,39 1,56 1,72 3,54 2,36

1,86 1,26 1,30 2,37 1,58

1,48 1,04 1,02 1,67 1,11

1,21 0,87 0,83 1,21 0,81

1,01 0,73 0,69 0,91 0,61

0,85 0,63 0,57 0,70 0,47

0,73 0,54 0,49 0,55 0,37

0,63 0,47 0,42 0,44 0,29

0,55 0,41 0,36 0,36 0,24

Z150/1.5

1 2 3 4 5

4,69 2,80 3,41 7,07 4,71

3,51 2,22 2,45 4,45 2,97

2,73 1,81 1,86 2,98 1,99

2,17 1,50 1,47 2,09 1,40

1,77 1,26 1,20 1,53 1,02

1,47 1,06 0,99 1,15 0,76

1,24 0,91 0,83 0,88 0,59

1,06 0,78 0,71 0,69 0,46

0,92 0,68 0,61 0,56 0,37

0,80 0,59 0,52 0,45 0,30

Z150/2

1 2 3 4 5

7,00 3,93 4,80 9,46 6,31

5,21 3,12 3,42 5,96 3,97

4,02 2,55 2,59 3,99 2,66

3,20 2,12 2,05 2,80 1,87

2,60 1,79 1,66 2,04 1,36

2,16 1,51 1,38 1,54 1,02

1,82 1,29 1,16 1,18 0,79

1,55 1,11 0,98 0,93 0,62

1,34 0,97 0,84 0,74 0,50

1,17 0,85 0,73 0,61 0,40

Z150/2.5

1 2 3 4 5

8,98 4,84 5,93 11,83 7,89

6,65 3,82 4,18 7,45 4,97

5,12 3,12 3,14 4,99 3,33

4,06 2,60 2,46 3,50 2,34

3,30 2,19 1,99 2,55 1,70

2,73 1,86 1,65 1,92 1,28

2,30 1,59 1,38 1,48 0,99

1,96 1,37 1,17 1,16 0,78

1,69 1,19 1,00 0,93 0,62

1,48 1,04 0,87 0,76 0,50

Z200/1.2

1 2 3 4 5

4,10 2,69 4,10 14,69 9,79

3,13 2,00 2,94 9,25 6,17

2,46 1,57 2,14 6,20 4,13

1,98 1,29 1,62 4,35 2,90

1,63 1,08 1,27 3,17 2,12

1,36 0,92 1,03 2,38 1,59

1,15 0,80 0,86 1,84 1,22

0,99 0,70 0,72 1,44 0,96

0,85 0,62 0,62 1,16 0,77

0,75 0,55 0,54 0,94 0,63

Z200/1.5

1 2 3 4 5

6,35 3,92 6,23 18,49 12,33

4,83 2,96 4,37 11,64 7,76

3,79 2,36 3,22 7,80 5,20

3,05 1,95 2,48 5,48 3,65

2,50 1,66 1,97 3,99 2,66

2,09 1,43 1,62 3,00 2,00

1,77 1,24 1,35 2,31 1,54

1,51 1,09 1,15 1,82 1,21

1,31 0,96 0,99 1,46 0,97

1,15 0,85 0,86 1,18 0,79

Z200/2

1 2 3 4 5

10,60 6,00 9,74 24,53 16,35

8,03 4,59 6,89 15,45 10,30

6,27 3,70 5,12 10,35 6,90

5,03 3,09 3,97 7,27 4,85

4,12 2,65 3,19 5,30 3,53

3,43 2,30 2,63 3,98 2,65

2,90 2,01 2,22 3,07 2,04

2,48 1,77 1,90 2,41 1,61

2,15 1,57 1,64 1,93 1,29

1,88 1,39 1,44 1,57 1,05

PROFILE Z.

159

PROFILE Z

Profil


4,00

4,50

5,00

5,50

6,00

6,50

7,00

7,50

Z200/2.5

1 2 3 4 5

15,67 8,26 13,54 31,04 20,70

11,82 6,34 9,59 19,55 13,03

9,21 5,14 7,14 13,10 8,73

7,37 4,32 5,55 9,20 6,13

6,03 3,71 4,46 6,71 4,47

5,02 3,24 3,69 5,04 3,36

4,24 2,84 3,12 3,88 2,59

3,63 2,51 2,68 3,05 2,03

3,14 2,23 2,32 2,44 1,63

2,74 1,99 2,04 1,99 1,32

Z250/1.5

1 2 3 4 5

7,57 5,14 7,57 31,62 21,08

5,86 3,76 5,48 19,91 13,27

4,65 2,91 3,94 13,34 8,89

3,77 2,36 2,94 9,37 6,25

3,12 1,96 2,28 6,83 4,55

2,62 1,67 1,83 5,13 3,42

2,23 1,45 1,51 3,95 2,63

1,91 1,27 1,26 3,11 2,07

1,66 1,12 1,08 2,49 1,66

1,46 1,00 0,93 2,02 1,35

Z250/2

1 2 3 4 5

13,13 8,09 12,56 42,45 28,30

10,11 6,01 8,78 26,73 17,82

8,00 4,72 6,38 17,91 11,94

6,48 3,86 4,82 12,58 8,38

5,34 3,26 3,79 9,17 6,11

4,47 2,80 3,07 6,89 4,59

3,80 2,45 2,55 5,31 3,54

3,27 2,16 2,16 4,17 2,78

2,83 1,91 1,85 3,34 2,23

2,48 1,71 1,61 2,72 1,81

Z250/2.5

1 2 3 4 5

19,27 10,98 17,18 53,23 35,49

14,74 8,18 12,04 33,52 22,35

11,60 6,45 8,77 22,46 14,97

9,36 5,30 6,64 15,77 10,51

7,69 4,49 5,22 11,50 7,66

6,43 3,88 4,24 8,64 5,76

5,45 3,40 3,52 6,65 4,44

4,68 3,01 2,99 5,23 3,49

4,06 2,68 2,57 4,19 2,79

3,55 2,39 2,25 3,41 2,27

Z250/3

1 2 3 4 5

25,48 13,68 21,59 63,95 42,64

19,36 10,19 15,11 40,27 26,85

15,16 8,03 10,99 26,98 17,99

12,18 6,60 8,30 18,95 12,63

9,98 5,59 6,51 13,81 9,21

8,33 4,84 5,27 10,38 6,92

7,05 4,24 4,38 7,99 5,33

6,04 3,76 3,71 6,29 4,19

5,23 3,35 3,19 5,03 3,36

4,57 3,00 2,78 4,09 2,73

Z300/1.5

1 2 3 4 5

8,54 6,82 8,54 55,56 37,04

6,70 4,91 6,70 34,99 23,33

5,39 3,69 5,39 23,44 15,63

4,41 2,89 4,20 16,46 10,98

3,67 2,35 3,21 12,00 8,00

3,10 1,97 2,51 9,02 6,01

2,65 1,68 2,01 6,95 4,63

2,29 1,46 1,65 5,46 3,64

2,00 1,28 1,38 4,37 2,92

1,75 1,14 1,18 3,56 2,37

Z300/2

1 2 3 4 5

15,14 10,89 15,14 74,61 49,74

11,85 7,91 11,85 46,99 31,32

9,50 6,04 9,21 31,48 20,98

7,77 4,81 6,96 22,11 14,74

6,46 3,97 5,39 16,12 10,74

5,45 3,36 4,28 12,11 8,07

4,65 2,90 3,49 9,33 6,22

4,01 2,54 2,90 7,34 4,89

3,50 2,26 2,46 5,87 3,92

3,07 2,02 2,12 4,78 3,18

Z300/2.5

1 2 3 4 5

23,10 15,17 23,10 93,59 62,40

18,01 11,08 17,75 58,94 39,29

14,39 8,52 13,11 39,48 26,32

11,73 6,84 9,95 27,73 18,49

9,73 5,68 7,75 20,22 13,48

8,19 4,84 6,19 15,19 10,13

6,98 4,21 5,07 11,70 7,80

6,02 3,71 4,25 9,20 6,13

5,24 3,31 3,62 7,37 4,91

4,60 2,98 3,13 5,99 3,99

Z300/3

1 31,73 2 19,33 3 31,73 4 112,50 5 75,00

24,58 14,15 22,86 70,84 47,23

19,53 10,91 16,90 47,46 31,64

15,86 8,78 12,84 33,33 22,22

13,12 7,31 10,01 24,30 16,20

11,01 6,24 8,01 18,26 12,17

9,37 5,44 6,57 14,06 9,37

8,06 4,81 5,51 11,06 7,37

7,01 4,30 4,70 8,86 5,90

6,14 3,88 4,07 7,20 4,80


160


M

C N . 4 - PROF LE Z

Profil


4,00

4,50

5,00

5,50

6,00

6,50

7,00

7,50

Z100/1

1 2 3 4 5

2,20 1,38 1,63 2,96 1,97

1,62 1,08 1,18 1,86 1,24

1,24 0,87 0,90 1,25 0,83

0,98 0,71 0,72 0,88 0,58

0,79 0,59 0,58 0,64 0,43

0,66 0,49 0,48 0,48 0,32

0,55 0,42 0,40 0,37 0,25

0,47 0,36 0,34 0,29 0,19

0,41 0,31 0,29 0,23 0,16

0,35 0,27 0,25 0,19 0,13

Z100/1.2

1 2 3 4 5

3,08 1,90 2,24 3,56 2,38

2,27 1,50 1,64 2,24 1,50

1,74 1,21 1,26 1,50 1,00

1,38 0,99 1,01 1,06 0,70

1,11 0,83 0,82 0,77 0,51

0,92 0,69 0,68 0,58 0,39

0,78 0,59 0,57 0,45 0,30

0,66 0,50 0,49 0,35 0,23

0,57 0,44 0,42 0,28 0,19

0,50 0,38 0,36 0,23 0,15

Z100/1.5

1 2 3 4 5

4,32 2,59 3,07 4,46 2,98

3,18 2,05 2,25 2,81 1,87

2,44 1,67 1,74 1,88 1,26

1,93 1,38 1,39 1,32 0,88

1,57 1,15 1,14 0,96 0,64

1,30 0,96 0,95 0,72 0,48

1,09 0,82 0,80 0,56 0,37

0,93 0,70 0,68 0,44 0,29

0,80 0,61 0,58 0,35 0,23

0,70 0,53 0,50 0,29 0,19

Z100/2

1 2 3 4 5

5,79 3,36 4,02 5,94 3,96

4,27 2,67 2,93 3,74 2,49

3,28 2,18 2,25 2,51 1,67

2,59 1,80 1,79 1,76 1,17

2,10 1,50 1,47 1,28 0,86

1,74 1,27 1,22 0,96 0,64

1,46 1,08 1,02 0,74 0,49

1,25 0,93 0,87 0,58 0,39

1,08 0,80 0,75 0,47 0,31

0,94 0,70 0,65 0,38 0,25

Z120/1

1 2 3 4 5

2,67 1,57 1,84 4,51 3,01

1,97 1,21 1,30 2,84 1,89

1,51 0,97 0,98 1,90 1,27

1,19 0,80 0,77 1,34 0,89

0,97 0,66 0,62 0,97 0,65

0,80 0,56 0,51 0,73 0,49

0,67 0,47 0,43 0,56 0,38

0,57 0,41 0,36 0,44 0,30

0,49 0,35 0,31 0,36 0,24

0,43 0,31 0,27 0,29 0,19

Z120/1.2

1 2 3 4 5

3,76 2,18 2,54 5,45 3,63

2,77 1,70 1,82 3,43 2,29

2,13 1,37 1,38 2,30 1,53

1,68 1,13 1,09 1,61 1,08

1,36 0,94 0,88 1,18 0,78

1,13 0,79 0,73 0,88 0,59

0,95 0,68 0,61 0,68 0,45

0,81 0,58 0,52 0,54 0,36

0,70 0,50 0,45 0,43 0,29

0,61 0,44 0,39 0,35 0,23

Z120/1.5

1 2 3 4 5

5,41 3,04 3,56 6,84 4,56

3,99 2,39 2,55 4,31 2,87

3,06 1,94 1,94 2,88 1,92

2,43 1,61 1,54 2,03 1,35

1,97 1,35 1,26 1,48 0,98

1,63 1,14 1,04 1,11 0,74

1,37 0,97 0,88 0,85 0,57

1,17 0,83 0,75 0,67 0,45

1,01 0,72 0,64 0,54 0,36

0,88 0,63 0,56 0,44 0,29

Z120/2

1 2 3 4 5

7,41 4,08 4,80 9,12 6,08

5,47 3,20 3,41 5,75 3,83

4,20 2,60 2,58 3,85 2,57

3,32 2,15 2,04 2,70 1,80

2,70 1,80 1,65 1,97 1,31

2,23 1,53 1,37 1,48 0,99

1,88 1,30 1,15 1,14 0,76

1,60 1,12 0,98 0,90 0,60

1,38 0,97 0,84 0,72 0,48

1,20 0,85 0,73 0,58 0,39

PROFILE Z.

161

PROFILE Z

Profil


4,00

4,50

5,00

5,50

6,00

6,50

7,00

7,50

Z120/2.5

1 2 3 4 5

9,26 4,93 5,87 11,37 7,58

6,83 3,85 4,13 7,16 4,77

5,25 3,13 3,09 4,80 3,20

4,15 2,59 2,42 3,37 2,25

3,37 2,18 1,96 2,46 1,64

2,79 1,84 1,62 1,85 1,23

2,34 1,58 1,36 1,42 0,95

2,00 1,36 1,16 1,12 0,75

1,72 1,18 0,99 0,90 0,60

1,50 1,03 0,86 0,73 0,49

Z150/1

1 2 3 4 5

3,36 1,83 2,17 7,62 5,08

2,48 1,38 1,48 4,80 3,20

1,90 1,09 1,08 3,21 2,14

1,51 0,89 0,83 2,26 1,50

1,22 0,74 0,66 1,64 1,10

1,01 0,62 0,54 1,24 0,82

0,85 0,53 0,45 0,95 0,63

0,72 0,46 0,38 0,75 0,50

0,63 0,40 0,32 0,60 0,40

0,54 0,35 0,28 0,49 0,32

Z150/1.2

1 2 3 4 5

4,78 2,55 2,99 9,20 6,13

3,52 1,95 2,06 5,80 3,86

2,70 1,55 1,52 3,88 2,59

2,14 1,27 1,18 2,73 1,82

1,73 1,06 0,94 1,99 1,33

1,44 0,90 0,78 1,49 1,00

1,21 0,77 0,65 1,15 0,77

1,03 0,66 0,55 0,90 0,60

0,89 0,57 0,47 0,72 0,48

0,77 0,50 0,41 0,59 0,39

Z150/1.5

1 2 3 4 5

6,94 3,61 4,20 11,57 7,71

5,12 2,77 2,91 7,29 4,86

3,93 2,23 2,16 4,88 3,25

3,11 1,84 1,68 3,43 2,29

2,52 1,54 1,35 2,50 1,67

2,09 1,31 1,12 1,88 1,25

1,76 1,12 0,94 1,45 0,96

1,50 0,97 0,80 1,14 0,76

1,29 0,84 0,69 0,91 0,61

1,12 0,74 0,60 0,74 0,49

Z150/2

1 2 3 4 5

10,05 5,07 5,94 15,49 10,33

7,42 3,89 4,09 9,76 6,50

5,70 3,13 3,02 6,54 4,36

4,51 2,59 2,34 4,59 3,06

3,66 2,18 1,88 3,35 2,23

3,03 1,85 1,55 2,51 1,68

2,55 1,59 1,30 1,94 1,29

2,17 1,37 1,11 1,52 1,02

1,87 1,19 0,95 1,22 0,81

1,63 1,05 0,83 0,99 0,66

Z150/2.5

1 2 3 4 5

12,67 6,23 7,40 19,37 12,91

9,35 4,76 5,04 12,20 8,13

7,18 3,82 3,68 8,17 5,45

5,69 3,15 2,83 5,74 3,83

4,62 2,65 2,26 4,18 2,79

3,82 2,25 1,85 3,14 2,10

3,21 1,93 1,55 2,42 1,61

2,74 1,67 1,32 1,90 1,27

2,36 1,45 1,13 1,52 1,02

2,06 1,27 0,98 1,24 0,83

Z200/1.2

1 2 3 4 5

6,52 3,80 5,43 24,06 16,04

4,83 2,73 3,79 15,15 10,10

3,71 2,08 2,73 10,15 6,77

2,94 1,66 2,03 7,13 4,75

2,39 1,37 1,56 5,20 3,46

1,98 1,15 1,24 3,90 2,60

1,66 0,99 1,01 3,01 2,00

1,42 0,86 0,85 2,37 1,58

1,22 0,76 0,72 1,89 1,26

1,07 0,67 0,62 1,54 1,03

Z200/1.5

1 2 3 4 5

10,01 5,52 7,94 30,27 20,18

7,40 4,03 5,57 19,06 12,71

5,69 3,12 4,05 12,77 8,51

4,51 2,52 3,05 8,97 5,98

3,66 2,10 2,38 6,54 4,36

3,03 1,79 1,92 4,91 3,28

2,55 1,55 1,58 3,78 2,52

2,17 1,36 1,33 2,98 1,98

1,88 1,20 1,14 2,38 1,59

1,63 1,06 0,99 1,94 1,29

Z200/2

1 2 3 4 5

16,27 8,45 12,34 40,16 26,78

12,04 6,25 8,70 25,29 16,86

9,26 4,89 6,37 16,94 11,30

7,34 3,99 4,84 11,90 7,93

5,96 3,36 3,81 8,68 5,78

4,93 2,88 3,09 6,52 4,35

4,15 2,51 2,57 5,02 3,35

3,54 2,21 2,18 3,95 2,63

3,05 1,96 1,88 3,16 2,11

2,66 1,75 1,63 2,57 1,71


162


Profil


4,00

4,50

5,00

5,50

6,00

6,50

7,00

7,50

Z200/2.5

1 2 3 4 5

23,43 11,66 17,08 50,83 33,89

17,37 8,65 12,06 32,01 21,34

13,38 6,79 8,85 21,45 14,30

10,62 5,56 6,74 15,06 10,04

8,63 4,69 5,31 10,98 7,32

7,15 4,05 4,31 8,25 5,50

6,01 3,54 3,59 6,35 4,24

5,13 3,13 3,05 5,00 3,33

4,43 2,78 2,63 4,00 2,67

3,86 2,48 2,30 3,25 2,17

Z250/1.5

1 2 3 4 5

12,75 7,36 10,08 51,78 34,52

9,46 5,21 7,06 32,60 21,74

7,29 3,89 5,09 21,84 14,56

5,79 3,05 3,76 15,34 10,23

4,70 2,48 2,86 11,18 7,46

3,90 2,08 2,24 8,40 5,60

3,28 1,77 1,80 6,47 4,31

2,80 1,54 1,49 5,09 3,39

2,42 1,35 1,26 4,08 2,72

2,11 1,19 1,08 3,31 2,21

Z250/2

1 2 3 4 5

21,69 11,61 15,93 69,51 46,34

16,08 8,32 11,20 43,77 29,18

12,39 6,31 8,13 29,32 19,55

9,83 5,02 6,06 20,59 13,73

7,98 4,14 4,66 15,01 10,01

6,61 3,50 3,69 11,28 7,52

5,57 3,01 3,01 8,69 5,79

4,75 2,63 2,51 6,83 4,56

4,10 2,32 2,13 5,47 3,65

3,57 2,07 1,84 4,45 2,97

Z250/2.5

1 2 3 4 5

30,66 15,78 21,73 87,16 58,11

22,75 11,36 15,31 54,89 36,59

17,53 8,65 11,13 36,77 24,51

13,92 6,91 8,32 25,83 17,22

11,31 5,71 6,40 18,83 12,55

9,37 4,84 5,08 14,14 9,43

7,89 4,18 4,15 10,89 7,26

6,73 3,67 3,46 8,57 5,71

5,81 3,25 2,95 6,86 4,57

5,07 2,90 2,55 5,58 3,72

Z250/3

1 39,02 2 19,73 3 27,29 4 104,72 5 69,81

28,99 14,18 19,22 65,95 43,96

22,36 10,79 13,96 44,18 29,45

17,76 8,60 10,42 31,03 20,69

14,44 7,11 8,01 22,62 15,08

11,97 6,03 6,34 16,99 11,33

10,08 5,21 5,16 13,09 8,73

8,60 4,57 4,30 10,30 6,86

7,43 4,05 3,66 8,24 5,50

6,48 3,62 3,16 6,70 4,47

Z300/1.5

1 2 3 4 5

15,37 9,94 13,73 90,98 60,65

11,46 7,08 9,80 57,29 38,20

8,86 5,23 7,23 38,38 25,59

7,05 3,98 5,46 26,96 17,97

5,74 3,13 4,19 19,65 13,10

4,76 2,55 3,26 14,76 9,84

4,01 2,13 2,58 11,37 7,58

3,43 1,81 2,08 8,94 5,96

2,96 1,57 1,71 7,16 4,77

2,58 1,38 1,43 5,82 3,88

Z300/2

1 26,90 2 15,94 3 22,23 4 122,17 5 81,45

20,04 11,42 15,91 76,94 51,29

15,49 8,52 11,78 51,54 34,36

12,31 6,59 8,94 36,20 24,13

10,02 5,29 6,91 26,39 17,59

8,31 4,37 5,43 19,83 13,22

7,00 3,71 4,35 15,27 10,18

5,98 3,20 3,56 12,01 8,01

5,16 2,80 2,97 9,62 6,41

4,50 2,48 2,52 7,82 5,21

Z300/2.5

1 40,23 2 22,30 3 31,33 4 153,25 5 102,17

29,93 16,04 22,45 96,51 64,34

23,10 12,03 16,67 64,65 43,10

18,36 9,39 12,68 45,41 30,27

14,93 7,59 9,84 33,10 22,07

12,38 6,32 7,77 24,87 16,58

10,43 5,39 6,26 19,16 12,77

8,90 4,68 5,15 15,07 10,04

7,68 4,12 4,32 12,06 8,04

6,70 3,67 3,68 9,81 6,54

Z300/3

1 52,91 2 28,49 3 40,23 4 184,21 5 122,81

39,43 20,52 28,86 116,00 77,34

30,48 15,43 21,44 77,71 51,81

24,24 12,06 16,33 54,58 36,39

19,73 9,77 12,68 39,79 26,53

16,36 8,16 10,04 29,89 19,93

13,79 6,97 8,10 23,03 15,35

11,77 6,06 6,66 18,11 12,07

10,17 5,35 5,59 14,50 9,67

8,87 4,77 4,77 11,79 7,86

PROFILE Z.

163

PROFILE Z

M

C N . 5 - PROF LE Z

Profil


4,00

4,50

5,00

5,50

6,00

6,50

7,00

7,50

Z100/1+1

1 2 3 4 5

2,30 1,85 1,39 2,10 1,40

1,69 1,45 1,04 1,32 0,88

1,29 1,16 0,80 0,88 0,59

1,02 0,95 0,64 0,62 0,41

0,83 0,79 0,52 0,45 0,30

0,68 0,66 0,43 0,34 0,23

0,58 0,56 0,36 0,26 0,17

0,49 0,48 0,30 0,21 0,14

0,42 0,41 0,26 0,16 0,11

0,37 0,36 0,22 0,13 0,09

Z100/1.2+1

1 2 3 4 5

3,21 2,28 1,72 2,46 1,64

2,36 1,79 1,29 1,55 1,03

1,80 1,44 1,01 1,04 0,69

1,42 1,18 0,82 0,73 0,49

1,15 0,98 0,67 0,53 0,35

0,95 0,82 0,56 0,40 0,27

0,80 0,69 0,47 0,31 0,21

0,68 0,59 0,40 0,24 0,16

0,59 0,51 0,34 0,19 0,13

0,51 0,45 0,29 0,16 0,11

Z100/1.2+1.2

1 2 3 4 5

3,23 2,54 1,93 2,53 1,68

2,38 2,00 1,45 1,59 1,06

1,82 1,62 1,13 1,07 0,71

1,44 1,33 0,91 0,75 0,50

1,16 1,10 0,74 0,55 0,36

0,96 0,93 0,61 0,41 0,27

0,81 0,79 0,51 0,32 0,21

0,69 0,67 0,43 0,25 0,17

0,59 0,58 0,37 0,20 0,13

0,52 0,51 0,32 0,16 0,11

Z100/1.5+1

1 2 3 4 5

4,45 2,86 2,09 3,00 2,00

3,29 2,25 1,57 1,89 1,26

2,52 1,82 1,24 1,27 0,84

1,99 1,49 1,01 0,89 0,59

1,61 1,23 0,84 0,65 0,43

1,33 1,03 0,70 0,49 0,32

1,12 0,88 0,59 0,38 0,25

0,95 0,75 0,51 0,30 0,20

0,82 0,65 0,43 0,24 0,16

0,72 0,57 0,38 0,19 0,13

Z100/1.5+1.2

1 2 3 4 5

4,51 3,12 2,33 3,07 2,05

3,31 2,47 1,76 1,93 1,29

2,54 2,00 1,39 1,29 0,86

2,00 1,64 1,13 0,91 0,61

1,62 1,36 0,93 0,66 0,44

1,34 1,14 0,78 0,50 0,33

1,13 0,97 0,66 0,38 0,26

0,96 0,83 0,56 0,30 0,20

0,83 0,72 0,48 0,24 0,16

0,72 0,63 0,41 0,20 0,13

Z100/1.5+1.5

1 2 3 4 5

4,55 3,46 2,65 3,16 2,11

3,34 2,75 2,00 1,99 1,33

2,56 2,23 1,57 1,34 0,89

2,02 1,84 1,26 0,94 0,63

1,64 1,53 1,03 0,68 0,46

1,35 1,29 0,85 0,51 0,34

1,14 1,10 0,71 0,40 0,26

0,97 0,94 0,60 0,31 0,21

0,84 0,82 0,52 0,25 0,17

0,73 0,71 0,44 0,20 0,14

Z100/2+1

1 2 3 4 5

4,97 3,50 2,47 3,90 2,60

3,76 2,77 1,84 2,45 1,64

2,94 2,24 1,44 1,64 1,10

2,35 1,84 1,17 1,15 0,77

1,92 1,52 0,98 0,84 0,56

1,60 1,28 0,82 0,63 0,42

1,35 1,08 0,70 0,49 0,32

1,16 0,93 0,60 0,38 0,26

1,00 0,80 0,52 0,31 0,20

0,88 0,70 0,45 0,25 0,17

Z100/2+1.2

1 2 3 4 5

5,99 3,77 2,70 3,96 2,64

4,40 2,99 2,04 2,49 1,66

3,37 2,42 1,61 1,67 1,11

2,66 1,99 1,32 1,17 0,78

2,16 1,66 1,09 0,85 0,57

1,78 1,39 0,92 0,64 0,43

1,50 1,18 0,78 0,49 0,33

1,28 1,01 0,66 0,39 0,26

1,10 0,88 0,57 0,31 0,21

0,96 0,76 0,49 0,25 0,17


164


Profil


4,00

4,50

5,00

5,50

6,00

6,50

7,00

7,50

Z100/2+1.5

1 2 3 4 5

6,03 4,12 3,01 4,05 2,70

4,43 3,28 2,27 2,55 1,70

3,39 2,67 1,80 1,71 1,14

2,68 2,20 1,46 1,20 0,80

2,17 1,83 1,21 0,88 0,58

1,80 1,54 1,01 0,66 0,44

1,51 1,31 0,85 0,51 0,34

1,29 1,12 0,72 0,40 0,27

1,11 0,97 0,62 0,32 0,21

0,97 0,85 0,54 0,26 0,17

Z100/2+2

1 2 3 4 5

6,11 4,49 3,46 4,21 2,81

4,49 3,57 2,59 2,65 1,77

3,44 2,91 2,02 1,78 1,18

2,71 2,41 1,62 1,25 0,83

2,20 2,01 1,33 0,91 0,61

1,82 1,69 1,10 0,68 0,46

1,53 1,44 0,92 0,53 0,35

1,30 1,24 0,78 0,41 0,28

1,12 1,07 0,66 0,33 0,22

0,98 0,94 0,57 0,27 0,18

Z120/1+1

1 2 3 4 5

2,80 2,10 1,55 3,20 2,13

2,06 1,62 1,13 2,01 1,34

1,58 1,30 0,87 1,35 0,90

1,24 1,07 0,69 0,95 0,63

1,01 0,89 0,56 0,69 0,46

0,83 0,75 0,46 0,52 0,35

0,70 0,64 0,39 0,40 0,27

0,60 0,55 0,33 0,31 0,21

0,51 0,47 0,28 0,25 0,17

0,45 0,41 0,24 0,20 0,14

Z120/1.2+1

1 2 3 4 5

3,92 2,61 1,92 3,76 2,51

2,88 2,03 1,40 2,37 1,58

2,21 1,64 1,09 1,59 1,06

1,74 1,34 0,87 1,11 0,74

1,41 1,12 0,71 0,81 0,54

1,17 0,94 0,59 0,61 0,41

0,98 0,80 0,50 0,47 0,31

0,84 0,69 0,42 0,37 0,25

0,72 0,59 0,36 0,30 0,20

0,63 0,52 0,31 0,24 0,16

Z120/1.2+1.2

1 2 3 4 5

3,96 2,91 2,15 3,86 2,57

2,91 2,27 1,59 2,43 1,62

2,23 1,83 1,23 1,63 1,09

1,76 1,51 0,98 1,14 0,76

1,42 1,26 0,80 0,83 0,56

1,18 1,06 0,66 0,63 0,42

0,99 0,90 0,56 0,48 0,32

0,84 0,78 0,47 0,38 0,25

0,73 0,67 0,40 0,30 0,20

0,63 0,59 0,35 0,25 0,16

Z120/1.5+1

1 2 3 4 5

5,52 3,33 2,40 4,60 3,07

4,08 2,61 1,75 2,90 1,93

3,13 2,11 1,36 1,94 1,29

2,48 1,74 1,09 1,36 0,91

2,01 1,45 0,90 0,99 0,66

1,67 1,22 0,76 0,75 0,50

1,40 1,03 0,64 0,57 0,38

1,19 0,89 0,55 0,45 0,30

1,03 0,77 0,47 0,36 0,24

0,90 0,67 0,41 0,29 0,20

Z120/1.5+1.2

1 2 3 4 5

5,66 3,63 2,66 4,70 3,13

4,15 2,85 1,97 2,96 1,97

3,18 2,31 1,53 1,98 1,32

2,51 1,91 1,24 1,39 0,93

2,04 1,59 1,02 1,01 0,68

1,68 1,34 0,85 0,76 0,51

1,41 1,14 0,72 0,59 0,39

1,20 0,98 0,61 0,46 0,31

1,04 0,85 0,53 0,37 0,25

0,90 0,74 0,45 0,30 0,20

Z120/1.5+1.5

1 2 3 4 5

5,71 4,07 3,02 4,85 3,23

4,20 3,20 2,24 3,05 2,03

3,21 2,60 1,74 2,04 1,36

2,54 2,15 1,40 1,44 0,96

2,06 1,80 1,14 1,05 0,70

1,70 1,52 0,95 0,79 0,52

1,43 1,30 0,80 0,61 0,40

1,22 1,12 0,68 0,48 0,32

1,05 0,97 0,58 0,38 0,25

0,91 0,85 0,50 0,31 0,21

Z120/2+1

1 2 3 4 5

5,77 4,18 2,94 5,98 3,99

4,41 3,29 2,12 3,77 2,51

3,47 2,66 1,63 2,52 1,68

2,79 2,19 1,30 1,77 1,18

2,30 1,82 1,07 1,29 0,86

1,92 1,54 0,90 0,97 0,65

1,63 1,31 0,76 0,75 0,50

1,39 1,12 0,66 0,59 0,39

1,21 0,97 0,57 0,47 0,31

1,06 0,85 0,49 0,38 0,26

PROFILE Z.

165

PROFILE Z

Profil


4,00

4,50

5,00

5,50

6,00

6,50

7,00

7,50

Z120/2+1.2

1 2 3 4 5

7,66 4,50 3,19 6,08 4,05

5,64 3,54 2,34 3,83 2,55

4,32 2,87 1,82 2,56 1,71

3,41 2,37 1,46 1,80 1,20

2,76 1,97 1,21 1,31 0,88

2,28 1,66 1,02 0,99 0,66

1,92 1,42 0,86 0,76 0,51

1,64 1,22 0,74 0,60 0,40

1,41 1,06 0,63 0,48 0,32

1,23 0,92 0,55 0,39 0,26

Z120/2+1.5

1 2 3 4 5

7,73 4,44 3,53 6,22 4,15

5,68 3,49 2,61 3,92 2,61

4,35 2,83 2,04 2,63 1,75

3,44 2,34 1,64 1,84 1,23

2,78 1,95 1,35 1,34 0,90

2,30 1,64 1,13 1,01 0,67

1,93 1,40 0,96 0,78 0,52

1,65 1,20 0,82 0,61 0,41

1,42 1,04 0,70 0,49 0,33

1,24 0,91 0,61 0,40 0,27

Z120/2+2

1 2 3 4 5

7,83 5,45 4,05 6,47 4,31

5,75 4,28 2,98 4,07 2,72

4,40 3,47 2,31 2,73 1,82

3,48 2,88 1,85 1,92 1,28

2,82 2,41 1,51 1,40 0,93

2,33 2,04 1,25 1,05 0,70

1,96 1,74 1,05 0,81 0,54

1,67 1,50 0,89 0,64 0,42

1,44 1,30 0,76 0,51 0,34

1,25 1,14 0,65 0,41 0,28

Z120/2.5+1

1 2 3 4 5

5,88 4,88 3,42 7,35 4,90

4,50 3,83 2,43 4,63 3,09

3,54 3,10 1,85 3,10 2,07

2,86 2,56 1,47 2,18 1,45

2,35 2,14 1,21 1,59 1,06

1,96 1,80 1,01 1,19 0,80

1,66 1,53 0,86 0,92 0,61

1,43 1,32 0,74 0,72 0,48

1,24 1,14 0,64 0,58 0,39

1,08 1,00 0,55 0,47 0,31

Z120/2.5+1.2

1 2 3 4 5

8,26 5,19 3,67 7,44 4,96

6,30 4,08 2,66 4,68 3,12

4,95 3,31 2,05 3,14 2,09

3,98 2,73 1,64 2,20 1,47

3,27 2,28 1,36 1,61 1,07

2,73 1,93 1,14 1,21 0,80

2,29 1,64 0,97 0,93 0,62

1,96 1,41 0,83 0,73 0,49

1,69 1,22 0,72 0,59 0,39

1,47 1,07 0,62 0,48 0,32

Z120/2.5+1.5

1 2 3 4 5

9,59 5,64 3,99 7,58 5,05

7,05 4,44 2,93 4,77 3,18

5,40 3,61 2,27 3,20 2,13

4,26 2,98 1,83 2,25 1,50

3,45 2,50 1,51 1,64 1,09

2,85 2,11 1,27 1,23 0,82

2,40 1,80 1,08 0,95 0,63

2,04 1,55 0,92 0,75 0,50

1,76 1,35 0,79 0,60 0,40

1,54 1,18 0,69 0,49 0,32

Z120/2.5+2

1 2 3 4 5

9,69 6,16 4,46 7,82 5,21

7,12 4,83 3,27 4,92 3,28

5,45 3,92 2,54 3,30 2,20

4,31 3,25 2,04 2,32 1,54

3,49 2,73 1,67 1,69 1,13

2,88 2,31 1,40 1,27 0,85

2,42 1,97 1,18 0,98 0,65

2,06 1,70 1,00 0,77 0,51

1,78 1,47 0,86 0,62 0,41

1,55 1,29 0,74 0,50 0,33

Z120/2.5+2.5

1 2 3 4 5

9,79 6,59 4,91 8,06 5,37

7,19 5,15 3,58 5,08 3,38

5,50 4,18 2,75 3,40 2,27

4,35 3,47 2,19 2,39 1,59

3,52 2,91 1,79 1,74 1,16

2,91 2,47 1,48 1,31 0,87

2,45 2,11 1,24 1,01 0,67

2,08 1,82 1,05 0,79 0,53

1,80 1,58 0,90 0,63 0,42

1,57 1,38 0,77 0,52 0,34

Z150/1+1

1 2 3 4 5

3,55 2,45 1,75 5,40 3,60

2,61 1,84 1,24 3,40 2,27

2,00 1,46 0,94 2,28 1,52

1,58 1,19 0,73 1,60 1,07

1,28 0,99 0,59 1,17 0,78

1,06 0,83 0,49 0,88 0,58

0,89 0,71 0,41 0,67 0,45

0,76 0,61 0,34 0,53 0,35

0,65 0,53 0,29 0,42 0,28

0,57 0,46 0,25 0,35 0,23


166


Profil


4,00

4,50

5,00

5,50

6,00

6,50

7,00

7,50

Z150/1.2+1

1 2 3 4 5

4,99 3,06 2,20 6,35 4,23

3,67 2,33 1,55 4,00 2,67

2,81 1,86 1,17 2,68 1,79

2,22 1,52 0,92 1,88 1,25

1,80 1,27 0,75 1,37 0,91

1,49 1,07 0,62 1,03 0,69

1,25 0,91 0,52 0,79 0,53

1,06 0,79 0,44 0,62 0,42

0,92 0,68 0,38 0,50 0,33

0,80 0,60 0,33 0,41 0,27

Z150/1.2+1.2

1 2 3 4 5

5,04 3,16 2,22 6,52 4,35

3,70 2,37 1,51 4,11 2,74

2,83 1,87 1,11 2,75 1,83

2,24 1,52 0,85 1,93 1,29

1,81 1,27 0,68 1,41 0,94

1,50 1,07 0,56 1,06 0,71

1,26 0,92 0,46 0,82 0,54

1,07 0,79 0,39 0,64 0,43

0,92 0,69 0,33 0,51 0,34

0,81 0,60 0,29 0,42 0,28

Z150/1.5+1

1 2 3 4 5

6,56 3,94 2,80 7,78 5,19

5,07 3,03 1,97 4,90 3,27

4,00 2,44 1,48 3,28 2,19

3,17 2,00 1,16 2,30 1,54

2,57 1,67 0,95 1,68 1,12

2,13 1,41 0,79 1,26 0,84

1,79 1,21 0,67 0,97 0,65

1,53 1,04 0,57 0,76 0,51

1,32 0,90 0,49 0,61 0,41

1,15 0,79 0,43 0,50 0,33

Z150/1.5+1.2

1 2 3 4 5

7,25 4,30 3,07 7,95 5,30

5,33 3,31 2,19 5,00 3,34

4,08 2,66 1,67 3,35 2,24

3,22 2,19 1,32 2,35 1,57

2,61 1,83 1,08 1,72 1,14

2,16 1,55 0,90 1,29 0,86

1,81 1,33 0,76 0,99 0,66

1,55 1,14 0,65 0,78 0,52

1,33 0,99 0,56 0,63 0,42

1,16 0,87 0,48 0,51 0,34

Z150/1.5+1.5

1 2 3 4 5

7,33 4,83 3,45 8,20 5,47

5,38 3,71 2,49 5,17 3,44

4,12 2,98 1,90 3,46 2,31

3,26 2,46 1,51 2,43 1,62

2,64 2,06 1,23 1,77 1,18

2,18 1,75 1,02 1,33 0,89

1,83 1,50 0,86 1,03 0,68

1,56 1,29 0,73 0,81 0,54

1,35 1,12 0,63 0,65 0,43

1,17 0,98 0,54 0,52 0,35

Z150/2+1

1 2 3 4 5

6,76 5,14 3,62 10,15 6,77

5,24 3,97 2,51 6,39 4,26

4,17 3,20 1,86 4,28 2,86

3,39 2,64 1,46 3,01 2,01

2,81 2,21 1,18 2,19 1,46

2,36 1,87 0,98 1,65 1,10

2,01 1,60 0,83 1,27 0,85

1,73 1,37 0,71 1,00 0,67

1,50 1,19 0,62 0,80 0,53

1,32 1,04 0,54 0,65 0,43

Z150/2+1.2

1 2 3 4 5

9,53 5,50 3,89 10,31 6,88

7,36 4,26 2,74 6,49 4,33

5,78 3,43 2,07 4,35 2,90

4,58 2,83 1,64 3,06 2,04

3,72 2,37 1,34 2,23 1,49

3,08 2,01 1,12 1,67 1,12

2,59 1,72 0,95 1,29 0,86

2,21 1,48 0,81 1,01 0,68

1,91 1,29 0,70 0,81 0,54

1,66 1,13 0,61 0,66 0,44

Z150/2+1.5

1 2 3 4 5

10,51 5,95 4,26 10,56 7,04

7,72 4,63 3,05 6,65 4,43

5,91 3,76 2,33 4,46 2,97

4,67 3,12 1,85 3,13 2,09

3,78 2,63 1,52 2,28 1,52

3,13 2,23 1,27 1,71 1,14

2,63 1,92 1,07 1,32 0,88

2,24 1,65 0,92 1,04 0,69

1,93 1,44 0,79 0,83 0,55

1,68 1,26 0,69 0,68 0,45

Z150/2+2

1 2 3 4 5

10,65 6,77 4,85 10,98 7,32

7,82 5,21 3,48 6,92 4,61

5,99 4,19 2,65 4,63 3,09

4,73 3,46 2,10 3,25 2,17

3,83 2,91 1,71 2,37 1,58

3,17 2,48 1,42 1,78 1,19

2,66 2,12 1,20 1,37 0,92

2,27 1,83 1,02 1,08 0,72

1,96 1,60 0,87 0,86 0,58

1,70 1,40 0,75 0,70 0,47

PROFILE Z.

167

PROFILE Z

Profil


4,00

4,50

5,00

5,50

6,00

6,50

7,00

7,50

Z150/2.5+1

1 2 3 4 5

6,87 6,08 4,33 12,51 8,34

5,34 4,70 2,95 7,88 5,25

4,25 3,78 2,17 5,28 3,52

3,46 3,12 1,68 3,71 2,47

2,87 2,61 1,35 2,70 1,80

2,41 2,21 1,12 2,03 1,35

2,05 1,89 0,94 1,56 1,04

1,77 1,63 0,81 1,23 0,82

1,54 1,41 0,70 0,98 0,66

1,35 1,24 0,61 0,80 0,53

Z150/2.5+1.2

1 2 3 4 5

9,74 6,45 4,58 12,66 8,44

7,54 4,98 3,19 7,97 5,32

5,99 4,01 2,38 5,34 3,56

4,87 3,31 1,87 3,75 2,50

4,02 2,78 1,52 2,74 1,82

3,38 2,35 1,27 2,06 1,37

2,87 2,01 1,07 1,58 1,06

2,47 1,73 0,92 1,25 0,83

2,15 1,51 0,80 1,00 0,66

1,88 1,32 0,69 0,81 0,54

Z150/2.5+1.5

1 2 3 4 5

13,16 6,99 4,93 12,90 8,60

9,67 5,39 3,49 8,12 5,42

7,40 4,34 2,64 5,44 3,63

5,85 3,59 2,09 3,82 2,55

4,74 3,01 1,71 2,79 1,86

3,91 2,56 1,43 2,09 1,40

3,29 2,19 1,21 1,61 1,08

2,80 1,89 1,04 1,27 0,85

2,42 1,64 0,89 1,02 0,68

2,11 1,44 0,78 0,83 0,55

Z150/2.5+2

1 2 3 4 5

13,29 7,74 5,46 13,31 8,87

9,76 5,94 3,89 8,38 5,59

7,47 4,78 2,95 5,62 3,74

5,91 3,95 2,34 3,94 2,63

4,78 3,32 1,91 2,88 1,92

3,95 2,82 1,59 2,16 1,44

3,32 2,42 1,34 1,66 1,11

2,83 2,09 1,15 1,31 0,87

2,44 1,82 0,99 1,05 0,70

2,13 1,59 0,85 0,85 0,57

Z150/2.5+2.5

1 2 3 4 5

13,42 8,34 5,98 13,73 9,15

9,86 6,37 4,24 8,65 5,76

7,55 5,10 3,21 5,79 3,86

5,97 4,21 2,53 4,07 2,71

4,83 3,54 2,05 2,97 1,98

3,99 3,01 1,70 2,23 1,49

3,36 2,58 1,43 1,72 1,14

2,86 2,23 1,21 1,35 0,90

2,47 1,94 1,04 1,08 0,72

2,15 1,70 0,90 0,88 0,59

Z200/1.2+1.2

1 2 3 4 5

6,96 5,08 4,28 17,05 11,37

5,11 3,65 2,98 10,74 7,16

3,92 2,78 2,17 7,19 4,80

3,09 2,22 1,65 5,05 3,37

2,51 1,83 1,30 3,68 2,46

2,07 1,54 1,06 2,77 1,85

1,74 1,32 0,88 2,13 1,42

1,48 1,15 0,74 1,68 1,12

1,28 1,01 0,64 1,34 0,89

1,11 0,90 0,55 1,09 0,73

Z200/1.5+1.2

1 2 3 4 5

10,56 6,41 5,69 20,79 13,86

7,76 4,70 3,96 13,09 8,73

5,94 3,65 2,88 8,77 5,85

4,69 2,95 2,18 6,16 4,11

3,80 2,46 1,72 4,49 2,99

3,14 2,10 1,40 3,37 2,25

2,64 1,81 1,16 2,60 1,73

2,25 1,58 0,99 2,04 1,36

1,94 1,39 0,85 1,64 1,09

1,69 1,24 0,74 1,33 0,89

Z200/1.5+1.5

1 2 3 4 5

10,67 7,38 6,29 21,46 14,31

7,84 5,39 4,42 13,51 9,01

6,00 4,18 3,26 9,05 6,04

4,74 3,37 2,52 6,36 4,24

3,84 2,81 2,01 4,64 3,09

3,17 2,39 1,66 3,48 2,32

2,67 2,07 1,39 2,68 1,79

2,27 1,81 1,19 2,11 1,41

1,96 1,60 1,02 1,69 1,13

1,71 1,42 0,89 1,37 0,92

Z200/2+1.2

1 2 3 4 5

11,43 8,69 7,93 26,76 17,84

9,04 6,48 5,53 16,85 11,23

7,31 5,10 4,01 11,29 7,53

6,02 4,18 3,02 7,93 5,29

5,03 3,51 2,37 5,78 3,85

4,26 3,01 1,91 4,34 2,90

3,65 2,62 1,59 3,34 2,23

3,16 2,30 1,35 2,63 1,75

2,76 2,03 1,17 2,11 1,40

2,43 1,80 1,02 1,71 1,14


168


Profil


4,00

4,50

5,00

5,50

6,00

6,50

7,00

7,50

Z200/2+1.5

1 2 3 4 5

17,16 9,65 8,57 27,41 18,27

12,61 7,17 6,03 17,26 11,51

9,65 5,63 4,43 11,56 7,71

7,63 4,61 3,41 8,12 5,41

6,18 3,88 2,72 5,92 3,95

5,11 3,33 2,24 4,45 2,97

4,29 2,90 1,88 3,43 2,28

3,66 2,54 1,61 2,69 1,80

3,15 2,25 1,40 2,16 1,44

2,75 2,00 1,23 1,75 1,17

Z200/2+2

1 2 3 4 5

17,37 11,29 9,82 28,47 18,98

12,76 8,35 6,96 17,93 11,95

9,77 6,54 5,18 12,01 8,01

7,72 5,34 4,04 8,44 5,62

6,25 4,49 3,26 6,15 4,10

5,17 3,85 2,70 4,62 3,08

4,34 3,36 2,28 3,56 2,37

3,70 2,96 1,95 2,80 1,87

3,19 2,62 1,70 2,24 1,49

2,78 2,33 1,49 1,82 1,21

Z200/2.5+1.2

1 2 3 4 5

11,62 11,19 10,24 33,23 22,15

9,22 8,39 7,17 20,92 13,95

7,47 6,64 5,19 14,02 9,35

6,16 5,47 3,90 9,85 6,56

5,16 4,63 3,04 7,18 4,78

4,38 3,99 2,44 5,39 3,59

3,76 3,48 2,02 4,15 2,77

3,25 3,06 1,71 3,27 2,18

2,84 2,71 1,48 2,62 1,74

2,51 2,40 1,29 2,13 1,42

Z200/2.5+1.5

1 2 3 4 5

17,85 12,15 10,90 33,85 22,57

14,08 9,08 7,67 21,32 14,21

11,36 7,18 5,63 14,28 9,52

9,33 5,90 4,31 10,03 6,69

7,79 4,99 3,43 7,31 4,87

6,59 4,30 2,81 5,49 3,66

5,64 3,76 2,36 4,23 2,82

4,88 3,31 2,03 3,33 2,22

4,26 2,93 1,76 2,66 1,78

3,75 2,61 1,55 2,17 1,44

Z200/2.5+2

1 2 3 4 5

24,99 13,80 12,14 34,89 23,26

18,36 10,28 8,61 21,97 14,65

14,05 8,10 6,41 14,72 9,81

11,10 6,64 4,98 10,34 6,89

8,99 5,61 4,02 7,54 5,02

7,43 4,84 3,34 5,66 3,77

6,25 4,23 2,83 4,36 2,91

5,32 3,73 2,44 3,43 2,29

4,59 3,31 2,13 2,75 1,83

4,00 2,95 1,88 2,23 1,49

Z200/2.5+2.5

1 2 3 4 5

25,25 15,59 13,61 36,04 24,02

18,55 11,56 9,66 22,69 15,13

14,20 9,08 7,21 15,20 10,14

11,22 7,44 5,63 10,68 7,12

9,09 6,28 4,55 7,78 5,19

7,51 5,41 3,78 5,85 3,90

6,31 4,74 3,20 4,50 3,00

5,38 4,18 2,75 3,54 2,36

4,64 3,72 2,40 2,84 1,89

4,04 3,32 2,10 2,31 1,54

Z250/1.5+1.5

1 2 3 4 5

13,79 10,48 7,39 36,70 24,47

10,13 7,27 5,11 23,11 15,41

7,76 5,25 3,64 15,48 10,32

6,13 3,98 2,68 10,88 7,25

4,96 3,15 2,04 7,93 5,29

4,10 2,58 1,61 5,96 3,97

3,45 2,17 1,31 4,59 3,06

2,94 1,86 1,09 3,61 2,41

2,53 1,61 0,93 2,89 1,93

2,21 1,42 0,80 2,35 1,57

Z250/2+1.5

1 2 3 4 5

19,63 13,07 11,21 47,37 31,58

15,74 9,41 7,81 29,83 19,89

12,88 7,18 5,63 19,98 13,32

10,25 5,73 4,21 14,04 9,36

8,30 4,73 3,26 10,23 6,82

6,86 4,00 2,61 7,69 5,12

5,77 3,45 2,15 5,92 3,95

4,91 3,01 1,81 4,66 3,10

4,24 2,66 1,56 3,73 2,49

3,69 2,36 1,35 3,03 2,02

Z250/2+2

1 2 3 4 5

23,35 15,52 12,60 49,27 32,85

17,16 11,13 8,81 31,03 20,69

13,14 8,44 6,41 20,79 13,86

10,38 6,72 4,87 14,60 9,73

8,41 5,53 3,83 10,64 7,10

6,95 4,67 3,12 8,00 5,33

5,84 4,03 2,60 6,16 4,11

4,98 3,52 2,21 4,84 3,23

4,29 3,11 1,90 3,88 2,59

3,74 2,76 1,66 3,15 2,10

PROFILE Z.

169

PROFILE Z

Profil


4,00

4,50

5,00

5,50

6,00

6,50

7,00

7,50

Z250/2.5+1.5

1 2 3 4 5

19,97 16,25 14,21 58,03 38,68

16,07 11,79 9,92 36,54 24,36

13,18 9,06 7,16 24,48 16,32

10,99 7,28 5,33 17,19 11,46

9,28 6,05 4,11 12,53 8,36

7,93 5,14 3,28 9,42 6,28

6,85 4,45 2,69 7,25 4,84

5,97 3,90 2,26 5,70 3,80

5,24 3,45 1,94 4,57 3,05

4,64 3,07 1,68 3,71 2,48

Z250/2.5+2

1 2 3 4 5

32,80 18,70 15,60 59,89 39,92

24,10 13,51 10,93 37,71 25,14

18,45 10,34 7,95 25,26 16,84

14,58 8,28 6,01 17,74 11,83

11,81 6,86 4,72 12,94 8,62

9,76 5,83 3,83 9,72 6,48

8,20 5,04 3,19 7,49 4,99

6,99 4,42 2,71 5,89 3,93

6,03 3,91 2,34 4,71 3,14

5,25 3,49 2,04 3,83 2,56

Z250/2.5+2.5

1 2 3 4 5

33,14 21,10 17,21 61,79 41,19

24,35 15,19 12,06 38,91 25,94

18,64 11,57 8,80 26,07 17,38

14,73 9,23 6,69 18,31 12,20

11,93 7,63 5,28 13,35 8,90

9,86 6,47 4,30 10,03 6,68

8,28 5,59 3,59 7,72 5,15

7,06 4,90 3,06 6,07 4,05

6,09 4,34 2,64 4,86 3,24

5,30 3,87 2,31 3,95 2,64

Z250/3+1.5

1 2 3 4 5

20,18 19,22 17,01 68,67 45,78

16,27 13,97 11,89 43,24 28,83

13,37 10,76 8,57 28,97 19,31

11,17 8,66 6,36 20,35 13,56

9,45 7,20 4,88 14,83 9,89

8,09 6,14 3,87 11,14 7,43

6,99 5,32 3,16 8,58 5,72

6,09 4,67 2,64 6,75 4,50

5,36 4,13 2,26 5,41 3,60

4,74 3,68 1,96 4,39 2,93

Z250/3+2

1 2 3 4 5

34,91 21,69 18,35 70,47 46,98

27,90 15,70 12,86 44,38 29,59

22,76 12,04 9,34 29,73 19,82

18,53 9,67 7,03 20,88 13,92

15,01 8,02 5,49 15,22 10,15

12,40 6,83 4,43 11,44 7,62

10,42 5,91 3,68 8,81 5,87

8,88 5,19 3,12 6,93 4,62

7,66 4,60 2,69 5,55 3,70

6,67 4,10 2,35 4,51 3,01

Z250/3+2.5

1 2 3 4 5

42,04 24,12 19,87 72,34 48,23

30,88 17,39 13,93 45,56 30,37

23,65 13,29 10,15 30,52 20,35

18,68 10,63 7,69 21,43 14,29

15,13 8,80 6,05 15,63 10,42

12,51 7,48 4,91 11,74 7,83

10,51 6,47 4,10 9,04 6,03

8,95 5,68 3,49 7,11 4,74

7,72 5,04 3,01 5,69 3,80

6,73 4,50 2,64 4,63 3,09

Z250/3+3

1 2 3 4 5

42,39 26,38 21,61 74,24 49,49

31,14 18,96 15,12 46,75 31,17

23,84 14,43 11,01 31,32 20,88

18,84 11,50 8,35 22,00 14,66

15,26 9,50 6,57 16,03 10,69

12,61 8,06 5,34 12,05 8,03

10,60 6,97 4,46 9,28 6,19

9,03 6,11 3,79 7,30 4,87

7,79 5,42 3,27 5,84 3,90

6,78 4,84 2,86 4,75 3,17

Z300/1.5+1.5

1 2 3 4 5

16,95 14,18 10,21 64,49 43,00

12,45 10,05 7,24 40,61 27,08

9,53 7,35 5,29 27,21 18,14

7,53 5,50 3,94 19,11 12,74

6,10 4,21 2,99 13,93 9,29

5,04 3,31 2,31 10,47 6,98

4,24 2,68 1,82 8,06 5,37

3,61 2,23 1,47 6,34 4,23

3,11 1,90 1,21 5,08 3,38

2,71 1,65 1,02 4,13 2,75

Z300/2+1.5

1 2 3 4 5

21,10 17,76 15,84 83,26 55,50

17,17 12,73 11,27 52,43 34,95

14,24 9,51 8,28 35,12 23,42

11,98 7,39 6,22 24,67 16,45

10,21 5,96 4,76 17,98 11,99

8,68 4,94 3,73 13,51 9,01

7,29 4,20 2,99 10,41 6,94

6,21 3,63 2,45 8,19 5,46

5,36 3,18 2,05 6,55 4,37

4,67 2,82 1,75 5,33 3,55


170


Profil


4,00

4,50

5,00

5,50

6,00

6,50

7,00

7,50

Z300/2+2

1 2 3 4 5

29,54 21,31 17,73 86,61 57,74

21,70 15,27 12,60 54,54 36,36

16,62 11,39 9,27 36,54 24,36

13,13 8,82 7,00 25,66 17,11

10,63 7,07 5,43 18,71 12,47

8,79 5,85 4,33 14,06 9,37

7,38 4,96 3,53 10,83 7,22

6,29 4,28 2,95 8,51 5,68

5,43 3,75 2,51 6,82 4,55

4,73 3,32 2,17 5,54 3,70

Z300/2.5+1.5

1 21,37 2 21,37 3 20,69 4 102,02 5 68,01

17,45 16,24 14,76 64,25 42,83

14,51 12,24 10,88 43,04 28,69

12,24 9,61 8,20 30,23 20,15

10,45 7,82 6,29 22,04 14,69

9,02 6,55 4,92 16,56 11,04

7,85 5,60 3,94 12,75 8,50

6,89 4,87 3,22 10,03 6,69

6,09 4,29 2,69 8,03 5,35

5,42 3,82 2,28 6,53 4,35

Z300/2.5+2

1 37,53 2 26,07 3 22,67 4 105,29 5 70,20

30,44 18,76 16,17 66,31 44,20

24,45 14,10 11,93 44,42 29,61

19,32 11,03 9,03 31,20 20,80

15,65 8,95 7,00 22,74 15,16

12,93 7,47 5,57 17,09 11,39

10,87 6,38 4,54 13,16 8,77

9,26 5,54 3,78 10,35 6,90

7,98 4,88 3,21 8,29 5,53

6,96 4,35 2,77 6,74 4,49

Z300/2.5+2.5

1 43,91 2 29,82 3 25,02 4 108,64 5 72,43

32,26 21,45 17,83 68,42 45,61

24,70 16,09 13,16 45,83 30,56

19,52 12,55 9,99 32,19 21,46

15,81 10,15 7,79 23,47 15,64

13,06 8,45 6,25 17,63 11,75

10,98 7,20 5,14 13,58 9,05

9,35 6,25 4,31 10,68 7,12

8,07 5,51 3,69 8,55 5,70

7,03 4,90 3,20 6,95 4,64

Z300/3+1.5

1 21,54 2 21,54 3 21,54 4 120,78 5 80,52

17,62 17,62 17,62 76,06 50,71

14,68 14,68 13,31 50,95 33,97

12,40 11,72 10,04 35,79 23,86

10,61 9,58 7,71 26,09 17,39

9,17 8,05 6,03 19,60 13,07

7,99 6,91 4,81 15,10 10,07

7,02 6,03 3,92 11,87 7,92

6,21 5,33 3,26 9,51 6,34

5,53 4,76 2,76 7,73 5,15

Z300/3+2

1 38,00 2 30,72 3 27,21 4 123,95 5 82,64

30,90 22,16 19,45 78,06 52,04

25,60 16,72 14,37 52,29 34,86

21,53 13,15 10,89 36,73 24,48

18,33 10,72 8,44 26,77 17,85

15,77 8,98 6,69 20,12 13,41

13,70 7,70 5,43 15,49 10,33

12,00 6,71 4,51 12,19 8,12

10,50 5,93 3,83 9,76 6,50

9,16 5,29 3,30 7,93 5,29

Z300/3+2.5

1 57,70 2 34,48 3 29,50 4 127,25 5 84,83

42,39 24,85 21,07 80,13 53,42

32,46 18,71 15,58 53,68 35,79

25,65 14,67 11,84 37,70 25,13

20,77 11,92 9,23 27,49 18,32

17,17 9,98 7,38 20,65 13,77

14,43 8,54 6,05 15,91 10,60

12,29 7,43 5,08 12,51 8,34

10,60 6,56 4,33 10,02 6,68

9,23 5,86 3,76 8,14 5,43

Z300/3+3

1 58,19 2 38,10 3 32,15 4 130,59 5 87,06

42,75 27,45 22,93 82,23 54,82

32,73 20,63 16,94 55,09 36,73

25,86 16,13 12,88 38,69 25,79

20,95 13,07 10,06 28,21 18,80

17,31 10,91 8,08 21,19 14,13

14,55 9,32 6,65 16,32 10,88

12,39 8,11 5,59 12,84 8,56

10,69 7,15 4,78 10,28 6,85

9,31 6,38 4,15 8,36 5,57

PROFILE Z.

171

PROFILE Z

M

C N . 6 - PROF LE Z

Profil


4,00

4,50

5,00

5,50

6,00

6,50

7,00

7,50

Z100/1+1+ Z100/1

1 2 3 4 5

3,20 2,33 2,30 3,57 2,38

2,36 1,77 1,76 2,25 1,50

1,81 1,39 1,40 1,51 1,00

1,43 1,11 1,14 1,06 0,70

1,16 0,91 0,95 0,77 0,51

0,96 0,76 0,79 0,58 0,39

0,81 0,64 0,66 0,45 0,30

0,69 0,54 0,56 0,35 0,23

0,59 0,47 0,48 0,28 0,19

0,52 0,41 0,42 0,23 0,15

Z100/1+1+ Z100/1.2

1 2 3 4 5

3,23 2,39 2,57 3,87 2,58

2,39 1,81 2,00 2,44 1,62

1,83 1,41 1,61 1,63 1,09

1,45 1,13 1,33 1,15 0,76

1,18 0,93 1,10 0,84 0,56

0,97 0,77 0,93 0,63 0,42

0,82 0,65 0,79 0,48 0,32

0,70 0,55 0,67 0,38 0,25

0,60 0,48 0,57 0,30 0,20

0,52 0,41 0,50 0,25 0,17

Z100/1.2+1.2+1 Z100/1 2 3 4 5

4,43 3,14 2,83 4,00 2,67

3,27 2,42 2,21 2,52 1,68

2,51 1,92 1,78 1,69 1,12

1,99 1,55 1,46 1,19 0,79

1,61 1,28 1,21 0,86 0,58

1,33 1,06 1,02 0,65 0,43

1,12 0,90 0,86 0,50 0,33

0,96 0,77 0,73 0,39 0,26

0,83 0,66 0,63 0,31 0,21

0,72 0,58 0,54 0,26 0,17

Z100/1.2+1.2+1 Z100/1.2 2 3 4 5

4,47 3,23 3,09 4,30 2,87

3,30 2,48 2,44 2,71 1,81

2,54 1,96 1,99 1,81 1,21

2,01 1,58 1,65 1,27 0,85

1,63 1,30 1,38 0,93 0,62

1,35 1,08 1,17 0,70 0,47

1,13 0,91 0,99 0,54 0,36

0,97 0,78 0,84 0,42 0,28

0,83 0,67 0,73 0,34 0,23

0,73 0,59 0,63 0,28 0,18

Z100/1.5+1.5+1 Z100/1 2 3 4 5

6,13 4,12 3,53 4,64 3,09

4,53 3,25 2,80 2,92 1,95

3,48 2,61 2,29 1,96 1,30

2,76 2,13 1,90 1,37 0,92

2,24 1,76 1,58 1,00 0,67

1,85 1,47 1,33 0,75 0,50

1,56 1,25 1,12 0,58 0,39

1,33 1,07 0,96 0,46 0,30

1,15 0,92 0,82 0,37 0,24

1,00 0,80 0,71 0,30 0,20

Z100/1.5+1.5+1 Z100/1.2 2 3 4 5

6,19 4,25 3,77 4,94 3,29

4,57 3,33 3,03 3,11 2,07

3,52 2,67 2,51 2,08 1,39

2,79 2,17 2,09 1,46 0,98

2,26 1,79 1,76 1,07 0,71

1,87 1,50 1,48 0,80 0,53

1,58 1,27 1,26 0,62 0,41

1,34 1,08 1,08 0,49 0,32

1,16 0,94 0,93 0,39 0,26

1,01 0,82 0,80 0,32 0,21

Z100/1.5+1.5+1 Z100/1.5 2 3 4 5

6,26 4,41 4,05 5,39 3,59

4,63 3,44 3,31 3,39 2,26

3,56 2,74 2,78 2,27 1,52

2,82 2,22 2,36 1,60 1,06

2,29 1,83 2,00 1,16 0,78

1,90 1,53 1,70 0,87 0,58

1,60 1,29 1,45 0,67 0,45

1,36 1,10 1,25 0,53 0,35

1,17 0,95 1,08 0,42 0,28

1,02 0,83 0,93 0,34 0,23

Z100/2+2+ Z100/1

8,12 5,03 4,34 5,69 3,79

5,98 4,06 3,50 3,58 2,39

4,58 3,31 2,88 2,40 1,60

3,62 2,72 2,40 1,68 1,12

2,93 2,26 2,01 1,23 0,82

2,42 1,90 1,69 0,92 0,62

2,04 1,61 1,43 0,71 0,47

1,73 1,38 1,22 0,56 0,37

1,50 1,20 1,05 0,45 0,30

1,30 1,05 0,91 0,36 0,24

1 2 3 4 5


172


Profil


4,00

4,50

5,00

5,50

6,00

6,50

7,00

7,50

Z100/2+2+ Z100/1.2

1 2 3 4 5

8,18 5,18 4,56 5,99 3,99

6,05 4,16 3,71 3,77 2,51

4,65 3,38 3,10 2,53 1,68

3,69 2,78 2,60 1,77 1,18

2,99 2,30 2,19 1,29 0,86

2,48 1,93 1,85 0,97 0,65

2,08 1,64 1,58 0,75 0,50

1,78 1,40 1,35 0,59 0,39

1,53 1,22 1,16 0,47 0,31

1,34 1,06 1,01 0,38 0,26

Z100/2+2+ Z100/1.5

1 2 3 4 5

8,27 5,38 4,81 6,44 4,29

6,12 4,30 3,98 4,05 2,70

4,70 3,48 3,37 2,72 1,81

3,73 2,85 2,87 1,91 1,27

3,03 2,36 2,44 1,39 0,93

2,50 1,97 2,08 1,04 0,70

2,11 1,67 1,78 0,80 0,54

1,80 1,43 1,53 0,63 0,42

1,55 1,24 1,32 0,51 0,34

1,35 1,08 1,15 0,41 0,27

Z100/2+2+ Z100/2

1 2 3 4 5

8,40 5,67 5,01 7,17 4,78

6,21 4,49 4,23 4,51 3,01

4,78 3,61 3,65 3,02 2,02

3,79 2,94 3,15 2,12 1,42

3,07 2,43 2,71 1,55 1,03

2,54 2,03 2,33 1,16 0,78

2,14 1,72 2,00 0,90 0,60

1,83 1,47 1,73 0,70 0,47

1,58 1,27 1,50 0,56 0,38

1,37 1,11 1,30 0,46 0,31

Z120/1+1+ Z120/1

1 2 3 4 5

3,87 2,67 2,55 5,45 3,63

2,86 2,01 1,92 3,43 2,29

2,20 1,58 1,51 2,30 1,53

1,74 1,27 1,22 1,61 1,08

1,41 1,04 1,01 1,18 0,78

1,17 0,86 0,85 0,88 0,59

0,98 0,73 0,71 0,68 0,45

0,84 0,62 0,61 0,54 0,36

0,72 0,54 0,52 0,43 0,29

0,63 0,47 0,45 0,35 0,23

Z120/1+1+Z120/1.2 1 0,64 2 2,74 3 2,84 4 5,91 5 3,94

3,91

2,89

2,22

1,76

1,43

1,18

0,99

0,85

0,73

2,06 2,16 3,72 2,48

1,61 1,72 2,49 1,66

1,29 1,41 1,75 1,17

1,06 1,18 1,28 0,85

0,88 0,99 0,96 0,64

0,74 0,84 0,74 0,49

0,63 0,72 0,58 0,39

0,54 0,62 0,47 0,31

0,47 0,54 0,38 0,25

Z120/1.2+1.2+ 1 Z120/1 2 3 4 5

5,36 3,62 3,13 6,11 4,07

3,97 2,78 2,40 3,85 2,57

3,06 2,21 1,93 2,58 1,72

2,42 1,79 1,58 1,81 1,21

1,97 1,48 1,32 1,32 0,88

1,63 1,24 1,11 0,99 0,66

1,37 1,05 0,94 0,76 0,51

1,17 0,89 0,80 0,60 0,40

1,01 0,77 0,68 0,48 0,32

0,88 0,67 0,59 0,39 0,26

Z120/1.2+1.2+ 1 Z120/1.2 2 3 4 5

5,42 3,72 3,40 6,57 4,38

4,01 2,85 2,64 4,14 2,76

3,09 2,26 2,14 2,77 1,85

2,45 1,83 1,78 1,95 1,30

1,99 1,51 1,50 1,42 0,95

1,65 1,26 1,26 1,07 0,71

1,38 1,06 1,08 0,82 0,55

1,18 0,91 0,92 0,65 0,43

1,02 0,78 0,79 0,52 0,34

0,89 0,68 0,69 0,42 0,28

Z120/1.5+1.5+ 1 Z120/1 2 3 4 5

7,59 4,83 3,93 7,10 4,73

5,63 3,81 3,08 4,47 2,98

4,34 3,08 2,52 2,99 2,00

3,44 2,53 2,09 2,10 1,40

2,80 2,10 1,76 1,53 1,02

2,32 1,76 1,48 1,15 0,77

1,95 1,50 1,26 0,89 0,59

1,66 1,28 1,08 0,70 0,47

1,44 1,11 0,93 0,56 0,37

1,25 0,97 0,80 0,45 0,30

Z120/1.5+1.5+ 1 Z120/1.2 2 3 4 5

7,66 4,98 4,17 7,56 5,04

5,68 3,91 3,31 4,76 3,17

4,38 3,15 2,73 3,19 2,13

3,48 2,58 2,29 2,24 1,49

2,82 2,14 1,94 1,63 1,09

2,34 1,79 1,65 1,23 0,82

1,97 1,52 1,41 0,95 0,63

1,68 1,30 1,21 0,74 0,50

1,45 1,13 1,04 0,60 0,40

1,26 0,98 0,90 0,48 0,32

PROFILE Z.

173

PROFILE Z

Profil


Z120/1.5+1.5+1 Z120/1.5 2 3 4 5

4,00

4,50

5,00

5,50

6,00

6,50

7,00

7,50

7,75 5,18 4,47 8,25 5,50

5,75 4,05 3,61 5,20 3,46

4,43 3,25 3,02 3,48 2,32

3,52 2,65 2,58 2,44 1,63

2,86 2,19 2,21 1,78 1,19

2,37 1,83 1,89 1,34 0,89

1,99 1,55 1,63 1,03 0,69

1,70 1,33 1,40 0,81 0,54

1,47 1,15 1,22 0,65 0,43

1,28 1,00 1,06 0,53 0,35

Z120/2+2+ Z120/1

1 2 3 4 5

10,25 5,93 4,85 8,72 5,82

7,56 4,81 3,88 5,49 3,66

5,79 3,96 3,21 3,68 2,45

4,57 3,29 2,70 2,58 1,72

3,71 2,76 2,28 1,88 1,26

3,06 2,33 1,93 1,42 0,94

2,57 1,98 1,65 1,09 0,73

2,19 1,71 1,41 0,86 0,57

1,89 1,48 1,22 0,69 0,46

1,65 1,29 1,06 0,56 0,37

Z120/2+2+ Z120/1.2

1 2 3 4 5

10,33 6,12 5,05 9,19 6,12

7,67 4,94 4,09 5,79 3,86

5,91 4,06 3,42 3,88 2,58

4,69 3,36 2,90 2,72 1,81

3,81 2,81 2,47 1,98 1,32

3,16 2,37 2,11 1,49 0,99

2,66 2,02 1,80 1,15 0,77

2,27 1,73 1,55 0,90 0,60

1,96 1,50 1,34 0,72 0,48

1,71 1,31 1,16 0,59 0,39

Z120/2+2+ Z120/1.5

1 2 3 4 5

10,44 6,39 5,32 9,88 6,58

7,75 5,12 4,36 6,22 4,15

5,97 4,18 3,71 4,17 2,78

4,74 3,45 3,18 2,93 1,95

3,85 2,88 2,74 2,13 1,42

3,19 2,42 2,36 1,60 1,07

2,69 2,06 2,03 1,23 0,82

2,29 1,77 1,76 0,97 0,65

1,98 1,53 1,52 0,78 0,52

1,73 1,34 1,33 0,63 0,42

Z120/2+2+ Z120/2

1 2 3 4 5

10,60 6,76 5,52 11,01 7,34

7,87 5,38 4,61 6,93 4,62

6,07 4,36 3,98 4,65 3,10

4,82 3,58 3,48 3,26 2,17

3,92 2,98 3,03 2,38 1,59

3,24 2,50 2,64 1,79 1,19

2,73 2,12 2,29 1,38 0,92

2,33 1,82 1,99 1,08 0,72

2,01 1,58 1,74 0,87 0,58

1,76 1,38 1,52 0,70 0,47

Z120/2.5+2.5+1 Z120/1 2 3 4 5

12,25 6,67 5,60 10,32 6,88

9,00 5,52 4,53 6,50 4,33

6,89 4,63 3,79 4,35 2,90

5,44 3,89 3,20 3,06 2,04

4,41 3,28 2,72 2,23 1,49

3,64 2,79 2,32 1,67 1,12

3,06 2,38 1,98 1,29 0,86

2,61 2,05 1,70 1,01 0,68

2,25 1,78 1,47 0,81 0,54

1,96 1,56 1,28 0,66 0,44

Z120/2.5+2.5+1 Z120/1.2 2 3 4 5

12,79 6,88 5,77 10,78 7,19

9,49 5,68 4,72 6,79 4,53

7,31 4,74 3,98 4,55 3,03

5,80 3,97 3,40 3,19 2,13

4,72 3,34 2,91 2,33 1,55

3,91 2,83 2,49 1,75 1,17

3,29 2,42 2,14 1,35 0,90

2,81 2,09 1,84 1,06 0,71

2,42 1,81 1,60 0,85 0,57

2,11 1,58 1,39 0,69 0,46

Z120/2.5+2.5+1 Z120/1.5 2 3 4 5

12,91 7,18 5,99 11,47 7,65

9,58 5,88 4,96 7,22 4,82

7,39 4,88 4,25 4,84 3,23

5,86 4,08 3,68 3,40 2,27

4,76 3,43 3,18 2,48 1,65

3,95 2,90 2,75 1,86 1,24

3,32 2,47 2,37 1,43 0,96

2,84 2,13 2,05 1,13 0,75

2,45 1,85 1,78 0,90 0,60

2,13 1,62 1,55 0,73 0,49

Z120/2.5+2.5+1 Z120/2 2 3 4 5

13,09 7,61 6,14 12,61 8,41

9,72 6,19 5,17 7,94 5,29

7,49 5,10 4,51 5,32 3,55

5,95 4,24 3,96 3,74 2,49

4,83 3,55 3,47 2,72 1,82

4,01 2,99 3,03 2,05 1,36

3,37 2,55 2,63 1,58 1,05

2,88 2,19 2,29 1,24 0,83

2,48 1,90 2,00 0,99 0,66

2,17 1,66 1,75 0,81 0,54


174


Profil


Z120/2.5+2.5+ 1 Z120/2.5 2 3 4 5

4,00

4,50

5,00

5,50

6,00

6,50

7,00

7,50

13,25 7,99 6,24 13,72 9,15

9,84 6,45 5,33 8,64 5,76

7,58 5,29 4,71 5,79 3,86

6,02 4,37 4,19 4,07 2,71

4,89 3,65 3,72 2,96 1,98

4,05 3,07 3,27 2,23 1,48

3,41 2,61 2,87 1,72 1,14

2,91 2,25 2,51 1,35 0,90

2,52 1,95 2,20 1,08 0,72

2,19 1,70 1,93 0,88 0,59

Z150/1+1+ Z150/1

1 2 3 4 5

4,84 3,10 2,89 9,19 6,13

3,59 2,31 2,11 5,79 3,86

2,76 1,79 1,63 3,88 2,58

2,19 1,44 1,30 2,72 1,82

1,78 1,18 1,07 1,98 1,32

1,47 0,98 0,89 1,49 0,99

1,24 0,83 0,76 1,15 0,77

1,06 0,71 0,64 0,90 0,60

0,91 0,61 0,55 0,72 0,48

0,80 0,53 0,48 0,59 0,39

Z150/1+1+ Z150/1.2

1 2 3 4 5

4,89 3,19 3,22 9,97 6,65

3,62 2,36 2,37 6,28 4,19

2,79 1,83 1,85 4,21 2,81

2,21 1,47 1,50 2,96 1,97

1,80 1,20 1,24 2,15 1,44

1,49 1,00 1,04 1,62 1,08

1,25 0,84 0,89 1,25 0,83

1,07 0,72 0,76 0,98 0,65

0,92 0,62 0,66 0,79 0,52

0,81 0,54 0,57 0,64 0,43

Z150/1.2+1.2+ 1 Z150/1 2 3 4 5

6,71 4,26 3,54 10,32 6,88

4,99 3,24 2,65 6,50 4,33

3,85 2,56 2,09 4,35 2,90

3,06 2,08 1,70 3,06 2,04

2,49 1,72 1,41 2,23 1,49

2,06 1,44 1,19 1,67 1,12

1,74 1,22 1,01 1,29 0,86

1,48 1,04 0,86 1,01 0,68

1,28 0,90 0,74 0,81 0,54

1,12 0,79 0,64 0,66 0,44

Z150/1.2+1.2+ 1 Z150/1.2 2 3 4 5

6,78 4,39 3,84 11,10 7,40

5,04 3,33 2,90 6,99 4,66

3,89 2,62 2,31 4,68 3,12

3,09 2,12 1,90 3,29 2,19

2,51 1,75 1,59 2,40 1,60

2,08 1,46 1,35 1,80 1,20

1,75 1,24 1,15 1,39 0,93

1,50 1,06 0,99 1,09 0,73

1,29 0,92 0,86 0,87 0,58

1,13 0,80 0,74 0,71 0,47

Z150/1.5+1.5+ 1 Z150/1 2 3 4 5

9,52 5,72 4,43 12,00 8,00

7,10 4,47 3,40 7,56 5,04

5,49 3,61 2,74 5,06 3,38

4,37 2,98 2,27 3,56 2,37

3,56 2,49 1,91 2,59 1,73

2,95 2,10 1,62 1,95 1,30

2,49 1,79 1,38 1,50 1,00

2,12 1,54 1,19 1,18 0,79

1,83 1,33 1,02 0,94 0,63

1,60 1,16 0,89 0,77 0,51

Z150/1.5+1.5+ 1 Z150/1.2 2 3 4 5

9,60 5,91 4,68 12,79 8,53

7,16 4,60 3,63 8,05 5,37

5,54 3,71 2,95 5,40 3,60

4,41 3,05 2,47 3,79 2,53

3,59 2,54 2,09 2,76 1,84

2,98 2,14 1,79 2,08 1,38

2,51 1,82 1,54 1,60 1,07

2,14 1,56 1,33 1,26 0,84

1,85 1,35 1,15 1,01 0,67

1,62 1,18 1,00 0,82 0,55

Z150/1.5+1.5+ 1 Z150/1.5 2 3 4 5

9,72 6,17 5,01 13,96 9,31

7,25 4,78 3,93 8,79 5,86

5,61 3,83 3,24 5,89 3,93

4,47 3,13 2,75 4,14 2,76

3,64 2,60 2,36 3,02 2,01

3,02 2,19 2,04 2,27 1,51

2,54 1,86 1,77 1,75 1,16

2,17 1,59 1,53 1,37 0,92

1,88 1,38 1,33 1,10 0,73

1,64 1,20 1,17 0,89 0,60

Z150/2+2+ Z150/1

13,51 7,26 5,57 14,79 9,86

10,10 5,87 4,37 9,31 6,21

7,73 4,87 3,60 6,24 4,16

6,11 4,09 3,03 4,38 2,92

4,95 3,46 2,58 3,19 2,13

4,09 2,94 2,21 2,40 1,60

3,44 2,52 1,90 1,85 1,23

2,93 2,18 1,64 1,45 0,97

2,52 1,89 1,42 1,16 0,78

2,20 1,66 1,23 0,95 0,63

1 2 3 4 5

PROFILE Z.

175

PROFILE Z

Profil


4,00

4,50

5,00

5,50

6,00

6,50

7,00

7,50

Z150/2+2+ Z150/1.2

1 2 3 4 5

13,62 7,52 5,76 15,57 10,38

10,18 6,05 4,56 9,81 6,54

7,89 5,00 3,79 6,57 4,38

6,28 4,18 3,22 4,61 3,08

5,12 3,53 2,77 3,36 2,24

4,25 3,00 2,39 2,53 1,69

3,58 2,57 2,06 1,95 1,30

3,06 2,21 1,78 1,53 1,02

2,65 1,92 1,55 1,23 0,82

2,31 1,68 1,35 1,00 0,66

Z150/2+2+ Z150/1.5

1 2 3 4 5

13,76 7,87 6,01 16,75 11,17

10,29 6,29 4,82 10,55 7,03

7,97 5,17 4,05 7,07 4,71

6,35 4,31 3,49 4,96 3,31

5,18 3,62 3,03 3,62 2,41

4,30 3,07 2,64 2,72 1,81

3,62 2,63 2,30 2,09 1,40

3,10 2,26 2,00 1,65 1,10

2,68 1,96 1,75 1,32 0,88

2,34 1,72 1,53 1,07 0,71

Z150/2+2+ Z150/2

1 2 3 4 5

13,96 8,38 6,25 18,69 12,46

10,45 6,64 5,09 11,77 7,85

8,10 5,42 4,36 7,89 5,26

6,45 4,49 3,82 5,54 3,69

5,26 3,76 3,38 4,04 2,69

4,37 3,18 2,98 3,03 2,02

3,68 2,71 2,62 2,34 1,56

3,15 2,33 2,30 1,84 1,23

2,72 2,02 2,02 1,47 0,98

2,37 1,77 1,78 1,20 0,80

Z150/2.5+2.5+1 Z150/1 2 3 4 5

16,52 8,14 6,40 17,54 11,69

12,13 6,72 5,09 11,04 7,36

9,29 5,68 4,24 7,40 4,93

7,34 4,84 3,61 5,20 3,46

5,95 4,14 3,10 3,79 2,53

4,91 3,55 2,67 2,85 1,90

4,13 3,06 2,31 2,19 1,46

3,52 2,65 2,00 1,72 1,15

3,03 2,31 1,74 1,38 0,92

2,64 2,03 1,51 1,12 0,75

Z150/2.5+2.5+1 Z150/1.2 2 3 4 5

16,98 8,42 6,55 18,33 12,22

12,70 6,93 5,25 11,54 7,69

9,84 5,83 4,41 7,73 5,15

7,84 4,95 3,79 5,43 3,62

6,39 4,22 3,28 3,96 2,64

5,30 3,61 2,85 2,97 1,98

4,47 3,11 2,47 2,29 1,53

3,81 2,69 2,15 1,80 1,20

3,29 2,34 1,87 1,44 0,96

2,86 2,06 1,63 1,17 0,78

Z150/2.5+2.5+1 Z150/1.5 2 3 4 5

17,14 8,81 6,74 19,50 13,00

12,82 7,21 5,47 12,28 8,19

9,94 6,04 4,65 8,23 5,49

7,92 5,11 4,04 5,78 3,85

6,45 4,34 3,54 4,21 2,81

5,36 3,70 3,10 3,17 2,11

4,52 3,18 2,71 2,44 1,63

3,86 2,75 2,37 1,92 1,28

3,34 2,39 2,07 1,54 1,02

2,91 2,10 1,82 1,25 0,83

Z150/2.5+2.5+1 Z150/2 2 3 4 5

17,37 9,40 6,93 21,45 14,30

13,00 7,63 5,70 13,51 9,01

10,08 6,34 4,93 9,05 6,03

8,03 5,33 4,35 6,36 4,24

6,55 4,51 3,87 4,63 3,09

5,44 3,83 3,43 3,48 2,32

4,58 3,28 3,03 2,68 1,79

3,92 2,84 2,67 2,11 1,41

3,38 2,46 2,35 1,69 1,13

2,95 2,16 2,07 1,37 0,92

Z150/2.5+2.5+1 Z150/2.5 2 3 4 5

17,57 9,91 7,01 23,37 15,58

13,15 7,99 5,83 14,72 9,81

10,20 6,60 5,10 9,86 6,57

8,13 5,52 4,57 6,92 4,62

6,63 4,65 4,11 5,05 3,37

5,50 3,95 3,69 3,79 2,53

4,64 3,37 3,28 2,92 1,95

3,96 2,91 2,91 2,30 1,53

3,43 2,53 2,58 1,84 1,23

2,99 2,21 2,28 1,50 1,00

Z200/1.2+1.2+1 Z200/1.2 2 3 4 5

9,01 4,81 3,99 29,03 19,35

6,77 3,65 2,98 18,28 12,19

5,25 2,91 2,37 12,25 8,16

4,19 2,39 1,96 8,60 5,73

3,42 2,00 1,67 6,27 4,18

2,84 1,70 1,44 4,71 3,14

2,40 1,45 1,26 3,63 2,42

2,05 1,25 1,10 2,85 1,90

1,77 1,09 0,96 2,29 1,52

1,55 0,95 0,85 1,86 1,24


176


Profil


4,00

4,50

5,00

5,50

6,00

6,50

7,00

7,50

Z200/1.5+1.5+ 1 Z200/1.2 2 3 4 5

13,16 6,54 5,00 33,45 22,30

9,96 5,20 3,91 21,07 14,04

7,78 4,30 3,23 14,11 9,41

6,23 3,64 2,77 9,91 6,61

5,10 3,11 2,41 7,23 4,82

4,25 2,67 2,12 5,43 3,62

3,59 2,31 1,86 4,18 2,79

3,07 2,01 1,64 3,29 2,19

2,66 1,75 1,44 2,63 1,76

2,33 1,54 1,27 2,14 1,43

Z200/1.5+1.5+ 1 Z200/1.5 2 3 4 5

13,30 6,94 5,24 36,53 24,35

10,07 5,48 4,14 23,00 15,34

7,87 4,51 3,48 15,41 10,27

6,31 3,79 3,03 10,82 7,22

5,16 3,22 2,69 7,89 5,26

4,30 2,76 2,40 5,93 3,95

3,64 2,38 2,14 4,57 3,04

3,11 2,06 1,90 3,59 2,39

2,69 1,80 1,69 2,88 1,92

2,36 1,58 1,50 2,34 1,56

Z200/2+2+ Z200/1.2

1 2 3 4 5

20,15 8,59 6,58 40,48 26,99

15,40 7,23 5,39 25,49 16,99

12,12 6,26 4,66 17,08 11,38

9,76 5,47 4,13 11,99 8,00

8,02 4,77 3,70 8,74 5,83

6,71 4,16 3,30 6,57 4,38

5,68 3,63 2,94 5,06 3,37

4,87 3,18 2,60 3,98 2,65

4,23 2,79 2,30 3,19 2,12

3,70 2,46 2,04 2,59 1,73

Z200/2+2+ Z200/1.5

1 2 3 4 5

20,34 9,14 6,68 43,56 29,04

15,55 7,65 5,54 27,43 18,29

12,24 6,58 4,86 18,38 12,25

9,86 5,71 4,38 12,91 8,61

8,11 4,96 3,98 9,41 6,27

6,78 4,31 3,61 7,07 4,71

5,74 3,75 3,25 5,45 3,63

4,93 3,28 2,91 4,28 2,86

4,27 2,87 2,59 3,43 2,29

3,74 2,53 2,30 2,79 1,86

Z200/2+2+ Z200/2

1 2 3 4 5

20,58 9,95 6,82 48,46 32,31

15,75 8,25 5,76 30,52 20,35

12,40 7,04 5,16 20,45 13,63

10,00 6,06 4,76 14,36 9,57

8,22 5,23 4,42 10,47 6,98

6,88 4,52 4,10 7,86 5,24

5,83 3,92 3,76 6,06 4,04

5,00 3,41 3,42 4,76 3,18

4,34 2,99 3,09 3,81 2,54

3,80 2,63 2,78 3,10 2,07

Z200/2.5+2.5+ 1 Z200/1.2 2 3 4 5

27,66 10,03 7,94 48,06 32,04

21,33 8,78 6,72 30,26 20,17

16,90 7,86 5,98 20,27 13,52

13,69 7,02 5,45 14,24 9,49

11,24 6,24 4,97 10,38 6,92

9,29 5,50 4,51 7,80 5,20

7,80 4,84 4,06 6,01 4,00

6,65 4,26 3,63 4,72 3,15

5,73 3,76 3,24 3,78 2,52

4,99 3,33 2,88 3,08 2,05

Z200/2.5+2.5+ 1 Z200/1.5 2 3 4 5

27,87 10,67 7,93 51,15 34,10

21,50 9,29 6,78 32,21 21,47

17,04 8,26 6,12 21,58 14,38

13,81 7,35 5,65 15,15 10,10

11,40 6,49 5,23 11,05 7,36

9,56 5,71 4,81 8,30 5,53

8,12 5,02 4,38 6,39 4,26

6,98 4,41 3,95 5,03 3,35

6,06 3,88 3,54 4,03 2,68

5,31 3,43 3,16 3,27 2,18

Z200/2.5+2.5+ 1 Z200/2 2 3 4 5

28,15 11,62 7,93 56,05 37,37

21,74 10,04 6,89 35,30 23,53

17,24 8,86 6,33 23,65 15,76

13,98 7,82 5,97 16,61 11,07

11,54 6,87 5,64 12,11 8,07

9,68 6,01 5,29 9,10 6,06

8,23 5,26 4,90 7,01 4,67

7,08 4,61 4,49 5,51 3,67

6,15 4,05 4,08 4,41 2,94

5,39 3,57 3,68 3,59 2,39

Z200/2.5+2.5+ 1 Z200/2.5 2 3 4 5

28,42 12,58 7,92 61,34 40,89

21,96 10,78 6,97 38,63 25,75

17,43 9,43 6,52 25,88 17,25

14,14 8,27 6,27 18,17 12,12

11,68 7,22 6,05 13,25 8,83

9,80 6,29 5,79 9,95 6,64

8,33 5,48 5,46 7,67 5,11

7,16 4,79 5,08 6,03 4,02

6,22 4,21 4,68 4,83 3,22

5,45 3,71 4,26 3,93 2,62

PROFILE Z.

177

PROFILE Z

Profil


4,00

4,50

5,00

5,50

6,00

6,50

7,00

7,50

Z250/1.5+1.5+ 1 Z250/1.5 2 3 4 5

16,06 8,21 5,93 62,48 41,65

12,33 6,30 4,50 39,34 26,23

9,74 5,09 3,65 26,36 17,57

7,87 4,24 3,10 18,51 12,34

6,48 3,60 2,71 13,49 9,00

5,42 3,09 2,40 10,14 6,76

4,60 2,67 2,15 7,81 5,21

3,95 2,32 1,93 6,14 4,09

3,43 2,03 1,73 4,92 3,28

3,00 1,79 1,55 4,00 2,67

Z250/2+2+ Z250/1.5

1 2 3 4 5

24 2 4,61 11,00 7,42 75,09 50,06

19,19 8,95 5,92 47,28 31,52

15,33 7,62 5,03 31,68 21,12

12,50 6,63 4,45 22,25 14,83

10,37 5,81 4,03 16,22 10,81

8,73 5,10 3,68 12,19 8,12

7,45 4,49 3,35 9,39 6,26

6,42 3,95 3,04 7,38 4,92

5,59 3,49 2,75 5,91 3,94

4,90 3,09 2,48 4,81 3,20

Z250/2+2+ Z250/2

1 2 3 4 5

24 2 4,87 12,04 7,57 83,87 83 55,92

19,41 9,73 6,12 52,82 35,21

15,53 8,21 5,29 35,38 23,59

12,67 7,09 4,78 24,85 16,57

10,52 6,16 4,41 18,12 12,08

8,86 5,38 4,11 13,61 9,07

7,55 4,71 3,83 10,48 6,99

6,51 4,13 3,54 8,25 5,50

5,67 3,63 3,25 6,60 4,40

4,98 3,21 2,97 5,37 3,58

Z250/2.5+2.5+ 1 Z250/1.5 2 3 4 5

32 3 2,65 12,54 8,63 87,63 87 58,42

25,69 10,62 7,08 55,18 36,79

20,68 9,37 6,20 36,97 24,65

16,97 8,38 5,64 25,96 17,31

14,15 7,51 5,22 18,93 12,62

11,96 6,70 4,84 14,22 9,48

10,23 5,95 4,47 10,95 7,30

8,84 5,29 4,10 8,62 5,74

7,71 4,69 3,74 6,90 4,60

6,78 4,18 3,38 5,61 3,74

Z250/2.5+2.5+ 1 Z250/2 2 3 4 5

32 3 2,95 13,75 8,63 96,43 96 64,29

25,95 11,57 7,16 60,72 40,48

20,91 10,13 6,37 40,68 27,12

17,17 8,99 5,89 28,57 19,05

14,32 7,99 5,56 20,83 13,89

12,11 7,09 5,27 15,65 10,43

10,36 6,27 4,96 12,05 8,04

8,95 5,55 4,63 9,48 6,32

7,81 4,91 4,27 7,59 5,06

6,87 4,36 3,92 6,17 4,11

Z250/2.5+2.5+ 1 33 33,20 Z250/2.5 2 14,87 3 8,60 4 105,17 5 70,12

26,17 12,44 7,21 66,23 44,15

21,10 10,81 6,48 44,37 29,58

17,33 9,53 6,09 31,16 20,77

14,46 8,42 5,84 22,72 15,14

12,23 7,43 5,62 17,07 11,38

10,47 6,55 5,38 13,15 8,76

9,05 5,77 5,10 10,34 6,89

7,90 5,10 4,78 8,28 5,52

6,95 4,52 4,43 6,73 4,49

Z250/3+3+ Z250/1.5

1 40 40,11 2 13,33 3 9,57 4 100,10 5 66,73

31,72 11,59 7,99 63,04 42,02

25,64 10,47 7,12 42,23 28,15

21,11 9,55 6,59 29,66 19,77

17,64 8,68 6,19 21,62 14,41

14,94 7,83 5,82 16,24 10,83

12,81 7,03 5,44 12,51 8,34

11,09 6,28 5,03 9,84 6,56

9,68 5,60 4,61 7,88 5,25

8,53 5,00 4,20 6,41 4,27

Z250/3+3+ Z250/2

1 40 40,43 2 14,57 3 9,46 4 108,91 5 72,61

32,00 12,60 7,98 68,58 45,72

25,89 11,30 7,21 45,95 30,63

21,32 10,24 6,78 32,27 21,51

17,83 9,25 6,49 23,52 15,68

15,11 8,30 6,21 17,67 11,78

12,95 7,41 5,91 13,61 9,08

11,22 6,60 5,55 10,71 7,14

9,80 5,87 5,16 8,57 5,72

8,63 5,23 4,75 6,97 4,65

Z250/3+3+ Z250/2.5

1 40 40,70 2 15,75 3 9,35 4 117,66 5 78,44

32,24 13,55 7,96 74,10 49,40

26,10 12,07 7,27 49,64 33,09

21,51 10,87 6,93 34,86 23,24

18,00 9,76 6,73 25,42 16,94

15,26 8,72 6,54 19,10 12,73

13,08 7,75 6,32 14,71 9,81

11,33 6,88 6,03 11,57 7,71

9,90 6,11 5,68 9,26 6,17

8,72 5,44 5,29 7,53 5,02


178


Profil Z250/3+3+ Z250/3


4,00

4,50

5,00

5,50

6,00

6,50

7,00

7,50

1 40 40,95 2 16,87 3 9,24 4 126,36 5 8 84 4,24

32,46 14,43 7,92 79,58 53,05

26,29 12,79 7,30 53,31 35,54

21,67 11,44 7,03 37,44 24,96

18,14 10,22 6,90 27,29 18,20

15,38 9,09 6,80 20,51 13,67

13,20 8,06 6,65 15,80 10,53

11,43 7,13 6,43 12,42 8,28

9,99 6,32 6,12 9,95 6,63

8,80 5,62 5,76 8,09 5,39

Z300/1.5+1.5+ 1 18,31 Z300/1.5 2 8,37 3 5,95 4 109,78 5 73,19

14,26 6,33 4,44 69,13 46,09

11,38 5,08 3,54 46,31 30,88

9,27 4,23 2,96 32,53 21,69

7,69 3,61 2,57 23,71 15,81

6,47 3,13 2,29 17,82 11,88

5,51 2,73 2,06 13,72 9,15

4,75 2,40 1,87 10,79 7,20

4,13 2,12 1,69 8,64 5,76

3,63 1,88 1,54 7,03 4,68

Z300/2+2+ Z300/1.5

1 27 27,79 2 10,99 3 7,44 4 131,97 5 8 87 7,98

22,06 8,90 5,86 83,10 55,40

17,89 7,61 4,95 55,67 37,12

14,76 6,70 4,37 39,10 26,07

12,37 5,98 3,98 28,50 19,00

10,50 5,35 3,68 21,42 14,28

9,01 4,79 3,41 16,50 11,00

7,81 4,28 3,16 12,97 8,65

6,83 3,83 2,91 10,39 6,93

6,02 3,42 2,66 8,45 5,63

Z300/2+2+ Z300/2

1 28 28,05 2 12,15 3 7,49 4 147,42 5 9 98 8,28

22,29 9,79 5,97 92,84 61,89

18,09 8,31 5,11 62,19 41,46

14,94 7,26 4,60 43,68 29,12

12,52 6,43 4,27 31,84 21,23

10,63 5,71 4,03 23,92 15,95

9,13 5,08 3,82 18,43 12,29

7,92 4,52 3,61 14,49 9,66

6,92 4,02 3,39 11,60 7,74

6,10 3,59 3,16 9,44 6,29

Z300/2.5+2.5+ 1 37 37,02 Z300/1.5 2 12,51 3 8,76 4 154,05 5 102,70

29,77 10,63 7,17 97,01 64,67

24,41 9,51 6,29 64,99 43,33

20,34 8,68 5,77 45,64 30,43

17,18 7,96 5,43 33,27 22,18

14,68 7,27 5,14 25,00 16,67

12,67 6,60 4,87 19,26 12,84

11,04 5,96 4,57 15,15 10,10

9,69 5,36 4,25 12,13 8,08

8,57 4,82 3,92 9,86 6,57

Z300/2.5+2.5+ 1 37 37,29 Z300/2 2 13,85 3 8,64 4 169,53 5 113,02

30,01 11,71 7,14 106,76 71,17

24,63 10,40 6,34 71,52 47,68

20,54 9,43 5,92 50,23 33,49

17,36 8,58 5,67 36,62 24,41

14,84 7,78 5,48 27,51 18,34

12,82 7,03 5,28 21,19 14,13

11,17 6,32 5,06 16,67 11,11

9,81 5,66 4,79 13,34 8,90

8,68 5,08 4,49 10,85 7,23

Z300/2.5+2.5+ 1 37 37,52 Z300/2.5 2 15,11 3 8,54 4 184,93 5 123,29

30,22 12,71 7,12 116,46 77,64

24,82 11,22 6,40 78,02 52,01

20,71 10,10 6,04 54,79 36,53

17,51 9,14 5,88 39,94 26,63

14,98 8,24 5,78 30,01 20,01

12,94 7,40 5,68 23,12 15,41

11,28 6,63 5,54 18,18 12,12

9,91 5,93 5,33 14,56 9,70

8,77 5,30 5,08 11,84 7,89

Z300/3+3+ Z300/1.5

1 4 5, 5,62 2 13,31 3 9,82 4 176,03 5 117,35

36,95 11,69 8,24 110,85 73,90

30,50 10,75 7,41 74,26 49,51

25,56 10,04 6,97 52,16 34,77

21,70 9,36 6,70 38,02 25,35

18,63 8,65 6,46 28,57 19,04

16,14 7,92 6,20 22,00 14,67

14,11 7,20 5,89 17,31 11,54

12,42 6,52 5,54 13,86 9,24

11,01 5,88 5,15 11,27 7,51

Z300/3+3+ Z300/2

1 4 5, 5,91 2 14,68 3 9,58 4 191,53 5 127,69

37,21 12,82 8,11 120,61 80,41

30,74 11,72 7,38 80,80 53,87

25,78 10,88 7,04 56,75 37,83

21,90 10,08 6,87 41,37 27,58

18,81 9,27 6,75 31,08 20,72

16,30 8,45 6,60 23,94 15,96

14,25 7,65 6,38 18,83 12,55

12,56 6,90 6,09 15,08 10,05

11,14 6,21 5,75 12,26 8,17

PROFILE Z.

179

PROFILE Z

Profil


4,00

4,50

5,00

5,50

6,00

6,50

7,00

7,50

Z300/3+3+ Z300/2.5

1 46,15 2 15,99 3 9,40 4 206,95 5 137,96

37,44 13,91 8,01 130,32 86,88

30,94 12,65 7,37 87,31 58,20

25,97 11,67 7,11 61,32 40,88

22,07 10,75 7,05 44,70 29,80

18,96 9,83 7,03 33,58 22,39

16,45 8,92 6,99 25,87 17,25

14,38 8,05 6,88 20,35 13,56

12,67 7,24 6,67 16,29 10,86

11,24 6,50 6,38 13,24 8,83

Z300/3+3+ Z300/3

1 46,37 2 17,25 3 9,24 4 222,28 5 148,19

37,63 14,94 7,92 139,98 93,32

31,12 13,52 7,34 93,78 62,52

26,13 12,40 7,15 65,86 43,91

22,22 11,37 7,17 48,01 32,01

19,10 10,35 7,25 36,07 24,05

16,57 9,35 7,31 27,79 18,52

14,50 8,41 7,30 21,85 14,57

12,78 7,55 7,18 17,50 11,66

11,34 6,77 6,97 14,23 9,48

CONSTRUIÞI CU PROFILE LINDAB CALCULUL CONST CON STRUCÞ RUCÞII LOR DIN PR PROFILE OFILE M ET ETALI ALICE CE CU CU PEREÞ PEREÞI SUBÞ SUBÞIRI IRI FOR FORM M ATE LA RECE RECE

180

EXPLICAÞII.

181

TABELE DE CALCUL PENTRU TABLE CUTATE

abele e alcul p nt ru t able cut at Modelul de calcul pentru tablele cutate este elementul de grindã, cu lãþimea unitarã (1 m). Aria ºi momentul de inerþie a grinzii este constant pe lungime. Funcþie de detaliile structurale, dispunerea tablei cutate poate fi realizatã în varianta de grinda simplu rezematã sau grinda continuã. In general, incarcarile ºi deschiderile pot sã varieze pe lungimea de rezemare a tablelor cutate. Pentru practica proiectãrii, insã, modelul static poate fi simplificat, pentru a permite calculul rapid al situaþiilor uzuale. În aceastã situaþie se poate considera cã toate deschiderile sunt egale ºi ca încãrcarea este uniform distribuitã ºi are aceeaºi intensitate pe toata lungimea de dispunere a tablei cutate. Pentru table cutate se definesc trei sisteme statice, dupã cum urmeazã: Sistem static nr. 1:

Grinda simplu rezematã Sistem static nr. 2: Grinda continuã pe trei reazeme Sistem static nr. 3: Grinda continuã pe patru sau mai multe reazeme Cele trei tabele pentru dimensionarea tablelor cutate sunt corespunzãtoare celor trei sisteme statice. Pentru dimensionarea la starea limitã de rezistenþã ºi stabilitate (SLU) s-au considerat douã cazuri: Tabelul prezintã capacitatea portantã din încãrcarea gravitaþionalã (kN/m 2) 2 Caz 2: Tabelul prezintã capacitatea portantã din încãrcarea de sucþiune (kN/m ) Pentru dimensionarea la starea limitã a exploatãrii normale (SLEN) în tabele sunt prezentate trei cazuri, corespunzãtoare unor valori limitã admise pentru sãgeþile învelitorii, dupã cum urmeazã: Caz 3: Tabelul prezintã încãrcarea limitã corespunzãtoare unei sãgeþi maxime L/150 (kN/m2) Caz 4: Tabelul prezintã încãrcarea limitã corespunzãtoare unei sãgeþi maxime L/200 (kN/m2). Caz 5: Tabelul prezintã încãrcarea limitã corespunzãtoare unei sãgeþi maxime L/250(kN/m2) . Caz 1:


182

TABLE CUTATE

183

TABLE CUTATE

] m m [ e m i g n u L z a C ] 2 m m / N [ y f li f o r P

0 0 0 3

0 3 , 0

9 2 , 0

7 0 , 0

6 0 , 0

4 0 , 0

0 4 , 0

0 4 , 0

0 1 , 0

7 0 , 0

5 0 , 0

4 5 , 0

5 5 , 0

3 1 , 0

0 1 , 0

6 0 , 0

7 6 , 0

1 7 , 0

6 1 , 0

2 1 , 0

8 0 , 0

8 8 , 0

0 9 , 0

5 1 , 0

1 1 , 0

7 0 , 0

0 0 8 2

4 3 , 0

3 3 , 0

9 0 , 0

7 0 , 0

5 0 , 0

6 4 , 0

6 4 , 0

2 1 , 0

9 0 , 0

6 0 , 0

2 6 , 0

4 6 , 0

6 1 , 0

2 1 , 0

8 0 , 0

7 7 , 0

2 8 , 0

9 1 , 0

4 1 , 0

0 1 , 0

1 0 , 1

4 0 , 1

8 1 , 0

4 1 , 0

9 0 , 0

0 0 8 1 9 6 0 ,4 3 1 0 0 6 0 ,0 ,0 ,0 ,0 2

4 3 5 1 7 ,5 ,5 1 , ,1 0 , 0 0 0 0 0

2 4 0 5 0 ,7 ,7 2 , ,1 1 , 0 0 0 0 0

9 5 4 8 2 ,8 ,9 2 , ,1 1 , 0 0 0 0 0

7 0 3 7 1 ,1 ,2 2 , ,1 1 , 1 1 0 0 0

0 0 4 2

7 4 , 0

5 4 , 0

4 1 , 0

1 1 , 0

7 0 , 0

3 6 , 0

2 6 , 0

9 1 , 0

4 1 , 0

0 1 , 0

5 8 , 0

6 8 , 0

5 2 , 0

9 1 , 0

2 1 , 0

5 0 , 1

1 1 , 1

0 3 , 0

3 2 , 0

5 1 , 0

8 3 , 1

1 4 , 1

9 2 , 0

2 2 , 0

5 1 , 0

0 0 2 2

6 5 , 0

4 5 , 0

9 1 , 0

4 1 , 0

9 0 , 0

5 7 , 0

4 7 , 0

5 2 , 0

9 1 , 0

2 1 , 0

1 0 , 1

3 0 , 1

2 3 , 0

4 2 , 0

6 1 , 0

5 2 , 1

2 3 , 1

0 4 , 0

0 3 , 0

0 2 , 0

4 6 , 1

8 6 , 1

8 3 , 0

8 2 , 0

9 1 , 0

0 0 0 2

8 6 , 0

5 6 , 0

5 2 , 0

9 1 , 0

3 1 , 0

0 9 , 0

0 9 , 0

3 3 , 0

5 2 , 0

6 1 , 0

2 2 , 1

5 2 , 1

3 4 , 0

2 3 , 0

2 2 , 0

1 5 , 1

0 6 , 1

3 5 , 0

9 3 , 0

6 2 , 0

9 9 , 1

3 0 , 2

0 5 , 0

8 3 , 0

5 2 , 0

0 0 8 1

3 8 , 0

0 8 , 0

4 3 , 0

6 2 , 0

7 1 , 0

2 1 , 1

1 1 , 1

5 4 , 0

4 3 , 0

3 2 , 0

0 5 , 1

4 5 , 1

9 5 , 0

4 4 , 0

0 3 , 0

6 8 , 1

8 9 , 1

2 7 , 0

4 5 , 0

6 3 , 0

5 4 , 2

1 5 , 2

9 6 , 0

2 5 , 0

4 3 , 0

0 0 6 1

6 0 , 1

2 0 , 1

9 4 , 0

7 3 , 0

4 2 , 0

1 4 , 1

0 4 , 1

4 6 , 0

8 4 , 0

2 3 , 0

0 9 , 1

5 9 , 1

4 8 , 0

3 6 , 0

2 4 , 0

6 3 , 2

0 5 , 2

3 0 , 1

7 7 , 0

1 5 , 0

0 1 , 3

7 1 , 3

8 9 , 0

4 7 , 0

9 4 , 0

0 0 6 9 5 0 0 ,2 1 5 4 3 5 1 ,1 ,0 ,0 ,0 1

1 9 8 8 9 ,6 ,5 7 , ,5 3 , 1 1 0 0 0

7 1 2 7 1 ,1 ,2 0 , ,7 5 , 2 2 1 0 0

8 4 5 4 2 ,6 ,8 2 , ,9 6 , 2 2 1 0 0

3 1 9 9 0 ,5 ,6 1 , ,8 6 , 3 3 1 0 0

0 8 3 3 5 6 0 ,3 3 7 5 3 4 1 ,1 ,0 ,0 ,0 1

5 3 6 2 8 ,8 ,8 9 , ,7 4 , 1 1 0 0 0

9 4 6 4 3 ,4 ,5 2 , ,9 6 , 2 2 1 0 0

8 7 4 5 7 ,0 ,2 5 , ,1 7 , 3 3 1 1 0

5 4 7 0 3 ,0 ,1 4 , ,1 7 , 4 4 1 1 0

0 0 3 1

0 6 , 1

4 5 , 1

1 9 , 0

8 6 , 0

6 4 , 0

4 1 , 2

2 1 , 2

0 2 , 1

0 9 , 0

0 6 , 0

8 8 , 2

5 9 , 2

7 5 , 1

8 1 , 1

9 7 , 0

7 5 , 3

9 7 , 3

2 9 , 1

4 4 , 1

6 9 , 0

0 7 , 4

0 8 , 4

3 8 , 1

7 3 , 1

2 9 , 0

0 0 2 1

8 8 , 1

1 8 , 1

6 1 , 1

7 8 , 0

8 5 , 0

1 5 , 2

9 4 , 2

2 5 , 1

4 1 , 1

6 7 , 0

8 3 , 3

6 4 , 3

0 0 , 2

0 5 , 1

0 0 , 1

9 1 , 4

4 4 , 4

4 4 , 2

3 8 , 1

2 2 , 1

2 5 , 5

4 6 , 5

3 3 , 2

5 7 , 1

6 1 , 1

0 0 1 1

3 2 , 2

5 1 , 2

0 5 , 1

3 1 , 1

5 7 , 0

9 9 , 2

6 9 , 2

8 9 , 1

8 4 , 1

9 9 , 0

3 0 , 4

2 1 , 4

9 5 , 2

4 9 , 1

0 3 , 1

9 9 , 4

9 2 , 5

7 1 , 3

7 3 , 2

8 5 , 1

6 5 , 6

1 7 , 6

2 0 , 3

7 2 , 2

1 5 , 1

0 0 0 1

0 7 , 2

0 6 , 2

0 0 , 2

0 5 , 1

0 0 , 1

2 6 , 3

8 5 , 3

3 6 , 2

7 9 , 1

1 3 , 1

7 8 , 4

8 9 , 4

5 4 , 3

9 5 , 2

3 7 , 1

4 0 , 6

0 4 , 6

1 2 , 4

6 1 , 3

1 1 , 2

4 9 , 7

2 1 , 8

2 0 , 4

2 0 , 3

1 0 , 2

0 0 8

2 2 , 4

6 0 , 4

1 9 , 3

3 9 , 2

6 9 , 1

5 6 , 5

0 6 , 5

3 1 , 5

5 8 , 3

7 5 , 2

1 6 , 7

8 7 , 7

4 7 , 6

6 0 , 5

7 3 , 3

3 4 , 9

0 0 , 0 1

3 2 , 8

7 1 , 6

1 1 , 4

1 4 , 2 1

9 6 , 2 1

6 8 , 7

9 8 , 5

3 9 , 3

0 1 2 7 6 4 0 ,5 2 2 9 6 6 7 ,7 ,9 ,6 ,4

5 5 7 3 9 ,0 ,9 1 , ,1 0 , 0 9 2 9 6 1 1

4 ,5 3 1

4 ,8 3 1

8 ,9 5 1

8 9 ,9 ,9 1 7 1

7 ,7 6 1

8 ,7 7 1

0 ,5 9 1

3 5 ,6 ,7 4 9 1

6 ,0 2 2

6 ,5 2 2

3 ,6 8 1

7 1 ,9 ,3 3 9 1

1 2 3 4 5 0 5 2 4 . 0 / 0 2 P T L

1 2 3 4 5 0 5 2 5 . 0 / 0 2 P T L

1 2 3 4 5 0 5 2 6 . 0 / 0 2 P T L

1 2 3 4 5 0 5 2 7 . 0 / 0 2 P T L

1 2 3 4 5 0 5 3 7 . 0 / 0 2 P T L


184



0 0 0 3

9 2 , 0

0 3 , 0

6 0 , 0

4 0 , 0

3 0 , 0

0 4 , 0

0 4 , 0

7 0 , 0

5 0 , 0

4 0 , 0

5 5 , 0

4 5 , 0

0 1 , 0

7 0 , 0

5 0 , 0

7 6 , 0

1 7 , 0

2 1 , 0

9 0 , 0

6 0 , 0

0 9 , 0

8 8 , 0

1 1 , 0

8 0 , 0

6 0 , 0

9 2 , 0

1 4 , 0

7 0 , 0

5 0 , 0

4 0 , 0

0 0 8 2

3 3 , 0

5 3 , 0

7 0 , 0

5 0 , 0

3 0 , 0

6 4 , 0

6 4 , 0

9 0 , 0

7 0 , 0

4 0 , 0

4 6 , 0

2 6 , 0

2 1 , 0

9 0 , 0

6 0 , 0

7 7 , 0

2 8 , 0

5 1 , 0

1 1 , 0

7 0 , 0

4 0 , 1

1 0 , 1

4 1 , 0

0 1 , 0

7 0 , 0

4 3 , 0

7 4 , 0

9 0 , 0

7 0 , 0

4 0 , 0

0 8 0 8 6 4 0 ,3 4 0 0 0 6 0 ,0 ,0 ,0 ,0 2

3 4 1 8 6 ,5 ,5 1 , ,0 0 , 0 0 0 0 0

4 2 5 1 7 ,7 ,7 1 , ,1 0 , 0 0 0 0 0

9 5 8 4 9 ,8 ,9 1 , ,1 0 , 0 0 0 0 0

0 7 7 3 9 ,2 ,1 1 , ,1 0 , 1 1 0 0 0

9 5 1 8 5 ,3 ,5 1 , ,0 0 , 0 0 0 0 0

0 0 4 2

5 4 , 0

7 4 , 0

1 1 , 0

8 0 , 0

5 0 , 0

2 6 , 0

3 6 , 0

4 1 , 0

1 1 , 0

7 0 , 0

6 8 , 0

5 8 , 0

9 1 , 0

4 1 , 0

9 0 , 0

5 0 , 1

1 1 , 1

3 2 , 0

7 1 , 0

2 1 , 0

1 4 , 1

8 3 , 1

2 2 , 0

6 1 , 0

1 1 , 0

6 4 , 0

4 6 , 0

4 1 , 0

0 1 , 0

7 0 , 0

0 0 2 2

4 5 , 0

6 5 , 0

4 1 , 0

0 1 , 0

7 0 , 0

4 7 , 0

5 7 , 0

8 1 , 0

4 1 , 0

9 0 , 0

3 0 , 1

1 0 , 1

4 2 , 0

8 1 , 0

2 1 , 0

5 2 , 1

2 3 , 1

0 3 , 0

3 2 , 0

5 1 , 0

8 6 , 1

4 6 , 1

9 2 , 0

1 2 , 0

4 1 , 0

4 5 , 0

6 7 , 0

8 1 , 0

3 1 , 0

9 0 , 0

0 0 0 2

5 6 , 0

8 6 , 0

9 1 , 0

4 1 , 0

9 0 , 0

0 9 , 0

0 9 , 0

5 2 , 0

8 1 , 0

2 1 , 0

5 2 , 1

2 2 , 1

3 3 , 0

4 2 , 0

6 1 , 0

1 5 , 1

0 6 , 1

0 4 , 0

0 3 , 0

0 2 , 0

3 0 , 2

9 9 , 1

8 3 , 0

8 2 , 0

9 1 , 0

6 6 , 0

2 9 , 0

4 2 , 0

8 1 , 0

2 1 , 0

0 0 8 1

0 8 , 0

4 8 , 0

6 2 , 0

9 1 , 0

3 1 , 0

1 1 , 1

2 1 , 1

4 3 , 0

5 2 , 0

7 1 , 0

4 5 , 1

0 5 , 1

5 4 , 0

4 3 , 0

2 2 , 0

6 8 , 1

8 9 , 1

5 5 , 0

1 4 , 0

8 2 , 0

1 5 , 2

5 4 , 2

2 5 , 0

9 3 , 0

6 2 , 0

1 8 , 0

4 1 , 1

3 3 , 0

5 2 , 0

6 1 , 0

0 0 6 1

2 0 , 1

6 0 , 1

6 3 , 0

7 2 , 0

8 1 , 0

0 4 , 1

1 4 , 1

8 4 , 0

6 3 , 0

4 2 , 0

5 9 , 1

0 9 , 1

4 6 , 0

8 4 , 0

2 3 , 0

6 3 , 2

0 5 , 2

9 7 , 0

9 5 , 0

9 3 , 0

7 1 , 3

0 1 , 3

4 7 , 0

6 5 , 0

7 3 , 0

3 0 , 1

4 4 , 1

7 4 , 0

5 3 , 0

3 2 , 0

0 6 0 4 3 2 0 ,1 2 4 3 2 5 1 ,1 ,0 ,0 ,0 1

9 1 8 4 9 ,5 ,6 5 , ,4 2 , 1 1 0 0 0

1 7 7 8 9 ,2 ,1 7 , ,5 3 , 2 2 0 0 0

8 4 5 1 8 ,6 ,8 9 , ,7 4 , 2 2 0 0 0

1 3 0 7 5 ,6 ,5 9 , ,6 4 , 3 3 0 0 0

7 4 7 3 8 ,1 ,6 5 , ,4 2 , 1 1 0 0 0

0 3 8 4 1 7 0 ,3 3 5 4 2 4 1 ,1 ,0 ,0 ,0 1

3 5 2 4 6 ,8 ,8 7 , ,5 3 , 1 1 0 0 0

4 9 5 1 7 ,5 ,4 9 , ,7 4 , 2 2 0 0 0

8 7 7 8 9 ,0 ,2 1 , ,8 5 , 3 3 1 0 0

4 5 1 3 5 ,1 ,0 1 , ,8 5 , 4 4 1 0 0

5 8 0 2 5 ,3 ,8 7 , ,5 3 , 1 1 0 0 0

0 0 3 1

4 5 , 1

0 6 , 1

8 6 , 0

1 5 , 0

4 3 , 0

2 1 , 2

4 1 , 2

9 8 , 0

7 6 , 0

5 4 , 0

5 9 , 2

8 8 , 2

9 1 , 1

9 8 , 0

9 5 , 0

7 5 , 3

9 7 , 3

6 4 , 1

0 1 , 1

3 7 , 0

0 8 , 4

0 7 , 4

8 3 , 1

4 0 , 1

9 6 , 0

6 5 , 1

8 1 , 2

7 8 , 0

5 6 , 0

4 4 , 0

0 0 2 1

1 8 , 1

8 8 , 1

6 8 , 0

5 6 , 0

3 4 , 0

9 4 , 2

1 5 , 2

4 1 , 1

5 8 , 0

7 5 , 0

6 4 , 3

8 3 , 3

1 5 , 1

3 1 , 1

5 7 , 0

9 1 , 4

4 4 , 4

6 8 , 1

0 4 , 1

3 9 , 0

4 6 , 5

2 5 , 5

6 7 , 1

2 3 , 1

8 8 , 0

3 8 , 1

6 5 , 2

1 1 , 1

3 8 , 0

5 5 , 0

0 0 1 1

5 1 , 2

4 2 , 2

2 1 , 1

4 8 , 0

6 5 , 0

6 9 , 2

9 9 , 2

8 4 , 1

1 1 , 1

4 7 , 0

2 1 , 4

3 0 , 4

6 9 , 1

7 4 , 1

8 9 , 0

9 9 , 4

9 2 , 5

2 4 , 2

1 8 , 1

1 2 , 1

1 7 , 6

6 5 , 6

8 2 , 2

1 7 , 1

4 1 , 1

8 1 , 2

5 0 , 3

4 4 , 1

8 0 , 1

2 7 , 0

0 0 0 1

0 6 , 2

1 7 , 2

9 4 , 1

2 1 , 1

4 7 , 0

8 5 , 3

2 6 , 3

7 9 , 1

7 4 , 1

8 9 , 0

8 9 , 4

7 8 , 4

1 6 , 2

5 9 , 1

0 3 , 1

4 0 , 6

0 4 , 6

2 2 , 3

1 4 , 2

1 6 , 1

2 1 , 8

4 9 , 7

4 0 , 3

8 2 , 2

2 5 , 1

4 6 , 2

9 6 , 3

1 9 , 1

4 4 , 1

6 9 , 0

0 0 8

6 0 , 4

3 2 , 4

1 9 , 2

8 1 , 2

5 4 , 1

0 6 , 5

5 6 , 5

4 8 , 3

8 8 , 2

2 9 , 1

8 7 , 7

1 6 , 7

9 0 , 5

2 8 , 3

5 5 , 2

3 4 , 9

0 0 , 0 1

8 2 , 6

1 7 , 4

4 1 , 3

9 6 , 2 1

1 4 , 2 1

3 9 , 5

5 4 , 4

7 9 , 2

2 1 , 4

7 7 , 5

4 7 , 3

1 8 , 2

7 8 , 1

0 2 3 9 7 5 0 ,2 5 8 1 4 6 7 ,7 ,6 ,5 ,3

5 5 0 2 5 ,9 ,0 1 , ,8 5 , 9 0 9 6 4 1

4 ,8 3 1

4 ,5 3 1

7 5 3 ,0 ,0 0 , 2 9 6 1

8 ,7 7 1

7 ,7 6 1

9 ,8 4 1

7 5 ,1 ,4 1 7 1

6 ,5 2 2

6 ,0 2 2

6 ,0 4 1

4 3 ,5 ,0 0 7 1

2 5 7 5 3 ,3 ,2 8 , ,6 4 , 7 0 8 6 4 1

1 2 3 4 5 0 5 2 4 . 0 / 0 2 P V L

1 2 3 4 5 0 5 2 5 . 0 / 0 2 P V L

1 2 3 4 5 0 5 2 6 . 0 / 0 2 P V L

1 2 3 4 5 0 5 3 7 . 0 / 0 2 P V L

1 2 3 4 5

1 2 3 4 5 0 5 2 7 . 0 / 0 2 P V L

4 . 0 / D N 0 2 P 0 T 5 L 2

TABLE CUTATE

185

TABLE CUTATE


0 0 0 3

9 3 , 0

7 5 , 0

9 0 , 0

7 0 , 0

5 0 , 0

3 5 , 0

0 8 , 0

2 1 , 0

9 0 , 0

6 0 , 0

5 6 , 0

1 0 , 1

5 1 , 0

1 1 , 0

7 0 , 0

6 8 , 0

5 2 , 1

4 1 , 0

1 1 , 0

7 0 , 0

1 4 , 0

9 2 , 0

7 0 , 0

5 0 , 0

3 0 , 0

7 5 , 0

9 3 , 0

9 0 , 0

7 0 , 0

4 0 , 0

0 0 8 2

5 4 , 0

6 6 , 0

1 1 , 0

9 0 , 0

6 0 , 0

1 6 , 0

2 9 , 0

5 1 , 0

1 1 , 0

8 0 , 0

5 7 , 0

5 1 , 1

8 1 , 0

4 1 , 0

9 0 , 0

9 9 , 0

4 4 , 1

8 1 , 0

3 1 , 0

9 0 , 0

7 4 , 0

4 3 , 0

8 0 , 0

6 0 , 0

4 0 , 0

6 6 , 0

5 4 , 0

1 1 , 0

8 0 , 0

5 0 , 0

0 2 6 4 1 7 0 ,5 7 1 1 0 6 0 ,0 ,0 ,0 ,0 2

0 7 9 4 9 ,7 ,0 1 , ,1 0 , 0 1 0 0 0

7 4 3 7 1 ,8 ,3 2 , ,1 1 , 0 1 0 0 0

4 6 2 6 1 ,1 ,6 2 , ,1 1 , 1 1 0 0 0

5 9 0 8 5 ,5 ,3 1 , ,0 0 , 0 0 0 0 0

6 2 4 0 7 ,7 ,5 1 , ,1 0 , 0 0 0 0 0

0 0 4 2

1 6 , 0

0 9 , 0

8 1 , 0

4 1 , 0

9 0 , 0

2 8 , 0

6 2 , 1

4 2 , 0

8 1 , 0

2 1 , 0

2 0 , 1

7 5 , 1

9 2 , 0

2 2 , 0

5 1 , 0

4 3 , 1

5 9 , 1

8 2 , 0

1 2 , 0

4 1 , 0

4 6 , 0

6 4 , 0

3 1 , 0

0 1 , 0

7 0 , 0

0 9 , 0

1 6 , 0

7 1 , 0

3 1 , 0

9 0 , 0

0 0 2 2

3 7 , 0

7 0 , 1

4 2 , 0

8 1 , 0

2 1 , 0

8 9 , 0

0 5 , 1

1 3 , 0

3 2 , 0

6 1 , 0

2 2 , 1

7 8 , 1

8 3 , 0

8 2 , 0

9 1 , 0

0 6 , 1

2 3 , 2

6 3 , 0

7 2 , 0

8 1 , 0

6 7 , 0

4 5 , 0

7 1 , 0

3 1 , 0

9 0 , 0

7 0 , 1

3 7 , 0

3 2 , 0

7 1 , 0

1 1 , 0

0 0 0 2

8 8 , 0

9 2 , 1

1 3 , 0

4 2 , 0

6 1 , 0

9 1 , 1

1 8 , 1

1 4 , 0

1 3 , 0

1 2 , 0

7 4 , 1

6 2 , 2

0 5 , 0

8 3 , 0

5 2 , 0

3 9 , 1

1 8 , 2

8 4 , 0

6 3 , 0

4 2 , 0

2 9 , 0

6 6 , 0

3 2 , 0

7 1 , 0

1 1 , 0

9 2 , 1

8 8 , 0

0 3 , 0

3 2 , 0

5 1 , 0

0 0 8 1

9 0 , 1

9 5 , 1

3 4 , 0

2 3 , 0

2 2 , 0

6 4 , 1

3 2 , 2

7 5 , 0

2 4 , 0

8 2 , 0

2 8 , 1

9 7 , 2

9 6 , 0

2 5 , 0

5 3 , 0

9 3 , 2

7 4 , 3

6 6 , 0

0 5 , 0

3 3 , 0

4 1 , 1

1 8 , 0

1 3 , 0

4 2 , 0

6 1 , 0

9 5 , 1

9 0 , 1

1 4 , 0

1 3 , 0

1 2 , 0

0 0 6 1

8 3 , 1

2 0 , 2

1 6 , 0

6 4 , 0

1 3 , 0

5 8 , 1

3 8 , 2

1 8 , 0

0 6 , 0

0 4 , 0

0 3 , 2

4 5 , 3

8 9 , 0

4 7 , 0

9 4 , 0

2 0 , 3

9 3 , 4

4 9 , 0

1 7 , 0

7 4 , 0

4 4 , 1

3 0 , 1

5 4 , 0

3 3 , 0

2 2 , 0

2 0 , 2

8 3 , 1

9 5 , 0

4 4 , 0

9 2 , 0

0 7 9 4 6 7 0 ,5 2 7 5 3 5 1 ,2 ,0 ,0 ,0 1

1 2 8 3 9 ,1 ,2 9 , ,7 4 , 2 3 0 0 0

2 2 9 0 0 ,6 ,0 1 , ,9 6 , 2 4 1 0 0

4 0 4 6 7 ,4 ,0 1 , ,8 5 , 3 5 1 0 0

4 7 4 1 7 ,6 ,1 5 , ,4 2 , 1 1 0 0 0

9 7 1 3 6 ,2 ,5 7 , ,5 3 , 2 1 0 0 0

0 0 3 2 9 6 0 ,8 6 9 6 4 4 1 ,2 ,0 ,0 ,0 1

2 9 0 0 0 ,4 ,6 2 , ,9 6 , 2 3 1 0 0

1 2 7 0 3 ,0 ,6 4 , ,1 7 , 3 4 1 1 0

5 4 0 5 0 ,9 ,7 4 , ,0 7 , 3 5 1 1 0

8 5 7 0 3 ,8 ,3 6 , ,5 3 , 1 1 0 0 0

3 0 8 6 4 ,6 ,8 8 , ,6 4 , 2 1 0 0 0

0 0 3 1

9 0 , 2

6 0 , 3

4 1 , 1

6 8 , 0

7 5 , 0

1 8 , 2

8 2 , 4

0 5 , 1

3 1 , 1

5 7 , 0

9 4 , 3

6 3 , 5

4 8 , 1

8 3 , 1

2 9 , 0

8 5 , 4

6 6 , 6

5 7 , 1

1 3 , 1

8 8 , 0

8 1 , 2

6 5 , 1

3 8 , 0

2 6 , 0

2 4 , 0

6 0 , 3

9 0 , 2

9 0 , 1

2 8 , 0

5 5 , 0

0 0 2 1

5 4 , 2

9 5 , 3

5 4 , 1

9 0 , 1

3 7 , 0

0 3 , 3

3 0 , 5

1 9 , 1

3 4 , 1

6 9 , 0

9 0 , 4

9 2 , 6

3 3 , 2

5 7 , 1

7 1 , 1

7 3 , 5

1 8 , 7

3 2 , 2

7 6 , 1

1 1 , 1

6 5 , 2

3 8 , 1

6 0 , 1

9 7 , 0

3 5 , 0

9 5 , 3

5 4 , 2

9 3 , 1

4 0 , 1

0 7 , 0

0 0 1 1

2 9 , 2

7 2 , 4

9 8 , 1

2 4 , 1

4 9 , 0

2 9 , 3

8 9 , 5

8 4 , 2

6 8 , 1

4 2 , 1

7 8 , 4

8 4 , 7

3 0 , 3

7 2 , 2

2 5 , 1

0 4 , 6

0 3 , 9

9 8 , 2

7 1 , 2

5 4 , 1

5 0 , 3

8 1 , 2

7 3 , 1

3 0 , 1

9 6 , 0

7 2 , 4

2 9 , 2

1 8 , 1

5 3 , 1

0 9 , 0

0 0 0 1

3 5 , 3

6 1 , 5

1 5 , 2

9 8 , 1

6 2 , 1

5 7 , 4

4 2 , 7

0 3 , 3

8 4 , 2

5 6 , 1

9 8 , 5

5 0 , 9

3 0 , 4

2 0 , 3

2 0 , 2

4 7 , 7

5 2 , 1 1

5 8 , 3

9 8 , 2

3 9 , 1

9 6 , 3

4 6 , 2

3 8 , 1

7 3 , 1

1 9 , 0

6 1 , 5

3 5 , 3

0 4 , 2

0 8 , 1

0 2 , 1

0 0 8

1 5 , 5

7 0 , 8

1 9 , 4

8 6 , 3

5 4 , 2

1 4 , 7

1 3 , 1 1

5 4 , 6

4 8 , 4

2 2 , 3

0 2 , 9

5 1 , 4 1

8 8 , 7

1 9 , 5

4 9 , 3

9 0 , 2 1

8 5 , 7 1

2 5 , 7

4 6 , 5

6 7 , 3

7 7 , 5

2 1 , 4

7 5 , 3

8 6 , 2

9 7 , 1

7 0 , 8

1 5 , 5

0 7 , 4

2 5 , 3

5 3 , 2

0 0 4 4 3 2 0 ,8 3 6 7 8 6 9 ,4 ,1 ,8 ,5

8 ,1 3 1

0 ,1 0 2

9 ,2 5 1

7 4 ,4 ,6 1 7 1

6 ,3 6 1

5 ,1 5 2

7 ,6 8 1

0 4 ,0 ,3 4 9 1

9 ,4 1 2

5 ,2 1 3

3 ,8 7 1

7 1 ,3 ,9 3 8 1

5 2 6 5 3 ,2 ,3 4 , ,3 2 , 0 7 8 6 4 1

4 0 3 5 7 ,3 ,8 1 , ,3 5 , 4 9 1 8 5 1 1

1 1

1 2 3 4 5

1 2 3 4 5

1 2 3 4 5

1 2 3 4 5

1 2 3 4 5

1 2 3 4 5

5 . 0 / D N 0 2 P 0 T 5 L 2

6 . 0 / D N 0 2 P 0 T 5 L 2

7 . 0 / D N 0 2 P 0 T 5 L 2

7 . 0 / D N 0 2 P 0 T 5 L 3

4 . 0 / D N 0 2 P 0 V 5 L 2

5 . 0 / D N 0 2 P 0 V 5 L 2


186



0 0 0 3

0 8 , 0

3 5 , 0

2 1 , 0

9 0 , 0

6 0 , 0

1 0 , 1

5 6 , 0

4 1 , 0

1 1 , 0

7 0 , 0

5 2 , 1

6 8 , 0

3 1 , 0

0 1 , 0

7 0 , 0

1 8 , 0

2 8 , 0

6 4 , 0

5 3 , 0

3 2 , 0

0 2 , 1

0 2 , 1

5 6 , 0

8 4 , 0

2 3 , 0

5 5 , 1

1 5 , 1

1 8 , 0

1 6 , 0

1 4 , 0

0 0 8 2

2 9 , 0

1 6 , 0

4 1 , 0

1 1 , 0

7 0 , 0

5 1 , 1

5 7 , 0

7 1 , 0

3 1 , 0

9 0 , 0

4 4 , 1

9 9 , 0

6 1 , 0

2 1 , 0

8 0 , 0

3 9 , 0

4 9 , 0

7 5 , 0

3 4 , 0

8 2 , 0

8 3 , 1

8 3 , 1

9 7 , 0

0 6 , 0

0 4 , 0

8 7 , 1

3 7 , 1

0 0 , 1

5 7 , 0

0 5 , 0

0 7 0 8 3 9 0 ,0 7 1 1 0 6 1 ,0 ,0 ,0 ,0 2

4 7 2 6 1 ,3 ,8 2 , ,1 1 , 1 0 0 0 0

6 4 0 5 0 ,6 ,1 2 , ,1 1 , 1 1 0 0 0

7 9 1 3 5 ,0 ,0 7 , ,5 3 , 1 1 0 0 0

9 0 9 4 0 ,5 ,6 9 , ,7 5 , 1 1 0 0 0

7 1 5 3 2 ,0 ,0 2 , ,9 6 , 2 2 1 0 0

0 0 4 2

6 2 , 1

2 8 , 0

3 2 , 0

7 1 , 0

1 1 , 0

7 5 , 1

2 0 , 1

8 2 , 0

1 2 , 0

4 1 , 0

5 9 , 1

4 3 , 1

6 2 , 0

0 2 , 0

3 1 , 0

6 2 , 1

8 2 , 1

0 9 , 0

8 6 , 0

5 4 , 0

7 8 , 1

8 8 , 1

6 2 , 1

5 9 , 0

3 6 , 0

3 4 , 2

6 3 , 2

8 5 , 1

9 1 , 1

9 7 , 0

0 0 2 2

0 5 , 1

8 9 , 0

0 3 , 0

2 2 , 0

5 1 , 0

7 8 , 1

2 2 , 1

6 3 , 0

7 2 , 0

8 1 , 0

2 3 , 2

0 6 , 1

4 3 , 0

5 2 , 0

7 1 , 0

0 5 , 1

2 5 , 1

7 1 , 1

8 8 , 0

9 5 , 0

3 2 , 2

4 2 , 2

4 6 , 1

3 2 , 1

2 8 , 0

9 8 , 2

1 8 , 2

6 0 , 2

4 5 , 1

3 0 , 1

0 0 0 2

1 8 , 1

9 1 , 1

9 3 , 0

0 3 , 0

0 2 , 0

6 2 , 2

7 4 , 1

8 4 , 0

6 3 , 0

4 2 , 0

1 8 , 2

3 9 , 1

5 4 , 0

4 3 , 0

2 2 , 0

1 8 , 1

4 8 , 1

6 5 , 1

7 1 , 1

8 7 , 0

0 7 , 2

1 7 , 2

8 1 , 2

4 6 , 1

9 0 , 1

0 5 , 3

0 4 , 3

4 7 , 2

5 0 , 2

7 3 , 1

0 0 8 1

3 2 , 2

6 4 , 1

4 5 , 0

1 4 , 0

7 2 , 0

9 7 , 2

2 8 , 1

5 6 , 0

9 4 , 0

3 3 , 0

7 4 , 3

9 3 , 2

2 6 , 0

6 4 , 0

1 3 , 0

4 2 , 2

7 2 , 2

4 1 , 2

0 6 , 1

7 0 , 1

3 3 , 3

4 3 , 3

9 9 , 2

4 2 , 2

0 5 , 1

2 3 , 4

9 1 , 4

5 7 , 3

2 8 , 2

8 8 , 1

0 0 6 1

3 8 , 2

5 8 , 1

7 7 , 0

8 5 , 0

9 3 , 0

4 5 , 3

0 3 , 2

3 9 , 0

0 7 , 0

7 4 , 0

9 3 , 4

2 0 , 3

8 8 , 0

6 6 , 0

4 4 , 0

3 8 , 2

7 8 , 2

5 0 , 3

8 2 , 2

2 5 , 1

1 2 , 4

3 2 , 4

6 2 , 4

0 2 , 3

3 1 , 2

6 4 , 5

1 3 , 5

5 3 , 5

1 0 , 4

7 6 , 2

0 2 1 4 0 7 0 ,2 1 9 7 4 5 3 ,2 ,0 ,0 ,0 1

2 2 3 5 6 ,0 ,6 1 , ,8 5 , 4 2 1 0 0

0 4 7 0 3 ,0 ,4 0 , ,8 5 , 5 3 1 0 0

2 6 0 7 5 ,2 ,2 7 , ,7 8 , 3 3 3 2 1

9 2 7 8 9 ,7 ,8 1 , ,8 5 , 4 4 5 3 2

1 4 9 7 4 ,2 ,0 4 , ,8 2 , 6 6 6 4 3

0 9 2 5 6 8 0 ,6 4 1 8 5 4 3 ,2 ,1 ,0 ,0 1

2 1 9 4 9 ,6 ,0 3 , ,0 6 , 4 3 1 1 0

4 5 1 8 6 ,7 ,9 3 , ,9 6 , 5 3 1 0 0

0 5 5 1 7 ,7 ,7 5 , ,4 2 , 3 3 4 3 2

0 3 6 7 8 ,5 ,5 3 , ,7 1 , 5 5 6 4 3

3 3 8 8 9 ,1 ,9 9 , ,9 9 , 7 6 7 5 3

0 0 3 1

8 2 , 4

1 8 , 2

4 4 , 1

8 0 , 1

2 7 , 0

6 3 , 5

9 4 , 3

4 7 , 1

0 3 , 1

7 8 , 0

6 6 , 6

8 5 , 4

4 6 , 1

3 2 , 1

2 8 , 0

9 2 , 4

5 3 , 4

8 6 , 5

6 2 , 4

4 8 , 2

8 3 , 6

1 4 , 6

4 9 , 7

6 9 , 5

7 9 , 3

7 2 , 8

4 0 , 8

7 9 , 9

7 4 , 7

8 9 , 4

0 0 2 1

3 0 , 5

0 3 , 3

3 8 , 1

7 3 , 1

1 9 , 0

9 2 , 6

9 0 , 4

1 2 , 2

6 6 , 1

0 1 , 1

1 8 , 7

7 3 , 5

8 0 , 2

6 5 , 1

4 0 , 1

4 0 , 5

0 1 , 5

2 2 , 7

1 4 , 5

1 6 , 3

9 4 , 7

3 5 , 7

0 1 , 0 1

7 5 , 7

5 0 , 5

1 7 , 9

3 4 , 9

7 6 , 2 1

0 5 , 9

4 3 , 6

0 0 1 1

8 9 , 5

2 9 , 3

7 3 , 2

8 7 , 1

9 1 , 1

8 4 , 7

7 8 , 4

7 8 , 2

5 1 , 2

3 4 , 1

0 3 , 9

0 4 , 6

0 7 , 2

3 0 , 2

5 3 , 1

0 0 , 6

7 0 , 6

7 3 , 9

3 0 , 7

9 6 , 4

1 9 , 8

6 9 , 8

1 1 , 3 1

3 8 , 9

6 5 , 6

6 5 , 1 1

2 2 , 1 1

5 4 , 6 1

4 3 , 2 1

3 2 , 8

0 0 0 1

4 2 , 7

5 7 , 4

6 1 , 3

7 3 , 2

8 5 , 1

5 0 , 9

9 8 , 5

1 8 , 3

6 8 , 2

1 9 , 1

5 2 , 1 1

4 7 , 7

0 6 , 3

0 7 , 2

0 8 , 1

5 2 , 7

5 3 , 7

7 4 , 2 1

6 3 , 9

4 2 , 6

8 7 , 0 1

4 8 , 0 1

5 4 , 7 1

9 0 , 3 1

3 7 , 8

8 9 , 3 1

8 5 , 3 1

0 9 , 1 2

2 4 , 6 1

5 9 , 0 1

0 0 8

1 3 , 1 1

1 4 , 7

7 1 , 6

2 6 , 4

8 0 , 3

5 1 , 4 1

0 2 , 9

5 4 , 7

9 5 , 5

2 7 , 3

8 5 , 7 1

9 0 , 2 1

3 0 , 7

7 2 , 5

1 5 , 3

4 3 , 1 1

8 4 , 1 1

6 3 , 4 2

7 2 , 8 1

8 1 , 2 1

5 8 , 6 1

3 9 , 6 1

8 0 , 4 3

6 5 , 5 2

4 0 , 7 1

5 8 , 1 2

2 2 , 1 2

6 7 , 2 4

7 0 , 2 3

8 3 , 1 2

0 0 8 1 6 1 0 ,1 1 6 9 3 6 0 ,3 ,4 ,0 ,7 2 1 1 1

5 ,1 5 2

6 ,3 6 1

6 ,6 7 1

4 3 ,2 ,8 3 8 1

5 ,2 1 3

9 ,4 1 2

6 ,6 6 1

0 3 ,5 ,3 2 8 1

5 ,1 0 2

0 ,4 0 2

5 ,7 7 5

1 ,3 3 4

7 ,8 8 2

5 ,9 9 2

0 ,1 0 3

9 ,7 0 8

9 ,5 0 6

9 ,3 0 4

4 ,8 8 3

3 ,7 7 3

3 ,0 6 7

8 ,6 0 5

1 2 3 4 5

1 2 3 4 5

1 2 3 4 5

6 . 0 / D N 0 2 P 0 V 5 L 2

7 . 0 / D N 0 2 P 0 V 5 L 2

7 . 0 / D N 0 2 P 0 V 5 L 3

7 ,3 1 0 1 1 2 3 0 5 2 7 . 0 / 5 4 P T L

1 2 3 4 5 0 5 2 5 . 0 / 5 4 P T L

1 2 3 4 5 0 5 2 6 . 0 / 5 4 P T L

4 5

TABLE CUTATE

187

TABLE CUTATE


0 0 0 3

4 9 , 1

6 9 , 1

5 7 , 0

6 5 , 0

8 3 , 0

2 8 , 0

1 8 , 0

1 4 , 0

1 3 , 0

1 2 , 0

0 2 , 1

0 2 , 1

7 5 , 0

3 4 , 0

8 2 , 0

1 5 , 1

3 1 , 1

0 7 , 0

2 5 , 0

5 3 , 0

6 9 , 1

4 9 , 1

6 6 , 0

0 5 , 0

3 3 , 0

0 8 , 0

9 0 , 1

5 4 , 0

4 3 , 0

3 2 , 0

0 0 8 2

3 2 , 2

5 2 , 2

2 9 , 0

9 6 , 0

6 4 , 0

4 9 , 0

3 9 , 0

1 5 , 0

8 3 , 0

5 2 , 0

8 3 , 1

8 3 , 1

0 7 , 0

2 5 , 0

5 3 , 0

3 7 , 1

0 3 , 1

6 8 , 0

4 6 , 0

3 4 , 0

5 2 , 2

3 2 , 2

1 8 , 0

1 6 , 0

1 4 , 0

2 9 , 0

5 2 , 1

6 5 , 0

2 4 , 0

8 2 , 0

0 8 1 5 7 8 0 ,5 6 1 8 5 6 2 ,2 ,1 ,0 ,0 2

9 7 3 7 2 ,0 ,0 6 , ,4 3 , 1 1 0 0 0

0 9 7 5 4 ,6 ,5 8 , ,6 4 , 1 1 0 0 0

1 0 7 0 3 ,0 ,5 0 , ,8 5 , 2 1 1 0 0

1 8 2 6 1 ,6 ,5 0 , ,7 5 , 2 2 1 0 0

6 5 0 2 5 ,0 ,4 7 , ,5 3 , 1 1 0 0 0

0 0 4 2

3 0 , 3

7 0 , 3

7 4 , 1

0 1 , 1

3 7 , 0

8 2 , 1

6 2 , 1

0 8 , 0

0 6 , 0

0 4 , 0

8 8 , 1

7 8 , 1

1 1 , 1

3 8 , 0

5 5 , 0

6 3 , 2

6 7 , 1

6 3 , 1

2 0 , 1

8 6 , 0

7 0 , 3

3 0 , 3

9 2 , 1

7 9 , 0

5 6 , 0

5 2 , 1

0 7 , 1

9 8 , 0

7 6 , 0

4 4 , 0

0 0 2 2

1 6 , 3

5 6 , 3

0 9 , 1

3 4 , 1

5 9 , 0

2 5 , 1

0 5 , 1

4 0 , 1

8 7 , 0

2 5 , 0

4 2 , 2

3 2 , 2

4 4 , 1

8 0 , 1

2 7 , 0

1 8 , 2

0 1 , 2

6 7 , 1

2 3 , 1

8 8 , 0

5 6 , 3

1 6 , 3

8 6 , 1

6 2 , 1

4 8 , 0

8 4 , 1

2 0 , 2

5 1 , 1

6 8 , 0

8 5 , 0

0 0 0 2

7 3 , 4

2 4 , 4

3 5 , 2

0 9 , 1

7 2 , 1

4 8 , 1

1 8 , 1

9 3 , 1

4 0 , 1

9 6 , 0

1 7 , 2

0 7 , 2

2 9 , 1

4 4 , 1

6 9 , 0

0 4 , 3

4 5 , 2

5 3 , 2

6 7 , 1

7 1 , 1

2 4 , 4

7 3 , 4

4 2 , 2

8 6 , 1

2 1 , 1

0 8 , 1

5 4 , 2

3 5 , 1

5 1 , 1

7 7 , 0

0 0 8 1

9 3 , 5

5 4 , 5

8 4 , 3

1 6 , 2

4 7 , 1

7 2 , 2

4 2 , 2

0 9 , 1

3 4 , 1

5 9 , 0

4 3 , 3

3 3 , 3

3 6 , 2

7 9 , 1

2 3 , 1

9 1 , 4

4 1 , 3

2 2 , 3

2 4 , 2

1 6 , 1

5 4 , 5

9 3 , 5

7 0 , 3

0 3 , 2

3 5 , 1

2 2 , 2

2 0 , 3

0 1 , 2

8 5 , 1

5 0 , 1

0 0 6 1

2 8 , 6

0 9 , 6

5 9 , 4

1 7 , 3

7 4 , 2

7 8 , 2

3 8 , 2

1 7 , 2

3 0 , 2

6 3 , 1

3 2 , 4

1 2 , 4

5 7 , 3

1 8 , 2

7 8 , 1

1 3 , 5

7 9 , 3

9 5 , 4

4 4 , 3

9 2 , 2

0 9 , 6

2 8 , 6

7 3 , 4

8 2 , 3

8 1 , 2

1 8 , 2

3 8 , 3

9 9 , 2

5 2 , 2

0 5 , 1

0 6 5 1 1 0 0 ,7 8 0 5 0 5 7 ,7 ,6 ,4 ,3 1

6 2 9 7 5 ,2 ,2 2 , ,4 6 , 3 3 3 2 1

2 9 5 1 7 ,8 ,7 5 , ,4 2 , 4 4 4 3 2

4 2 7 7 8 ,0 ,5 5 , ,1 7 , 6 4 5 4 2

5 6 0 8 5 ,8 ,7 3 , ,9 6 , 7 7 5 3 2

9 6 3 3 2 ,1 ,3 6 , ,7 8 , 3 4 3 2 1

0 1 1 9 4 9 0 ,9 0 3 5 6 4 8 ,9 ,7 ,5 ,3 1

5 0 5 4 2 ,7 ,7 0 , ,0 0 , 3 3 4 3 2

3 0 9 9 0 ,5 ,5 5 , ,1 8 , 5 5 5 4 2

3 9 5 3 2 ,9 ,1 8 , ,1 4 , 6 5 6 5 3

1 1 2 9 6 ,0 ,9 5 , ,8 2 , 9 8 6 4 3

6 0 7 5 3 ,6 ,0 4 , ,3 2 , 3 5 4 3 2

0 0 3 1

3 3 , 0 1

5 4 , 0 1

3 2 , 9

2 9 , 6

1 6 , 4

5 3 , 4

9 2 , 4

5 0 , 5

9 7 , 3

3 5 , 2

1 4 , 6

8 3 , 6

8 9 , 6

4 2 , 5

9 4 , 3

4 0 , 8

1 0 , 6

5 5 , 8

1 4 , 6

8 2 , 4

5 4 , 0 1

3 3 , 0 1

4 1 , 8

1 1 , 6

7 0 , 4

5 2 , 4

0 8 , 5

8 5 , 5

9 1 , 4

9 7 , 2

0 0 2 1

3 1 , 2 1

7 2 , 2 1

3 7 , 1 1

0 8 , 8

7 8 , 5

0 1 , 5

4 0 , 5

3 4 , 6

2 8 , 4

1 2 , 3

3 5 , 7

9 4 , 7

8 8 , 8

6 6 , 6

4 4 , 4

3 4 , 9

6 0 , 7

7 8 , 0 1

5 1 , 8

4 4 , 5

7 2 , 2 1

3 1 , 2 1

5 3 , 0 1

6 7 , 7

8 1 , 5

9 9 , 4

1 8 , 6

0 1 , 7

2 3 , 5

5 5 , 3

0 0 1 1

3 4 , 4 1

0 6 , 4 1

3 2 , 5 1

2 4 , 1 1

2 6 , 7

7 0 , 6

0 0 , 6

4 3 , 8

6 2 , 6

7 1 , 4

6 9 , 8

1 9 , 8

3 5 , 1 1

5 6 , 8

6 7 , 5

2 2 , 1 1

0 4 , 8

1 1 , 4 1

9 5 , 0 1

6 0 , 7

0 6 , 4 1

3 4 , 4 1

4 4 , 3 1

8 0 , 0 1

2 7 , 6

4 9 , 5

0 1 , 8

1 2 , 9

1 9 , 6

1 6 , 4

0 0 0 1

6 4 , 7 1

7 6 , 7 1

8 2 , 0 2

1 2 , 5 1

4 1 , 0 1

5 3 , 7

5 2 , 7

0 1 , 1 1

3 3 , 8

5 5 , 5

4 8 , 0 1

8 7 , 0 1

4 3 , 5 1

1 5 , 1 1

7 6 , 7

8 5 , 3 1

6 1 , 0 1

9 7 , 8 1

9 0 , 4 1

9 3 , 9

7 6 , 7 1

6 4 , 7 1

9 8 , 7 1

2 4 , 3 1

4 9 , 8

8 1 , 7

0 8 , 9

6 2 , 2 1

0 2 , 9

3 1 , 6

0 0 8

8 2 , 7 2

0 6 , 7 2

0 6 , 9 3

0 7 , 9 2

0 8 , 9 1

8 4 , 1 1

4 3 , 1 1

9 6 , 1 2

7 2 , 6 1

4 8 , 0 1

3 9 , 6 1

5 8 , 6 1

7 9 , 9 2

8 4 , 2 2

8 9 , 4 1

2 2 , 1 2

8 8 , 5 1

9 6 , 6 3

2 5 , 7 2

5 3 , 8 1

0 6 , 7 2

8 2 , 7 2

4 9 , 4 3

0 2 , 6 2

7 4 , 7 1

2 2 , 1 1

1 3 , 5 1

5 9 , 3 2

6 9 , 7 1

8 9 , 1 1

0 1 7 7 0 3 0 ,5 0 8 4 9 6 8 ,9 ,3 ,0 ,6 4 4 9 7 4

0 ,4 0 2

5 ,1 0 2

1 ,4 1 5

6 ,5 8 3

1 ,7 5 2

0 ,1 0 3

5 ,9 9 2

3 ,0 1 7

7 ,2 3 5

2 ,5 5 3

3 ,7 7 3

3 ,2 8 2

8 ,9 6 8

3 ,2 5 6

9 ,4 3 4

7 ,0 9 4

1 ,5 8 4

2 ,8 2 8

1 ,1 2 6

1 ,4 1 4

5 ,9 9 1

2 ,2 7 2

8 ,7 6 5

8 ,5 2 4

9 ,3 8 2

1 2 3 4 5 0 5 3 7 . 0 / 5 4 P T L

1 2 3 4 5 0 5 2 5 . 0 / 5 4 P V L

1 2 3 4 5 0 5 2 6 . 0 / 5 4 P V L

1 2 3 4 5 0 5 2 7 . 0 / 5 4 P V L

1 2 3 4 5 0 5 3 7 . 0 / 5 4 P V L

1 2 3 4 5 5 . 0 / D N 5 4 P 0 T 5 L 2


188



0 0 0 3

9 1 , 1

6 5 , 1

4 6 , 0

8 4 , 0

2 3 , 0

4 5 , 1

1 9 , 1

0 8 , 0

0 6 , 0

0 4 , 0

2 9 , 1

5 4 , 2

4 7 , 0

5 5 , 0

7 3 , 0

9 0 , 1

0 8 , 0

0 5 , 0

7 3 , 0

5 2 , 0

6 5 , 1

9 1 , 1

7 6 , 0

0 5 , 0

3 3 , 0

1 9 , 1

4 5 , 1

2 8 , 0

2 6 , 0

1 4 , 0

0 0 8 2

6 3 , 1

9 7 , 1

8 7 , 0

9 5 , 0

9 3 , 0

6 7 , 1

9 1 , 2

8 9 , 0

3 7 , 0

9 4 , 0

1 2 , 2

1 8 , 2

1 9 , 0

8 6 , 0

5 4 , 0

5 2 , 1

2 9 , 0

1 6 , 0

6 4 , 0

1 3 , 0

9 7 , 1

6 3 , 1

2 8 , 0

2 6 , 0

1 4 , 0

9 1 , 2

6 7 , 1

1 0 , 1

6 7 , 0

1 5 , 0

0 8 8 8 3 9 0 ,5 0 9 7 4 6 1 ,2 ,0 ,0 ,0 2

4 4 2 2 1 ,0 ,5 2 , ,9 6 , 2 2 1 0 0

6 6 3 5 7 ,5 ,2 1 , ,8 5 , 2 3 1 0 0

5 6 6 7 8 ,4 ,0 7 , ,5 3 , 1 1 0 0 0

8 8 3 7 1 ,0 ,5 0 , ,7 5 , 2 1 1 0 0

4 4 6 5 3 ,5 ,0 2 , ,9 6 , 2 2 1 0 0

0 0 4 2

5 8 , 1

4 4 , 2

4 2 , 1

3 9 , 0

2 6 , 0

0 4 , 2

8 9 , 2

6 5 , 1

7 1 , 1

8 7 , 0

1 0 , 3

2 8 , 3

4 4 , 1

8 0 , 1

2 7 , 0

0 7 , 1

5 2 , 1

7 9 , 0

3 7 , 0

9 4 , 0

4 4 , 2

5 8 , 1

1 3 , 1

8 9 , 0

5 6 , 0

8 9 , 2

0 4 , 2

0 6 , 1

0 2 , 1

0 8 , 0

0 0 2 2

1 2 , 2

0 9 , 2

1 6 , 1

1 2 , 1

1 8 , 0

5 8 , 2

4 5 , 3

2 0 , 2

1 5 , 1

1 0 , 1

8 5 , 3

5 5 , 4

7 8 , 1

0 4 , 1

4 9 , 0

2 0 , 2

8 4 , 1

6 2 , 1

5 9 , 0

3 6 , 0

0 9 , 2

1 2 , 2

0 7 , 1

7 2 , 1

5 8 , 0

4 5 , 3

5 8 , 2

8 0 , 2

6 5 , 1

4 0 , 1

0 0 0 2

7 6 , 2

1 5 , 3

5 1 , 2

1 6 , 1

7 0 , 1

5 4 , 3

9 2 , 4

9 6 , 2

2 0 , 2

4 3 , 1

3 3 , 4

0 5 , 5

9 4 , 2

7 8 , 1

5 2 , 1

5 4 , 2

0 8 , 1

8 6 , 1

6 2 , 1

4 8 , 0

1 5 , 3

7 6 , 2

6 2 , 2

0 7 , 1

3 1 , 1

9 2 , 4

5 4 , 3

7 7 , 2

8 0 , 2

9 3 , 1

0 0 8 1

9 2 , 3

3 3 , 4

4 9 , 2

1 2 , 2

7 4 , 1

6 2 , 4

9 2 , 5

9 6 , 3

7 7 , 2

4 8 , 1

4 3 , 5

0 8 , 6

2 4 , 3

6 5 , 2

1 7 , 1

2 0 , 3

2 2 , 2

0 3 , 2

3 7 , 1

5 1 , 1

3 3 , 4

9 2 , 3

0 1 , 3

3 3 , 2

5 5 , 1

9 2 , 5

6 2 , 4

0 8 , 3

5 8 , 2

0 9 , 1

0 0 6 1

7 1 , 4

8 4 , 5

9 1 , 4

4 1 , 3

0 1 , 2

0 4 , 5

0 7 , 6

5 2 , 5

4 9 , 3

3 6 , 2

6 7 , 6

0 6 , 8

7 8 , 4

5 6 , 3

3 4 , 2

3 8 , 3

1 8 , 2

8 2 , 3

6 4 , 2

4 6 , 1

8 4 , 5

7 1 , 4

2 4 , 4

1 3 , 3

1 2 , 2

0 7 , 6

0 4 , 5

2 4 , 5

6 0 , 4

1 7 , 2

0 4 4 9 1 4 0 ,7 2 0 8 5 5 4 ,6 ,5 ,3 ,2 1

4 2 7 8 9 ,1 ,6 3 , ,7 1 , 6 7 6 4 3

9 9 1 3 5 ,6 ,7 9 , ,4 9 , 7 9 5 4 2

6 9 8 8 9 ,3 ,1 9 , ,9 9 , 4 3 3 2 1

4 4 6 2 8 ,2 ,7 3 , ,0 6 , 6 4 5 4 2

2 4 7 3 9 ,6 ,1 5 , ,9 2 , 7 6 6 4 3

0 5 6 6 9 3 0 ,4 1 2 6 1 4 5 ,7 ,6 ,4 ,3 1

5 5 4 8 2 ,0 ,7 8 , ,8 9 , 7 8 7 5 3

3 3 7 5 3 ,8 ,2 2 , ,4 6 , 8 1 7 5 3 1

0 6 9 7 5 ,0 ,6 8 , ,6 4 , 5 3 4 3 2

6 5 9 4 0 ,1 ,4 5 , ,9 3 , 7 5 6 4 3

5 5 8 6 4 ,7 ,0 0 , ,0 0 , 8 7 8 6 4

0 0 3 1

2 3 , 6

1 3 , 8

1 8 , 7

6 8 , 5

1 9 , 3

8 1 , 8

5 1 , 0 1

9 7 , 9

4 3 , 7

9 8 , 4

4 2 , 0 1

3 0 , 3 1

8 0 , 9

1 8 , 6

4 5 , 4

0 8 , 5

5 2 , 4

1 1 , 6

8 5 , 4

6 0 , 3

1 3 , 8

2 3 , 6

3 2 , 8

7 1 , 6

2 1 , 4

5 1 , 0 1

8 1 , 8

0 1 , 0 1

7 5 , 7

5 0 , 5

0 0 2 1

1 4 , 7

5 7 , 9

3 9 , 9

5 4 , 7

7 9 , 4

0 6 , 9

1 9 , 1 1

5 4 , 2 1

4 3 , 9

2 2 , 6

2 0 , 2 1

9 2 , 5 1

4 5 , 1 1

5 6 , 8

7 7 , 5

1 8 , 6

9 9 , 4

7 7 , 7

3 8 , 5

8 8 , 3

5 7 , 9

1 4 , 7

7 4 , 0 1

5 8 , 7

3 2 , 5

1 9 , 1 1

0 6 , 9

4 8 , 2 1

3 6 , 9

2 4 , 6

0 0 1 1

2 8 , 8

0 6 , 1 1

0 9 , 2 1

7 6 , 9

5 4 , 6

2 4 , 1 1

7 1 , 4 1

6 1 , 6 1

2 1 , 2 1

8 0 , 8

1 3 , 4 1

0 2 , 8 1

8 9 , 4 1

4 2 , 1 1

9 4 , 7

0 1 , 8

4 9 , 5

9 0 , 0 1

6 5 , 7

4 0 , 5

0 6 , 1 1

2 8 , 8

9 5 , 3 1

9 1 , 0 1

9 7 , 6

7 1 , 4 1

2 4 , 1 1

7 6 , 6 1

0 5 , 2 1

3 3 , 8

0 0 0 1

7 6 , 0 1

4 0 , 4 1

6 1 , 7 1

7 8 , 2 1

8 5 , 8

2 8 , 3 1

5 1 , 7 1

1 5 , 1 2

3 1 , 6 1

5 7 , 0 1

1 3 , 7 1

2 0 , 2 2

4 9 , 9 1

6 9 , 4 1

7 9 , 9

0 8 , 9

8 1 , 7

2 4 , 3 1

7 0 , 0 1

1 7 , 6

4 0 , 4 1

7 6 , 0 1

9 0 , 8 1

7 5 , 3 1

4 0 , 9

5 1 , 7 1

2 8 , 3 1

8 1 , 2 2

4 6 , 6 1

9 0 , 1 1

0 0 8

8 6 , 6 1

3 9 , 1 2

2 5 , 3 3

4 1 , 5 2

6 7 , 6 1

9 5 , 1 2

9 7 , 6 2

1 0 , 2 4

1 5 , 1 3

0 0 , 1 2

5 0 , 7 2

0 4 , 4 3

5 9 , 8 3

1 2 , 9 2

7 4 , 9 1

1 3 , 5 1

2 2 , 1 1

2 2 , 6 2

7 6 , 9 1

1 1 , 3 1

3 9 , 1 2

8 6 , 6 1

3 3 , 5 3

9 4 , 6 2

6 6 , 7 1

9 7 , 6 2

9 5 , 1 2

3 3 , 3 4

0 5 , 2 3

6 6 , 1 2

0 5 9 7 0 3 0 ,6 9 4 6 7 6 9 ,8 ,9 ,9 ,9 2 3 7 5 3

8 ,3 8 3

3 ,6 7 4

8 ,5 9 9

8 ,6 4 7

9 ,7 9 4

8 ,0 8 4

6 ,1 1 6

2 ,3 2 9

4 ,2 9 6

6 ,1 6 4

2 ,2 7 2

5 ,9 9 1

5 ,1 2 6

1 ,6 6 4

8 ,0 1 3

9 ,9 8 3

5 ,6 9 2

4 ,7 3 8

0 ,8 2 6

7 ,8 1 4

3 ,6 7 4

8 ,3 8 3

3 ,0 7 7

5 ,3 1 5

1 2 3 4 5

1 2 3 4 5

1 2 3 4 5

1 2 3 4 5

1 2 3 4 5

0 ,7 2 0 1 1 2 3

6 . 0 / D N 5 4 P 0 T 5 L 2

7 . 0 / D N 5 4 P 0 T 5 L 2

7 . 0 / D N 5 4 P 0 T 5 L 3

5 . 0 / D N 5 4 P 0 V 5 L 2

6 . 0 / D N 5 4 P 0 V 5 L 2

7 . 0 / D N 5 4 P 0 V 5 L 2

4 5

TABLE CUTATE

189

TABLE CUTATE


0 0 0 3

5 4 , 2

2 9 , 1

6 7 , 0

7 5 , 0

8 3 , 0

0 0 0 3

9 2 , 0

0 3 , 0

8 1 , 0

3 1 , 0

9 0 , 0

0 4 , 0

0 4 , 0

0 0 , 0

0 0 , 0

0 0 , 0

5 5 , 0

4 5 , 0

0 0 , 0

0 0 , 0

0 0 , 0

1 7 , 0

7 6 , 0

0 0 , 0

0 0 , 0

0 0 , 0

0 0 8 2

1 8 , 2

1 2 , 2

4 9 , 0

0 7 , 0

7 4 , 0

0 0 8 2

3 3 , 0

4 3 , 0

2 2 , 0

7 1 , 0

1 1 , 0

6 4 , 0

6 4 , 0

9 2 , 0

2 2 , 0

4 1 , 0

4 6 , 0

2 6 , 0

8 3 , 0

8 2 , 0

9 1 , 0

2 8 , 0

7 7 , 0

6 4 , 0

5 3 , 0

3 2 , 0

0 6 6 7 8 9 0 ,2 5 1 8 5 6 3 ,2 ,1 ,0 ,0 2

0 8 0 7 1 4 0 ,3 4 2 2 1 6 0 ,0 ,0 ,0 ,0 2

3 4 6 7 8 ,5 ,5 3 , ,2 1 , 0 0 0 0 0

4 2 7 6 4 ,7 ,7 4 , ,3 2 , 0 0 0 0 0

5 9 8 3 9 ,9 ,8 5 , ,4 2 , 0 0 0 0 0

0 0 4 2

2 8 , 3

1 0 , 3

9 4 , 1

2 1 , 1

4 7 , 0

0 0 4 2

5 4 , 0

7 4 , 0

5 3 , 0

6 2 , 0

7 1 , 0

2 6 , 0

3 6 , 0

6 4 , 0

4 3 , 0

3 2 , 0

6 8 , 0

5 8 , 0

0 6 , 0

5 4 , 0

0 3 , 0

1 1 , 1

5 0 , 1

3 7 , 0

5 5 , 0

7 3 , 0

0 0 2 2

5 5 , 4

8 5 , 3

3 9 , 1

5 4 , 1

7 9 , 0

0 0 2 2

4 5 , 0

6 5 , 0

5 4 , 0

4 3 , 0

3 2 , 0

4 7 , 0

5 7 , 0

0 6 , 0

5 4 , 0

0 3 , 0

3 0 , 1

1 0 , 1

8 7 , 0

9 5 , 0

9 3 , 0

2 3 , 1

5 2 , 1

5 9 , 0

2 7 , 0

8 4 , 0

0 0 0 2

0 5 , 5

3 3 , 4

7 5 , 2

3 9 , 1

9 2 , 1

0 0 0 2

5 6 , 0

8 6 , 0

0 6 , 0

5 4 , 0

0 3 , 0

0 9 , 0

0 9 , 0

9 7 , 0

9 5 , 0

0 4 , 0

5 2 , 1

2 2 , 1

4 0 , 1

8 7 , 0

2 5 , 0

0 6 , 1

1 5 , 1

7 2 , 1

5 9 , 0

3 6 , 0

0 0 8 1

0 8 , 6

4 3 , 5

3 5 , 3

5 6 , 2

7 7 , 1

0 0 8 1

0 8 , 0

3 8 , 0

3 8 , 0

2 6 , 0

1 4 , 0

1 1 , 1

2 1 , 1

9 0 , 1

2 8 , 0

4 5 , 0

4 5 , 1

0 5 , 1

3 4 , 1

7 0 , 1

1 7 , 0

8 9 , 1

6 8 , 1

4 7 , 1

1 3 , 1

7 8 , 0

0 0 6 1

0 6 , 8

6 7 , 6

3 0 , 5

7 7 , 3

1 5 , 2

0 0 6 1

2 0 , 1

6 0 , 1

8 1 , 1

8 8 , 0

9 5 , 0

0 4 , 1

1 4 , 1

5 5 , 1

6 1 , 1

7 7 , 0

5 9 , 1

0 9 , 1

3 0 , 2

2 5 , 1

2 0 , 1

0 5 , 2

6 3 , 2

8 4 , 2

6 8 , 1

4 2 , 1

0 9 9 0 8 5 0 ,7 6 1 5 0 5 9 ,7 ,6 ,4 ,3 1

0 5 0 3 7 2 0 ,1 2 4 0 7 5 1 ,1 ,1 ,1 ,0 1

9 1 8 1 4 ,5 ,6 8 , ,4 9 , 1 1 1 1 0

1 7 7 5 3 ,2 ,1 4 , ,8 2 , 2 2 2 1 1

4 8 1 6 0 ,8 ,6 0 , ,2 5 , 2 2 3 2 1

0 0 4 1

3 3 0 3 5 ,2 ,8 5 , ,6 7 , 1 8 7 5 3 1

0 0 8 6 2 8 0 ,3 3 7 3 8 4 1 ,1 ,1 ,1 ,0 1

1 5 1 3 6 ,8 ,8 3 , ,7 1 , 1 1 2 1 1

4 9 3 7 2 ,5 ,4 0 , ,2 5 , 2 2 3 2 1

7 8 0 8 5 ,2 ,0 7 , ,7 8 , 3 3 3 2 1

0 0 3 1

3 0 , 3 1

4 2 , 0 1

7 3 , 9

3 0 , 7

9 6 , 4

0 0 3 1

8 4 , 1

0 6 , 1

0 2 , 2

5 6 , 1

0 1 , 1

6 0 , 2

4 1 , 2

9 8 , 2

6 1 , 2

4 4 , 1

0 9 , 2

8 8 , 2

9 7 , 3

4 8 , 2

9 8 , 1

5 7 , 3

7 5 , 3

2 6 , 4

7 4 , 3

1 3 , 2

0 0 2 1

9 2 , 5 1

2 0 , 2 1

2 9 , 1 1

4 9 , 8

6 9 , 5

0 0 2 1

0 7 , 1

8 8 , 1

0 8 , 2

0 1 , 2

0 4 , 1

8 3 , 2

1 5 , 2

7 6 , 3

5 7 , 2

3 8 , 1

4 3 , 3

8 3 , 3

2 8 , 4

1 6 , 3

1 4 , 2

2 3 , 4

9 1 , 4

8 8 , 5

1 4 , 4

4 9 , 2

0 0 1 1

0 2 , 8 1

1 3 , 4 1

7 4 , 5 1

0 6 , 1 1

4 7 , 7

0 0 1 1

8 9 , 1

3 2 , 2

3 6 , 3

2 7 , 2

1 8 , 1

7 7 , 2

9 9 , 2

6 7 , 4

7 5 , 3

8 3 , 2

0 9 , 3

3 0 , 4

5 2 , 6

9 6 , 4

3 1 , 3

4 0 , 5

9 9 , 4

3 6 , 7

2 7 , 5

2 8 , 3

0 0 0 1

2 0 , 2 2

1 3 , 7 1

9 5 , 0 2

4 4 , 5 1

0 3 , 0 1

0 0 0 1

4 3 , 2

0 7 , 2

3 8 , 4

2 6 , 3

2 4 , 2

7 2 , 3

2 6 , 3

4 3 , 6

5 7 , 4

7 1 , 3

0 6 , 4

7 8 , 4

2 3 , 8

4 2 , 6

6 1 , 4

6 9 , 5

4 0 , 6

6 1 , 0 1

2 6 , 7

8 0 , 5

0 0 8

0 4 , 4 3

5 0 , 7 2

2 2 , 0 4

6 1 , 0 3

1 1 , 0 2

0 0 8

1 4 , 3

2 2 , 4

3 4 , 9

8 0 , 7

2 7 , 4

8 7 , 4

5 6 , 5

8 3 , 2 1

9 2 , 9

9 1 , 6

5 7 , 6

1 6 , 7

5 2 , 6 1

9 1 , 2 1

3 1 , 8

6 7 , 8

3 4 , 9

4 8 , 9 1

8 8 , 4 1

2 9 , 9

9 5 5 ,6 ,0 3 , 7 0 9 1 2

1 ,0 2 2

7 ,6 4 1

9 ,8 0 1

4 ,5 3 1

3 ,5 8 3

0 ,9 8 2

6 ,2 9 1

6 ,1 4 1

7 ,7 6 1

3 ,0 7 4

7 ,2 5 3

1 ,5 3 2

0 6 8 3 0 6 0 ,1 0 3 5 6 6 1 ,8 ,5 ,1 ,7 6 4 9 7 4 1 2 3 4 5 7 . 0 / D N 5 4 P 0 V 5 L 3


0 7 1 6 7 8 0 ,4 5 3 7 1 6 5 ,7 ,2 ,6 ,1 2 1 1

1 2 3 4 5 0 5 2 4 . 0 / 0 2 P T L

1 2 3 4 5 0 5 2 5 . 0 / 0 2 P T L

1 2 3 4 5 0 5 2 6 . 0 / 0 2 P T L

1 2 3 4 5 0 5 2 7 . 0 / 0 2 P T L


190

CALCULUL CONSTRUCÞII LOR DIN PROFILE M ETALICE CU PEREÞI SUBÞIRI FORM ATE LA RECE 0 9 , 0

8 8 , 0

0 0 , 0

0 0 , 0

0 0 , 0

0 3 , 0

9 2 , 0

3 1 , 0

0 1 , 0

7 0 , 0

0 4 , 0

0 4 , 0

8 1 , 0

3 1 , 0

9 0 , 0

4 5 , 0

5 5 , 0

3 2 , 0

7 1 , 0

2 1 , 0

1 7 , 0

7 6 , 0

9 2 , 0

2 2 , 0

4 1 , 0

8 8 , 0

0 9 , 0

7 2 , 0

0 2 , 0

4 1 , 0

7 4 , 0

9 2 , 0

4 0 , 1

1 0 , 1

4 4 , 0

3 3 , 0

2 2 , 0

5 3 , 0

3 3 , 0

6 1 , 0

2 1 , 0

8 0 , 0

6 4 , 0

6 4 , 0

2 2 , 0

6 1 , 0

1 1 , 0

2 6 , 0

4 6 , 0

9 2 , 0

1 2 , 0

4 1 , 0

2 8 , 0

7 7 , 0

5 3 , 0

7 2 , 0

8 1 , 0

1 0 , 1

4 0 , 1

3 3 , 0

5 2 , 0

7 1 , 0

5 5 , 0

4 3 , 0

0 7 5 1 8 ,2 ,1 5 , ,4 2 , 1 1 0 0 0

0 8 0 5 0 ,4 ,3 2 , ,1 1 , 0 0 0 0 0

4 3 7 0 3 ,5 ,5 2 , ,2 1 , 0 0 0 0 0

2 4 6 7 8 ,7 ,7 3 , ,2 1 , 0 0 0 0 0

5 9 4 3 2 ,9 ,8 4 , ,3 2 , 0 0 0 0 0

7 0 2 1 1 ,1 ,2 4 , ,3 2 , 1 1 0 0 0

4 ,6 0

9 ,3 0

1 4 , 1

8 3 , 1

0 7 , 0

3 5 , 0

5 3 , 0

7 4 , 0

5 4 , 0

6 2 , 0

9 1 , 0

3 1 , 0

3 6 , 0

2 6 , 0

4 3 , 0

6 2 , 0

7 1 , 0

5 8 , 0

6 8 , 0

5 4 , 0

4 3 , 0

3 2 , 0

1 1 , 1

5 0 , 1

6 5 , 0

2 4 , 0

8 2 , 0

8 3 , 1

1 4 , 1

3 5 , 0

0 4 , 0

6 2 , 0

6 7 , 0

6 4 , 0

8 6 , 1

4 6 , 1

1 9 , 0

8 6 , 0

6 4 , 0

6 5 , 0

4 5 , 0

4 3 , 0

5 2 , 0

7 1 , 0

5 7 , 0

4 7 , 0

5 4 , 0

3 3 , 0

2 2 , 0

1 0 , 1

3 0 , 1

9 5 , 0

4 4 , 0

0 3 , 0

2 3 , 1

5 2 , 1

3 7 , 0

5 5 , 0

6 3 , 0

4 6 , 1

8 6 , 1

9 6 , 0

2 5 , 0

4 3 , 0

0 9 , 0

4 5 , 0

3 0 , 2

9 9 , 1

1 2 , 1

1 9 , 0

1 6 , 0

8 6 , 0

5 6 , 0

5 4 , 0

4 3 , 0

2 2 , 0

0 9 , 0

0 9 , 0

9 5 , 0

4 4 , 0

0 3 , 0

2 2 , 1

5 2 , 1

9 7 , 0

9 5 , 0

9 3 , 0

0 6 , 1

1 5 , 1

7 9 , 0

3 7 , 0

8 4 , 0

9 9 , 1

3 0 , 2

2 9 , 0

9 6 , 0

6 4 , 0

9 0 , 1

6 6 , 0

1 5 , 2

5 4 , 2

6 6 , 1

5 2 , 1

3 8 , 0

4 8 , 0

0 8 , 0

2 6 , 0

6 4 , 0

1 3 , 0

2 1 , 1

1 1 , 1

1 8 , 0

1 6 , 0

1 4 , 0

0 5 , 1

4 5 , 1

8 0 , 1

1 8 , 0

4 5 , 0

8 9 , 1

6 8 , 1

3 3 , 1

0 0 , 1

7 6 , 0

5 4 , 2

1 5 , 2

6 2 , 1

4 9 , 0

3 6 , 0

4 3 , 1

1 8 , 0

7 1 , 3

0 1 , 3

7 3 , 2

8 7 , 1

8 1 , 1

5 0 , 1

2 0 , 1

8 8 , 0

6 6 , 0

4 4 , 0

1 4 , 1

0 4 , 1

6 1 , 1

7 8 , 0

8 5 , 0

0 9 , 1

5 9 , 1

3 5 , 1

5 1 , 1

7 7 , 0

0 5 , 2

6 3 , 2

9 8 , 1

2 4 , 1

5 9 , 0

0 1 , 3

7 1 , 3

9 7 , 1

4 3 , 1

9 8 , 0

0 5 , 1

3 0 , 1

1 3 7 6 4 ,6 ,5 8 , ,1 4 , 3 3 2 2 1

8 6 6 0 3 ,1 ,1 0 , ,8 5 , 1 1 1 0 0

1 9 0 5 0 ,6 ,5 4 , ,0 7 , 1 1 1 1 0

7 1 6 0 3 ,1 ,2 8 , ,4 9 , 2 2 1 1 0

4 8 0 2 5 ,8 ,6 3 , ,7 1 , 2 2 2 1 1

3 1 7 3 8 ,5 ,6 1 , ,6 0 , 3 3 2 1 1

9 ,6 1

7 ,1 1

0 5 4 5 7 ,1 ,0 5 , ,6 7 , 4 4 3 2 1

4 3 1 8 5 ,3 ,3 3 , ,9 6 , 1 1 1 0 0

2 3 3 0 6 ,8 ,8 7 , ,3 8 , 1 1 1 1 0

9 4 9 2 5 ,4 ,5 2 , ,7 1 , 2 2 2 1 1

7 8 3 2 1 ,2 ,0 8 , ,1 4 , 3 3 2 2 1

3 4 7 0 3 ,0 ,1 6 , ,0 3 , 4 4 2 2 1

1 ,9 1

5 ,3 1

8 6 , 4

0 7 , 4

2 4 , 4

1 3 , 3

1 2 , 2

3 5 , 1

4 5 , 1

3 6 , 1

3 2 , 1

2 8 , 0

8 0 , 2

2 1 , 2

6 1 , 2

2 6 , 1

8 0 , 1

5 8 , 2

5 9 , 2

6 8 , 2

5 1 , 2

3 4 , 1

5 7 , 3

7 5 , 3

3 5 , 3

5 6 , 2

7 7 , 1

0 6 , 4

0 8 , 4

3 3 , 3

0 5 , 2

7 6 , 1

9 1 , 2

6 5 , 1

0 4 , 5

2 5 , 5

1 6 , 5

1 2 , 4

1 8 , 2

6 7 , 1

1 8 , 1

8 0 , 2

6 5 , 1

4 0 , 1

9 3 , 2

9 4 , 2

4 7 , 2

6 0 , 2

7 3 , 1

9 2 , 3

6 4 , 3

4 6 , 3

3 7 , 2

2 8 , 1

2 3 , 4

9 1 , 4

9 4 , 4

7 3 , 3

4 2 , 2

1 3 , 5

4 6 , 5

4 2 , 4

8 1 , 3

2 1 , 2

3 5 , 2

3 8 , 1

9 2 , 6

6 5 , 6

9 2 , 7

7 4 , 5

4 6 , 3

4 0 , 2

5 1 , 2

0 7 , 2

2 0 , 2

5 3 , 1

9 7 , 2

6 9 , 2

6 5 , 3

7 6 , 2

8 7 , 1

3 8 , 3

2 1 , 4

2 7 , 4

4 5 , 3

6 3 , 2

4 0 , 5

9 9 , 4

3 8 , 5

7 3 , 4

1 9 , 2

9 1 , 6

1 7 , 6

0 5 , 5

3 1 , 4

5 7 , 2

7 9 , 2

8 1 , 2

3 4 , 7

4 9 , 7

0 7 , 9

8 2 , 7

5 8 , 4

1 4 , 2

0 6 , 2

9 5 , 3

9 6 , 2

0 8 , 1

9 2 , 3

8 5 , 3

4 7 , 4

5 5 , 3

7 3 , 2

3 5 , 4

8 9 , 4

8 2 , 6

1 7 , 4

4 1 , 3

6 9 , 5

4 0 , 6

6 7 , 7

2 8 , 5

8 8 , 3

1 3 , 7

2 1 , 8

2 3 , 7

9 4 , 5

6 6 , 3

6 2 , 4

4 6 , 2

8 8 , 0 1

1 4 , 2 1

5 9 , 8 1

1 2 , 4 1

7 4 , 9

1 5 , 3

6 0 , 4

1 0 , 7

6 2 , 5

1 5 , 3

2 8 , 4

0 6 , 5

6 2 , 9

4 9 , 6

3 6 , 4

5 6 , 6

8 7 , 7

7 2 , 2 1

1 2 , 9

4 1 , 6

6 7 , 8

3 4 , 9

5 1 , 5 1

6 3 , 1 1

8 5 , 7

1 7 , 0 1

9 6 , 2 1

0 3 , 4 1

2 7 , 0 1

5 1 , 7

6 6 , 6

2 1 , 4

0 ,5 7 1

6 ,0 2 2

1 ,9 4 4

9 ,6 3 3

6 ,4 2 2

0 2 2 ,6 ,2 6 , 5 7 6 1

4 5 4 ,7 ,9 9 , 7 9 1 2

6 ,4 6 1

7 ,9 0 1

4 ,7 0 1

4 ,8 3 1

9 ,0 9 2

2 ,8 1 2

5 ,5 4 1

3 ,6 3 1

8 ,7 7 1

1 ,9 5 3

3 ,9 6 2

6 ,9 7 1

6 ,2 7 1

6 ,5 2 2

0 ,9 3 3

2 ,4 5 2

5 ,9 6 1

1

2 ,3 7

1 2 3 4 5 0 5 3 7 . 0 / 0 2 P T L

7 1 ,4 ,3 2 8 1

1 2 3 4 5 0 5 2 4 . 0 / 0 2 P V L

1 2 3 4 5 0 5 2 5 . 0 / 0 2 P V L

1 2 3 4 5 0 5 2 6 . 0 / 0 2 P V L

1 2 3 4 5 0 5 2 7 . 0 / 0 2 P V L

1 2 3 4 5 0 5 3 7 . 0 / 0 2 P V L

0 5 2 4 . 0 / D N 0 2 P T L

2

1 4 , 0

TABLE CUTATE

191

TABLE CUTATE 7 1 , 0

3 1 , 0

9 0 , 0

6 6 , 0

9 3 , 0

2 2 , 0

7 1 , 0

1 1 , 0

2 9 , 0

3 5 , 0

9 2 , 0

2 2 , 0

5 1 , 0

5 1 , 1

5 6 , 0

6 3 , 0

7 2 , 0

8 1 , 0

4 4 , 1

6 8 , 0

4 3 , 0

6 2 , 0

7 1 , 0

4 3 , 0

1 4 , 0

6 1 , 0

2 1 , 0

8 0 , 0

1 2 , 0

6 1 , 0

1 1 , 0

6 7 , 0

5 4 , 0

8 2 , 0

1 2 , 0

4 1 , 0

7 0 , 1

1 6 , 0

6 3 , 0

7 2 , 0

8 1 , 0

4 3 , 1

5 7 , 0

4 4 , 0

3 3 , 0

2 2 , 0

6 6 , 1

9 9 , 0

2 4 , 0

2 3 , 0

1 2 , 0

9 3 , 0

7 4 , 0

0 2 , 0

5 1 , 0

0 1 , 0

6 0 3 ,2 ,2 1 , 0 0 0

0 ,9 0

2 4 6 7 ,5 ,3 2 , ,1 0 0 0 0

6 ,2 1

0 5 4 3 ,7 ,4 3 , ,2 0 0 0 0

7 ,5 1

7 5 1 8 ,8 ,5 4 , ,2 0 0 0 0

5 ,9 1

4 3 0 6 ,1 ,5 4 , ,2 1 0 0 0

6 ,4 0

5 5 9 3 ,5 ,2 1 , ,1 0 0 0 0

3 3 , 0

5 2 , 0

7 1 , 0

7 0 , 1

1 6 , 0

4 4 , 0

3 3 , 0

2 2 , 0

0 5 , 1

2 8 , 0

8 5 , 0

3 4 , 0

9 2 , 0

7 8 , 1

2 0 , 1

0 7 , 0

3 5 , 0

5 3 , 0

2 3 , 2

4 3 , 1

7 6 , 0

0 5 , 0

4 3 , 0

4 5 , 0

4 6 , 0

2 3 , 0

4 2 , 0

6 1 , 0

3 4 , 0

3 3 , 0

2 2 , 0

7 2 , 1

3 7 , 0

7 5 , 0

3 4 , 0

8 2 , 0

0 8 , 1

8 9 , 0

5 7 , 0

6 5 , 0

7 3 , 0

6 2 , 2

2 2 , 1

1 9 , 0

8 6 , 0

6 4 , 0

0 8 , 2

0 6 , 1

7 8 , 0

5 6 , 0

4 4 , 0

6 6 , 0

6 7 , 0

1 4 , 0

1 3 , 0

1 2 , 0

8 5 , 0

3 4 , 0

9 2 , 0

4 5 , 1

8 8 , 0

6 7 , 0

7 5 , 0

8 3 , 0

7 1 , 2

9 1 , 1

0 0 , 1

5 7 , 0

0 5 , 0

5 7 , 2

7 4 , 1

2 2 , 1

1 9 , 0

1 6 , 0

9 3 , 3

3 9 , 1

6 1 , 1

7 8 , 0

8 5 , 0

1 8 , 0

2 9 , 0

5 5 , 0

1 4 , 0

8 2 , 0

9 7 , 0

9 5 , 0

0 4 , 0

9 8 , 1

9 0 , 1

4 0 , 1

8 7 , 0

2 5 , 0

8 6 , 2

6 4 , 1

7 3 , 1

2 0 , 1

8 6 , 0

9 3 , 3

2 8 , 1

7 6 , 1

5 2 , 1

3 8 , 0

7 1 , 4

9 3 , 2

9 5 , 1

9 1 , 1

0 8 , 0

3 0 , 1

4 1 , 1

6 7 , 0

7 5 , 0

8 3 , 0

3 1 , 1

5 8 , 0

6 5 , 0

2 1 , 2

8 3 , 1

8 4 , 1

1 1 , 1

4 7 , 0

0 0 , 3

5 8 , 1

4 9 , 1

6 4 , 1

7 9 , 0

0 8 , 3

0 3 , 2

7 3 , 2

8 7 , 1

9 1 , 1

7 6 , 4

2 0 , 3

7 2 , 2

0 7 , 1

3 1 , 1

6 1 , 1

4 4 , 1

8 0 , 1

1 8 , 0

4 5 , 0

7 3 8 ,3 ,0 6 , 1 1 0

8 ,3 2

7 0 5 0 ,5 ,8 3 , ,9 1 1 1 0

8 ,3 3

1 6 7 8 ,1 ,3 7 , ,1 2 2 1 1

9 ,2 4

2 8 6 4 ,6 ,8 1 , ,4 2 2 2 1

7 ,2 5

4 5 6 8 ,4 ,7 0 , ,3 3 2 2 1

1 ,3 1

4 1 8 5 ,6 ,3 9 , ,6 1 1 0 0

8 6 4 ,6 ,2 8 , 1 1 0

1 ,7 2

0 1 6 0 ,8 ,2 6 , ,1 1 2 1 1

4 ,8 3

2 0 8 5 ,4 ,9 1 , ,4 2 2 2 1

8 ,8 4

1 4 6 7 ,0 ,5 6 , ,7 3 3 2 1

8 ,9 5

5 8 4 9 ,9 ,3 5 , ,6 3 3 2 1

9 ,4 1

8 1 0 0 ,8 ,6 2 , ,8 1 1 1 0

0 1 , 2

8 5 , 1

5 0 , 1

0 1 , 3

9 0 , 2

6 7 , 2

7 0 , 2

8 3 , 1

0 4 , 4

1 8 , 2

2 6 , 3

2 7 , 2

1 8 , 1

0 6 , 5

9 4 , 3

3 4 , 4

2 3 , 3

1 2 , 2

6 8 , 6

8 5 , 4

3 2 , 4

7 1 , 3

1 1 , 2

2 7 , 1

8 1 , 2

1 0 , 2

0 5 , 1

0 0 , 1

7 6 , 2

0 0 , 2

4 3 , 1

9 5 , 3

5 4 , 2

1 5 , 3

3 6 , 2

5 7 , 1

0 1 , 5

0 3 , 3

1 6 , 4

6 4 , 3

0 3 , 2

0 5 , 6

9 0 , 4

3 6 , 5

2 2 , 4

1 8 , 2

5 9 , 7

7 3 , 5

7 3 , 5

3 0 , 4

9 6 , 2

0 0 , 2

6 5 , 2

5 5 , 2

1 9 , 1

8 2 , 1

7 4 , 3

0 6 , 2

3 7 , 1

1 2 , 4

2 9 , 2

5 5 , 4

2 4 , 3

8 2 , 2

8 9 , 5

2 9 , 3

8 9 , 5

9 4 , 4

9 9 , 2

3 6 , 7

7 8 , 4

1 3 , 7

8 4 , 5

5 6 , 3

3 3 , 9

0 4 , 6

8 9 , 6

3 2 , 5

9 4 , 3

6 3 , 2

5 0 , 3

1 3 , 3

8 4 , 2

6 6 , 1

2 6 , 4

6 4 , 3

1 3 , 2

5 0 , 6

3 5 , 3

6 0 , 6

5 5 , 4

3 0 , 3

2 6 , 8

5 7 , 4

6 9 , 7

7 9 , 5

8 9 , 3

2 0 , 1 1

9 8 , 5

2 7 , 9

9 2 , 7

6 8 , 4

4 4 , 3 1

4 7 , 7

8 2 , 9

6 9 , 6

4 6 , 4

4 4 , 3

9 6 , 3

1 4 , 4

1 3 , 3

0 2 , 2

2 0 , 9

6 7 , 6

1 5 , 4

9 4 , 9

1 5 , 5

4 8 , 1 1

8 8 , 8

2 9 , 5

5 5 , 3 1

1 4 , 7

5 5 , 5 1

6 6 , 1 1

8 7 , 7

1 4 , 7 1

0 2 , 9

9 9 , 8 1

5 2 , 4 1

0 5 , 9

6 1 , 1 2

9 0 , 2 1

3 1 , 8 1

0 6 , 3 1

7 0 , 9

1 5 , 5

7 7 , 5

1 6 , 8

6 4 , 6

0 3 , 4

8 ,3 1 2

3 ,0 6 1

9 ,6 0 1

1

0 6 5 ,8 ,0 0 , 9 8 1 2 2

3 ,0 4 1

1

8 ,1 3 1

6 ,8 6 3

5 ,6 7 2

3 ,4 8 1

1

6 ,3 6 1

2 ,0 5 4

7 ,7 3 3

1 ,5 2 2

1

9 ,4 1 2

8 ,9 2 4

4 ,2 2 3

9 ,4 1 2

1

5 ,2 0 1

0 ,4 0 2

0 ,3 5 1

0 ,2 0 1

3 4 5

0 5 2 5 . 0 / D N 0 2 P T L

2 3 4 5

7 5 , 0

0 5 2 6 . 0 / D N 0 2 P T L

2 3 4 5

0 8 , 0

0 5 2 7 . 0 / D N 0 2 P T L

2 3 4 5

1 0 , 1

0 5 3 7 . 0 / D N 0 2 P T L

2 3 4 5

5 2 , 1

0 5 2 4 . 0 / D N 0 2 P V L

2 3 4 5

9 2 , 0


192



0 0 0 3

9 3 , 0

7 5 , 0

1 2 , 0

6 1 , 0

1 1 , 0

3 5 , 0

0 8 , 0

8 2 , 0

1 2 , 0

4 1 , 0

5 6 , 0

1 0 , 1

4 3 , 0

6 2 , 0

7 1 , 0

6 8 , 0

5 2 , 1

2 3 , 0

4 2 , 0

6 1 , 0

3 7 , 0

1 8 , 0

1 1 , 1

4 8 , 0

6 5 , 0

8 0 , 1

0 2 , 1

6 5 , 1

7 1 , 1

8 7 , 0

0 0 8 2

5 4 , 0

6 6 , 0

6 2 , 0

0 2 , 0

3 1 , 0

1 6 , 0

2 9 , 0

5 3 , 0

6 2 , 0

7 1 , 0

5 7 , 0

5 1 , 1

2 4 , 0

1 3 , 0

1 2 , 0

9 9 , 0

4 4 , 1

0 4 , 0

0 3 , 0

0 2 , 0

2 8 , 0

3 9 , 0

7 3 , 1

3 0 , 1

9 6 , 0

1 2 , 1

8 3 , 1

2 9 , 1

4 4 , 1

6 9 , 0

0 2 6 3 5 6 0 ,5 7 3 2 1 6 0 ,0 ,0 ,0 ,0 2

0 7 3 2 2 ,7 ,0 4 , ,3 2 , 0 1 0 0 0

7 4 2 9 6 ,8 ,3 5 , ,3 2 , 0 1 0 0 0

4 6 9 7 5 ,1 ,6 4 , ,3 2 , 1 1 0 0 0

3 7 1 8 6 ,9 ,0 7 , ,2 8 , 0 1 1 1 0

7 9 9 0 0 ,3 ,5 3 , ,8 2 , 1 1 2 1 1

0 0 4 2

1 6 , 0

0 9 , 0

2 4 , 0

1 3 , 0

1 2 , 0

2 8 , 0

6 2 , 1

5 5 , 0

1 4 , 0

8 2 , 0

2 0 , 1

7 5 , 1

7 6 , 0

0 5 , 0

3 3 , 0

4 3 , 1

5 9 , 1

3 6 , 0

7 4 , 0

1 3 , 0

7 0 , 1

6 2 , 1

8 1 , 2

3 6 , 1

9 0 , 1

7 5 , 1

7 8 , 1

4 0 , 3

8 2 , 2

2 5 , 1

0 0 2 2

3 7 , 0

7 0 , 1

4 5 , 0

1 4 , 0

7 2 , 0

8 9 , 0

0 5 , 1

1 7 , 0

4 5 , 0

6 3 , 0

2 2 , 1

7 8 , 1

6 8 , 0

5 6 , 0

3 4 , 0

0 6 , 1

2 3 , 2

1 8 , 0

1 6 , 0

1 4 , 0

4 2 , 1

0 5 , 1

2 8 , 2

2 1 , 2

1 4 , 1

2 8 , 1

3 2 , 2

5 9 , 3

6 9 , 2

8 9 , 1

0 0 0 2

8 8 , 0

9 2 , 1

2 7 , 0

4 5 , 0

6 3 , 0

9 1 , 1

1 8 , 1

5 9 , 0

1 7 , 0

8 4 , 0

7 4 , 1

6 2 , 2

5 1 , 1

6 8 , 0

7 5 , 0

3 9 , 1

1 8 , 2

8 0 , 1

1 8 , 0

4 5 , 0

4 4 , 1

1 8 , 1

6 7 , 3

2 8 , 2

8 8 , 1

2 1 , 2

0 7 , 2

6 2 , 5

4 9 , 3

3 6 , 2

0 0 8 1

9 0 , 1

9 5 , 1

9 9 , 0

5 7 , 0

0 5 , 0

6 4 , 1

3 2 , 2

1 3 , 1

8 9 , 0

5 6 , 0

2 8 , 1

9 7 , 2

8 5 , 1

8 1 , 1

9 7 , 0

9 3 , 2

7 4 , 3

9 4 , 1

2 1 , 1

4 7 , 0

1 7 , 1

4 2 , 2

6 1 , 5

7 8 , 3

8 5 , 2

2 5 , 2

3 3 , 3

1 2 , 7

1 4 , 5

1 6 , 3

0 0 6 1

8 3 , 1

2 0 , 2

2 4 , 1

6 0 , 1

1 7 , 0

5 8 , 1

3 8 , 2

6 8 , 1

9 3 , 1

3 9 , 0

0 3 , 2

4 5 , 3

5 2 , 2

8 6 , 1

2 1 , 1

2 0 , 3

9 3 , 4

2 1 , 2

9 5 , 1

6 0 , 1

7 0 , 2

3 8 , 2

4 3 , 7

1 5 , 5

7 6 , 3

3 0 , 3

1 2 , 4

7 2 , 0 1

0 7 , 7

4 1 , 5

0 7 9 2 9 6 0 ,5 2 7 2 8 5 1 ,2 ,1 ,1 ,0 1

1 2 6 9 3 ,1 ,2 2 , ,6 1 , 2 3 2 1 1

2 2 2 4 6 ,6 ,0 7 , ,0 3 , 2 4 2 2 1

4 0 7 3 9 ,4 ,0 5 , ,9 2 , 3 5 2 1 1

9 2 1 8 6 ,2 ,2 9 , ,6 4 , 2 3 8 6 4

6 9 7 5 3 ,3 ,7 4 , ,3 2 , 3 4 2 9 6 1

0 8 3 1 8 6 0 ,7 6 1 5 0 4 1 ,2 ,2 ,1 ,1 1

2 9 7 8 9 ,4 ,6 7 , ,0 3 , 2 3 2 2 1

1 2 5 1 8 ,0 ,6 3 , ,5 6 , 3 4 3 2 1

5 4 6 7 8 ,9 ,7 1 , ,3 5 , 3 5 3 2 1

4 0 6 2 8 ,5 ,7 9 , ,2 4 , 2 3 0 8 5 1

3 0 3 ,7 ,5 3 , 3 5 5 1

0 7 ,5 ,6 1 7 1

0 0 3 1

4 0 , 2

6 0 , 3

4 6 , 2

8 9 , 1

2 3 , 1

9 7 , 2

8 2 , 4

6 4 , 3

0 6 , 2

3 7 , 1

9 4 , 3

6 3 , 5

9 1 , 4

4 1 , 3

9 0 , 2

1 5 , 4

6 6 , 6

5 9 , 3

6 9 , 2

7 9 , 1

5 8 , 2

9 2 , 4

9 6 , 3 1

7 2 , 0 1

4 8 , 6

8 1 , 4

8 3 , 6

5 1 , 9 1

6 3 , 4 1

8 5 , 9

0 0 2 1

5 3 , 2

9 5 , 3

5 3 , 3

2 5 , 2

8 6 , 1

2 2 , 3

3 0 , 5

1 4 , 4

0 3 , 3

0 2 , 2

5 0 , 4

9 2 , 6

2 3 , 5

9 9 , 3

6 6 , 2

0 2 , 5

1 8 , 7

2 0 , 5

7 7 , 3

1 5 , 2

2 2 , 3

4 0 , 5

1 4 , 7 1

5 0 , 3 1

0 7 , 8

2 7 , 4

9 4 , 7

5 3 , 4 2

6 2 , 8 1

8 1 , 2 1

0 0 1 1

4 7 , 2

7 2 , 4

6 3 , 4

7 2 , 3

8 1 , 2

6 7 , 3

8 9 , 5

2 7 , 5

9 2 , 4

6 8 , 2

3 7 , 4

8 4 , 7

1 9 , 6

8 1 , 5

5 4 , 3

7 0 , 6

0 3 , 9

2 5 , 6

9 8 , 4

6 2 , 3

6 6 , 3

0 0 , 6

0 6 , 2 2

5 9 , 6 1

0 3 , 1 1

8 3 , 5

1 9 , 8

1 6 , 1 3

1 7 , 3 2

1 8 , 5 1

0 0 0 1

3 2 , 3

6 1 , 5

0 8 , 5

5 3 , 4

0 9 , 2

4 4 , 4

4 2 , 7

1 6 , 7

1 7 , 5

1 8 , 3

0 6 , 5

5 0 , 9

0 2 , 9

0 9 , 6

0 6 , 4

7 1 , 7

5 2 , 1 1

8 6 , 8

1 5 , 6

4 3 , 4

2 2 , 4

5 2 , 7

8 0 , 0 3

6 5 , 2 2

4 0 , 5 1

8 1 , 6

8 7 , 0 1

8 0 , 2 4

6 5 , 1 3

4 0 , 1 2

0 0 8

3 7 , 4

7 0 , 8

2 3 , 1 1

9 4 , 8

6 6 , 5

3 5 , 6

1 3 , 1 1

7 8 , 4 1

5 1 , 1 1

3 4 , 7

6 2 , 8

5 1 , 4 1

6 9 , 7 1

7 4 , 3 1

8 9 , 8

2 5 , 0 1

8 5 , 7 1

5 9 , 6 1

1 7 , 2 1

7 4 , 8

0 8 , 5

4 3 , 1 1

4 7 , 8 5

6 0 , 4 4

7 3 , 9 2

1 5 , 8

5 8 , 6 1

8 1 , 2 8

4 6 , 1 6

9 0 , 1 4

0 2 4 4 3 2 0 ,6 3 8 1 4 6 7 ,4 ,6 ,0 ,3

6 ,5 0 1

0 ,1 0 2

4 ,2 5 3

3 ,4 6 2

2 ,6 7 1

2 ,4 3 1

5 ,1 5 2

7 ,5 2 4

3 ,9 1 3

9 ,2 1 2

8 ,9 6 1

5 ,2 1 3

7 ,1 0 4

3 ,1 0 3

9 ,0 0 2

1 5 4 ,6 ,1 2 , 8 0 9 2 3 1 1 2 3 0 5 2 5 . 0 / 5 4 P T L

3 ,4 4 0 1 4

2 ,6 9 6

1 ,6 2 1

5 ,9 9 2

0 ,8 4 9 1 1 2 3 0 5 2 6 . 0 / 5 4 P T L

0 ,1 6 4 1 4

0 ,4 7 9

1 2 2 1

1 2 3 4 5

1 2 3 4 5

1 2 3 4 5

1 2 3 4 5

5 . 0 / D N 0 2 P 0 V 5 L 2

6 . 0 / D N 0 2 P 0 V 5 L 2

7 . 0 / D N 0 2 P 0 V 5 L 2

7 . 0 / D N 0 2 P 0 V 5 L 3

5

5

TABLE CUTATE

193

TABLE CUTATE


0 0 0 3

7 3 , 1

5 5 , 1

6 9 , 1

7 4 , 1

8 9 , 0

4 7 , 1

4 9 , 1

1 8 , 1

6 3 , 1

1 9 , 0

3 7 , 0

2 8 , 0

9 9 , 0

4 7 , 0

0 5 , 0

7 0 , 1

0 2 , 1

7 3 , 1

3 0 , 1

9 6 , 0

0 1 , 1

1 5 , 1

8 6 , 1

6 2 , 1

4 8 , 0

2 7 , 1

6 9 , 1

0 6 , 1

0 2 , 1

0 8 , 0

0 0 8 2

4 5 , 1

8 7 , 1

1 4 , 2

0 8 , 1

0 2 , 1

5 9 , 1

3 2 , 2

3 2 , 2

7 6 , 1

1 1 , 1

2 8 , 0

4 9 , 0

2 2 , 1

1 9 , 0

1 6 , 0

1 2 , 1

8 3 , 1

9 6 , 1

6 2 , 1

4 8 , 0

5 2 , 1

3 7 , 1

6 0 , 2

5 5 , 1

3 0 , 1

4 9 , 1

5 2 , 2

6 9 , 1

7 4 , 1

8 9 , 0

0 5 7 0 5 0 0 ,7 0 0 2 5 6 1 ,2 ,3 ,2 ,1 2

1 8 8 9 9 ,2 ,5 7 , ,0 3 , 2 2 2 2 1

3 9 2 4 6 ,9 ,0 5 , ,1 7 , 0 1 1 1 0

7 0 0 8 5 ,3 ,6 1 , ,5 0 , 1 1 2 1 1

2 1 8 3 9 ,4 ,0 5 , ,9 2 , 1 2 2 1 1

0 1 5 4 3 ,2 ,6 4 , ,8 2 , 2 2 2 1 1

0 0 4 2

1 0 , 2

3 4 , 2

2 8 , 3

6 8 , 2

1 9 , 1

3 5 , 2

3 0 , 3

4 5 , 3

5 6 , 2

7 7 , 1

6 0 , 1

8 2 , 1

4 9 , 1

5 4 , 1

7 9 , 0

7 5 , 1

8 8 , 1

8 6 , 2

1 0 , 2

4 3 , 1

3 6 , 1

6 3 , 2

8 2 , 3

6 4 , 2

4 6 , 1

1 5 , 2

7 0 , 3

2 1 , 3

4 3 , 2

6 5 , 1

0 0 2 2

2 3 , 2

9 8 , 2

6 9 , 4

2 7 , 3

8 4 , 2

2 9 , 2

1 6 , 3

9 5 , 4

4 4 , 3

0 3 , 2

3 2 , 1

2 5 , 1

1 5 , 2

9 8 , 1

6 2 , 1

1 8 , 1

4 2 , 2

7 4 , 3

1 6 , 2

4 7 , 1

0 9 , 1

1 8 , 2

5 2 , 4

9 1 , 3

3 1 , 2

0 9 , 2

5 6 , 3

5 0 , 4

4 0 , 3

3 0 , 2

0 0 0 2

2 7 , 2

0 5 , 3

0 6 , 6

5 9 , 4

0 3 , 3

1 4 , 3

7 3 , 4

1 1 , 6

8 5 , 4

6 0 , 3

3 4 , 1

4 8 , 1

5 3 , 3

1 5 , 2

7 6 , 1

2 1 , 2

1 7 , 2

2 6 , 4

7 4 , 3

1 3 , 2

3 2 , 2

0 4 , 3

6 6 , 5

5 2 , 4

3 8 , 2

9 3 , 3

2 4 , 4

9 3 , 5

4 0 , 4

0 7 , 2

0 0 8 1

2 2 , 3

2 3 , 4

5 0 , 9

9 7 , 6

3 5 , 4

4 0 , 4

9 3 , 5

8 3 , 8

9 2 , 6

9 1 , 4

0 7 , 1

7 2 , 2

9 5 , 4

4 4 , 3

0 3 , 2

1 5 , 2

4 3 , 3

4 3 , 6

6 7 , 4

7 1 , 3

7 6 , 2

9 1 , 4

7 7 , 7

3 8 , 5

8 8 , 3

1 0 , 4

5 4 , 5

0 4 , 7

5 5 , 5

0 7 , 3

0 0 6 1

9 8 , 3

6 4 , 5

9 8 , 2 1

7 6 , 9

4 4 , 6

6 8 , 4

2 8 , 6

4 9 , 1 1

5 9 , 8

7 9 , 5

5 0 , 2

7 8 , 2

4 5 , 6

0 9 , 4

7 2 , 3

2 0 , 3

3 2 , 4

3 0 , 9

7 7 , 6

2 5 , 4

5 2 , 3

1 3 , 5

6 0 , 1 1

9 2 , 8

3 5 , 5

3 8 , 4

0 9 , 6

3 5 , 0 1

0 9 , 7

7 2 , 5

0 1 1 0 ,3 2 5 4 ,6 1

4 ,6 5 1

3 2 ,7 ,8 1 7 1

8 6 9 ,3 ,7 4 , 5 7 4 1

6 4 ,8 ,2 0 7 1

7 6 3 5 7 ,2 ,2 9 , ,9 9 , 2 3 7 5 3

5 2 6 2 8 ,3 ,8 9 , ,2 4 , 3 4 0 8 5 1

2 4 2 ,6 ,0 4 , 3 6 3 1

7 1 ,0 ,7 0 6 1

4 5 8 9 9 ,3 ,8 7 , ,5 3 , 5 7 2 9 6 1

0 0 3 0 ,8 1 4 4 ,7 1

4 ,2 9 1

3 2 ,4 ,6 4 9 1

8 1 2 ,9 ,9 8 , 5 8 7 1

6 1 ,3 ,9 3 8 1

3 5 6 2 8 ,5 ,7 7 , ,3 8 , 2 3 9 7 4

2 3 8 ,7 ,5 4 , 3 5 3 1

1 4 ,1 ,7 0 6 1

5 3 1 ,0 ,9 5 , 4 6 6 1

8 5 ,3 ,2 2 8 1

4 1 2 ,9 ,0 7 , 5 9 5 1

9 6 ,7 ,8 1 7 1

0 0 3 1

8 3 , 5

7 2 , 8

3 0 , 4 2

2 0 , 8 1

2 0 , 2 1

9 6 , 6

3 3 , 0 1

5 2 , 2 2

9 6 , 6 1

3 1 , 1 1

3 8 , 2

5 3 , 4

9 1 , 2 1

4 1 , 9

9 0 , 6

7 1 , 4

1 4 , 6

4 8 , 6 1

3 6 , 2 1

2 4 , 8

6 5 , 4

4 0 , 8

2 6 , 0 2

6 4 , 5 1

1 3 , 0 1

5 6 , 6

5 4 , 0 1

3 6 , 9 1

2 7 , 4 1

2 8 , 9

0 0 2 1

8 0 , 6

1 7 , 9

5 5 , 0 3

1 9 , 2 2

8 2 , 5 1

5 5 , 7

3 1 , 2 1

9 2 , 8 2

2 2 , 1 2

5 1 , 4 1

0 2 , 3

0 1 , 5

0 5 , 5 1

2 6 , 1 1

5 7 , 7

1 7 , 4

3 5 , 7

1 4 , 1 2

6 0 , 6 1

0 7 , 0 1

8 1 , 5

3 4 , 9

2 2 , 6 2

6 6 , 9 1

1 1 , 3 1

1 5 , 7

7 2 , 2 1

6 9 , 4 2

2 7 , 8 1

8 4 , 2 1

0 0 1 1

3 9 , 6

6 5 , 1 1

7 6 , 9 3

5 7 , 9 2

3 8 , 9 1

9 5 , 8

3 4 , 4 1

3 7 , 6 3

5 5 , 7 2

7 3 , 8 1

4 6 , 3

7 0 , 6

2 1 , 0 2

9 0 , 5 1

6 0 , 0 1

6 3 , 5

6 9 , 8

0 8 , 7 2

5 8 , 0 2

0 9 , 3 1

5 9 , 5

2 2 , 1 1

3 0 , 4 3

3 5 , 5 2

2 0 , 7 1

4 5 , 8

0 6 , 4 1

1 4 , 2 3

0 3 , 4 2

0 2 , 6 1

0 0 0 1

9 9 , 7

8 9 , 3 1

0 8 , 2 5

0 6 , 9 3

0 4 , 6 2

7 8 , 9

6 4 , 7 1

9 8 , 8 4

7 6 , 6 3

4 4 , 4 2

9 1 , 4

5 3 , 7

8 7 , 6 2

8 0 , 0 2

9 3 , 3 1

7 1 , 6

4 8 , 0 1

0 0 , 7 3

5 7 , 7 2

0 5 , 8 1

0 9 , 6

8 5 , 3 1

0 3 , 5 4

8 9 , 3 3

5 6 , 2 2

2 8 , 9

7 6 , 7 1

3 1 , 3 4

5 3 , 2 3

7 5 , 1 2

0 0 8

2 0 , 1 1

5 8 , 1 2

2 1 , 3 0 1

4 3 , 7 7

6 5 , 1 5

5 5 , 3 1

8 2 , 7 2

9 4 , 5 9

1 6 , 1 7

4 7 , 7 4

7 7 , 5

8 4 , 1 1

0 3 , 2 5

2 2 , 9 3

5 1 , 6 2

9 4 , 8

3 9 , 6 1

6 2 , 2 7

9 1 , 4 5

3 1 , 6 3

7 6 , 9

2 2 , 1 2

8 4 , 8 8

6 3 , 6 6

4 2 , 4 4

8 4 , 3 1

0 6 , 7 2

4 2 , 4 8

8 1 , 3 6

2 1 , 2 4

0 9 4 2 2 1 0 ,3 8 4 3 2 6 6 ,8 ,4 ,3 ,2

3 ,0 0 2

1 ,5 8 4

4 ,3 6 2 2 1 2 3 0 5 3 7 . 0 / 5 4 P T L

5 ,7 9 6 1 4

7 ,1 3 1 1 5

7 0 6 ,5 ,4 9 , 8 0 3 2 2 1 1 2 3 0 5 2 5 . 0 / 5 4 P V L

7 ,9 2 9

8 ,9 1 6

9 ,5 2 1

0 ,1 0 3

8 ,2 1 7 1 1 2 3 0 5 2 6 . 0 / 5 4 P V L

6 ,4 8 2 1 4

4 ,6 5 8

8 ,6 4 1

3 ,7 7 3

2 ,7 9 0 2 1 2 3 0 5 2 7 . 0 / 5 4 P V L

9 ,2 7 5 1 4

6 ,8 4 0 1 5

5 ,9 9 1

7 ,0 9 4

9 ,6 9 9 1 1 2 3 0 5 3 7 . 0 / 5 4 P V L

7 ,7 9 4 1 4

4 ,8 9 9

1 3 4 8 2 2 1 1 1 2 3 4 5 0 5 2 7 . 0 / 5 4 P T L

4 5

5

5


194



0 0 0 3

9 8 , 0

0 8 , 0

0 1 , 1

2 8 , 0

5 5 , 0

9 2 , 1

9 1 , 1

3 5 , 1

5 1 , 1

7 7 , 0

2 6 , 1

4 5 , 1

2 9 , 1

4 4 , 1

6 9 , 0

2 0 , 2

2 9 , 1

8 7 , 1

4 3 , 1

9 8 , 0

2 7 , 0

9 0 , 1

0 2 , 1

0 9 , 0

0 6 , 0

7 0 , 1

6 5 , 1

2 6 , 1

1 2 , 1

1 8 , 0

0 0 8 2

0 0 , 1

2 9 , 0

5 3 , 1

1 0 , 1

7 6 , 0

4 4 , 1

6 3 , 1

9 8 , 1

1 4 , 1

4 9 , 0

1 8 , 1

6 7 , 1

6 3 , 2

7 7 , 1

8 1 , 1

6 2 , 2

1 2 , 2

9 1 , 2

4 6 , 1

0 1 , 1

1 8 , 0

5 2 , 1

7 4 , 1

1 1 , 1

4 7 , 0

0 2 , 1

9 7 , 1

9 9 , 1

9 4 , 1

9 9 , 0

0 3 6 8 6 4 0 ,1 0 6 2 8 6 1 ,1 ,1 ,1 ,0 2

3 8 5 7 8 ,6 ,5 3 , ,7 1 , 1 1 2 1 1

5 4 5 1 8 ,0 ,0 9 , ,2 4 , 2 2 2 2 1

6 6 4 5 7 ,5 ,5 7 , ,0 3 , 2 2 2 2 1

2 5 4 8 2 ,9 ,4 8 , ,3 9 , 0 1 1 1 0

6 8 8 6 4 ,3 ,0 4 , ,8 2 , 1 2 2 1 1

0 0 4 2

9 2 , 1

5 2 , 1

4 1 , 2

0 6 , 1

7 0 , 1

5 8 , 1

5 8 , 1

9 9 , 2

5 2 , 2

0 5 , 1

4 3 , 2

0 4 , 2

5 7 , 3

1 8 , 2

8 8 , 1

1 9 , 2

1 0 , 3

8 4 , 3

1 6 , 2

4 7 , 1

5 0 , 1

0 7 , 1

4 3 , 2

6 7 , 1

7 1 , 1

6 5 , 1

4 4 , 2

5 1 , 3

7 3 , 2

8 5 , 1

0 0 2 2

8 4 , 1

8 4 , 1

8 7 , 2

8 0 , 2

9 3 , 1

3 1 , 2

1 2 , 2

9 8 , 3

2 9 , 2

4 9 , 1

9 6 , 2

5 8 , 2

7 8 , 4

5 6 , 3

4 4 , 2

4 3 , 3

8 5 , 3

2 5 , 4

9 3 , 3

6 2 , 2

2 2 , 1

2 0 , 2

4 0 , 3

8 2 , 2

2 5 , 1

0 8 , 1

0 9 , 2

0 1 , 4

7 0 , 3

5 0 , 2

0 0 0 2

2 7 , 1

0 8 , 1

0 7 , 3

7 7 , 2

5 8 , 1

8 4 , 2

7 6 , 2

7 1 , 5

8 8 , 3

9 5 , 2

3 1 , 3

5 4 , 3

8 4 , 6

6 8 , 4

4 2 , 3

8 8 , 3

3 3 , 4

1 0 , 6

1 5 , 4

1 0 , 3

2 4 , 1

5 4 , 2

5 0 , 4

3 0 , 3

2 0 , 2

0 1 , 2

1 5 , 3

5 4 , 5

9 0 , 4

3 7 , 2

0 0 8 1

2 0 , 2

2 2 , 2

7 0 , 5

0 8 , 3

4 5 , 2

2 9 , 2

9 2 , 3

0 1 , 7

2 3 , 5

5 5 , 3

0 7 , 3

6 2 , 4

9 8 , 8

7 6 , 6

5 4 , 4

7 5 , 4

4 3 , 5

4 2 , 8

8 1 , 6

2 1 , 4

9 6 , 1

2 0 , 3

5 5 , 5

6 1 , 4

8 7 , 2

9 4 , 2

3 3 , 4

8 4 , 7

1 6 , 5

4 7 , 3

0 0 6 1

1 4 , 2

1 8 , 2

2 2 , 7

1 4 , 5

1 6 , 3

9 4 , 3

7 1 , 4

0 1 , 0 1

8 5 , 7

5 0 , 5

3 4 , 4

0 4 , 5

6 6 , 2 1

0 5 , 9

3 3 , 6

7 4 , 5

6 7 , 6

4 7 , 1 1

0 8 , 8

7 8 , 5

4 0 , 2

3 8 , 3

0 9 , 7

3 9 , 5

5 9 , 3

1 0 , 3

8 4 , 5

5 6 , 0 1

9 9 , 7

2 3 , 5

0 6 9 6 7 8 0 ,6 1 7 5 3 5 2 ,3 ,8 ,6 ,4 1

4 4 6 0 3 ,8 ,7 2 , ,2 1 , 3 4 2 9 6 1

9 4 7 ,8 ,1 3 , 4 6 5 1

2 8 ,5 ,6 1 7 1

3 9 5 ,0 ,6 2 , 6 7 4 1

8 2 ,6 ,1 0 7 1

6 6 9 9 0 ,2 ,3 5 , ,1 8 , 2 4 9 7 4

3 4 2 9 6 ,3 ,2 9 , ,6 4 , 3 6 2 9 6 1

0 4 6 0 ,9 6 4 2 ,3 1

8 8 9 ,7 ,0 3 , 0 8 5 1

6 5 8 ,2 ,4 0 , 4 5 5 1

1 4 ,3 ,5 1 7 1

3 5 0 ,4 ,0 9 , 5 7 8 1

8 5 ,1 ,4 4 9 1

8 3 2 ,6 ,8 5 , 6 8 7 1

4 6 ,1 ,7 3 8 1

1 0 0 5 0 ,5 ,0 8 , ,8 9 , 2 5 1 8 5 1

0 6 9 ,7 ,1 8 , 3 7 5 1

2 5 ,9 ,9 1 7 1

0 0 3 1

8 2 , 3

5 2 , 4

6 4 , 3 1

9 0 , 0 1

3 7 , 6

5 7 , 4

2 3 , 6

4 8 , 8 1

3 1 , 4 1

2 4 , 9

6 0 , 6

8 1 , 8

1 6 , 3 2

0 7 , 7 1

0 8 , 1 1

5 4 , 7

4 2 , 0 1

9 8 , 1 2

1 4 , 6 1

4 9 , 0 1

2 8 , 2

0 8 , 5

3 7 , 4 1

5 0 , 1 1

7 3 , 7

5 1 , 4

1 3 , 8

5 8 , 9 1

9 8 , 4 1

3 9 , 9

0 0 2 1

8 6 , 3

9 9 , 4

1 1 , 7 1

3 8 , 2 1

6 5 , 8

3 3 , 5

1 4 , 7

5 9 , 3 2

6 9 , 7 1

8 9 , 1 1

1 8 , 6

0 6 , 9

1 0 , 0 3

1 5 , 2 2

1 0 , 5 1

6 3 , 8

2 0 , 2 1

3 8 , 7 2

7 8 , 0 2

1 9 , 3 1

8 1 , 3

1 8 , 6

3 7 , 8 1

5 0 , 4 1

7 3 , 9

9 6 , 4

5 7 , 9

4 2 , 5 2

3 9 , 8 1

2 6 , 2 1

0 0 1 1

7 1 , 4

4 9 , 5

2 2 , 2 2

6 6 , 6 1

1 1 , 1 1

4 0 , 6

2 8 , 8

0 1 , 1 3

2 3 , 3 2

5 5 , 5 1

3 7 , 7

2 4 , 1 1

6 9 , 8 3

2 2 , 9 2

8 4 , 9 1

7 4 , 9

1 3 , 4 1

2 1 , 6 3

9 0 , 7 2

6 0 , 8 1

2 6 , 3

0 1 , 8

2 3 , 4 2

4 2 , 8 1

6 1 , 2 1

4 3 , 5

0 6 , 1 1

7 7 , 2 3

8 5 , 4 2

8 3 , 6 1

0 0 0 1

6 7 , 4

8 1 , 7

7 5 , 9 2

8 1 , 2 2

9 7 , 4 1

0 9 , 6

7 6 , 0 1

9 3 , 1 4

4 0 , 1 3

9 6 , 0 2

5 8 , 8

2 8 , 3 1

6 8 , 1 5

0 9 , 8 3

3 9 , 5 2

2 8 , 0 1

1 3 , 7 1

8 0 , 8 4

6 0 , 6 3

4 0 , 4 2

7 1 , 4

0 8 , 9

7 3 , 2 3

8 2 , 4 2

9 1 , 6 1

4 1 , 6

4 0 , 4 1

1 6 , 3 4

1 7 , 2 3

1 8 , 1 2

0 0 8

6 4 , 6

2 2 , 1 1

6 7 , 7 5

2 3 , 3 4

8 8 , 8 2

6 3 , 9

8 6 , 6 1

4 8 , 0 8

3 6 , 0 6

2 4 , 0 4

6 0 , 2 1

9 5 , 1 2

9 2 , 1 0 1

7 9 , 5 7

5 6 , 0 5

9 6 , 4 1

5 0 , 7 2

1 9 , 3 9

3 4 , 0 7

6 9 , 6 4

5 7 , 5

1 3 , 5 1

2 2 , 3 6

2 4 , 7 4

1 6 , 1 3

5 4 , 8

3 9 , 1 2

8 1 , 5 8

9 8 , 3 6

9 5 , 2 4

0 0 5 0 8 5 0 ,4 9 9 6 4 6 9 ,9 ,6 ,2 ,8

5 ,6 3 1

5 ,6 9 2

1 ,6 1 9 1 1 2 3

1 ,7 3 4 1 4

1 ,8 5 9

7 ,6 7 1

8 ,3 8 3

0 ,1 0 4 2 1 2 3

8 ,0 0 8 1 4

5 ,0 0 2 1 5

1 ,4 1 2

8 ,0 8 4

0 ,6 2 2 2 1 2 3

5 ,9 6 6 1 4

0 ,3 1 1 1 5

4 2 7 ,5 ,2 8 , 8 7 9 2 4 1 1 2 3

0 ,4 2 1 1 4

3 ,9 4 7

4 ,5 2 1

9 ,9 8 3

1 ,9 1 0 2 1 2 3

3 ,4 1 5 1 4

6 ,9 0 0 1 5

1 3 0 6 1 1 1 2 3 4 5 5 . 0 / D N 5 4 P 0 T 5 L 3

6 . 0 / D N 5 4 P 0 T 5 L 2

5

7 . 0 / D N 5 4 P 0 T 5 L 2

7 . 0 / D N 5 4 P 0 T 5 L 3

5 . 0 / D N 5 4 P 0 V 5 L 2

5

6 . 0 / D N 5 4 P 0 V 5 L 2

TABLE CUTATE

195

TABLE CUTATE


0 0 0 3

9 3 , 1

1 9 , 1

8 9 , 1

9 4 , 1

9 9 , 0

1 7 , 1

5 4 , 2

4 8 , 1

8 3 , 1

2 9 , 0

0 0 0 3

4 3 , 0

5 3 , 0

4 1 , 0

0 1 , 0

7 0 , 0

6 4 , 0

7 4 , 0

8 1 , 0

3 1 , 0

9 0 , 0

5 6 , 0

3 6 , 0

3 2 , 0

8 1 , 0

2 1 , 0

0 0 8 2

6 5 , 1

9 1 , 2

4 4 , 2

3 8 , 1

2 2 , 1

3 9 , 1

1 8 , 2

6 2 , 2

0 7 , 1

3 1 , 1

0 0 8 2

9 3 , 0

0 4 , 0

7 1 , 0

3 1 , 0

8 0 , 0

3 5 , 0

4 5 , 0

2 2 , 0

6 1 , 0

1 1 , 0

4 7 , 0

3 7 , 0

9 2 , 0

2 2 , 0

4 1 , 0

0 7 4 4 8 2 0 ,7 5 0 2 5 6 1 ,2 ,3 ,2 ,1 2

8 6 2 2 1 ,1 ,2 8 , ,1 4 , 2 3 2 2 1

0 5 7 1 6 0 0 ,4 4 2 1 1 6 0 ,0 ,0 ,0 ,0 2

2 2 7 1 4 ,6 ,6 2 , ,2 1 , 0 0 0 0 0

6 4 6 7 8 ,8 ,8 3 , ,2 1 , 0 0 0 0 0

0 0 4 2

3 0 , 2

8 9 , 2

7 8 , 3

0 9 , 2

3 9 , 1

0 5 , 2

2 8 , 3

9 5 , 3

9 6 , 2

0 8 , 1

0 0 4 2

3 5 , 0

5 5 , 0

7 2 , 0

0 2 , 0

3 1 , 0

3 7 , 0

3 7 , 0

5 3 , 0

6 2 , 0

7 1 , 0

1 0 , 1

9 9 , 0

6 4 , 0

4 3 , 0

3 2 , 0

0 0 2 2

5 3 , 2

4 5 , 3

2 0 , 5

7 7 , 3

1 5 , 2

8 8 , 2

5 5 , 4

6 6 , 4

0 5 , 3

3 3 , 2

0 0 2 2

3 6 , 0

5 6 , 0

4 3 , 0

6 2 , 0

7 1 , 0

6 8 , 0

7 8 , 0

5 4 , 0

4 3 , 0

3 2 , 0

0 2 , 1

7 1 , 1

9 5 , 0

5 4 , 0

0 3 , 0

0 0 0 2

5 7 , 2

9 2 , 4

9 6 , 6

1 0 , 5

4 3 , 3

7 3 , 3

0 5 , 5

1 2 , 6

5 6 , 4

0 1 , 3

0 0 0 2

6 7 , 0

9 7 , 0

6 4 , 0

4 3 , 0

3 2 , 0

4 0 , 1

6 0 , 1

0 6 , 0

5 4 , 0

0 3 , 0

5 4 , 1

2 4 , 1

9 7 , 0

9 5 , 0

0 4 , 0

0 0 8 1

6 2 , 3

9 2 , 5

7 1 , 9

8 8 , 6

9 5 , 4

9 9 , 3

0 8 , 6

1 5 , 8

9 3 , 6

6 2 , 4

0 0 8 1

4 9 , 0

7 9 , 0

3 6 , 0

7 4 , 0

1 3 , 0

9 2 , 1

0 3 , 1

3 8 , 0

2 6 , 0

1 4 , 0

9 7 , 1

5 7 , 1

9 0 , 1

1 8 , 0

4 5 , 0

0 0 6 1

3 9 , 3

0 7 , 6

6 0 , 3 1

9 7 , 9

3 5 , 6

1 8 , 4

0 6 , 8

2 1 , 2 1

9 0 , 9

6 0 , 6

0 0 6 1

7 1 , 1

3 2 , 1

0 9 , 0

7 6 , 0

5 4 , 0

3 6 , 1

5 6 , 1

8 1 , 1

8 8 , 0

9 5 , 0

7 2 , 2

2 2 , 2

5 5 , 1

6 1 , 1

7 7 , 0

0 5 2 0 ,3 6 5 4 ,7 1

5 ,8 5 1

9 2 ,8 ,9 1 7 1

2 9 1 ,3 ,7 7 , 5 9 4 1

3 6 ,0 ,3 1 7 1

0 2 0 9 2 4 0 ,3 4 0 8 5 5 1 ,1 ,1 ,0 ,0 1

4 8 3 7 1 ,8 ,8 4 , ,0 7 , 1 1 1 1 0

8 3 8 1 4 ,5 ,5 8 , ,4 9 , 2 2 1 1 0

0 5 5 0 ,8 7 4 4 ,8 1

9 ,4 9 1

2 5 ,6 ,7 4 9 1

2 3 9 ,9 ,2 0 , 5 1 8 1 1

7 5 ,5 ,0 3 9 1

0 9 1 4 0 7 0 ,4 6 3 0 6 4 1 ,1 ,1 ,1 ,0 1

8 5 6 2 8 ,0 ,1 7 , ,3 8 , 2 2 1 1 0

2 0 1 3 5 ,9 ,9 3 , ,7 1 , 2 2 2 1 1

0 0 3 1

3 4 , 5

5 1 , 0 1

5 3 , 4 2

6 2 , 8 1

7 1 , 2 1

2 6 , 6

3 0 , 3 1

0 6 , 2 2

5 9 , 6 1

0 3 , 1 1

0 0 3 1

0 7 , 1

7 8 , 1

7 6 , 1

5 2 , 1

4 8 , 0

7 3 , 2

0 5 , 2

9 1 , 2

5 6 , 1

0 1 , 1

3 3 , 3

6 3 , 3

8 8 , 2

6 1 , 2

4 4 , 1

0 0 2 1

4 1 , 6

1 9 , 1 1

6 9 , 0 3

2 2 , 3 2

8 4 , 5 1

7 4 , 7

9 2 , 5 1

3 7 , 8 2

5 5 , 1 2

7 3 , 4 1

0 0 2 1

5 9 , 1

9 1 , 2

3 1 , 2

9 5 , 1

6 0 , 1

3 7 , 2

3 9 , 2

9 7 , 2

9 0 , 2

0 4 , 1

4 8 , 3

5 9 , 3

6 6 , 3

5 7 , 2

3 8 , 1

0 0 1 1

9 9 , 6

7 1 , 4 1

9 1 , 0 4

4 1 , 0 3

9 0 , 0 2

0 5 , 8

0 2 , 8 1

0 3 , 7 3

8 9 , 7 2

5 6 , 8 1

0 0 1 1

7 2 , 2

1 6 , 2

6 7 , 2

7 0 , 2

8 3 , 1

8 1 , 3

9 4 , 3

2 6 , 3

2 7 , 2

1 8 , 1

7 4 , 4

0 7 , 4

6 7 , 4

7 5 , 3

8 3 , 2

0 0 0 1

5 0 , 8

5 1 , 7 1

9 4 , 3 5

2 1 , 0 4

5 7 , 6 2

8 7 , 9

2 0 , 2 2

5 6 , 9 4

4 2 , 7 3

3 8 , 4 2

0 0 0 1

8 6 , 2

5 1 , 3

7 6 , 3

6 7 , 2

4 8 , 1

5 7 , 3

2 2 , 4

2 8 , 4

2 6 , 3

1 4 , 2

8 2 , 5

8 6 , 5

3 3 , 6

5 7 , 4

6 1 , 3

0 0 8

0 1 , 1 1

9 7 , 6 2

7 4 , 4 0 1

6 3 , 8 7

4 2 , 2 5

4 4 , 3 1

0 4 , 4 3

7 9 , 6 9

3 7 , 2 7

9 4 , 8 4

0 0 8

9 8 , 3

3 9 , 4

7 1 , 7

8 3 , 5

9 5 , 3

7 4 , 5

0 6 , 6

2 4 , 9

6 0 , 7

1 7 , 4

2 7 , 7

8 8 , 8

6 3 , 2 1

7 2 , 9

8 1 , 6

0 9 3 4 3 2 0 ,4 6 6 7 8 6 6 ,7 ,7 ,5 ,3

9 ,8 9 1

6 ,1 1 6

6 ,8 9 2 2 1 2 3

0 ,4 2 7 1 4

3 ,9 4 1 1 5

5 3 2 ,7 ,7 3 , 8 1 2 1 2

4 ,7 6 1

6 ,1 1 1

0 ,4 2 1

9 ,7 5 1

0 ,3 9 2

8 ,9 1 2

5 ,6 4 1

1 4 4 8 2 2 1 1 1 2 3 4 5 7 . 0 / D N 5 4 P 0 V 5 L 2

7 . 0 / D N 5 4 P 0 V 5 L 3


0 1 6 1 6 0 0 ,2 7 0 7 5 6 6 ,8 ,7 ,2 ,8 1 1

1 2 3 4 5 0 5 2 4 . 0 / 0 2 P T L

1 2 3 4 5 0 5 2 5 . 0 / 0 2 P T L

1 2 3 4 5 0 5 2 6 . 0 / 0 2 P T L


196



0 0 0 3

3 8 , 0

8 7 , 0

9 2 , 0

1 2 , 0

4 1 , 0

5 0 , 1

3 0 , 1

7 2 , 0

0 2 , 0

4 1 , 0

5 3 , 0

4 3 , 0

0 1 , 0

8 0 , 0

5 0 , 0

7 4 , 0

6 4 , 0

3 1 , 0

0 1 , 0

7 0 , 0

3 6 , 0

5 6 , 0

8 1 , 0

3 1 , 0

9 0 , 0

3 8 , 0

8 7 , 0

2 2 , 0

6 1 , 0

1 1 , 0

0 0 8 2

5 9 , 0

0 9 , 0

5 3 , 0

6 2 , 0

8 1 , 0

1 2 , 1

8 1 , 1

4 3 , 0

5 2 , 0

7 1 , 0

0 4 , 0

9 3 , 0

2 1 , 0

9 0 , 0

6 0 , 0

4 5 , 0

3 5 , 0

6 1 , 0

2 1 , 0

8 0 , 0

3 7 , 0

4 7 , 0

2 2 , 0

6 1 , 0

1 1 , 0

5 9 , 0

0 9 , 0

7 2 , 0

0 2 , 0

3 1 , 0

0 0 4 4 3 2 0 ,1 0 4 3 2 6 1 ,1 ,0 ,0 ,0 2

0 7 2 1 1 ,4 ,3 4 , ,3 2 , 1 1 0 0 0

7 5 6 2 8 ,4 ,4 1 , ,1 0 , 0 0 0 0 0

2 2 1 5 0 ,6 ,6 2 , ,1 1 , 0 0 0 0 0

4 6 7 0 4 ,8 ,8 2 , ,2 1 , 0 0 0 0 0

0 4 4 5 7 ,1 ,0 3 , ,2 1 , 1 1 0 0 0

0 0 4 2

0 3 , 1

2 2 , 1

6 5 , 0

2 4 , 0

8 2 , 0

4 6 , 1

1 6 , 1

3 5 , 0

0 4 , 0

7 2 , 0

5 5 , 0

3 5 , 0

0 2 , 0

5 1 , 0

0 1 , 0

3 7 , 0

3 7 , 0

6 2 , 0

0 2 , 0

3 1 , 0

9 9 , 0

1 0 , 1

5 3 , 0

6 2 , 0

7 1 , 0

0 3 , 1

2 2 , 1

3 4 , 0

2 3 , 0

1 2 , 0

0 0 2 2

4 5 , 1

6 4 , 1

3 7 , 0

4 5 , 0

6 3 , 0

6 9 , 1

1 9 , 1

9 6 , 0

2 5 , 0

5 3 , 0

5 6 , 0

3 6 , 0

6 2 , 0

9 1 , 0

3 1 , 0

7 8 , 0

6 8 , 0

4 3 , 0

5 2 , 0

7 1 , 0

7 1 , 1

0 2 , 1

5 4 , 0

4 3 , 0

2 2 , 0

4 5 , 1

6 4 , 1

5 5 , 0

2 4 , 0

8 2 , 0

0 0 0 2

7 8 , 1

6 7 , 1

7 9 , 0

2 7 , 0

8 4 , 0

7 3 , 2

2 3 , 2

2 9 , 0

9 6 , 0

6 4 , 0

9 7 , 0

6 7 , 0

4 3 , 0

6 2 , 0

7 1 , 0

6 0 , 1

4 0 , 1

5 4 , 0

4 3 , 0

3 2 , 0

2 4 , 1

5 4 , 1

0 6 , 0

5 4 , 0

0 3 , 0

7 8 , 1

6 7 , 1

4 7 , 0

5 5 , 0

7 3 , 0

0 0 8 1

0 3 , 2

7 1 , 2

2 3 , 1

9 9 , 0

6 6 , 0

2 9 , 2

6 8 , 2

7 2 , 1

5 9 , 0

3 6 , 0

8 9 , 0

4 9 , 0

7 4 , 0

5 3 , 0

3 2 , 0

0 3 , 1

9 2 , 1

2 6 , 0

6 4 , 0

1 3 , 0

5 7 , 1

9 7 , 1

2 8 , 0

1 6 , 0

1 4 , 0

0 3 , 2

7 1 , 2

1 0 , 1

6 7 , 0

1 5 , 0

0 0 6 1

2 9 , 2

5 7 , 2

9 8 , 1

1 4 , 1

4 9 , 0

0 7 , 3

2 6 , 3

0 8 , 1

5 3 , 1

0 9 , 0

1 2 , 1

8 1 , 1

7 6 , 0

0 5 , 0

3 3 , 0

5 6 , 1

3 6 , 1

8 8 , 0

6 6 , 0

4 4 , 0

2 2 , 2

7 2 , 2

7 1 , 1

8 8 , 0

8 5 , 0

2 9 , 2

5 7 , 2

4 4 , 1

8 0 , 1

2 7 , 0

0 2 3 9 2 4 0 ,3 1 2 7 1 5 3 ,3 ,2 ,1 ,1 1

7 2 9 4 9 ,1 ,1 1 , ,6 0 , 4 4 2 1 1

6 5 1 1 0 ,3 ,3 8 , ,6 4 , 1 1 0 0 0

5 6 7 0 3 ,8 ,8 0 , ,8 5 , 1 1 1 0 0

3 8 2 6 1 ,5 ,5 4 , ,0 7 , 2 2 1 1 0

2 3 5 1 7 ,3 ,1 7 , ,3 8 , 3 3 1 1 0

0 8 9 2 1 1 0 ,7 5 8 1 4 4 3 ,3 ,2 ,2 ,1 1

2 3 9 2 4 ,7 ,7 6 , ,0 3 , 4 4 2 2 1

4 5 0 5 0 ,5 ,5 0 , ,7 5 , 1 1 1 0 0

0 3 1 9 6 ,1 ,1 3 , ,9 6 , 2 2 1 0 0

7 7 4 1 7 ,8 ,9 7 , ,3 8 , 2 2 1 1 0

8 9 5 1 8 ,7 ,5 1 , ,6 0 , 3 3 2 1 1

0 0 3 1

1 3 , 4

7 1 , 4

2 5 , 3

4 6 , 2

6 7 , 1

9 3 , 5

8 4 , 5

6 3 , 3

2 5 , 2

8 6 , 1

5 7 , 1

9 7 , 1

4 2 , 1

3 9 , 0

2 6 , 0

9 3 , 2

7 4 , 2

4 6 , 1

3 2 , 1

2 8 , 0

8 2 , 3

4 4 , 3

8 1 , 2

3 6 , 1

9 0 , 1

1 3 , 4

7 1 , 4

9 6 , 2

1 0 , 2

4 3 , 1

0 0 2 1

7 9 , 4

9 8 , 4

7 4 , 4

5 3 , 3

4 2 , 2

0 2 , 6

3 4 , 6

7 2 , 4

0 2 , 3

4 1 , 2

1 0 , 2

1 1 , 2

8 5 , 1

9 1 , 1

9 7 , 0

5 7 , 2

0 9 , 2

9 0 , 2

6 5 , 1

4 0 , 1

8 7 , 3

4 0 , 4

7 7 , 2

7 0 , 2

8 3 , 1

7 9 , 4

9 8 , 4

1 4 , 3

6 5 , 2

1 7 , 1

0 0 1 1

9 7 , 5

2 8 , 5

0 8 , 5

5 3 , 4

0 9 , 2

2 2 , 7

6 6 , 7

4 5 , 5

6 1 , 4

7 7 , 2

4 3 , 2

1 5 , 2

5 0 , 2

4 5 , 1

3 0 , 1

0 2 , 3

5 4 , 3

1 7 , 2

3 0 , 2

5 3 , 1

0 4 , 4

0 8 , 4

9 5 , 3

9 6 , 2

0 8 , 1

9 7 , 5

2 8 , 5

3 4 , 4

2 3 , 3

2 2 , 2

0 0 0 1

4 8 , 6

4 0 , 7

3 7 , 7

9 7 , 5

6 8 , 3

1 5 , 8

7 2 , 9

8 3 , 7

3 5 , 5

9 6 , 3

5 7 , 2

3 0 , 3

3 7 , 2

5 0 , 2

7 3 , 1

7 7 , 3

8 1 , 4

0 6 , 3

0 7 , 2

0 8 , 1

9 1 , 5

1 8 , 5

8 7 , 4

8 5 , 3

9 3 , 2

4 8 , 6

4 0 , 7

0 9 , 5

2 4 , 4

5 9 , 2

0 0 8

2 0 , 0 1

0 0 , 1 1

9 0 , 5 1

2 3 , 1 1

4 5 , 7

3 4 , 2 1

8 4 , 4 1

1 4 , 4 1

1 8 , 0 1

1 2 , 7

0 0 , 4

4 7 , 4

3 3 , 5

0 0 , 4

7 6 , 2

0 5 , 5

3 5 , 6

4 0 , 7

8 2 , 5

2 5 , 3

0 6 , 7

8 0 , 9

4 3 , 9

0 0 , 7

7 6 , 4

2 0 , 0 1

0 0 , 1 1

2 5 , 1 1

4 6 , 8

6 7 , 5

0 3 6 7 3 8 0 ,1 5 7 8 8 6 6 ,9 ,5 ,6 ,7 1 1 3 2 1

2 ,9 9 1

4 ,7 5 2

6 ,1 4 3

2 ,6 5 2

8 ,0 7 1

7 3 4 8 2 ,3 ,4 6 , ,4 3 , 6 8 2 9 6 1

1 1 9 ,8 ,6 6 , 8 1 6 1 1

2 4 ,5 ,3 2 8 1

3 ,2 2 1

4 ,1 6 1

3 ,1 2 2

0 ,6 6 1

6 ,0 1 1

4 ,5 5 1

4 ,7 0 2

1 ,3 7 2

9 ,4 0 2

6 ,6 3 1

1 2 3 4 5 0 5 2 7 . 0 / 0 2 P T L

1 2 3 4 5 0 5 3 7 . 0 / 0 2 P T L

1 2 3 4 5 0 5 2 4 . 0 / 0 2 P V L

1 2 3 4 5 0 5 2 5 . 0 / 0 2 P V L

1 2 3 4 5 0 5 2 6 . 0 / 0 2 P V L

1 2 3 4 5 0 5 2 7 . 0 / 0 2 P V L

TABLE CUTATE

197

TABLE CUTATE


0 0 0 3

3 0 , 1

5 0 , 1

1 2 , 0

5 1 , 0

0 1 , 0

7 4 , 0

4 3 , 0

3 1 , 0

0 1 , 0

7 0 , 0

3 6 , 0

6 4 , 0

7 1 , 0

3 1 , 0

9 0 , 0

5 8 , 0

2 6 , 0

2 2 , 0

7 1 , 0

1 1 , 0

6 0 , 1

6 7 , 0

7 2 , 0

1 2 , 0

4 1 , 0

9 3 , 1

0 0 , 1

6 2 , 0

0 2 , 0

3 1 , 0

0 0 8 2

8 1 , 1

1 2 , 1

5 2 , 0

9 1 , 0

3 1 , 0

4 5 , 0

9 3 , 0

6 1 , 0

2 1 , 0

8 0 , 0

3 7 , 0

2 5 , 0

1 2 , 0

6 1 , 0

1 1 , 0

8 9 , 0

1 7 , 0

8 2 , 0

1 2 , 0

4 1 , 0

2 2 , 1

8 8 , 0

4 3 , 0

5 2 , 0

7 1 , 0

0 6 , 1

5 1 , 1

2 3 , 0

4 2 , 0

6 1 , 0

0 7 0 2 4 6 0 ,3 4 3 2 1 6 1 ,1 ,0 ,0 ,0 2

3 5 0 5 0 ,6 ,4 2 , ,1 1 , 0 0 0 0 0

5 1 6 0 3 ,8 ,6 2 , ,2 1 , 0 0 0 0 0

4 2 4 6 7 ,1 ,8 3 , ,2 1 , 1 0 0 0 0

1 2 2 2 1 ,4 ,0 4 , ,3 2 , 1 1 0 0 0

5 4 0 0 0 ,8 ,3 4 , ,3 2 , 1 1 0 0 0

0 0 4 2

1 6 , 1

4 6 , 1

0 4 , 0

0 3 , 0

0 2 , 0

4 7 , 0

3 5 , 0

5 2 , 0

9 1 , 0

3 1 , 0

9 9 , 0

1 7 , 0

3 3 , 0

5 2 , 0

7 1 , 0

3 3 , 1

6 9 , 0

4 4 , 0

3 3 , 0

2 2 , 0

6 6 , 1

9 1 , 1

4 5 , 0

0 4 , 0

7 2 , 0

8 1 , 2

7 5 , 1

1 5 , 0

8 3 , 0

6 2 , 0

0 0 2 2

1 9 , 1

6 9 , 1

2 5 , 0

9 3 , 0

6 2 , 0

8 8 , 0

4 6 , 0

3 3 , 0

5 2 , 0

6 1 , 0

8 1 , 1

5 8 , 0

3 4 , 0

2 3 , 0

2 2 , 0

9 5 , 1

4 1 , 1

7 5 , 0

3 4 , 0

8 2 , 0

7 9 , 1

2 4 , 1

9 6 , 0

2 5 , 0

5 3 , 0

9 5 , 2

7 8 , 1

6 6 , 0

0 5 , 0

3 3 , 0

0 0 0 2

2 3 , 2

7 3 , 2

0 7 , 0

2 5 , 0

5 3 , 0

4 0 , 1

7 7 , 0

4 4 , 0

3 3 , 0

2 2 , 0

3 4 , 1

3 0 , 1

8 5 , 0

3 4 , 0

9 2 , 0

2 9 , 1

8 3 , 1

6 7 , 0

7 5 , 0

8 3 , 0

9 3 , 2

2 7 , 1

2 9 , 0

9 6 , 0

6 4 , 0

3 1 , 3

6 2 , 2

8 8 , 0

6 6 , 0

4 4 , 0

0 0 8 1

6 8 , 2

2 9 , 2

5 9 , 0

2 7 , 0

8 4 , 0

5 2 , 1

5 9 , 0

0 6 , 0

5 4 , 0

0 3 , 0

6 7 , 1

7 2 , 1

9 7 , 0

9 5 , 0

0 4 , 0

7 3 , 2

1 7 , 1

4 0 , 1

8 7 , 0

2 5 , 0

5 9 , 2

2 1 , 2

7 2 , 1

5 9 , 0

3 6 , 0

7 8 , 3

9 7 , 2

1 2 , 1

1 9 , 0

1 6 , 0

0 0 6 1

2 6 , 3

0 7 , 3

6 3 , 1

2 0 , 1

8 6 , 0

3 5 , 1

0 2 , 1

6 8 , 0

4 6 , 0

3 4 , 0

7 1 , 2

1 6 , 1

3 1 , 1

4 8 , 0

6 5 , 0

0 0 , 3

6 1 , 2

8 4 , 1

1 1 , 1

4 7 , 0

3 7 , 3

8 6 , 2

1 8 , 1

5 3 , 1

0 9 , 0

9 7 , 4

3 5 , 3

2 7 , 1

9 2 , 1

6 8 , 0

0 0 1 5 4 2 0 ,1 2 6 2 8 5 4 ,4 ,1 ,1 ,0 1

2 7 4 8 2 ,7 ,3 0 , ,7 5 , 1 1 1 0 0

3 3 7 2 8 ,4 ,8 3 , ,0 6 , 2 1 1 1 0

2 6 9 5 0 ,4 ,4 7 , ,3 9 , 3 2 1 1 0

4 5 9 4 0 ,2 ,0 1 , ,6 1 , 4 3 2 1 1

6 1 9 7 5 ,3 ,0 0 , ,5 0 , 5 4 2 1 1

0 4 3 3 2 1 0 ,6 8 0 5 0 4 4 ,4 ,2 ,1 ,1 1

3 7 8 6 4 ,9 ,5 2 , ,9 6 , 1 1 1 0 0

3 0 8 6 4 ,7 ,1 6 , ,2 8 , 2 2 1 1 0

7 2 1 6 0 ,8 ,8 2 , ,6 1 , 3 2 2 1 1

7 1 0 2 5 ,8 ,5 7 , ,0 3 , 4 3 2 2 1

4 1 7 3 9 ,0 ,6 5 , ,9 2 , 6 4 2 1 1

0 0 3 1

0 3 , 5

1 6 , 5

3 5 , 2

0 9 , 1

7 2 , 1

9 1 , 2

2 8 , 1

0 6 , 1

0 2 , 1

0 8 , 0

0 1 , 3

4 4 , 2

0 1 , 2

7 5 , 1

5 0 , 1

0 4 , 4

8 2 , 3

6 7 , 2

7 0 , 2

8 3 , 1

9 5 , 5

7 0 , 4

7 3 , 3

2 5 , 2

8 6 , 1

5 8 , 6

4 3 , 5

1 2 , 3

1 4 , 2

1 6 , 1

0 0 2 1

0 1 , 6

8 5 , 6

2 2 , 3

2 4 , 2

1 6 , 1

0 5 , 2

4 1 , 2

3 0 , 2

2 5 , 1

2 0 , 1

5 5 , 3

6 8 , 2

7 6 , 2

0 0 , 2

3 3 , 1

4 0 , 5

4 8 , 3

0 5 , 3

3 6 , 2

5 7 , 1

1 4 , 6

7 7 , 4

8 2 , 4

1 2 , 3

4 1 , 2

5 8 , 7

7 2 , 6

9 0 , 4

6 0 , 3

4 0 , 2

0 0 1 1

0 1 , 7

3 8 , 7

8 1 , 4

4 1 , 3

9 0 , 2

9 8 , 2

4 5 , 2

4 6 , 2

8 9 , 1

2 3 , 1

0 1 , 4

0 4 , 3

6 4 , 3

0 6 , 2

3 7 , 1

3 8 , 5

8 5 , 4

5 5 , 4

1 4 , 3

7 2 , 2

3 4 , 7

8 6 , 5

6 5 , 5

7 1 , 4

8 7 , 2

9 0 , 9

6 4 , 7

1 3 , 5

8 9 , 3

5 6 , 2

0 0 0 1

8 3 , 8

7 4 , 9

7 5 , 5

8 1 , 4

8 7 , 2

8 3 , 3

8 0 , 3

1 5 , 3

3 6 , 2

6 7 , 1

0 8 , 4

2 1 , 4

1 6 , 4

6 4 , 3

1 3 , 2

2 8 , 6

4 5 , 5

6 0 , 6

4 5 , 4

3 0 , 3

1 7 , 8

7 8 , 6

0 4 , 7

5 5 , 5

0 7 , 3

4 6 , 0 1

3 0 , 9

6 0 , 7

0 3 , 5

3 5 , 3

0 0 8

4 2 , 2 1

0 8 , 4 1

8 8 , 0 1

6 1 , 8

4 4 , 5

3 8 , 4

1 8 , 4

6 8 , 6

4 1 , 5

3 4 , 3

8 8 , 6

3 4 , 6

0 0 , 9

5 7 , 6

0 5 , 4

0 8 , 9

5 6 , 8

3 8 , 1 1

7 8 , 8

1 9 , 5

4 5 , 2 1

4 7 , 0 1

5 4 , 4 1

3 8 , 0 1

2 2 , 7

9 2 , 5 1

1 1 , 4 1

9 7 , 3 1

4 3 , 0 1

0 9 , 6

9 3 ,1 ,1 2 8 1

4 ,7 0 1

3 ,4 1 1

4 ,3 1 2

1 ,0 6 1

7 ,6 0 1

4 ,3 5 1

8 ,3 5 1

3 ,0 8 2

3 ,0 1 2

2 ,0 4 1

2 ,7 9 1

9 ,0 9 1

4 ,2 4 3

8 ,6 5 2

2 ,1 7 1

5 ,9 3 2

8 ,0 5 2

9 ,6 2 3

2 ,5 4 2

5 ,3 6 1

0 5 1 8 3 9 0 ,6 3 7 3 8 6 9 ,6 ,5 ,9 ,2 1 2 2 1 1 1 2 3 4 5 0 5 3 7 . 0 / 0 2 P V L

3 4 6 ,5 ,5 2 , 7 8 6 1

1 2 3 4 5

1 2 3 4 5

1 2 3 4 5

1 2 3 4 5

1 2 3 4 5

4 . 0 / D N 0 2 P 0 T 5 L 2

5 . 0 / D N 0 2 P 0 T 5 L 2

6 . 0 / D N 0 2 P 0 T 5 L 2

7 . 0 / D N 0 2 P 0 T 5 L 2

7 . 0 / D N 0 2 P 0 T 5 L 3


198



0 0 0 3

4 3 , 0

8 4 , 0

2 1 , 0

9 0 , 0

6 0 , 0

6 4 , 0

7 6 , 0

6 1 , 0

2 1 , 0

8 0 , 0

2 6 , 0

4 9 , 0

1 2 , 0

6 1 , 0

1 1 , 0

6 7 , 0

7 1 , 1

6 2 , 0

9 1 , 0

3 1 , 0

0 0 , 1

6 4 , 1

4 2 , 0

8 1 , 0

2 1 , 0

4 8 , 0

4 9 , 0

5 8 , 0

4 6 , 0

2 4 , 0

0 0 8 2

9 3 , 0

5 5 , 0

5 1 , 0

1 1 , 0

8 0 , 0

2 5 , 0

7 7 , 0

0 2 , 0

5 1 , 0

0 1 , 0

1 7 , 0

8 0 , 1

6 2 , 0

0 2 , 0

3 1 , 0

8 8 , 0

5 3 , 1

2 3 , 0

4 2 , 0

6 1 , 0

5 1 , 1

7 6 , 1

0 3 , 0

3 2 , 0

5 1 , 0

4 9 , 0

8 0 , 1

4 0 , 1

8 7 , 0

2 5 , 0

0 5 4 9 4 0 0 ,4 6 1 1 1 6 0 ,0 ,0 ,0 ,0 2

1 9 5 9 3 ,6 ,8 2 , ,1 1 , 0 0 0 0 0

2 5 3 5 6 ,8 ,2 3 , ,2 1 , 0 1 0 0 0

2 6 0 0 0 ,0 ,5 4 , ,3 2 , 1 1 0 0 0

4 4 8 8 9 ,3 ,9 3 , ,2 1 , 1 1 0 0 0

7 5 0 8 5 ,0 ,2 3 , ,9 6 , 1 1 1 0 0

0 0 4 2

3 5 , 0

5 7 , 0

4 2 , 0

8 1 , 0

2 1 , 0

1 7 , 0

5 0 , 1

2 3 , 0

4 2 , 0

6 1 , 0

6 9 , 0

7 4 , 1

2 4 , 0

1 3 , 0

1 2 , 0

9 1 , 1

3 8 , 1

1 5 , 0

8 3 , 0

5 2 , 0

7 5 , 1

8 2 , 2

8 4 , 0

6 3 , 0

4 2 , 0

2 2 , 1

7 4 , 1

5 6 , 1

4 2 , 1

3 8 , 0

0 0 2 2

4 6 , 0

9 8 , 0

1 3 , 0

4 2 , 0

6 1 , 0

5 8 , 0

4 2 , 1

1 4 , 0

1 3 , 0

1 2 , 0

4 1 , 1

4 7 , 1

4 5 , 0

1 4 , 0

7 2 , 0

2 4 , 1

8 1 , 2

6 6 , 0

9 4 , 0

3 3 , 0

7 8 , 1

1 7 , 2

2 6 , 0

6 4 , 0

1 3 , 0

1 4 , 1

5 7 , 1

5 1 , 2

1 6 , 1

7 0 , 1

0 0 0 2

7 7 , 0

8 0 , 1

2 4 , 0

1 3 , 0

1 2 , 0

3 0 , 1

1 5 , 1

5 5 , 0

1 4 , 0

8 2 , 0

8 3 , 1

1 1 , 2

2 7 , 0

4 5 , 0

6 3 , 0

2 7 , 1

4 6 , 2

7 8 , 0

6 6 , 0

4 4 , 0

6 2 , 2

8 2 , 3

2 8 , 0

2 6 , 0

1 4 , 0

4 6 , 1

2 1 , 2

6 8 , 2

4 1 , 2

3 4 , 1

0 0 8 1

5 9 , 0

3 3 , 1

7 5 , 0

3 4 , 0

9 2 , 0

7 2 , 1

6 8 , 1

6 7 , 0

7 5 , 0

8 3 , 0

1 7 , 1

1 6 , 2

9 9 , 0

4 7 , 0

0 5 , 0

2 1 , 2

6 2 , 3

0 2 , 1

0 9 , 0

0 6 , 0

9 7 , 2

5 0 , 4

3 1 , 1

5 8 , 0

7 5 , 0

5 9 , 1

1 6 , 2

2 9 , 3

4 9 , 2

6 9 , 1

0 0 6 1

9 1 , 1

8 6 , 1

2 8 , 0

1 6 , 0

1 4 , 0

1 6 , 1

5 3 , 2

8 0 , 1

1 8 , 0

4 5 , 0

6 1 , 2

0 3 , 3

1 4 , 1

6 0 , 1

1 7 , 0

8 6 , 2

3 1 , 4

1 7 , 1

8 2 , 1

5 8 , 0

3 5 , 3

3 1 , 5

1 6 , 1

1 2 , 1

1 8 , 0

4 3 , 2

1 3 , 3

8 5 , 5

9 1 , 4

9 7 , 2

0 3 1 9 4 0 0 ,3 9 9 7 5 5 1 ,1 ,0 ,0 ,0 1

2 8 1 8 5 ,8 ,6 3 , ,9 6 , 1 2 1 0 0

6 5 2 9 6 ,4 ,7 7 , ,2 8 , 2 3 1 1 0

5 9 7 5 4 ,0 ,6 0 , ,5 0 , 3 4 2 1 1

1 3 6 7 8 ,0 ,8 9 , ,4 9 , 4 5 1 1 0

9 6 8 8 9 ,5 ,7 7 , ,0 3 , 2 3 6 5 3

0 1 0 2 2 1 0 ,5 2 2 9 6 4 1 ,2 ,1 ,0 ,0 1

5 7 1 1 0 ,0 ,0 6 , ,2 8 , 2 3 1 1 0

1 1 1 8 5 ,8 ,3 1 , ,5 0 , 2 4 2 1 1

1 9 5 1 7 ,5 ,3 5 , ,9 2 , 3 5 2 1 1

5 0 1 0 0 ,5 ,7 4 , ,8 2 , 4 6 2 1 1

8 2 4 5 7 ,8 ,3 3 , ,2 1 , 2 4 8 6 4

0 0 3 1

2 7 , 1

5 5 , 2

3 5 , 1

4 1 , 1

6 7 , 0

4 3 , 2

6 5 , 3

1 0 , 2

1 5 , 1

0 0 , 1

1 2 , 3

0 0 , 5

4 6 , 2

8 9 , 1

2 3 , 1

4 0 , 4

5 2 , 6

8 1 , 3

9 3 , 2

9 5 , 1

9 1 , 5

7 7 , 7

0 0 , 3

5 2 , 2

0 5 , 1

2 2 , 3

1 0 , 5

1 4 , 0 1

1 8 , 7

1 2 , 5

0 0 2 1

7 9 , 1

9 9 , 2

4 9 , 1

5 4 , 1

7 9 , 0

0 7 , 2

8 1 , 4

5 5 , 2

1 9 , 1

8 2 , 1

0 7 , 3

6 8 , 5

5 3 , 3

1 5 , 2

8 6 , 1

6 6 , 4

4 3 , 7

5 0 , 4

4 0 , 3

2 0 , 2

8 9 , 5

2 1 , 9

2 8 , 3

6 8 , 2

1 9 , 1

3 6 , 3

8 8 , 5

4 2 , 3 1

3 9 , 9

2 6 , 6

0 0 1 1

0 3 , 2

6 5 , 3

2 5 , 2

9 8 , 1

6 2 , 1

4 1 , 3

8 9 , 4

1 3 , 3

8 4 , 2

6 6 , 1

1 3 , 4

8 9 , 6

5 3 , 4

6 2 , 3

7 1 , 2

4 4 , 5

3 7 , 8

5 2 , 5

4 9 , 3

3 6 , 2

7 9 , 6

5 8 , 0 1

6 9 , 4

2 7 , 3

8 4 , 2

3 1 , 4

9 9 , 6

9 1 , 7 1

9 8 , 2 1

9 5 , 8

0 0 0 1

0 7 , 2

1 3 , 4

5 3 , 3

1 5 , 2

8 6 , 1

0 7 , 3

2 0 , 6

1 4 , 4

1 3 , 3

0 2 , 2

9 0 , 5

4 4 , 8

9 7 , 5

4 3 , 4

9 8 , 2

3 4 , 6

6 5 , 0 1

9 9 , 6

5 2 , 5

0 5 , 3

2 2 , 8

3 1 , 3 1

0 6 , 6

5 9 , 4

0 3 , 3

5 7 , 4

6 4 , 8

8 8 , 2 2

6 1 , 7 1

4 4 , 1 1

0 0 8

3 9 , 3

3 7 , 6

5 5 , 6

1 9 , 4

7 2 , 3

1 4 , 5

1 4 , 9

1 6 , 8

6 4 , 6

1 3 , 4

7 4 , 7

9 1 , 3 1

1 3 , 1 1

8 4 , 8

5 6 , 5

6 4 , 9

1 5 , 6 1

6 6 , 3 1

5 2 , 0 1

3 8 , 6

3 0 , 2 1

1 5 , 0 2

9 8 , 2 1

7 6 , 9

5 4 , 6

1 5 , 6

2 2 , 3 1

8 6 , 4 4

1 5 , 3 3

4 3 , 2 2

7 3 1 ,6 ,7 4 , 8 6 0 1 2

1 ,3 5 1

1 ,2 0 1

3 ,0 2 1

5 ,4 3 2

0 ,8 6 2

0 ,1 0 2

0 ,4 3 1

0 ,3 5 1

4 ,3 9 2

8 ,3 2 3

9 ,2 4 2

9 ,1 6 1

4 ,3 9 1

6 ,4 6 3

5 ,5 0 3

2 ,9 2 2

8 ,2 5 1

2 1 0 ,6 ,5 9 , 9 3 5 2 0 1 1 2 3 0 5 2 5 . 0 / 5 4 P T L

3 ,4 9 7

5 ,9 2 5

0 7 6 2 4 6 0 ,2 9 5 6 7 6 6 ,1 ,5 ,1 ,7 1 1 1

1 2 3 4 5

1 2 3 4 5

1 2 3 4 5

1 2 3 4 5

1 2 3 4 5

4 . 0 / D N 0 2 P 0 V 5 L 2

5 . 0 / D N 0 2 P 0 V 5 L 2

6 . 0 / D N 0 2 P 0 V 5 L 2

7 . 0 / D N 0 2 P 0 V 5 L 2

7 . 0 / D N 0 2 P 0 V 5 L 3

4 5

TABLE CUTATE

199

TABLE CUTATE


0 0 0 3

3 2 , 1

0 4 , 1

9 1 , 1

9 8 , 0

9 5 , 0

7 5 , 1

2 3 , 1

9 4 , 1

2 1 , 1

4 7 , 0

9 9 , 1

6 2 , 2

8 3 , 1

3 0 , 1

9 6 , 0

3 8 , 0

5 9 , 0

5 7 , 0

7 5 , 0

8 3 , 0

3 2 , 1

0 4 , 1

4 0 , 1

8 7 , 0

2 5 , 0

7 2 , 1

6 7 , 1

8 2 , 1

6 9 , 0

4 6 , 0

0 0 8 2

9 3 , 1

0 6 , 1

6 4 , 1

9 0 , 1

3 7 , 0

7 7 , 1

1 5 , 1

3 8 , 1

7 3 , 1

1 9 , 0

3 2 , 2

0 6 , 2

9 6 , 1

7 2 , 1

5 8 , 0

4 9 , 0

9 0 , 1

3 9 , 0

0 7 , 0

6 4 , 0

8 3 , 1

1 6 , 1

8 2 , 1

6 9 , 0

4 6 , 0

3 4 , 1

2 0 , 2

7 5 , 1

8 1 , 1

8 7 , 0

0 7 6 2 7 1 0 ,5 8 8 3 9 6 1 ,1 ,1 ,1 ,0 2

0 5 8 1 4 ,0 ,7 2 , ,7 1 , 2 1 2 1 1

3 1 2 9 6 ,5 ,0 1 , ,5 0 , 2 3 2 1 1

6 7 6 7 8 ,0 ,2 1 , ,8 5 , 1 1 1 0 0

7 7 0 0 0 ,5 ,8 6 , ,2 8 , 1 1 1 1 0

3 4 6 7 8 ,6 ,3 9 , ,4 9 , 1 2 1 1 0

0 0 4 2

9 7 , 1

8 1 , 2

2 3 , 2

4 7 , 1

6 1 , 1

9 2 , 2

6 0 , 2

0 9 , 2

8 1 , 2

5 4 , 1

9 8 , 2

4 5 , 3

9 6 , 2

2 0 , 2

4 3 , 1

1 2 , 1

9 4 , 1

7 4 , 1

0 1 , 1

4 7 , 0

9 7 , 1

9 1 , 2

4 0 , 2

3 5 , 1

2 0 , 1

7 8 , 1

5 7 , 2

9 4 , 2

7 8 , 1

5 2 , 1

0 0 2 2

7 0 , 2

0 6 , 2

1 0 , 3

5 2 , 2

0 5 , 1

5 6 , 2

5 4 , 2

7 7 , 3

3 8 , 2

9 8 , 1

3 3 , 3

1 2 , 4

9 4 , 3

2 6 , 2

5 7 , 1

0 4 , 1

7 7 , 1

1 9 , 1

3 4 , 1

6 9 , 0

6 0 , 2

1 6 , 2

4 6 , 2

8 9 , 1

2 3 , 1

7 1 , 2

7 2 , 3

4 2 , 3

3 4 , 2

2 6 , 1

0 0 0 2

2 4 , 2

4 1 , 3

0 0 , 4

0 0 , 3

0 0 , 2

9 0 , 3

6 9 , 2

2 0 , 5

6 7 , 3

1 5 , 2

8 8 , 3

9 0 , 5

5 6 , 4

9 4 , 3

2 3 , 2

3 6 , 1

4 1 , 2

5 5 , 2

1 9 , 1

7 2 , 1

1 4 , 2

6 1 , 3

2 5 , 3

4 6 , 2

6 7 , 1

6 5 , 2

6 9 , 3

1 3 , 4

3 2 , 3

5 1 , 2

0 0 8 1

6 8 , 2

8 8 , 3

9 4 , 5

2 1 , 4

4 7 , 2

7 6 , 3

6 6 , 3

9 8 , 6

6 1 , 5

4 4 , 3

9 5 , 4

9 2 , 6

8 3 , 6

8 7 , 4

9 1 , 3

3 9 , 1

4 6 , 2

9 4 , 3

2 6 , 2

5 7 , 1

5 8 , 2

0 9 , 3

2 8 , 4

2 6 , 3

1 4 , 2

5 0 , 3

9 8 , 4

1 9 , 5

3 4 , 4

5 9 , 2

0 0 6 1

4 4 , 3

1 9 , 4

1 8 , 7

6 8 , 5

1 9 , 3

2 4 , 4

3 6 , 4

0 8 , 9

5 3 , 7

0 9 , 4

1 5 , 5

6 9 , 7

8 0 , 9

1 8 , 6

4 5 , 4

3 3 , 2

5 3 , 3

7 9 , 4

3 7 , 3

9 4 , 2

3 4 , 3

4 9 , 4

7 8 , 6

5 1 , 5

3 4 , 3

1 7 , 3

9 1 , 6

1 4 , 8

1 3 , 6

1 2 , 4

0 0 9 8 1 4 0 ,8 5 4 1 7 5 3 ,5 ,9 ,7 ,4 1

9 7 0 2 5 ,8 ,2 9 , ,9 9 , 4 5 1 8 5 1

9 5 2 6 1 ,0 ,0 0 , ,2 5 , 6 9 1 8 5 1

7 1 3 3 2 ,5 ,8 0 , ,5 0 , 2 3 6 4 3

9 2 4 5 7 ,7 ,6 3 , ,2 1 , 3 5 8 6 4

2 4 1 6 0 ,1 ,0 2 , ,6 1 , 4 7 0 7 5 1

0 3 2 0 ,2 4 4 4 ,6 1

6 5 3 ,6 ,7 8 , 1 8 5 1

4 5 3 ,4 ,0 6 , 5 6 4 1

8 2 ,9 ,3 0 7 1

6 9 5 ,7 ,3 5 , 6 0 3 1 1

6 8 ,1 ,7 0 6 1

6 7 2 7 1 ,8 ,3 4 , ,5 7 , 2 4 7 5 3

2 5 5 9 3 ,2 ,4 2 , ,6 1 , 4 6 0 7 5 1

1 8 6 2 8 ,6 ,0 5 , ,4 2 , 4 8 2 9 6 1

0 0 3 1

3 7 , 4

4 4 , 7

7 5 , 4 1

2 9 , 0 1

8 2 , 7

9 0 , 6

2 0 , 7

8 2 , 8 1

1 7 , 3 1

4 1 , 9

6 5 , 7

5 0 , 2 1

2 9 , 6 1

9 6 , 2 1

6 4 , 8

0 2 , 3

7 0 , 5

7 2 , 9

5 9 , 6

3 6 , 4

2 7 , 4

8 4 , 7

1 8 , 2 1

1 6 , 9

0 4 , 6

9 1 , 5

8 3 , 9

8 6 , 5 1

6 7 , 1 1

4 8 , 7

0 0 2 1

3 3 , 5

4 7 , 8

2 5 , 8 1

9 8 , 3 1

6 2 , 9

7 8 , 6

3 2 , 8

4 2 , 3 2

3 4 , 7 1

2 6 , 1 1

2 5 , 8

5 1 , 4 1

2 5 , 1 2

4 1 , 6 1

6 7 , 0 1

1 6 , 3

5 9 , 5

9 7 , 1 1

4 8 , 8

9 8 , 5

2 3 , 5

8 7 , 8

8 2 , 6 1

1 2 , 2 1

4 1 , 8

9 8 , 5

0 0 , 1 1

4 9 , 9 1

5 9 , 4 1

7 9 , 9

0 0 1 1

6 0 , 6

0 4 , 0 1

4 0 , 4 2

3 0 , 8 1

2 0 , 2 1

3 8 , 7

0 8 , 9

7 1 , 0 3

3 6 , 2 2

8 0 , 5 1

8 6 , 9

4 8 , 6 1

4 9 , 7 2

5 9 , 0 2

7 9 , 3 1

1 1 , 4

8 0 , 7

0 3 , 5 1

8 4 , 1 1

5 6 , 7

5 0 , 6

5 4 , 0 1

4 1 , 1 2

6 8 , 5 1

7 5 , 0 1

4 7 , 6

0 1 , 3 1

9 8 , 5 2

1 4 , 9 1

4 9 , 2 1

0 0 0 1

6 9 , 6

8 5 , 2 1

0 0 , 2 3

0 0 , 4 2

0 0 , 6 1

0 0 , 9

6 8 , 1 1

5 1 , 0 4

2 1 , 0 3

8 0 , 0 2

0 1 , 1 1

7 3 , 0 2

8 1 , 7 3

9 8 , 7 2

9 5 , 8 1

2 7 , 4

7 5 , 8

7 3 , 0 2

7 2 , 5 1

8 1 , 0 1

5 9 , 6

4 6 , 2 1

4 1 , 8 2

0 1 , 1 2

7 0 , 4 1

1 8 , 7

5 8 , 5 1

5 4 , 4 3

4 8 , 5 2

3 2 , 7 1

0 0 8

4 5 , 9

5 6 , 9 1

1 5 , 2 6

8 8 , 6 4

5 2 , 1 3

7 3 , 2 1

3 5 , 8 1

3 4 , 8 7

2 8 , 8 5

1 2 , 9 3

9 1 , 5 1

3 8 , 1 3

2 6 , 2 7

7 4 , 4 5

1 3 , 6 3

8 4 , 6

9 3 , 3 1

8 7 , 9 3

3 8 , 9 2

9 8 , 9 1

2 5 , 9

5 7 , 9 1

6 9 , 4 5

2 2 , 1 4

8 4 , 7 2

1 9 , 0 1

6 7 , 4 2

9 2 , 7 6

7 4 , 0 5

5 6 , 3 3

0 8 4 6 2 8 0 ,0 9 1 1 0 6 4 ,4 ,8 ,1 ,4

3 ,3 8 1

4 ,9 2 3

0 ,9 5 8 1 1 2 3 0 5 2 7 . 0 / 5 4 P T L

2 ,4 9 3 1 4

5 ,9 2 9

6 ,3 2 2

9 ,5 6 5

4 ,1 2 7 1 1 2 3 0 5 3 7 . 0 / 5 4 P T L

1 ,1 9 2 1 4

7 ,0 6 8

8 0 8 ,5 ,8 2 , 9 3 4 2 9

1 ,7 0 7

4 ,1 7 4

6 ,0 4 1

2 ,1 5 3

0 ,7 7 9

3 ,1 5 6

8 ,4 6 1

2 ,0 4 4

1 2 3 4 5 0 5 2 5 . 0 / 5 4 P V L

1 ,5 9 5 1 1 2 3 0 5 2 7 . 0 / 5 4 P V L

3 ,6 9 1 1 4

5 ,7 9 7

5

7 ,2 0 3 1 1 2 3 0 5 2 6 . 0 / 5 4 P V L

1 3 4 1 7 1 1 1 2 3 4 5 0 5 2 6 . 0 / 5 4 P T L

5

4 5

5


200



0 0 0 3

7 9 , 1

9 2 , 2

2 2 , 1

1 9 , 0

1 6 , 0

2 0 , 1

3 9 , 0

3 8 , 0

2 6 , 0

2 4 , 0

7 4 , 1

8 3 , 1

7 1 , 1

7 8 , 0

8 5 , 0

5 8 , 1

9 7 , 1

6 4 , 1

0 1 , 1

3 7 , 0

0 3 , 2

4 2 , 2

5 3 , 1

2 0 , 1

8 6 , 0

3 8 , 0

7 2 , 1

1 9 , 0

8 6 , 0

6 4 , 0

0 0 8 2

2 2 , 2

3 6 , 2

9 4 , 1

2 1 , 1

5 7 , 0

4 1 , 1

7 0 , 1

2 0 , 1

7 7 , 0

1 5 , 0

4 6 , 1

9 5 , 1

3 4 , 1

8 0 , 1

2 7 , 0

7 0 , 2

6 0 , 2

0 8 , 1

5 3 , 1

0 9 , 0

8 5 , 2

8 5 , 2

7 6 , 1

5 2 , 1

3 8 , 0

3 9 , 0

6 4 , 1

2 1 , 1

4 8 , 0

6 5 , 0

0 1 5 7 0 3 0 ,5 0 8 4 9 6 2 ,3 ,1 ,1 ,0 2

9 4 8 6 4 ,2 ,2 2 , ,9 6 , 1 1 1 0 0

5 4 9 4 0 ,8 ,8 7 , ,3 9 , 1 1 1 1 0

4 8 4 8 2 ,3 ,3 2 , ,6 1 , 2 2 2 1 1

1 9 8 6 4 ,9 ,9 0 , ,5 0 , 2 2 2 1 1

5 9 0 5 0 ,0 ,6 4 , ,0 7 , 1 1 1 1 0

0 0 4 2

6 8 , 2

8 5 , 3

7 3 , 2

8 7 , 1

9 1 , 1

6 4 , 1

5 4 , 1

3 6 , 1

2 2 , 1

1 8 , 0

1 1 , 2

6 1 , 2

8 2 , 2

1 7 , 1

4 1 , 1

6 6 , 2

0 8 , 2

5 8 , 2

4 1 , 2

3 4 , 1

1 3 , 3

1 5 , 3

5 6 , 2

8 9 , 1

2 3 , 1

0 2 , 1

8 9 , 1

8 7 , 1

4 3 , 1

9 8 , 0

0 0 2 2

0 3 , 3

6 2 , 4

8 0 , 3

1 3 , 2

4 5 , 1

8 6 , 1

3 7 , 1

1 1 , 2

8 5 , 1

6 0 , 1

2 4 , 2

7 5 , 2

6 9 , 2

2 2 , 2

8 4 , 1

6 0 , 3

3 3 , 3

0 7 , 3

8 7 , 2

5 8 , 1

0 8 , 3

7 1 , 4

3 4 , 3

8 5 , 2

2 7 , 1

9 3 , 1

6 3 , 2

1 3 , 2

3 7 , 1

6 1 , 1

0 0 0 2

5 8 , 3

5 1 , 5

0 1 , 4

8 0 , 3

5 0 , 2

4 9 , 1

9 0 , 2

1 8 , 2

1 1 , 2

1 4 , 1

1 8 , 2

1 1 , 3

3 9 , 3

5 9 , 2

7 9 , 1

6 5 , 3

3 0 , 4

3 9 , 4

0 7 , 3

7 4 , 2

0 4 , 4

5 0 , 5

7 5 , 4

3 4 , 3

9 2 , 2

2 6 , 1

6 8 , 2

8 0 , 3

1 3 , 2

4 5 , 1

0 0 8 1

6 5 , 4

6 3 , 6

3 6 , 5

2 2 , 4

1 8 , 2

8 2 , 2

9 5 , 2

6 8 , 3

9 8 , 2

3 9 , 1

0 3 , 3

4 8 , 3

0 4 , 5

5 0 , 4

0 7 , 2

9 1 , 4

8 9 , 4

6 7 , 6

7 0 , 5

8 3 , 3

8 1 , 5

3 2 , 6

7 2 , 6

0 7 , 4

4 1 , 3

2 9 , 1

3 5 , 3

2 2 , 4

7 1 , 3

1 1 , 2

0 0 6 1

8 4 , 5

5 0 , 8

1 0 , 8

1 0 , 6

0 0 , 4

3 7 , 2

7 2 , 3

9 4 , 5

2 1 , 4

5 7 , 2

4 9 , 3

6 8 , 4

9 6 , 7

6 7 , 5

4 8 , 3

2 0 , 5

0 3 , 6

3 6 , 9

2 2 , 7

2 8 , 4

8 1 , 6

9 8 , 7

3 9 , 8

0 7 , 6

6 4 , 4

1 3 , 2

7 4 , 4

1 0 , 6

1 5 , 4

1 0 , 3

0 5 6 2 9 6 0 ,0 1 7 2 8 5 6 ,9 ,9 ,7 ,4 1

0 2 6 0 3 ,0 ,7 6 , ,0 3 , 3 3 6 5 3

4 3 3 0 6 ,3 ,5 3 , ,0 6 , 4 5 9 7 4

3 6 9 7 4 ,5 ,1 6 , ,7 8 , 5 7 1 8 5 1

1 8 4 3 2 ,8 ,9 8 , ,1 4 , 6 8 0 8 5 1

6 8 9 7 5 ,5 ,0 2 , ,4 6 , 2 5 7 5 3

0 2 2 0 ,7 5 4 6 ,0 1 1

6 7 8 ,9 ,9 9 , 1 8 5 1

2 7 0 5 0 ,3 ,2 2 , ,1 1 , 3 4 8 6 4

0 5 7 0 4 ,8 ,3 4 , ,6 7 , 4 6 1 8 5 1

2 3 7 ,1 ,2 3 , 6 8 4 1

8 9 ,7 ,1 0 7 1

3 0 3 ,5 ,3 3 , 7 0 3 1 1

0 6 ,0 ,6 0 6 1

5 3 7 3 9 ,8 ,8 9 , ,7 4 , 2 5 8 6 4

0 0 3 1

2 5 , 7

0 2 , 2 1

3 9 , 4 1

0 2 , 1 1

7 4 , 7

9 6 , 3

6 9 , 4

4 2 , 0 1

8 6 , 7

2 1 , 5

5 3 , 5

7 3 , 7

3 3 , 4 1

5 7 , 0 1

6 1 , 7

3 8 , 6

4 5 , 9

5 9 , 7 1

7 4 , 3 1

8 9 , 8

9 3 , 8

5 9 , 1 1

5 6 , 6 1

8 4 , 2 1

2 3 , 8

9 1 , 3

7 7 , 6

1 2 , 1 1

0 4 , 8

0 6 , 5

0 0 2 1

7 4 , 8

1 3 , 4 1

8 9 , 8 1

4 2 , 4 1

9 4 , 9

4 1 , 4

2 8 , 5

2 0 , 3 1

6 7 , 9

1 5 , 6

0 0 , 6

5 6 , 8

2 2 , 8 1

6 6 , 3 1

1 1 , 9

7 6 , 7

0 2 , 1 1

3 8 , 2 2

2 1 , 7 1

1 4 , 1 1

0 4 , 9

2 0 , 4 1

6 1 , 1 2

7 8 , 5 1

8 5 , 0 1

9 5 , 3

4 9 , 7

5 2 , 4 1

9 6 , 0 1

2 1 , 7

0 0 1 1

3 6 , 9

3 0 , 7 1

5 6 , 4 2

9 4 , 8 1

2 3 , 2 1

8 6 , 4

2 9 , 6

0 9 , 6 1

7 6 , 2 1

5 4 , 8

8 7 , 6

9 2 , 0 1

5 6 , 3 2

4 7 , 7 1

3 8 , 1 1

9 6 , 8

2 3 , 3 1

4 6 , 9 2

3 2 , 2 2

2 8 , 4 1

3 6 , 0 1

9 6 , 6 1

8 4 , 7 2

1 6 , 0 2

4 7 , 3 1

9 0 , 4

5 4 , 9

0 5 , 8 1

7 8 , 3 1

5 2 , 9

0 0 0 1

5 0 , 1 1

1 6 , 0 2

1 8 , 2 3

0 6 , 4 2

0 4 , 6 1

4 3 , 5

8 3 , 8

9 4 , 2 2

7 8 , 6 1

5 2 , 1 1

4 7 , 7

5 4 , 2 1

8 4 , 1 3

1 6 , 3 2

4 7 , 5 1

4 9 , 9

2 1 , 6 1

4 4 , 9 3

8 5 , 9 2

2 7 , 9 1

4 1 , 2 1

9 1 , 0 2

7 5 , 6 3

3 4 , 7 2

8 2 , 8 1

0 7 , 4

3 4 , 1 1

2 6 , 4 2

7 4 , 8 1

1 3 , 2 1

0 0 8

2 1 , 5 1

0 2 , 2 3

7 0 , 4 6

5 0 , 8 4

4 0 , 2 3

2 2 , 7

9 0 , 3 1

3 9 , 3 4

5 9 , 2 3

6 9 , 1 2

6 4 , 0 1

6 4 , 9 1

8 4 , 1 6

1 1 , 6 4

4 7 , 0 3

9 4 , 3 1

9 1 , 5 2

4 0 , 7 7

8 7 , 7 5

2 5 , 8 3

1 4 , 6 1

5 5 , 1 3

2 4 , 1 7

7 5 , 3 5

1 7 , 5 3

5 4 , 6

6 8 , 7 1

9 0 , 8 4

6 0 , 6 3

4 0 , 4 2

0 8 5 8 1 4 0 ,2 2 8 9 9 6 2 ,7 ,1 ,3 ,5

7 ,4 0 1

7 ,2 3 2

2 ,1 4 0 1 1 2 3

9 ,0 8 7

6 ,0 2 5

9 ,1 5 1

9 ,5 4 3

3 ,7 5 4 1 1 2 3

0 ,3 9 0 1 4

7 ,8 2 7

9 ,6 9 1

8 ,7 4 4

1 ,6 2 8 1 1 2 3

6 ,9 6 3 1 4

1 ,3 1 9

3 ,8 3 2

9 ,0 6 5

0 ,3 9 6 1 1 2 3

8 ,9 6 2 1 4

5 ,6 4 8

5 6 8 ,5 ,7 9 , 9 1 3 3 1 1 1 2 3

9 ,4 5 8

9 ,9 6 5

2 5 5 1 7 1 1 1 2 3 4 5 0 5 3 7 . 0 / 5 4 P V L

5 . 0 / D N 5 4 P 0 T 5 L 2

4 5

6 . 0 / D N 5 4 P 0 T 5 L 2

5

7 . 0 / D N 5 4 P 0 T 5 L 2

5

7 . 0 / D N 5 4 P 0 T 5 L 3

5

5 . 0 / D N 5 4 P 0 V 5 L 2

4 5

TABLE CUTATE

201

TABLE CUTATE


0 0 0 3

2 2 , 1

2 8 , 1

3 2 , 1

2 9 , 0

1 6 , 0

9 5 , 1

2 2 , 2

1 5 , 1

3 1 , 1

5 7 , 0

6 9 , 1

5 8 , 2

0 4 , 1

5 0 , 1

0 7 , 0

0 0 8 2

7 3 , 1

9 0 , 2

1 5 , 1

3 1 , 1

6 7 , 0

9 7 , 1

5 5 , 2

5 8 , 1

9 3 , 1

3 9 , 0

0 2 , 2

8 2 , 3

2 7 , 1

9 2 , 1

6 8 , 0

0 5 2 9 2 4 0 ,5 4 8 4 9 6 1 ,2 ,1 ,1 ,0 2

3 6 1 4 6 ,0 ,9 3 , ,7 1 , 2 2 2 1 1

9 0 5 1 7 ,4 ,8 1 , ,6 0 , 2 3 2 1 1

0 0 4 2

8 7 , 1

4 8 , 2

0 4 , 2

0 8 , 1

0 2 , 1

2 3 , 2

7 4 , 3

4 9 , 2

1 2 , 2

7 4 , 1

5 8 , 2

6 4 , 4

3 7 , 2

5 0 , 2

7 3 , 1

0 0 2 2

5 0 , 2

8 3 , 3

2 1 , 3

4 3 , 2

6 5 , 1

8 6 , 2

3 1 , 4

2 8 , 3

7 8 , 2

1 9 , 1

8 2 , 3

1 3 , 5

5 5 , 3

6 6 , 2

7 7 , 1

0 0 0 2

9 3 , 2

9 0 , 4

5 1 , 4

1 1 , 3

7 0 , 2

3 1 , 3

0 0 , 5

9 0 , 5

1 8 , 3

4 5 , 2

3 8 , 3

2 4 , 6

2 7 , 4

4 5 , 3

6 3 , 2

0 0 8 1

3 8 , 2

5 0 , 5

9 6 , 5

7 2 , 4

4 8 , 2

0 7 , 3

7 1 , 6

8 9 , 6

3 2 , 5

9 4 , 3

3 5 , 4

3 9 , 7

8 4 , 6

6 8 , 4

4 2 , 3

0 0 6 1

1 4 , 3

0 4 , 6

0 1 , 8

7 0 , 6

5 0 , 4

6 4 , 4

1 8 , 7

3 9 , 9

5 4 , 7

7 9 , 4

5 4 , 5

3 0 , 0 1

2 2 , 9

1 9 , 6

1 6 , 4

0 7 8 3 7 1 0 ,7 2 8 3 9 5 3 ,7 ,9 ,7 ,4 1

4 9 5 4 3 ,9 ,8 0 , ,0 0 , 4 8 2 9 6 1

2 2 9 9 9 ,0 ,4 1 , ,3 5 , 6 1 1 8 5 1 1

0 9 5 0 ,1 3 4 4 ,8 1

9 7 4 ,0 ,0 0 , 2 9 6 1

9 1 3 ,4 ,2 8 , 5 0 4 1 1

2 1 ,1 ,4 1 7 1

9 1 6 ,6 ,1 7 , 6 3 3 1 1

2 8 ,3 ,8 0 6 1

0 0 3 1

9 6 , 4

9 6 , 9

0 1 , 5 1

2 3 , 1 1

5 5 , 7

5 1 , 6

4 8 , 1 1

2 5 , 8 1

9 8 , 3 1

6 2 , 9

9 4 , 7

0 2 , 5 1

9 1 , 7 1

9 8 , 2 1

9 5 , 8

0 0 2 1

9 2 , 5

7 3 , 1 1

0 2 , 9 1

0 4 , 4 1

0 6 , 9

3 9 , 6

9 8 , 3 1

4 5 , 3 2

6 6 , 7 1

7 7 , 1 1

4 4 , 8

4 8 , 7 1

5 8 , 1 2

9 3 , 6 1

3 9 , 0 1

0 0 1 1

2 0 , 6

3 5 , 3 1

2 9 , 4 2

9 6 , 8 1

6 4 , 2 1

9 8 , 7

3 5 , 6 1

7 5 , 0 3

2 9 , 2 2

8 2 , 5 1

9 5 , 9

3 2 , 1 2

7 3 , 8 2

8 2 , 1 2

9 1 , 4 1

0 0 0 1

1 9 , 6

8 3 , 6 1

7 1 , 3 3

8 8 , 4 2

9 5 , 6 1

7 0 , 9

0 0 , 0 2

8 6 , 0 4

1 5 , 0 3

4 3 , 0 2

1 0 , 1 1

9 6 , 5 2

6 7 , 7 3

2 3 , 8 2

8 8 , 8 1

0 0 8

9 4 , 9

9 5 , 5 2

9 7 , 4 6

9 5 , 8 4

9 3 , 2 3

6 4 , 2 1

5 2 , 1 3

6 4 , 9 7

9 5 , 9 5

3 7 , 9 3

7 0 , 5 1

4 1 , 0 4

5 7 , 3 7

2 3 , 5 5

8 8 , 6 3

0 1 9 7 7 8 0 ,0 4 5 1 7 6 4 ,5 ,3 ,5 ,6

3 ,4 8 1

6 ,5 5 5

5 ,3 8 8 1 1 2 3

6 ,2 1 4 1 4

7 ,1 4 9

2 ,2 2 2

6 ,3 1 7

3 ,8 4 7 1 1 2 3

2 ,1 1 3 1 4

1 ,4 7 8

1 4 5 1 7 1 1 1 2 3 4 5 6 . 0 / D N 5 4 P 0 V 5 L 2

7 . 0 / D N 5 4 P 0 V 5 L 2

5

7 . 0 / D N 5 4 P 0 V 5 L 3

5


202

EXEMPLE.

203

EXEMPLE

XE L 1. Dim ensio area u i acop eri ND B nt ru o h ala in us riala 1.1. Sistem structural

Deschidere L= 24m Inltime streasina = 6m Unghi inclinare acoperis = 5o Lungime = 48m Travee = 6m Structura este amplasata in Timisoara. Acoperisul este alcatuit din doua foi de tabla prinse pe pane Z amplasate la distanta de 1.15m si este prevazut cu termoizolatie. Clasa de importanta a structurii este III.

1.2. Evaluarea incarcarilor 1.2.1. Greutatea permanenta Se considera pane Z150/2 si table LTP20/0.4 pentru exterior, respectiv LVP20/.4 pentru interior. Greutatea pe unitate de suprafata a acoperisului: Tabla exterioara LTP20/0.4 = 4kg/ m2 Pana Z150/2 = 4.1kg/ml / 1.15m = 3.56kg/m2 Tabla interioara LVP20/0.4 = 4kg/ m 2 Termoizolatie vata minerala = 2kg/ m 2 Total = 13.56 kg/ m2 = 13.3 daN/ m2


204


Pentru dimensionarea panelor se va considera componenta normala a acestei incarcari verticale: gp = 13.3 daN/ m2 x cos5o = 13.25 daN/ m2 = 0.133 kN/ m2 In conformitate cu STAS 10101/0A-77 coeficientul de calcul pentru verificarea SLU este 1.10 iar pentru verificarea SLEN este 1.00.

1.2.2. Zapada In conformitate cu STAS 10101/21-92 intensitatea normatã a încãrcãrii în varianta zãpadã uniform distribuitã:

– poziþie geograficã: Timisoara ⇒ zona A pe harta de zonare ⇒ pzn= 0.9 kN/m2 (revenire la 10 ani cf. paragr. 2.3/tab.1). – ce= 0.8 (pentru conditii normale de expunere pct. 2.4) – czi = 1 (in conformitate cu Tabel 3) Intensitatea normata a încãrcãrii din zapada este p zn = 0.72 kN/m2 Pentru dimensionarea panelor se va considera componenta normala a acestei incarcari verticale: pz = 0.72 kN/ m2 x cos25o = 0.715 kN/ m2 Coeficienþii încãrcãrilor, pentru determinarea valorilor de calcul: Starea limitã ultimã de rezistenþã ºi stabilitate sub acþiunea grupãrii fundamentale (SLU):

Starea limitã a exploatãrii normale sub efectul încãrcãrilor totale de exploatare (SLEN):

EXEMPLE.

205

EXEMPLE

1.2.3. Incarcarea din vant In conformitate cu STAS 10101/20-90 Incãrcarea normata a componentei normale din vânt este:

– presiunea dinamicã de bazã: g v = 0.30 kN/m2 (tab. 1 pt. zona A / Timisoara) – coeficientul ch(z) se calculeaza funcþie de înãlþimea deasupra solului: ch(z) = 1, (amplasamentul tip 1, cu obstacole cu z/10 m) – coeficientul de rafalã: b=1.6 (construcþii din categoria C1/curente in cf. cu parag. 2.14.2) – coeficientii aerodinamici (c ni) (tab. 3), pentru un unghi de 5 o sunt respectiv : cn1 = -0.25 cn2 = -0.4 cn3 = -0.4 Incarcarea normala maxima de suctiune pe acoperis este: = - 0.192 kN/ m2 Coeficienþii încãrcãrilor, pentru determinarea valorilor de calcul: Starea limitã ultimã de rezistenþã ºi stabilitate sub acþiunea grupãrii fundamentale (SLU): γ F = γ a = 1.20 Starea limitã a exploatãrii normale sub efectul încãrcãrilor totale de exploatare (SLEN): γ 0 = γ c = 1.0

1.3. Verificarea panelor 1.3.1. SLU Greutate permanenta + incarcare presiune q = 1.1 gp + 2.13 pz = 1.1 0.133 + 2.13 0.715 = 1.67 kN/ m2 greutate permanenta + incarcare suctiune q = 1.1 gp - 1.2 pn = 1.1 0.133 - 1.2 0.192 = -0.084 kN/ m2


206


Avand in vedere ca sunt prevazute table la ambele talpi ale panelor, din tabele se va considera pentru dimensionarea la SLU doar cazul 1. Astfel, deoarece aceasta situatie presupune doar verificarea de rezistenta a panelor, se considera pentru dimensionare incarcarea maxima care rezulta din combinatia de incarcare permanenta si presiune (zapada) adica q = 1.67 kN/ m2. Incarcarea distribuita pe unitate de lungime a panei este: q l = 1.67 kN/ m2 x 1.15m = 1.92 kN/ m Se considera schemele statice nr. 3, 5 si 6, pentru alegerea solutiei celei mai economice. Schema statica nr. 3: Se considera pane continue Z150/2.5. Din tabelul nr. 3 rezulta pentru deschiderea de 6m incarcarea capabila: 2.3 kN/ m > 1.92 kN/ m

Verifica

Schema statica nr. 5: Se considera pane continue cu suprapunere pe reazem Z150/2 + Z150/1.2. Din tabelul nr. 5 rezulta pentru deschiderea de 6m incarcarea capabila: 2.56 kN/ m > 1.97 kN/ m

Verifica

Schema statica nr. 6: Se considera pane continue cu suprapunere pe reazem Z150/1.5 cu profil suplimentar pe prima deschidere Z150/1. Din tabelul nr. 6 rezulta pentru eschiderea de 6m incarcarea capabila: 2.49 kN/ m > 1.97 kN/ m

Verifica

1.3.2. SLEN Greutate permanenta + incarcare presiune q = g p + 1.36 pz = 0.133 + 1.36 0.715 = 1.105 kN/ m2 greutate permanenta + incarcare suctiune q = g p - p n = 0.133 - 0.192 = -0.059 kN/ m 2 In conformitate cu STAS 10108/0-78, sageata admisa pentru panele acoperisului este l/200. Astfel, din tabele se va considera pentru dimensionarea la SLEN cazul 4.Se considera pentru dimensionare incarcarea maxima care rezulta din combinatia de incarcare permanenta si presiune (zapada) adica q = 1.105 kN/ m 2. Incarcarea distribuita pe unitate de lungime a panei este:

EXEMPLE.

207

EXEMPLE

q l = 1.105 kN/ m2 x 1.15m = 1.27 kN/ m La fel ca pentru dimensionarea la SLU, se considera schemele statice nr. 3, 5 si 6, pentru alegerea solutiei celei mai economice. Schema statica nr. 3: Pane continue Z150/2.5. Din tabelul nr. 3 rezulta pentru cazul 4, deschiderea de 6m, incarcarea capabila: 1.48 kN/ m > 1.27 kN/ m

Verifica

Schema statica nr. 5: Pane continue cu suprapunere pe reazem Z150/2 + Z150/1.2. Din tabelul nr. 5 rezulta pentru cazul 4, deschiderea de 6m, incarcarea capabila: 1.29 kN/ m > 1.27 kN/ m

Verifica

Schema statica nr. 6: Pane continue cu suprapunere pe reazem Z150/1.5 cu profil suplimentar pe prima deschidere Z150/1. Din tabelul nr. 6 rezulta pentru cazul 4, deschiderea de 6m, incarcarea capabila: 1.50 kN/ m > 1.27 kN/ m

Verifica

Solutia economica este reprezentata de schema statica nr. 5, pane continue cu suprapunere pe reazem Z150/2 + Z150/1.2.

1.4 Verificarea tablei exterioare 1.4.1. SLU Pentru dimensionarea tablei exterioare, combinatiile de incarcari considerate si coeficientii de calcul sunt aceiasi ca si pentru dimensionarea panelor, cu deosebirea ca pentru incarcarea permanenta greutatea pe unitate de suprafata ce actioneaza asupra tablei este doar greutatea proprie a acesteia, 4kg/ m 2. In unitati de forta si considerand componenta normala a acestei incarcari, rezulta componenta normala: gp = 0.981 4kg/ m2 x cos5o = 3.91 daN/ m2 = 0.04 kN/ m2 In conformitate cu STAS 10101/0A-77 coeficientul de calcul pentru verificarea SLU este 1.10 iar pentru verificarea SLEN este 1.00. Greutate permanenta + incarcare presiune


208


q = 1.1 gp + 2.13 pz = 1.1 0.04 + 2.13 0.715 = 1.567 kN/ m2 greutate permanenta + incarcare suctiune q = 1.1 gp - 1.2 pn = 1.1 0.04 - 1.2 0.192 = -0.186 kN/ m 2 Se considera tabelul de dimensionare a tablelor nr. 3, pentru table cu trei sau mai multe deschideri. Pentru combinatia de incarcare - presiune se va considera din tabel cazul nr. 1, iar pentru combinatia de incarcare - suctiune se va considera din tabel cazul nr. 2. Pentru tabla LTP20/0.4, tabelul nr. 3, rezulta interpoland intre deschiderile de 1.1m respectiv 1.2m urmatoarele incarcari capabile: Caz 1: Caz 2:

2.11 kN/ m2 > 1.567 kN/ m2 2.40 kN/ m2> 0.186 kN/ m2

Verifica Verifica

1.3.2. SLEN Greutate permanenta + incarcare presiune q = g p + 1.36 pz = 0.04 + 1.36 0.715 = 1.01 kN/ m 2 greutate permanenta + incarcare suctiune q = g p - pn = 0.04 - 0.192 = -0. 152 kN/ m 2 In conformitate cu STAS 10108/0-78, sageata admisa pentru panoul de invelitoare al acoperisului este l/150. Astfel, din tabelul nr. 3 se va considera pentru dimensionarea la SLEN cazul 3.Se considera pentru dimensionare incarcarea maxima care rezulta din combinatia de incarcare permanenta si presiune (zapada) adica q = 1.01 kN/ m 2. Pentru tabla LTP20/0.4, tabelul nr. 3, rezulta pentru cazul 3, interpoland intre deschiderile de 1.1m respectiv 1.2m urmatoarele incarcari capabile: 2.45 kN/ m2 > 1.01 kN/ m2

Verifica

EXEMPLE.

209

EXEMPLE

EXEMPLUL 2. Dimensionarea unui perete ND B ent ru un op ro n hi s art ial 2.1. Sistem structural

Deschidere L= 12m Inaltime streasina = 5m Unghi inclinare acoperis = 5 o Lungime = 9m Travee = 4.5m Structura este amplasata in Constanta. Peretele plin al sopronului este alcatuit dintro singura foaie de tabla prinsa pe talpa exterioara a riglelor de perete Z, amplasate la distanta de 1.5m. Clasa de importanta a structurii este IV.

2.2. Evaluarea incarcarilor Tabla exterioara si riglele de perete se dimensioneaza doar la actiunea incarcarii orizontale din vint. In conformitate cu STAS 10101/20-90 incãrcarea normata a componentei normale din vânt este:

– presiunea dinamicã de bazã: g v = 0.55 kN/m2 (tab. 1 pt. zona C / Constanta)


210


– coeficientul c h(z) se calculeaza funcþie de înãlþimea deasupra solului: ch(z) = 1, (amplasamentul tip 1, cu obstacole cu z<\\>10 m) – coeficientul de rafalã: β=1.6 (construcþii din categoria C1/curente in cf. cu parag. 2.14.2) – coeficientii aerodinamici (c ni) (tab. 3), pentru un unghi de 5 o sunt respectiv : cn1 = -0.46 cn2 = -0.4 cn3 = -0.4 Pentru dimensionarea peretelui, intereseaza doar coeficientul c n3 = -0.4. Astfel, incarcarea normala de presiune/ suctiune care actioneaza asupra peretelui este: = 1.056 kN/ m2 Coeficienþii încãrcãrilor, pentru determinarea valorilor de calcul: Starea limitã ultimã de rezistenþã ºi stabilitate sub acþiunea grupãrii fundamentale (SLU): γ F = γ a = 1.20 Starea limitã a exploatãrii normale sub efectul încãrcãrilor totale de exploatare (SLEN): γ 0 = γ c = 1.0

2.3. Verificarea panelor 2.3.1. SLU Incarcare presiune/ suctiune q = 1.2 pn = 1.2 1.056 = 1.267 kN/ m2 Avand in vedere ca este prevazuta tabla doar la talpa exterioara a panelor, din tabele se va considera pentru dimensionarea la SLU cazul 2 pentru incarcarea de presiune, respectiv cazul 3 pentru incarcarea de suctiune. Incarcarea distribuita pe unitate de lungime a panei este: q l = 1.267 kN/ m2 x 1.5m = 1.90 kN/ m Pentru alegerea solutiei celei mai economice, se considera schemele statice nr. 2 si 4, pentru pane continue pe doua deschideri fara suprapuneri , respectiv cu suprapuneri.

EXEMPLE.

211

EXEMPLE

Schema statica nr. 2: Se considera pane continue Z150/2. Din tabelul nr. 2 rezulta pentru deschiderea de 4.5m incarcarile capabile: Caz 2: 1.87 kN/ m > 1.90 kN/ m cu depasire acceptabila sub 2% Caz 3: 2.21 kN/ m > 1.90 kN/ m

Verifica, Verifica

Schema statica nr.4: Se considera pane continue cu suprapunere Z120/2. Din tabelul nr. 4 rezulta pentru deschiderea de 4.5m incarcarile capabile: Caz 2: Caz 3:

2.15 kN/ m > 1.90 kN/ m 2.04 kN/ m > 1.90 kN/ m

Verifica Verifica

2.3.2. SLEN Incarcare presiune/ suctiune q = p n = 1.056 kN/ m2 In conformitate cu STAS 10108/0-78, sageata admisa pentru riglele de perete este l/200. Astfel, din tabele se va considera pentru dimensionarea la SLEN cazul 4. Incarcarea distribuita pe unitate de lungime a panei este: q l = 1.056 kN/ m2 x 1.5m = 1.58 kN/ m La fel ca pentru dimensionarea la SLU, se considera schemele statice nr. 2 si 6, pentru alegerea solutiei celei mai economice. Schema statica nr. 2: Pane continue Z150/2. Din tabelul nr. 2 rezulta pentru cazul 4, deschiderea de 4.5m incarcarea capabila: 3.69 kN/ m > 1.58 kN/ m

Verifica

Schema statica nr.4: Pane cu suprapunere Z120/2. Din tabelul nr. 4 rezulta pentru cazul 4, deschiderea de 4.5m incarcarea capabila: 2.70 kN/ m > 1.58 kN/ m

Verifica

Solutia economica este reprezentata de schema statica nr. 4, grinda continua cu suprapunere pe reazem utilizand pane Z120/2.


212


2.4 Verificarea tablei exterioare 2.4.1. SLU Pentru dimensionarea tablei exterioare a peretelui la SLU si SLEN, incarcarile de calcul sunt aceleasi ca si pentru dimensionarea riglelor. q = 1.2 pn = 1.2 1.056 = 1.267 kN/ m2 Se considera tabelul de dimensionare a tablelor nr. 3, pentru table cu trei sau mai multe deschideri. Pentru combinatia de incarcare - presiune se va considera din tabel cazul nr. 1, iar pentru combinatia de incarcare - suctiune se va considera din tabel cazul nr. 2. Considerand tabla profilata pentru perete LVP20/0.4, tabelul nr. 3, rezulta pentru deschiderea de 1.5m urmatoarele incarcari capabile: Caz 1: Caz 2:

1.36 kN/ m2 > 1.267 kN/ m2 1.35 kN/ m2> 1.267 kN/ m2

Verifica Verifica

2.4.2. SLEN q = p n = 1.056 kN/ m2 In conformitate cu STAS 10108/0-78, sageata admisa pentru panoul de invelitoare al peretelui este l/150. Astfel, din tabelul nr. 3 se va considera pentru dimensionarea la SLEN cazul 3. Pentru tabla LVP20/0.4, tabelul nr. 3, rezulta pentru cazul 4, deschiderea de 1.5m urmatoarea incarcare capabila: 0.81 kN/ m2 / 1.01 kN/ m2

Nu verifica

Se reconsidera tabla de perete de acelasi tip, cu grosimea imediat superioara, LVP20/0.5, pentru care din tabelul nr. 3, pentru cazul 4, deschiderea de 1.5m rezulta incarcarea capabila: 1.07 kN/ m2 > 1.01 kN/ m2

Verifica

EXEMPLE.

213

EXEMPLE

XE L 3. Dim ensio area u i lan eu usor L ND B nt ru o ladi re a in is rat iva 3.1. Sistem structural

Structura de rezistenta a planseului este alcatuita din tabla cutata tip LTP asezata pe rigle C amplasate la distanta de 60cm. Peste tabla cutata se prevad 2 straturi de placi OSB si mocheta. Intre placile OSB se dispune izolatia fonica. La partea inferioara a planseului se prevede tavan fals din placi de gips-carton, peste care se dispune izolatia termica. Riglele C sunt dispuse continuu peste riglele principale pe o lungime totala a planseului de 10.5m.. Distanta intre riglele principale este de 3.5m.


214


3.2. Evaluarea incarcarilor 3.2.1. Greutatea permanenta Se considera rigle Z100/2 si tabla LTP20/0.4. Greutatea pe unitate de suprafata a planseului: Tavan fals placi gips-carton = 10daN/m 2 Termoizolatie vata minerala = 2 daN/m 2 Rigla C100/2 = 3.34 daN/ml / 0.6m = 5.56 daN/m 2 Tabla LTP20/0.4 = 3.92 daN/m 2 Placa OSB = 4.5 daN/m2 Strat fonoabsorbant = 1 daN/m 2 Placa OSB = 4.5 daN/m2 Mocheta = 2.5 daN/m2 Total gp= 34 daN/ m2= 0.34 kN/ m2 In conformitate cu STAS 10101/0A-77 coeficientul de calcul pentru verificarea SLU este 1.10 iar pentru verificarea SLEN este 1.00.

3.2.2. Incarcare utila In conformitate cu STAS 10101/2A1-87 intensitatea normatã a încãrcãrii utile pentru birouri este p u = 2 kN/ m2 In conformitate cu STAS 10101/0A-77 coeficientul de calcul pentru verificarea SLU este 1.4 iar pentru verificarea SLEN este 1.00.

3.3. Verificarea panelor 3.3.1. SLU Greutate permanenta + incarcare utila q = 1.1 gp + 1.4 pu = 1.1 0.34 + 1.4 2 = 3.17 kN/ m 2 Avand in vedere ca este prevazuta tabla doar la talpa superioara a riglelor, din tabele se va considera pentru dimensionarea la SLU doar cazul 2. Incarcarea distribuita pe unitate de lungime a panei este:

EXEMPLE.

215

EXEMPLE

q l = 3.17 kN/ m2 x 0.6m = 1.90 kN/ m Se considera schemele statice nr. 3 si 5, pentru alegerea solutiei celei mai economice. Schema statica nr. 3: Se considera rigle continue C120/2. Din tabelul nr. 3 rezulta pentru cazul 2, deschiderea de 3.5m incarcarea capabila: 2.20 kN/ m > 1.90 kN/ m

Verifica

Schema statica nr. 5: Se considera rigle cu suprapunere pe reazem C100/1.5+1. Din tabelul nr. 5 rezulta pentru cazul 2, deschiderea de 3.5m incarcarea capabila: 1.96 kN/ m > 1.90 kN/ m

Verifica

3.3.2. SLEN Greutate permanenta + incarcare utila q = g p + p u = 0.34 + 2 = 2.34 kN/ m 2 In conformitate cu STAS 10108/0-78, sageata admisa pentru grinzile secundare de planseu este l/250. Astfel, incarcarea capabila pentru dimensionarea la SLEN se va obtine din tabele interpolind intre valorile cazurilor 4 si 5, corespunzatoare unei sageti limita l/200, respectiv l/300. Incarcarea distribuita pe unitate de lungime a riglei secundare este: q l = 2.34 kN/ m2 x 0.6m = 1.40 kN/ m La fel ca pentru dimensionarea la SLU, se considera schemele statice nr. 3 si 5, pentru alegerea solutiei celei mai economice. Schema statica nr. 3: Rigle continue C120/2. Din tabelul nr. 3 rezulta pentru deschiderea de 3.5m, facand media aritmetica intre valorile cazurilor 4 si 5, urmatoarea incarcare capabila: 2.92 kN/ m > 1.40 kN/ m

Verifica

Schema statica nr. 5: Rigle cu suprapunere pe reazem C100/1.5+1. Din tabelul nr. 5 3 rezulta pentru deschiderea de 3.5m, facand media aritmetica intre valorile cazurilor 4 si 5, urmatoarea incarcare capabila: 1.52 kN/ m > 1.40 kN/ m

Verifica


216


Solutia economica este reprezentata de schema statica nr. 5, grinzi continue cu suprapunere pe reazem C100/1.5+1.

3.4 Verificarea tablei exterioare 3.4.1. SLU Pentru dimensionarea tablei exterioare, combinatiile de incarcari considerate si coeficientii de calcul sunt aceiasi ca si pentru dimensionarea riglelor, cu deosebirea ca pentru incarcarea permanenta greutatea pe unitate de suprafata ce actioneaza asupra tablei se retin doar greutatile materialelor de deasupra acesteia. Incarcarea permanenta care actioneaza asupra tablei rezulta: gp = 16.44 daN/ m2 = 0.16 kN/ m2 In conformitate cu STAS 10101/0A-77 coeficientul de calcul pentru verificarea SLU este 1.10 iar pentru verificarea SLEN este 1.00. Greutate permanenta + incarcare utila q = 1.1 gp + 1.4 pu = 1.1 0.16 + 1.4 2 = 2.98 kN/ m 2 Se considera tabelul de dimensionare a tablelor nr. 3, pentru table cu trei sau mai multe deschideri, cazul 1. Pentru tabla LTP20/0.4, tabelul nr. 3, rezulta pentru cazul 1, deschiderea de 0.6m, urmatoarea incarcare capabila: 7.51 kN/ m2 > 2.98 kN/ m2

Verifica

3.4.2. SLEN Greutate permanenta + incarcare utila q = g p + pu = 0.16 + 2 = 2.16 kN/ m 2 Din tabelul nr. 3, rezulta pentru deschiderea de 0.6m ca profilul de tabla LTP20/0.4 satisface conditia de sageata cea mai drastica, l/250: Caz 5

4.64 kN/ m2 > 2.16 kN/ m2

Verifica

ANEXE. ANEXE

ANEXE

217

Dimensiuni sectionale h (mm)

b1 (mm)

b2 (mm)

c (mm)

tn (mm)

t (mm)

ri (mm)

G (kg/m)

Z120/1.0

120

47

41

16,2

1,0

0,93

3,0

1,9

Z120/1.2

120

47

41

16,8

1,2

1,13

3,0

2,2

Z120/1.5

120

47

41

17,7

1,5

1,42

3,0

2,8

Z120/2.0

120

47

41

19,3

2,0

1,91

3,0

3,7

Z120/2.5

120

47

41

20,9

2,5

2,40

3,0

4,7

Caracteristici geometrice ale sectiunii brute A (mm2)

zG.1 (mm)

zG.2 (mm)

Iy (mm4)

Wy.1 (mm3)

Wy.2 (mm3)

It (mm4)

iy (mm)

Z120/1.0

220

58,50

61,51

493012

8428

8016

63

47,3

Z120/1.2

268

58,50

61,51

597254

10210

9711

114

47,2

Z120/1.5

338

58,50

61,50

747323

12775

12152

227

47,1

456

58,52

61,49

997971

17055

16231

555

46,8

576

58,53

61,47

1244143

21257

20240

1107

46,5

0 Z120/2.0 2 1 Z120/2.5 Z

Solicitarea de incovoiere dupa axa y-y cu talpa b1 solicitata la compresiune zGef.i1 (mm) zGef.i2 (mm)

Iy.ef (mm4)

Wy.ef.1 (mm3) Wy.ef.2 (mm3)

Z120/1.0

68,68

51,33

387557

5643

7551

Z120/1.2

64,58

55,43

519255

8041

9369

Z120/1.5

60,85

59,15

707204

11622

11956

Z120/2.0

59,59

60,42

971656

16307

16083

Z120/2.5

59,27

60,73

1221472

20609

20113

Solicitarea de incovoiere dupa axa y-y cu talpa b2 solicitata la compresiune zGef.i1 (mm) zGef.i2 (mm)

Iy.ef (mm4)

Wy.ef.1 (mm3) Wy.ef.2 (mm3)

Z120/1.0

69,97

50,04

405317

5793

8101

Z120/1.2

66,15

53,86

539023

8149

10009

Z120/1.5

63,51

56,49

713638

11237

12633

Z120/2.0

62,28

57,73

977478

15696

16933

Z120/2.5

62,03

57,97

1226009

19765

21149

z

z

b1

be11

r i

1 G

c

y

h z

2 G

t

h

b2

c

z

2

h

t

h

ce

t

c

z

y i2 f. e G

2

h

z

b2

be22 ff

1

i1 f. e G

y

z

c

c

t

G

2 .if e G

be21

ff e

1

i1 .f e

be12

b1

t


b 1 (mm)

b 2 (mm)

c (mm)

tn (mm)

t (mm)

r i (mm)

G (kg/m)

Z100/1.0

100

47

41

16,2

1,0

0,93

3,0

1,7

Z100/1.2

100

47

41

16,8

1,2

1,13

3,0

2,0

Z100/1.5

100

47

41

17,7

1,5

1,42

3,0

2,6

Z100/2.0

100

47

41

19,3

2,0

1,91

3,0

3,4

Caracteristici geometrice ale sectiunii brute 2

4

3

3

4

A (mm )

z G.1 (mm)

z G.2 (mm)

Iy (mm )

Wy.1 (mm )

Wy.2 (mm )

It (mm )

iy (mm)

Z100/1.0

202

48,63

51,38

322969

6642

6287

58

40,0

Z100/1.2

245

48,64

51,37

390778

8035

7608

104

39,9

Z100/1.5

309

48,64

51,36

488069

10034

9503

208

39,7

418

48,66

51,35

649641

13352

12652

509

39,4

0 Z100/2.0 0 1 Z

Solicitarea de incovoiere dupa axa y-y cu talpa b1 solicitata la compresiune 4

z Gef.i1 (mm) z Gef.i2 (mm)

3

Iy.ef (mm )

3

Wy.ef.1 (mm ) Wy.ef.2 (mm )

Z100/1.0

56,19

43,82

260617

4639

5948

Z100/1.2

52,81

47,20

347208

6575

7357

Z100/1.5

50,18

49,82

466669

9300

9367

Z100/2.0

49,54

50,47

633418

12787

12552



3

Iy.ef (mm )

3


Z100/1.0

57,37

42,64

272982

4759

6403

Z100/1.2

54,25

45,76

360955

6654

7889

Z100/1.5

52,41

47,59

472698

9019

9933

Z100/2.0

52,00

48,01

636862

12249

13267

z be21

ff

1

i1 f. e G

be11

be22

h

ce

t

c

ff e

1

i1 .f e

h

c

t

z

c

r i

1 G

h

z

b1

t

2 .if e G

h

y

y 2

z

2

h

z

t

2 G

c

b2

c

y

G

z

z

i2 f. e G

b1

be12

b2

t


b1 (mm)

b2 (mm)

c (mm)

tn (mm)

t (mm)

ri (mm)

G (kg/m)

Z300/2.0

350

100

92

28,8

2,0

1,91

3,0

9,3

Z300/2.5

350

100

92

30,4

2,5

2,40

3,0

11,6

Z300/3.0

350

100

92

32,0

3,0

2,90

3,0

14,0

Caracteristici geometrice ale sectiunii brute A (mm )

z G.1 (mm)

z G.2 (mm)

Iy (mm )

Wy.1 (mm )

Wy.2 (mm )

It (mm )

4

iy (mm)

1131

172,65

177,36

20328617

117748

114621

1375

134,1

1424

172,66

177,34

25525614

147837

143936

2733

133,9

1724

172,66

177,34

30813550

178464

173754

4832

133,9

2

Z300/2.0

0 Z300/2.5 5 3 Z Z300/3.0

4

3

3



Iy.ef (mm )

3

3


Z300/2.0

211,79

138,22

14596646

68922

105608

Z300/2.5

198,99

151,01

20673914

103894

136904

Z300/3.0

189,48

160,52

27066147

142844

168615



Iy.ef (mm )

3

3


Z300/2.0

213,86

136,15

14974235

70021

109987

Z300/2.5

201,53

148,47

21106302

104730

142159

Z300/3.0

192,76

157,24

27438513

142345

174501

z

z

z

b1

be11

r i

1 G

c

y

h z

2 G

h

i2 .f e

ff e

1

i1 .f e

z

2

h

z

b2

c

be22

h

c

t

c

G

G

c

c

t

y

t

be21

ff e

1

1 .if e G

be12

t

z

y 2 .if e G

2

h

z

b2

b1

t


b 1 (mm)

b2 (mm)

c (mm)

tn (mm)

t (mm)

r i (mm)

G (kg/m)

Z300/1.5

300

90

82

28,2

1,5

1,42

3,0

6,2

Z300/2.0

300

90

82

29,8

2,0

1,91

3,0

8,2

Z300/2.5

300

90

82

31,4

2,5

2,40

3,0

10,3

Z300/3.0

300

90

82

33,0

3,0

2,90

3,0

12,4


4

3

3

4

A (mm )

z G.1 (mm)

z G.2 (mm)

Iy (mm )

Wy.1 (mm )

Wy.2 (mm )

It (mm )

iy (mm)

Z300/1.5

742

147,72

152,28

9938913

67282

65267

499

115,7

Z300/2.0

1001

147,73

152,28

13351251

90379

87679

1217

115,5

1260

147,73

152,27

16752346

113398

110017

2420

115,5

1527

147,74

152,26

20207204

136775

132715

4279

115,1

0 Z300/2.5 0 3 Z Z300/3.0

Solicitarea de incovoiere dupa axa y-y cu talpa b1 solicitata la compresiune z Gef.i1 (mm) z Gef.i2 (mm)

4

3

Iy.ef (mm )

3


Z300/1.5

189,63

109,66

6469606

34117

58997

Z300/2.0

174,28

125,73

10384363

59586

82596

Z300/2.5

163,41

136,59

14556307

89078

106569

Z300/3.0

156,68

143,32

18676675

119203

130315


4

3

Iy.ef (mm )

3


Z300/1.5

191,99

108,01

6623173

34497

61320

Z300/2.0

176,50

123,01

10656921

60381

86638

Z300/2.5

166,34

133,66

14820664

89099

110883

Z300/3.0

160,87

139,13

18755337

116587

134804

z

z

z

b1

be11

r i

1 G

c

y

h z

2 G

1

1 .if e G

h

b2

c

t

c

t

2

h

t

h

ce

t

c

z

y 2 .if e G

2

h

z

b2

be22 ff

1

1 .if e G

y i2 .f e G

be21

ff e

z

z

c

be12

b1

t


b 1 (mm)

b2 (mm)

c (mm)

tn (mm)

t (mm)

r i (mm)

G (kg/m)

Z250/1.5

250

74

66

23,7

1,5

1,42

3,0

5,1

Z250/2.0

250

74

66

25,3

2,0

1,91

3,0

6,8

Z250/2.5

250

74

66

26,9

2,5

2,40

3,0

8,5

Z250/3.0

250

74

66

28,5

3,0

2,90

3,0

10,3


4

3

3

4

A (mm )

z G.1 (mm)

z G.2 (mm)

Iy (mm )

Wy.1 (mm )

Wy.2 (mm )

It (mm )

iy (mm)

Z250/1.5

613

122,70

127,30

5656738

46102

44436

412

96,1

Z250/2.0

827

122,71

127,30

7596910

61912

59680

1006

95,8

1042

122,72

127,28

9529058

77649

74867

2001

95,6

1263

122,73

127,27

11489396

93615

90276

3540

95,4

0 Z250/2.5 5 2 Z250/3.0 Z



Iy.ef (mm )

3

3


Z250/1.5

149,28

100,72

4147616

27784

41180

Z250/2.0

137,18

112,83

6494434

47344

57562

Z250/2.5

130,24

119,76

8800193

67569

73482

Z250/3.0

126,54

123,46

11002020

86945

89114



Iy.ef (mm )

3

3


Z250/1.5

151,57

98,43

4277640

28222

43459

Z250/2.0

140,05

109,96

6646442

47459

60447

Z250/2.5

134,50

115,50

8842852

65746

76561

Z250/3.0

130,97

119,03

11029831

84216

92664

z

z

z

b1

be11

r i

1 G

c

y

h z

2 G

t

h

b2

c

2

h

t

h

ce

t

c

z

y 2 .if e G

2

h

z

b2

be22 ff

1

1 .if e G

y

z

c

c

t

z

2 .if e G

be21

ff e

1

1 .if e G

be12

b1

t


b 1 (mm)

b 2 (mm)

c (mm)

tn (mm)

t (mm)

r i (mm)

G (kg/m)

Z200/1.2

200

74

66

20,3

1,2

1,13

3,0

3,5

Z200/1.5

200

74

66

21,2

1,5

1,42

3,0

4,4

Z200/2.0

200

74

66

22,8

2,0

1,91

3,0

5,9

Z200/2.5

200

74

66

24,4

2,5

2,40

3,0

7,4


4

3

3

4

A (mm )

z G.1 (mm)

z G.2 (mm)

Iy (mm )

Wy.1 (mm )

Wy.2 (mm )

It (mm )

iy (mm)

Z200/1.2

425

97,89

102,12

2636928

26939

25823

181

78,8

Z200/1.5

535

97,89

102,11

3307851

33792

32395

360

78,6

722

97,91

102,10

4437041

45320

43460

878

78,4

910

97,92

102,08

5558441

56765

54452

1747

78,2

0 Z200/2.0 0 2 Z200/2.5 Z


4

Iy.ef (mm )

3

3


Z200/1.2

124,68

75,33

1760347

14119

23370

Z200/1.5

116,83

83,17

2517285

21547

30267

Z200/2.0

106,67

92,38

3879691

36371

41999

Z200/2.5

101,87

98,13

5248689

51523

53487


4

Iy.ef (mm )

3

3


Z200/1.2

126,81

73,20

1816745

14327

24821

Z200/1.5

118,77

81,23

2609179

21968

32121

Z200/2.0

109,93

90,08

3993339

36328

44333

Z200/2.5

105,57

94,43

5289685

50106

56017

z

z

z

b1

be11

r i

1 G

c

y

h z

2 G

h

b2

t

c

i2 f. e G

2

h

t

h

ce

t

c

z

y i2 .f e

2

h

G

z

b2

be22 ff

1

i1 f. e G

z

z

c

c

y

t

be21

ff e

1

i1 .f e G

be12

b1

t


b 1 (mm)

b2 (mm)

c (mm)

tn (mm)

t (mm)

r i (mm)

G (kg/m)

Z150/1.0

150

47

41

16,2

1,0

0,93

3,0

2,1

Z150/1.2

150

47

41

16,8

1,2

1,13

3,0

2,5

Z150/1.5

150

47

41

17,7

1,5

1,42

3,0

3,2

Z150/2.0

150

47

41

19,3

2,0

1,91

3,0

4,2

Z150/2.5

150

47

41

20,9

2,5

2,40

3,0

5,3


4

3

3

4

A (mm )

z G.1 (mm)

z G.2 (mm)

Iy (mm )

Wy.1 (mm )

Wy.2 (mm )

It (mm )

iy (mm)

Z150/1.0

248

73,33

76,68

831768

11344

10848

72

57,9

Z150/1.2

302

73,33

76,68

1008829

13758

13157

128

57,8

Z150/1.5

380

73,34

76,66

1264545

17242

16495

256

57,7

514

73,35

76,66

1693982

23096

22099

625

57,4

648

73,30

76,64

2118786

28906

27646

1245

57,2

0 Z150/2.0 5 1 Z150/2.5 Z



3

Iy.ef (mm )

3


Z150/1.0

87,96

62,05

628591

7147

10131

Z150/1.2

82,88

67,13

847672

10228

12628

Z150/1.5

78,10

71,90

1163028

14892

16176

Z150/2.0

74,75

75,26

1645264

22012

21863

Z150/2.5

74,29

75,71

2077969

27971

27446



3

Iy.ef (mm )

3


Z150/1.0

89,38

60,63

655987

7340

10820

Z150/1.2

84,64

65,37

877818

10372

13429

Z150/1.5

81,11

68,89

1172280

14453

17017

Z150/2.0

78,00

72,01

1649358

21147

22906

Z150/2.5

77,34

72,66

2086522

26979

28716

z

z

z

b1

be11

r i

1 G

c

y

h z

2 G

t

h

b2

c

2

h

t

h

c

t

c

z

y 2 .if e G

2

h

z

b2

be22 ff e

1

1 .if e G

y

z

c

c

t

z

2 .if e G

be21 ff e

1

1 .if e G

be12

b1

t

) m

/ m

3

m

7

0 8 , 3

2

2

8 ,

4

,

6 6 , 5

9 5 , 5

0 3 ,

6 8 ,

6 1

1

2

,

, 3 2

8 0 , 6

6

5

4

7

2

,

, 9

, 6 3

,

0 6 , 5

1

7

m( ) e n u i s e r p

le a s r e v s n a r t

)

)

m

m

m(

3

3

3

3

/ m N(

3

i

r

0 5 2

0 5 2

0 5 2

0 5 2

0 5 3

) m

m

/ m

3

m(

8

h

1

8 1

8 1

8 1

3

3

2

2

2

,

,

,

, 3

, 3

m

8 1

m(

7 1

2 2

7 2

2

2

.t y

W

) m

) m

m/

3 5

5

5

5

1

1

1

1

1

m(

5

t

1

b

1

1

1

t e ur b n

W

1

5 3 0

e l a n o i t c e s

1

) m

m(

5

2

2

5 2

5 2

5 2

5 2

b

i n

u i s n e

5 9 , 3

0 , 3

m(

3 8 ,

1

1 , 5

, 5

4

7

D

) m

m( 1

5 6

5 6

5 6

5 6

5 6

b

a r a oi r e f

4

6 6 , 5

9 , 9

m

m(

m

3 , 0

4

m( t

2

1

9 0 5 , 0

1

2

3 ,

3 0 ,

3 0 ,

3

3

3

2

1

7

m

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

m(

5 ,

t G

, 0

2

0 6 , 0

5 ,

1

5 ,

1

m(

0 6 , 0

1

5 , 1

5 , 1

9

9

9

9

9

, 6

, 6

, 6

, 6

, 6

4

z

c G

4

4

4

4

) m

) m

m( t n

4

5 , 0

, 0

6 , 0

7

/ m 2

7

, 0

, 0

m

8 8 3

m(

9 9 4

9 0 6

0

0

2 7

2 7

A ) 2

m

5 3 0

m( L

u 1

5 3 0 1

5 3 0 1

5 3 0 1

5 3 0 1

) m/ g k( G 4

5

5 . 0 /

6 . 0 /

7.

7.

4.

N

N

N

N

D

D

D

D

0

0

3 R

D

0

D

2

0

D

0

2

L

L

L

V

N

0 2

P L

L

4

1

2

1 2

1

4 4

3

f

e I y

) m

m( t f e G

z

9 , 5

8 3 , 6

1

, 6

7 1

, 6

5

0 5 2

) m(

0

fc e G 2

9 0 ,

3 8 ,

2

,

6 ,

3 8 ,

1

1

1

1

1

4

2

1

1

1

m m/


7

ii

o c ni

3

m m(

L

L

1

3

, 2

,

, 3

8

7

, 5

,

8 ,

2

2

7

fc e . y

W

L

V

4

m m/

m m(

2

L

DN02 PVL

2

2

2

7

4

1

3 R

, 4

1

81

3 ,

2

, 2

3

3

e I y

) m

m( z

7

6

3 5 , 0

5 8 , 0

5 3 , 0

7

5 ,

,

5 6 ,

0 , 0

4

, 9

t f e G

1

1

1

1

) m

m( c f e G

4

5 , 8

3 9 , 7

4 7

1 7

7

0 /

5 . 0 /

6 . 0 /

7.

7.

N

N

N

N

D

D

0

D

0

2

2

2

0

L

L

L

V

P L

V

P

2

0

2

P V

N

0 /

0

2

P V

0 /

D

0

P L

7

7 . 3

1R

2

4

f

N V

1

7

4

1

P V

1

)

N P

5 .

2

0 8 ,

7

1

N P

V

9

D

2

2

1 1

1

D

2

, 3

1

8 .

0 /

0

1

, 3

1

m m/

D

0

2

6

5 6

4.

D

,

2

)

7

0 /

5 6 ,

1

1

t f .e y

W

3

6 ,

7.

P V

2

5

6. 1

1

m m(

m

a n r a u i o t ir c e e s p e l u s a a e l u c i d rt n e o ( m e o r e ie g o i v c i o t c s i n r i te in c d a r a e c C a c i f e

8 .

7.

2

P V

m(

6 . 0 /

N

2

P V

6

5 . 0 /

0 /

N

2

P V

0 /

0

2

P V

P

0 /

m

z

.4 0 /

t

m/ 4

) e n u i s e r p

7

)

m

2

9 ,

m

ni

3

I y

z

1

)

m/

o e g i c i t s i r e t c ar a C

4

1

)

m

) 7

W

) 4

1

c f .e y

ni

z

) 4

m(

7

m

mi

m

c . y

ii

iu t c e s el a e c i rt e

/ m

m 7

m

m 3

a l u d n o ( m er o e e i g o i v c i o t c i sr ni t e ni c d a r e a c C a c if e

b f y

)

)

o c

n 2

W

m

ii

u i t c e s el a e c i rt e

ft e . y

7

L

V

0 9

) m

/ m

3

m

2

) e n u i s re p

e l a s r e v s n a r t

5 6 ,

6 1

,

, 3

, 3

9

1

3 2

,

, 3

0 8 ,

1

,

) 2

)

m

m

m( r

3

3

3

3

m/ N(

3

i

0 5 2

0 5 2

0 5 2

0 5 2

0 5 3

8

7

7

2

, 2

2

7

8 ,

2

, 5

4

f

) m

) m

m(

8

h

1

8 1

8 1

8

8

1

m/

3

7

m

1

5 9 , 3

m(

0 , 3

3 8 ,

1

1 , 5

, 5

4

7

7

.t y

W

) m

) m

5

5

5

5

1

1

1

1

1

m(

5

t

1

b

1

1

1

e t ur b

1

/ m

3

5 3 0 1

)

iu t c e s el a e c i tr e

m

m(

5

5

2

2

5

2

5

2

5

2

2

b

i n

u i s n e

3

2

2

2

,

,

,

, 3

, 3

7

m( W

1

2 2

7 2

2

D

) m

m( 1

5 6

5 6

5 6

5 6

5 6

b

4

7 3 , 0

4

m( t

2

9 0 5 , 0

1

4

6 6 , 5

9 , 9

m( 1

2

3 ,

3 0 ,

, 0

2

1

3

7

m

3

3

9

9

9

9

9

, 6

, 6

, 6

, 6

, 6

m(

0 6 , 0

4

t G

4

4

4

4

m(

1

1

1

1

1

c G

1

1

1

1

1

1

z

5 ,

5 , 1

5 , 1

5 , 1

5 , 1

m

) m( t n

4

5 , 0

, 0

6 , 0

7

/ m

7

, 0

2

, 0

m

8 8 3

m(

9 9 4

9 0 6

0

0

7

7

2

2

A ) m

2

5 3 0

m( L

u

1

5 3 0 1

5 3 0 1

5 3 0 1

5 3 0 1

) m/ g k( G 4

5

5 . /0

6 . /0

7.

7.

4.

N

N

N

N

D

D

D

D

3 R

0

D

2

0

D

0

2

L

L

T

P L

T L

, 2

3

1

5 8 , 0

1

5 3 , 0

1

1

5

0 5

2

) 4

3 9 ,

5 , 8

fc e G

7

5 ,

,

5 6 ,

6 6 , 5

9 5 , 5

4

7

1

7

7

7

6

7

m/

e l a s r e v s n a r t ii

m

7

in

m

0 3 ,

6 8 ,

6 1

1

2

,

, 3 2

8 0 , 6

6

5

4

7

,

, 9

, 6 3

,

m( 1

W

m/ 4

m

m( I

T

P

2

L

L

T

P L

T

m(

L

DN02 PTL

2

0 6 , 5

1

m(

0

c f e G

9 0 ,

1

2

, 1

z

t f e G

m

2

1 2

5 .

R 2

1

3 R

4

3

8 3 , 6

7

3 8 ,

2

6 ,

3 8 ,

1

1

1

1

, 6

1

, 6

1

1

1

/ 0

5 . /0

6 . /0

7.

7.

N

N

N

N

D

D

0

D

2

2

0

L

L

L

T

P L

T

P

2

0

2

P T

N

/ 0

0

2

P T

/ 0

D

0

P L

7

9 , 5

4

2 T

7 . 3

4

)

P T

2

1

m

0

P

1

2

)

N

2

9 ,

f

N

2

1

e y

N

2

4

1

/ 0

0

1

m

N

0

1

)

N

0

1

4

c f .e y

D

0

4

8 .

6. 1

1 2

m/

3

D

D

,

5

0 9

D

D

7

m

o c

7

/ 0

2

)

m

a n r a u i o t ir c e e s p e l u s a a e l u c i d rt n e o ( m e o r e ie g o i v c i o t c s i n r i te in c d a r a e c C a c i f e

2

ft e. y

W

0 8 , 3

8 ,

m(

4.

P L

, 9

7.

2 T

3 5 , 0

0 , 0

4

ft e G

z

7

6

7.

P T

m(

6 . /0

0

P

m

5 . /0

N

2

2

3

e y

/ 0

/ 0

0

2

P T

P

/ 0

1

1

3 ,

)

z

4. / 0

t

4

f

I

) e n u i s e r p

7

) m

m(

3

3 0 ,

)

2

0 6 , 0

2

m

m(

I y

m

2

4

m

m

)

,

)

)

m

m/ 4

z

m/

z

2

4

m

ni

m


1

7

)

2

m

mi

W

) 4

7

c f .e y

a r a oi r e f

c . y

n

7

m 3

m

ii e l a n o i t c e s

m

m(


b y

1

m/

ni


1

2

m 3

o c

n

2

)

m

ii

1

1

t f e. y

W

3

6 ,

m(

L

T

81

2

8 . 1

5 6

) m

m/

3

m

3

2 1

2

, 3

,

, 5

, 6

1

m(


) e n iu s e r p

)

m

m

m(

3

3

3

3

m/ N(

3

ri

0 5 2

0 5 2

0 5 2

0 5 2

0 5 3

b

) m

) m

m/

3 8

m( 1

8

h

1

8 1

8 1

8

9

9

,

,

,

m

8 1

7

m(

1

2

0 3 , 3

2

7 2

0 3 , 3

t . y

W

) m

) m

m/

3 5

m( 1

5

1

1

5

t

1

1

b

5 1

1

m

1

n

W

1 1

5 3 0

le a n io t c e s

1

) m

m(

5

5

2

2

5

2

5

2

5

2

2

b

i n

iu s n e

6

0

5

5

,

, 5

, 6

, 6

3 , 3

m(

a r a oi r e f

2 4

2

1

) D m

m(

5 6

1

5 6

5 6

5 6

5 6

b

m

7 2

m( t

3 , 0

1

9 0 5 , 0

3 8 , 0

m(

0 8 , 6

2

4

, 0

0 6 , 0

m

1 7

8 6 , 8 3

,

2

2

3

8 6 , 8 3

1

1

1

1

1

,

,

,

,

,

m( 7

t G

7

1

7

1

1

7

1

1

m(

0 6 , 0

7

1

1 1

1 1

9

9

9

9

9

, 6

, 6

, 6

, 6

, 6

2

c G

z

2

2

2

2

) m

) m

4

m( t n

, 0

5 , 0

6 , 0

7

m/ 2

, 0

7

, 0

7

m

m(

8 3

8 9 4

8 0 6

9

9

7

7

1

1

A ) 2

m

5 3 0

m(

5 2

0 5

=2 b

L

u 1

5 3 0 1

5 3 0 1

5 3 0 1

5 3 0 1

6

5

, 3

, 0 3

,

8 , 6

m

m(

2

1

4 2

4

2

7

0 , 6 3

7

3

f

e I y

) m

m( 7

z

0

3 , 5

t f e G

6 9 , 5

7

7

, 5

6 9 , 5

1

, 6

) 3 6 ,

0 3 ,

4

0 ,

3 8 ,

4

1

1

1

1

1

c f e G 2

2

2

0 , 2

1

) / m g k( G 4

5

6

7

/ m

3


)

2

8

m/ 4

m(

I y

m

2

2

9 9 ,

m

) 4

, 3

1

)

m

)

9

2

3 5 ,

1

m

in

z

m/

z

9 ,

)

1

m

mi

W

m

o e g i ic t is r t e c ar a C

1

1

fc e . y

) 4

3 3 ,

m(

.c y

ii


m

m 1

e t ur b

5

0 , 6

m/

3

la u d n o ( m er o e e i g o i v ci o t c si in r e t ni c d a r e a c C a c fi e

f y

4

1

m

in


4

1

)

o c

n )

W

m

ii 2

t f .e y

1

ii

m

) e n iu s e r p

3 0 ,

3 5 ,

5 0 , 3

9 9 ,

7

8 8 ,

7

6 3 , 3

4

,

9

7

1

t f .e y

W

2

2

2

) m

m

o c

m/

3

ni

a n r a iu t io c re e s p e l u s a a e l u c i d t r n e o ( m e o r e ei g o i v ci o t c si n r i e t n c id ar a e c C a ic f e

3 5 ,

m(

m

2

m( fc e . y

1

W

1

5 , 2

0 , 3

) m

m/ 4

,

5 ,

5 9 ,

1

1

2

2

4

m

m(

2

6

4

2

, 8

,

4

7

7

1 7 2

f

e I y

) m

m( z

ft e G

7 1

5 6 , 8

7

, 8

3 8 , 9

5 3 , 9

/ 0 0 P

7

0 , 9

4

, 9

0 , 9

3 9 , 8

6 5 , 8

3 9 , 8

.5 /0 0

.6 /0 0

.7

.7

P

P

P

2

2

) m

m(

7

z

fc e G

5 1 1 5 6

t

=1 b

.4

/ 0 0

.5 /0 0

.6 /0 0

.7

.7

.4

P

P

P

P

2

2

2

=r b 0 9

2

3 R

V L

L

V

2

L

V

2

/ 0 0

/ 0 0

.5 /0 0

.6 /0 0

.7

.7

.4

P

P

P

P

2

2

2

/ 0 0 P

L

V L

V

V L

L

V

2

2

/ 0 0

V L

81 = h

02 PVL

/ 0 0 P

L

V L

V L

V L

V

2

L

V

2

/ 0 0 L

V

P

/ 0 0 L

V

) m

m/

3

m

3 5 ,

3 0 ,

3 5 ,

5 0 , 3

9 9 ,

7

8 8 ,

7

6 3 , 3

4

,

9

7

m(


) e n u i s e r p

)

)

m

m

m( r

3

3

3

3

/ m N(

3

i

0 5 2

0 5 2

0 5

0 5

2

0 5 3

2

b y

f

) m

) m

m(

8

8

h

1

1

8 1

8

8

1

/ m

3

1

m

1

6

0

5

5

,

, 5

, 6

, 6

3 , 3

m(

2 4

2

1

1

.t y

W

) m

) m

5

5

5

5

1

1

1

1

1

m(

5

t

1

b

1

1

1

t e ur b

1

m/

3

5 3 0 1

)

iu t c e s el a e ic r t e

m

m(

5

5

2

2

5

2

5

2

5

2

2

b

i n

u i s n e

9

,

,

,

1

2

0 3 , 3

2

7

D

) m

m( 1

5 6

5 6

5 6

5 6

5 6

b

2

m

7

m( t

2

1

9 0 5 , 0

3 8 , 0

m(

0 8 , 6

2

1

8 6 , 8 3

3 , 0

4

, 0

0 6 , 0

m

7

,

2

2

3

9

9

9

9

9

, 6

, 6

, 6

, 6

, 6

m( 2

t G

2

2

2

2

1

1

1

1

1

,

,

,

,

,

m(

0 6 , 0

7

7

1

c G

z

1

1

7

7

1

1

7

1

1

1

1

1

) m

) m

4

m( t n

5 , 0

, 0

6 , 0

7

m/

7

, 0

2

, 0

7

m

8 9

8 3

m(

4

8 0 6

9

9

7

7

1

1

A ) 2

m

5 2

=2 b

5 3 0

m(

0 5

L

u

1

5 3 0 1

5 3 0 1

5 3 0 1

5 3 0 1

5 ,

5 9 ,

1

1

2

2

2

m(

6

4

2

, 8

,

4

7

7

1 7 2

f

I

e y

) m

m( 7 1

5 6 , 8

7

, 8

3 8 , 9

5 3 , 9

3 , 3

t f e G

z

7

0 , 9

4

, 9

0 , 9

3 9 , 8

6 5 , 8

3 9 , 8

2 1

2

4

,

, 5

, 6

) fc e G

) / m g k( G 4

5

6

7

m/

3

8 6 , 8 3


)

2

,

4

m

m(

I y

m

2

m/ 4

m

) 4

0 , 3

)

m

)

2

m

z

m/

z

1

)

0 3 , 3

m

mi

W

m


1

5 ,

c f .e y

) 4

2

m(

.c y

n e l a n o i t c e s

9

7

m( W

m

m 8

m

ii

2

m/

3

a r a oi r e f


2

m

ni

ni

2

)

o c

n 2

W

m

ii


t f .e y

1

ii

m

) e n u i s re p

t f .e y

W

1

1

4

1

0 , 6

) m

m

o c

m/

3

ni

a n r a u i o t ir c e e s p u le s a a e l u c i d rt n e o ( m e o r e ei g o i v ci o t c si n r i e t n c id ar a e c C a ic f e

1

m(

m

3 3 ,

1

9 ,

9

2

3 5 ,

, 3

2

8

6

5

, 3

, 0 3

,

m( 1

1

9 9 ,

1

2

fc e. y

W

) m

m/ 4

8 , 6

m

m(

4

1

4

2

2

7

0 , 6 3

7

3

f

e

I y ) m

m( 7

z

0

3 , 5

ft e G

6 9 , 5

7

7

, 5

6 9 , 5

1

, 6

) m

m(

7

z

3 6 ,

0 3 ,

4

0 ,

3 8 ,

4

1

1

1

1

1

2

fc e G

2

2

0 , 2

1

5 1 1 =r b

0 9

t

4.

0 / 0

5 . 0 / 0

6 . 0 / 0

7.

7.

4.

P

P

P

P

2

2

2

5 6 =1 b

2

3 R

T L

L

T

2

L

T

2

0 / 0

0 / 0

5 . 0 / 0

6 . 0 / 0

7.

7.

4.

P

P

P

P

2

2

2

0 / 0

L

T

P L

T

T L

L

T

2

2

0 / 0

T L

81 = h

02 PTL

0 / 0

5 . 0 / 0

6 . 0 / 0

7.

7.

P

P

P

P

2

2

0 / 0

L

T

P L

T L

T L

T

2

L

T

2

0 / 0 L

T

P

0 / 0 L

T

) m

/ m

3

m


7

3

4 , 5 7

0 3 ,

3

, 3

, 6

) 2

)

m

m

m(

3

3

3

/ m N(

3

ri

0 5

0 5

2

0 5

2

0 5 3

6 6 , 9

7

4

2

2

9 , 6

b

f y

1

1

1

) m

) m

m(

3

h

4

3

3

4

3

4

/ m

3

5 6 , 6

m

4

m(

9 5 , 9

1 1

, 8

9 5 , 9

.t y

W

) m

) m

m(

0 8

t

1

0 8

b

0 8

1

1

0 8

e t ur b

1

m/

3

m( W

0 0 9

u i t c e s el a e ic r t e

) m

m( 7

7

7

7

4

2

4

4

4

b

i n

u i s n e

8 3 ,

1

1

4

8 3 ,

, 0

D

) m

m( 7

7

7

7

7

1

7

7

7

b

2

1

6 0 ,

6 5 , 6 9

1

6

m( 1

m

4 ,

,

4

4

2

m

m( t

1 4

, 0

0 6 , 0

3

1

3

2

2

3

3

3

,

,

,

,

2

2

4

t G

2

4

2

2

4

2

4

2

2

7

7

7

7

, 8

, 8

, 8

, 8

m(

0 6 , 0

7

c G

z

7

1

7

1

7

1

1

) m

) m

5 , 0

m( t n

6 , 0

7

m/

7

, 0

2

, 0

m

1

4

9

9

4

5

6

6

7

m(

7

7

7

A ) 2

m L

m(

0 0 9

u

0 0 9

0 0 9

5 . 0 /

6 . 0 /

7.

7.

N

N

N

D

D

0 0 9

D

5

D

5

4 L

L

L

7

N

N

N

N

D

D

D

5

m

m( 2

z

7

0 6 , 6

7

3 5 ,

0

3 5 ,

2

2

9 , 3

t f e G

4

, 5

1

1

4

, 5

1

1

) 8 0 , 9

c f e G

4

, 6

7

2

7 2

3 0

7 4

1

m/


m

m

5

4 P V L

L

L

DN 54 PVL

, 9

7

6

m

ni

m

8 0 , 5

7 7

5 3 , 9

7

,

7

5 5 , 9 5

9 5 , 8 9

7

8 5 , 9

5 0 ,

6

2

2

2

1

,

, 0

2

5 9 ,

4

8 ,

,

2

2

m(

2

fc e. y

1

3 R

m

m/ 4

0 , 9

m

m( I

1 1

1

f

2

, 4

8

1

1

e y

) m

m( z

ft e G

7

1

1

7 2

) m

m( 4

fc e G

, 3 2

1

2

2

1

2

N

N

N

N

D

2

D

D

5

0 /

D

5

4

5

4 L

L

V

P L

V

P

4

5

4

P V

N

0 /

5

4

P L

2

6

3 3

1

)

7.

V

2 1R

2

, 8

8 9 . 5

5

7 7

m/

W

1

17. 1

) 3

0 8

2

P V

9 8 , 8

1

7.

P V

3

6 . 0 /

4

P

8 5 ,

5 . 0 /

5

4

t f .e y

W

o c

a n r a u i o t ri c e e s p u le s a a e l u c i d rt n e o ( m e o r e ei g o i v ci o t c si n r i e t n c id ar a e c C a ic f e

8 0 , 6

m(

0 /

0 /

D

5

4 L

7

)

7

7.

V

I

z

P V

6

7.

P V

5

6 . 0 /

4

P V

P

/ m g k( G

5 . 0 /

5

4

)

0 /

0 /

9

e y

) e n u i s e r p

2

3

m(

2

6 ,

4

1

f

3

4

)

m

2

5 , 8 0

m(

z

y

z

1

m

m

m

) 9 0 5 , 0

m/ 4

2

) 7

m

)

m/

o e g i c i t is r e t c ar a C

4

)

m(

m

mi

W

m

I

4

c f .e y

) 4

7

m(

.c y

n le a n o i t c e s

a l u d n o( m re o e e i g o i v c i o t c si ni r e t in c d a r e a c C a c if e

1

m 7

8 5 , 8

m

ii

m

a r a io r e f ni

1

/ m

3

ni

u i t c e s le a e c i rt e

,

1

m

o c

n

4

1

)

m

ii

4

6 ,

ft e. y

W

7

6 , 9

m( ) e n u i s e r p

1

0 8 ,

L

V

34

) m

m/

3

6 9 , 9

2

0 , 8

7

9 , 5 7

9 3 ,

9

, 3

, 6

7

5

1

, 5

, 6 9 7

2

8

5

8

, 3

, 5

, 6

, 5

m

4

m(


) e n iu s e r p

)

m

m

m(

3

3

3

m/ N(

3

ri

0 5

0 5

2

0 5

2

0 5 3

2

f

) m

) m

m(

3

3

h

4

4

3

3

3

4

m/ 2

1

0

0

, 6

, 8

, 9

, 9

m

4

7

m(

2

7

7

t . y

W

) m

) m

m(

0 8

0 8

1

t

b

1

0 8 1

0 8

3

e t ur b

1

m/ m

e l a n io t c e s

0 0 9


) m

m( 7

7

7

7

4

2

4

4

4

i

b

n

iu s n e

8 6 ,

8 6 ,

1

1

7

7

, 0

, 8

m(

2

W

a r a oi r e f

) D m

m( 7

1

7

7

7

7

7 7

7

b

1

7

8 8 , 9 9

7

, 3 6

m( 1

7

m

m( t

1 4

, 0

0 6 , 0

m

1

6 3 ,

m(

2

6 3 ,

4

2

6 3 ,

4

2

4

2

4

2

z

4

6 , 8

c G

4

6 , 8

1

4

6 , 8

1

6 , 8

1

1

) 3 0

m

4 =

1

m

)

7

m( t n

5 , 0

t

b

6 , 0

7

m/

7

, 0

2

, 0

0

m

7

4 7

4

m(

9

9

7

5

7

6

6

A 0 8

)

=

7 7

t

=

m(

3 3

r

b

L

1

b

b

2

m

1

u

0 0 9

3 R

0 0 9

6 . 0 / 5

7.

7.

5 3

P

P

P

4

4

0 0 9

5 . 0 / 5 4

34 = h

0 0 9

L

V L

V

4

L

V

) m/ g k( G

5

6

7

6 . 0 / 5

7.

7.

P

P

P

P

4

4

L

1

1

9 , 9

1

1

e

I y ) m

m( 7

t f e G

z

2

1

4

1

2

1

1

) 8

2

, 9

,

5 5 , 6

2

7

3

5

2

7

,

6 , 8

6

, 5

7

6

2

c f e G

7

2

2

7

, 7

2

2

/ m


m

) e n iu s e r p

4 V

W

L

V L

54 PVL

L

V

1

4

, 8

) m

o c ni

/ m

3

m

1

8 , 3

m(

7

,

9 5 , 6

5 , 5

1

c f .e y

W

) m

/ m

8 3 , 8 9

7

9

2

4

, 8 6

, 9 5

m(

6 7

3 8 , 8

1

t f e G

5 , 9

3 8 , 8

4

6

9

7

,

, 3

,

4

m

m( I

6 ,

1

3 1

f

2

1

1

e y

)

z

m

1

, 1

1

1

1

) m

m(

8 , 5

c f e G

1

2

4

4

2

1 4

2

5 . 0 / 5

6 . 0 / 5

7.

7.

P

P

P

P

4

4

2

0 / 5

0 / 5

4

ft e. y

m

a n r a u i o t ir c e e s p e l u s a a e l u ic r d t n e o ( m e o r e ei g o i v ci o t c si n r i e t n c id a r a e c C a c i f e

7

m(

z 5 . 0 / 5

V

1

2

1

f

7

0 / 5

0 / 5

m(

3

3 , 6 3

2

6 3 ,

4

t G

m(

0 6 , 0

1

3 , 0

m

7

3 , 6 3

)

2

7

m(

I y

m

2

m/ 4

m

m

) 9 0 5 , 0

m

ni

)

/ m

z

4

)

z

) 7

W

m


4

c f e. y

) 4

7

m(

2

m

im

m

c . y

n

1

m 2

9

ii

1

m/

3

la u d n o ( m er o e e i g o i v ci o t c si in r e t ni c d a r e a c C a c fi e

b y

,

1

m

ni


7

1

)

o c

n )

W

m

ii

2

t f .e y

7

9 ,

L

V L

V

4

L

V

4

0 / 5 L

V

P

0 / 5 L

V

) m

/ m

3

m

8 0 , 6

8 5 ,

3

8 0 , 5

7

5 3 , 9

7

7

,

7

5 5 , 9 5

9 5 , 8 9

7

8 5 , 9

5 0 ,

6

2

2

2

1

,

, 0

m( 2

5 9 ,

4

8

c f e G

,

,

2

2

2

m(


) e n u i s e r p

) 2

m

m

m( r

3

3

3

/ m N(

3

i

0 5

0 5

2

0 5

2

0 5 3

2

b

f y ) m

) m

3

m(

3

4

h

4

3

3

4

/ m

3

8 5 , 8

m

4

7

m(

8 3 ,

1

1

4

8 3 ,

, 0 2

1

2

.t y

W

) m

) m

0 8

m(

0 8

1

t

b

1

0 8 1

0 8

e t ur b

1

m/

3

m( W

le a n o i t c e s

) m

m( 7

7

7

4

7

2

4

4

4

b

i n

u i s n e

ni


ni

D

) m

m(

7

7

1

7

7

7

7

7

7

b

9 5 , 9

1 1

, 8

6 0 ,

6 5 , 6 9

1

6 1

4 ,

,

4

4

2

m

m( t

1

4 , 0

0 6 , 0

m

3

1

3

2

2

7

7

7

7

, 8

, 8

, 8

, 8

m( 7

t G

7

1

7

1

7

1

1

3

3

3

3

,

,

,

,

m(

0 6 , 0

2

2

4

c G

z

2

4

2

2

4

2

4

2

2

) m

) m

m( t n

5 , 0

6 , 0

7

m/

, 0

7

2

, 0

4

9

9

4

5

6

6

m

1 7

m(

7

7

7

A ) 2

m

0 0 9

L

m( u

0 0 9

0 0 9

5 . 0 /

6 . 0 /

7.

7.

N

N

N

D

D

0 0 9

D

5

D

5

4 L

L

L

8 1

) m

m( t f e G

z

7

1

1

7 2

) 4

, 3 1

2

2

1

2 2

m/


m

5

P T L

L

L

DN 54 PTL

9 , 6

1

1

1

4

4

fc e. y

W

) m

m/ 4

1

5 , 8 0

m

m( I

6 ,

4

1

f

9

7

e y

) m

2

m( z

7

9 , 3

ft e G

0 6 , 6

7

3 5 ,

4

, 5

1

1

4

, 5

1

1

) m

m(

N

N

N

N

D

D

fc e G

D

5 L

L

2

N

0 /

5

4 L

T

P L

T

P

4

5

4

P T

7

0 /

5

4 P

T

, 6

D

5

4

4

7

2

P T

4

2

7

m(

7.

P T

7

m

7.

4

P

6 6 , 9

m/

3

ni

6 . 0 /

5

4

, 6

m

o c

5 . 0 /

N

4

7

0 3 ,

3

, 5

1

0 /

N

5

4

, 3

1

2

N

4

3

,

1

2

N

5

4

1

0

0 /

D

6 ,

3 5 ,

D

D

4

6 , 9

)

m

a n r a iu t io c re e s p e l u s a a e l u c i d t r n e o ( m e o r e ei g o i v ci o t c si n r i e t n c id ar a e c C a ic f e

7

7

t f .e y

W

1

0 8 ,

m(

7

D

L

4

1

8 0 , 9

7

7.

T

I

z

P T

6

7.

P T

5

6 . 0 /

4

P T

P

m/ g k( G

5 . 0 /

5

4

)

0 /

0 /

1

,

e y

) e n u i s e r p

2

)

2

1

f

3

4

y

m

2

1

m

m(

) 9 0 5 , 0

m(

2

)

m

z

0 , 9

m

9 5 , 9

) 7

m/ 4

z

m/

o e g i ic t is r e t c ar a C

, 8

m

m

I

2

W )

) 4

2

c f .e y

a r a io r e f

a l u d n o( m re o e e i g o i v c i o t c si ni r e t in c d a r e a c C a c if e

m

mi

m

m(

.c y

n

/ m

3

m 5 6 , 6

m

ii

u i t c e s el a e ic r t e

m

o c

ii

, 9

W )

m

n )

ft e. y

9 8 , 8

1

7

L

T

LINDAB_Profile_Calcul_pane

Recommend Documents