Konstruksione Metalike

Projekt Kursi Llogaritja dhe dimensionimi I nje strukture horizontale me trare te perbere. KERKOHET: 1. 2. 3. 4.

Llogaritja e ngarkesave mbi strukturen e mbuleses. Dimensionimi i trareve sekondar T-1 ne soliditet dhe shtangesi. Te llogariten mbeshtetjet e traut sekondar mbi traun kryesor. Te projektohet trau kryesor si nje tra i perbere nga pllaka:  Te llgaritet lartesia optimale e traut te perbere.  Te dimensionohen seksionet terthore te traut te perbere ne soliditet dhe shtangesi  Te llogaritet dhe kontrollohet qendrueshmeria e pjesshme e murit te traut. Te projektohen brinjet e rigjidimit.  Te llogaritet brinja e rigjidimit te mbeshtetjes  Te percaktohet vendi i ndryshimit te seksionit te traut dhe te llogaritet ai. 5. Te llogaritet cerniera e mbeshtetjes si cerniere cilindrke.

JEPET: 1. Skema:

7.5

5

5

24.0

2. Ngarkesat:  Mbi traun sekondar do hidhet nje solet beton-arme me trashesi t=12cm, koeficienti i mbingarkimit np=1,35 Mbi soleten do kete shtresa , pesha e te cilave do te merret gn=180 kg/m2  Ngarkesa e shfrytezimit e normuar mbi solete te merret gn=500 dN/m2 koeficienti i mbingarkimit np=1,5  Materiali i celikut C-5, R=2300 dN/cm2

ZGJIDHJE: 1. Llogaritja e ngarkesave mbi strukturen e mbuleses. Ngarkesa nga soleta : 1,5  1  0,12  2500  450 daN / ml 1,35  607,5 daN / ml Ngarkesa nga shtesat: 1,5  1  180  270 daN / ml 1,35  364,5 daN / ml Ngarkesa nga pesha vetjake: 21 daN / ml 1,35  28,35 daN / ml Ngarkesa nga shfrytezimi: 1,5  1  500  750 daN / ml 1,5  1125 daN / ml gns  450 daN / ml

gs  607,5 daN / ml

gnsh  270 daN / ml

gsh  364,5 daN / ml

gnv  21 daN / ml

g v  28,35 daN / ml

gn   gni  741 daN / ml

g   gs  1000,35 daN / ml

pn  750 daN / ml

p  1125 daN / ml

2. Dimensionimi i trareve sekondar T-1 ne soliditet dhe shtangesi. q  g  p  1000,35  1125  2125,35 daN / ml qn  gn  pn  741  1491 daN / ml q

7.0 M

13017,77 7438,73 Q

7438,73

Mmax  13017,77 daNm Qmax  7438,73 daN

Nga kushti ne soliditet: M    max  Rp Wnev

Wnev 

Mmax Rp

1301777  566 cm3 2300 Ne tabelen 21.sh zgjedhim profilin dopjo T nr.33 Wnev 

y

h

R

x

t

d

x

y

b Me keto karakteristika: g v  42,2 daN/m

h  330 mm

b  140 mm

d    7 mm F  53,8 cm2

t  11,2 mm Ix  9840 cm4

R  13 mm

rx  13,5 cm

Sx  339 cm3

Wx  597 cm3

Bejme kontrollin ne soliditet: M 1301777 2 2   max   2180 daN/cm < Rp=2300 daN/cm Wx 597 Bejme kontrollin nga sforcimet tagenciale: 7438,73  339 Q  Sx   366,1 daN/cm2 < Rpr=2300 daN/cm2   Rpr 9840  0,7 Ix   Bejme kontrollin ne shtangesi:

f 5 qn  l3  f  1     l 384 E  Ibr  l  300

1 f 5 14,91  7003 1    < 6 l 384 2,1  10  9840 310 300

3. Te llogariten mbeshtetjet e traut sekondar mbi traun kryesor.

95

140

95

Detaje te lidhjes se traut sekondar me traun kryesor:

0,5

0,5 0,7

d

Zo

Zgjedhim diametrin e ribatines d=20 mm Zgjedhim profilin L barabrinjes:

b

b=50 mm

d= 5mm

z0=1,42 cm

Percaktojme si do te punoj bashkimi me ribatina:



min

  0,7



min

  0,7 < 0,66  d  1,32

0,66  d  0,66  2  1,32



bashkimi me ribatina punon ne ngjeshje



25

b

25

Nga kontrolli ne ngjeshje , percaktojme numrin e ribatinave: N 7438,73 n   1,4 Nngj  d   min   Rrngj  2  0,7  3800  5320 Nngj 5320

2d

3d

2d

40

60

40

140

Bashkimin ne traun kryesor e realizojme me saldim. 2 E-42  Rkt  1500 daN/cm 7438,73 N 2 lt   1cm   1cm  8,08cm 0,7  ht  Rkt 0,7  0,5  1500

Marrim lt=l=14cm

4. Te projektohet trau kryesor si nje tra i perbere nga pllaka:  Te llgaritet lartesia optimale e traut te perbere. Llogaritja e ngarkesave mbi traun kryesor: Ngarkesa nga soleta : 7  1  0,12  2500  2100 daN / ml 1,35  2835 daN / ml Ngarkesa nga shterat: 7  1  180  1260 daN / ml 1,35  1701 daN / ml

2 ribatina

Ngarkesa nga trau sekondar: Kemi 22 te till: 22  7  42,2  6498,8 daN 6498,8  206,4 daN / ml 1,35  278,6 daN / ml 31,5 Ngarkesa nga pesha vetjake: 45 daN / ml 1,35  60,75 daN / ml Ngarkesa nga shfrytezimi: 7  1  500  3500 daN / ml 1,5  5250 daN / ml gns  2100 daN / ml

gs  2835 daN / ml

gnsh  1260 daN / ml

gsh  1701 daN / ml

gnT1  206,4 daN / ml

g T1  278,6 daN / ml

gnv  45 daN / ml

g v  28,35 daN / ml

gn   gni  3611,4 daN / ml

g   gs  4875,35 daN / ml

pn  3500 daN / ml

p  5250 daN / ml

q  g  p  1000,35  1125  2125,35 daN / ml qn  gn  pn  741  1491 daN / ml

Percaktojme momentin dhe forcen prerese maksimale ne traun kryesor: Menyra I e ngarkimit: g

24.0

7.5

284775,47

M

593440,44 133369,84

Q 75940,13

109638,56

Menyra II e ngarkimit: g

24.0

7.5

137119,22

M

662056,57 127217,5

Q 36565,13

115790,9

Menyra e III e ngarkimit: p g

24.0

7.5

284775,47

M

223024,75 70369,84

Q 75940,13

46638,56

Per te percaktuar lartesin optimale nisemi nga kushti ne soliditet: h Wnev 

Mhmax 50261200   21852.6 cm3 Rp 2300

hh  3 220  W  15  3 220  21852.6  15  153 cm

mb nev

W

Mmb 21093700  max   9171.1 cm3 Rp 2300

hmb  3 220  W  15  3 220  9171  15  111,3

Lartesia optimale ne hapesire eshte : h=170 cm. Lartesia optimale ne mbeshtetje eshte : h=120 cm.

 Te dimensionohen seksionet terthore te traut te perbere ne soliditet dhe shtangesi Percaktojme trashesin e murit te traut:

m  7 

3 h 3  1700 7  12.1 mm pranoj 14mm 1000 1000

Percaktojme siperfaqet e brezave: Fb 

Wnev m  hm 21852 1,4  170 2     89,275 cm hm 6 170 6

Brezat i zgjedhim me permasa 600 x 22 mm me Fb=132 cm2 Murin e traut me permasa 14 x 1700 mm me Fm=238 cm2

b  60 cm c

22

br  2,2 cm

x

1700

m  1,4 cm

14

y 600

22

hm  170 cm

x

c 300   13.6 < 15  br 22

qendrueshmeria e brezit eshte e garantuar.

b 600   0.34 h 1744

brenda madhesive te garantuara



1 1  2,5 5

Karakteristikat gjeometrike te seksionit jane: Fb=132 cm2

Fm=238 cm2

F=370 cm2

Kontrolli ne sforcime normale:



M max R Wreal

 m hm3

2

174.4  h  1.4 170 I  2 b  br     2 60 2.2  2010784.7cm4 12 12 4 2

Wreal 



2

2

2 I 2 2010784.7   23656.2cm3 h 170

M max 502612 100   2124.6daN / cm2 Wreal 23656.2

R  2300daaN / cm2

Kontrolli ne sforcime tagenciale :



3 Qmax  Rpr 2 m h



3 98789  622.6daN / cm2  Rpr  1400daN / cm2 2 1.4 170

Dimensionimi i seksionit ne mbeshtetje :

Fb 

mb Wnev  h 9171.1 1,4  170  m m   16 cm2 hm 6 170 6

Brezat i zgjedhim me permasa 350 x 22 mm me Fb=77 cm2

hm  170 cm

m  1,4 cm

br  2,2 cm

b  35 cm c

22

y

22

Murin e traut me permasa 14 x 1700 mm me Fm=238 cm2

1700

x

x

y

22

14

350

c 90   4,1 < 15 br 22



qendrueshmeria e brezit eshte e garantuar.

b 350 1   h 1744 4,98



brenda madhesive te garantuara

b=350 cm >

1 h  174,4cm 10

Karakteristikat gjeometrike te seksionit jane: Fb=77 cm2 Kontrolli ne soliditet :



M max R Wreal

Fm=238 cm2

F=315 cm2

1 1  2,5 5

 m hm3

2

174.4  h  1.4 170 I  2 b  br     2 35 2.2  1174362.3cm4 12 12 4 2

Wreal 



2

2

2 I 2 1174362.3   13816.1cm3 h 170

M max 210937 100   1526daN / cm2 Wreal 13816.1

R  2300daaN / cm2

Kontrolli ne sforcime tagenciale :



3 Qmax  Rpr 2 m h



3 98789  622.6daN / cm2  Rpr  1400daN / cm2 2 1.4 170

 Te llogaritet dhe kontrollohet qendrueshmeria e pjesshme e murit te traut. Te projektohen brinjet e rigjidimit. Largesia ndermjet brinjeve te rigjidimit merre nga h – 3h dmth 174,4 – 523,2. Pranojme largesine ndermjet brinjeve te rigjidimit te barabarte me 300 cm ne hapsiren e pare dhe 250 ne hapsiren e dyte.

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

300

300

300

300

300

300

300

300

250

250

250

2400

750 3150

br 

hm 1700  40mm   40mm  96,7mm 30 30

pranojme

br  10cm

r  10mm

Kontrolli i qendrueshmerise se pjesshme : 2

2

          m  kr   kr 

Percaktojme kr dhe kr

kr  k 4 

100  m b

k4 e percaktojme ne tabele ne varesi te  te cilen e percaktojme me formulen : 3

I b   60  2,2    b  c  b   b   0,8    1,09 Im b  m  170  1,4 

  1,09

kr  6654,2 



3

k4  6654,2

100  1,4  5479,93 daN / cm2 170 2

 950   100  m  kr   1250  2        b  

ku



300  1,76 170

2

950   100  1,4   2 kr   1250     1055,75 daN / cm 2   1,76   170    - llogaritet sipas vleres mesatare te momentit ne pjesen e pllakes me gjatesi 300 cm

 - llogaritet sipas vleres mesatare te forcave prerese ne pjesen e pllakes me gjatesi 300 cm



M W



Q hm  m

Kontrollojme pllakat 1 , 4 , 5 , 8. Percaktojme Mmes dhe Qmes per secilen pllake:

Per pllaken 1 kemi: Mmes  11365671,09 daN  cm

Qmes  70437,59 daN


Qmes  6434,99 daN


Qmes  14899,21 daN


Qmes  78901,81 daN

Llogarisim qendruesherin e pjesshme te mureve: Per pllaken 1 kemi:

1 

M1 11365671,09   391,68 daN / cm2 W 29018,1

1 

Q1 70437,59 2   295,96 daN / cm m  hm 1,4  170 2

2

 1   1   391,68   295,96            0,29  m  5479,93   1055,75   kr   kr  2

2

Per pllaken 4 kemi:

4 

M4 45958332,5   1583,78 daN / cm2 W 29018,1

4 

Q4 6434,99 2   27,04 daN / cm m  hm 1,4  170 2

2

  4   4   1583,78   27,04            0,33  m  5479,93   1055,75   kr   kr  2

Per pllaken 5 kemi:

5 

M5 44688699,84   1540,03 daN / cm2 W 29018,1

2

5 

Q5 14899,21 2   62,6 daN / cm m  hm 1,4  170 2

2

  5   5   1540,03   62,6           1055,75   0,29  m   5479,93      kr   kr  2

2

Per pllaken 8 kemi:

8 

M8 2478241,41   85 daN / cm2 W 29018,1

8 

Q8 78901,81 2   331,52 daN / cm m  hm 1,4  170 2

2

 8   8   85   331,52            0,314  m  5479,93   1055,75   kr   kr  2

2

 Te llogaritet brinja e rigjidimit te mbeshtetjes.

b

Mbeshtetja 1:

d 15xdm Percaktojme dimensionet e pllakes se rigjidimit duke u nisur nga kontrolli ne ngjeshje:

ngj 

Q max  Rngj Fngj



Fngj 

Duke ditur qe r = 8 ÷ 12 mm 

Q max 115790,9   34,056 cm2 Rngj 3400 marrim r  1,2 cm b=31,4 cm

Brinja e rigjidimit do te kete permasat : r  1,2 cm b=31,4 cm dhe siperfaqe Fbr  1,2  31,4  37,68 cm2

15 1,4 15

31,4

1,2 21 Kontrolli ne shtypje: Fsh  37,68  21  1,4  67,08 cm2

I

1,2  31,43 21  1,43   3100,7 cm4 12 12

r

I 3100,7   6,79 cm Fsh 67,08



hm 170   25,04 r 6,79



Q 115790,9   1846,16 daN / cm2  Fsh 0,935  67,08



  0,935

  1846,16daN/ cm2  R  2300daN/ cm2 Kushtet plotesohen. Llogaritja e trashesise se tegelit: 

Q  Rkt 2  0,7  ht  lt



ht 

Q 115790,9   0,32cm t 2  0,7  Rk  lt 2  0,7  1500  170  1

Pranojme lartesin e tegelit te barabarte me ht=5 mm.

Mbeshtetja 2:

br dm br 15dm d 15xdm

Percaktojme dimensionet e pllakes se rigjidimit duke u nisur nga kontrolli ne ngjeshje:

ngj 

Q max  Rngj Fngj



Fngj 

Q max 209309,97   61,56 cm2 Rngj 3400

Duke ditur qe r = 8 ÷ 12 mm 

marrim r  1,2 cm br=25 cm

Brinja e rigjidimit do te kete permasat : r  1,2 cm br=25 cm dhe siperfaqe

25 1,4 25

Fbr  1,2  25  25  1,4   61,68 cm2

21 1,2 21 Kontrolli ne shtypje: Fsh  2  25  1,2  42  1,4  118,8 cm2

I  2

1,2  253 42  1,43   3134,6 cm4 12 12

r

I 3134,6   5,14 cm Fsh 118,8



hm 170   33,07 r 5,14



Q 209309,97   1919,87 daN / cm2  Fsh 0,9177  118,8



  0,9177

  1919,87daN/ cm2  R  2300daN/ cm2 Kushtet plotesohen. Llogaritja e trashesise se tegelit: 

Q  Rkt 4  0,7  ht  lt



ht 

Q 209309,97   0,295cm t 4  0,7  Rk  lt 4  0,7  1500  170  1 

Pranojme lartesin e tegelit te barabarte me ht=5 mm.

Konstruksione Metalike

Recommend Documents