Informe Final SAL-16 v 09 OCT-2012

Informe Final Pozo SAL-16

INFORME F FINAL

POZO S SAN A ALBERTO N N°16

Santa Cruz de la Sierra - Bolivia - 2011 - Página 1 -

Informe Final Pozo SAL-16 Preparado por:

Revisado por: Jorge Paz

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(Consultor Servicios en Pozo) Milton Gorena

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(Coordinador de Ingeniería de Pozos)

Aprobado por: Fernando R. Benítez Nóbrega

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(Gerente de Servicios en Pozos)

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Informe Final Pozo SAL-16 INDICE Página

I

1. INTRODUCCIÓN ................................................ ......................................................................... ................................................. ........................8 2. INFORMACIÓN GENERAL DEL POZO................................................... .............................................................. ........... 9 2.1 2.2 2.3 2.4 2.5 2.6 2.6.1 2.6.2 2.6.3 2.6.4 2.6.5 2.6.6 2.6.7 2.6.8 2.7 2.7.1 2.7.2 2.7.3 2.7.4 2.7.5 2.7.6 2.7.7 2.8

DATOS GENERALES DEL POZO .................................................. .......................................................................... ........................ 9 OBJETIVOS ................................................. ........................................................................... .................................................... ..........................10 CONFIGURACIÓN FINAL DEL POZO ................................................. ................................................................... .................. 11 DISEÑO Y DISTRIBUCIÓN DE SENSORES Y CANALES DE FIBRA ÓPTICA SAL-15 ..... 12 CONFIGURACIÓN FINAL DEL ARBOLITO 10.000 PSI W.P. X 7 1/16” 1/16” ..................... .................... 13 SECUENCIA REALIZADA ................................................. ........................................................................... .................................. ........ 14 Perforación Pozo Piloto................................................... ............................................................................. .......................... 14 Perforación Rama Inferior ................................................... ......................................................................... ...................... 14 Completación Rama Inferior ............................................... ..................................................................... ...................... 16 Perforación de la Rama Superior ................................................. .............................................................. ............. 16 Completación de la Rama Superior ................................................. .......................................................... ......... 17 Pruebas de Producción – Rama Superior (Fm. HMP) .............................. 18 Pruebas de Producción – Rama Inferior (Fm. Santa San ta Rosa) ...................... ...................... 18 Pruebas de Producción de ambas Ramas (Fm. HMP y Santa Rosa) ....... 19 TIEMPOS DE EJECUCIÓN DE LAS OPERACIONES POZO SAL-15: ......................... ......................... 19 Resumen de Operaciones de Perforación ................................................ ................................................ 20 Grafica Tiempo vs Profundidad ............................................... ................................................................. .................. 21 Principales Indicadores: .................................................. ............................................................................ .......................... 21 Análisis de Tiempos No Productivos (Down Time) – Principales Eventos 22 Análisis de Tiempos No Planificados (Un Planed) – Principales Eventos: 23 Resumen de Tiempos – Principales Eventos ............................................ ............................................ 24 Resumen de Tiempos – Valores Registrados en Openwells .................... .................... 25 VOLÚMENES DE FLUIDOS UTILIZADOS : ................................................. .............................................................. ............. 28

3. GEOLOGIA................................................ .......................................................................... .................................................... .............................. .... 29 3.1 SECUENCIA ESTRATIGRÁFICA Y TOPES. ...................................... ............................................................ ...................... 29 3.2 REGISTROS ELÉCTRICOS ................................................... ............................................................................. .............................. .... 31 3.2.1 Registros a pozo abierto – Pozo Piloto .................................................... ...................................................... 31 3.2.2 Registros a pozo abierto – Rama Inferior.................................................. .................................................. 32 3.2.3 Registros a pozo abierto – Rama Superior ............................................... ............................................... 32

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Informe Final Pozo SAL-16 3.2.4 Registros a pozo entubado ................................................. ....................................................................... ...................... 33 3.3 REGISTROS DE TEMPERATURA ................................................... ......................................................................... ...................... 34 3.4 TESTIGOS:.................................................. ............................................................................ .................................................... ..........................35 3.4.1 Testigos 1 y 2 Fm. Huamampampa – Reservorio H4: ............................ ............................ 35 3.4.2 Testigo 3 Fm. Santa Rosa: ................................................. ....................................................................... ...................... 35 3.5 CORTE SECCIÓN ESTRUCTURAL: ............................................... ..................................................................... ...................... 36

4. PERFORACIÓN. ................................................ ......................................................................... ............................................... ...................... 37 4.1 RESUMEN DE OPERACIONES .................................................. ............................................................................ ..........................37 4.2 ESPECIFICACIONES EQUIPO DE PERFORACIÓN ................................................. ................................................. 98 4.3 ESTADO SUPERFICIAL BOP Y CABEZAL DE POZO ............................................. ............................................. 99 4.4 ESTADO SUBSUPERFICIAL ................................................. ........................................................................... .............................. 100 4.5 CAÑERÍAS Y CEMENTACIONES ................................................... ....................................................................... .................... 101 4.5.1 Especificaciones de las Cañerías Bajadas ............................................. ............................................. 101 4.5.2 Resumen de las Cementaciones: ................................................ ........................................................... ........... 101 4.5.3 Listado de Aditivos Utilizados y Consumo en las Cementaciones .......... 117 4.6 CONJUNTOS DE PERFORACIÓN. ................................................. ..................................................................... .................... 118 4.7 PESCAS Y APRISIONAMIENTOS: .................................................. ...................................................................... .................... 125 4.8 HIDRÁULICA DE PERFORACIÓN................................................... ....................................................................... .................... 132 4.9 REGISTRO DE TRÉPANOS................................................... ............................................................................. .............................. 135 4.10 FLUIDOS DE PERFORACIÓN ................................................ .......................................................................... .............................. 137 4.10.1 Tipos y Propiedades de Fluidos de Perforación ...................................... ...................................... 137 4.10.2 Calibre de Pozo................................................... ........................................................................... .................................... ........... 143 4.10.3 Recortes de Perforación ................................................. ......................................................................... ........................ 146 4.10.4 Pérdidas de Lodo a Formación: ................................................... .............................................................. ........... 146 4.10.5 Leak off Test .................................................. ........................................................................... ......................................... ................ 147 4.10.6 Perforación Direccional ................................................... ........................................................................... ........................ 148 4.10.6.1 Sección Vertical ................................................. ........................................................................... ................................ ...... 148 4.10.6.2 Sección en Planta .................................................. ............................................................................ ............................ .. 149 4.10.6.3 Registros Tomados - Survey .................................................. ............................................................. ........... 150 4.10.7 Pruebas de Formación ................................................ .......................................................................... ............................ .. 161 4.10.7.1 Prueba de Formación No1 ................................................. ................................................................. ................ 161 4.10.7.2 Prueba de Formación No 2 ............................................... ............................................................... ................ 162 5. ARREGLO DE COMPLETACIÓN BAJADO. ................................... .................................................. ............... 163

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Informe Final Pozo SAL-16 5.1 RESUMEN DE OPERACIONES ..........................................................................163 5.1.1 Completación Rama Inferior ................................................................... 163 5.1.2 Completación Rama Superior ................................................................. 163 6. CONTROL DE COSTOS ................................................................................. 167 6.1 6.2 6.3

AFE PERFORACIÓN VS CONTABLE SAP VS OPEN WELLS (VALORES EN US$) .. 167 AFE COMPLETACIÓN VS CONTABLE SAP VS OPEN WELLS (VALORES EN US$) 170 RESUMEN ..................................................................................................... 171

7. LECCIONES APRENDIDAS ........................................................................... 172 7.1 PERFORACIÓN ..............................................................................................172 7.1.1 TRÉPANOS UTILIZADOS: ................................................................................. 172 7.1.2 LECCIONES APRENDIDAS SOBRE CEMENTACIÓN DE LAS CAÑERÍAS : .................... 176 7.1.3 FLUIDO DE PERFORACIÓN .............................................................................. 176 7.1.4 PERFORACIÓN DE LA FASE 24” ....................................................................... 177 7.1.5 PESCA Y SIDETRACK FASE 17 ½” (31,5 DÍAS) .................................................. 177 7.1.6 PESCA Y SIDETRACK F ASE 12 ¼” ...................................................................178 7.1.7 H1 CON PRESIÓN ORIGINAL ............................................................................ 179 7.1.8 PESCA Y RECEMENTACIÓN DEL LINER DE 7” R AMA INFERIOR ............................ 181 7.1.9 PESCA DEL BHA 6 1/8” ................................................................................. 182 7.1.10 PESCA DEL INNER STRING DE 2 3/8” .............................................................. 182 7.1.11 CONEXIONES CLEAR RUN .............................................................................. 183 7.1.12 TECNOLOGÍA DE POZO DE LOS EQUIPOS MULTI LATERAL .................................. 184 7.2 LECCIONES APRENDIDAS ARREGLO DE COMPLETACIÓN ................................... 189 7.2.1 RECUPERACIÓN TAPÓN MECÁNICO 2.313” Y CAMISA HIDRÁULICA “DEFENDER” ... 189 7.2.2 COILED TUBING............................................................................................. 190 7.2.3 V ÁLVULAS DE FONDO B AKER – COMPLETACIÓN “INTELIGENTE”.......................... 190 7.2.4 M AIN BORE PRODUCTION DIVERTER. .............................................................. 191 7.2.5 SENSORES DE P, T Y Q ................................................................................. 191 7.2.6 ARBOLITO DE PRODUCCIÓN ........................................................................... 192 7.2.7 ARREGLO DE PRODUCCIÓN & BLAST JOINT ..................................................... 193 7.2.8 ARREGLO DE PRODUCCIÓN GENERAL .............................................................194 7.2.9 FLUIDO DE EMPAQUE ..................................................................................... 194 7.2.10 FLUJO DE LIMPIEZA ....................................................................................... 195 8. SEGURIDAD Y MEDIO AMBIENTE ................................................................ 196 - Página 5 -

Informe Final Pozo SAL-16 8.1 8.2 8.3 8.4 8.5 8.5.1 8.5.2 8.5.3 8.5.4 8.6 8.7 8.8 8.9 8.10

RESUMEN DE ACTIVIDADES ............................................................................ 196 ACCIDENTES / INCIDENTES:............................................................................ 197 HORAS HOMBRE CON EXPOSICIÓN AL RIESGO: ............................................... 198 METODOLOGÍA DEL MONITOREO .....................................................................199 MONITOREO DE LAS ACTIVIDADES DE SEGURIDAD INDUSTRIAL ......................... 199 Briefing e Inducciones de (SMS) ............................................................. 199 Permisos de Trabajo y Análisis de Trabajo Seguro ................................ 200 Reuniones de Seguridad Industrial. ........................................................ 202 Aplicación de Tarjetas Stop y Auditorías Corportamentales ................... 203 SIMULACROS DE ENTRENAMIENTO ................................................................. 205 INSPECCIÓN DE EXTINTORES. ......................................................................... 205 CONTROL VEHICULAR Y HOJA DE RUTA DE VIAJE...........................................206 EQUIPOS DE SEGURIDAD CONTRA INCENDIOS .................................................. 207 INSPECCIONES DE SMS ................................................................................. 207

9. CONCLUSIONES ............................................................................................209 10.LISTA DE PROVEEDORES Y COMPAÑIAS DE SERVICIOS ....................... 211

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Informe Final Pozo SAL-16 LISTA DE DISTRIBUCION COPIA 1 2 3 4 5 6 7 8

COMPAÑIA Petrobras Bolivia / Gerencia Servicio en Pozos Petrobras Bolivia / Gerencia de Exploración Petrobras Bolivia / Activo San Alberto Petrobras Bolivia / SOPE / ACOJ Petrobras Bolivia YPFB Andina Total Bolivia Vicepresidente VPACF-YPFB

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PERSONA Fernando Nóbrega Germán Fernández Juan Luis Pacheco Patricia Roig Archivo Mario Arenas Philippe Tresse Juan José Sosa S.


1. INTRODUCCIÓN El objetivo planificado y realizado en su plenitud para la perforación del pozo de desarrollo San Alberto 16, SAL-16, fue de desarrollar las reservas de gas en niveles naturalmente fracturados de las formaciones Huamampampa y Santa Rosa, con el propósito de garantizar una producción inicial igual o superior a 53 MMpc/d o 1,5 MMm3/d, cumpliendo de esta manera con el Plan de Desarrollo del Campo San Alberto. SAL-16 fue el tercer pozo perforado de la segunda fase de desarrollo del Campo de Gas San Alberto, y el tercer pozo en Bolivia del tipo multi-lateral, produciendo de dos ramas, además de estar equipado con sistemas de válvulas de producción “inteligente” y sensores de presión, temperatura y

caudal independientes para cada rama. SAL-16 está situado en el extremo norte del Bloque San Alberto, en el tope de la Serranía San Antonio, a una altitud de 1.537 m. El pozo empezó el 11 de noviembre de 2011 y terminó el xx de xxxxx del xxxx, después de xxxxx m perforados entre el pozo piloto y las dos ramas, entrando en producción el xx de xxxxxxx de xxxx. En cuanto a los costos, la perforación alcanzó un monto próximo a US$ xx,x MM; así como valores de US$ x,x MM para la completación. El pozo tuvo una duración aproximada de xxx días, totalizando aproximadamente 4x.xxxx.xxxx HHER de trabajo en la planchada, y registrando un solo evento con días perdidos resultante de un obrero que torció su tobillo al bajar de un porta-contenedor. SAL-16 fue perforado y completado con el equipo SAI-320, de 2.000 hp. Realizando un avance de acuerdo a la siguiente planilla:

Programado Realizado Tramo Profundidad Formación Profundidad Formación (m) (m) 5.450 Santa Rosa 5.615 Santa Rosa Pozo Piloto 5.813 Santa Rosa 6.057 Santa Rosa Rama Inferior 5.912 Icla2 4.945 Tope Icla1 Rama Superior   

Avance TOTAL (m) Metros efectivos en perforación Metros abandonados por side track

  

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7.884,5 7.374,3 510,2

Informe Final Pozo SAL-16 2. INFORMACIÓN GENERAL DEL POZO 2.1 DATOS GENERALES DEL POZO Campo: SAN ALBERTO Nombre del Pozo

SAN ALBERTO -16

Tipo de Pozo:

POZO DE DESARROLLO A-0

Área de Contrato:

BLOQUE SAN ALBERTO

Sociedad:

PETROBRAS BOLIVIA (operador) 35%, YPFB-ANDINA 50% y TOTAL 15%.

Departamento:

TARIJA

Provincia:

GRAN CHACO

Ubicación de la planchada:

(DATUM PSAD 1956)

X:

412.224,03 m

Y:

7.584.854,45 m

Z:

1.536,75 msnm1

Elevación (KB):

1.546,15 msnm

Latitud:

S 21º 14´ 36,20”

Longitud:

W 63º 38´ 37,00”

Fluidos a ser producidos:

Gas & Condensado

Reservorios:

Fm. Huamampampa (arenas H2, H3 y H4); Fm. Santa Rosa (arena SR1)

Empresa Contratista:

San Antonio Internacional (SAI)

Taladro:

SAI – 320 (2.000 HP)

Altura de la Mesa Rotaria:

9,4 m

Inicio de la perforación:

11/11/2011

Fecha de TD (Rama Superior): 02/09/2010

1 sobre

Fecha de la completación:

25/09/2010

Término de las operaciones:

30/10/2010

el nivel del mar - Página 9 -

Informe Final Pozo SAL-16 2.2 OBJETIVOS El pozo SAL-15 es el tercer pozo de desarrollo del Campo, y se programó la siguiente arquitectura de pozo: 

Pozo piloto Comprende las fases de 36”, 24” y 18 ½” perforadas verticalmente, la fase de 17 ½” perforada y ensanchada simultaneamiente de 10 5/8” a 17 ½”, la fase de 12 ¼” perforada direccionalmente hasta el tope del H2, y finalmente una fase de 8 ½”

naturalmente desviada para identificar los topes y buzamiento de las formaciones productoras hasta el tope del Icla lower; y abandonarlo con tapones de cemento. El proyecto de cañería fue el usual para los pozos profundos con 5 fases, cañerías de 30” en 85 m, de 20” en 1.344 m , liner 16” en 1920m, en el tope del devónico (Fm. Iquiri), cañeria de 13 3/8” en 2.790 m cerca de la mitad de la Fm. Los Monos, y de 9 5/8” en 4.407 m al tope de la Fm. Huamampampa. 



La perforación de la rama inferior sería ejecutada con un side track en 4.950 m (KOP) rumbo de 195° y un ángulo vertical de 60° al tope de la Fm. Santa Rosa. Posteriormente atravesar la Fm. Santa Rosa con un desplazamiento de 542 m en la misma dirección de 195°. Esta rama se realizaría en dos fases de 8 ½” y 6 1/8”. Un DS T fue programado para evaluar el potencial de la Fm. Santa Rosa. Para la perforación de la rama superior , se programó un casing side track en torno de 4.355 m, correspondiente en cañería de 9 ¾” Cr13. El

punto de desvío sería próximo a la base de la Fm. Los Monos. Esta rama estaba programada para atravesar las Fm. Huamampampa e Icla, en dos fases de 8 ½” y 6”, llegando a la profundidad final con un ángulo de 84° y

azimuth de 195°. 

La completación fue diseñada para producir simultáneamente de las dos ramas, donde la superior produciría de la Fm. Huamampampa e Icla; y la inferior de la Fm. Santa Rosa. De manera, que se permitiría controlar el caudal de gas, monitorear datos de presión, temperatura y caudal de cada rama independientemente. Este diseño de completación contempló:

a) Tecnología de fibra óptica para los medidores de presión, temperatura y caudal en el fondo para cada rama individualmente y con lectura en tiempo real en superficie. b) Camisa de flujo variable con 8 posiciones, equivalente a un c hoke de fondo en la rama superior; y camisa tipo “on -off” para la rama inferior. Ambas camisas de flujo conectadas a un sistema hidráulico que permita su accionamiento remoto desde superficie.

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Informe Final Pozo SAL-16 2.3 CONFIGURACIÓN FINAL DEL POZO

Sub-Sur Sub -Surface face Safety Valve 108.12 108.12m m

Csg. 30” Zpto. 80m Csg. 20” Zpto. 1499,4m 1499,4m

Seal Nipple 4.562 BX 4052.3m ”

Flowmeter// P-T Sensors 5.5 4052.9m Flowmeter ”

Seal Bore 4057.8m

RPD Slid Sliding ing Sleev Sleeve e 4078.3m

Liner Liner 16” BL: 1445,2 - Zpto. 1743m Csg. 13 3/8” Zpto. 2800m Csg. 9 5/8” Base 4099 m Fluido de Empaque 9.0 lpg (Formiato de Sodio) Sodio)

Premier Prem ier Packer Packer 9.75 4102m ”

CM (Variable Valve) 4104.6m

Tope de la Camisa 4112.5m TopPacker TopPacker 4117.2 4117.2m m

KOP = 4128m

” - Zpto. Liner Liner 7 ” Zpto. 4442.6m

SHCM (On/Off Valve) 4143.2m Seal Nipple 2.562 BX 4202.3m ”

Flowmeter/ P-T Sen Sensors sors 3.5 4202.7m Seal Bore 4206.9m FB-1 Perma Permanen nentt Pack Packer er 4220.6m Snap Latch Seal Nipple 4221.2m ”

Seating Nipple 2.313 BX 4227.4m CMP Slid Sliding ing Sleev Sleeve e 4232.3 4232.3m m Seating Nipple 2.313 BXN 4238.7m Mule Shoe 4243m ”

Csg. 9¾” CR-13 Zpto. 4318m

Profundidad Final 4945m (MD) AZ: 188.6 Incl: 51.4

°

Liner Liner 5” BL: 4416m – Zpto. Zpto. 4937m

”

KOP = 5141m ” BL: 4132.4 m – Zpto. Liner Liner 7 ” Zpto. 5438 m

Profundidad Final 6057m (MD) Prof. Final Pozo Piloto 5615 m

Liner Liner 5” BL: 5359.6 m – Zpto. 5977.5m 5977.5m

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AZ:191 W: 86.95 86.95 S: 650.20 Incl: 82,63 °

Informe Final Pozo SAL-16 2.4

DISEÑO Y DISTRIBUCIÓN DE SENSORES Y CANALES DE FIBRA ÓPTICA SAL-15



Codificación de las Líneas de Control (Flat Pack): 1. Línea de Apertura de Camisa Hidráulica ON/OFF 3 ½” ( Línea Verde) 2. Línea de Apertura de Camisa Hidráulica Hidráulica Ajustable 5 ½” (Línea Azul) 3. Línea Común de Cierre para ambas camisas (Línea Roja)

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Informe Final Pozo SAL-16 2.5CONFIGURACIÓN 2.5 CONFIGURACIÓN FINAL FINAL DEL ARBOLITO 10.000 PSI W.P. x 7 1/16”

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Informe Final Pozo SAL-16 2.6 SECUENCIA REALIZADA 2.6.1 Perforación Pozo Piloto La programación del pozo piloto fue alterada y ampliada debida básicamente a lo siguiente: a-) El tope del Devónico más profundo de lo pronosticado, que resultó en la bajada de un liner de 16” y operaciones de ensanchamiento en la

fase subsecuente y previa a la bajada del liner. b-) El hallazgo de presión original en las arenas H1, y con cierto nivel de fracturas naturales permitió el aporte continuo de gas al pozo con varios problemas de kick. c-) El tope de la Fm. Santa Rosa fue encontrado más bajo tanto en el pozo piloto como en la rama inferior, mientras que en la rama inferior el mismo debería estar calibrado con el pozo piloto. Además de otros problemas registrados: I. Una pésima performance del sistema de inyección de aire. Después de perforar hasta 1.790 m y al sacar herramienta en 1.599 m, la herramienta quedó aprisionada. Se realiza side track en en 1.505 m y se continúa perforando con trépano de 18 ½” y pérdidas de circulación hasta 1.743 m, donde se cementa el liner de contingencia de 16”. II. Se perfora con trépano de 12 ¼” hasta 3.0 59 m, sin problemas; sin

embargo, al sacar herramienta en 3.035 m, se observa incremento de presión y la herramienta queda aprisionada. Se realiza back off en 3.020 m y se realiza side track en 2.895 m. Aprisionamiento relacionado con la adulteración de los productos del fluido de perforación.

2.6.2 Perforación Rama Inferior Realiza side track desde 5.141 m, y continúa perforando direccionalmente hasta 5.544 m, donde se llega con 48° de ángulo vertical y 192° de azimut. Esta fase se caracteriza por continuo aporte de gas, por lo que se colocan tapones pesados en el fondo antes de sacar la herramienta. Perfora con trépano de 6 1/8” desde 5.544 hasta 5.715 m, después se

cambia motor de fondo, durante repaso el motor estoló en 5.516 m; bien como se observa caída br usca usca de presión quedando en pesca, HW de 3 ½”, motor de fondo y trepano. Se recupera en su totalidad, después de varias corridas. Continúa la perforación hasta 6.057 m, TD, donde se arriba con un ángulo de 82° y azimut de 191°. Baja liner de 5” pre -perforado hasta 6.000 m y fija liner en 5.382 m. El liner bajó con un inner string de 2 3/8” por si fuera necesario - Página 14 -

Informe Final Pozo SAL-16 circular, debido a ciertas pérdidas encontradas durante la perforación del agujero. El setting tool fue desconectado pero salió sin el inner string , el mismo que fue recuperado después de varias maniobras. Efectúa el DST#1 en abril de 2010 y posteriormente baja la completación para la rama inferior. Se bajó un arreglo de prueba DST#1 para evaluar la formación Santa Rosa en pozo entubado con Liner de 5” pre -perforado, con los siguientes resultados: Cabeza Fecha y Hora 17 (14:00) al 18 (15:00) 18 (15:00) al 19 19 (15:00) al 20 20 (15:00) al 21 (17:00)

Duración Choke (horas) N/64"

Gas

Presión Temp. Prod psi °F MMPCD

Petróleo Prod BPD

Agua

Fondo (Sensor)

Salin Prod Corte Presión Temp. ppm BPD (%) psi °F Cl-

25

48

2.115

167

22.367

259

95

25

6.790 3.415

253

24

40

2.383

167

20.204

230

109

33

7.729 3.663

255

24

32

2.872

163

15.957

188

80

30

7.075 4.213

258

22

24

3.384

149

10.727

126

39

23

7.384 4.877

258.5

Otros problemas registrados: a-) Baja liner de 7” para ser cementado en dos etapas, pero el mismo queda aprisionado en 5.438 m (106 m encima de lo planificado). Cementa la primera etapa en esta profundidad con mucha dificultad y observando pérdida de aproximadamente 85 bbl de lodo. b-) Liner con cementación en dos etapas, cuyo histórico no es bueno. Se realizan cementaciones forzadas con retenedor de cemento, para sellar la válvula de cementación de doble etapa. Nota: Cabe destacar que en el DST#1 fue probada la tecnología de swelling packer , por primera vez en Bolivia y en pozo de gas en el sistema Petrobras, para aislar el anular. Fue efectivo y funcionó muy bien.

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Informe Final Pozo SAL-16 2.6.3 Completación Rama Inferior Después del DST#1, se realizó la bajada del arreglo de completación con el objetivo principal de aislar la zona inferior (Fm. Santa Rosa) y permitir la perforación de la rama superior. Este arreglo está compuesto por un packer permanente de 7”, tipo FB -1 con latch y receptáculo para niple sello, niple asiento selectivo 2.313”, camisa de circulación con apertura hidráulica/mecánica 2.313”, niple asiento No -Go 2.313” y un zapato guía de 3 ½”.

Además, para asegurar la hermeticidad de la zona inferior, se bajó un tapón temporal del tipo snap latch 4.0” SB. Para proteger el packer de posibles restos de cemento, virutas metálicas y otros materiales, se desplazó un bache de arena semi-gruesa 20-40, seguido de un bache viscoso, tope colchón de arena en 4.212 m y del bache viscoso en 4.130 m.

2.6.4 Perforación de la Rama Superior Efectúa un casing side track con ventana desde 4.123,4 hasta 4.129 m. Posteriormente continúa perforando direccionalmente hasta 4.450 m, donde arriba con una desviación de 23,3° de ángulo vertical y 163° de azimut, con problemas combinados de pérdida de circulación y aporte de gas. Baja liner de 7 hasta 4.442 m, y cementa en esta profundidad. No obstante la cementación fue de mala calidad y generó migración de gas tanto de las arenas H1, como de las arenas basales de la Fm. Los Monos. Las operaciones de aislamientos, re-cementaciones y reparaciones fueron largas, costosas y no resolvieron totalmente el problema. Se perfora la fase de 6” direccionalmente hasta 4.945 m, tope de la Fm. Icla

(4892m), arribando con un ángulo de 51° y azimut de 188°. Se adelanta el término del pozo, debido al gran aporte de gas, de hasta 2385ugt. Se baja liner de 5” pre -perforado hasta 4.937 m y fija liner en 4.421 m sin

problemas. Se realiza el DST#2 en septiembre de 2010, no planificado, para evaluar el potencial de producción de la rama y Fm. HMP. Sólo el potencial de producción obtenido con la rama superior supera la producción pre-definida para SAL-15 en el Plan de Desarrollo aprobado. Obteniendo los siguientes resultados:

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Informe Final Pozo SAL-16 Cabeza Gas Petróleo Agua Fecha Duración Choke y Prod Prod Prod BSW (horas) N/64" Presión Temp Hora psi °F MMPCD BPD BPD % 21 18.5 68 2.294 150.6 48.25 815.7 35.8 5.10 (08:00) 21 14 75 2.072 148.1 54.09 841.3 40.4 5.40 (22:00) 22 10 64 2.447 151.2 47.83 752.6 39 6.20 (08:00) 22 08 40 3.267 153.3 25.83 458.4 25 6.63 (16:00) 23 08 32 3.380 142.5 15.80 288.7 15.3 4.28 (01:00)

Notas: 

La apertura de la ventana, y la perforación del tramo de 8 ½” fue

realizada en buen tiempo, pese a los problemas de aporte de gas. 







La perforación del tramo de 6” fue realizada en bueno tiempo, pese a

los problemas de aporte de gas. Lamentablemente hubo una coincidencia entre el posicionamiento de las arenas basales de la Fm. Los Monos portadores de gas, el punto de apertura de la ventana (casing sidetrack), la mala cementación del anular y algunas limitaciones de las herramientas (diverter y top packer) para lo cual no se había trabajado, principalmente con la durabilidad de su sistema de sellos. La presencia de una arena limpia en la base de la Fm. Los Monos con espesor superior a 5 m, alta presión (± 7.700 psi), y que originaba eventuales elevadas detecciones de gas no se encuentra en los otros pozos. El aporte no era continuo, indicando baja permeabilidad o del sistema de fracturas. Finaliza operaciones de perforación el día 25 de septiembre del 2010 e inmediatamente empieza la completación del pozo.

2.6.5 Completación de la Rama Superior Mientras la complejidad y del inédito, de la cantidad de equipos y prestadores de servicio involucrados, la completación transcurrió sin grandes problemas, salvo la presencia de lodo deteriorado y restos de tapón de arena en la cola de producción de la rama inferior que retrasó la puesta en marcha y las pruebas de los equipos de la rama inferior; además los resultados de la Fm. Santa Rosa. Nota: No obstante, una alternativa para mejorar la productividad o el aporte de la rama inferior en SAL-15 sería aislar la Fm. Santa Rosa con packer inflables a cable, y un cañoneo thru tubing delante de la Fm. Icla. Los materiales (packers y cañones) no están disponibles en Bolivia y necesitan ser movilizados, caso se decidan por esa operación, pero el servicio sería - Página 17 -

Informe Final Pozo SAL-16 realizado sin taladro, apenas con unidad de slick line. Las arenas de la Fm. Icla presentan un potencial de aporte de gas mejor, y están cerca de 250 m más distantes.

2.6.6 Pruebas de Producción – Rama Superior (Fm. HMP) Flujo de limpieza de la Fm. Huamampampa y al mismo tiempo prueba de consistencia de los equipamientos del arreglo de completación, principalmente el funcionamiento de la válvula regulable, abriéndola en sus diferentes posiciones. Al mismo tiempo se procedió a realizar algunas mediciones de caudal para tener datos comparativos con las medidas de los sensores de caudal de fibra óptica de fondo. Los valores obtenidos se muestran a continuación: Cabeza Gas Fecha Duración Choke y Hora (horas) N/64" Presión Temp Prod. psi °F MMPCD 17 08 64 2.559,13 146,07 50,75 (06:00)

Petróleo Prod. BPD 850,57

Agua Prod. Salin. BPD ppm Cl29,65

7000

Notas: 

No se observó problemas en el funcionamiento de la válvula variable de 5.5” durante el flujo.



La Fm. Santa Rosa continúa aislada debido a la presencia de un tapón temporario instalado en el tope del packer 9.5/8”.

2.6.7 Pruebas de Producción – Rama Inferior (Fm. Santa Rosa)

Fecha 24 octubre 2010 24 octubre 2010 24 octubre 2010 24 octubre 2010 24 octubre 2010

Choke (/64”)

32 32 32 32 32

Cabeza Presión (psi) 1.101 1.115 1.213 1.216 1.143

Gas Prod. MMPCD 5.07 4.58 4.62 5.93 4.32

Petróleo Prod. BPD 0 120 146 46 44

Agua Prod. Salin. BPD ppm Cl129 16.000 175 16.000 1223 16.000 507 16.000 151 16.000

Notas:  

El porcentaje de sólidos al final de la limpieza quedó en 0.2%. No se observó problemas en el funcionamiento de las válvulas Baker de 5.5” o de 3.5” durante el flujo.



No se observó problema con sensores de fondo durante el flujo.

- Página 18 -

Informe Final Pozo SAL-16 2.6.8 Pruebas de Producción de ambas Ramas (Fm. HMP y Santa Rosa)

Fecha

Choke (/64”)

27 octubre 10 28 octubre 10

79 85

Cabeza Presión (psi) 2.162 2.005

Gas Prod. MMPCD 64.61 67.09

Petróleo Prod. BPD 928 1.035

Agua Prod. Salin. BPD ppm Cl235 10.000 172 8.000

El 29/10/2010 finalizan las Pruebas de Producción a las 8:00 am; se cierra la Válvula Hidráulica de 3 ½” (SRS), dejando abierta la Válvula Hidráulica de 5 ½”, se cerró la SSSV y se cerró las válvulas del Arbolito de Producción .

Notas: 

No se observó problemas en el funcionamiento de las válvulas Baker de 5.5” o de 3.5” durante el flujo.

 





No se observó problema con sensores de fondo durante el flujo. La gerencia Servicios en Pozos entregó el pozo el 31 de octubre de 2010 con todos los equipos funcionado, entrenó personal de la planta en la operación de las válvulas e instaló los paneles cuando fue solicitado por el Activo y STO. Adicionalmente, el personal de Baker volvió en diciembre de 2010 para la instalación definitiva del panel de las válvulas de completación inteligente en la Planta de San Alberto, así como en la planchada. Adicionalmente, el personal de Weatherford volvió en junio de 2011 para la instalación definitiva del panel de los sensores en la Planta de San Alberto, así como en la planchada.

2.7 TIEMPOS DE EJECUCIÓN DE LAS OPERACIONES POZO SAL-16: La planilla adjunta resume los tiempos en los cuales fue realizada la perforación del pozo piloto, las ramas laterales, como así también los tiempos realizados para la bajada e instalación de los arreglos de Completación de ambas ramas.

Realizado Inicio Fin Pozo Piloto 11/11/2011 31/10/2009 Perforación de la Rama Inferior 01/11/2009 02/05/2010 Completación de la Rama Inferior 03/05/2010 05/05/2010 Perforación de la Rama Superior 05/05/2010 24/09/2010 Completación de la Rama Superior 25/09/2010 30/10/2010 y flujos de limpieza Tramo

- Página 19 -

Duración días

351 184 3 142 35

Informe Final Pozo SAL-16 2.7.1 Resumen de Operaciones de Perforación Fase

Programado Realizado Avance Tiempo Costo Avance Tiempo Costo (m) (días) MM(US$) (m) (días) MM(US$) POZO PILOTO

36"

80

12

1.55

85

9

1.35

24"

1320

59

7.11

1325

66

7.53

18 1/2"

350

33.6

4.21

515

19

2.27

17 1/2"

1100

66

6.55

869

52

3.95

12 1/4"

1607

65

7,03

1832

68

8,94

8 1/2"

1043

70

7,51

1230

110

8,56

Total

5450

240

27,78

6.1522 351 33,49 RAMA INFERIOR

8 1/2"

523

44

3,65

403

68

6,14

6 1/8"

340

50

5,59

513

116

10,85

Total

863

94

9,24

916 184 16,99 RAMA SUPERIOR

8 1/2"

574

48

6,26

322,3

94

8,87

6"

988

88

8,45

494

48

5,18

Total

1562

136

14,71

816

142

14,05

2 El

Descripción Perfora agujero de 36", baja/cementa cañería de 30" Perfora agujero de 24", baja/cementa cañería de 20", Instala Sección "A" Perfora agujero de 18 1/2", baja/cementa liner de 16". Perfora agujero de 10 5/8", ensancha a 17 1/2", baja/cementa cañería de 13 3/8", Instala Sección "B" Perfora agujero de 12 1/4". Realiza ST por Hta aprisionada, concluye perforación agujero 12 1/4", baja/cementa cañería de 9 5/8", Instala Sección "C" Perfora agujero de 8 1/2", realiza trabajos de cementación Forzada, corta coronas 1 y 2.Coloca tapón de cemento para abandono del Pozo Piloto. Perfora agujero de 8 1/2", baja/cementa liner de 7", realiza trabajos de cementaciones correctivas en Liner 7". Perfora agujero de 6 1/8", realiza trabajos de pesca BHA, baja liner preperforado de 5", prueba DST 1. Abre ventana rama Superior, Perfora agujero de 8 1/2", baja Hook Hanger + Liner 7", cementa liner de 7", realiza trabajos para aislar Liner 7" incluido Lateral Diverter Perfora agujero de 6", baja liner preperforado de 5", prueba DST 2

avance total en el pozo piloto incluye los metros abandonados en los dos sidetracks. - Página 20 -

Informe Final Pozo SAL-16 2.7.2 Grafica Tiempo vs Profundidad 0

30

60

90

120

150

180

210

240

270

300

330

360

390

420

450

480

510

540

0

570

600

630

660

690

720

Programa Original Avance Real Sin contingencias

500

1000

1500

2000

2500

3000

3500

4000

4500

5000

Total días de Operación Sin contingencias

Total días de operación Real 677 días

5500

6000

Plan Original 470 Dias 6500

2.7.3 Principales Indicadores:  Tiempos de Perforación (días)3 : Planeados Realizados   Efectivos en Perforación  Abandono por Sidetrack  Coroneo  Pruebas de DST 





   

667 días 677 días 577 días 56 días 7 días 37 días

Tiempos de Completación (días)4: Planeados Realizados  



3 Se

29 días 38 días

planeo un tiempo total para el pozo SAL-15, (Perforación + Completación) de 499 días, el tiempo real ejecutado para el presente proyecto fue de 715 días, 43% por encima del planeado. - Página 21 -

750

Informe Final Pozo SAL-16 





Avance (m): Metros planeados  Metros realizados   Efectivos en perforación  Abandonados por Sidetrack Metros por día (sin DST)  ROP promedio efectiva  Costos de perforación (US$):  planeado  Realizado Costo métrico planeado  Costo métrico realizado  Costo promedio día  Costos de Completación (US$):  planeado  Realizado Costo promedio día 



   

    

  

7.297,0 m 7.884,5 m 7.374,3 m 510,2 m 12.32 m/d. 1.59 m/h. 59,504,723 US$ 64,539,189 US$ 8.154,7 US$/m. 8.185,6 US$/m. 95,331 US$/día 11,320,625 US$ 8,951,314 US$ 235,561 US$/día

2.7.4 Análisis de Tiempos No Productivos (Down Time4) – Principales Eventos Los principales eventos representaran una pérdida de 197 días, conforme o detalle a seguir: 

Demoras por problemas operativos durante la perforación por un total de 191,5 días: Instalación del Top Drive 8,0 días.  Falta de diesel para los equipos de perforación a aire 2,0 días.  Pesca y side track en la fase de 17 ½” 31,5 días.  Pesca y side track en la fase de 12 ¼” 24,0 días.  Pesca y re-cementación del liner de 7” 29,0 días.  Pesca de BHA de 6 1/8” 20,5 días.  Pesca del Inner String de 2 3/8” 17,0 días.  Problemas con la aislación del liner de 7”, incluido el lateral diverter en  la rama superior 61,5 días.

4 Son

los tiempos de todas las operaciones no programadas, que traen como consecuencia la suspensión, ó retraso de las operaciones, así como el tiempo requerido para reparar, restaurar o reperforar de nuevo el pozo completo o una sección del mismo. Son Aplicables para el periodo de tiempo que comienza en el momento que las operaciones planificadas siendo realizadas, son suspendidas y termina cuando las operaciones hayan alcanzado la misma profundidad y/o las condiciones del pozo sean restablecidas y se retorne al programa original. - Página 22 -




Demoras por problemas operativos durante la completación por un total de 5,4 días: Problemas con el tapón recuperable para sacar el BOP e instalar el  arbolito (0,5 días). Limpieza de la cola de producción de la rama inferior llena de lodo  deteriorado, gomas y otros, y requirió la recuperación (4,9 días).



Tiempos No productivos (Down Time), registrados en Open Wells 5 por un total de 100 días: Perforación 98 días  Completación 2 días 

2.7.5 Análisis de Tiempos No Planificados (Un Planed6) – Principales Eventos: Los tiempos adicionales no planificados en general están asociados a cambios en el proyecto, los grandes eventos totalizaran casi 66 días así distribuidos: 

Tiempos No Planificados en la perforación por un total de 59,5 días: 



 





Registros adicionales y liner de 16” debido al tope de la Fm Iquiri más

profunda (7,0 días). Problemas de control de pozo debido a que la arena H1 fue encontrada con presión original (27,0 días). Registros intermedios en el pozo piloto de 8 ½” (8,0 días). Profundización del pozo piloto desde 5.450 hasta 5.615 m, y en la Rama Inferior desde 5.813 hasta 6.057 m debido al tope de la Fm Santa Rosa más profunda (23,0 días). Carrera adicional de registros compactos en la fase de 6 1/8” (2,5 días).

Tiempos No planificados en la Completación por un total de 6,2 días: Maniobra de instalación y recuperación del main bore producition  divertir (1,5 días). Flujo de limpieza extendido por solicitud de reservorios (4,7 días). 

5 El

Openwells, es el software técnico que es utilizado en los pozos para registrar y controlar los parámetros de perforación, también permite tener un control de las operaciones real izadas. 6 Se refieren a operaciones que no se encuentran contempladas dentro del programa de perforación, pero no son clasificados como tiempos No productivos, estos pueden ser debido a pobres desempeños de las herramientas, profundizaciones del pozo, pruebas de formación adicionales a las programadas, etc. - Página 23 -


Tiempos No Planificados (Un Planed), registrados en OpenWells por un total de 158 días: Perforación 148 días  Completación 10 días 

2.7.6 Resumen de Tiempos – Principales Eventos  Tiempos en la Perforación: Tiempo de perforación programado 667 días  Tiempo de perforación realizado 677 días  Porcentual de tiempo no productivo 28% (equivale a 191 días)  7 Porcentual de tiempo no planeado 9% (equivale a 59,5 días)  8 Porcentual de tiempo neto productivo 63% (equivale a 426,5 días)  PRINCIPALES

EVENTOS

PERFORA CION SAL-15

(D) No Productivo 28% (P) Productivo 63%

(U) No Planeado 9%



Tiempos en la Completación: Tiempo de Completación programado  Tiempo de Completación realizado 9  Porcentual de tiempo no productivo  Porcentual de tiempo no planeado  Porcentual de tiempo neto productivo 

7 Tiempos

29 días 38 días 14% (equivale a 5,4 días) 16% (equivale a 6,2 días) 70% (equivale a 26,6 días)

no planificados fueron registrados como tiempos productivos o planificados, por ejemplo la profundización del pozo piloto de desde 5.450 hasta 5.615 m, por estar la Fm. Santa Rosa más abajo que el pronosticado. 8 Los tiempos de la completación de la rama inferior fueron contabilizados como tiempo productivo de la perforación. 9 Los tiempos de la completación de la rama inferior fueron contabilizados como tiempo productivo de la perforación. Los 38 días se refiere apenas a los tiempos de la completación de la rama superior, al flujo de limpieza y teste de producción. - Página 24 -


PRINCIPALES

EVENTOS

COMPLETACION

(U) No Planeado 16%

(D) No Productivo 14% (P) Productivo 70%

2.7.7 Resumen de Tiempos – Valores Registrados en Openwells  Tiempos en la Perforación: Porcentual de tiempo no productivo 11 14% (equivale a 98 días)  11 Porcentual de tiempo no planeado 22% (equivale a 147 días)  12 Porcentual de tiempo neto productivo 64% (equivale a 432 días) 

OPENWELLS PERFORACION SAL-15

(D) No Productivo 14% (U) No Planeado 22%

(P) Productivo 64%

- Página 25 -


Tiempos en la Completación: Porcentual de tiempo no productivo10  Porcentual de tiempo no planeado 11  Porcentual de tiempo neto productivo11 

5% (equivale a 2 días) 29% (equivale a 11 días) 66% (equivale a 25 días)

OPENWELLS COMPLETACION

(D) No Productivo 5% (U) No Planeado 29%

(P) Productivo 66%

10 Los

datos de tiempos No productivos y No planificados registrados en openwells, varían con relación a los registrados por los principales eventos. Para las presentes actividades debe ser tomado en cuenta por los responsables de los ingresos de datos en los pozos, los criterios y conceptos para identificar y clasificar los tiempos No productivos y No Planificados. 11 En general tanto para la perforación como para la Completación, los tiempos productivos, presentan muy poca variación, entre los registrados en openwells y los registrados en los principales eventos, haciendo notar que el control realizado en pozo para la presente actividad fue hecha en forma correcta. - Página 26 -

Informe Final Pozo SAL-16 Incremento de costos por operaciones No Planificadas en Perforación12 Los costos adicionales no planificados en general están asociados a cambios en el proyecto. Ellos totalizaran alrededor de MMUS$ 5,6 así distribuidos:



item

Registros adicionales y liner de 16” debido al tope

1

316,596

de la Fm Iquiri más profunda Problemas de control de pozo debido a que la arena H1 fue encontrada con presión original

2 3

851,202 412,853

Registros intermedios en el pozo piloto de 8 ½”

Profundización del pozo piloto desde 5.450 hasta 5.615 m, y en la Rama Inferior desde 5.813 hasta 6.057 m debido al tope de la Fm Santa Rosa más profunda Carrera adicional de registros compactos en la fase

4

5

3,348,074

680,709

de 6 1/8”

Incremento de Completación



Monto Estimado US$

Actividad

costos

por

operaciones

No

Planificadas

ITEM

ACTIVIDAD

Monto Estimado US$

1

Flujo de limpieza extendido por solicitud de reservorios

423,500

12 Los

costos por operaciones No planificadas, corresponden el 9% del costo total de la perforación, este tipo de actividad debe ser analizada y tomada en cuenta en la planificación de futuros proyectos, solicitar a las gerencias de Reservorios y Exploración, mayor precisión en los datos proporcionados tanto de presiones como de topes de Formación. - Página 27 -

Informe Final Pozo SAL-16 2.8 VOLÚMENES DE FLUIDOS UTILIZADOS: Durante toda la actividad realizada en el presente pozo, fueron registrados los valores totales de consumo de agua y diesel oil, como así también los valores de recortes generados y tratados, datos que se identifican en las planillas adjuntas: 

Consumo de agua y diesel oil: Producto

Usado para Preparar Lodo

Para Consumo Equipo13

bbl 74,338 12,993

bbl 167,548 20,455

Agua Diesel Oil 

Total General bbl 241,886 33,448

Recortes de perforación generados y tratados:

Recortes

Generados Tratados bbl

Tipo de Tratamiento

Disposición Final

bbl

Lodo Base Agua

9,824

9,824

Dewatering

Lodo Base Aceite

12,438

12,438

TDU14

13 Hace

Mezclado y enterrado en áreas dispuestas por Petrobras. Cenizas enterradas en las piscinas del pozo, previa recuperación de las geomembranas.

referencia al consumo de diesel y agua tanto para el equipo de Perforación como para el uso en el minicampamento y campamento. 14 Fue tratado 10,719 bbl de sólidos con la Unidad de Desorción Térmica (TDU) de MI-SWACO, el resto fue procesado con la TDU de Tuboscope. - Página 28 -


3. GEOLOGIA 3.1 SECUENCIA ESTRATIGRÁFICA Y TOPES POZO PILOTO Sistema

Formación

Estructuras

Tarija - Taiguati Tupambi Carbonífero

Falla

Escarpment Tarija Itacuami (T2) Tupambi

Devónico

Iquiri - Los Monos

Carbonífero

Tupambi

Devónico

Los Monos

Los Monos

Falla Falla

KOP Falla1 Falla2

KOP Falla3

Huamampampa Devónico

Icla Santa Rosa

T.D.

Tope (m) Aflorante 252.5 442 442 701 Ar. Miller 1105.3 1144.60 1279.50 1515.50 1747 1895 SIDETRACK #1 1445.0 1505.0 1693.5 2486.6 2956.8 3147.0 SIDETRACK #2 1693.5 2895.0 3702.1 H0 4327.5 H1 4365.4 H2A 4465.0 H2B 4498.7 H3 4744.0 H4 4809.5 Icla 1 4922.3 Icla 2 5063.5 Icla Lower 5264.5 SR1 5486.5 5615.0 Cuerpos

- Página 29 -

TVD (m) 252.49 441.94 441.94 700.86 1105.13 1144.46 1279.29 1515.26 1746.75 1894.73

Cota (mss) 1.536,75 1293.41 1103.96 1103.96 845.04 440.77 401.44 266.61 30.64 -200.85 -348.83

1444.60 104.03 1504.55 44.08 1692.67 -144.04 2482.80 -934.0 2952.89 -1404.26 3142.60 -1593.97 1692.67 2890.61 3697.10 4321.03 4358.91 4458.97 4492.51 4735.80 4800.27 4911.96 5051.27 5247.99 5465.88 5593.40

-144.04 -1341.98 -2148.57 -2772.4 -2810.28 -2910.34 -2943.88 -3187.17 -3251.64 -3363.33 -3502.64 -3699.36 -3917.25 -4044.77

Incl. deg

Azi. deg

1.32

56.66

1.32 0.87 2.48 2.75 3.70

56.66 344.68 238.04 236.86 245.63

6.68

260.99

3.70

245.63

6.01 0.15 5.23

242.65 206.59 91.20

6.01 0.90 3.35 1.74 2.48 5.37 5.63 9.95 9.82 7.50 11.28 12.30 8.10 3.70

242.65 87.18 309.25 99.91 106.62 106.20 105.31 99.87 99.68 103.70 111.46 118.10 123.91 129.00


RAMA INFERIOR Sistema

Formación Icla

Devónico Santa Rosa

CASING SIDETRACK #1 Tope Estructuras Cuerpos (m) 5063.5 Icla 2 5141.0 KOP Icla Lower 5265.0 5548.0 T.D. 6057.0

TVD (m) 5051.27 5127.27 5248.00 5479.00 5582.88

Cota Incl. Azi. (mss) deg deg -3502.64 11.28 111.46 -3578.64 -3699.37 16.6 175.05 -393037 51.3 191.17 -4034.25 81.5 190.00

TVD (m) 1692.67 4122.97 4315.50 4352.03 4437.50 4464.50 4641.26 4715.20 4775.89 4808.94

Cota (mss) -144.04 -2574.34 -2766.87 -2803.4 -2888.87 -2915.87 -3092.63 -3166.57 -3227.26 -3260.31

RAMA SUPERIOR Sistema

Formación Los Monos

Devónico

Huamampampa

Icla

CASING SIDETRACK #2 Tope Estructuras Cuerpos (m) 1693.5 4128.7 KOP H0 4324.0 H1 4362.0 H2A 4454.0 H2B 4484.0 H3 4699.0 H4 4800.0 I1 4892.0 T.D. 4945.0

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Incl. deg 6.01 1.38 14.3 17.9 24.2 25.5 41.1 46.0 51.4

Azi. deg 242.65

182.32 171.52 163.51 164.03 164.94 177.80 182.89 188.81

Informe Final Pozo SAL-16 3.2 REGISTROS ELÉCTRICOS 3.2.1 Registros a pozo abierto – Pozo Piloto Carrera # 1

2

4

4

Tipo de Registro Bajada 1: AIT-SLS-GR Bajada 2: SHDT-GPIT-GR

7

No consigue pasar de 445m No consigue pasar de 445m

24"

1920.5-1344m

Bajada 2: FMI-GPIT-HNGS-GR

1920.5 Superficie

Bajada 1: AIT - NGT - EMS (6 Brazos) Bajada 2: OBDT - GPIT - OBMI - SLS - GR Bajada 1: GR-AIT-PEX (densidad)-NGT Bajada 2: GR-OBDT-DSI-EMS Neutron

GR-FMI-EMS Bajada 4: GR - FMI

6

Fase

Bajada 1: AIT-DSI-PS-EMS (6 Brazos)-GR

Bajada 3:

5

Tramo (mbbp.)

Bajada 1: EMS - HNGS (IBO*) Bajada 1: AIT-GR-DSI (P&S)EMS Bajada 2: NGT-OBMI Bajada 1: DSI - HNGS - GPIT PPC Bajada 2: MSIP (Sonic Scaner) Bajada 3: PEX (AIT-LDL-CNL)GR Bajada 4: Dual OBMI -GR Bajada 5: CMR-GR Bajada 6: XPT Bajada 7: VSP * UBI (registrado durante la Carrera 8, )

2798 - 1920

Fecha 31-Dic-11

Motivo Cambio de fase

31-Dic-11 07-Feb-12 18 1/2"

Cambio de fase

07-Feb-12 17 1/2"

30-Mar-12

Cambio de fase 2798 - 1920

17 1/2"

30-Mar-12

Cambio de Fase El registro FMI 2784 - 1743 10 5/8" 29-Abr-09 no hubo buen resultado, para 1720 - 1500 ensancho a 17 1/2" (Csg 16") registración 2750 - 2300 * sacó sonda a 30-Abr-09 superficie 1850 - 1740 * back-off para 3002-2700 12 1/4" 23-May-09 realizar Side track ST2 2784 - 1743

4385 – 2800

12 1/4"

4385 – 2800

02-Jul-09

Cambio de Fase

03-Jul-09

4960 – 4318 4960 – 4318

06-Sep-09

4960 – 4318 4960 – 4318 4960 – 4318 4960 – 4318 4950 – 4215 4900 – 4318

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Registro 8 1/2"

de

07-Sep-09 Apoyo (tema 08-Sep-09 presiones) 09-Sep-09 10-Sep-09 15-Oct-09

Informe Final Pozo SAL-16 3.2.2 Registros a pozo abierto – Rama Inferior Carrera # 8

9

Tipo de Registro

Tramo (mbbp.)

5615 – 4900 Bajada 1: UBI-OBMI-GR Bajada 2: PEX (AIT-LDL-CNL)- 5615 – 4900 HNGS Bajada 3: MSIP (Sonic Scaner)- 5615 – 4900 EMS

8 1/2"

Bajada 1:AIT-DSI-EMS-GR

8 1/2"

5.433 - 5.141

Fecha

Motivo

15-Oct-09 20-Oct-09 Registro Final

Pozo Piloto 31-Ene-09

5.433 - 5.141 Bajada 2: GR-HGNS-EMS Bajada3: GR-OBMI-GPIT-DSI- 5.433 - 5.141 EMS

Schlumberger TLC= UBI-OBMI- 5.432 - 5.492 GR

10

Fase

23-Nov-09

No paso de la prof. 5433 m.

No paso de la prof. 5433 m. Bajó hasta 5492, sin lograr pasar 02-Mar-10 Sacó hta UBI_ contraído/ aplastado

26-Nov-09

6 1/8"

Weatherford hta Compac 6.050 - 5.340 =Inducción-Sonico-GRDensidad-Neutrón

07-Mar-10

Weatherford hta Compac 6.005 - 5.432 =Inducción-GR-DensidadNeutrón

La curva de densidad fue 10-11-Mar- afectado por el 10 calibre, no abrió calibre tramo 5475 a 6005 m.

Hta sonica entró en corto

3.2.3 Registros a pozo abierto – Rama Superior Carrera # 11 15

Tipo de Registro Bajada 1:AIT-DSI-EMS-GR Bajada2: UBI-OBMI-GPIT-GR Bajada 3: OBMI-DSI-EMS-GPIT Bajada 3: PEX (AIT-DENNEUTRON) Bajada 4: UBI-GPIT-GR

Tramo (mbbp.) 4.450 - 4.100 4.450 - 4.100 4.945 - 4.442 4.945 - 4.442 4.945 - 4.442

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Fase

Fecha

Motivo

8 1/2"

24-May-10

Registro final de la fase

6 1/8"

06-Sep-10 Registro Final

Informe Final Pozo SAL-16 3.2.4 Registros a pozo entubado Carrera # 3

Tramo (mbbp.)

Tipo de Registro Bajada 1: CBL-VDL-GR

1907-1344

5

USIT-CBL - VDL - GR

7

Bajada 2: MSIP (sonic Scaner)

9

2780 - 1830

Bajada 4: CBL-VDL-CCL-USIT Bajada

5:

USIT

(Modo

Corrosión)

11

12

Bajada 3: CBL-VDL-CCL-GRUSIT Bajada 4: USIT (modo corrosión) Bajada 1: CBL-VDL-CCL-GRUSIT 2 Bajada 2: CBL-VDL-CCL-GRUSIT 3 Bajada 3: CBL-VDL-CCL-GRUSIT 4 Bajada 1: Baleo HSD

13

14

4318 a 4050 (modo Cemento) 5425 - 4125 (modo Cemento) 4129 - 80

4113 – 2000

13 3/8" 9 5/8

9 5/8"

9 5/8"

4060 – 4442

Evaluación de la 06-Abr-12 cementación 06-Sep-09

28-Mar-09 Bajada Cañería 04-Jun-10 06-Jun-10

Verificación 7" Liner 16-Jun-10 cementación forzada 24-Jun-10 7"

(zapato Bajada 2: CBL-VDL-CCL-GR- 4442 7" a 4125m USIT 5 boca liner)

Bajada 1: TEMP-DENS FLUIDPRES-GR Bajada 1: TEMP-DENS FLUIDPRES-GR Bajada 2: TEMP-DENS FLUIDPRES-GR Bajada 2: TEMP-DENS FLUIDPRES-GR

7"

Baleo para 26-Jun-10 cementación forzada Verificación 29-Jul-10 cementación forzada 04-Ago-10

4442 - 4060

04-Ago-10

4060 - 4430

04-Ago-10

4430 - 4060

04-Ago-10

Bajada 1: PLT (Temp-Den flu- 4.450 - 4.440 Pres-GR) Bajada 2: PLT (Temp-Den fluPres-GR)

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Evaluación de la cementación

12-Jun-10

4442 – 4112 4.402

Motivo

7" Liner 04-Ene-09

4442 – 4112 4442 – 4112

Fecha

Liner 16” 13-Feb-12

4436.5 – 4110 7" Liner

Bajada 2: TEMP-DENS FLUID- 4441.5 - 4410 PRES-GR

15

Fase

Suspende Registro por 05-Ago-10 incremento de presión en anular Liner 7" 04-Sep-10


3.3 REGISTROS DE TEMPERATURA Carrera # 1 3 4 5 6 7 8

Profundidad (m) 1503,00 1745,00 2805,00 3002,00 4388,00 4960,00 5615,00

9 10

5433,00 6000,00

11 15

4448,50 4945,00

MD

TVD

Temperatura °F

Agujero

°C

1502,36 95,0 35,0 1743,57 110,0 43,3 2801,25 151,0 66,1 2997,93 136,4 58,0 4382,16 201,2 94,0 4949,3 230 110 5593,67 260 126,6 SAL-15 Rama Inferior 5395,17 257 125 5576,14 258 125,5 SAL-15 Rama Superior 4432,5 211 94,4 4808,94 230 110

24" 18 ½" 10 5/8 a 17 ½" 12 ¼" 12 ¼" 8 ½" 8 ½" 8 ½" 6 1/8" 8 ½" 6"

Gradiente de Temperatura (°F)

0

50

100

150

200

250

300

0 1000 ) m ( D V T

2000 3000 4000 5000

y = 24.437x - 736.6 R² = 0.9864

6000

Realizando el ajuste de los datos reales a la ecuación lineal en la gráfica, se obtiene la siguiente ecuación: TVD = 24.437*BHT – 736.6 Donde: TVD = Profundidad vertical verdadera (m) BHT = Temperatura de Fondo Pozo (°F). Del gráfico de profundidad vs Temperatura, se obtiene la línea recta resultante, dando un factor de 24.437m por cada (°F) de temperatura,

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Informe Final Pozo SAL-16 obteniendo así un gradiente geotérmico para el pozo SAL-15, de 4.09°F/100m. 3.4 TESTIGOS: Fue programada la recuperación de tres testigos de fondo, correspondientes a la fase de 8 ½” pozo piloto:   

Testigo No. 1: Testigo No. 2: Testigo No. 3:

4852m MD, (9m). 5010m MD (9m). 5441m MD, (9m).

Fm. Huamampampa (H4) Fm. Icla (I2) Fm. Santa Rosa (SR1)

De los testigos originalmente programados, fueron cortados; 2 en H4 y 1 en la Fm. Santa Rosa. En todas las operaciones, se utilizó barriles de aluminio de 9,0 m y corona 8 ½” x 4”.

3.4.1 Testigos 1 y 2 Fm. Huamampampa – Reservorio H4: Corta de 4.853 a 4.855 m, arena H4, 28 de agosto de 2009, 160 y 164  min. con 5-12Klb peso, 70rpm, 230 gpm, 700-800-850 psi, 9-11klb-ft TRQ, observa incremento brusco de presión de 850 a 1400 psi, maniobra herramienta sin normalizar, saca herramienta a superficie, testigo recuperado 1.90 m o 95 % y en estado bueno, 100% arenisca. Corta de 4.855 a 4.859,6 m, arena H4, 29 y 30 de agosto de 2009, con  12-18 Klb peso, 70-90 rpm, 280-300 gpm, 1.100-1.180 psi, 9-11klbf-ft Torque, observa caída de presión de 1.180 a 1.085 psi, y torque de 11 a 9klbf-ft; cambia parámetros de peso, caudal y rpm, sin lograr normalizar. Total recuperado 4,2 m o 91,3%. 3.4.2 Testigo 3 Fm. Santa Rosa: Corta de 5.592 a 5.598 m, arena Santa Rosa 1, 12 de octubre de 2009,  con 8-15Klb, 70rpm, 240 gpm, 780 psi, 15-18klbf-ft Torque, observa 50 psi de caída de presión y torque, no consigue avance, saca herramienta a superficie. Total recuperado 5,8 m o 96,7%

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Informe Final Pozo SAL-16 3.5 CORTE SECCIÓN ESTRUCTURAL:

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4. PERFORACIÓN. 4.1 RESUMEN DE PERFORACIÓN La perforación del pozo SAL-16 inicia el 11 de Noviembre 2011, perforando con trépano de 36” y motor de fondo de 11 ½” hasta 85 m, con pérdida parcial de lodo desde la profundidad de 47 m hasta el final de la fase. Durante la perforación se observa alta vibración de la sarta de perforación y baja ROP. Corta caño de 4 0” y baja cañería de 30” con zapato flotador hasta 84 m. Baja stinger con HWDP de 5 ½” hasta enchufar en zapato flotador. Cementa cañería con 150 bbl de lechada de cemento de 15,6 lpg. La operación de cementación transcurrió sin pérdidas de lodo a formación. Desenchufa stinger, observa buen funcionamiento del zapato flotador. Saca stab-in a superficie. Retira landing joint de 30” e instala caño de 30" con tazón para recibir la cabeza rotativa. Mientras tanto, instala sistema para perforar con aire. En fecha 20 de Noviembre de 2011, reinicia operaciones bajando trépano de 24” con motor de fondo de 11 ½” (BH = 0,78° para toda la fase ), corta cemento y zapato de 20”. Perfora con lodo bentonítico aireado, densidad de 8,8 – 7,5 lpg hasta 108 m y variando parámetros por presencia de alta vibración. A partir de los 96 m, se observa pérdida parcial de lodo. La adición de material obturante al lodo, fue continúa durante la perforación, aún así no se pudo frenar la pérdida de circulación. La densidad equivalente circulación (ECD) se bajó hasta un mínimo de 3,9 lpg. Finalmente la perforación termina con una ECD de 5,5 lpg debido a un burbujeo de lodo que apareció, mientras se perforaba el metro 1355 m, entre el espacio anular cementado de las cañerías de 40 y 30 ”. La formación de espuma en el lodo requirió material químico para su control. La dosificación de anticorrosivos fue importante para evitar problemas de corrosión a la sarta; se mantuvo una concentración de 1 lpb en el sistema. A los 950 m fue necesario sacar la sarta a superficie por incremento brusco de presión. La razón del incremento de presión fue debido al taponamiento de la válvula de no retorno (NRV) por el desprendimiento de la goma protectora de la manguera de inyección (manguerote). Se recuperan 14,5 m de la protección interna del manguerote. Fueron necesarios dos cambios adicionales de manguerotes, debido a la inyección de fluido aireado. En este intervalo ocurrieron dos amagos de aprisionamiento, el primero en 1391 y el segundo en 1398 m. También se observa wash out en el sondeo de 5 1/2”,

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Informe Final Pozo SAL-16 en dos oportunidades diferentes, por lo que realiza inspección del material tubular. Fueron necesarias 8 carreras para llegar a la profundidad final de 1410 m. En la maniobra corta (short trip), se eliminan puntos de resistencia con backreaming / reaming y se envían baches de limpieza observando gran cantidad de arena al retorno en zarandas. Saca herramienta a superficie, lectura del Totco para 1397 m, inclinación: 1°. Realiza la primera carrera de registros eléctricos, baja sonda AIT – SLS – GR hasta 445 m, sin conseguir pasar de esa profundidad. Saca a superficie observando el fleje de la sonda suelto. Baja sonda SHDT – GPIT – GR, hasta 445 m, nuevamente sin conseguir pasar. En la sacada de la sonda no consigue registrar por problemas de telemetría. Se realizan tres maniobras de calibración del pozo. La primera llega hasta fondo de pozo, la segunda y tercera maniobra llegan a 1328 y 1300 m, respectivamente. En todas las maniobras la pérdida de lodo complicó el repaso, fue necesario en cierta oportunidad parar la operación para acumular agua en las piscinas y preparar lodo para circular. La bomba de agua no paró de bombear a agua a las piscinas y aún así fue necesario trabajar con 04 cisternas moviendo agua, incluido en horario nocturno. A fin de minimizar las pérdidas de lodo, antes de la segunda carrera de calibración, se bombearon 50 bbl de un bache sellante para combatir pérdida de lodo (sistema Flow Guard de BJ) a 400 m (profundidad de la pérdida). No se observan mejorías, pues la pérdida continuaba. Intenta bajar la cañería de 20” en dos oportunidades, pero no consigue pasar de 205 m. Debido a la continúa perdida de lodo, se baja sarta de sondeo con una pata de mula y se empuja material obturante grueso y variado, lanzado desde superficie, hasta los 405 m. En esta última profundidad se bombea por directa 400 bbl de un tapón diesel bentonita. Intenta llenar el pozo bombeando 750 bbl, sin éxito. Realiza una cuarta carrera de calibración con un BHA más rígido, colocando un porta mechas corto entre el primero y segundo estabilizador. Repasa intervalo de 200 – 500 m y continúa repasando hasta fondo del pozo. Luego de bombear un bache viscoso se observa retorno parcial de lodo en superficie, al retorno del bache en zarandas, se observa gran cantidad de arena y material obturante. Saca sarta hasta superficie, sin resistencias. El volumen de lodo perdido a formación, para la fase de 24”, durante la perforación fue de 151.403 bbl.

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Informe Final Pozo SAL-16 El 18 de enero de 2012, baja cañería de 20” - grado X-56, conexión XLF, 129.3 lb/ft hasta 1344 m, encontrando resistencia al peso. Maniobra cañería asentando peso hasta 150 klb, intenta bajar cambiando de posición con vueltas y bombeando 200 bbl por directa y espacio anular, sin conseguir pasar dicha profundidad. Baja stinger hasta enchufarse en 1.343 m, prueba circulación y realiza cementación de la cañería de 20” bombeando: 50 bbl de MCS spacer (8,6 lpg), 400 bbl de lechada de relleno (12,5 lpg), 300 bbl de lechada principal (16,6 lpg), 90 bbl de agua (10 bbl con bomba del equipo y 80 bbl con bomba de BJ). Última presión de circulación, 715 psi. Durante la cementación, no se observa retorno de circulación en superficie. Desenchufa stinger y verifica funcionamiento del elemento flotador. Saca stinger a superficie. Baja con sogas, desde superficie, una canasta de 20” seccionada en 5 partes, por el espacio anular de 30 – 20”, hasta aproximadamente 70 m. Desde superficie, envía por el espacio anular, todo tipo de material de relleno para crear un puente para la lechada. Baja dos líneas de tubería PVC de 1 1/2” y realiza primer trabajo de top job, bombeando 4 bbl de lechada de cemento de 16,2 lpg. Después de 3,5 h, realiza segundo trabajo de top job por dos las dos líneas de PVC, bombeando 10 bbl de lechada de cemento de 16,2 lpg. Baja testigo para verificar consistencia de cemento. Luego de 6 h de frague, realiza tercer trabajo de top job, bombeando 69 bbl de lechada de 16 lpg por dos líneas de PVC, observando retorno de cemento puro en superficie. Nivela cañerías de 40 y 30”. Libera tensión de la cañería y corta cañería de 20”. I nstala sección “A” 20 ¾” x 3M psi. S uelda y prueba soldadura con 1.000 psi. Arma y prueba conjunto de BOP 21 ¼” x 2M psi. El 23 de enero de 2012, b aja arreglo liso con trépano de 18 ½”, hasta 1 .342 m, prueba hermeticidad de la cañería con 1.500 psi. Corta cemento, zapato flotador y mientras limpia rat hole se evidencia pérdida de lodo a formación en 1.352 m. Bombea bache con obturantes, reduce caudal de circulación recuperando circulación, limpia rat hole hasta 1.409 m; al retorno en zarandas, se observa abundante cantidad de arena, lo que originó un taponamiento en el desgasificador del equipo, derivando parte del lodo hacia un tanque de despresurización fuera del sistema de lodos. Saca herramienta a superficie. Baja pata de mula con sondeo de 5 ½” hasta 1.380 m, bombea

120 bbl de lechada de cemento de 13.2 lpg. Intenta circular, sin éxito. Saca sondeo liso con pata de mula a superficie. Baja arreglo liso con trépano de 18 ½”, encuentra resistencia en 1.389 m. Conecta balero de la cabeza

rotativa, perfora con lodo aireado de 1.410 a 1.435 m, sin observar perdidas durante la perforación, únicamente el volumen utilizado para llenar la columna. Durante la cementación de la cañería y la bajada de la pata de mula para controlar la pérdida de lodo, se pierden en total 1.990 bbl. - Página 39 -


El 26 de enero de 2012, baja arreglo direccional con trépano tricono de 18 ½” y motor de fondo (BH=0,78° para toda la fase). Perfora con lodo aireado de 1.435 hasta 1.925 m. A la profundidad de 1.456 m, se observa influjo de agua, incrementando la salinidad del lodo de 370 a 1.700 ppm; controla el influjo incrementando el caudal de lodo a 500 gpm y disminuyendo la inyección a 1.400 scfm, ECD= 6,5 lpg. En 1.567 m, ocurre pérdida de lodo, controla la pérdida enviando un bache con obturantes. Durante una maniobra de retorno de BHA al fondo, se intenta circular en 1.674 m, observando nueva pérdida de circulación, se pierden 1.538 bbl en ese día, al final se logra controlar enviando un bache con obturantes. El volumen acumulado de pérdida asciende a los 1.694 bbl. En la profundidad de 1.853 m se manifiesta un drilling brake, circula y controla parámetros de la perforación. Se detiene la perforación en 1.925 m, toda vez que se venía atravesando, inadvertidamente, 200 m de la formación Los Monos. Realiza segunda carrera de registros eléctricos AIT – DSI – PS – EMS, intervalo registrado de 1.920 a 1.344 m. FMI – GPIT – HNGS – GR, intervalo registrado de 1.920 m a superfície. De los registros se identifica que el pozo se desvió naturalmente con dirección Oeste y con una inclinación de 6°. Por lo tanto, se planifica detener esta tendencia y orientar el pozo en dirección Este, en la fase de 17 ½”. Baja trépano tricono de 18 ½” con tres estabilizadores de sarta y un near bit de 18 ½” encima del trépano. Baja hasta 1.925 m, acondicionando pozo. Inicialmente al intentar circulación, se evidencia pérdida de lodo, en total 881 bbl. Continúa repasando hasta el fondo del pozo, circula y saca herramienta a superficie. El 8 de febrero de 2012, baja liner de 16”, 84 lpp, gra do N-80, conexión HYD521 (55 piezas). Continua bajando hasta 1.920 m, donde encuentra resistencia, asentado hasta 20 klb. Monta cabeza de cementación, fija colgador, libera setting tool y circula. Bombea con cambión cementador: 100 bbl spacer de 9,5 lpg, 100 bbl Mud Clean de 8,33 lpg, 400 bbl de lechada de 15,6 lpg, larga tapón de desplazamiento y continúa desplazando con bomba del camión cementador 455 bbl de agua, observa, prematuramente, incremento de presión de 800 – 1.200 psi. Desfoga presión y observa funcionamiento de los flotadores. Saca setting tool, intenta circular bombeando 150 bbl, sin éxito (pérdida de lodo a formación). Saca herramienta de servicio a superficie. Boca liner en 1.279,8 m. Volumen de lodo perdido durante la cementación e intento de circulación: 1.874 bbl.

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Informe Final Pozo SAL-16 En total se pierden 4.449 bbl de lodo durante la perforación de la fase de 18 ½”. El 10 de febrero de 2012, baja trépano tricono de 18 ½” con arreglo liso

hasta 1.278 m, sin observar resistencia. Saca herramienta a superficie. Baja polish mill de 14 ¾” – 17” hasta 1.282.4 m, asienta 4 klb y maniobra conformando receptáculo del top packer. Saca polish mill a superficie. Baja top packer hasta 1.281,7 m, asienta top packer con 130 klb de peso, prueba sellos del top packer por directa y espacio anular. Libera setting tool con 20 vueltas a derecha y saca herramienta de servicio a superficie. Nueva tope de la boca liner de 16” en 1.270.2 m. El 12 de febrero de 2012, baja arreglo liso con trépano de 14 ¾”. C orta cement bushing, baja con elevador hasta 1.787 m, donde encuentra resistencia. Reperfora cemento hasta 1.896 m, corta landing collar hasta 1.897 m y cemento hasta 1.907 m. Realiza tercera carrera de registros eléctricos: CBL-VDL-GR, intervalo registrado de 1.907 a 1.344 m. Baja nuevamente arreglo liso con trépano tricono de 14 ¾” hasta 1.907 m, corta collar flotador, reperfora cemento y zapato. Limpia rat hole y perfora de 1.925 a 1.929 m. Circula y realiza FIT en 1.921 m, alcanzando una densidad equivalente de 13,5 lpg (1.500 psi). Saca herramienta a superficie. En fecha 15 de febrero de 2012, baja trépano PDC de 10 5/8”, con ensanchador RWD2S y motor de fondo 9 5/8” (BH= 1,5°) . Perfora direccionalmente y ensancha pozo de 14 ½” a 17 ½” desde 1.929 a 2.034 m.

En este intervalo se consigue bajar la inclinación de 6,4° a 5,8°, pero no se consigue girar el pozo, quedando la dirección en 241,4°. Saca herramienta a superficie por baja ROP. Debido a la mala respuesta direccional del arreglo anterior, se baja nuevo arreglo de fondo con trépano PDC 10 5/8”, ensanchador y motor de fondo de 9 5/8” (BH =1,8°). Perfora direccionalmente, ensanchando de 14 ½” a 17 ½” desde 2.034 a 2.128 m. En

este intervalo se trabaja deslizando 8 m y rotando apenas 2 m. El último survey para 2.110 m, Incl= 3,34°, Azm= 236,44°. Saca herramienta a superficie, debido a un incremento en la presión de bombeo en 100 psi. En supeficie el trépano y ensanchador retornan con una boquilla taponada con gomas del motor. Baja tercer arreglo, similar al anterior, perfora ensanchando, apenas de 2.128 a 2.141,5 m donde se observa un incremento súbito de la presión de bombeo. Maniobra herramienta intentando restablecer las condiciones de bombeo, sin éxito. Decide sacar herramienta a superficie. En superficie se verifica el desenrosque de parte del motor de fondo, quedando en pesca: Trépano PDC 10 5/8", RWD2S 14 - Página 41 -

Informe Final Pozo SAL-16 3/4", Bit box, Gap, Bearing housing 9 5/8", Lower housing 10", Adjustment ring 10", Protective ring 10", Tie rod 3, 15"y Rotor 6 ,182". Longitud total de la pesca: 11,09 m. A partir del día 26 de febrero de 2012, se realizan las maniobras de pesca, iniciando con dos carreras con overshot de 8 1/8" (agarres de 6 1/8" y 6", respectivamente) sin conseguir asegurar la pesca. Se baja nuevo overshot de 12 3/4" con agarre tipo cesta de 10", para asegurar la pesca en el cuerpo del motor; se maniobra la herramienta sobre la pesca, sin conseguir asegurarla. Finalmente, baja pescador de fricción de 7" con espátula de 13 3/4" hasta tope de pesca, emboca pesca y asegura la misma. Recupera en superficie prácticamente toda la pesca, quedando dentro del pozo únicamente una anilla (protective ring) de: 10" diámetro x 3/4" de altura x 3/8" de espesor. Se baja pescador magnético de 10 1/2" hasta el fondo del pozo, sin conseguir pescarlo. Baja trépano de 14 3/4" hasta el fondo, para verificar posición del anillo, rota sarta, verificando fondo de pozo y perfora un metro de formación hasta 2142,5 m. Una vez recuperado el trépano en superficie, se evidencia entre los conos del trepano un pedazo del anillo, indicando que el mismo se encuentra dentro del pozo en forma de pedazos. El 02 de marzo de 2012, reinicia las operaciones bajando arreglo de fondo con trépano PDC 10 5/8”, ensanchador y motor de fondo de Schlumberger (BH=1,5°). Perfora direccionalmente y ensancha pozo de 14 ½” a 17 ½” de

2.142,5 a 2.287 m. En este intervalo perfora deslizando 6 m y rotando 4m con baja ROP principalmente en los intervalos deslizados. Saca herramienta a superficie, debido a la presencia de gomas del motor de fondo saliendo por zarandas. Posteriormente serán necesarias más tres carreras con motor de fondo y ensanchador para alcanzar la profundidad final de la fase en 2794 m. En este intervalo se torna difícil mantener el tool face estable mientras se desliza, debido al contra torque del motor de fondo y ensanchador. A partir de 2712m se incrementa paulatinamente la densidad de lodo de 12 a 12.3 lpg, mejorando la estabilidad del pozo. Ultimo Survey para 2770m, Incl.: 7.83°, Azim.: 121.44°m, consiguiendo girar el pozo según lo planificado. Realiza cuarta carrera de registros eléctricos: AIT - EMSC - NGT, intervalo registrado de 2798m A 1920m. OBDT - GPIT - OBMI - SLS – GR, intervalo registrado de 2798 a 1920m. Realiza carrera de calibración bajando un trépano tricono de 14 3/4” con dos estabilizadores de sarta y un near bit de 14 3/4” encima del trépano. En la maniobra se registran diversos intervalos con resistencia al peso, por lo que se hace necesario repasarlos. Realiza viaje corto al zapato con elevador, arrastres normales de 10 -15 klbs. Baja a 2794m, finalmente saca herramienta a superficie. - Página 42 -


El 01 de abril de 2012, arma y baja Csg 13 3/ 8”, 68 lpp, grado P -110, conexión VAM SLIJ II (241 piezas) hasta 2.790 m. Resistencia 40-60 klbs por efecto de flotacion dentro del tramo 1.272 a 1.920 m (Liner 16”). Monta cabeza de cementación y circula 350 bbl de lodo (YP = 25 lb/100pie2) + 150 bbl lodo de densidad 12,5 lpg, sin sal. Bombea con camión cementador: 150 bbl MCS O-Spacer, de 13,5 lpg, 120 bbl envirosol de 7.9 lpg. Larga tapón inferior, bombea 3.100 bbl lechada de relleno de 15.5 lpg, 200 bbl lechada principal de 16 lpg. Larga tapón superior y desplaza con 10 bbl de lodo de 12,3 lpg con bomba de camión cementador, continua desplazando con bomba del equipo con 745 bbl a 14 bpm observando pérdida de lodo a formación, la presión cae de 1.600 a 1.050 psi, reduce el caudal de desplazamiento a 10 bpm y recupera paulatinamente presión de 1.050 a 1.900 psi, volumen bombeado 1.296 bbl, baja caudal a 5 bpm, 1.450 psi, observa presión de cierre de 2.000 psi, volumen de desplazamiento bombeado 1.553 bbl, desfoga presión observando funcionamiento de los flotadores. Volumen de lodo perdido durante la cementación 882 bbl. Levanta conjunto de BOP’s, cuelga cañería de 13 3/8" con 440 klb. Realiza corte en frío a cañeria de 13 3/8”. Desarma conjunto de BOP’s 21 ¼” -2M. Instala sección "B", MMA, 20 3/4"-3M x 13 5/8"-5M, prueba sello secundario de colgador, cañería de 13 3/8” y anilla R-74 con 1.800 psi. Instala y prueba conjunto de BOP’s 13 5/8” -10M. En fecha 04 de abril de 2012, baja arreglo liso con trepano tricono de 12 ¼”

hasta 2.765 m, corta collar flotador y reperfora cemento contaminado hasta 2.785 m, circula y saca herramienta a superficie. Realiza quinta carrera de registros eléctricos: USIT-CBL - VDL – GR, intervalo registrado de 2.780 a 1.830 m. Baja arreglo liso con trepano 12 ¼” hasta 2 .785 m, circula y acondiciona lodo. Prueba hermeticidad de la cañerí a 13 3/8” con 1 .650 psi (16 lpg). Reperfora cemento de 2.785 a 2.794 m y perfora de 2.794 a 2.797 m, circula y realiza prueba integridad de la formación (FIT) alcanzando una densidad equivalente de 14,30 lpg (830 psi), saca herramienta a superficie. En fecha 7 de abril de 2012, arma y baja trepano PDC 12 ¼” con motor de

fondo (BH 1.5° para toda la fase), repasa de 2.791 a 2.797 m. Perfora de 2.797 hasta 3.500 m. En intervalo 2.810 a 2.882 m incrementa densidad de lodo de 12.5 a 12.7 lpg. Debido a que el pozo se encuentra dentro de la programación direccional a partir de 2920m toma Survey cada 30 m y - Página 43 -

Informe Final Pozo SAL-16 mínimo control direccional. A la profundidad de 3137m se incrementa la densidad del fluido a 13 lpg. El 17 de abril de 2012, luego de perforar el metro 3.500 m, se decide sacar herramienta porque ya se tenían acumuladas 222 h de circulación (159 h rotación) del motor de fondo. La maniobra para sacar herramienta se realizó con circulación, porque se había intentado sacar con elevador alcanzando sobre tensiones de 30-40 klbs en 3.442 m. Se sacan con circulación 4 tiros. Durante la maniobra con circulación, no se observa en zarandas indicios de derrumbe, tampoco se estola el motor de fondo y no se registran sobretensiones. Al llegar a la profundidad de 3.311 m se observa un súbito incremento de presión, por lo que se maniobra en sentido contrario, normalizando la presión. Repasa hacia abajo avanzando de 3.311 a 3.315 m donde repentinamente ocurre un incremento de presión por empaquetamiento (packoff). Maniobra herramienta repetidas veces intentando liberarla, asentando casi todo el peso de la sarta. Intenta cargar la tijera repetidas veces, sin observar indicios para realizarlo; por consiguiente, la tijera no acciona al intentar golpear en ambas direcciones. Se maniobra herramienta haciendo viajar torsión derecha, sin observar movimiento de la sarta, ni circulación al presurizar la misma. Se presuriza el espacio anular, hasta un equivalente de 14 lpg y se maniobra herramienta tensionando sin observar liberación de la sarta. Con herramienta de free point (FPIT), determina punto libre a partir de 3203 m. Con cargas Enerjet de 1 11/16”, realiza disparo en el intervalo 3252 a

3.253,3 m, para intentar conseguir circulación y habilitar la tijera, que se encontraba también empaquetada. Presuriza a bajo caudal (0,3 bpm) con unidad de cementación por directa hasta 5.650 psi, sin observar retorno. Repentinamente se observa una caída de presión hasta 5.300 psi, por lo que se detiene el bombeo y la presión se estabiliza en 4.800 psi. Despresuriza la sarta, recuperando 28 bbl, quedando 10 bbl como admisión. Realiza back off con string shot en 3.210 m, recuperando todos los Heavy weights. Quedan abandonados en el pozo: XO (HT-55 x 6 5/8" Reg) + 3 DC 8" + D. JAR 7 15/16" + 5 DC8" + MONEL 7 7/8" + MWD 8 1/16" + FLOAT SUB 8 1/8"+ STB 12 1/8" + DHM 7 3/4" + TREP PDC 12 1/4" (TIPO: HCD408ZX), en total 115 m. El 23 de abril 2012, arma y baja trepano t ricono 12 ¼” con 2 Estabilizadores 12 1/8” a 30 y 60 ft. Repasa de 2.800 m a 3.201 m, densificando lodo de 13 a 13,5 lpg. En el fondo bombea 50 bbl bache viscoso, circula hasta zaranda limpia, saca herramienta a superficie.

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Informe Final Pozo SAL-16 Realiza sexta carrera de registros eléctricos: PPC (Caliper 4 Brazos)- GR, registra intervalo de 3.197 a 2.790 m. Baja Pata de mula 4 ½” SEC + 200 m Tubing 4 ½” SEC + Sondeo DP 5 ½”

hasta 3.197 m, circula homogenizando fluido. En fecha 27 de abril 2012, realiza tapón balanceado de cemento bombeando 70 bbl MCS Space de 14,5 lpg; 87 bbl lechada de cemento de 17 lpg a 3-4 bpm, 10 bbl MCS Space de 14,5 lpg y desplaza con 205 bbl de lodo OBM 13,5 lpg. Saca 7 tiros, circula por directa con bache cascara de nuez. Saca sarta a superficie. Arma y baja BHA convencional con trepano t ricono 12 ¼” con 2 Estabilizadores 12 1/8” a 30 y 60 ft. Rota cemento de 3.032 m a 3.082 m donde se encuentra mejor calibre y cemento de consistencia dura. Circula saca sarta a superficie. En fecha 29 de abril 2012, baja trepano tricono de dientes 12 ¼” + Tru Trak 8” (0.22 rpg, STB 10.338"), programa Tru Trak con dificultad en Modo Kick Off, 111°L, Ribs Force 100%, baja hasta 3.082 m. Realiza Time Drilling TF=111°L, de 3.082 a 3.104 m. El time drilling generó una curva suave y la salida a formación fue bien clara. El KOP del ST1 se define en 3092 m. El 3 de mayo 2012, arma BHA con trepano PDC 12 ¼” + TRU TRAK 8" (0,22rev/gal; Camisa: 11,8"), perfora deslizado con Trutack de 3.104 a 3.939 m en 4 carreras. Densidad del lodo 14 lpg. Último survey para 3.910 m. Incl: 20,42°, Azim: 130,05°. Debido a continúo colgamiento de la sarta decide sacar trutrack y cambiar por motor de fondo. El desempeño del Tru track fue bastante bueno, sin embargo, para la construcción del giro del pozo se fue quedando en la medida que se ganaba inclinación. Baja trépano 12 ¼” + motor de fondo 7 ¾” (BH= 1,5° para el resto de la fase). Perfora direccionalmente de 3.939 a 4.497 m. Con el motor de fondo se consiguió girar más el pozo, pero aún así, se tuvo problemas de colgamiento de la sarta y sobre tensiones al maniobrar la sarta, en 4288 m hubo un amago de aprisionamiento donde se tuvo que golpear con tijera hacia abajo para liberar la herramienta. Todas las maniobras de retirada de la sarta fueron complicadas, ya que se tuvo que sacar en backreaming varios intervalos, principalmente en el tramo perforado con Tru Track. Fueron necesarias 4 carreras para llegar a 4497 m, en esta la última profundidad se observa una pérdida severa de lodo a formación mientras se deslizaba. Envía un bache con obturantes, sin re-establecer circulación, baja la densidad del lodo de 14 a 13,6 lpg. Con sonolog se determina que el nivel estático se encuentra a 338 m (ECD = 12,9 lpg). Saca herramienta a superficie. Último registro direccional para 4.470 m, Incl: 25,50°, Azim: 196,36°. - Página 45 -


Arma y baja sondeo de 5 ½” con pata de mula, para balancear un tapón de

cemento en la zona de perdida. Volumen de lodo perdido a formación (acumulado): 1080 bbl. Balancea tapón de cemento. Baja roller reamers, repasa todo el pozo abierto. Baja la densidad del lodo de 13,6 a 13,5 lpg. Como no se tuvo éxito para sellar la pérdida, se enviaron una serie de baches de diferente granulometría y concentración, presurizando el pozo hasta un equivalente de 13,9 - 14 lpg. Balancea un tapón de barita en el fondo, con tope en 4.460 m. Corre séptima carrera de eléctricos. AIT-OBMI-GPIT-GR, perfila intervalo de 4.455 a 2.790 m. DSI-TLD (Densidad)- GR, perfila intervalo de 4.455 a 2.790 m. Baja zapato de 9 7/8" + 3 pzas. de cañería 9 7/8" + collar 9 7/8" (auto llenado) + 45 pzas. de cañería 9 7/8", Cr-13/110, 62.8lpp, conexión FOX + 323 pzas. de cañería 9 5/8", P-110, 53,5 lpp, conexión Vam Top + 13 pzas. de cañería 10 ¾”, Q -125, 65,7 lpp, conexión Vam Top, hasta 4458 m. Convierte collar de auto llenado a diferencial. Circula por 9 h, bajando la densidad del lodo de 13,6 a 13 lpg. Bombea 50 bbl RSB SPACER, 14,3 lpg + 50 bbl MCS O SPACER,14,3 lpg + 50 bbl Envirsol, 7,9lpg + 100 bbl MCS O Spacer, 14,3 lpg + 50 bbl Envirol, 7.9 lpg + 380 bbl Lechada relleno, 15-15,2 lpg (180 bbl con fibra obturante) + 100 bbl Lechada principal, 16 lpg (preparado en batch mixer con fibra); suelta tapón superior, desplaza con 20 bbl de lodo + 1.024 bbl de lodo, últimos 14 bbl a 3 bpm, bombea 4 bbl del shoe track sin conseguir asentar el tapón. Última presión de bombeo 400 psi, observa mal funcionamiento del collar diferencial. Cierra pozo en la cabeza con 350 psi y desfoga de tiempos en tiempos. Volumen de lodo perdido a formación fue de 8 bbl. Levanta conjunto de BOP, asienta colgador de cañería con 530 klb. Realiza corte en frio, instala sección y prueba sellos secundarios del colgador y anilla con 4.000 psi x 10 min. Instala conjunto de BOP 13 5/8” x 10 M con ram de corte. Corre octava carrera de eléctricos. CBL-VDL-USIT. Registra intervalo de 4447 a 2400 m. Baja trépano 8 ½”. Reduce la densidad de 13,5 a 10 lpg. Corta accesorios y

limpia rat hole. - Página 46 -


Baja trépano 8 ½” PDC con motor de fondo (BH=1,5° para toda la fase). Perfora rotado – deslizado de 4497 a 4537 m. Último registro direccional

para 4520 m, Incl: 30,16°, Azim: 197,77°. Baja primer arreglo DST hasta 4418 m. Ancló packer, prueba sellos, abre TTV e instala cabeza de flujo y conexiones de superficie. Baja coiled tubing de 1 ¾” e inicia inyección de nitrógeno criogénico a partir de los 1.000 m

hasta los 4.000 m. Recupera 138 bbl de lodo, equivalentes a 2.900 m de una columna con nitrógeno y un ΔP a favor de la form ación aproximadamente de 2.500 psi (considerando 5.000 psi como presión de formación). No se observa reacción del pozo. Baja sonda metrol y recupera datos históricos, indicando 7.400 a 7.500 psi (presión hidrostática del lodo). Con registro ecometer determina nivel del lodo en 3.100 m, completa el nivel con 42 bbl para evitar una ΔP de 6.000 psi al abrir el pozo. Presuriza por

espacio anular para ciclar válvula tester, observando comunicación de lodo del espacio anular a la directa; en superficie se detecta 415 ugt al retorno del fondo arriba. Intenta ciclar la válva, verifica válvula Tester en posición cerrada. Abre el pozo, observa comunicación del lodo del espacio anular al interior de la sarta. Saca sarta DST a superficie. El packer perdió 2/3 gomas. Baja segundo arreglo DST hasta 3893m. Aliviana columna de lodo bajando coiled tubing con inyección de nitrógeno de MPD. Al cerrar la válvula tester, se observa comunicación del lodo del espacio anular hacia la directa. Llena interior y espacio anular con lodo. Desmonta unidad de coiled tubing. Saca arreglo DST a superficie. Observa packer con gomas gastadas. Baja arreglo convencional hasta el fondo de pozo. Circula gas por choke manifold del equipo, en tres profundidades diferentes, alcanzando hasta 1460 ugts. Normaliza densidad del lodo y disminuye densidad de 10 a 7,5 lpg. En el zapato realiza flow check extendido. Retorna al fondo y circula gas vía choke manifold del equipo quemando gas, alcanzando hasta 853 ugts. Saca herramienta a superficie. Baja motor de fondo con trépano PDC de 8 ½”. Circula vía choke manifold gas, quema gas con 1258 ugts. Perfora de 4538 a 4540 m. No consigue normalizar presión. Saca herramienta a superficie, identifica cemento en el interior del motor de fondo. Reemplaza motor de fondo. Baja nuevo arreglo de fondo con motor y trépano PDC. Perfora de 4540 a 4572 m. Cambia relación aceite agua, incrementando la densidad de 7,5 a 8 lpg. Baja arreglo con roller reamers para acondicionar pozo.

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Informe Final Pozo SAL-16 Baja liner 7” hasta 4567 m. Cementa liner. Baja trépano 8 ½” para limpiar

boca liner. Baja polish mill para limpiar receptáculo para top packer. Instala top packer, prueba hermeticidad con 1200 psi, ok. Baja trépano tricono 6 1/8”. Corta accesorios y limpia cemento hasta 4550 m.

Corre registro CBL-VDL-USIT. En 4537 m observa falla en USIT. Saca sonda a superficie. Baja arreglo convencional con trépano PDC de 6 1/8”. Corta zapato, limpia

rat hole y perfora de 4572 a 4580 m. Saca trépano a superficie. Corre registro CBL-VDL-USIT. Perfila de 4563 a 4420 m. Baja trépano impregnado 6 1/8” con turbina 4 ¾” hasta 4572 m. Con fluido

bifásico, prueba señal MWD y estabilidad del pozo, disminuyendo densidad del lodo de 7,5 a 6,3 lpg, ok. Perfora rotado / orientado con fluido bifásico de 4580 a 4674 m.

Instala cabeza rotativa, perfora con lodo aireado ECD 3,1- 4,0 lpg, hasta 102 m, observa pérdida de lodo desde 94 m. A partir del metro 102, se perfora con lodo aireado con ECD de 2,8 - 3,1 lpg hasta 218 m, saca herramienta por observar lodo espumoso que dificulta el trabajo de las bombas de lodo, efectúa limpieza de cajones y canaletas, transfiere lodo espumoso a tanque australiano y prepara lodo nuevo con obturante. Baja herramienta hasta 218 m, perfora con lodo aireado con obturante y pérdida parcial de lodo, ECD de 2.0-2.6 lpg hasta 326 m, saca herramienta por incremento de torque, desgaste de trépano 6-8, calibre 2 ½”, motor 5 mm. Arma y baja trépano nuevo de 24” con Motor de Fondo de 11 ¼”, STB 24”, SS 12”, DC 11”, STB 24” hasta 290 m, repasa hasta fondo. Perfora con lodo

aireado con obturante y pérdida parcial de lodo, con ECD variable de 1,8 a 2,0 lpg hasta 543 m, desde 510 m sin compresor de auxilio, saca herramienta por pobre penetración; desgaste trépano 6- 7 calibre ¼”. En fecha 17 de Diciembre de 2008, arma y baja mismo arreglo anterior cambiando, trépano nuevo, motor reparado, estabilizador en calibre hasta 497 m, repasa hasta fondo pozo 543 m. Perfora con lodo aireado con - Página 48 -

Informe Final Pozo SAL-16 obturante y pérdida parcial de lodo, ECD de 2,7 lpg hasta 705 m, saca herramienta por baja penetración. Desgaste trépano 3- 5 calibre ¼”. Durante dos días se paralizan operaciones por falta de diesel para los compresores de aire. En la siguientes dos carreras se perfora con variaciones en el ECD de 3,1 a 3,8 lpg, debido a problemas en los compresores de aire. Perfora hasta 1.005 m. En las subsiguientes carreras la variación de ECD es de 6,1 – 6,2 lpg, trabajando con un booster y un compresor por problemas mecánicos sin solución, consigue perforar hasta 1.210 m, con pérdidas parciales y continuas de lodo, con diferentes tipos de obturantes en el sistema. Con cinco trépanos de 24” con metrajes de: 40,5, 67,5, 38,5, 53 y 95 m

respectivamente se consigue llegar a la profundidad de asentamiento de la cañería de 20” ó sea 1.503 m (100 m adicionales a lo programado) y con los

mismos problemas de los compresores de aire, que concluyó el pozo con un solo compresor y un booster de aire. En fecha 01 de Febrero 2009 se baja cañería de 20” hasta 1499.4 m, circula, baja stinger con dos centralizadores hasta 1.496 m, cementa de acuerdo al programa, 407 bbl de lechada de relleno y 355 bbl de lechada de cola, desplaza con lodo. Efectúa Top Job con dos líneas una de 2 7/8” a 70 m, y otra de 1 ½” (pvc) a 58 m. Bombea por ambas líneas 100 bbl de lechada de

15.8lpg y 2% de cloruro de calcio, recuperas líneas de cementación, observa nivel a 12 m. Prepara mezcla de cemento y arena con 2% de cloruro de calcio, cementa espacio anular 30”-20” con ésta mezcla, nivela cañerías 40” y 30”, efectúa corte final de cañería de 20”, suelda medias lunas de plancha de 1” alrededor de la cañería de 20” sobre las cañerías 30” y 40”. Instala y suelda cabezal 20 ¾”, prueba mismo con 1400 psi. Instala BO P Cameron de rams 18 ¾”- 5000 psi y BOP Cameron anular 18 ¾” - 5000 psi, prueba mismos con

500/5000 psi. En fecha 9 de Febrero de 2009, baja trépano de 17 ½” hasta 1.493 m, efectúa prueba de integridad de la cañería de 20” con 2000 psi, corta

cemento y perfora formación hasta 1.539 m, con pérdida parcial de lodo. Volumen total de lodo perdido en dos días de perforación 2884 bbl. Saca herramienta y baja DP 5 7/8” liso hasta 1.514 m, bombea y balancea 70 bbl

de lechada de cemento con densidad de 15.0 lpg y 15 lb/bbl de obturante, levanta herramienta hasta 1.427 m, cierra BOP anular y presuriza hasta 560 psi con 70 bbl, sin estabilizar presión cayendo hasta 130 psi. Desfoga a cero psi y devuelve 6 bbl. Saca herramienta y baja trépano de 17 ½” con MF y

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Informe Final Pozo SAL-16 MWD de 11” hasta 1.417 m, con circulación hasta 1505 m, corta cemento de 1.505 hasta 1.537 m, repasa hasta fondo pozo 1.539 m. Perfora hasta 1.556,9 m con pérdida parcial de lodo, total lodo perdido 1.405 bbl. Saca herramienta y baja sondeo liso hasta 1.555 m. Circula, bombea y balancea 70 bbl de lechada de cemento de 15.0 lpg de densidad con 15 lb/bbl de obturante cáscara de nuez y 2 lb/bbl de Mica fina. Presuriza con 19 bbl y 1000 psi, después de media hora de espera la presión estabiliza en 630 psi, desfoga y devuelve 13 bbl, circula y normaliza lodo, saca herramienta. En fecha 15 de febrero de 2009, baja trépano tricono de 17 ½” con tres estabilizadores de 17 3/8” hasta 1460 m, con circulación hasta 1.491 m.

Corta cemento blando contaminado hasta 1505 m, cemento duro hasta 1556.9 m. Perfora formación hasta 1620 m con pérdida parcial de lodo, bombea dos baches de 80 y 20 bbl con 60 lb/bbl de obturante, total lodo perdido en el tramo perforado 1.682 bbl. Saca herramienta. Baja sondeo liso hasta 1.569 m, circula y bombea 70 bbl de lechada de cemento de 15 lpg, balancea en el fondo, presuriza e inyecta 70 bbl con 600324 psi, presión estabiliza en 30 psi, desfoga devuelve 2 bbl, total cemento inyectado 68 bbl. Saca herramienta. Arma y baja trépano de 17 ½” con tres estabilizadores de 17 3/8” hasta 1.510

m, repasa hasta fondo pozo recuperando cemento contaminado. Perfora Formación hasta 1.694 m. En la profundidad de 1.657 m observa incremento en el nivel de las piletas 50 bbl y al mismo tiempo retorno de lodo con espuma, agrega antiespumante. Saca herramienta. Baja sondeo liso hasta 1692 m, bombea y desplaza 88 bbl de bache viscoso con 64 lb/bbl de obturante. Con herramienta en 1.603 m, bombea y balancea 70 bbl de lechada de cemento de 15.0 lpg, levanta herramienta hasta 1.513 m. Inyecta y presuriza 26 bbl de lechada con 650-490 psi, desfoga y devuelve 3,5 bbl, total inyectado 22,5 bbl de lechada de cemento. Saca herramienta. El 19 de febrero de 2009, baja trépano tricono de 17 ½” con tres estabilizadores de 17 3 /8” hasta 1.505 m, repasa hasta 1.694 m, de 1615 a

1694 m corta cemento duro, Perfora Formación hasta 1.790,2 m, repasa arriba y abajo tramo 1790.2-1626 m, además observa pérdida parcial de circulación, total lodo perdido 246 bbl. Prepara y bombea bache con 77,5 lb/bbl de obturante sin observar retorno, Saca herramienta de 1.609 hasta 1.599,8 m con 30-40 Klb de overpull . En ésta última profundidad maniobra herramienta sin éxito por estar aprisionada.

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Informe Final Pozo SAL-16 Trata de conseguir circulación, bombeando 80 bbl de lodo de 9.2 lpg con 75 lb/bbl de obturante, luego prepara y bombea 25 bbl de Diesel-Bentonita, desplaza con lodo de 9.2 lpg, hesita 4 veces, presión máxima 530 psi estabilizando en 160 psi. Total inyectado14.1 bbl. Maniobra herramienta con golpes de tijera con 600Klb de tensión total. Baja pescador de Totco con alambre del Equipo, pesca y recupera Totco. En fecha 26 de Febrero de 2009, Schlumberger baja cañón de 1 11/16” (2 ft,

4 balas/ft, energet). Correlaciona y efectúa disparo intervalo 1577,9 a 1578,7 m, prueba circulación sin retorno, trabaja herramienta aprisionada con golpes de tijera, total golpes 610. Efectúa otro disparo Schlumberger tramo 1557.6-1558.3 m, prueba circulación sin retorno, con 190 gpm, 1500-2200 psi normaliza densidad del lodo a 8.8lpg trabaja herramienta aprisionada con 50 golpes de tijera, total golpes 815. Schlumberger correlaciona y efectúa baleo tramo1577.9-1578.5 m, circula con 266 gpm y 340 psi, suelta 20 pedazos de cuerda anudada con la idea de cambiar el flujo de lodo por los otros orificios sin conseguir el objetivo. Prepara y bombea 100 bbl de bache librador de 8.8 lpg, desplaza hasta balancear 60 bbl en el anular. Cierra BOP e inyecta por directa 10 bbl cada hora hasta completar desplazamiento. Maniobra con 163 golpes de tijera. Total 978 golpes. Con wireline determina punto libre en 1554 m. Reajusta herramienta, prepara y baja 12 líneas primacord hasta 1583 m, correlaciona profundidades y posiciona carga primacord en 1558.5 m, con 5 vueltas a la izquierda efectúa desenrosque sin éxito. Prepara y baja 14 líneas de primacord, correlaciona profundidades y posiciona en 1552.9 m, maniobra herramienta con 2 vueltas a la izquierda y tensiones de 300-450 Klb, intenta dar 4 vueltas a la izquierda adicionales cuando observa desenrosque parcial en el Top Drive, asienta herramienta en la cuña y reajusta el Top Drive. Saca cable con primacord. Baja sonda con wireline, determina punto libre en 1403.5 m, al torque y a la tensión. En fecha 5 Marzo de 2009 baja Severing Tool, correlaciona profundidades y posiciona en 1558.5 m, efectúa disparo, negativo. Saca herramienta observando detonador húmedo, cambia detonador, posiciona en la misma profundidad anterior, efectúa disparo, sin observar variación de peso en la columna. Trabaja la columna con golpes de tijera, 295 gpm, 420-650Klb de tensión, total 1097 golpes, observando herramienta parcialmente libre. Queda en pozo, trépano tricono de 17 ½”, Near Bit de 17 ½”, XO, Shock Sub, STB 17 3/8”, 1 DC 11”, STB 17 3/8”, 2DC 11”, XO.

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Informe Final Pozo SAL-16 Baja trépano tricono de 17 ½” hasta 1500 m, baja repasando hasta 1558 m (boca pesca), bombea 40 bbl de bache viscoso de 230seg, circula con 800 gpm y 850 psi, luego de 1250 bbl bombeados observa pérdida total de circulación, levanta herramienta hasta 1499 m. Bombea 40 bbl bache con obturante (20 lb/bbl de carbonato de calcio súper grueso, 20lb/bbl de carbonato grueso, 20lb/bbl de carbonato medio, 10lb/bbl de mica fina, 10lb/bbl de mica media y 10lb/bbl de OM-500). Baja herramienta hasta 1587 m, bombea 80 bbl de bache sellante, levanta herramienta hasta 1484 m, cierra BOP y presuriza por anular con 45-100-130 psi, inyecta 17 bbl, desfoga y abre BOP, baja herramienta hasta 1557 m, mantiene nivel y saca herramienta. Corre perfil calibre. En fecha 7 marzo de 2009, baja 14 1 m de tubería 4 ½” y DP 5 7/8” hasta 1557 m, bombea y balancea 92 bbl de lechada de cemento de 16.2lpg, levanta herramienta hasta 1434 m, circula inversa y saca herramienta. Efectúa prueba de conjunto de BOP’s. Baja trépano de 18 ½” hasta 1488.5 m toca t apón de cemento. Corta

cemento hasta 1505 m donde observa cemento duro. Saca herramienta. Baja trépano de 17 ½” con Motor de Fondo de 9 5/8” BH 2.12°, MWD 9 5/8”

hasta 1505 m, maniobra y orienta BH en LS. Perfora deslizando con tiempo controlado (time drilling) de 1505 m hasta 1515 m donde observa parada de motor e incremento de presión, levanta herramienta y toma survey : Incl= 3.33° Az interferido. Continua perforando deslizando con tiempo controlado (time drilling) hasta 1520.2 m. En 1519.6 m observa pérdida parcial de lodo 30 bbl, levanta herramienta hasta 1519 m, bombea 30 y 60 bbl de bache con 50-60lb/bbl de obturante, disminuyendo relación de pérdida. Toma survey en 1.505 m, incl=3.17°, Az=Interferido. Recuperación para 1.519 m 80% de formación y 20% de cemento. Continúa perforando deslizando de 1520.2 hasta 1522 m, recuperación para 1.522 m, 100% de formación, bombea y desplaza 3 baches de 20 bbl con obturante, se observa estabilidad en los cajones de lodo. Saca herramienta hasta superficie. En fecha 14 de Marzo de 2009, desvincula el conjunto de BOP’s del cabezal de pozo, para retirar el buje adaptador posicionado en el cabezal 20 ¾” -3000 psi y que servía para efectuar las pruebas de presión del conjunto de BOP’s.

Arma y baja trépano tricono de 18 ½” con MF de 9 5/8” BH de 1.5°, STB 18 3/8”, MWD de 9 ½” hasta 1500 m, repasa hasta 1.505,7 m, ensancha pozo

hasta 1522 m con dificultad por paro de motor en 1517, 1.518, 1.519 m, efectúa backreaming y repasa repetidas veces tramo1.522-1.505 m. - Página 52 -


Perfora direccionalmente hasta 1554.3 m. Toma survey cada 10 m y saca herramienta hasta superficie, trépano sale con desgaste total 8- 8 y 1/16” de calibre. Arma y baja trépano tricono de 18 ½” con MF 9 5/8” BH 1.5°, STB 18 3/8”, MWD 9 5/8” hasta 1498 m, circulando y mínima rotación hasta 1554.3 m.

Orienta TF=LS, perfora deslizando de 1554.3 m hasta 1564.8 m, observa pérdida total de circulación, 140 bbl en 16 min, levanta herramienta, bombea y desplaza 70 bbl de bache con 60lb/bbl de obturante, recupera circulación después de 100 bbl de bache bombeado. Saca herramienta. En fecha 21 de Marzo de 2009 baja trépano de 18 ½” con dos estabilizadores a 30’ y 60’ hasta 1564.8 m, perfora hasta 1569 m con mucha

dificultad por pérdidas parciales de lodo, bombea y desplaza dos baches de lodo con 50-60lb/bbl de obturante, el último bache presuriza con 185-130 psi de presión, sin conseguir sellar totalmente. Saca herramienta. Baja tubería de perforación lisa de 5 7/8” hasta 1568 m, balancea 70 bbl de

lechada de cemento de 13.5 lpg con 5lb/bbl de cáscara de nuez y mica media, presuriza con 491-140 psi con 35 bbl de lodo, saca herramienta. Baja trépano tricono de 18 ½” hasta 1526.7 m, corta cemento hasta 1569 m,

perfora normal hasta 1695 m. Saca herramienta por baja penetración. Baja trépano tricono de 18 ½” con dos estabilizadores de 18 3/8” a 30’ y 60’

hasta 1682 m, repasa hasta fondo pozo. Perfora con 10-15Klb, 500 gpm, 530 psi, 80-100rpm, 6-9Klb-ft, hasta 1745 m, circula y saca herramienta para perfiles. Efectúa dos carreras de perfiles y 30 puntos de testigos laterales, recuperados 27. Efectúa carrera de reconocimiento con mismo arreglo de perforación sin encontrar resistencia. En fecha 29 de Marzo de 2009 baja liner de 16” 23 piezas (292 m) hasta

1.743 m, circula con 660 gpm y 715 psi, fija colgador con 1.450 psi, libera peso de liner (80Klb), desfoga presión, presuriza y recupera circulación con 2.950 psi, libera setting tool con 36 vueltas derecha, verifica setting tool libre y asienta 10 Klb en colgador. Zapato liner en 1.743 m, colgador liner en 1.445,2 m. Bombea 100 bbl lechada de relleno de 13,5 lpg y 70 bbl de lechada principal de 15.8lpg, desplaza con 310 bbl a 14-15 bpm sin conseguir presión de cierre. Saca herramienta.

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Informe Final Pozo SAL-16 Baja trépano de 18 ½” hasta 1.427 m tope cemento, corta cemento hasta

1.445 m, circula y levanta herramienta hasta 1.433 m. Efectúa prueba de hermeticidad de la boca liner de 16” con 1.900 psi, satisfactoria. Saca

herramienta. Baja trépano de 14 ¾” hasta 1.445 m tope de cemento, corta cemento y

accesorios hasta 1.450,5 m, baja sin resistencia hasta 1.715 m, circula y efectúa prueba de presión con 1500 psi sin estabilizar, corta cemento y accesorios hasta 1.744 m, circula y saca herramienta. Baja trépano de 12 ¼” con cesta hasta 1744 m, corta cemento hasta 1745 m,

perfora formación hasta 1748 m, cambia fluido de perforación base agua por base aceite, circula, normaliza y densifica a 9.5 lpg. Efectúa LOT a 1/2BPM, bombea 7 bbl, presión alcanzada 710 psi, desde 470 psi se observa admisión, densidad equivalente 11.1lpg. Baja trépano PDC de 10 5/8”, RWD2 (10 5/8” -17 ½”), DHM 9½” (BH:1.5°), STB 14 ¾”, Power Pulse 9 ½”, STB 14 ¾” hasta 1725 m, baja repasando hasta 1748 m. Perfora direccionalmente y tomando Survey cada 10 m hasta

1900 m, saca herramienta sin resistencia. En fecha 8 de Abril de 2009, baja mismo arreglo, pero cambiando Motor de fondo, MWD, STB y trépano hasta 1873 sin resistencia, repasa por seguridad hasta fondo 1900 m. Perfora un metro hasta 1901 m y luego de 10 m deslizado en Low Side, repasa tramo perforado sin rotación en low side, continúa perforando en forma direccional hasta 2161 m, tomando Survey de control cada 10 m (Survey al inicio de la carrera: 1891 m, Inc=7.34° AZ=276.75°, al final de la carrera en 2141 m, Inc=4.50° AZ= 268.86°). En fecha 19 de Abril de 2009, cambia trepano, Motor de Fondo y MWD y STB y baja hasta 2161 m sin resistencia. Perfora en modo rotativo hasta 2805 m, con 8-12-16 Klb de peso, 855 gpm, en 2731 m observa pérdida parcial de lodo y reduce el caudal a 640-695 gpm, 100 rpm, 2200-2300 psi y 8-13 Klb-ft. Saca herramienta para perfiles, corre 3 carreras de perfiles y registra temperatura de fondo estática de 151°F. Baja trépano de 14 ¾” con dos STB a 30’ y 60’ hasta 2765 m, ensancha

hasta fondo pozo, bombea 60 bbl de bache viscoso y circula hasta retorno limpio. Saca herramienta hasta superficie.

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Informe Final Pozo SAL-16 En fecha 2 de Mayo de 2009, baja cañería 13 3/8” con zapato flotador de 13 3/8” Hyd SLX + 2 pzas cañería 13 3/8” Hyd SLX+ Collar flotador 13 3/8” Hyd

SLX + XO (Hyd SLX x Cupla BTC) + XO (BTC x VAN SLIJII) + 254 pzas cañería 13 3/8” VAN SLIJII, 68lbs/pie, P -110 hasta 2800 m. Circula y normaliza lodo con 14bpm y 1300 psi. Cementa con 356 bbl de lechada de 14.5 lpg de densidad y 213 bbl de lechada de cemento de 15.7-15.8 lpg de densidad, preparado con 2213 sacos de cemento clase “G”, desplaza con

1311 bbl de lodo con bombas del Equipo a 14bpm, últimos 35 bbl a 3.5bpm, asienta tapón con 2000 psi, desfoga devuelve 10 bbl, presión final cero. Cuelga cañería de 13 3/8” con 430Klb, instala sección B, inyecta soldadura

plástica y prueba con 1850 psi satisfactoriamente, reinstala conjunto de BOP’s 13 5/8” -10 m, prueba mismos con 500-5000 psi. El 6 de Mayo de 2009, baja tr épano de 12 ¼” usado hasta 2780 m, donde toca Collar Flotador, efectúa prueba de integridad de la cañería 13 3/8” con

3000 psi durante 10 min. Satisfactoriamente. Corta collar flotador, cemento y zapato hasta 2805 m, circula y normaliza lodo hasta retorno limpio. Saca herramienta. Corre perfil CBL-VDL-GR de 2800 a 1600 m. Arma y baja trépano de 12 ¼” PDC con Power Drive 8” + STB 12.1/4”+ Power Pulse 8” hasta 2800 m, perfora hasta 2808 m. Efectúa LOT, volumen

bombeado 12.5 bbl, presión máxima alcanzada 1700 psi, desfoga a cero psi, devolución 4 bbl, admitido a formación 8.5 bbl ECD = 14.6 lpg. Perfora hasta 2824 m con 15-20Klb, 110rpm, 630 gpm, 1950 psi, 8-10Klb-ft. Toma Survey de control para 2811 m, Incl= 0.10°, Az= 113.72°. Continúa perforando con las normas anteriores hasta 3030 m, repasa dos veces por torque puntual de 15-20Klb-ft, segundo repaso normal con torque de 7-10Klb-ft, sube densidad del lodo de 11.8 a 12lpg. Perfora hasta 3059 m con 14-18Klb, 110rpm, 650 gpm, 2200 psi, 9-11Klb-ft de torque, repasa tramo perforado con torque puntual de 15-20Klb-ft, levanta con circulación tiro completo, no se observa arrastre, baja con rotación, torque normal 710Klb-ft, toma survey . Continúa perforando de la misma forma anterior hasta 3147 m, bombea 45 bbl de bache viscoso de 200 s, repasa tramo perforado con torque puntual de 15-25Klb-ft, en segundo repaso torque normal de 810Klb-ft, la recuperación con el bache viscoso se observa mayor cantidad de recortes de igual tamaño. Toma survey para 3135 m, incl = 0.18°, Az= 09.66°.

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Informe Final Pozo SAL-16 En fecha 12 de Mayo de 2009 realiza carrera corta, saca herramienta hasta 3035.7 m con 630 gpm, 2280 psi, 70rpm, se observa incrementos de torque puntual de 15-25Klb-ft y arrastre de 15-30Klb. En la profundidad de 3035.7 m se observa incremento brusco de presión a 2850 psi, observa herramienta aprisionada sin circulación ni rotación. Maniobra herramienta con golpes de tijera para abajo (tensiona con 400Klb y asienta 100Klb). En dos oportunidades logra rotar restringidamente sin circulación, perdiéndose rotación al tratar de circular. Cierra BOP anular con 500 psi, presuriza por anular con 800 psi, aplica golpes de tijera abajo sin éxito, continúa maniobrando con golpes de tijera con 400Klb sin éxito. Presuriza por directa con 2800 psi, maniobra con tensión y consigue rotar 25-35 Klb-ft, desfoga, continúa maniobrando con golpes de tijera (150/650Klb), logrando mover herramienta hasta 3032 m. Presuriza por directa con 3130 psi aplica golpes de tijera arriba y abajo e intenta rotar con 35-40Klb-ft sin éxito. Presuriza por directa con 4600 psi durante 10 min, observa presión estable. Determina punto libre en 3017.52 m, (3.2 m sobre tope power pulse). Con 11 líneas de primacord y 9 vueltas a la izquierda, realiza desenrosque en 3020.80 m, circula, recupera 9 bbl de recortes de backreaming . Saca herramienta y queda en el pozo trépano PDC de 12 ¼”+Power Drive 9”+ STB 12 ¼”(con float valve)+power pulse 8 ¼”. Baja una pieza caño lavador de 9 5/8” con zapato de 10 13/16” hasta 2814

m, donde toca resistencia de 10Klb, baja con 60rpm, 400 gpm, 850 psi, 6Klbft hasta 2844.5 m donde toca resistencia de 10-20Klb, 20-30Klb-ft de torque parando Top Drive 850-1600 psi, tensiona herramienta hasta 700 Klb, maniobra con golpes de tijera, no observa movimiento, sin rotación ni circulación, herramienta aprisionada. Cierra BOP anular, presuriza por anular con 3.000 psi y tensiona herramienta con 600Klb, cae presión y tensión a 2.500 psi y 5.40 Klb, consigue rotación 60 rpm y circulación (restringida) 70-100 gpm, 2300 psi, herramienta en punto neutro. Saca herramienta. Dentro zapato caño lavador recupera una masa de barro en forma de pelota muy pegajosa y adherida dentro del zapato. Baja trépano tricono de 12 ¼” hasta 2.800 m, circula, densifica y normaliza

lodo de 12 a 13lpg, baja repasando hasta 2884 m, con resistencia hasta 3017.5 m (boca pesca), circula reciprocando hasta retorno limpio. Saca herramienta hasta 2800 m, tramo 2987-2970 m observa resistencia puntual 10-20Klb, saca con backreaming , baja con elevador de 2800-3017.5 m, saca

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Informe Final Pozo SAL-16 herramienta de 3017.5 m hasta 2960 m, con backreaming hasta 2.800 m, normal hasta superficie. El 18 de Mayo de 2009 baja zapato de 10 13/16” con caño lavador de 9 5/8”

hasta 2.796 m, repasa hasta 3.017,5 m boca pesca, trabaja con caño lavador hasta 3025.8 m, saca herramienta. Baja zapato de 10 11/16” con caño lavador de 9 5/8” hasta 3.001 m, trabaja con zapato hasta 3.027,5 m, en ésta

profundidad observa 20Klb de disminución de peso aplicado, perdida de rotación e incremento de presión de 1.360 psi y 350 gpm a 75 gpm y 2.900 psi sin perder circulación, maniobra con golpes de tijera con 500Klb, tensiona hasta 600Klb sin éxito. Continúa maniobrando con 15 golpes de tijera con 630Klb, incrementando el caudal de circulación de 75 hasta 400 gpm y 28003000 psi (los 400 gpm mantiene durante 5 min, observa disminución de tensión de 650 a 500Klb, deslizamiento 1,7 m) observa incremento repentino de presión a 3800 psi y disminución de caudal a 75 gpm, instala líneas a camión cementador, profundidad de zapato queda en 3025.8 m. Con unidad de cementación bombea con 2-0.2 bpm, 4700-5500 psi, con tendencia a incrementar la presión, desfoga presión, maniobra con golpes de tijera con 630Klb. Cambia brazos del Top Drive, instala cabeza de circulación y conecta a líneas de cementación, con unidad de cementación bombea a 1bpm con 7.200-5.650 psi; 1.5bpm con 6.000-5.800 psi; 2 bpm a 5800-50005650 psi, para bombeo, presión estabiliza en 4800 psi, en retorno 15% de lodo bombeado, cambia brazos y aparta cabeza de circulación. Maniobra con 159 golpes de tijera con 600-650 Klb, sin éxito. Instala equipo de Wireline, prepara y baja 11 líneas de primacord hasta 3015.1 m, aplica 9 vueltas a la izquierda, con tensión de 400Klb efectúa disparo de primacord sin observar liberación de torque ni tensión. Libera torque sin observar devolución de vueltas, libera tensión. Con 375 Klb de tensión aplica 5 vueltas a la izquierda observando caída de tensión a 350 Klb, intenta verificar punto de desenrosque con CCL negativo, herramienta no pasa por la tijera, saca herramienta, dejando en pesca caño lavador mas una pieza de portamechas de 8”, punto pesca 3002.8 m. Baja trépano de 12 ¼” hasta 2803 m, repasa hasta 3002.8 m, acondiciona

propiedades del lodo, reduce filtrado, mejora estabilidad eléctrica y reología. Saca herramienta, corre perfiles EMS- HGNS. Arma y baja tubería de 4 ½” y DP 5 7/8” hasta 3.002 m. Balancea 81 bbl de lechada de cemento de 16,5 lpg, saca herramienta hasta 2821 m, circula inversa y saca herramienta hasta superficie. En fecha 25 de mayo de 2009 efectúa mantenimiento Top Drive y baja trépano de 12 ¼” hasta 2831 m, donde toca cemento, corta cemento hasta 2.890 m, al retorno cemento semiduro y duro. Saca herramienta. - Página 57 -


Arma, prueba y baja trépano de 12 ¼” con MF de 8 ¼” (AKO 1.83°) + STB 12 1/16”+ MWD 8 ¼” hasta 2.890 m. Orienta TF a 90° y r eciproca

herramienta tramo 2880-2890 m. Efectúa time drilling de 2.890 m hasta 2.916 m con recuperación de 100% de formación para el tramo 2912.5 - 2916 m, saca herramienta y baja trépano de 12 ¼” PDC con MF de 8 ¼” (7:8, AKO=1.5°) DC 8”, DJ, HW y DP 5 7/8”

hasta 2877 m, orienta TF a 90° y baja hasta 2916 m, reciproca con TF orientado. Perfora deslizado hasta 2.920 m, repasa tramo 2885 - 2920 m con 620 gpm, 2580 psi, 40+99rpm, 7-9 Klb-ft. Continúa perforando en forma alternada rotado/deslizado (4 m/3 m) hasta 2935.5 m, toma survey y con éste dato continúa perforando rotado hasta 3100 m. Efectúa prueba de presión del conjunto de BOP’s. En fecha 4 de Junio de 2009, baja trépano nuevo de 12 ¼” PDC con MF de 8 ¼” (AKO=1.15°) hasta 2.888 m, repasa hasta fondo p ozo (3.100 m).

Perfora rotado hasta 3.273 m con 8-10Klb de peso, 640 gpm, 2700-2800 psi, 55+102rpm, 8-10Klb-ft, observándose en los 10 m últimos incremento de presión hasta 3000 psi y presencia continua de gomas de estator en la zaranda. Saca herramienta con dificultad por arrastre continuo torque elevado en el backreaming hasta 2.944 m, luego normal hasta superficie. Arma, prueba y baja trépano PDC nuevo de 12 ¼” con MF de 8 ¼” con

AKO= 1.15°, STB, MWD hasta 3064 m, repasa hasta fondo pozo 3273 m. Perfora rotado hasta 3474 m, toma survey en 3457 m, Incl=1.66°, Az= 357.62°. Efectúa maniobra corta hasta 3239 m, con torque puntual de 1220Klb-ft, bombea y desplaza 30 bbl de bache viscoso y baja repasando hasta 3474 m. Perfora con rotación y tomando survey de control cada 10 m hasta 3.703 m con backreaming , observando arrastre de 20-25Klb y torque de 8-13Klb-ft hasta 3473 m, bombea y desplaza 70 bbl de bache viscoso y baja repasando hasta fondo pozo. Continúa perforando rotativo y tomando survey de control cada 10 m hasta 3942 m. Saca herramienta con circulación y backreaming hasta 3179 m donde observa 10-20Klb de arrastre y 8-15Klbft de torque y hasta para el TD y aumento paulatino de presión sin perder circulación, herramienta aprisionada, asienta 250Klb y 60Klb de overpull logra liberar herramienta, reciproca herramienta hasta normalizar presión y torque, bombea y desplaza 35 bbl de bache viscoso, al retorno derrumbe de lutita y limolita. Continúa sacando herramienta con rotación y circulación hasta 2800 m. Termina de sacar herramienta hasta superficie. Efectúa prueba de presión del conjunto de BOP’s.

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Informe Final Pozo SAL-16 En fecha 22 de junio 2009, arma, prueba y baja trépano nuevo PDC de 12 ¼” con MF de 8 ¼” (AKO= 1.15°), STB, MWD hasta 2.939 m, repasa hasta

3.225 m, baja libre hasta 3469 m, baja repasando hasta fondo pozo 3.942 m. Perfora rotativo tomando survey de control cada 10 m hasta 4385 m con 1014Klb, 630 gpm, 3000-3100 psi, 70+100rpm, 8-11Klb-ft de torque. Efectúa carrera corta de 4.385 a 4.142 m. Con mínimo arrastre, baja hasta fondo. Bombea 50 bbl de bache sellante. Saca herramienta con elevador con arrastres puntuales hasta 3480 m, con backreaming tramos 3.480 – 3.300 m, 2.987 – 2.954 m, resto con elevador. Realiza dos carreras de Perfiles Eléctricos. Efectúa carrera de reconocimiento con dos estabilizadores a 30’ y 60’ hasta

2967 m, donde toca resistencia, repasa tramo 2967 - 3134 m, con elevador hasta 4385 m, bombea 50 bbl de bache viscoso, circula hasta retorno limpio, prepara y bombea 100 bbl de bache con baritina (450sc), en tramo 4385 4185 m, levanta herramienta hasta 4185 m, espera decantación, luego de 90 min circula y acondiciona lodo bajando punto cedente a 22 lb/100ft2. Baja herramienta de 4185 m a 4316 m, donde toca resistencia de 12Klb. Baja herramienta con circulación de 4316 hasta 4320 m con 560 gpm, 1820 psi, 70rpm, circula un fondo arriba, en retorno escasa cantidad de recortes. Saca herramienta hasta superficie. Baja cañería 9 ¾” - 9 ⅝”-10 ¾” de acuerdo al siguiente detalle. Zapato flotador 8 ¾”, cañería 9 ¾” 59.3 lb/ft, P -110, Cr-13, NK3SB, Collar flotador 9 ¾”, cañería 9 ¾” con mismas carac terísticas anteriores hasta 222.4 m, continúa bajando cañería 9 ⅝” 53.5 lb/ft, P -110, VAM TOP hasta 4192.6 m, XO, cañería 10 ¾” 65.7 lb/ft, P -110 VAM TOP hasta 4318 m, profundidad del

zapato. Circula y acondiciona lodo con 460-550 gpm, 2500-1870 psi, baja densidad de 13.7 a 12.6 lpg, bombea 130 bbl de CW-II, larga tapón inferior, 280 bbl lechada de relleno y 82 bbl de lechada principal de 15.9-16lpg de densidad, larga tapón superior y desplaza con las bombas del Equipo a 13bpm, presión 1280 psi, presión estabilizada en 1000 psi, sobre desplaza con 4 bbl, desfoga y devuelve 2 bbl, no se observa perdida de lodo durante la bajada y cementación de la cañería. Cuelga la cañería con 650 Klb, aparta spider, cabeza de cementación, desenrosca cañería de maniobra, r ealiza corte en frío, instala sección “C” del cabezal 13 ⅝” 10 m X 13 ⅝” 5 m, inyecta soldadura plástica, energiza sellos,

prueba sello secundario con 5000 psi durante 10 min satisfactoriamente; asienta conjunto de BOP’s, reajusta tuercas y prueba conjunto de BOP’s.

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Informe Final Pozo SAL-16 En fecha 10 de Julio de 2009 baja trépano de 8½” con 6DC 6½”, 6HW y DP de 5 7/8” hasta 4241.9 m donde encuentra resistencia de 10 -15Klb. Efectúa prueba de integridad de la cañería de 9 5/8” con 3.000 psi durante 10 min

satisfactoriamente. Corta cemento blando- semiduro y accesorios hasta 4325 m, arma y baja Gyro para sacar datos de desviación. Saca herramienta registrando con multishot cada 30 m. Corre registros CBL-VDL-GR y USIT. Arma herramienta direccional, trépano impregnado de 8 ½” con MF de 6 ½” (AKO=1.15°), alinea UBHO, Slim pulse de 6 ½”, prueba con 270 gpm,

observa trépano sin movimiento, intenta con mayor caudal sin éxito, desarma arreglo direccional y baja trépano de 8½” PDC, NB 8 ⅜”, Pony Collar 6½”, STB 8 ⅜”, UBHO, Slim Pulse 6½”, STB 8 ⅜ ”, DC 6 ½”, DJ 6 ½” hasta 4300

m, circula y normaliza densidad de lodo en 9.2lpg, baja con circulación hasta 4357 m, limpiando el tapón de arena, toma survey en 4343, Incl= 1.68° Az=94.84°, circula para desalojar gas, máxima detección 851ugt, normaliza densidad de lodo y termina de limpiar el tapón de arena hasta 4385 m, densidad entrada y salida del lodo 9.4lpg. Se observa las siguientes detecciones: Gas de circulación en 4327 m 851ugt, Gas de viaje en 4325 m de 386ugt, Gas de paro de bomba en 4357 m 674ugt. Perfora hasta 4471 m, con la siguiente observación: Max. Gas de circulación en 4470.7 m 1435ugt, obligando a cerrar el pozo y circulando por Choke Manifold, circula y densifica el lodo 9.6lpg. Saca herramienta hasta superficie. Arma y baja 24 piezas de tubería de 4½” + packer+ DP 5 7/8” hasta 4471 m,

verifica fondo pozo, normaliza lodo densidad entrada y salida 9.8lpg, levanta herramienta hasta 4302 m, baja circulando hasta 4471 m, circula un fondo arriba, máx. detección gas de viaje corto 116ugt, pruebas líneas camión cementador, bombea y balancea 50 bbl de colchón lavador CW- 8, saca herramienta hasta 4225 m, fija packer en 3395 m, prueba sello packer con 1.500 psi. Efectúa prueba de inyectividad con 0.75, 1, 1.25, 1.50, 1.75 y 2 bpm, presión, 1200, 1450, 1600, 1650, 1750 y 1850 psi respectivamente, total bombeado 23 bbl, presión cae a 560 psi en 10 min, desfoga presión a cero psi, total admitido 22 bbl, desancla packer y baja herramienta hasta 4411 m, circula y normaliza lodo. Desde 21 de Julio de 2009 hasta el 11 de Agosto de 2009 se coloca 4 tapones balanceado de cemento de 65 bbl cada uno en la profundidad de 4411 m, presuriza con 4500-5000 psi y dos tapones de Gel Sellante de 25 bbl cada uno, sin conseguir sello perfecto, porque continúa el aporte gas de la arenisca H1 de la Fm. Huamampampa, sin embargo el flujo de gas disminuye y se puede trabajar con lodo de 9,0 lpg de densidad de lodo. - Página 60 -


En fecha 11 de Agosto de 2009 baja trépano impregnado de 8 ½” con MF de 6 ¾” (AKO= 1.15°) tipo 2:3, STB 8 ⅜”, UBHO, Sling Pulse de 6 ½” hasta

4466 m, observa resistencia de 15-20Klb en 4389, 4426 y 4432 m, cambiando de posición logra pasar. Circula por Choke manifold por incremento en la detección de gas a 1171ugt, normaliza y toma presión reducida a bombas. Perfora con 8-14Klb, 450 gpm, 2200-2300 psi, 50+450rpm, 8-10Klb-ft, hasta 4594.4 m, repasa cada 10 m perforados y toma survey de control cada 10 m, efectúa viaje corto hasta 4495 m, realiza Flow check y baja hasta fondo 4594.4 m, circula y pasa por choke manifold por incremento en la detección de gas a 590ugt, circula y normaliza lodo. Saca herramienta hasta superficie. Arma y baja mismo arreglo anterior cambiando trépano impregnado de 8 ½”, MF y MWD hasta 4554 m, repasa por seguridad hasta fondo pozo 4594.4 m, circula por incremento de gas a 988ugt. Perfora con normas anteriores hasta 4772 m, repasa y toma survey de control cada 10 m, saca herramienta sin resistencia hasta superficie. Efectúa prueba del conjunto de BOP’s. Nuevamente baja trépano impregnado de 8 ½”, Motor de Fondo de 6 ¾” (AKO=1.15°) tipo 2:3, STB 8 3/8”, UBHO+Slim Pulse 6 ½”, baja hasta 4643

m, donde encuentra resistencia 15Klb, baja repasando hasta 4700 m, cierra rams y circula por choke manifold por incremento de gas a 1220ugt, circula y normaliza. Ultimo survey en 4755 m, Incl= 10.34° Az= 100.24°. Por éste incremento en el ángulo vertical perfora en sliding con TF en LS de 4773 a 4776 m y luego rotado hasta 4787 m, toma survey en 4770 m, Incl= 10.37°, Az=100.00°. Continúa perforando rotado hasta 4853 m, toma survey en 4.826 m, Incl=9.13°, Az=100.36°, saca herramienta para sacar corona en la arenisca H4, tope en 4828 m. Arma y baja corona de 8 ½” de 9 m con dos STB hasta 4853 m, registra parámetros de torque, presión y peso, larga bolilla y coronea de 4853 hasta 4855 m, donde observa incremento brusco de presión de 850 a 1400 psi, maniobra herramienta sin normalizar, saca herramienta hasta superficie, recuperación testigo 95%, estado bueno, 100% arenisca, fluorescencia amarillenta. Arma y baja misma corona de 8 ½” y barrila saca testigo con dos

STB hasta 4855 m, circula, cierra rams por incremento de gas, circula por choke manifold, 997ugt, circula y normaliza, registra parámetros. Coronea de 4855 hasta 4859.60 m, observa caída de 100 psi de presión y 2000Klb-ft de torque. Saca herramienta hasta superficie. Recuperación de testigo 91.3% (4.60 m), estado bueno con fluorescencia amarillenta azulada. - Página 61 -


En fecha 31 de Agosto de 2009, arma y baja trépano impregnado de 8 ½” con Motor de Fondo de 6 ¾” (AKO=1.15°) tipo 2:3 STB 8 ⅜”, UBHO, Slim Pulse 6 ½” hasta 4855 m, repasa hasta 4859.6 m, detección de gas 4965, cierra rams BOP, circula por c hoke manifold, máxima detección de gas 994

ugt. Perfora rotativo hasta 4960 m, tomando survey de control cada 15 m, circula, normaliza y saca herramienta hasta superficie para toma de perfiles eléctricos. Efectúa cuatro carreras de perfiles. Realiza carrera reconocimiento hasta 4960 m, circula y acondiciona lodo, saca herramienta hasta superficie. Finaliza con tres carreras de perfiles. Efectúa prueba del conjunto de BOP’s. Arma, prueba y baja trepano de 8 ½” PDC con MF de 6 ¾”(4:5, 0.5rev/gal), STB 8 ⅜”, UBHO, MWD de 6 ½” hasta 4.957 m, circula, cierra rams BOP, circula por choke manifold, máxima detección gas 1140ugt, circula y

normaliza lodo. Perfora con 12-15Klb de peso, 420 gpm, 2040-2060 psi, 40-50+ 210rpm, 915Klb-ft hasta 4986 m, donde observa pérdida de lodo a razón de 13 bbl/hr, bombea 50 bbl de bache con 44.5 lb/bbl de obturante, repasa tramo perforado (26 m). Bombea dos baches similares, levanta herramienta hasta 4927 m, cierra rams BOP, presuriza con 100 psi y 4.5 bbl, abre rams, circula y baja repasando hasta 4986 m. Perfora con normas anteriores hasta 5001 m. Durante perforación del tramo 5000-5001 m, observa pérdida de 25 bbl/h. Balancea en el fondo 70 bbl de lodo con 42 lb/bbl de obturante, saca herramienta hasta 4927 m, cierra rams BOP y presuriza de 100 hasta 250 psi con intervalos de 6 min, total inyectado 8.75 bbl, presión estabiliza en 135 psi, saca herramienta hasta 4330 m. Circula y normaliza lodo, cierra rams BOP, circula por c hoke manifold, detección máxima de gas 774ugt, circula y normaliza lodo, abre rams y baja herramienta hasta 4658 m, circula, cierra rams BOP, circula, máxima detección gas 812ugt, abre rams BOP y baja herramienta hasta 4999 m. Circula y normaliza lodo, densidad entrada y salida 9.0 lpg. Perfora hasta 5067 m con 14-20Klb de peso, 320-360 gpm, 40+160-180rpm, 1350-1680 psi, 10-13Klb-ft: Gas de conexión y survey 737 ugt (10 min), gas de formación 33 ugt. Saca herramienta hasta 4324 m, Balancea 70bls de 13lpg, saca herramienta hasta superficie.

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Informe Final Pozo SAL-16 En fecha 18 de Septiembre de 2009, arma, prueba y baja arreglo direccional, trepano de 8 ½” impregnado, MF de 6 ¾” (2:3, 1rev/gal) hasta 5065 m,

circula y observa pérdida parcial de lodo (139 bbl en media hora), baja caudal de 315 gpm hasta 166 gpm, en condiciones estáticas pierde 6 bbl, saca herramienta hasta 4328 m, prepara lodo nuevo, perdida en condiciones estáticas 57 bbl. Circula y baja densidad a 8.7lpg, homogeneíza lodo en 8.7 lpg, total lodo perdido en el tramo 537 bbl. Con densidad entrada y salida 8.7lpg, baja herramienta hasta 4650 m, circula y normaliza lodo en 8.7lpg, baja herramienta hasta 5067 m, perfora rotativo hasta 5367 m con 8-15Klb, 350-360 gpm, 40+350-360rpm, 15001650 psi, 15-18Klb-ft. A la profundidad de 5170 m observa pérdida parcial de lodo, circula y normaliza densidad entrada y salida a 8.8lpg, además agrega obturante carbonatos, en todo el tramo se perfora con background de gas de 185-200ugt y una detección máxima de gas de 1500-2000 ugt, como gas conexión, survey ó parada de bomba. Efectú a prueba del conjunto de BOP’s. En fecha 1 de Octubre de 2009, arma, prueba y baja trépano nuevo de 8 ½” impregnado, MF de 6 ¾” (2:3, 1.0 rev.), STB 8 3/8”, MWD 6 ½” hasta 4328 m, circula y saca lodo de 9.5 lpg, circula por c hoke manifold, máxima

detección de gas 1983-1278ugt; continúa bajando herramienta hasta 5367 m sin resistencia. Perfora rotativo con 8-12Klb, 350 gpm, 40+350rpm, 1600-1750 psi, 1618Klb-ft, hasta 5592 m. Algunos tramos saca herramienta con backreaming 5447 - 5437 m, 5448 – 5419 m, para poder agregar un tiro. Saca herramienta hasta 5359 m sin poder pasar éste, repasa tramo 53595404 m, baja herramienta hasta 5442 m, circula y normaliza lodo, bombea 130 bbl de bache de limpieza, continúa sacando herramienta hasta superficie, observa problema en sistema de transmisión de torque en el Motor. Arma y baja corona de 8 ½” con barril saca testigo de 6 ¾”, STB encima de

la corona y otro encima de barril hasta 5.442 m, repasa hasta 5592 m fondo pozo, perfora con corona hasta 5598 m con 8-15Klb, 70rpm, 240 gpm, 780 psi, 15-18Klb-ft, en ésta última profundidad, observa caída de 50 psi, caída de torque y sin avance, intenta sacar herramienta, observa 50Klb de arrastre y amago de aprisionamiento, maniobra con tensión, rotación y circulación, liberando herramienta.

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Informe Final Pozo SAL-16 Saca herramienta con backreaming hasta 5.452 m, luego normal hasta 4.315 m. Balancea 75 bbl de lodo de 11,0 lpg. Saca herramienta hasta superficie, recupera 5.8 m ó 96.7%. Efectúa prueba del conjunto de BOP’s.

Arma, prueba y baja trépano de 8 ½” impregnado usado con MF de 6 ¾” (2:3, 1rev/gal AKO=1.15°) STB 8 5/16”, MWD 6 ½” hasta 4342 m, circula,

cierra rams BOP, circula, máxima detección gas 1002ugt, abre pozo, circula y normaliza lodo, continúa bajando herramienta hasta 5490 m, repasa hasta fondo pozo 5598 m. Perfora hasta 5615 m con 8-15Klb, 380 gpm, 45+190rpm, 1600-1750 psi, 1517Klb-ft, circula y recupera muestras de fondo. Saca herramienta hasta 4329 m, balancea 50 bbl de bache pesado de 11lpg. Saca herramienta hasta superficie. Corre cuatro carreras de perfiles eléctricos, sin lograr llegar al fondo pozo con el último registro AIT-PPC-GR. Efectúa carrera de reconocimiento con trépano de 8 ½” hasta 4380 m, circula por choke manifold, máxima detección gas 1332ugt, circula y normaliza lodo;

continúa bajando herramienta hasta 5458 m, repasa hasta fondo pozo 5615 m, circula y normaliza lodo y saca herramienta. Corre quinta carrera de perfiles, DSI-PPC-GPIT. Efectúa carrera de reconocimiento hasta 5.594 m, repasa por seguridad hasta 5615 m, bombea 58 bbl de bache viscoso, circula y normaliza lodo. Balancea 60 bbl de bache de densidad 9.8lpg, saca herramienta hasta 4.310 m, balancea 50 bbl de lodo de 11lpg, saca herramienta hasta superficie. Corre perfiles: sexta carrera AIT-HNGS-EMS-GPIT-GR tramo 5.615 - 4.900 m; séptima carrera PEX (LDL-CNL)-EMS-PPC-GR, tramo 5615-4900 m. En fecha 21 de Octubre de 2009, baja 27 pzas tubing 4 ½” SEC 15.2 lb/ft con pata de mula, xo, DP 5 7/8” hasta 5615 m, circula y normaliza lodo.

Bombea y balancea 40 bbl de espaciador de 12.5 lpg de densidad, 46 bbl de lechada de cemento de 15.8lpg de densidad, 4 bbl de espaciador, bombea a 4bpm y desplaza con 426 bbl con bombas del Equipo a 7 bpm, durante toda la operación se choquea con 200 psi, saca herramienta hasta 5.005 m, instala IBOP y baja hasta 5220 m. Bombea y desplaza 50 bbl de bache con cáscara de nuez para limpieza de la columna de perforación. Saca herramienta hasta superficie. Baja trépano tricono de 8 ½” hasta 4.405 m, circula, cie rra rams BOP, circula por Choke manifold, máxima detección de gas 1706 ugt, abre rams y

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Informe Final Pozo SAL-16 continúa circulando hasta normalizar lodo. Continúa bajando herramienta hasta 4894 m donde encuentra resistencia repasa hasta 5.025 m, Corta cemento blando hasta 5086, cemento semiduro-blando hasta 5.112 m y semiduro a duro hasta 5125 m, circula y saca herramienta hasta superficie. Arma, prueba y baja MF de 6 ¾” 2:3 (AKO=1.83° y 1rev/gal), UBHO, MWD 6 ½” hasta 4.340 m, circula y normaliza lodo, continúa bajando herramie nta

hasta 5118 m, repasa hasta fondo 5.125 m. Efectúa Time Drilling hasta 5135 m con recuperación de 100% formación, circula y saca herramienta hasta superficie. Baja el mismo arreglo anterior variando solamente el AKO a 2.12°, hasta 5120 m, orienta TF a 70° y baja repasando hasta 5135 m, perfora en Time Drilling con TF a 70° hasta 4139 m con recuperación de 100% de formación. Cambia orientación del TF a 180° LS y continúa con Time Drilling hasta 5141 con recuperación de 90 a 100% de cemento. Saca herramienta hasta superficie. Prueba conjunto de BOP’s. Arma, prueba y baja trépano tricono de 8 ½”con MF de 6 ¾” 4:5 (AKO=2.38°, 0.5rev/gal), UBHO, MWD 6 ½” hasta 5127 m. Con herramienta orientada

repasa tramo 5137-5141 m Con TF en 170° efectúa time drilling de 5.141 hasta 5.148 m, con recuperación de 90% de formación y 10% de cemento, circula reciprocando con herramienta orientada tramo 5135-5128 m, saca herramienta hasta superficie. En fecha 4 de noviembre de 2009, arma, prueba y baja trépano de 8 ½” impregnado con MF de 6 ¾” 2:3 (AKO= 1.50°), STB 8 3/8”, UBHO, MWD 6 ½” hasta 4402 m, circula, cierra rams BOP, circula, máxima detección de gas

1450ugt, circula, abre rams y continúa bajando herramienta hasta 5.128 m. Con TF orientado a 170° repasa hasta fondo 5.148 m. Perfora en forma alternada, rotado/deslizado (6x4 m) hasta 5.160 m, prosigue con 5x5 m hasta 5316 m con 4-8 Klb de peso, 350 gpm, 50+350rpm, 1300-1550 psi, 911Klb-ft, saca herramienta hasta 4330 m, bombea y balancea 50 bbl de lodo de 12lpg, saca herramienta hasta superficie, los dos últimos survey son los siguientes; para 5290 m, Incl=18.42° Az= 181.64°; para 5300 m, Incl= 19.32° Az= 184.50°. En fecha 12 de Noviembre de 2009, arma, prueba y baja trépano nuevo de 8 ½” PDC con MF de 6 ¾” 4:5 (AKO=1.83° 0.5), STB 85/16”, UBHO, MWD 6 ½” hasta 4400 m, circula por c hoke manifold, máxima detección de gas

1880ugt, circula y normaliza lodo, continúa bajando herramienta hasta 5316 m, perfora direccionalmente, tomando survey de control cada 10 m, hasta - Página 65 -

Informe Final Pozo SAL-16 5544 m con10-18Klb de peso, 360-370 gpm, 50+185rpm, 1600- 1700 psi, 16-18Klb-ft de torque. Últimos dos survey son; para 5520 m, Incl= 48.67°, Az= 192.73°; para 5528 m, Incl= 48.94°, Az= 192.65°, circula y saca herramienta hasta 4332 m, circula y balancea 50 bbl de lodo de11,0 lpg, saca herramienta hasta superficie. Efectúa carrera de acondicionamiento de pozo con trépano tricono de 8 ½”

hasta fondo pozo, circula y saca herramienta hasta superficie. Arma sonda AIT- DSI-EMS-GR (Long= 29.46, Max OD = 6.9”) y baj a hasta 5433 m donde toca resistencia, maniobra sin lograr pasar, saca sonda: Arma y baja sonda GR-HNGS-EMS (Long=11.44, OD Max = 4.5”) hasta 5433 m, toca resistencia y saca sonda. Arma y baja trépano tricono de 8 ½”, DC 6 ½”, STB 8 3/8”, DC 6 ½”, STB 8 3/8”, HW 5 7/8” hasta 4328 m, circula, cierra rams BOP y circula por c hoke manifold, máxima detección de gas 1775ugt, circula y normaliza lodo, continúa bajando trépano de 8 ½” hasta 5428 m donde toca resistencia,

repasa repetidas veces tramo 5.449-5.460 m, continúa repasando hasta fondo pozo 5.544 m, efectúa carrera corta 5.544-5.399 m con backreaming continuo, baja de 5.399 hasta fondo 5.544, tramo de mayor resistencia 54565464 m, repasa repetidas veces y normaliza, bombea y desplaza 90 bbl de bache con lubricante sólido (alpine drill beads 7.5 lb/bbl) hasta punta del trépano. Saca con backreaming de 5.544 m hasta 5.400 m, continúa sacando herramienta con elevador hasta 4.318 m, efectúa flow check y balancea 50 bbl de lodo de 11,0 lpg, saca herramienta hasta superficie. Intenta correr nuevamente perfil OBMI-GPIT-DSI-EMS-GR (Long. 32.27 m), bajando hasta 5.433 m, sin lograr pasar éste punto de resistencia. Efectúa prueba del conjunto de BOP’s. En fecha 27 de Noviembre de 2009, baja trépano tricono de 8 ½”, DC 6 ½”, STB 88 5/16”, DC 6 ½”. STB 8 5/16” hasta 4322 m, circula y normaliza lodo,

continúa bajando herramienta hasta 5438 m, repasa hasta fondo pozo 5544 m, tramo de mayor resistencia 5439-5462 m, circula, bombea y desplaza 60 bbl de bache viscoso de 200s, en retorno regular cantidad de recorte menudo de formación sin observar derrumbe, bombea 90 bbl de bache con lubricante sólido (8lb/bbl de alpine drill beads), desplaza hasta punta del trépano. Saca herramienta con backreaming desplazando bache por anular hasta 5400 m, continúa sacando con elevador hasta 4338 m, balancea 50 bbl de lodo de 11lpg y saca herramienta hasta superficie.

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Informe Final Pozo SAL-16 Baja zapato flotador de 7”, 2 pzas cañería de 7”, collar flotador insertable, 1 pza. cañería de 7”, Landing collar de 7”, 94 piezas cañería de 7” 29 lb/ft P 110, CR 13, JFE Bear Clear Plate, PACValve 7”, 17 pzas cañería 7” mismo tipo hasta 1286.50 m con 16 centralizadores, colgador de Liner 9 5/8” -7” hidráulico-rotativo, modelo Flex-lock III 13Cr, con HR setting sleeve y Setting Tool (registra peso de Liner = 175Klb) y baja de 1286.5 m hasta 5438 m,

donde observa resistencia de 30Klb, peso de la herramienta 500 Klb. Maniobra herramienta con tensión de 600Klb y asentando 400Klb y circulación, observando presencia de gas de 1488ugt, cierra rams de BOP, circula por Choke manifold observando incremento de gas hasta 2030ugt, observando liner aprisionado, continúa maniobrando con 20Klb-ft de torque y transmitiendo mismo con 600-400Klb de tensión sin lograr liberar herramienta, repite maniobra, cayendo peso de 500 a 450Klb y presión de 850 psi a 500 psi, por posible desenchufe del setting tool , saca herramienta hasta superficie, verificando desenchufe del setting tool , aparta tapones de desplazamiento. Arma y baja setting tool con DP 5 7/8” hasta 4149.31 m, enchufa setting tool , asienta 30Klb de peso, verifica enchufe con caudal y presión. Zapato Liner en 5433.8 m y Tope Liner en 4140.1 m, circula, cierra rams de BOP, máxima detección de gas 1847ugt, después del difusor, circula, abre rams y normaliza. Cementa Liner con 63 bbl de lechada de 16lpg y desplaza con 10 bbl de Mudpush y 295 bbl de lodo con bombas Equipo a 7.5bpm y completa con 40 bbl con Cementador sin obtener presión de cierre, volumen sobre desplazado 15 bbl. Volumen perdido durante la cementación aprox. 85 bbl. Desenchufa setting tool hasta 4120 m, circula fondo arriba, en retorno mínimo volumen de mudpush. Durante 5 horas, fragüe de cemento. En fecha 02 de Diciembre de 2009, baja setting tool con tubería de perforación de 5 7/8” de 4120 m hasta 4149.3 m, enchufa mismo en liner de 7”, asienta 30Klb de peso, intenta abrir válvula del collar de doble etapa, sin

éxito, bombea 147 bbl de lodo con las bombas del Equipo y presión de 1700 psi, observa caída gradual de presión hasta 1200 psi, por posible daño en las copas y/o sellos del setting tool . Desenchufa setting tool con 500Klb, saca herramienta hasta superficie. Observa daños en setting tool ( pup joint de 2 7/8” doblado, pack off sin oring centra l, copas con mínimo daño, tapones de desplazamiento de cañería de 7” con las gomas picadas, dardo dentro del pup joint doblado), desarma mismo. Baja pata de mula de 2 7/8” con tubería de perforación de 2 7/8” (1242 m) y tubería de perforación de 3 ½” (1220 m) y DP de 5 7/8” hasta 5398 m, punto de resistencia landing collar (en 4141 m toca boca liner, asentó 7Klb, levanta

2 m, cambia de posición y baja libre). Levanta herramienta hasta 5396 m, - Página 67 -

Informe Final Pozo SAL-16 circula y cierra rams, circula, máxima detección de gas 1605ugt, abre rams, circula y normaliza lodo, abre rams. Saca herramienta hasta 4800 m, balancea 20 bbl de bache viscoso y saca herramienta hasta 4645 m, circula y acondiciona lodo. Balancea 20 bbl de lechada de cemento de 16lpg de densidad, saca herramienta hasta 4409 m, circula, cierra rams, circula y normaliza lodo, máxima detección de gas 2197ugt, balancea 50 bbl de lodo de 11lpg. Saca herramienta. Arma y baja setting tool (wiper plug 6 ½” + HR setting tool 7 ¾” + PBR pack off 7 ½” + lift nipple 6 1/8” + xo= 8.7 m), con DP 5 7/8” hasta 4120 m, toma parámetros de circulación. Asienta 40Klb, con equipo de cementación a 1/2bpm presuriza hasta 2400 psi, observando caída de presión hasta 1200 psi, circula a 1 y 2bpm, 900-1200 psi, presentándose pérdida parcial y luego total, para bombeo. Baja densidad de lodo de 9 a 8.8lpg, prepara 30 bbl de bache concentrado con obturante MIX II (6lb/bbl) y solubridge (2lb/bbl), circula sin conseguir restablecer circulación. Prepara 70 bbl de bache con 4lb/bbl de mix II, 1lb/bbl de solubridge, 15lb/bbl de carbonato medio y 30lb/bbl de carbonato grueso, total 50lb/bbl de obturante, bombea mismo logrando restablecer circulación, circula y normaliza lodo con densidad 8.6 lpg, entrada y salida. Efectúa cementación segunda etapa con 24 bbl de lechada de cemento, densidad 15.8lpg, desplaza sin conseguir presión de cierre, intenta liberar setting tool con 750-800 Klb de tensión, repite maniobra sin éxito. Circula con bomba del Equipo con 220 gpm, 1250 psi, durante la circulación la presión sube a 2000 psi, presuriza hasta 3000 psi, cayendo bruscamente a cero psi, continua circulando con bomba del equipo con 250 gpm y 750 psi. Determina punto libre en 4144.74 m (pack off) y aprisionada en 4146.44 m (Setting tool). Al intentar desenrosque con cuerda explosiva, efectúa desenrosque mecánico con 9 vueltas a la izquierda y tensiones de 550-450Klb, en la profundidad de 4143.4 m, circula y normaliza lodo de 8.8lpg, balancea 50 bbl de lodo de 10 lpg, saca herramienta hasta superficie, observa hilos inferiores de la rosca macho del pup joint con desgaste. Cambia pup joint con tijera de perforación encima del pup joint y baja hasta punto pesca, conecta pesca en 4141.3 m, enrosca pesca con 8 vueltas a la derecha (25Klb-ft), maniobra con tijera con 800-300Klb durante 15 horas sin éxito, efectúa back off en el pup joint, circula y normaliza lodo en 9lpg, saca herramienta hasta superficie. Baja zapato fresador de 7 ¼” x 6 ¼” con junk basket hasta 4139 m, circula, cierra rams y circula por Choke manifold, máxima detección de gas1669ugt,

abre rams, circula y normaliza lodo, registra parámetros y fresa pack off de 4141.15 m hasta 4141.25 m con peso mínimo, para operación por incremento en la detección de gas, circula y normaliza lodo (máxima detección de gas 1712ugt), continúa fresando el pack off hasta 4141.60 m - Página 68 -

Informe Final Pozo SAL-16 con peso mínimo, bombea 30 bbl de bache viscoso en retorno mínima cantidad de limadura de hierro, balancea 50 bbl de lodo de 9.5 lpg. Saca herramienta. Arma y baja herramienta de pesca, pup joint , tijera de perforación, HW de 5 7/8” hasta 4141.3 m, levanta herramienta hasta 4140 m, circula, cierra rams y circula por Choke manifold, abre rams y normaliza lodo, máxima detección

de gas 1775ugt, baja herramienta hasta 4141.3 m, realiza maniobra de enrosque con 7 vueltas a la derecha (20Klb-ft), rotando sarta con 14-20Klb-ft, maniobra con tensiones de 650Klb y asentando 350Klb, maniobra con 7 golpes de tijera con tensiones de 700Klb, con torque limitado a 29Klb-ft consigue rotar herramienta en 4141 m. Con 14-20Klb-ft de torque, saca herramienta con 50rpm, 270 gpm, 450 psi, y arrastre de 10-20Klb en tramo 4141-4136 m, luego sin arrastre hasta 4125 m.; saca herramienta hasta superficie, recupera 100% de herramienta en pesca (PBR pack off + HR setting tool + swap cup tool plug sistem ) longitud recuperada 2.99 m. Arma y baja trépano tricono de 8 ½” con escariador para 9 5/8” hasta boca liner de 7” 4139.6 m, apoya 10Klb, circula y saca herramienta. Efectúa una segunda carrera con polish mill de 7.437”hasta 4142. 4 m, asienta 10Klb, repasa tramo

4139-4142.4 m, circula normaliza y saca herramienta. En fecha 18 de Diciembre de 2009 baja y fija top packer “XZP”, quedando en 4138.3 m y el tope Liner Tieback en 4132.4 m. Arma y baja junk mill de 6”+ upper watermelon mill de 5 ¾” -6 1/8” hasta 4341.5 m, rectifica diámetro interior de Pack valve de 4341.5 m hasta 4342.5 m con peso mínimo, 50rpm, 315 gpm,1350 psi,14-17Klb-ft, repasa tramo 4340-4345 m, con watermelon cuatro veces, baja herramienta hasta 4505.4 m tope cemento, circula y normaliza lodo en 9.0 lpg, prueba hermeticidad Liner 7” y top packer con 2000 psi, observa caída de presión a 1300 psi en 10 min, volumen perdido 2 ¼ bbl (válvula Pack probablemente abierta), saca herramienta hasta superficie. Baja Packer de 7” M6 con cola de 1 pza de 2 7/8” hasta 4326 m, fija packer en 4319 m con 16Klb de peso, prueba sello packer con 1000 psi, observa caída de presión de 50 psi y mínima devolución por directa, intenta fijar en diferentes profundidades sin éxito, saca herramienta hasta superficie. Cambia tubería cola 2 7/8” y baja packer de 7” M6 hasta 4385 m, circula y

normaliza lodo, fija packer en 4379.73 m, prueba sello por directa con 3000 psi, OK, por EA con 1000 psi, desancla packer y saca herramienta hasta 4298 m, fija packer en 4293 m, prueba sello por directa a ¼ bpm, observa circulación por zaranda con 160 psi, sube a 1bpm, observa circulación con 200 psi, por EA con mismo resultado anterior.

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Informe Final Pozo SAL-16 Saca herramienta hasta 4153 m, fija packer en 4144.5 m, prueba sello por directa a 1/4bpm, observa circulación por zaranda con 160 psi, prueba sello por EA con mismo resultado, saca herramienta hasta superficie y fija Retenedor de Cemento en 4241 m. El día 23 de Diciembre de 2009 baja stinger de 2 7/8” hasta 4233.4 m, circula y normaliza lodo, máxima detección de gas 2250ugt. Con el stinger en 4240.7 m, bombea 40 bbl de lechada de cemento de 15.8lpg con colchones antes y después de la lechada de cemento desplaza hasta cerca del Stinger. Enchufa Stinger en el Retenedor de Cemento, continúa desplazando con 70 bbl de lodo a 5bpm y 250 psi, desenchufa Stinger y saca 10 tiros de herramienta 3930 m, circula y normaliza lodo y saca herramienta hasta superficie. Baja trépano tricono de 8 ½” hasta 3986 m, baja con circulación y rotació n

hasta 4086 m sin resistencia. Corta cemento de 4086 m hasta 4131.4 m (Top Liner), en retorno recortes de cemento de baja consistencia, circula y normaliza lodo. Saca herramienta. Arma y baja trépano tricono de 6 1/8” hasta 4116 m, baja con rotación y

circulación hasta 4132.1 m (Top Liner) y sin resistencia, corta cemento hasta 4138 m, en zaranda recortes de cemento de baja consistencia, baja libre hasta 4241 m. Cierra rams y prueba sello boca liner con 2951psi durante 10 min positivo, libera presión y abre rams. Corta RC de 4241 hasta 4242.2 m, baja libre hasta con circulación hasta 4245.6 m. Corta cemento hasta 4343 m con 6-9Klb, 50rpm, 257 gpm, 1550 psi, 7-10Klb-ft, penetración variable 1-3 min/m, baja libre con circulación hasta 4365.6 m, en zaranda recortes de baja consistencia, circula y normaliza lodo. Saca herramienta hasta superficie. Arma y baja trépano tricono de 6 1/8” con Escariador 7” hasta 5396 m,

reciproca con escariador tramo5287-4396 m, circula y normaliza lodo, saca herramienta hasta superficie. Fija Retenedor de Cemento en 5396 m, baja stinger con DP 3 ½”-5 7/8” hasta 5345 m, tope RC, levanta hasta 5344 m, circula y normaliza lodo, enchufa en RC, observa incremento de presión a 2000 psi, desenchufa stinger, prepara 65 bbl de colchón lavador CW-8, bombea y desplaza con 296 bbl de lodo. Baja y enchufa stinger en RC, con Camión Cementador realiza prueba de inyectividad a ¼ bpm, volumen bombeado 2 bbl, presión 1500 psi, sin observar caída de presión ni admisión a formación. Presuriza por directa con 4000 psi sin observar admisión; por EA presuriza con 1500 psi, presión mantiene constante, desenchufa Stinger y saca herramienta hasta 5277 m, cierra rams y bombea a ¼ bpm, volumen bombeado 18 bbl, presión de admisión 2200 psi, en 10 min, presión cae a 1800 psi, desfoga a - Página 70 -

Informe Final Pozo SAL-16 0 psi, devolución 6 bbl, admitido 12 bbl, abre rams, circula y normaliza lodo. Saca herramienta hasta 4547 m, bombea y balancea 25 bbl de bache viscoso y saca herramienta hasta 4350 m. Bombea y balancea 40 bbl de lechada de cemento de 15.8lpg, con los respectivos colchones, saca herramienta hasta 4025 m, circula inversa, en retorno 25 bbl de lodo contaminado con espaciador. Inyecta lechada de cemento a ¼ bpm, volumen bombeado 10 bbl, presión 1945 psi. Volumen total bombeado 26 bbl, cierra pozo con presión de 4000 psi. Durante 8hrs pozo cerrado, desfoga a 0 psi, devolución 12 bbl, admitido 14 bbl. Efectúa prueba del conjunto de BOP’s. En fecha 1 de Enero de 2010, baja trépano de 6 1/8” hasta 4115.5 m, donde

toca resistencia, corta cemento hasta 4150 m, penetración 1-2 min/m, circula en retorno espaciador contaminado con cemento y recortes de cemento blando y semiduro; continúa cortando cemento de 4150 hasta 4360 m, tramo de mayor dureza 4349-4354 m, 4-5 min/m. Cierra rams, realiza prueba de hermeticidad del Top Paker con 1000, 2000, 2500 y 3000 psi, 10 min cada uno OK. Corta RC de 5344 hasta 5344.6 m, baja con rotación y circulación hasta 5394.6 m, continúa rotando sobre restos metálicos hasta y tapones de goma hasta 5417.5 m, continua rotando sobre restos metálicos de RC, collar flotador y zapato flotador hasta 5432 m, bombea 30 bbl de bache viscoso, al retorno recupera recortes de aluminio y restos de goma, saca herramienta hasta superficie. Corre registros CBL-VDL-GR, tramo 5428-4130: USIT modo cemento tramo 5430-5215 m, 4370-4130 m: USIT modo corrosivo 4320-900 m: modo cemento tramo 5430-4350 m. Arma y baja trépano tricono de 6 1/8”, DC 4 ¾”, HW 3 ½”, DP 3 ½” -5 7/8”

hasta 5408 m. Con circulación y rotación hasta 5436 m, baja repasando hasta 5544 m, verifica fondo pozo. Saca herramienta hasta superficie. Arma y baja trépano impregnado de 6 1/8” 4 ¾”, MF 2:3 (AKO= 1.15° 2.26rev/gal), STB 6”, MWD -GR 4 ¾” hasta 5483 m, repasa hasta fondo pozo

5544 m. Perfora en forma alternada rotativo/deslizado (4x6) hasta 5715 m con 8-15Klb, 230 gpm, 35+520rpm, 3000 psi, 14-17Klb-ft, por falla de motor, circula y saca herramienta con circulación y rotación hasta 5445, continúa sacando herramienta normal hasta superficie. Baja mismo trépano impregnado de 6 1/8” con otro MF del mismo tipo y otro

MWD hasta 5467 m, donde observa resistencia hasta 25Klb, baja repasando con dificultad hasta 5484 m, en ésta profundidad repasa varias veces logrando pasar, continúa repasando con dificultad hasta 5522 m, maniobra - Página 71 -

Informe Final Pozo SAL-16 reiteradas veces sin lograr pasar de 5522 m, levanta herramienta con backreaming hasta 5516 m, en ésta profundidad estola el motor y observa caída brusca de presión hasta 1100 psi y pérdida de 30Klb en la herramienta. Saca herramienta hasta superficie, quedando en pesca trépano de 6 1/8”, MF, STB, MWD, Monel, 78 pzas DP 3 ½”, 7 pzas HW 3 ½”,

longitud de pesca 851.16 m, tope pesca en 4664.84 m, se observa en rosca pin de HW, deformación y desprendimiento de hilos. En fecha 17 de Enero de 2010 baja Overshot de 5 ¾”, 3HW 3 ½”, DJ 4 ¾”, 9HW 3 ½” DP 3 ½” -5 7/8” hasta 4662 m, maniobra en boca pesca tratando de embocar pesca sin éxito, saca herramienta hasta superficie, observa guía Overshot doblada. Efectúa otra carrera con Overshot sin éxito con las características anteriores. Arma y baja Crossover 3 ½ IF P-B, 3HW 3 ½”, DJ 4 ¾”, 9HW 3 ½”, DP 3 ½” 5 7/8” hasta 4673.5 m, verifica punto de pesca, circula un fondo arriba,

verifica peso al bajar y subir. Maniobra herramienta con circulación mínima y 8 vueltas a la derecha (15 – 17 Klb-ft) enroscando la pesca, verificando enrosque, verifica agarre con tensión de 540Klb. Maniobra herramienta para liberar pesca con rotación mínima, torque de 15-17Klb-ft y tensión de 550600-620Klb, observando recorrido de la herramienta de 4673.5 a 4663 m, presuriza por directa consiguiendo circulación con 2.940 psi. Continúa maniobrando herramienta con 620Klb de tensión y caudal de 90-170 gpm gradualmente, logrando recorrer herramienta un metro 4662 m, en la última profundidad observa pérdida d peso de 620 a 420 Klb, simultáneamente la presión cae de 2830 a 1470 psi. Nuevamente maniobra y enrosca herramienta en pesca, saca herramienta con tensión de 460-490Klb y torque de 17-20 klb, de 4663 hasta 4641 m, continúa maniobrando con normas anteriores, logrando recorrer hasta 4640.5 m, en ésta profundidad observa soltar herramienta por pérdida de peso y caída de presión. Intenta enroscar nuevamente la pesca sin éxito por posible desgaste de la rosca. Saca herramienta, observa en la rosca pin hilos lavados en diferentes sectores. Arma y baja fresa plena de 6 1/16” hasta 4642.8 m, rota sobre boca pesca

con peso mínimo, 50rpm, 230 gpm, 1350 psi, 7-9Klb-ft, hasta 4642.88 m, circula un fondo arriba y saca herramienta, parte frontal de fresa sin desgaste. Arma y baja otra fresa plena de 5 15/16” hasta 4642.8 m, punto

pesca, asienta 8Klb, circula y registra peso de la herramienta con diferentes parámetros. Rota sobre pesca con peso mínimo, 45-65rpm, asienta 10Klb sobre pesca, observa desplazamiento de la herramienta hasta 4643.8 m, rota sobre boca pesca con 6-10Klb,45-80-100rpm, 150 gpm, 1000 psi, 910Klb-ft, de 4643 m hasta 4643.24 m, saca herramienta hasta superficie, fresa sale con marcas de haber trabajado en los bordes de la parte frontal. Baja impresor de 6” hasta 4644 m, toma impresión de la boca pesca

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Informe Final Pozo SAL-16 asentando 25Klb, saca herramienta hasta superficie, observa impresión de boca pesca, pesca con OD de 4 ½” e ID de 21/8”.

Arma y baja zapato anular de 6” hasta 4635 m, baja con circulación hasta 4643.6 m, emboca pesca con rotación mínima y 550 psi, presión incrementa a 690 psi, rota y conforma boca pesca de 4643.6 m hasta 4644 m, últimos 10cm con 10-12Klb-ft de torque, 8-10Klb, 60rpm, 95 gpm, 600 psi, sin resistencia hasta 4644.8 m, circula un fondo arriba, saca herramienta hasta superficie, zapato anular con señales de haber trabajado internamente en pesca. Baja overshot de 5 ¾” con agarre de 4 ¾” hasta 4644 m, registra parámetros, emboca pesca, asienta 20-30-40Klb de peso, levanta herramienta observa agarre parcial, soltando pesca con tensión de 520540Klb (peso hta 480Klb), repite maniobra con mismo resultado, saca herramienta hasta superficie, overshot sale con marcas internas en el espiral. Efectúa una segunda carrera con overshot de 5 ¾” y espiral de 4 5/8” con resultado similar a la primera carrera. En fecha 26 de Enero de 2010 baja Fresa plena de 6 1/16” hasta 4643.6 m,

asienta 10Klb, rota sobre pesca con 4-10Klb, 45-70rpm, 260 gpm, 1750 psi, 8-10Klb-ft, a partir de 4.644 m, observa torque oscilante de 8-12Klb-ft hasta 4644.5 m, circula y bombea 30 bbl de bache viscoso, en retorno recupera 251 gr de viruta metálica. Saca herramienta hasta superficie, 100% de desgaste en la fresa. Baja Overshot de 5 ¾” con cesta de 3 ½” y control de 3 5/8” hasta 4644 m, registra parámetros y baja con circulación y rotación mínima, emboca pesca en 4644.5 m, presión incrementa de 500 a 800 psi, verifica agarre con golpes de rotación y aplicando peso hasta gradualmente hasta 50Klb, levanta herramienta, verifica agarre con 600Klb de tensión, asegura pesca con 60Klb de peso. Maniobra con 700Klb, sin observar movimiento, circula con 165 gpm, 1700 psi; Maniobra con 750Klb reiteradas veces sin movimiento. Baja calibrador de 1 11/16” hasta 4634 m donde encuentra resistencia,

maniobra repetidas veces sin conseguir pasar punto de resistencia. Efectúa desenrosque mecánico con 485Klb de tensión y 9 vueltas a la izquierda, con peso en Martín Decker de 470Klb, por encima del punto de pesca determinado con CCL; enrosca y reajusta nuevamente la sarta de perforación con 15Klb-ft de torque. Intenta nuevamente desenrosque mecánico con 485-510Klb y 14 vueltas a la izquierda, devuelve 2 vueltas, sin observar desenrosque, reajusta con 12 vueltas a la derecha y tensiona gradualmente 550-600 y 650 Klb, con la última tensión observa soltar herramienta con peso en MD de 485 Klb, levanta una pieza de DP 5 7/8”;

verifica con CCL punto de resistencia en 4.638. Saca herramienta hasta superficie, quedando Overshot en pesca.

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Informe Final Pozo SAL-16 Baja 6HW de 3 ½” reajustado, DP 3 ½” -5 7/8” hasta 4.640 m, baja con

mínima rotación y circulación, emboca pesca en 4643 m, presión incrementa de 500 psi a 1.350 psi, termina de enroscar con golpes de rotación y asentando peso hasta 50Klb, tensiona hasta 520 Klb; con 480 Klb efectúa maniobra con rotación derecha para liberar overshot , repite maniobra y levanta herramienta hasta 4.633 m. Intenta verificar punto de desenrosque con CCL, sin lograr pasar de 4.626 m. Saca herramienta hasta superficie, recupera overshot . Desarma overshot , observa guía ovalada, en Pin del HW recupera una lonja de tubería incrustado de forma irregular. Los 5 primeros hilos de la conexión box con señales de arrastre. Arma y baja Impresor de 6” hasta 4643 m, toma impresión con 25 -30Klb de peso. Saca herramienta hasta superficie, desarma Impresor y observa 4 marcas profundas e irregulares en diferentes posiciones. Prepara y baja Guiador de 5 ¾” -3 7/8” + zapato fresador de 4 ¾” hasta 4633

m, verifica parámetros, continúa bajando hasta 4643.7 m, punto de resistencia, asienta 3Klb, emboca pesca con 2-4-5Klb, 30-50rpm, 146 gpm, 800 psi, 10-15Klb-ft, presión incrementa a 900 psi; rota y conforma boca pesca de 4643.7 m hasta 4643.9 m con 5-8Klb, 60-80rpm, 145 gpm, 900800 psi, 9-11Klb-ft, saca herramienta hasta superficie. Arma y baja Overshot de 5 ¾” con cesta de 3 ½” y control de 3 5/8”, 12 HW 3 ½”, DP 3 ½” -5 7/8”, reajustado en seco los HW y 10 tiros de DP 3 ½” hasta 4640 m, verifica parámetros. Baja herramienta con 150 gpm y 740 psi hasta 4644 m, incrementa presión a 950 psi, con golpes de rotación asegura agarre con 40-50Klb de peso. Tensiona con 500Klb. Trabaja con tensiones de 550-600-650Klb. Baja varilla calibradora de1 11/16” hasta 4775 m. Arma y baja varilla con 6 líneas primacord con CCL hasta 3400 m. Maniobra herramienta, transmite torsión izquierda entre 485-505Klb, total 9 vueltas, deja herramienta con 495Klb de tensión. Baja varilla con CCL de 3400 m hasta 4775 m, correlaciona profundidades y efectúa disparo en 4756 m, intenta confirmar desenrosque con CCL sin éxito, al perder señal de CCL. Levanta varilla con CCL hasta 3400 m. Maniobra herramienta con 485505Klb y con 5 vueltas a la izquierda logra completar el desenrosque, peso en MD 485Klb. Con otro CCL confirma desenrosque en 4756 m. Saca varilla con CCL hasta superficie. Saca herramienta de 4756 m hasta 4486.4 m, maniobra herramienta reiteradas veces sin conseguir pasar, conecta Top Drive, gira media vuelta a la derecha la herramienta, cambiando la posición y continúa sacando herramienta hasta superficie; recupera 7HW de 3 ½” (incluye la fresada) 5DP de 3 ½”, boca pesca sin deformación. Arma y baja DP 3 ½”+DJ 4 ¾”+ HW 3 ½”+ DP 3 ½” -5 7/8” hasta (reajustados uniones de HW 3 ½” y 10tiros de DP 3 ½”) 4755.7 m, circula con 290 gpm y

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Informe Final Pozo SAL-16 1820 psi, en retorno observa abundante carbonato y restos de viruta metálica. Maniobra herramienta con 108 gpm y 560 psi, toma pesos, emboca y enrosca pesca con rotación derecha, transmitiendo 13Klb-ft 13Klb-ft con 30Klb de tensión, repite maniobra varias veces. Para liberar pesca maniobra herramienta con 550-600Klb de tensión, 1000-2000 y 3000 psi; transmitiendo torque 14Klb-ft entre 300-210Klb de tensión. Trabaja con golpes de tijera entre 300-700Klb, repite operación reiteradas veces logrando liberar herramienta, peso en MD 530Klb sin circulación. Saca herramienta hasta superficie, recuperando la totalidad de la pesca. Arma y baja trépano tricono de 6 1/8” con dos estabilizadores estabilizadores a 30’ y 60’

hasta 5430 m, baja repasando hasta 5715 m, en tramo 5474-5509 m con peso mínimo, 80-90rpm, 290 gpm, 2550 psi, 12-14Klb-ft, con paros reiterados del TD. Bombea 35 bbl de bache viscoso, circula con 290 gpm, 2400 psi, reciprocando herramienta, normaliza densidad en 9.6lpg, al retorno de bache viscoso recupera regular cantidad de recorte de formación. Saca herramienta con backreaming de de 5715 m a 5544 m, bombea 50 bbl de bache viscoso, circula con 290 gpm, 2400 psi, reciprocando herramienta. Saca herramienta con backreaming hasta 5436 m, luego saca normal hasta superficie. En fecha 7 de Febrero de 2010 baja trépano impregnado de 6 1/8”+MF 4 ¾” tipo 2:3 (AKO=1.15° 2.26rev/gal) +STB 6”+ UBHO 4 ¾”+ Slim Pulse 4 ¾”

hasta 5474 m, con circulación y rotación hasta 5715 m. Perfora rotativo toda la carrera del trépano hasta 5834 m con 6-10Klb de peso, 222 gpm, 35+500rpm, 3300 psi, 11-13Klb-ft, circula y normaliza lodo. Saca herramienta con circulación hasta 5435 m, continúa sacando herramienta hasta superficie. Arma, prueba y baja tr épano épano impregnado de 6 1/8” con MF de 4 ¾” 2:3 (AKO=1.15° 2.6rev/gal) STB6” +UBHO 4 ¾”+ MWD 4 ¾” + HW3 ½” DP 3 ½” 5 7/8” hasta 5460 m, baja repasando hasta 5834 m, con peso mínimo, 220

gpm, 40-60+497rpm, 3200 psi, 12-16Klb-ft, tramos críticos 5549-5589; 57215732 m. Perfora en forma alternada, rotado/deslizado hasta 5966 m, con 4-8Klb peso, 225 gpm, 50-60+508rpm, 3000-3100 psi, 14-17Klb-ft, toma survey de de control cada 10 m perforados, maniobra herramienta tramo 5966-5955 m por alto torque, circula reciprocando herramienta, desplaza 60 bbl de bache viscoso, en retorno recupera 20-30% más de recortes. Saca herramienta con circulación hasta 5440 m, saca herramienta normal hasta superficie. Efectúa prueba del conjunto de BOP’s.

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Arma, prueba y baja trépano impregnado de 6 1/8”, MF de 4 ¾” 2:3 (AKO= 1.15° 2.6rev/gal), STB 6”, UBHO 4 ¾”, MWD 4 ¾”, HW, DP 3 ½” -5 7/8” hasta 5497 m, baja con circulación hasta 5523 m, baja repasando con peso mínimo hasta 5602 m, de 5602 a 5632 observa pérdida parcial, bombea 60 bbl de bache viscoso, circula reciprocando por pérdida parcial, baja caudal de 230 a 150 gpm y agrega carbonato de calcio (G y M). Baja repasando de 5632 m hasta 5649 m, incrementa caudal a 180 gpm y continúa repasando hasta 5966 m, con peso mínimo hasta 5897 m y 2-6 Klb hasta fondo pozo 5966 m. Perfora con rotación hasta 6057 m, deslizado 2 m, 5989-5991 m y 60106012 m, tomando survey de control cada 10 m perforado, con 8-10Klb de peso, 225 gpm, 70+508rpm, 3000-3100 psi, 14-16Klb de torque. Densifica lodo a 9.4lpg, bombea 60 bbl de bache viscoso, en retorno observa 20-30% de incremento en la cantidad de recortes. Saca herramienta con circulación hasta 5440 m, tramo 5466-5455 m con rotación, luego normal hasta superficie. Baja Sonda UBI-OBMI-GR perfil asistido hasta 5492 m, donde toca resistencia, maniobra herramienta sin lograr pasar punto de resistencia, saca herramienta hasta superficie. Baja trépano tricono de 6 1/8” con dos Estabilizadores de 6 1/8” a 30’y 60’

hasta 5430 m, baja repasando hasta 6057 m con peso mínimo, 160 gpm, 6090rpm,1200 psi y 14-17Klb-ft de torque, circula y bombea 35 bbl de bache viscoso, en retorno apreciable cantidad de recortes, saca herramienta con circulación hasta 5430 m, normal hasta superficie. Arma y baja herramienta de d e perfilaje perfi laje de la Empresa Weatherford Mule Shoe de 2.3/5”+ Junta de Circulación 4 ¾”+4DP3 ½”+Lower Latch 4 ¾”+ Upper Latch 4 ¾”+1DP 3 ½” + Valve 4 ¾” (54.25 m). Introduce herramienta de

registro Compact Well Shuttle (28.22 m), OD max 2, prueba herramienta OK, hasta 5497 m donde toca resistencia, conecta Top Drive; maniobra y baja con 130 gpm, 900 psi hasta 5549 m, continúa bajando con repaso continúo hasta 6057 m, larga dardo y desplaza con 155 gpm y 1440 psi, levanta levanta herramienta a 6022 m hasta los 2000strokes, baja caudal a 84 gpm, 640 psi, 50rpm, 12-14 Klb-ft de torque, a los 2600strokes se observa incremento de presión hasta 1500 psi por posible aterrizaje del dardo en asiento, cayendo luego la presión hasta 550 psi 132 gpm, continúa bombeando hasta completar el desplazamiento teórico 3200 strokes. Saca herramienta perfilando: Inducción, Sónico, Rayos Gama, DensidadNeutron, tramo 6050-5340 m, saca herramienta hasta superficie. Determina - Página 76 -

Informe Final Pozo SAL-16 que la operación de perfilaje no tuvo éxito, por corto circuito en la herramienta del Sónico. Efectúa prueba de presión del conjunto de BOP’s.

Arma, prueba prue ba y baja misma herramienta de Weatherford para perfilaje pe rfilaje hasta 5503 m, donde toca resistencia, conecta Top Drive, maniobra y baja con 80150 gpm, 700-1200 psi hasta 6010 m, larga dardo y desplaza con 155 gpm, 1360 psi, hasta salida de la sonda de registro. Saca herramienta perfilando Inducción-Densidad-Neutron-Rayos Gama con velocidad controlada, tramo 6005-5292 m, saca herramienta hasta superficie. Determina operación de perfilaje con éxito. En fecha 10 de Marzo 2010, arma y baja trépano tricono de 6 1/8” con dos estabilizadores de 6 1/16” a 30’ y 60’ hasta 5502 m, repasa fondo pozo 6057

m con peso mínimo, 50-60rpm, 220 gpm, 1810 psi,12-15Klb-ft de torque, maniobra y repasa repetidas veces con dificultad tramo 5624-5634 m. Bombea 20 bbl de bache viscoso, en retorno apreciable cantidad de recortes de formación; saca herramienta hasta superficie. Arma y baja trépano de 6 1/8” con tres estabilizadores estabilizadores,, a 0’, 30’ y 60’ hasta

5498 m, donde toca resistencia. Repasa de 5498 hasta 6057 m, bombea y desplaza 20 bbl de bache viscoso, en retorno mínima cantidad de recortes de formación. Saca herramienta con circulación hasta 5533 m, observa arrastre puntual en 5590, 5583, 5572, 5568, 5558 y 5550 m, repasa repetidas veces con dificultad hasta normalizar con peso mínimo, 60rpm, 240 gpm, 1920 psi, 10-15Klb-ft. Saca herramienta con circulación hasta 5430 m. Baja herramienta normal con circulación hasta 5534 m, repasa de 5534 m hasta 5993 m con peso mínimo, 60rpm, 230 gpm, 1830 psi, 12-16Klb-ft de torque, maniobra y repasa repetidas veces por observar al bajar sin rotación, asentamiento de peso en mismos puntos anteriores; maniobra herramienta hasta conseguir bajar sin resistencia al peso. Saca herramienta hasta 5504 m con circulación, 230 gpm y 1800 psi con arrastre normal, baja herramienta con circulación hasta 5534 m, repasa hasta 5593 m con peso mínimo, 60rpm, 230 gpm, 1830 psi, 12-16Klb-ft, por observar al bajar herramienta sin rotación asentamiento de peso en mismos puntos anteriores, maniobra herramienta hasta conseguir bajar sin resistencia al peso, baja con circulación sin resistencia hasta fondo del pozo 6057 m. Bombea y desplaza 20 bbl de bache viscoso. Saca herramienta con circulación hasta 5424 m, luego normal hasta superficie. Arma y baja trépano tricono tricono de 6 1/8” +Near bit Roller Reamer 6 1/8”+1DC 4 ¾”+ Roller Reamer 6 1/8”+1DC 4 ¾”+Roller Reamer 6 1/8”+1DC 4 ¾” hasta

5416 m, continúa bajando con circulación hasta 5445 m, repasando con - Página 77 -

Informe Final Pozo SAL-16 peso mínimo, 230 gpm, 50rpm, 2000 psi, 10-15Klb-ft hasta 6057 m, observa torque puntual de 16Klb-ft en algunas profundidades. Efectúa carrera corta hasta 5445 m, baja herramienta hasta fondo pozo, circula, bombea y desplaza 20 bbl de bache viscoso, en retorno mínima cantidad de recortes finos de formación. Saca herramienta con circulación hasta 5534 m, continúa sacando herramienta hasta superficie calibrando con 2 ½”. El día 18 de Marzo de 2010, arma y baja zapato guía de 5”+1pieza cañería 5”+36 piezas cañería preperforado de 5”+swell packer 5 ¾”+ 14piezas cañería completa de 5”+ swell packer 5 ¾” hasta 610 m. Por interior de liner de 5” baja Stinger + 61 piezas de tubería de 2 3/8” + pup joint de 1.78 m, conecta Swivel y baja con Liner Hanger + setting sleeve+setting tool hasta hasta 619 m. Baja Liner de 5” con DP 3 ½” -5 7/8” hasta 5420 m. Verifica pesos

subiendo y bajando, circula, continúa bajando con circulación con 100-136 gpm, 800-1200 psi, hasta 6000 m: Zapato en 6000 m, cuñas del colgador de liner en 5386.98 m, Tope del Liner en 5382.08 m. Larga bolilla de 1 7/16” y desplaza con 60 gpm y 500 psi, observa

asentamiento de la bolilla en test sub y presuriza con 2200 psi y fija colgador en 5382 m, verifica anclaje asentando 50Klb sin observar deslizamiento. Maniobra para liberar setting to ol con 50Klb sobre colgador y 2700 psi, desfoga presión a 0 psi y tensiona con 500Klb sin éxito. Maniobra con 80100Klb de peso sobre colgador, presurizando con 2900-3100 psi, y tensionando con 520-545Klb, con resultados consecutivos negativos. Maniobra nuevamente (4to intento) con 110Klb de peso sobre colgador y presuriza con 3150 psi (5 min), desfogando a 0 psi, tensiona hasta 525Klb observando movimiento de la herramienta con peso constante. Levanta 3 m de la herramienta con mínima resistencia y prueba circular con 120 gpm y 500 psi, indicativo de estar circulando por puerto de setting tool . Saca herramienta de 5986 m hasta 5926 m, observando en primer tiro 530Klb en MD (normal) 144 gpm y 700 psi; en segundo tiro resistencia variable de 500Klb y en tercer tiro hasta 600Klb máximo, no consigue sacar tiro, intenta bajar sin éxito, comprueba rotación libre, 30rpm y 6Klb-ft. Espera reacción de los sweel packer. Circula con 210 gpm y 1250 psi para bajar densidad del lodo de 9.4 a 8.8 lpg. Maniobra herramienta con 605Klb de 5926 m a 5896 m, observa caída brusca de tensión a 490Klb, saca herramienta hasta superficie, observa herramienta de servicio quebrada en el cuerpo de portacopas (tubing de 2 3/8” OD x 2” ID), recuper a 6.58 m inner string ; 4.16 m Lift Nipple; 1.37 Setting Tool; 1.05 m Swap Swap Cup con dos copas (original 2.6 m): Herramienta Herramienta en pesca: 1.55 Swap Cup+ inflation tool test+ swivel+ ball catcher + 61pzas tubing 2 3/8”+ stinger . Longitud total 602.11 m. Profundidad boca pesca 5278 m. - Página 78 -


Arma y baja overshot de 5 ¾” con cesta de 3 ½” hasta 5275 m, asienta hasta 8Klb, y levanta hasta 5273 m con sobretensión de 510Klb, maniobra herramienta con circulación mínima 70-80 gpm, 230-380 psi, saca herramienta de 5298 m hasta 5003 m con tensión de 500-510Klb, arrastre puntual de 540Klb en diferentes profundidades. En último tramo con incremento gradual de tensión hasta 550Klb, intenta bajar asentando herramienta hasta 380Klb sin éxito, herramienta aprisionada. Maniobra herramienta repetidas veces con golpes de tijera, tensionando con 540-570-580Klb, asentando 370-330-300Klb respectivamente sin éxito. Continúa maniobrando con golpes de tijera con 600-630Klb de 5003 hasta 4990 m, observando caída brusca de tensión hasta 450Klb. Saca herramienta, recupera herramienta de servicio Baker: (1.55 m Swap cup+Inflation Tool test +Ball Catcher+Swivel+ Pup Joint 2 3/8”+ 1.45 m trozo tubing 2 3/8”), longitud total 16.03 m, observa en última pieza quebrada de

forma cónica con 3 hendiduras: Longitud pesca 585.94 m, Boca pesca en 5006.03 m. Efectúa prueba de presión del conjunto de BOP’s.

Arma y baja Overshot de 5 ¾” con cesta de 2 3/8” hasta 5015 m donde toca resistencia, verifica pesos, maniobra con mínima rotación, asentando peso gradualmente hasta 45Klb en diferentes profundidades, subiendo la presión hasta 700 psi. Levanta herramienta con tensión de 490Klb observando soltar Overshot y caer presión a 500 psi, repite maniobra con 125 gpm y 1000 psi, bajando hasta 5037 m, presión incrementa a 1150 psi, asentando hasta 45Klb, asegura pesca en 3 ocasiones, levantando herramienta hasta 5019 m, circula y saca herramienta hasta superficie. En parte interna del Overshot observa obstrucción en casi todo el diámetro interno con trozo de tubing 2 3/8”. Desarma Overshot con dificultad al encontrarse trabado entre el Too Joint del DP 3 ½” y el agarre del pescador, un pedazo de 1.70 m de tubing 2 3/8” algo torcido, guía de Overshot ensanchado y deformado, Mill Control 2 3/8” con marcas de haber rotado en

tubing. Arma y baja nuevamente Overshot de 5 ¾” con cesta de 2 3/8” hasta 5020 m, verifica y registra pesos, baja rotando hasta 5034 m, punto de resistencia, maniobra para embocar hasta 5035 m, asienta 25Klb sin observar incremento de presión y sin lograr agarrar pescado, saca herramienta hasta superficie, observa guía de Overshot dañada y ensanchada, con rotura longitudinal de 2”. Prepara zapato fresador, rectificando guía con carburo de tungsteno. Arma y baja zapato guía fresador de 5 ¾”, Overshot de 5 ¾” con cesta de 2 3/8” con

extensión de 2 m hasta 5036 m, asienta 4Klb de peso, registra y verifica - Página 79 -

Informe Final Pozo SAL-16 pesos. Trabaja con guía fresador de 5036 m hasta 5037.2 m con 6-14Klb de peso, 30-45rpm150 gpm, 840 psi,7-10Klb-ft de torque, levanta y maniobra por baja penetración, desde 5036.9 m mejora la penetración de 0.1 a 1.5 m/hr y se observa incremento de presión de 840 psi a 930 psi, para rotación y baja con golpes de rotación hasta 5038.1 m, asienta 30Klb, levanta herramienta con 470 Klb hasta 5033 m zafando Overshot ; maniobra nuevamente con golpes de rotación y baja hasta 5038.8 m, asienta 30Klb,levanta hasta 5033 m, prueba con circulación de 150 gpm y 930 psi. Saca herramienta hasta superficie, desarma Overshot , observando guía obstruida con pedazo de tubing 2 3/8” deformado en interior, sin llegar a

entrar en el Mill Control. Arma y baja Zapato Fresador Guía de 5 ¾”x3” + Fresa de 4 7/8” hasta 5030

m, registra parámetros, baja de 5030 m hasta 5036.8 m donde toca resistencia de 4Klb, maniobra y emboca con guiador, baja hasta 5037.2 m, conforma y fresa tubing hasta 5039.20 m, en 5038.90 m bombea 40 bbl de bache viscoso, en retorno mínima cantidad de recortes, recupera 75 g de viruta metálica, saca herramienta hasta superficie, en zapato rectificador y encima de fresa 4 7/8” recupera chatarra de tubing 2 3/8” de diferentes

tamaños y formas (aprox. 5Kg). Arma y baja pescador C anguro de 5 ½” hasta 5039 m, efectúa maniobras de embolsillado, saca herramienta hasta superficie, recupera en canguro 345 gr de viruta metálica. Arma y baja Overshot de 5 ¾” con cesta de 2 3/8” y control de 2 7/8” hasta 5039.3 m, verifica y registra pesos: Maniobra y emboca pesca con golpes de rotación en 5039.3 m, asienta hasta 25Klb, sin observar incremento de presión, repite maniobra con mismos parámetros, levanta herramienta de 5039 m a 5019 m, con arrastre de 10-20Klb, en última profundidad incrementa tensión hasta 580Klb, reciproca entre 580-410Klb, saca con arrastre continuo de 560-580Klb hasta 5011 m, liberando tensión súbitamente hasta 480Klb, saca herramienta hasta superficie sin recuperar pesca. En superficie observa hilos del agarre arrastrados. Cambia agarre y control. Baja Overshot de 5 ¾” con control 2 7/8” y agarre 2 3/8” nuevos hasta 5019.5 m, registra y verifica pesos, con golpes de rotación, asienta 25Klb de peso, levanta con 490Klb de tensión, vuelve a bajar y asienta 35Klb de peso, tensiona con 500 y 550Klb de tensión para verificar agarre. Efectúa desenrosque mecánico con 485Klb y 13 vueltas a la izquierda y transmitiendo torsión entre 475-490Klb, observa desenrosque, peso en MD 485Klb, saca herramienta hasta superficie. Recupera pedazo de 1.78 m tubería de 2 3/8”, mas 16 piezas tubería 2 3/8”. Boca pesca en 5177.60 m.

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Informe Final Pozo SAL-16 Arma y baja Overshot de 5 ¾” con agarre de 2 5/8” y control de 2 ¾” hasta 5180 m, registra y verifica pesos; maniobra con golpes de mesa y asienta 22Klb, asegurando pesca, tensiona con 550Klb verificando agarre, observa liberar tensión hasta 530Klb. Deja herramienta tensionada con 562Klb, en MD observa caída de tensión hasta 556Klb. Reciproca herramienta entre 490 y 520Klb, intenta realizar desenrosque mecánico con 505Klb de tensión y 12 vueltas a la izquierda, transmite torsión entre 490-520Klb, devuelve 2 vueltas, aplica 12 vueltas más, sin lograr desenrosque, rota 12 vueltas a la derecha, baja sarta y súbitamente libera torsión y peso; levanta herramienta con 505Klb hasta 5170 m, vuelve a bajar libre hasta 5194 m, intenta realizar pesca sin éxito, saca herramienta hasta superficie, recupera 5 piezas tubería 2 3/8”. Boca pesca en 5228 m. Arma y baja nuevamente Overshot de 5 ¾” con agarre de 2 5/8” y control de 2 ¾” has ta 5249.5 m donde toca

resistencia, registra y verifica pesos, maniobra con golpes de rotación y asienta 25Klb de peso, levanta herramienta con 505-510Klb hasta 5235 m, saca herramienta hasta superficie, recuperando toda la pesca. El día 3 de Abril de 201 0, arma y baja trépano de 4 1/8”, DP 2 7/8” -3 ½”-5 7/8” hasta 5359.6 m, donde toca resistencia, maniobra con rotación y

circulación hasta conseguir bajar sin resistencia al peso, baja con circulación 215 gpm y 3000 psi hasta 5599 m, con golpes de rotación logra bajar hasta 5601.6 m, circula y acondiciona lodo DE y DS 9.1lpg, saca herramienta hasta superficie. Arma y baja Bull Nose 2” -3 ½” 5359.6 m, con golpes de rotación logra

emboca en boca Liner, continúa bajando hasta 5601.6 m, con circulación y golpes de rotación consigue bajar hasta 5604 m, maniobra con circulación y rotación mínima sin conseguir avanzar. Saca herramienta hasta superficie. Arma y baja arreglo de DST #1 hasta 4959.42 m, fija Packer Champ IV de7”

en 4953.44 m, asienta 35Klba, prueba Packer por EA con 1200 psi por 10 min. OK. Efectúa prueba de presión a todos los Equipos de superficie. Posiciona Unidad de Coiled Tubing, instala BOP e inyector, arma línea de la unidad de Nitrógeno al cabezal, efectúa prueba de presión con 5000 y 7000 psi. Baja Coiled Tubing hasta 500 psi, inyecta Nitrógeno para alivianar columna, baja línea de Coiled Tubing inyectando Nitrógeno hasta 2350 m, para inducir surgencia. Recupera 165 bbl de diesel, total volumen recuperado de diesel 215 bbl, saca Coiled Tubing hasta superficie. Pozo abierto al quemador con flujo de gas en limpieza por Ck 32- 40/64”. Cierra pozo para restitución de presión. Instala Unidad de WL y el lubricador correspondiente con BOP de 10 m, arma y baja sonda LATCH hasta 4925 m, enchufa conector y verifica con tensión OK, y recupera datos históricos. Abre pozo para limpieza por Ck 2432-36-40-44 y 48/64” durante 10 horas, luego cada 24 horas por Ck 40/64”, - Página 81 -

Informe Final Pozo SAL-16 32/64”, 24/64”. Desfoga presión anular, cierra válvula STB, cierra pozo en

manifold de producción, para restitución de presión. Presión de fondo 5.719 psi. Intenta liberar Latch sin éxito, abre pozo a fosa de quema por Ck 48/64”,

maniobra cable de WL incrementando la tensión de 2400lbs a 2750lbs liberando Latch, saca sonda hasta superficie, desmo nta BOP’s y lubricador. Abre pozo para limpieza por Ck 32 y 48/64”, cierra pozo para restitución durante 3 horas, abre pozo para limpieza por Ck 32- 48/64”. Cierra pozo para

ahogar. Cicla válvula Omni para posición ciego, desfoga presión de tubería a 0 psi, llena tubería con 5 bbl de lodo y 50 bbl con 50 lb/bbl de carbonatos fino medio y grueso, cicla válvula Omni a posición de prueba, bombea 23 bbl de lodo a 75 gpm, donde observa incremento de presión hasta 1000 psi, desfoga presión a 0 psi. Aparta Coflexip, conecta líneas de alta presión, levanta herramienta para abrir J.C. del Packer, observando caída de nivel en el EA, vuelve a asentar 20 Klb, cierra rams y presuriza por EA hasta 1500 psi, observando disipar presión en Directa 0 psi. Presuriza por anular con 2.700 psi, ahoga pozo por bullheading con 32 bbl a bajo caudal, Presión Máxima 1.000 psi, Presión Final 0 psi. Desancla Packer y circula por directa en 4.959 m y normaliza. Desconecta todos los equipos de superficie. Saca tubería desarmando por piezas, efectúa prueba de presión del conjunto de BOP’s.

Baja bull nose de 2”-3.5” hasta 5359.6 m (Boca Liner de 5”), circula y normaliza lodo, bajando la densidad de 9.1 a 8.9 lpg. Baja herramienta con circulación hasta 5603.7 m, maniobra con golpes de rotación y circulación hasta 5607 m punto de resistencia. Baja con circulación y golpes de rotación hasta 5873 m, (Incrementa limitador de torque a 12Klb-ft), baja repasando con peso mínimo, 70rpm, 170 gpm, 2150 psi, 8-12 Klb-ft torque, hasta 5964.5 m, en ésta profundidad observa incremento de presión y asienta 15 Klb de peso, circula y bombea 50 bbl de bache viscoso, en retorno observa 30% de recortes de formación fino. Saca herramienta hasta 5347 m, en la profundidad de 5.665 m incrementa el arrastre a 30Klb, saca con rotación y circulación hasta 5.608 m, luego normal hasta 5347 m, con elevador hasta superficie. Modifica Bull Nose de 2” -3 ½”, sella la salida principal y realiza 6

perforaciones alrededor del Taper Mill, baja ésta herramienta hasta 5357 m, circula y normaliza lodo, luego baja hasta 5546 m, baja repasando con peso mínimo, 60rpm, 225 gpm, 3000 psi, 9-12Klb-ft de torque hasta 5964.5 m, en ésta profundidad asienta 15Klb de peso y observa incremento de presión, circula y bombea 30 bbl de bache viscoso, al retorno mínima cantidad de recortes de formación, saca herramienta hasta superficie.

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Informe Final Pozo SAL-16 Desarma HW de 3 ½” y DC de 4 ¾”. Arma y baja trépano de 6 1/8” +Escariador de 7” + 3DP 3 ½”+Tijera de 4 ¾”+ 9Dp 3 ½”+ Escariador 9 5/8”+DP 5 7/8” hasta 4130 m, trabaja con escariadores tramo 4130-4255 m,

circula y saca herramienta hasta superficie. Arma y baja arreglo final permanente de la rama inferior con DP 5 7/8” hasta

4251 m con velocidad controlada. Baja sonda GR-CCL hasta 4226 m, correlaciona profundidades, maniobra herramienta y levanta hasta 4244 m (Packer de 7” FB -1 en 4221 m), saca sonda hasta superficie. Con bomba Equipo presuriza por directa con 1900-2500 y 3400 psi, fija Packer de 7” FB -1 en 4221 m, verifica anclaje con 20Klb de tensión y peso, prueba sello Packer con 500-3000 psi, libera adapter kit del pack de 7”, levanta herramienta hasta 4218 m, circula y normaliza lodo, saca herramienta hasta superficie. Arma y baja tapón recuperable SB de 4 15/16” hasta 4220.8 m (tope Packer FB-1 7”), maniobra y registra pesos, asienta 20Klb de peso, enchufa tapón recuperable SB dentro del Packer FB-1 de 7”, rompe pines del running tool y

libera tapón recuperable y levanta herramienta hasta 4219.8 m. Con bomba Equipo bombea 20 bbl de bache viscoso de 8.8lpg, 3.6 bbl de diesel de 7.2lpg, con camión cementador bombea 4.4 bbl lodo de baja reología con 7sacos de arena 20-40, densidad 10.4lpg, desplaza con bomba del Equipo, saca herramienta hasta superficie. El día 5 de Mayo de 2010, arma y baja arreglo para abrir ventana en cañería de 9 ¾”Cr -13, Bottom Locator 8 ¼”+ Bottom Trip Retrievable Anchor 8 5/15”+ Emergency Shear Disconnect 6 3/8”+Debris Excluder Sub 6 3/8”+ Windowmaster Whipstock 8”+ Windowmaster Window Mill 8”+ Lower Watermelon Mill 8”+ Flex Joint 6 3/8”+ Upper Watermelon Mill 8 ½” hasta

4129.5 m. Baja Gyro con WL SCH hasta 4099.5 m, registra posición del Tool fase del Whipstock, gira a la derecha y maniobra repetidas veces para orientar Whipstock 135.7°, tres lecturas idénticas; baja herramienta de 4099.5 m hasta 4132 m tope boca liner de 7”, verifica orientación del Whipstock 135.7°. Ancla el bottom retrievable anchor con 30 Klb de peso en

4131.25 m, verifica anclaje con 15 Klb de tensión, vuelve a verificar la orientación del Whipstock 135.7°. Maniobra herramienta, asienta gradualmente hasta 40Klb, observa cizallamiento del perno de corte, levanta herramienta hasta 4123 m. Saca Gyro hasta superficie. Circula y acondiciona lodo incrementando densidad de lodo de 8.8lpg hasta 11lpg. Baja Mill String hasta 4123.4 m, inicia apertura de ventana en cañería de 9 ¾”, fresa de 4123.4 hasta 4129.7 m, incrementando paulatinamente el peso de 4 a 18Klb, 70-80rpm, 345-305 gpm, 1350-1220 psi, 6-9 Klb –ft, circula,

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Informe Final Pozo SAL-16 bombea 20 bbl de bache viscoso y normaliza lodo, en zaranda recupera hasta 30% de formación, saca herramienta hasta superficie. Arma y baja Pathmaker de 8 ½”+ Lower Watermelon Mill 8”+ Flex Joint 6 3/8”+ Upper Watermelon Mill de 8 ½” + UBHO 6 ½” hasta 4117 m, circula y

normaliza lodo, baja herramienta hasta 4123 m, maniobra para conformar y repasar ventana hasta 4129.7 m, perfora de 4129.7 m hasta 4134 m con 1418Klb, 90rpm, 250-270 gpm, 1625-1770 psi, 7-9 Klb-ft de torque, en último metro observa caída de presión escalonada hasta 1350 psi, saca herramienta hasta superficie. Tope ventana en 4123.42 m, base ventana en 4128.76 m. Arma y baja trépano tricono de 8 ½”+MF de 6 ¾” AKO= 1.15°+ Power Pulse 6 5/8”+ UBHO+ Monel 6 ½” hasta 4126 m, repasa hasta 4134.3 m. Perfora

hasta 4138 m, con 10-20Klb, 20-30+70-90rpm, 260-320 gpm, 1875-2200 psi, 7-8Klb-ft de torque, baja Gyro hasta 4117 m, registra datos verificando tres veces, Incl=0.84° Az=299.3° TF=30.66°. Maniobra herramienta y gira a la derecha para orientar, registra datos verificando tres veces: Incl=0.73°, Az=286.22° TF=162.5°. Perfora deslizado de 4134 m hasta 4142 m, luego rotado hasta 4147 m con 18-22Klb, 30+104rpm, 368 gpm, 2520 psi, 6-8Klb-ft, circula y normaliza lodo; Baja Gyro, registra datos para 4128, verificando tres veces, Incl=0.8° Az=193.8°; baja herramienta hasta 4132.5 m, registra datos Incl=1.38° Az=182.4°. Maniobra herramienta y gira a la derecha para orientar y verifica datos para 4146.2 m, Incl=1.36° Az=180.7° TF=161.1°. Perfora deslizado de 4147 m hasta 4152 m y luego rotado hasta 4156 m con normas anteriores, circula y normaliza lodo, saca herramienta hasta superficie. Arma, prueba y baja mismo trépano de 8 ½” y mismo arreglo, cambiando

solo el AKO=1.5° hasta 4138 m, baja repasando hasta 4156 m. Baja Gyro hasta 4120 m, registra datos de desviación de los siguientes puntos: para 4120 m Incl=0.65° Az= 296.6°, 4130 m Incl=1.50° Az= 180.6°. Baja Gyro hasta 4137 m y encastra en UBHO, baja herramienta hasta 4155.3 m, registra datos verificando tres veces Incl=1.61° Az=190.0° GTF=219.8°, Gira herramienta para orientar y verifica tres veces Incl=1.61° Az=189.4° GTF=187.16°, saca Gyro hasta superficie. Perfora deslizado hasta 4161 m con 12-25Klb, 100rpm, 360 gpm, 2480 psi. Continúa perforando rotado hasta 4166 m, baja Gyro y verifica datos de desviación para 4151.4 m, Incl=2.02° Az=179.63°, saca Gyro y saca herramienta hasta superficie.

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Informe Final Pozo SAL-16 El día 15 de Mayo de 2010, arma, prueba y baja trépano de 8 ½” PDC+ Power Drive X5 de 6 ¾”+ Reciever Sub 7”+ MWD 6 ¾” hasta 4150 m, con circulación hasta 4166 m, toma survey para 4150 m Incl= 3.02° Az=179.63

(Interferido), circula un fondo arriba. Realiza downlink en Power Drive para levantar ángulo y corregir dirección, perfora de 4166 hasta 4178 m con810Klb, 100rpm, 398 gpm, 2750 psi, 8Klb-ft, repasa tramo perforado y toma survey en 4166 m, Incl=4.36° Az=179.63° (interferido). Realiza downlink en Power Drive para levantar ángulo. Perfora de 4178 m hasta 4188 m con normas anteriores, repasa tramo perforado y toma survey y también con interferencia. Realiza otra vez Downlink en Power Drive para levantar ángulo, perfora de 4188 m hasta 4202 m con normas anteriores, repasa tramo perforado y toma survey para 4190 m, Incl=6.57°, Az=164.01°. Continúa perforando de ésta manera hasta 4363 m con 10-16Klb, 100rpm, 380-400 gpm, 2430-2500 psi, 8-10Klb-ft de torque, en ésta profundidad se observa pérdida total; levanta herramienta hasta 4352 m, bombea y balancea 80 bbl de bache sellante con 42lb/bbl de obturante carbonato de calcio, grano G-M-F, levanta herramienta hasta 4216 m, en superficie normaliza y baja densidad de lodo a 11.5 lpg, llena EA con 65 bbl de lodo de 11.5 lpg, baja herramienta hasta 4362 m. Bombea y desplaza 80 bbl de bache sellante con 50lb/bbl de obturante, subiendo paulatinamente la presión hasta 1100 psi con pérdida parcial, levanta herramienta hasta 4212 m, pozo en observación, pérdida en condición estática 10.5 bbl/hr. Saca herramienta hasta 3002 m, en observación, pérdida en pozo estático 7 bbl/hr. En superficie normaliza y baja densidad de lodo a 10.5 lpg, llena pozo con 15 bbl. Circula y normaliza lodo en 10.5 lpg, baja herramienta hasta 3500 m, circula y normaliza lodo a 10.5 lpg. Baja herramienta hasta 4110 m, circula y normaliza lodo a 11lpg, baja con circulación hasta 4360 m, circula y normaliza lodo con densidad entrada y salida de 11.2lpg, baja repasando hasta 4363 m: Perfora hasta 4370 m con 8-18Klb, 100rpm, 370-380 gpm, 1.800-1.870 psi, 8-10Klb-fe de torque, observando pérdida parcial de 25 bbl/hr. En la profundidad de 4368 m, bombea y desplaza 40 bbl de bache sellante con 47 lb/bbl de obturante, repasa y toma survey para 4.356 m, Incl=17.47°, Az=163.91°, realiza Downlink para levantar ángulo vertical y continúa perforando hasta 4.450 m, profundidad final de las fase de 8 ½”, repasando cada 10 m perforados y tomando survey de control. Para 4.439

m, Incl=23.55° Az=163.29°. Circula y acondiciona lodo, densidad entrada y salida 10.8lpg. Efectúa viaje corto hasta 4205 m con resistencia puntuales en diferentes profundidades, reciproca herramienta y baja hasta 4450 m, bombea 25 bbl de bache viscoso, circula, normaliza lodo, observa presencia de gas, densifica a 11,2 lpg, circula y normaliza lodo, saca herramienta con circulación hasta 4.119 m, bombea 50 bbl de bache de lodo de 13,0 lpg. Saca herramienta hasta superficie. Corre dos carreras de perfiles eléctricos.

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Informe Final Pozo SAL-16 El día 25 de Mayo de 2010, baja trépano tricono de 8 ½” con tres Roller Reamer de 8 ½” a 0’, 30’ y 60’ hasta 4095 m, circula y normaliza lodo, baja

herramienta con circulación hasta 4154 m, luego repasando hasta 4450 m, normaliza por la presencia de gas en 4154,.4443 m, circula y normaliza lodo en 11lpg entrada y salida. Bombea y balancea 80 bbl de bache sellante con 66lb/bbl de obturante en el fondo. Saca herramienta hasta superficie. Total lodo perdido en la fase 2839 bbl. Baja Baker retrieving tool (pescador de Whipstock) hasta 4126 m, circula para limpiar ranura de Whipstock, maniobra Retrieving Tool en 4112-4126 m, en diferentes posiciones, en 4125.3 m consigue enganchar Retrieving Tool en Whipstock, maniobra con 90-105Klb logrando liberar Whipstock, saca herramienta hasta superficie, recupera Whipstock, Debris Excluder, Shear Disconnect (Upper), quedando en pesca Shear Diconnect (Lower), Bottom Trip Anchor y Bottom Locator (Long. Total 1.74 m). Arma y baja Overshot de 7 7/8” con extensión y espiral de 6 3/8” y Guía modificada hasta 4115 m, con circulación hasta 4129.5 m, Maniobra herramienta sobre boca pesca, asienta 20Klb peso, con 100Klb de Overpull observa liberar herramienta, verifica con presión, saca herramienta con arrastre de 20 klb tramo ventana; saca herramienta hasta superficie, en el Overshot recupera toda la pesca. Baja Zapato Flotador de 7” 26lbs/ft Butt, Ben Joint de 7” 26lbs/ft Butt, 1Pza cañería 7” 29lbs/ft Cr13 Fox P110, Collar Flotador Insertable, Cañería 7” 26lbs/ft 29lbs/ft, Cr 13JFE Bear, total 23pzas

296 m, levanta Hook Hanger Mod S-2, instala y asegura tapón de desplazamiento, en extremo Setting Tooll enrosca XO, T-Swivel Sub, 2XO, 1pza cañería 7” 29lbs/ft Cr13, P110 JFE Bear, hook hanger con diverter lateral drilling , liner top packer , HR setting tool 7”, rotating packer, setting dog Sub, baja hasta 333 m, conecta 3pzas de HW de 5 7/8”, baja hasta 4.119 m

con velocidad controlada, registra y verifica pesos. Baja herramienta lentamente para observar si el Bent Joint sale de la ventana de 4119 m a 4132 m, observa asentar peso en tope del top packer del Liner de 7” (rama inferior), levanta herramienta hasta 4.118 m, cambia de posición (girando 1 ½”) y baja lentamente de 4.120 hasta 4.149 m, observa salir el bent joint por la ventana. Continúa bajando el hook hanger lentamente hasta 4441 m. Dimensiona e instala cabeza de cementación. Baja hook hanger de 4441 m hasta 4442.6 m, observa enganchar hook hanger sobre ventana de la cañería asentando 20Klb de peso, verifica enganche del hook hanger , asentando 30Klb de peso. Larga bolilla de bronce de 1 ½”, deja gravitar hasta llegar en el asiento del “ST landing Sub”, libera peso sobre la herramienta (10Klb). Con bomba Equipo presuriza con 2300-2400 psi para liberar setting tool , verifica peso del

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Informe Final Pozo SAL-16 Liner y la liberación del setting tool , levanta herramienta 0.70 m con peso constante de 460Klb, presuriza nuevamente con 3300 psi rompiendo pines de asiento de bola, verificando al restablecer circulación. Circula y cementa con 31 bbl de lechada de cemento de 16lpg, desplaza con 364 bbl de lodo, sin conseguir presión de cierre, presión final 440 psi, desfoga y devuelve 3/4 bbl.; levanta herramienta hasta 4130 m, asienta 50Klb de peso para anclar Top Packer ZXP en 4116.6 m, saca herramienta hasta 3842 m, circula y saca herramienta hasta superficie. Baja trépano tricono de 8 ½” hasta 3994 m sin resistencia, baja con

circulación hasta 4112.6 m sin resistencia, asienta 8Klb, confirmando tope Top Packer en 4112.6 m, circula y saca herramienta hasta superficie. Efectúa prueba de presión del conjunto de BOP’s. Arma y baja trépano tricono de insertos de 6” hasta 4142 m, tramo 4128 -

4131 m con resistencia de 10-12Klb, maniobra con circulación repetidas veces hasta bajar libre, continúa bajando hasta 4396 m donde toca resistencia. Perfora cemento hasta 4409.2 m, promedio penetración variable de 3-5 min/m, en retorno observa cemento blando, escaso semiduro, corta Landing collar de 4409.2 m hasta 4409.5 m, recupera pedazos de goma y fragmento de aluminio, corta cemento y zapato flotador hasta 4421.4 m y finalmente perfora cemento hasta 4437 m, circula, en retorno cemento blando y fragmentos de aluminio, saca herramienta hasta superficie. Corre perfiles de Evaluación de Cementación CBL-VDL-GR y USIT-GR. Arma y baja trépano tricono de 8 ½” hasta 4437 m, lentamente tramo 4119 4131 m (Hook Hanger) sin observar resistencia, circula y normaliza lodo 9.8lpg densidad entrada y salida, efectúa prueba de integridad del liner de 7” con 3000 psi, 10 min, OK. Corta accesorios y cemento de 4437 m hasta 4450 m, con 5-8Klb, 30rpm, 210 gpm, 900 psi, 7-8Klb-ft, circula y normaliza lodo, bajando densidad a 9.0 lpg, saca herramienta hasta 4085 m, observa fuerte arrastre puntual al ingresar al Bent Joint, maniobra con golpes de rotación, arrastre puntual de 5Klb tramo 4119-4131 m, corta cable y continúa sacando herramienta hasta 3882 m, donde observa devolución de lodo por directa, realiza Flow Check y observa devolución de lodo por EA y por directa, baja herramienta hasta 4107 m, cierra pozo, controla presión anular 300 psi, estabiliza en 700 psi. Circula por Choke manifold con 170-350 gpm, gas 2950ugt. Densidad lodo entrada y salida 9.6/8.8lpg. Baja herramienta hasta 4449 m, circula por Choke manifold con 300-350 gpm, normaliza con densidad entrada y salida 10.5 lpg, bombea y balacea 40 bbl lodo de 13lpg, saca herramienta hasta superficie.

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Informe Final Pozo SAL-16 Baja Retenedor de Cemento hasta 4435 m, no observa resistencia al pasar por la ventana Larga bolilla de bronce y deja gravitar hasta asiento en Setting Tool, presuriza hasta 2000 psi e incrementa hasta 3000 psi sin observar anclaje, repite operación sin éxito; aplica 2000 psi y tensiona 13-15Klb hasta romper punto débil, observa caída de presión, levanta hasta 4432 m y libera Setting Tool, cierra rams y presuriza con 1000 psi por 10 min, para verificar sello OK, saca herramienta hasta superficie. Arma y baja Stinger hasta 4431 m, baja con circulación hasta 4435 m, observa incremento de presión de 440 psi hasta 1400 psi, asienta 10Klb sobre RC, levanta hasta 4433.5 m, bombea con unidad de cementación15 bbl espaciador,10 bbl lavador(CW-8), 25 bbl de lechada de cemento, desplaza con 8 bbl de espaciador y 278 bbl de lodo, enchufa Stinger y presuriza con 33 bbl de lodo y 1000 psi, desfoga presión, devuelve 1.5 bbl, desenchufa Stinger y levanta herramienta hasta 4372 m, circula por directa, saca herramienta hasta superficie. Baja trépano tricono de 6” hasta 4418 m,

asienta 10Klb de peso. Perfora cemento blando y semiduro hasta 4435 m, perfora RC hasta 4435.5 m y cemento hasta 4450 m, en zaranda cemento blando, semiduro, escaso duro, goma y aluminio, bombea 30 bbl de bache pesado de 11.8lpg, saca herramienta hasta superficie. Corre perfil CBL-VDLGR tramo 4442-4112 m. En fecha 12 de Junio de 2010, arma y baja RC hasta 4430 m, ancla RC en 4429.5 m. Arma y baja Stinger hasta 4420 m, Efectúa prueba de inyectividad con ½-1 bpm con 3067 y 2051psi, inyectado 7 bbl, admitido 4 bbl. Bombea 25 bbl de lechada de cemento de 16lpg, total inyectado 23.5 bbl, devuelto 3 bbl, levanta herramienta hasta 4374 m, circula y normaliza lodo y saca herramienta hasta superficie. Arma y baja trépano tricono de 6” hasta 4429.4 m, corta RC, cemento hasta

4450 m, en retorno cemento semiduro, saca herramienta hasta superficie. Corre perfil CBL-VDL-GR-CCL tramo 4442-4112 m. Baja DP 4” liso y DP 5 7/8” hasta 4450 m, circula y baja densidad de lodo de

10.5 lpg a 9.5 lpg, observa incremento de gas hasta 1820ugt, circula y densifica densidad de lodo a 10.5 lpg. Balancea 25 bbl de lechada de cemento de 16lpg, con contrapresión de 100 psi, levanta herramienta hasta 4177 m, circula en retorno aproximadamente 15 bbl de Mudpush. Presuriza a ½ bpm y 3500 psi con 24 bbl de lodo bombeado, pozo cerrado con 3500 psi durante 3 horas, desfoga con devolución de 10.5 bbl: Total admitido 13.5 bbl, levanta herramienta hasta 4167 m, bombea 30 bbl de bache de limpieza con cáscara de nuez. Saca herramienta hasta superficie. Efectúa prueba de BOP’s.

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Arma y baja trépano tricono de 6” hasta 4183.4 m pu nto de resistencia, baja

con circulación hasta 4424 m, con rotación, circulación y peso mínimo hasta 4448, circula y densifica lodo a 10.5 lpg, saca herramienta hasta superficie. Arma y baja RC hasta 4425 m, ancla RC en 4422 m, verifica sello con 1000 psi OK, Baja Stinger hasta 4418 m, bombea espaciador, lavador, 60 bbl de lechada de cemento de 16lpg, desplaza con espaciador y 215 bbl de lodo, enchufa Stinger, asienta 10Klb de peso. Presuriza hasta 4200 psi con 49.5 bbl, desfoga a 0 psi, devuelve 5 bbl, admitido 30.5 bbl, levanta hasta 4323 m, circula inversa, en zaranda mínima cantidad de cemento contaminado, levanta herramienta, observa arrastre de 30Klb, desde 177 m hasta superficie, sale con costras de cemento duro en cuerpo y tool joint, limpia mismo. Arma y baja trépano tricono de 6” hasta 4100 m, con circulación hasta 4300

m donde encuentra resistencia. Corta cemento de 4300 m hasta 4422 m, promedio penetración 1-1.5-2 min/m con 2-6Klb de peso, 300 gpm, 50rpm, 1660 psi, 7-8Klb-ft, al retorno cemento semiduro y duro, circula y acondiciona estabilidad y salinidad de lodo. Corta RC y cemento hasta 4448 m, circula y acondiciona lodo, bajando densidad de lodo de 10.5 a 9.8ugt, detección de gas 2382ugt, circula a través del Choke manifold sin lograr bajar detección de gas, sube densidad del lodo de 9.8 a 10.5 lpg. Saca herramienta hasta superficie. Corre perfil CBL-VDL-GR tramo 4442-4120 m. Arma y baja RC y ancla en 4423 m, saca herramienta hasta superficie. Balea un pie, tramo 4402-4402.3 m. Arma y baja Stinger hasta 4418 m, circula máxima detección de gas 1007ugt, bombea 15 bbl de CW-8 y desplaza con 284 bbl, enchufa Stinger y asienta 10Klb, efectúa prueba de inyectividad a 0.3bpm, 2.5 bbl bombeados y 2500 psi sin observar circulación ni admisión, desfoga presión y devuelve 2.5 bbl. Repite operación con 4 bbl con mismo resultado. Desenchufa y saca herramienta hasta superficie. Arma y baja RC hasta 4396 m, ancla RC en 4395 m, verifica sello RC con 1000 psi, circula, máxima detección de gas 2967ugt, saca herramienta hasta superficie. Arma y baja Stinger hasta 4390, circula, máxima detección de gas 2885ugt, bombea 15 bbl CW-8, desplaza con 281 bbl de lodo, enchufa Stinger y efectúa prueba de inyectividad, admitido 7 bbl sobre 9 bbl bombeado con 2600-1690 psi, desenchufa y bombea 40 bbl de lechada de cemento de 16lpg, con espaciadores, enchufa Stinger y presuriza con 20003400 psi hasta 41 bbl de volumen total bombeado, volumen inyectado 33 bbl, saca herramienta hasta superficie.

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Informe Final Pozo SAL-16 Arma y baja trépano tricono de 6” hasta 4289 m, con circulación hasta 4325 m. Corta cemento hasta 4380 m, promedio penetración 1 min/m, máxima detección gas 23ugt, en retorno recupera recortes de cemento blando, escaso semiduro, termina de cortar cemento de las mismas características hasta 4395 m, corta RC y cemento hasta 4405 m, máxima detección de gas 15ugt, circula, baja densidad de 10.5 lpg a 9.8lpg, densidad entrada y salida 9.8lpg. Realiza Flow Check de 30 min, circula en 4414 m con 400 gpm y 2230 psi, máxima detección de gas 2913ugt, circula y densifica a 10.5 lpg. Levanta herramienta hasta 4232 m, Efectúa prueba de inyectividad co CW-8, ½ -3/4-1bpm, 2800-3120 psi, total bombeado 27 bbl, admitido 19bbsl, devuelto 8 bbl; baja herramienta hasta 4404 m, circula, máxima detección gas 1763ugt, densidad entrada y salida 10.5ugt. Saca herramienta hasta superficie. Arma y baja RC hasta 4392 m, ancla RC en 4391 m, saca herramienta hasta superficie, prepara y baja Stinger hasta 4390 m, circula y bombea 60 bbl de lechada de cemento de 16lpg, con espaciador por delante y detrás, enchufa Stinger y presuriza con 1 ½-1-½ bpm con presiones de 2690-2980 y 2750 psi, volumen total bombeado 75 bbl, total inyectado 60 bbl, desenchufa Stinger y saca herramienta hasta superficie. Prepara y baja trépano tricono de 6” hasta 4386.7 m donde toca resistencia, corta RC hasta 4387 m, baja empujando restos hasta 4402.3 m punto de resistencia, rota de ésta profundidad hasta 4404.4 m y continúa empujando hasta 4422.7 m, máxima detección de gas 91ugt, circula y normaliza lodo. Efectúa prueba de inyectividad con 20 bbl de lodo, presurizando gradualmente hasta 3100 psi, desfoga presión a 0 psi, volumen devuelto 11 bbl, admitido 9 bbl, saca herramienta hasta 4342 m (60 m por encima de los valeos), circula y acondiciona propiedades. Bombea con Unidad de Cementación 10 bbl de Agua con surfactante,10 bbl de espaciador, 12 bbl de Thermateck RSP, 5 bbl de espaciador, desplaza con 242 bbl de lodo, presuriza con 37 bbl de lodo con Bomba del Equipo, estabilizando presión en 3240 psi, total inyectado de Thermateck RSP 2.5 bbl, presión final después de fragüe 1520 psi, abre pozo y levanta herramienta hasta 4337 m, circula y normaliza lodo, baja herramienta hasta 4378 m, circula, recupera material blanca pastosa (Thermateck RSP), continúa bajando herramienta hasta 4394 m, circula y recupera en zaranda material blanquecino blando, baja herramienta sin resistencia hasta 4421.8 m; circula máxima detección de gas 76ugt. Circula y baja densidad de lodo de 10.5 lpg a 10 lpg, observando incremento gradual de gas hasta 884ugt, circula densificando lodo a 10.5 lpg. Saca herramienta hasta superficie. Prepara y baja trépano tricono de 6” con escariador de 7” hasta 4421.7 sin

resistencia, reciproca tramo 4337-4421.7 m, circula y saca herramienta hasta

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Informe Final Pozo SAL-16 superficie, baja RC hasta 4384.5 m y ancla en 4382 m, circula, máxima detección de gas 248ugt, saca herramienta hasta superficie. Baja Stinger hasta 4381 m, bombea 15 bbl de CW-8 y desplaza con 281 bbl de lodo, enchufa Stinger y efectúa prueba de inyectividad con ½- ¾ -1bpm con 2900-3145 psi, volumen total inyectado 15 bbl, volumen devuelto 4 bbl y volumen admitido 11bls. Desenchufa Stinger, circula y normaliza lodo. Bombea 25 bbl de espaciador, 80 bbl de lechada de cemento de 16lpg, 10 bbl de espaciador y desplaza con 202 bbl de lodo, enchufa Stinger, presuriza con 48 bbl de lodo a 1bpm con 3155 psi, 5 bbl a 3/4bpm con 3345 psi, 11 bbl a ½ bpm con 3180-3650 psi, 5.6 bbl a ¼ bpm con 3135-4330 psi: Volumen total bombeado 66.6 bbl, volumen devuelto 5.5 bbl, volumen admitido 61.1 bbl, saca herramienta hasta 4176 m sin resistencia, intenta circular sin éxito, saca herramienta hasta 4150 m, intenta circular con 4700 psi sin éxito. Saca herramienta hasta superficie: desde 100 m se observa lodo contaminado, desde 556 m desarma y aparta 57 pzas de DP de 4” por presencia de cemento pastoso en el interior. Efectúa prueba de presión del conjunto de BOP’s. Prepara y baja trépano tricono de 6” hasta 4222 m, baja con circulación y

rotación cemento blando de 4222 m hasta 4269 m. Perfora cemento blando y semiduro hasta 4382 m tope RC. Corta RC y cemento hasta 4402 m, circula y acondiciona, baja densidad de lodo gradualmente de 10.5 lpg hasta 9.5 lpg, observando incremento gradual de detección de gas (132ugt) hasta 862ugt, bombea inmediatamente lodo de 105 lpg, circula última detección de gas 22ugt. Saca herramienta hasta 2687 m, observando arrastre continuo de 10Klb y resistencia puntual de 20Klb en 4400, 4399 y 4370 m. Llena pozo, cierra rams y efectúa prueba de inyectividad a 1bpm, volumen bombeado 14 bbl, presión máxima 3330 psi, para bomba y presión cae a 3120 psi en 10 min, desfoga a 0 psi, devuelve 12 bbl, admitido 2 bbl, saca herramienta hasta superficie. Arma y baja RC hasta 4381 m, ancla RC en 4381.5 m, saca herramienta llena por obstrucción en puerto de circulación superior; baja Stinger hasta 4352 m, con circulación baja hasta 4381.5 y enchufa en RC, levanta hasta 4381 m, bombea 15 bbl de CW-8, desplaza con 287 bbl de lodo, realiza prueba de inyectividad a ½ bpm con 4200 psi, bombea 4 bbl si admisión, desenchufa y levanta hasta 4380 m, circula, máxima detección de gas 106ugt, circula y normaliza a 10ugt. Enchufa nuevamente en RC y repite la prueba de inyectividad con mismo resultado anterior. Levanta herramienta hasta 4380 m, cierra rams y efectúa prueba de inyectividad a ½ bpm con 12 bbl bombeado con máxima presión de 3500 psi, en 10 min cae a 3210 psi, desfoga presión a 0 psi, devolución 11 bbl, admitido 1 bbl, saca herramienta hasta superficie. - Página 91 -


Prepara y baja trépano de 6” hasta 4381 m, circula y acondiciona lodo, máxima detección de gas 1740ugt, normaliza en 70ugt. Corta RC de 4381 m hasta 4381.4 m, en ésta profundidad sin resistencia, baja libre hasta 4422, asienta 5Klb, rota sobre restos metálicos hasta 4422.2 m, bombea 30 bbl de bache viscoso, en retorno recupera restos de goma, trazas de aluminio, cemento y abundante sal. Saca herramienta hasta superficie. El día 17 de Julio de 2010, prepara y baja trépano de 6” con escariador de 7”

hasta 4116 m, maniobra reciprocando tramo 4116-4422.2 m, circula y saca herramienta hasta superficie. Arma y baja Packer de 7” hasta 4123.3 m,

punto de resistencia, maniobra herramienta intentando pasar punto de resistencia con cambios de posición, con y sin circulación, sin éxito. Saca herramienta hasta superficie, observa anilla de calibración de 5 15/16” con marcas de fricción, cambia por 5 7/8” y baja mismo Packer hasta 4406 m.

Circula, bombea 15 bbl de CW-8 desplaza con 288.5 bbl de lodo, fija Packer en 4394 m, prueba sello Packer con 800 psi. Realiza prueba de inyectividad a ½ bpm, volumen bombeado 3.5 bbl, presión máxima 3500 psi, sin admisión, 10 min sin caída de presión, repite prueba con 4 bbl bombeado y presión de 4000 psi, sin admisión ni caída de presión después de 12 min. Presuriza por directa con 3000 psi, cierra rams, por inversa presuriza con 3500 psi y 9.5 bbl, presión cae 70 psi después de 14 min, desfoga a 0 psi, devolución 9.25 bbl, admitido 0.25 bbl. Repite prueba con 10.25 bbl y 3800 psi, después de 14 min, presión cae 170 psi, desfoga a 0 psi, devolución9.5 bbl, admitido0.75 bbl. Circula y saca herramienta hasta superficie. Prepara y baja pescador de Diverter hasta 4115 m, intenta circular por directa sin éxito, circula por reversa con 100 gpm y 800 psi normal, circula y acondiciona lodo, densifica lodo de 10.5 a 11.2lpg. Baja con circulación de 4121 a 4122.4 m, asienta 6Klb, levanta herramienta para probar agarre hasta 4115 m con arrastre de 15-20Klb, baja hasta 4122.4 m, asienta 12Klb, levanta herramienta con arrastre continuo de 20-35Klb hasta 4106 m, saca herramienta libre hasta superficie, aparta lateral diverter de 6 5/8” con los dos o’ring dañados, inspecciona Diverter con partículas magnéticas.

Prepara y baja lateral diverter reparado hasta 4132.5 m, asienta 20Klb, levanta y tensiona hasta 400Klb, para comprobar agarre de collet OK, larga bolilla, asienta 10Klb, presuriza con 2200 psi para liberar lateral diverter , levanta herramienta libre hasta 4106 m, vuelve a presurizar con 3400 psi y rompe asiento de bola, circula y baja densidad de 11.2lpg a 10.5 lpg, circula, normaliza y saca herramienta hasta superficie.

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Informe Final Pozo SAL-16 Prepara y baja trépano PDC de 6”con Junk Basket hasta 4121.5 m,

maniobra herramienta cambiando de posición repetidas veces sin lograr pasar punto de resistencia, saca herramienta hasta superficie. Arma y baja trépano de 6” con Junk Basket hasta 4421.45 m, baja densidad

de lodo a 9.5 lpg, observa incremento en la detección de gas a 950ugt, circula e incrementa densidad de lodo de 9.3 a 9.5 lpg, detección de gas 1916ugt. Rota sobre restos de RC N°8 y N°7 de 4421.9 m a 4422 m con 812Klb, 60rpm, 300 gpm, 1370 psi y 6-7Klb-ft, observa presencia continua de gas de 700-900ugt., observa incremento en la detección de gas a 2289ugt, circula por Choke manifold, rota sobre restos de RC N°6 de 4422 m hasta 4422.15 m, bombea y balancea 80 bbl de lodo de 13lpg, saca herramienta hasta superficie, en Junk Basket recupero 1.3Kgr de restos metálicos. Prepara y baja Junk Mill de 5 15/16” con Junk Basket hasta 4422 m, fresa RC N°6 hasta 4422.8 m, máxima detección de gas 1432ugt, circula y normaliza lodo a 9.8lpg, continúa fresando hasta 4423.5 m con 15-20Klb, 70rpm, 250 gpm,1080 psi, 5-7Klb-ft, con presencia continua de gas, en última profundidad observa liberar peso, empuja restos de RC de 4423.5 m hasta 4447.4 m punto de resistencia, fresa RC hasta 4450 m, maniobra herramienta repetidas veces en fondo pozo hasta eliminar torque, bombea 50 bbl de bache viscoso, en retorno recupera 100% cemento mayormente blando, bombea y balacea 80 bbl de lodo pesado de 14lpg. Saca herramienta hasta superficie. Prepara y baja pescador Canguro hasta 4445 m, circula y normaliza lodo, maniobra herramienta con golpes de circulación para embolsillar restos metálicos. Saca herramienta hasta superficie, en Canguro recupera 20Kgr de restos metálicos. Corre perfil CBL-VDL-GR, tramo 4442-4115 m. Prepara y baja Packer de 7” hasta 4417 m, circula, fija Packer en 4411 m,

efectúa prueba de inyectividad a ½ bpm con 0.4 bbl, presión máxima 3500 psi, sin admisión luego de 10 min, devuelve los 0.4 bbl. Levanta herramienta hasta 4388 m, fija Packer en 4382 m, realiza prueba de inyectividad a ½ bpm, volumen bombeado 5 bbl, presión máxima 3500 psi, sin observar admisión luego de 10 min y sin caída de presión, desfoga a 0 psi, volumen devuelto 5 bbl. Cierra rams, por anular presuriza a ½ bpm con 10 bbl y 3500 psi, presión cae en 10 min 40 psi, desfoga a 0 psi y devuelve 9.5 bbl, admitido 0.5 bbl, circula y normaliza lodo, saca herramienta hasta 4174 m, circula e incrementa densidad de lodo de 9.8lpg a 11.2lpg, saca herramienta de 4174 m hasta 4135 m, en última profundidad observa arrastre de 15Klb, maniobra herramienta asienta 45Klb y con 20Klb de sobre tensión observa liberar herramienta, saca herramienta libre hasta superficie. En Packer RH de 7” recupera trabado el Diverter, observa sellos dañados del Diverter. Efectúa prueba de presión del conjunto de BOP’s.

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Informe Final Pozo SAL-16 Realiza carrera de reconocimiento con trépano de 6” hasta 4121 m.

Prepara y baja Diverter Lateral Drilling reparado y modificado los sellos hasta 4132 m, registra y verifica pesos, baja hasta 4132.5 m, fija Diverter asentando 25Klb, levanta herramienta con 405Klb para verificar agarre OK, baja herramienta hasta punto neutro, gira 1/4 vuelta verificando con torque de 8Klb-ft, larga bolilla, asienta 10Klb y presuriza con 2400 psi, levanta herramienta, observa libre; posiciona punta en 4105 m, presuriza con 3400 psi, rompe asiento de bola, verifica circulación OK, circula y baja densidad de lodo de 11.2lpg a 9.6lpg, circula fondo arriba detección de gas 1920ugt, observa continúa oscilación en detección de gas, densifica lodo a 10.5 lpg, saca herramienta hasta superficie. Baja DP liso hasta 4060 m, prepara y baja sonda PLT (Temperatura, densidad, Gamma Ray) hasta 4060 m. Baja registrando de 4060 a 4442 m y saca sonda registrando 4442-4060 m y luego hasta superficie, balancea 660 bbl de lodo de 9.2lpg, gas 82ugt, baja sonda PLT, registra tramo 40604441.5 m, saca sonda registrando 4441.5-4410 m, interrumpe registro por incremento de presión en el anular. Saca sonda hasta superficie. Cierra rams y circula bombeando lodo de 10.5 lpg por Choke manifold, con contrapresión de de 600-700 psi, máxima detección de gas 1759ugt. Normaliza lodo, densidad entrada y salida 10.5 lpg, última detección 65ugt, balancea 50 bbl de lodo13 lpg. Saca herramienta hasta superficie. Prepara y baja con setting dog sub rotating hasta 4111 m, circula y normaliza lodo, baja herramienta hasta 4112.82 m, punto de resistencia, maniobra herramienta asentando peso hasta 80 Klb. Distancia punta - setting dog 0.38 m. Tope Liner Tieback Extensión 4112.44 m Bombea y balancea 550 bbl de lodo de 9.4lpg, para provocar desbalance en columna hidrostática, observa nivel estática. Cierra rams y circula por Choke manifold, bombeando lodo de 10.5 lpg con contrapresión de 400 psi, máxima detección de gas 895ugt, abre rams y continúa circulando hasta normalizar densidad entrada y salida de 10.5ugt, maniobra con setting dogs sentando peso hasta 80Klb y rotando 5 vueltas en tres oportunidades, saca herramienta hasta superficie. Prepara y baja pescador Canguro de 5 ½”

hasta 4451 m, bombea y desplaza 100 bbl de bache viscoso, maniobra herramienta con circulación para embolsillar restos metálicos, saca herramienta hasta superficie, recupera 17Kgr de restos metálicos en el Canguro. - Página 94 -


Prepara

y

baja

trepano

Impregnado de 6” con MF de 4 ¾” AKO=1.15°(2.26rev/gal), STB 5 7/8”, UBHO, Slim Pulse 4 ¾” hasta 4446 m,

no observa resistencia al ingresar a la boca liner, ni al pasar por Diverter, circula y normaliza lodo, baja repasando hasta 4451 m, observa continuas paradas de motor de fondo, maniobra y normaliza. Perfora rotado hasta 4453 m con 6-8Klb de peso, 200 gpm, 40+452rpm, 2350 psi, 7-8Klb-ft, levanta herramienta, maniobra y orienta, intenta perforar deslizando sin éxito por parada de motor de fondo, intenta por segunda vez sin éxito. Repasa tramo 4450-4452.2 m, con peso mínimo y muchos problemas por paradas de motor de fondo, circula, bombea y balancea 150 bbl de lodo pesado de 14lpg sobre boca liner de 7”, saca herramienta hasta superficie, trépano impregnado

totalmente gastado. Arma y baja pescador canguro de 5 ½” hasta 4 453 m, maniobra con

circulación para embolsillar restos metálicos, bombea y desplaza 80 bbl de bache viscoso de 12lpg, saca herramienta hasta superficie, en el pescador Canguro recupera 17Kgr de restos metálico. En fecha 11 de Agosto de 2010, prepara y baja otra carrera de Canguro de 5 ½” hasta 4444 m, circula fondo arriba, máxima detección de gas 2600ugt,

circula y normaliza lodo. Bombea y desplaza 86 bbl de bache viscoso de 12lpg de densidad, maniobra con golpes de circulación para embolsillar restos metálicos, recupera en Canguro 2Kg de restos metálicos. Arma y baja fresa de 5 15/16” con Junk Basket hasta 4.450 m, baja con

circulación hasta 4453.3 m, trabaja rotando con fresa hasta 4453,6 m con 816 Klb, 45-60rpm,220-190 gpm, 1150-1050 psi, 6-7 Klb-ft, bombea 35 bbl de bache viscoso de 10.6lpg de densidad, saca herramienta hasta superficie, en Junk Basket recupera 1Kgr de restos metálicos. Baja pescador Canguro de 5 ½” hasta 4450 m, bombea y desplaza 85 bbl de bache viscoso de 12 lpg de densidad, efectúa maniobras de embolsillado en siete oportunidades. Saca herramienta hasta superficie, en pescador Canguro recupera 0.25Kgr de restos metálicos. Prepara y baja trépano impregnado de 6” con Motor de Fondo de 4 ¾” 4:5 (AKO=1.15°, 1rev/gal), STB 5 7/8”, UBHO 4 ¾”, Slim Hole 4 ¾” hasta 4447

m, repasa hasta 4453.57 m, perfora rotado hasta 4.457 m con 6-8Klb, 225 gpm, 40+225 rpm, 2.230-2.280 psi, 6-7 Klb-ft. Orienta y perfora deslizado hasta 4460 m, sistema 7x3 m rotado/deslizado hasta 4480 m, cambia el sistema a 6x4 m, hasta 4585 m, saca herramienta hasta superficie. Realiza prueba de presión del conjunto de BOP’s.

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Informe Final Pozo SAL-16 Arma y baja trépano impregnado de 6” con MF de 4 ¾” tipo 2:3 (AKO=1.15°, 2.26 rev/gal), STB 5 7/8”, UBHO, Slim Pulse, hasta 4565 m, repasa hasta

fondo pozo 5.585 m, perfora rotado/deslizado (5X5) hasta 4666 m con 1216Klb, 240 gpm, 40+542 rpm, 2600-2680 psi. 6-8Klb-ft, luego 6X4 hasta 4786 m con las normas anteriores, repasa cada 10 metros perforados y toma survey de control, circula y saca herramienta hasta superficie. Prepara y baja trépano nuevo impregnado de 6” con MF de 4 ¾” tipo 2:3 (AKO=1.15°, 2.26 rev/gal) STB 5 7/8”, UBHO -Slim Pulse hasta 4715 m,

repasa hasta fondo pozo 4786 m. Perfora alternadamente rotado/deslizado (6X4) hasta 4945 m, con 5-10Klb, 230 gpm, 35+520rpm, 2400-2500 psi, 811Klb-ft, repasa cada 10 metros perforados y toma survey de control, circula, acondiciona lodo a 9.5 lpg, saca herramienta hasta 4452 m, circula por Choke manifold para desgasificar, balancea 220 bbl lodo de 13lpg, saca herramienta hasta superficie. Baja DP 4” -5 7/8” hasta 4086 m, instala y prueba lubricador. Baja sonda PLT hasta 4050 m, baja registrando tramo 4050-4440 m y saca registrando tramo 4440-4050 m. Saca sonda PLT hasta superficie. Baja herramienta hasta 4262 m, circula para bajar bache pesado, saca herramienta hasta 4087 m. Baja sonda PLT hasta 4050 m, baja registrando tramo 4050-4440 m, saca sonda PLT registrando tramo 4440-4050 m y saca sonda hasta superficie. Baja herramienta hasta 4446 m, circula y desgasifica lodo y baja herramienta hasta 4945 m, verifica fondo pozo, saca herramienta hasta 4106 m, circula y balancea 254 bbl de lodo pesado de 13lpg, saca herramienta hasta superficie. Corre tres carreras de perfiles: OBMI-DSI-EMS-GPIT; AIT-PEX; UBI-GPITGR: Efectúa prueba de presión del conjunto de BOP’s. Baja trépano tricono usado de 6” con tres Roller Reamer 0’, 30’ y 60’ con un tiro de DC de 4 ¾” hasta 4.092 m. Efectúa inspección con Magnaflux todo el

sistema de frenos. Circula evacuando lodo pesado, baja herramienta hasta 4.505 m, donde encuentra punto de resistencia, baja repasando hasta 4.730 m, circula y desgasifica lodo, continúa repasando hasta fondo pozo 4.945 m, circula y normaliza lodo, densidad entrada y salida 9.6lpg, saca herramienta en viaje corto hasta 4.440 m, con arrastre puntuales, reciproca en 4886 y 4.769 m, normalizando arrastre, baja nuevamente hasta 4.920 m, repasa hasta 4.945 m, circula y normaliza lodo en 9.6 lpg, balancea en el fondo 60 bbl de bache sellante de 9.9 lpg, saca herramienta hasta 4.109 m, circula, desgasifica y balancea 254 bbl de lodo de 12 lpg. Saca herramienta hasta superficie.

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Informe Final Pozo SAL-16 En fecha 10 de Septiembre de 2010, baja liner de 5” (512 m) preperforado hasta 4937 m, calibrando con 2” y llenando cada 10 piezas. Registra y

verifica pesos. Larga bolilla, presuriza con 2200 psi, fija colgador en 4421.4 m; boca Liner en 4416.7 m, desfoga a 1000 psi, asienta 40 Klb, prueba anclaje OK. Presuriza con 2500-2800 psi, para liberar herramienta de servicio, desfoga hasta 200 psi, levanta herramienta 3 m libre con 480 Klb, circula y saca herramienta hasta superficie, desarmando por piezas DP 3 ½”. En la BOP simple instala rams de 4 ½”, en la BOP doble cambia rams de 5 7/8” por variable de 2 7/8” -5”, efectúa prueba de presión del conjunto de BOP’s. Prepara y baja herramienta de DST #2 con tubería de 4 ½”, armando pieza

por pieza hasta 4.374 m, verifica pesos, arma líneas de control, ancla Packer en 4.377,8 m con 5 vueltas a la derecha y asienta 40Klb. Instala cabezal de prueba, arma y prueba con 6000 psi, prueba sello Packer por EA con 2.800 psi OK. Por directa bombea 197 bbl de Diesel. Cicla válvula OMNI con 1.200 psi hasta posición de prueba. Pozo en prueba DST en limpieza y por separador por diferente chokes, pozo cerrado en restitución de presión durante 11 horas. Efectúa Bullheading con 60 bbl de lodo con 47 lb/bbl de carbonato de calcio F-M-G, desplaza con 138 bbl de lodo, máxima presión 1050 psi, devuelto 1 bbl, abre pozo y observa. Desancla Packer, circula por Choke manifold, máxima detección de gas 1845ugt, aparta Equipo de superficie y saca herramienta desarmando pieza por pieza hasta superficie, con ésta operación termina la etapa de Perforación. Fecha de conclusión de la perforación es el 25 de Septiembre de 2010 a horas 10:30 AM.

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Informe Final Pozo SAL-16 4.2 ESPECIFICACIONES EQUIPO DE PERFORACIÓN DLS 153 Nombre del Equipo: Mástil:

Altura: 47.86 m Capacidad: 1.555.000.0 lb

Subestructura:

Altura: 8.4 m Capacidad: 1.510.000.0 lb

Cuadro de Maniobras:

National - Electrical 1625 DE Imput Power: 3000 HP Diámetro Cable 1 5/8”

Potencia Instalada:

6 Motores Diesel Cat 3512 Potencia total: 7770 hp

Equipo de Superficie:

Manguera de lodo 3.5”x75’ Cabeza de Inyección: 3.5” ID

Bombas de Lodo:

(3) National, modelo 12-P-160, 1600 HP

Volúmenes:

Sistema Activo: 2000 bbl Reserva: 830 bbl Tanque de viaje: 90 bbl

Equipamiento de Lodo:

Zarandas Scalpers (4) Brandt CM-2 Zarandas Lineales 4 Brandt LCM-2D Desarenador Brandt Uno SRS-3 10” Mud Cleaner Brandt Uno LOMM-2D

Top Drive:

Varco, modelo TDS-4S Dual Speed Torque máximo 45.5 Klb-ft

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Informe Final Pozo SAL-16 4.3 ESTADO SUPERFICIAL BOP Y CABEZAL DE POZO P OZO 0m 2.50 m

4.19 m

1.47 m

ANULAR HYD-GK 13 5/8” - 5M psi psi 13 5/8 – 10M (BX-59)

5.66 m

RAM 5.1/2”

6.14 m

CAMERON

1.65 m

RAM Ciego

6.77 m

CAMERON

13 5/8 – 10M (BX-59) KILL LINE 2 1/16 ”-10000

7.31 m CHOKE LINE 4 1/16”-10000

DRILLING SPOOL 13 5/8”-10M

0.93 m

13 5/8 – 10M (BX-59)

8.24m

RAM 4 7”

1.03 m

8.71m

CAMERON

9.27m 13 5/8 10M (BX – 159)

0.83m

9.5 m CASING SPOOL-Sección C 13 5/8 5/8""- 5M x 13 13 5/8"5/8"- 10M

10.10 m 13 5/8” 5M (BX – 160)

2.10 m

0.65 m

CASING SPOOL-Sección B 20 3/4"-3M x 13 5/8"-5M

10.75 m 20 ¾” 3M (R-74) CSG HEAD - Sección Sección A ¾”-3M 20 ¾”-3M

0.79 m 11.54 m

0.20 m

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Informe Final Pozo SAL-16 4.4 ESTADO SUBSUPERFICIAL SUBSUPERFICIAL LITOLOGÍA POZO PILOTO MD TARIJA: 0 m ESCARPMENT: 330 m TARIJA: 590 m

Csg. 30” Zpto. 80m

Ar.MILLER: 1294.6 m ITACUAMI: 1331.4 m TUPAMBI: 1445 m IQUIRI / LOS MONOS: 1693.5 m

Csg. 20” Zpto. 1499,4m 1499,4m Liner 16” BL: 1445,2 1445,2 - Zpto. 1743m 1743m Csg. 13 3/8” Zpto. 2800m 2800m

Tope Camisa 4112.5m Top Packer 4117.2m

LITOLOGÍA RAMA SUPERIOR KOP 4,128.7m MD FM. LOS MONOS

KOP = 4128.7m

Zapato Liner 7 ” 4442.6m Liner 5” BL: 4,416.7 4,416.7 m - Zpto: 4,937m

Profundidad Final @ 4,945m (MD)

Csg. 10 ¾” - 9 5/8 5/8” - 9 ¾” . Zpto 4318m 4318m

AZ: 195 W: 306.3 S Incl: 51.4° KOP = 5141m

LITOLOGÍA RAMA INFERIOR KOP 5,141m MD FM. ICLA

H0: 4327.5 m H1: 4365.4 m H2A: 4465 m H2B: 4498.7 m H3: 4744 m

” BL: 4132.4 m - Zpto. 5438m Liner 7 ”

H4: 4809.5 m

I LOWER = 5265 m

Ar I2: 5063.5 m I. Lower: 5264.5 m SR: 5486.5 m

Prof. Final Pozo Piloto 5615 m

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Liner 5” BL: 5359.6 m – Zpto. 5977.5m 5977.5m

Profundidad Final 6057m (MD) AZ:191 W: 86.95 S: 650.20 Incl: 82,63°

S. ROSA = 5548 m

Informe Final Pozo SAL-16 4.5 CAÑERÍAS Y CEMENTACIONES 4.5.1 Especificaciones de las Cañerías Bajadas POZO (pulg.)

CAÑERIA

OD

ID

(pulg.)

(pulg.)

30 20 16 13.3/8 10.3/4 9.5/8 9.3/4

28 ½ 18 3/4 15.010 12.415 9.56 8.535 8.56

8 1/2 6.1/8

7 5

6.184 4.408

8½ 6

7 5

6.184 4.408

36 24 18 ½ 17 ½ 12 ¼

TRAMOS (m)

GRADO

PESO (lb)

0 - 80 X-56 234.29 0 - 1.400 X-56 129.33 1.445 - 1.743 K-55 84 0 - 2.800 P-110 68 0 - 127 Q-125 65.7 127 - 4.097 P-110 53.5 4.097 - 4.318 S-110,CR-13 59.2 RAMA INFERIOR 4.137 – 5.430 P-110, CR13 29 5.359 – 5.977 C-95, CR13 15 RAMA SUPERIOR 4.112 – 4.443 P-110, CR13 29 4.417 – 4.937 C-95, CR13 15

CONEXION XLF XLF HYDR P-110 VAM TOP VAM TOP NK3SB JFE BEAR FOX-K JFE BEAR FOX-K

Nota. En ambas ramas, el liner de 5” fue pre -perforado.

4.5.2 Resumen de las Cementaciones: Cañería de 30” (23/11/08) Pozo perforado con trépano 36” hasta 80.0 m, luego perfora rat hole con trépano de 24” hasta 82.5 m, baja cañería de 30” con el zapato asentado en

80.0 m. 10 bbl agua Colchones: Lechada Principal: 199 bbl (798 sacos de cemento “A”) D175 – 0.03 gal/sx; S001 – 1,0 %; Mica MI – 0.45% Aditivos: BWOC. conectado al zapato flotador, 97 bbl Operación: Bombeo a través de stinger conectado de lechada preparados y bomb eados de cemento clase “A” con una densidad entre 15,3 – 15,4 lpg. Por problemas en la unidad de cementación, la cementación programada no fue realizada completamente, solo se bombearon 97 bbl. Tiempo de espera para solucionar el problema 1 hora y no se logro el objetivo, descartando un volumen de 40 bbl premezclados en el batch mixer por no conseguir levantar la densidad de 11,0 lpg. Se levanta stinger y se observa un buen funcionamiento del zapato flotador. No se encontró presión de bombeo final, estando muy cerca de 0 psi.

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Informe Final Pozo SAL-16 Top Job en la Cañería de 30” 26 bbl de 15,6 lpg (108 sx de cemento clase “A”). Lechada: S001 -1.2%; mica 2 lb/bbl Aditivos: Operación: No se contaba con canasta de cementación debido a que se tiene programado obtener cemento hasta superficie, y caso de perdidas bajar un tubing hasta el tope del cemento que se encentre después del trabajo. Una vez terminado el bombeo se procede a bajar tubing 2 7/8”, logrando llegar a 21 m, no logrando pasar de esa profundidad. Se pre-mezcla 26 bbl y a los 16 bbl bombeados se observa cemento a superficie, se saca tubería y queda en fragüe de cemento. Evaluación: No corre ningún perfil de evaluación. Cañería de 20” (02/02/09) Pozo perforado con trépano de 24” con sistema lodo aireado hasta 1.503,6 m, baja cañería de 20” asentando el zapato en 1.499,4 m, con 19

centralizadores, en los dos primeros caños se utilizaron centralizadores rígidos. 100 bbl CW-100, 100 bbl Wellclean II densidad 10,8 Colchones: lpg. Lechada Relleno: 407 bbl de 12,5 lpg (899 sx de cemento clase “A”). D175 – 0.05 gal/sx; D020 – 3%; BWOC; D111 – 0.8 Aditivos: gal/sx; D110 – 0,15 gal/sx 269 bbl de 15,6 lpg (1.094 sx de cemento clase “A”). Lechada 1: D175 – 0.03 gal/sx; D065 – 0.2%; BWOC; D177 – 0.03 Aditivos: gal/sx 86 bbl de 16,0 lpg (355 sx de cemento clase “A”). Lechada 2: D175 – 0.03 gal/sx; D065 – 0.2%; BWOC; D177 – 0.03 Aditivos: gal/sx Operación: Se realiza la cementación usando el stinger conectado al zapato flotador, el bombeo colchones fue realizado a un caudal de 5 bpm, lechada de relleno y las lechada principales a 4 bpm, desplazando con 112 bbl de lodo a 7,8 bpm. Se desconecta el stinger y el zapato flotador trabaja correctamente.

Top Job en la Cañería de 20” 100 bbl de cemento 15.8 lpg (412 sx de cemento “A”) Lechada: S001 - 2% Aditivos: Operación: Se realiza top job con línea de PVC 1 ½” por espacio anular 30” 20” hasta 58 m y línea de 2 7/8” NKEL hasta 70 m. Bombea 40 bbl de

lechada y se observa retorno de cemento a superficie y a los 60 bbl cemento puro. Se retira la tubería de 2 7/8” y se observa caída de nivel, l lenando por

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Informe Final Pozo SAL-16 el espacio anular 30” -20” para completar nivel que queda en 12 m. que fue

llenado con ripio + arena + cemento al 2% de cloruro de calcio, quedando completo el nivel. Evaluación: No corre ningún perfil de evaluación. 1er Tapón de Cemento en 1514 m (12/02/09)

Controlar pérdidas en el pozo. 15 bbl CW-7 por delante y 2 bbl para separar el lodo de Colchones: la lechada por detrás. 70 bbl de 15,0 lpg, (280 sacos de cemento clase “A”) Lechada: D175 – 0.03 gal/sx; D177 – 0.02 gal/sx; CemNET – 2 lb Aditivos: / bbl de cemento Operación: Bombeo a través de sondeo liso de 5 7/8”, realizando el bombeo de manera normal y desplaza con lodo 116 bbl. Observando el balanceo del tapón, devolviendo 13 bbl. Levanta herramienta hasta 1.427 m, se cierra espacio anular y empieza a hesitar el cemento a la formación. Se inyecta 70 bbl de lodo, con caudales de 1.5 bpm & 2 bpm llegando a levantar una presión de 557 psi que cae rápidamente una vez que para bomba. Evaluación: Encuentra tope del cemento en 1.505 m, rotando cemento contaminado y muy blando entre 1.505 y 1.537 m. Retornando a la perforación se evidencia que la pérdida continúa no logrando controlar la perdida de lodo a formación con el cemento. Una de las causas posibles para que el tapón de cemento no logró controlar las pérdidas puede deberse a una falta de control en el balanceo del mismo, debido a las admisiones en el pozo y/o control de volumen de desplazamiento, ya que si al momento del balanceo devolvió 13 bbl, es clara muestra de un desbalance en el pozo. 2do Tapón de Cemento en 1.555 m (14/02/09)

Controlar pérdidas en el pozo. 15 bbl CW-7 por delante y 2 bbl para separar el lodo de Colchones: la lechada por detrás. 70 bbl de 15,0 lpg, (280 sacos de cemento clase “A”) Lechada: D175 – 0.03 gal/sx; D177 – 0.02 gal/sx; CemNET – 2 Aditivos: lb/bbl de cemento Operación: Bombeo a través de sondeo liso de 5 7/8”, realizando el bombeo de manera normal y desplaza con lodo 122 bbl. Observando el balanceo del tapón, devolviendo 9 bbl. Levanta herramienta hasta 1.465 m se cierra espacio anular y empieza a hesitar el cemento a la formación. Se inyecta 19 bbl de lodo, con intervalos de 5 min con parada de bombas, a un caudal de 2,5 bpm y logra levantar una presión estabilizada de 838 psi que cae lentamente una vez que para bomba. Se aguarda 30 min y se repite la

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Informe Final Pozo SAL-16 misma operación mirando la tendencia a estabilizar la presión en 630 psi. Se desfoga y devuelve 13 bbl. Evaluación: Encuentra TOPE DEL CEMENTO en 1491 m, rotando cemento blando hasta 1505 m, apareciendo cemento semi-duro a duro hasta 1556 m. Se observó muestras de cemento en zarandas indicado que el tapón logro consolidarse en esa profundidad, pero al retomar la perforación la pérdida de lodo continuaba. En este caso no podemos decir que fue un mal balanceo del tapón debido a que se roto cemento duro… por lo cual se puede deducir que la falla de este

tapón de cemento se debe principalmente a que no fue posicionado en el lugar donde el pozo tenia las mayores fracturas y pérdidas. 3roTapón de Cemento en 1.569 m (17/02/09)

Controlar pérdidas en el pozo.

Colchones: Lechada: Aditivos:

15 bbl CW-7 por delante y 2 bbl para separar el lodo de la lechada por detrás. 70 bbl de 15,0 lpg (280 sacos de cemento clase “A”) D175 – 0.03 gal/sx; D177 – 0.02 gal/sx; mica media 2 lb/bbl de cemento; CemNET – 1 lb/bbl

Operación: Bombeo a través de sondeo liso de 5 7/8”, realizando el bombeo de manera normal y desplaza con lodo 119 bbl. Observando el balanceo del tapón, devolviendo 5 bbl. Levanta herramienta hasta 1.464.9, se cierra espacio anular y empieza a hesitar el cemento a la formación. Se inyecta 70 bbl de lodo, a un caudal 2,5 bpm y tiempos intermedios de 5 min, llegando a levantar una presión de 3.247 psi que cae rápidamente una vez que para bomba. Evaluación: Una vez terminada la operación se procede a bajar arreglo de perforación encontrando el TOPE DEL CEMENTO en 1.506 – 1.620 m con pobre cemento duro retornando en zarandas. No logra con el objetivo de controlar las pérdidas, si bien se observa una disminución de volumen de pérdidas, este no es controlado totalmente. Decidiendo colocar un nuevo tapón para intentar controlar por completo la zona de pérdidas antes de continuar con la perforación. 4to Tapón de C emento en 1.603 m (19/02/09)

Programado para controlar pérdidas en el pozo. 15 bbl CW-7 por delante y 2 bbl para separar el lodo de Colchones: la lechada por detrás. 70 bbl de 15,0 lpg, 280 sacos de cemento clase “A” Lechada: D175 – 0,03 gal/sx; D177 – 0.02 gal/sx; Obturantes Aditivos: (cascara de nuez 10lb/bbl)

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Informe Final Pozo SAL-16 Operación: Realiza bombeo a través de sondeo liso de 5 7/8” de manera normal desplazando con 122 bbl lodo, observa balanceo del tapón devolviendo 1.5 bbl. Levanta herramienta hasta 1513, cierra espacio anular y empieza a hesitar el cemento a la formación. Se inyecta 26 bbl de lodo a un caudal 1.5 bpm y tiempos intermedios de 5 min, llegando a levantar una presión de 650 psi que logra estabilizar en 490 psi. Evaluación: Baja herramienta encontrando tope del cemento en 1.505 m, rotando este un cemento contaminado hasta 1.546 m; y de 1.546 hasta 1.615 m se tienen un cemento duro. Con este tapón de cemento se logra sellar por completo las pérdidas del pozo para continuar las operaciones de perforación. El obturante utilizado, con algo de fibra de CemNET puede haya logrado obturar las fracturas naturales de la formación, y con el cemento se hace un revoque resistente para controlar las pérdidas. Tapón de C emento en 1557 m (07/03/09)

Programado para realizar sidetrack #1. 45 bbl WellClean II de densidad 10.4 lpg, por delante y Colchones: 2 bbl para separar por detrás de la lechada. 92 bbl de 16,2 lpg (398 sx de cemento clase “A”). Lechada: D175 – 0.03 gal/sx; D177 – 0.02 gal/sx; D065 – 0.2% Aditivos: BWOC; CemNET 1,6 lb/bbl. Operación: Bombeo a través de sondeo liso de 4 ½”, realizando el bombeo a un caudal de 4.7 bpm todos los fluidos y el desplazamiento con lodo a 5 bpm un total de 110 bbl. Se balancea el tapón con normalidad Levanta herramienta hasta 1.434 m donde se circula por reversa para limpieza del sondeo. Evaluación: Se bajó herramienta encontrando TOPE DEL CEMENTO en 1495,5 m. Cortándolo hasta 1.505 m. para bajar arreglo de desviación. 1505-1506 m – 100% Cemento semiduro y duro 1506-1507 m – 20% Arena Suelta, 80% cemento semiduro y duro 1507-1508 m – 50% Arena Suelta, 50% cemento semiduro y duro 1514-1515 m – 60% Arena Suelta, 40% cemento semiduro y duro 1519-1522 m -100% Arena Suelta 6to Tapón de C emento en 1568 m (22/03/09)

Programado para controlar pérdidas en el pozo. 15 bbl CW-7 por delante y 2 bbl para separar el lodo de Colchones: la lechada por detrás. 70 bbl de 15,0 lpg (280 sx de cemento de clase “A”) y Lechada: obturantes (cáscara de nuez + mica media) D175 – 0.03 gal/sx; D177 – 0.02 gal/sx; cáscara de Aditivos: nuez 10 lb/bbl; mica 5 lb/bbl

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Informe Final Pozo SAL-16 Operación: Bombeo a través de sondeo liso de 5 7/8”, realizando el bombeo de manera normal y desplaza con lodo 121 bbl. Observando el balanceo del tapón, devolviendo 2 bbl. Levanta herramienta hasta 1.457 m, y se cierra espacio anular y empieza a hesitar el cemento a la formación. Se inyecta 35 bbl de lodo a caudales de 2.3 bpm & 1.5 bpm y tiempos intermedios de 5 min, llegando a levantar una presión de 140 psi pero cae rápidamente después de realizar el paro de la bomba. Evaluación: Durante el bombeo de cementación no se logro encontrar presión de cierre y se perdió un volumen de 29 bbl durante todo el trabajo. Se baja herramienta y se encuentra el tope del cemento en 1.526 m, reperfora cemento semi-duro a duro desde esta profundidad hasta 1.569 m, No se observa perdida de lodo a formación. Objetivo del tapón fue logrado muy probable por la combinación de ambos obturantes en una misma mezcla, logrando hacer sello en las fracturas y con el cemento lograr armar una capa que resista la presión durante las operaciones siguientes. Liner de 16” (30/03/09) Pozo perforado con trépano de 17 ½” para ser ensanchado a 18 ½”, hasta la profundidad de 1745 m. Baja Liner de 16” con el zapato asentado en 1.743

m y 1445,2 m el colgador de liner. 90 bbl CW-7, 70 bbl de Mud Push II de 10,6 lpg Colchones: Lechada Relleno: 100 bbl (283 sx de cemento clase “A”) y 13,5 lpg. D175 – 0.04 gal/sx; D020 – 2% BWOC; D153 – 0.2% Aditivos: BWOC; D177 – 0.02 gal/sx Lechada Principal: 70 bbl (289 sx de cemento clase “G”) y 15,8 lpg. D175 – 0.04 gal/sx; D153 – 0.2% BWOC; D065 – 0.3% Aditivos: BWOC; D167 – 0.3% BWOC; D177 – 0.06 gal/sx Operación: Se realizó el trabajo de manera controlada, bombeando a un caudal de 4.5 bpm todos los fluidos y se realizó el desplazamiento con el equipo de perforación a 15 bpm, se observa un incremento de presión a los 107 bbl bombeados. Se aparta líneas de superficie y se observa un desbalance de los fluidos, se intenta reversar a un caudal de 5 bpm con una presión de 304 psi con un resultado negativo. Evaluación: No corre ningún perfil de evaluación, pero se prueba la hermeticidad del colgador de liner con 1.500 psi resultado positivo (Deq = 16,8 lpg). Se realiza LOT donde admite la formación 4 bbl quedando en 11,1 lpg de DEC para la siguiente fase. Cañería de 13 3/8” (03/05/09)

Pozo perforado con trépano de 14 3/4 hasta 2.805 m. Se baja cañería de 13 3/8” con el zapato asentado en 2800 m, y el collar flotador en 2781 m, se

utilizó 15 centralizadores a manera de mejorar la centralización en el zapato. 100 bbl CW-8, 100 bbl de Wellclean II de 13.0 lpg Colchones: Lechada Relleno: 356 bbl (1.217 sx de cemento clase “G”) y 14,5 lpg. - Página 106 -

Informe Final Pozo SAL-16 Aditivos:

D047 – 0.05 gal/sx; D153 – 0.3% BWOC; D065 – 0.15% BWOC; D059 – 0.6 % BWOC; D177 – 0.03 gal/sx

Lechada Principal: 213 bbl de lechada (942 sx de cemento clase “G”) y 15,8 lpg. D175 – 0.04 gal/sx; D153 – 0.2% BWOC; D065 – 0.3% Aditivos: BWOC, D167 – 0.3% BWOC; D177 – 0.06 gal/sx Operación: Se bombearon los colchones espaciadores aun caudal de 4 bpm, parando el bombeo y se procedió a largar el tapón inferior, se bombean 356 bbl de lechada delantera a un caudal de 4 bpm, seguido por la lechada principal 213 bbl a un caudal de 4 bpm disminuyendo hasta 2 bpm, se larga el tapón superior y se inicia el desplazamiento con 20 bbl de Wellclean II a 4 bpm seguido por 1.311 bbl de lodo desplazados a un caudal de 14 bpm asentando el tapón con 3,5 bpm y una presión de 2.000 psi. Equipo de flotación trabajó correctamente. Evaluación: Prueba de integridad del casing fue realizada con 3.500 psi, obteniendo un resultado positivo en 10 min, se re-perfora los elementos de flotación y se realiza la prueba de LOT, máxima presión 1.700 psi (DEC=14,56 lpg). El registro CBL realizado en fecha 7 de mayo, muestra una buena aislación en el zapato con lecturas por debajo de 10 MV, así como se puede apreciar en el VDL una adherencia buena a la formación. El tope del cemento se puede apreciar en el registro es: 1.615 m, teniendo un buen anillo de cemento dentro del Liner de 16”.

Tapón de C emento en 2790 m (24 (24//05/09) 05/09)

Programado para realizar sidetrack #2., aprisionamiento de herramienta. 56 bbl WellClean II de densidad 14.5 lpg, por delante y Colchones: 10 bbl para separar por detrás de la lechada. 81 bbl de 16,5 lpg (363 sx de cemento clase “A”) Lechada: D175 – 0.03 gal/sx; D177 – 0.03 gal/sx; D065 – 0.2% Aditivos: BWOC; Operación: Bombeo a través de sondeo liso de 4 ½”, realizando el bombeo a un caudal de 5 bpm los espaciadores y a 3-4 bpm la lechada de cemento, el desplazamiento con lodo a 7,4 bpm un total de 213 bbl. Se balancea el tapón con normalidad Levanta herramienta hasta 2.821 m donde se circula por reversa para limpieza del sondeo. Evaluación: Se bajó herramienta encontrando tope del cemento en 2.831 m. Cortándolo hasta 2.890 m. para bajar arreglo de desviación. 2890 m – 100% Cemento duro 2891 m – 100% Cemento semiduro y duro 2892 m – 80% Cemento semiduro & 20% formación 2893.4 m – 2894.6 - 50% Cemento semiduro & 50% formación 2897.8 m – 2898.0 - 60% Cemento semiduro & 40% formación

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Informe Final Pozo SAL-16 2899.2 m – 2899.4 2901.6 m – 2901.8 2904.4 m – 2905.0 2907.0 m – 2907.5 2909.5 m – 2910.0 2912.5 m – 2916.0 2916.0

- 70% Cemento semiduro & 30% formación - 80% Cemento semiduro & 20% formación - 60% Cemento semiduro & 40% formación - 30% Cemento semiduro & 70% formación - 10% Cemento semiduro & 90% formación - 0% Cemento Cemento semiduro semiduro & 100% formación

Cañería de 9 5/8” (07/07/09) Pozo perforado con trépano de 12 ¼”, hasta 4.385 m. Baja cañería 9 ¾” (18 piezas) - 9 5/8” (345 piezas) - 10 ¾” (11 piezas) con el zapato asentado en

4.318 m y el collar flotador en 4.297,5, con 27 centralizadores, 5 centralizadores en 9 ¾”, 22 centralizadores en 9 5/8” y 2 centralizadores en la cañería de 10 ¾“.

Colchón: Lechada Relleno: Aditivos:

130 bbl de Wellclean II de 14.5 lpg

280 bbl (1.250 sx de cemento clase “G”) de 15,8 lpg D175 – 0.04 gal/sx; D065 – 0.35% BWOC; D059 – 0.5 % BWOC; D177 – 0.09 gal/sx Lechada Principal: 82 bbl (400 sx cemento clase “G”) de 16,0 lpg. D030 – 35% BWOC; D047 – 0.04 gal/sx, D153 – 0.4% Aditivos: BWOC; D065 – 0.2% BWOC; D600g – 1.8 gal/bbl; D197 – 0.06 gal/sx

Operación: Se bombea el colchón espaciadores a un caudal de 4 bpm, parando el bombeo y se procedió a largar el tapón inferior, se bombean 280 bbl de lechada delantera a un caudal de 4bpm, seguido por la lechada principal 82 bbl a un caudal de 4 bpm, se larga el tapón superior y se inicia el desplazamiento con 18 bbl de wellclean II a 4 bpm seguido por 484 bbl de lodo desplazados a un caudal de 13 bpm, 480 bbl a 15 bpm y 24 bbl a 3bpm, no se asentó tapón superior. Presión final de bombeo de 1.280 psi. Equipo de flotación trabajó correctamente. Evaluación: Se procede a realizar la prueba de hermeticidad de la cañería con 3.000 psi, resultado positivo. Perfiles de cementación (CBL/VDL/USIT) muestran resultado negativo, sin una buena adherencia de cemento a la cañería, con algunos anillos que hacen sello, pero no existe continuidad de cemento a lo largo de la cañería. Las lecturas del CBL muestran 35-40 MV y tramos con 25 MV. El tope del cemento mostrado por los registros es de 4.180 m. Liner de 7” Rama Inferior 1ra Etap a (02/ (02 /12/09) 12/09) Pozo perforado con trépano de 8 ½”, hasta la profundidad de 5.544 m. Baja Liner 7” con el zapato asentado en 5.430 m y 4.137 m el colgador de liner.

Colchón: Lechada:

38 bbl Wellclean II de 12,0 lpg 59 bbl (220 sacos cemento clase “G”) de 15,8 lpg.

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Informe Final Pozo SAL-16 Aditivos:

D030 – 35% BWOC; D047 – 0.05 gal/sx; D153 – 0.5% BWOC; D065 – 0.2% BWOC; D600g – 2.7 gal/sx; D197 – 0.011 gal/sx. Operación: Se realizó a un caudal de bombeo de 5,1 bpm para el espaciador Wellclean II, la lechada a 4,7 bpm, empezando el desplazamiento con Wellclean II, 11,8 bbl a un caudal de 3,5 bpm, continuando con lodo de 9,0 lpg a 2,9 bpm un total de 377,7 bbl. No se pudo encontrar presión de cierre debido a que el dardo no libero el tapón desplazador y se ocasionó un posible sobre-desplazamiento de la lechada. Evaluación: No corre ningún perfil de evaluación, pero se observa setting tool dañado al momento de sacar la herramienta a superficie. Se observa presencia de gas en superficie. Se decide realizar un tapón de cemento para mejorar la cementación del liner de 7”.

Tapón de C emento en 4645 m (05/12/ (05/12/09) 09)

Programado este tapón para cementar y corregir (posiblemente) el cemento situado en el zapato del liner de 7”.

Colchones:

20 bbl Mud Push II por delante de densidad de 12 lpg y 5 bbl para separar por detrás de la lechada. 20 bbl de 16,0 lpg (68 sx de cemento clase “G”) Lechada: D030 – 35% BWOC; D047 - 0.05 gal/sx; D153 – 0.5% Aditivos: BWOC; D065 – 0.2% BWOC; D600g – 2.7 gal/sx; D197 – 0.06 gal/sx; Operación: Bombeo normal a un caudal de 4 bpm, desplazando con lodo a 5 ½ bpm y los últimos 30 bbl a un caudal de 3 bpm, presión final 1.200 psi se observa un buen balanceo de la lechada. Se saca herramienta hasta 4.409 m y se circula para limpieza del sondeo y se realiza flow check . Verificando todo normal se saca herramienta a superficie. Evaluación: No corre ningún perfil de evaluación, además se prueba integridad con una presión de 2.400 psi, observando una caída de presión hasta 1.200 psi, y se presenta pérdida parcial y total. Restableciendo circulación para cementar la segunda etapa del liner de 7” de la rama

inferior. L i ner 7” Rama Inferior 2da Etapa (07/12/09) Completar la cementación del liner de 7”, programado en 2 etapas.


23 bbl Wellclean II de 10.0 lpg 24 bbl (75 sacos de cemento clase “G”) de 15,8 lpg. D030 – 35% BWOC; D047 – 0.05 gal/sx; D153 – 0.5% BWOC; D065 – 0.2% BWOC; D600g – 2.7 gal/sx; D197 – 0.07 gal/sx.

Operación: Se inicia el bombeo con el colchón desplazador de Wellclean II a un caudal de 4 bpm, seguido por los 24 bbl de lechada de densidad 15,8 lpg, el desplazamiento se inicia con 30 bbl de Wellclean II a 4 bpm, - Página 109 -

Informe Final Pozo SAL-16 seguido por 300 bbl de lodo a un caudal de 5 bpm, 20 bbl de lodo a 3 bpm y los últimos 10 bbl a 1.5 bpm. Terminado el trabajo de bombeo de cemento, no Evaluación: se pudo liberar el setting tool . Fue necesario realizar back off. P unto unto libre de la herramienta en 4.144,7 m y setting tool a 4.146.4 m. Tope del liner después de realizar el back off es es de 4.132,4 m y se posicionó un top packer “ZXP” en 4.138,3 m. No es posible que el cemento pudo haber obstruido y

trabado la herramienta, debido a que el volumen bombeado es mínimo, así como no se observa en superficie durante la circulación, el problema posiblemente se debió a un aspecto mecánico haya sido ocasionado el aprisionamiento impidiendo la liberación de la herramienta. No corre ningún perfil de evaluación, pero se realiza prueba de hermeticidad de del liner de 7” y top packer con 1.500 psi con resultado positivo, incrementando a 2.000 psi y se aprecia una caída de presión a 1.300 psi en 10 min, por lo que se programa realizar tapones presurizados para sellar tope de liner de 7”.

1er Tapón de C emento emento en 4.240 m (24/12/ (24/12/09) 09) Programado para sellar tope de liner de 7” Rama Inferior – retenedor de

cemento (Baker, tipo N1) 30 bbl Wellclean II por delante de densidad de 12 lpg y Colchones: 5 bbl para separar por detrás de la lechada. 40 bbl de 15,8 lpg (128 sx de cemento clase “G”) Lechada: D047 6.5 gal; D153 – 70.3 lb; D065 – 28 lb; D600g – Aditivos: 345 gal; D197 – 10.2 gal; D030 – 2.925 lb; CemNET – 80 lb Operación: Bombeo a través de sondeo liso de 2 7/8”, stinger del mismo diámetro, 3 ½” DP realizando el bombeo a un caudal de 4 - 5 bpm todos los fluidos y el desplazamiento con lodo a 6.0 bpm un total total de 244 bbl. Enchufa stinger a retenedor de cemento, termina el desplazamiento con 70 bbl de lodo a 5 bpm. Desenchufa stinger de retenedor y levanta 10 tiros y circula con presencia de gas, deja presurizado con 1.000 psi para esperar fragüe de cemento. Evaluación: Se encuentra tope del cemento en 4.086 m con baja resistencia rotando el mismo hasta la profundidad de 4.131 m (tope del liner de 7”), con

consistencia entre 1-2 min/m. Durante la perforación se puede apreciar presencia considerable de gas, indicando que no se pudo sellar y aislar el tope de liner. 2do Tapón de Cemento en 4350 m (31/12/ (31/12/09) 09) Programado para sellar tope de liner de 7” Rama Inferior debido a que l primer tapón no logró con este objetivo – retenedor de cemento (Baker,

tipo N1)

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Informe Final Pozo SAL-16 Colchones: Lechada: Aditivos:

30 bbl Wellclean II por delante de densidad 12,0 lpg; y 3 bbl para separar por detrás de la lechada. 40 bbl de 15,8 lpg (128 sx de cemento clase “G”) D030 35% BWOC; D047 – 0.05 gal/sx; D153 - 0.5% BWOC; D065 - 0.2% BWOC; D600g – 2.7 gal/bbl; D197 – 0.07 gal/sx

Operación: Bombeo a través de sondeo liso de 2 7/8” del mismo diámetro + 3 ½” DP realizando el bombeo a un caudal de 4 - 5 bpm todos los fluidos y el desplazamiento con lodo a 7,0 bpm, un total de 250 bbl terminando el desplazamiento con 20 bbl de lodo a 3 bpm. Saca herramienta hasta 4.025 m circula y observa lodo contaminado con espaciador en superficie. Se inicia la hesitación del cemento a ¼ bpm y una presión máxima final de 4.000 psi dejando fragüe del tapón de cemento. Evaluación: Se baja herramienta constatando el tope del cemento en 4.115 m, re-perforando este hasta 4.150 m con resistencia mínima y una ROP de 1-2 min/m (cemento blando). Se realiza una prueba de hermeticidad del top packer liner 7” con 1000, 2.000 & 3.000 psi con resultado positivo en cada una de las pruebas. Rota cemento de 4.150 hasta 4.360 m con muestras de cemento semi-duro. Liner de 7” Rama Superior (01/06/10) Se realiza la ventana de la cañería de 9 ¾” entre 4123.4 y 4128.7 m. perforado tramo de 8 ½” hasta 4.450 m. Bajado liner de 7” con Zapato flotador, queda asentado en 4.442,6 m, el tope del hook hanger 8 ¼” en 4.119,7 m y el tope liner tieback extensión en 4.112,6 m.


31 bbl Wellclean II de 11.8 lpg 31 bbl (102 sx cemento clase “G”) de 16,0 lpg. D030 – 35% BWOC; D047 – 0.05 gal/sx; D153 – 0.55% BWOC; D065 – 0.25% BWOC; D600g – 2.8 gal/sx; D197 – 0.08 gal/sx.

Operación: Se inicia el bombeo con el colchón desplazador de Wellclean II a un caudal de 4 bpm, seguido por los 31 bbl de lechada de densidad 15.8 lpg, se larga el tapón limpiador de DP y se inicia el desplazamiento con 15 bbl de Wellclean II + 15 bbl de lodo + 15 bbl de wellclean seguido por 274 bbl de lodo a 5 bpm y para terminar con 50 bbl a 4 bpm sin observar incremento de presión. Presión final de bombeo 440 psi Evaluación: Cuando se realiza el corte de cemento dentro del shoe track se observa que el cemento tiene una consistencia blanda, y se perfora con bajo peso de 6 Klb y un ROP de 2-3 min/m. Una vez perforado los elementos de flotación y entramos en contacto con la formación se observa presencia de gas y una disminución del peso del lodo. El registro realizado en esta cañería muestra un pobre cemento distribuido alrededor del liner de 7”, con lecturas del CBL de 25 MV y un VDL muestra alguna adh erencia a la formación, no se puede observar anillos completos de cemento que

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Informe Final Pozo SAL-16 puedan proporcionar aislación de las zonas. Se puede definir en el registro USIT una falta de limpieza de fluidos del pozo abierto, consecuentemente un desplazamiento de los mismos con el cemento, esto puede deberse a una mala distribución de los centralizadores (15 unidades – Lo-Torq) y caudal de bombeo. Se decide realizar cementación forzada para mejorar la aislación del liner de 7”

1er C ementaci ón F orzada en 4432 m (10/06/10) Programado para sellar zapato del liner de 7” rama superior – realizada

con retenedor de cemento (Baker, tipo N1) asentado en 4.432 m. 15 bbl Mud Push II por delante de densidad 11.8 lpg, Colchones: 10 bbl lavador químico CW-8 y 8 bbl de Mud Push II para separar por detrás de la lechada. 25 bbl de 16,0 lpg (104 sx cemento clase “G”). Lechada: D030 – 35% BWOC; D047 – 0.05 gal/sx; D153 – 0.55% Aditivos: BWOC; D065 – 0.25% BWOC; D600g – 2.8 gal/bbl; D197 – 0.075 gal/sx Operación: Bombeo fue ejecutado de acuerdo al programa, a un caudal continuo de 6 bpm, el desplazamiento fue realizado con lodo de 10,5 lpg 278 bbl, se enchufa el stinger y se procede a inyectar el cemento a formación, consiguiendo inyectar 33 bbl, a diferente caudal de 1.5 bpm con 2.000 psi hasta 0,5 bpm con 1.500 psi, se desfoga y se observa un retorno de 1.5 bbl de lodo. Evaluación: Se re-perfora el cemento semi-duro desde 4.418 a 4.435 m. Corre registros y observa cementación mala y sin sello alrededor del zapato ni de la cañería de de liner de 7”. Programando realizar un segundo intento

de solucionar el problema con una cementación forzada. 2do Cementaci ón Forzada en 4430 m (14/06/10) Segundo intento de sellar zapato del liner de 7” rama superior – realizada

con retenedor de cemento (Baker, tipo N1) asentado en 4430 m. 15 bbl Mud Push II por delante de densidad 12.5 lpg y 8 Colchones: bbl de Mud Push II para separar por detrás de la lechada. 25 bbl de 16,0 lpg (104 sacos cemento clase “G”). Lechada: D030 – 35% BWOC; D047 – 0.05 gal/sx; D153 – 0.55% Aditivos: BWOC; D065 – 0.25% BWOC; D600g – 2.3 gal/bbl; D197 – 0.1 gal/sx Operación: Bombeo fue ejecutado de acuerdo al programa, a un caudal continuo de 6 bpm, el desplazamiento fue realizado con lodo de 10,5 lpg 266 bbl, se enchufa el stinger y se procede a inyectar el cemento a formación consiguiendo inyectar 25,5 bbl, a diferente caudal de 0,5 bpm

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Informe Final Pozo SAL-16 con 2.300 psi hasta 0,5 bpm con 1.650 psi. Se desfoga y se observa un retorno de 3,0 bbl de lodo. Evaluación: Se re-perfora el cemento semi-duro desde 4.430 a 4.450 m. Corre registros y observa cementación mala y sin sello el zapato del liner de 7”. Se programa repetir la operación para intentar sellar y aislar el zapato de liner 7” de la rama superior.

3ro Cementaci ón Forzada en 4447 m (17/06/10) Tercer intento para sellar zapato del liner de 7” rama superior – realizada

con retenedor de cemento (Baker, tipo N1) asentado en 4.447 m. 15 bbl Mud Push II por delante de densidad 12.5 lpg y Colchones: 10 bbl de Mud Push II para separar por detrás de la lechada. 25 bbl de 16,0 lpg (104 sx cemento clase “G”). Lechada: D030 – 35% BWOC; D047 – 0.05 gal/sx; D153 – 0.55% Aditivos: BWOC; D065 – 0.25% BWOC; D600g – 2.3 gal/bbl; D197 – 0.1 gal/sx; CemNET; cáscara de nuez. Operación: Bombeo fue ejecutado de acuerdo al programa, a un caudal continuo de 6,0 bpm, el desplazamiento fue realizado con lodo de 10,0 lpg 268 bbl, se enchufa el stinger y se procede a inyectar el cemento a formación consiguiendo inyectar 23,5 bbl, a diferente caudal de 0,5 bpm y un máximo de presión de 2.700 psi total volumen inyectado 24,0 bbl, devueltos 10,5, admitido en formación 13,5 bbl. Se observa en la circulación de limpieza un volumen considerable de fibra (CemNet) y de cáscara de nuez. Evaluación: Se re-perfora el cemento blando contaminado en 4.183 a 4.424 m. con abundante muestra de fibra CemNET en zarandas, se observa detecciones de gas durante las maniobras. Se decide intentar una nueva cementación forzada sin tener un registro del zapato y su cemento alrededor. 4to Cementación Forzada en 4422 m (21/06/10) Cuarto intento de cementación forzada para sellar el zapato liner de 7” rama superior – realizada con retenedor de cemento (Baker, tipo N1)

asentado en 4442 m 25 bbl Mud Push II por delante de densidad 12,5 lpg, + Colchones: 15 bbl de CW-8 y 15 bbl de Mud Push II para separar por detrás de la lechada. 60 bbl de 16,0 lpg (250 sx cemento clase “G”). Lechada: D030 – 35% BWOC; D047 – 0.05 gal/sx; D153 – 0.35% Aditivos: BWOC; D065 – 0.25% BWOC; D600g – 2.25 gal/bbl; D197 – 0.09 gal/sx Operación: Bombeo fue ejecutado de acuerdo al programa, a un caudal continuo de 5,0 bpm, el desplazamiento fue realizado con lodo de 10,5 lpg, - Página 113 -

Informe Final Pozo SAL-16 215 bbl, se enchufa el stinger y se procede a inyectar el cemento a formación consiguiendo inyectar 14 bbl sin presión, hasta 28 bbl con 3.715 psi y continúa con ¾ bpm con 4.100 psi y a un bajo caudal de 0,5 bpm con 4.150 psi total volumen inyectado 49,5 bbl, devueltos 14,0 bbl, admitido en formación 35,5 bbl. Una vez en posición neutra retorna 5,0 bbl quedando en formación 30,5 bbl inyectados. Evaluación: Se re-perfora el cemento semi-duro en 4.300 – 4.368 m; semiduro a duro en 4.422 a 4.448 m. Además se observa buena presencia de gas en superficie durante corte del cemento. Se realiza registros y no se observa buen cemento alrededor del liner, por lo cual se decide intentar nuevamente otra cementación forzada en la zona para solucionar el problema. 5to Cementaci ón Forzada en 4395 m (29/06/10)

Quinto intento de solucionar el problema por falta de aislación en el zapato liner de 7” rama superior – realizada con retenedor de cemento. (Baker, tipo N1) asentado en 4.395 m 25 bbl Mud Push II por delante de densidad 12,5 lpg + Colchones: 10 bbl de CW-8 y 10 bbl de Mud Push II para separar por detrás de la lechada. 40 bbl de 16,0 lpg (166 sx cemento clase “G”). Lechada: D030 – 35% BWOC; D047 – 0.05 gal/sx; D153 – 0.35% Aditivos: BWOC; D065 – 0.25% BWOC; D600g – 2.25 gal/bbl; D197 – 0.095 gal/sx Operación: Bombeo fue ejecutado de acuerdo al programa, a un caudal continuo de 5,0 bpm, el desplazamiento fue realizado con lodo de 10,5 lpg 236 bbl, se enchufa el stinger y se procede a inyectar el cemento a formación consiguiendo inyectar 19 bbl con 2.400 psi y continúa con ¼ bpm con 3.400 psi., total volumen bombeado 41,0 bbl, volumen inyectado de cemento 33 bbl, una vez en posición neutra retorna 5,0 bbl quedando en formación 28,0 bbl inyectados. Evaluación: Se re-perfora el cemento blando en 4.325 – 4.395 m, encontrando cemento semi-duro y duro. Pero se observa una presencia de gas en superficie durante el corte del cemento - indicativo que no existe sello de la formación, por lo cual se decide intentar nuevamente otra cementación forzada en la zona para solucionar el problema antes de realizar un registro de cementación de la cañería.

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Informe Final Pozo SAL-16 6to Cementación Forzada en 4.391 m ( 04/07/10) Sexto intento de cementación forzada para sellar el zapato del liner de 7” rama superior – realizada con retenedor de cemento (Baker, tipo N1)

asentado en 4.391 m 25 bbl Mud Push II por delante de densidad 12,5 lpg + Colchones: 10 bbl de CW-8 y 10 bbl de Mud Push II para separar por detrás de la lechada. 60 bbl de 16,0 lpg (250 sx cemento clase “G”). Lechada: D030 – 35% BWOC; D047 – 0.05 gal/sx; D153 – 0.35% Aditivos: BWOC; D065 – 0.25% BWOC; D600g – 2.25 gal/bbl; D197 – 0.095 gal/sx Operación: Bombeo fue ejecutado de acuerdo al programa, a un caudal continuo de 5,0 bpm, el desplazamiento fue realizado con lodo de 10,5 lpg 221 bbl, se enchufa el stinger y se procede a inyectar el cemento a formación consiguiendo inyectar un volumen bombeado de 75,0 bbl, volumen inyectado de cemento 60,0 bbl, una vez en posición neutra retorna 3,0 bbl quedando en formación 57,0 bbl inyectados. Evaluación: Existe presencia de gas en superficie un indicativo que no existe sello de la formación. Rota retenedor de cemento sin resistencia. Se decide que no ha trabajo la cementación forzada programando realizar otro trabajo de similares características para tratar de solucionar el problema. Tapón F orzada en 4.342 m (06/07/10)

Trabajo de cementación forzada con tecnología Halliburton Thermatek RSP (Rapid Settling Plug), en el cual no hubo necesidad de sacar trépano para realizar el bombeo. 10,0 bbl agua con surfactante + 10 bbl de tuned spacer Colchones: de 9,0 lpg y 0,5 bbl de tuned spacer para separar por detrás de la lechada. 12 bbl de 12,0 lpg Thermatek RSP Lechada: Operación: Bombeo fue ejecutado de acuerdo al programa, a un caudal continuo de 5 bpm, el desplazamiento fue realizado con lodo de 10,5 lpg 285 bbl, en total, inyectando cada 15 min un volumen de 2,5 bbl, presión final de 1.520 psi. Evaluación: Una vez concluido el trabajo y el tiempo de fragüe del thermatek se procede a bajar herramienta sin resistencia alguna, recuperando en zarandas poca sustancia blanca contaminada y blanda (thermatek contaminado) Existe presencia de gas en superficie un indicativo que no existe sello de la formación durante las circulaciones en fondo de pozo. Decidiendo que no trabajo el sistema y programando realizar otro trabajo de cementación convencional.

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Informe Final Pozo SAL-16 7to Cementación Forzada en 4.382 m ( 09/07/10)

Séptimo trabajo de cementación forzada para sellar el zapato del liner de 7” rama superior – realizada con retenedor de cemento (Baker, tipo N1) asentado en 4.382 m 25 bbl Mud Push II por delante de densidad 12,5 lpg y Colchones: 10 bbl de Mud Push II para separar por detrás de la lechada. 40 bbl de 16,0 lpg (166 sx cemento clase “G”) Lechada 1: 40 bbl de 16,0 lpg (166 sx cemento clase “G”). Lechada 2: D030 – 35% BWOC; D047 – 0.05 gal/sx; D153 Aditivos: antisettling – 0.35% BWOC; D065 – 0.25% BWOC; D600g – 2.25 gal/bbl; D197 – 0.08 gal/sx; CemNET – 2 lb/bbl Operación: Bombeo fue ejecutado de acuerdo al programa, a un caudal continuo de 5 bpm, el desplazamiento fue realizado con lodo de 10,5 lpg 202 bbl, se enchufa el stinger y se procede a inyectar el cemento a formación a diferentes caudales y hasta ¼ bpm y una presión máxima de 4.330 psi consiguiendo inyectar un volumen bombeado de 66,6 bbl, volumen inyectado de cemento 61,1 bbl, una vez en posición neutra retorna 5,5 bbl. Evaluación: Disminuye la presencia de gas en superficie. Se rota cemento con una resistencia entre semi-dura y duro en los tramos 4.382-4.390 m. Se decide probar directa con 3.800 psi, después de 14 min cae 170 psi y el volumen admitido es de ¾ bbl. Continúa operaciones. El registro CBL muestra que se encuentra cemento hasta 4.170 m, con adherencia a la formación y a la cañería, haciendo sello de la formación, después muestra cañería libre al largo del liner.

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Informe Final Pozo SAL-16 4.5.3 Listado de Aditivos Utilizados y Consumo en las Cementaciones Nombre CW-7 CW-100 / CW-8 Wellclean D175 S001 C111 D020 D111 D110 D065 D177 D153 CemNET D167 D600G D059 D030 D197

Función Lavador Químico WBM Lavador Químico OBM Espaciador Antiespumante Cloruro de Calcio Mica Bentonita Agente Tixotrópico Retardador Dispersante Retardador Antisettling Fibra Controlador de Filtrado Controlador de Gas Controlador de Filtrado Silica Retardador

Cantidad 389.00 276.00 1,068.00 458.54 1,564.35 454.03 4,228.05 719.65 134.93 2,121.03 306.90 1,842.53 824.20 335.97 5,706.37 1,495.95 86,429.61 180.60

Unidad bbl bbl bbl gal lb lb lb gal gal lb gal lb lb lb lb lb lb gal

Nota: A excepción del Thermatek, proveído por Halliburton, todos los demás fue proveído por Schlumberger, empresa responsable por las cementaciones.

Nombre

Función

Cantidad

Cemento Clase "A" Cemento Cemento Clase "G" Cemento Thermatek Elemento sellante

6,040.29 6,005.60 12.00

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Unidad sk sk bbl

Informe Final Pozo SAL-16 4.6 CONJUNTOS DE PERFORACIÓN. Tramo (m)

BHA

17 – 32

PILOTO BHA 1: TRP #1/R1, Tricono 36" Tipo SS1 (Boq: 3x32) + BS 10 ¾” + 2 DC 11" + XO + VASTAGO. BHA 2: TRP #1/R2, Tricono 36” Tipo SS1 (Boq: 3x32) + MF 11 ¼” c/FV

32 – 45 45 – 80 80 – 82.5 82.5 – 326 326 – 543

543 – 705

705 – 850

(BH= 0°) + STB 36” c/Anilla Totco + DC 11” + XO + VASTAGO. BHA 3: TRP #2, Tricono 36" (U) Tipo L3A (Boq: 3x32) + BS 10 ¾” + DC

11" + STB 36" + SS 12"+ STB 36" + 2 DC 11" + XO + VASTAGO. BHA 4: TRP #3, Tricono 24" Tipo GTX- CMG1 (Boq: 3x28) + BS 11” + STB 36" + SS 12" + STB 36" + 2 DC 11" + XO + 3 DC 9 ½" + XO + HWDP 5 7/8". BHA 5: TRP #3/R2, Tricono 24" Tipo GTX-CMG1 (Boq: 3x28-24c) + MF 11 ¼" c/Camisa STB 23 3/8" (BH= 0.78°) + STB 24" c/ Anilla Totco + SS 12" + DC 11" + STB 24" + 2 DC 11" + XO + 3 DC 9 ½" + XO + 3 HWDP 5 7/8". BHA 6: TRP#4, Tricono 24" Tipo GTX-CMS00DX0 (Boq: 3x28-1x24c) + MF 11 ¼" c/ Camisa STB 23 ¼" (BH= 0.78°) + STB 24" c/Anilla Totco + SS 12" + DC 11" + STB 24" + 2 DC 11" + XO + 3 DC 9 ½" + XO + 12 HWDP 5 7/8". BHA 7: TRP #5, Tricono 24" Tipo GTX-CMS00DX0 (Boq: 3x28-1x24c) + MF 11 ¼" c/ Camisa STB 23 3/8" (BH= 0.78°) + STB 24" c/ Anilla Totco + SS 12" + DC 11" + STB 24" + 2 DC 11" + XO + 3 DC 9 ½" + Lower/Jar/Upper + 1 DC 9 ½" + XO + 3 DC 8" + XO + 6 HWDP 5 7/8". BHA 8: TRP #6, Tricono 24" Tipo GTX-CMS03 mDX0 (Boq: 3x28-1x24c) + MF 11 ¼" c/ Camisa STB 23 3/8" (BH= 0.78°) + STB 24" c/ Anilla Totco + SS 12" + DC 11" + STB 24" + 2 DC 11" + XO + 3 DC 9 ½" + Tijera 9 ¾” +

1 DC 9 ½" + XO + 3 DC 8" + XO + 6 HWDP 5 7/8". BHA 9: TRP #7, Tricono 24" Tipo GTX-CMS03DX0 (Boq: 3x28-1x24c) + MF 11 3/16" c/Camisa STB 23 3/8" (BH= 0.78°) + STB 24" c/ Anilla Totco + 850 – 916 SS 12" + DC 11" + STB 24" + 2 DC 11" + XO + 3 DC 9 ½" + Jar 9 3/8” + DC 9 ½" + XO + 3 DC 8" + XO c/ Anilla Corrosión + XO + 6 HWDP 5 7/8”. BHA 10: TRP #8, Tricono 24” Tipo GTX -CMS03DA1 (Boq: 3x28-1x24c) + MF 11 ¼" c/Camisa STB 23 ¼" (BH= 0.78°) + STB 24" c/ Anilla Totco + SS 916 – 1005 12" + 1 DC 11" + STB 24" + 2 DC 11" + XO + 3 DC 9 ½" + Jar 9 3/8” + 1 DC 9 ½" + XO + 3 DC 8" + XO c/ Anilla Corrosión + XO + 6 HWDP 5 7/8”. BHA 11: TRP #9, Tricono 24" Tipo GTX-CMS03DA1 (Boq: 3x28-1x24c) + MF 11 ¼" c/Camisa STB 23 ¼" (BH= 0.78°) + STB 24" c/Anilla Totco + SS 1005 – 1109 12" + 1 DC 11" + STB 24" + 2 DC 11" + XO + 3 DC 9 ½" + Jar 9 3/8” + 1 DC 9 ½" + XO + 3 DC 8" + XO c/ Anilla Corrosión + XO + 6 HWDP 5 7/8”. BHA 12: TRP #10, Tricono 24" Tipo GTX-CMS03DX0 (Boq: 3x28-1x24c) + 1109 – 1210

MF 11 ¼” c/Camisa STB 23 ¼" (BH= 0.78°) + STB 24" c/Anilla Totco + SS 12" + DC 11" + STB 24" + 2 DC 11" + XO + 3 DC 9 ½" + Jar 9 3/8” + DC 9 ½" + XO + 3 DC 8" + XO c/2 Anillas Corrosión + XO + 6 HWDP 5 7/8”.

1210 – 1247.5 BHA 13: TRP #11, Tricono 24" Tipo GTX-CMS03DX0 (Boq: 3x28-1x24c) +

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Informe Final Pozo SAL-16 Tramo (m)

BHA MF 11 ¼" c/Camisa STB 23 ¼" (BH= 0.78°) + STB 24” c/Anilla Totco + SS 12" + 1 DC 11" + STB 24" + 2 DC 11" + XO + 3 DC 9 ½" + Jar 9 3/8” + DC 9 ½" + XO + 3 DC 8" + XO c/ 2 Anillas Corrosión + XO + 6 HWDP 5 7/8”.

1247.5 – 1316.5

1316.5 – 1355

1355 – 1408

1408 – 1503

1503 – 1539

1539 – 1556.9

1556.9 – 1620

1620 – 1694

1694 – 1790

BHA 14: TRP #12, Tricono 24" Tipo GTX-CMS09DX (Boq: 3x28-1x24c) + MF 11 ¼" c/Camisa STB 23 ¼" (BH= 0.78°) + STB 24" c/ Anilla Totco + SS 12" + 1 DC 11" + STB 24" + 2 DC 11" + XO + 3 DC 9 ½" + Jar 9 3/8” + DC 9 ½" + XO + 3 DC 8" + XO c/ 2 Anillas Corrosión + XO + 6 HWDP 5 7/8”. BHA 15: TRP #13, Tricono 24" Tipo GTX-CMG1 (Boq: 3x28-1x24c) + NBS 24" c/FV + SS 12" + 1 DC 11" + STB 24" c/ Anilla Totco + DC 11" + STB 24" + 1 DC 11" + XO + 4 DC 9 ½" + Lower/Jar/Upper + 1 DC 9 ½" + XO + 3 DC 8" + XO c/ 2 Anillas Corrosión + XO + 6 HWDP 5 7/8”. BHA 16: TRP #14, Tricono 24" Tipo XR 8C (Boq: 3x28-1x24c) + NBS 24" c/FV & Anilla Totco + SS 12" + STB 24" + 1 DC 11"+ STB 24" + 1 DC 11" + 1 DC 11" + XO + 4 DC 9 ½" + Lower/Jar/Upper + 1 DC 9 ½" + XO + 3 DC 8" + XO c/2 Anillas Corrosión + XO + 6 HWDP 5 7/8. BHA 17: TRP #15, Tricono 24" Tipo GTX-CMS03 mDX (Boq: 3x28-1x24c) + XO + NB 24" c/FV & Anilla Totco + SS 12" + STB 24" + 1 DC 11" + STB 24" + 2 DC 11" + XO + 4 DC 9 ½" + Jar + 1 DC 9 ½" + XO + 3 DC 8" + XO c/2 Anillas Corrosión + XO + 6 HWDP 5 7/8”. BHA 18: TRP #16/R1, Tricono 17 ½” Tipo MXL -T311 DX (Boq: 3x181x14c) + MF 11 ¼" c/Camisa STB 17 ¼" (BH= 0.78°) + STB 17 3/8" + Power Pulse 11" + XO + 5 DC 9 ½" + Lower/Jar/Upper + 1 DC 9 ½" + XO + 3 DC 8" + XO + 6 HWDP 5 7/8”. BHA 19: TRP #16/R2, Tricono 17 ½” Tipo MXL -T311 DX (Boq: 3x181x14c) + MF 11 ¼" c/Camisa STB 17 ¼" (BH= 1.15°) + STB 17 3/8" + Power Pulse 11" + SS 11" + XO + 6 DC 9 ½" + Lower/Jar/Upper + 1 DC 9 ½" + XO + 3 DC 8" + XO + 6 HWDP 5 7/8". BHA 20: TRP #17/R1, Tricono 17 ½" Tipo GTX-CPST 320DX (Boq: 3x201x16c) + NB 17 ½" c/FV & Anilla Totco + XO + 1 DC 11" + STB 17 3/8" + SS 11”+ STB 17 3/8” + 2 DC 11" + XO + 6 DC 9 ½" + Lower/Jar/Upper 9 ½" + 1 DC 9 ½" + XO + 3 DC 8" + XO + 6 HWDP 5. 7/8". BHA 21: TRP #17/R2, Tricono 17 ½" Tipo GTX-CPST 320DX (Boq: 3x201x16c) + NB 17 ½” c/FV & Anilla Totco + XO + 1 DC 11" + STB 17 3/8" + SS 11” + STB 17 3/8" + 2 DC 11" + XO + 6 DC 9 ½" + Lower/Jar/Upper 9 ½" + 1 DC 9 ½" + XO + 3 DC 8" + XO + 6 HWDP 5 7/8". BHA 22: TRP #18 Tricono 17 ½" Tipo MXL-T311DX (Boq: 3x20-1x16c) + NB 17 ½" c/FV & Anilla Totco + XO + SS 11” + STB 17 3/8" + 1 DC 11" + STB 17 3/8" + 2 DC 11" + XO + 6 DC 9 ½" + LFJ/Jar/UFJ 9 ½” + 1 DC 9 ½" + XO + 3 DC 8" + XO + 6 HWDP 5 7/8". BHA 23: TRP # 17/R3, Tricono 17 ½" Tipo GTX-CPST 320DX (Boq: 3x20) + BS + 3 DC 8" + XO + 3 DC 6 ½" + XO + 3 HWDP 5 7/8".

ST –1 1790 – 1790 ST –1 BHA 24: TRP # 17/R4, Tricono 17 ½" Tipo GTX-CPST 320DX (Boq: 3x22Corta cemento 1x20c) + BS c/FV + 6 DC 9 ½" + XO + 3 DC 8" + XO + 6 HWDP 5 7/8". 1488.5 – 1505

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Informe Final Pozo SAL-16 Tramo BHA (m) ST –1 BHA 25: TRP #19/R1, Tricono 17 ½" Tipo MXL-S09DX (Boq: 3x20) + MF 9 Corta 5 /8" c/Camisa STB 17 ¼” (BH= 2.12°) 6 DC 9 ½" + Lower/Jar/Upper + 1 DC Cemento 9 ½ " + XO + 3 DC 8" + XO + 6 HWDP 5 7/8". 1505 – 1522 BHA 26: TRP #20, Tricono 18 ½" Tipo GS03BDODV CRD (Boq: 3x20) + MF 9 5/8 c/Camisa STB 17 ¼” (BH= 1.5°) + STB 18 3/8" + MWD 9 5/8" + 6 1522 – 1554.3 DC 9 ½" + Lower/Jar/Upper + 1 DC 9 ½" + XO + 3 DC 8" + XO + 6 HWDP 5 7 /8". BHA 27: TRP #19/R2, Tricono 17 ½" Tipo MXL-S09DX (Boq: 3x20) + 1554.3 – Cesta 9 ½” + XO + 4 DC 9 ½" + Lower/Jar/Upper + 1 DC 9 ½" + 2 XO + 6 1554.6 HWDP 5 7/8". BHA 28: TRP #21/R1, Tricono 18 ½" Tipo GS03BVCPS (Boq: 3x20) + MF 1554.6 – 9 5/8" c/Camisa STB 18 ¼” (BH= 1.5°) + STB 18 3/8" + MWD 9 5/8" + 2 DC 9 1564.8 ½" + 4 DC 9 ½" + Lower/Jar/Upper + 1 DC 9 ½" + XO + 3 DC 8" + XO + 6 HWDP 5 7/8". BHA 29: TRP #21/R2, Tricono 18 ½" Tipo GS03BVCPS (Boq: 3x20) + BS c/FV & Anilla Totco + SS 9 ½" + STB 18 3/8" + 1 DC 9 ½" + STB 18 3/8" + 2 1564.8 – 1569 DC 9 ½" + STB 17 ½" + 6 DC 9 ½" + Lower/Jar/Upper + 1 DC 9 ½" + XO + 3 DC 8" + XO + 6 HWDP 5 7/8". BHA 30: TRP #21/R3, Tricono 18 ½" Tipo GS03BVCPS (Boq: 3x20) + BS c/FV & Anilla Totco + STB 18 3/8" + SS 9 ½" + STB 18 3/8" + 2 DC 9 ½ + 1569 – 1695 STB 17 ½” + 6 DC 9 ½" + Lower/Jar/Upper + 1 DC 9 ½" + XO + 3 DC 8" +

XO + 6 HWDP 5 7/8". BHA 31: TRP #22/R1, PDC 18 ¼" Tipo HCM507Z (Boq: 7x16) + BS c/FV & 1695 – 1745 Anilla Totco + 1 DC 9 ½" + STB 18 3/16" + SS 9 ½" + STB 17 ½" + 4 DC 9 ½" + Lower/Jar/Upper + 1 DC 9 ½" + XO + 3 DC 8" + XO + 6 HWDP 5 7/8". BHA 32: TRP #22/R2, PDC 18 ¼" Tipo HCM507Z (Boq: 7x16) + BS c/FV & – 1745 1745 Anilla Totco + 1 DC 9 ½" + STB 17 ¾" + SS 9 ½" + STB 17 ½" + 4 DC 9 ½" + Lower/Jar/Upper + 1 DC 9 ½ " + XO + 3 DC 8" + XO + 6 HWDP 5 7/8". Corta cemento y accs. Liner BHA 33: TRP #23/R1, PDC 14 ¾" Tipo HC609 + BS 9 ¾” c/FV + 3 DC 9 ½" 16” + XO + 3 DC 8" + XO + 6 HWDP 5 7/8". 1745 – 1745 BHA 34: TRP #24, PDC 12 ¼" Tipo ATJ-G8 + Cesta 9 5/8" + XO + 9 DC 9 1745 – 1748 ½" + XO +6 DC 8" + XO + 3 DC 6 ½" + XO + 6 HWDP 5 7/8". BHA 35: TRP #25/R1, PDC 10 5/8" Tipo QD507HX (Boq: 7x11) + RWD2 10 5 / " –17 ½" + DHM 9 ½" (BH= 1.5) + STB 14 ¾" + Power Pulse 9 ½" + STB 1748 – 1900 8 14 ¾" + XO + SS 9 ½" + 6 DC 9 ½" + Lower Flex Joint/Jar 9 ½" /Upper Flex Joint + 3 DC 9 ½" + XO + 3 DC 8" + XO + 6 HWDP 5 7/8". BHA 36: TRP #26, PDC 10 5/8" Tipo QD507HX (Boq: 7x11) + RWD2 10 5/8 – 17 ½" + DHM 9 5/8" (BH= 1.83°) + STB 14 ¾" + MWD 9 ½" + SS 9 ½" + XO 1900 – 2161 + 6 DC 9 ½" + Lower Flex Joint/Jar 9 ½"/Upper Flex Joint + 3DC 9 ½" + XO + 3 DC 8" + XO + 6 HWDP 5 7/8". 2161 – 2805 BHA 37: TRP #25/R2, PDC 10 5/8" Tipo QD507HX (Boq: 2x11-5x12) +

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BHA

Power Drive 8 ¼" + STB 10 5/8" c/FV + MWD 8 ¼" + STB 10 5/8" + XO + RWD2 10 5/8 –17 ½" + BS c/ FV + 1 DC 9 ½" + STB 14 ¾" + 6 DC 9 ½" + Lower/Jar/Upper + 3 DC 9 ½" + XO + 3 DC 8" + XO + 6 HWDP 5 7/8". BHA 38: TRP #23/R2, PDC 14 ¾" Tipo HC609 (Boq: 9x16) + BS c/FV + 1 2805 – 2805 DC 9 ½" + STB 14 ¾" + 1 DC 9 ½" + STB 14 ¾" + 4 DC 9 ½" + Lower/Jar/Upper 9 ½" + 3 DC 9 ½" + XO + 3 DC 8" + XO + 6 HWDP 5 7/8". BHA 39: TREP #26, PDC 12 ¼" Tipo HC-505ZX (Boq: 7x12) + Power Drive 2805 – 3147 8" + STB 12 ¼" c/ FV + Power Pulse 8" + XO + 9 DC 8" + Lower Flex Joint/Jar 8"/Upper Flex Joint + 3 DC 8" + XO + 6 HWDP 5 7/8". BHA 1: Zapato Anular #1/R1, Washover Bit 10 13/16" + Caño Lavador 9 5/8" + Top Sub 10 ⅛" + XO + 3 DC 8" + F.J. Lower/Jar 8”/F.J. Upper + 1 DC 8"

+ XO + 6 HWDP 5 7/8". EN PESCA BHA 2: TRP #27/R1, Tricono 12 ¼" Tipo MXL-V + Bit7Sub + 3 DC 8" + F.J. Lower/Jar 8”/F.J. Upper + 3 DC 8" + XO + 6 HWDP 5 /8". POWER BHA 3: Zapato Anular #1/R2, Washover Bit 10 13/16" + Caño Lavador 9 5/8" DRIVE 3017.5 m + Top Sub 10 ⅛" + XO + 3 DC 8" + F.J. Lower/Jar 8”/F.J. Upper + 3 DC 8" Y CAÑO + XO + 6 HWDP 5 7/8". LAVADOR BHA 4: Zapato Anular #2, Washover Bit 10 11/16" + Caño Lavador 9 5/8" + 3002.8 m Top Sub 10 ⅛ + XO + 3 DC 8" + F.J. Lower/Jar 8”/F.J. Upper + 3 DC 8" + XO + 6 HWDP 5 7/8". BHA 5: TRP #28/R1, Tricono 12 ¼" Tipo MXL-IV + Bit Sub + 6 DC 8" + XO + 6 HWDP 5 7/8". ST –2 BHA 40: TRP #28/R2, Tricono 12 ¼" Tipo MXL-IV + BS c/FV + 1 DC 8" + Corta STB 12 ¼" + 1 DC 8" + STB 12 ⅛" + 7 DC 8" + F.J. Lower/Jar 8”/F.J. Upper Cemento + 3 DC 8" + XO + 6 HWDP 5 7/8". 2831 – 2890 ST –2 BHA 41: TRP #29 (U), PDC 12 ¼" Tipo BD60ST (Boq: 4x15-4x14) + DHM Corta 8 ¼" (BH= 1.83°) + STB 12 1/16" + MWD 8 ¼" + 9 DC 8" + F.J. Lower/Jar Cemento 8”/F.J. Upper + 3 DC 8" + XO + 6 HWDP 5 7/8". 2890 – 2916 BHA 42: TRP #30/R1, PDC 12 ¼" Tipo HCM507ZX (Boq: 7x15) + DHM 8 ST –2 ¼" c/ (BH= 1.5°) c/ Camisa STB 12" + STB 12 1/16" + MWD 8 ¼" + 9 DC 8" 2916 – 3100 + F.J. Lower/Jar 8”/F.J. Upper + 3 DC 8" + XO + 6 HWDP 5 7/8". BHA 43: TRP #31/R1, PDC 12 ¼" Tipo HCM606 (Boq: 5x16-1x18) + DHM 3100 – 3273 8 ¼" c/Camisa STB 12" (BH= 1.15°) + STB 12 1/16" + MWD 8 ¼" + 9 DC 8" + F.J. Lower/Jar 8"/F.J. Upper + 3 DC 8" + XO + 6 HWDP 5 7/8". BHA 44: TRP #31/R2 PDC 12 ¼" Tipo HCM606 (Boq: 3x16-3x18) + DHM 8¼" (BH= 1.15°) c/Camisa STB 12" + STB 12 1/16" + MWD 8 ¼" + 9 DC 8" + 3273 – 3942 F.J. Lower/Jar 8"/F.J. Upper + 3 DC 8" + XO + 3 DC 6 ½" + XO + 6 HWDP 5 7/8". BHA 45: TRP #30/R2, PDC 12 ¼" Tipo HCM507ZX (Boq: 3x18, 3x16) + DHM 8¼" c/ Camisa STB 12" (BH= 1.15°) + STB 12 1/16" + MWD 8 ¼" + 9 3942 – 4385 DC 8" + F.J. Lower - Jar 8" - F.J. Upper + 3 DC 8" + XO + 3 DC 6 ½" + XO + 6 HWDP 5 7/8". - Página 121 -


BHA BHA 46: TRP #32, PDC 12 ¼" Tipo HCM507ZX (Boq: 7x16) + DHM 8 ¼"

4385 – 4385 Corta accesorios y cemento CASING 9 5/8” 4242 – 4385 4385 – 4471 Rota cemento 4343 – 4410 Rota cemento 4362 – 4471 4471 – 4471 4471 – 4594 4594 – 4772

4772 – 4853

4853 – 4855

4855 – 4859.5 4859.5 - 4960 4960 – 4960

c/Camisa STB 12 ⅛" (BH= 1.15°) + STB 12 ⅛" + MWD + 9 DC 8" + F.J.

Lower/Jar 8"/F.J. Upper + 3 DC 8" + XO + 3 DC 6 ½" + XO + 6 HWDP 5 7 /8". BHA 47: TRP #28/R3, Tricono 12 ¼" Tipo MXL-IV + BS + 1 DC 8" + STB 12" + 1 DC 8" + STB 12" + 7 DC 8" + F.J. Lower/Jar 8"/F.J. Upper + 3 DC 8" + XO + 3 DC 6 ½" + XO + 6 HWDP 5 7/8". BHA 48: TRP #33, PDC 8 ½" Tipo HCM605Z (Boq. 5x16) c/Anilla Totco + BS + 6 DC ½” + XO + 6 HWDP 5 7/8". BHA 49: TRP #34/R1, PDC 8 ½" Tipo Q407XX (Boq: 2x13-2x14) + NBS 8 3 /8" + Pony DC 6 ½" + STB 8 3/8" + UBHO + MWD (Slim Pulse) 6 ½" + STB 8 3/8"+ 8 DC 6 ½" + Lower/Jar 6 ½"/Upper + XO + 1 DC 6 ½" + XO + 6 HWDP 5 7/8". BHA 50: TRP #34/R2, PDC 8 ½" Tipo Q407XX (Boq: 2x13-2x14) + NBS 8 3 /8" c/FV + PONY DC 6 ½" + STB 8 3/8" + 1 DC 6 ½" + STB 8 3/8"+ 8 DC 6 ½" + Lower/Jar 6 ½"/Upper + XO + 1 DC 6 ½" + XO + 6 HWDP 5 7/8". BHA 51: TRP #34/R3, PDC 8 ½" Tipo Q407XX (Boq: 2x13-2x14) + NBS 8 3 /8" c/FV + PONY DC 6½" + STB 8 3/8" + DC 6 ½" + STB 8 3/8"+ 8 DC 6 ½" + Lower/Jar 6 ½"/Upper + XO + DC 6 ½" + XO + 6 HWDP 5 7/8". BHA 52: TRP #34/R4, PDC 8 ½" Tipo Q407XX (Boq: 2x13-2x14) + BS 6 ½" + 9 DC 6 ½" + Lower/Jar 6 ½" /Upper + XO + DC 6 ½" + XO + 6 HWDP 5 7/8". BHA 53: TRP #35, Impregnado 8 ½" Tipo HHD5152 + DHM 6 ¾" (BH= 1.15°) + STB 8 3/8" + UBHO + Slim Pulse 6 ¾" + 8 DC 6 ½" + F.J. Lower/Jar 6 ½"/F.J.Upper + XO + 1 DC 6 ½" + XO + 6 HWDP 5 7/8". BHA 54: TRP #36, Impregnado 8 ½" Tipo HHS376 + DHM 6 ¾" (BH= 1.15°) + STB 8 3/8" + UBHO + Slim Pulse 6 ½" + 8 DC 6 ½"+ F.J. Lower/Jar 6 ½"/F.J.Upper + XO + 1 DC 6 ½" + XO + 6 HWDP 5 7/8". BHA 55: TRP #37/R1, Impregnado 8 ½" Tipo HHS376 g1 (Boq: 1x28) + DHM 6 ¾" C/FV + STB 8 3/8" + UBHO + Slim Pulse 6 ½" + 3 DC 6 ½" + XO + 12 HWDP 5 7/8" + XO + F.J. Lower/Jar 6 ½"/F.J.Upper + XO + 6 HWDP 5 7/8". BHA 56: CORONA #1/R1, Coring Bit 8 ½" Tipo CB 303 + Near Bit 8 15/32" + Outer Barrel 6 ¾" + STB 8 15/32" + Safety Joint 6 ¾" + Circulating Sub 6 ¾" + XO + 3 DC 6 ½" + XO + 12 HWDP 5 7/8" + XO + F.J. Lower /Jar 6 ½"/F.J.Upper + XO + 6 HWDP 5 7/8”. BHA 57: CORONA #1/R2, Coring Bit 8 ½" Tipo CB 303 + Near Bit 8 15/32" + Outer Barrel 6 ¾" + STB 8 15/32" + Safety Joint 6 ¾" + Circulating Sub 6 ¾" + XO + 3 DC 6 ½" + XO + 12 HWDP 5 7/8” + Jar 6 ½" + HWDP 5 7/8”. BHA 58: TRP #38/R1, Impregnado 8 ½" Tipo HHS156 + DHM 6 ¾" c/Camisa STB 8 3/8" + STB 8 3/8" c/FV + UBHO + Slim Pulse 6 ½" + XO + 3 DC 6 ½" + XO + 12 HWDP 5 7/8” + XO + Jar 6 ½" + XO + 6 HWDP 5 7/8”. BHA 59: TRP #38/R1, Impregnado 8 ½" Tipo HHS156 + BS 6 ½" c/FV + 3 DC 6 ½" + XO + 12 HWDP 5 7/8" + XO + Jar 6 ½" + XO + 6 HWDP 5 7/8”. - Página 122 -


BHA

4960 – 5067 BHA 60: 3TRP #39, PDC 8 ½" Tipo Q407XX (Boq: 1x28) + DHM 6 ¾" c/FV + STB 8 /8" + UBHO + Slim Pulse 6 ½" + 3 DC 6 ½" + XO + 12 HWDP 5 7 /8" + XO + Jar 6 ¾" + XO + 6 HWDP 5 7/8”. BHA 61: TRP #40, Impregnado 8 ½" Tipo HHS152 g1 + DHM 6 ¾" c/FV + 5067 – 5367 STB 8 5/16" + MWD 6 ½" + 3 DC 6 ½" + XO + 12 HWDP 5 7/8" + XO + F.J. Lower/Jar 6 ½"/F.J.Upper + XO + 6 HWDP 5 7/8”. BHA 62: TRP #41, Impregnado 8 ½" Tipo HHS156 + DHM 6 ¾" c/FV (BH= 5367 – 5592 1.15°) + STB 8 5/16" + MWD 6 ½" + 3 DC 6 ½" + XO + 12 HWDP 5 7/8”. BHA 63: CORONA #2, Coring Bit 8 ½" Tipo CB 303 + CBL STB Lower 8 15 /32" + Outer Barrel 6 ¾" + CBL STB Upper 8 15/32" + Safety Joint 6 ¾" + 5592 – 5598 Circulating Sub 6 ¾" + XO + 2 DC 6 ½" + 8 5/16" STB + 1 DC 6 ½" + XO + 12 HWDP 5 7/8" + XO + Jar 6 ½" + XO + 6 HWDP 5 7/8”. BHA 64: TRP #37/R2, Impregnado 8 ½" Tipo HHS376 g1 (Boq: 1x28) + 5598 – 5615 DHM 6 ¾" c/FV (BH= 1.15°) + STB 8 5/16" + 3 DC 6 ½" + 12 HWDP 5 7/8" + XO + Jar + XO + 6 HWDP 5 7/8”. BHA 65: TRP #37/R3, Impregnado 8 ½" Tipo HHS376 g1 (Boq: 1x28) + BS 5615 – 5615 6 ½" c/FV + 1 DC 6 ½" + 1 STB 8 5/16" + 1 DC 6 ½" + 1 STB 8 3/8" + 1 DC 6 ½" + XO + 12 HWDP 5 7/8" + XO + Jar 6 ½" + XO + 6 HWDP 5 7/8”. RAMA INFERIOR ST – RI BHA 66: TRP #42, Impregnado 8 ½" Tipo D411ST + DHM 6 ¾" c/FV (BH= Rota Cemento 1.83°) + UBHO 6 ¾” + MWD 6 ½" + 9 HWDP 5 7/8”. 5125 - 5135 BHA 67: TRP #43/R1, Impregnado 8 ½" Tipo HHDS132 + DHM 6 ¾" c/FV ST – RI Rota cemento (BH= 2.12°) + UBHO 6 ¾” + MWD 6 ½"+ 9 HWDP 5 7/8" + Jar 6 ½" + 6 5135 - 5141 HWDP 5 7/8”. BHA 68: TRP #44/R1, Tricono 8 ½" Tipo MXDS-44 gDX + DHM 6 ¾" c/ FV ST – RI Rota Cemento (BH= 2.38°) + UBHO SUB 6 ¾”+ MWD 6 ½" + 9 HWDP 5 7/8" + Jar 6 ½" + 6 5141 – 5148.5 HWDP 5 7/8”. BHA 69: TRP #43/R2, Impregnado 8 ½" Tipo HHDS132 + DHM 6 ¾" c/FV 5148.5 - 5316 (BH= 1.5°) + STB 8 3/8" + UBHO SUB 6 ¾” + MWD 6 ½"+ MONEL 6 ½" + XO + 9 HWDP 5 7/8" + Jar 6 ½" + 6 HWDP 5 7/8". BHA 70: TRP #45, PDC 8 ½" Tipo HC509Z + DHM 6 ¾" c/FV (BH= 1.83°) 5316 - 5544 + STB 8 5/16" + UBHO SUB 6 ¾” + MWD 6 ½" + MONEL 6 ½" + XO + 9 HWDP 5 7/8" + Jar 6 ½" + 6 HWDP 5 7/8". BHA 71: TRP #44/R2, Tricono 8 ½" Tipo MXDS-44 gDX + BS 6 ½" c/FV + 5544 - 5544 1 DC 6 ½" + 1 STB 8 5/16" + 1 DC 6 ½" + 1 STB 8 3/8" + 1 DC 6 ½" + XO + 6 HWDP 5 7/8" + XO + Jar 6 ½" + XO + 6 HWDP 5 7/8". Fresa Pack BHA 72: Zapato Anular #3, Fresador 7 ¼” (NBJ) + Top Sub + XO + Junk Off Basket + Bit Sub + 3 DC 6 ½" + XO + 1 HWDP 5 7/8" + XO + Jar + XO + 5 5141.1 – HWDP 5 7/8". 5141.6 BHA 73: TRP #46, Impregnado 6 ⅛" Tipo HH372 g1 g5 g8 (Boq: 6x9 -3x12) 5544 – 5715 + DHM 4 ¾" c/Camisa STB 6" (BH= 1.5°) + STB 6" + UBHO 4 ¾" + Slim

- Página 123 -


5715 – 5834

5834 - 5966

5966 - 6057

4129.7 – 4134.3 4134.3 – 4156

BHA Pulse 3 ½" + Flow Sleeve Sub 4 ¾" + Flex Monel 3 ½" + 66 DP 3 ½ + 18 HWDP 3 ½" + Jar 4 ¾" + 3 HWDP 3 ½" + 108 DP 3½" + XO. BHA 74: TRP #47, Impregnado 6 ⅛” Tipo HH372 g1 + DHM 4 ¾" (BH= 1.15°) + STB 6" + UBHO 4 ¾" + Slim Pulse 4 ¾" + Flow Sleeve Sub 4 ¾" + Monel 4 ¾" + 1 HWDP 3 ½ + Jar 4 ¾" + 2 HWDP 3 ½ + 33 DP 3 ½" + 18 HWDP 3 ½" + 135 DP 3 ½" + XO. BHA 75: TRP #48, Impregnado 6 ⅛” Tipo HH372 g1 + DHM 4 ¾" c/Camisa STB 6" & FV (BH= 1.15°) + STAB 6" + UBHO + MWD + Flow Sleeve Sub + Monel + 1 HWDP 3 ½" + Jar + 2 HWDP 3 ½" + 45 DP 3 ½" + 15 HWDP 3 ½" + Jar 4 ¾" + 3 HWDP 3 ½" + 135 DP 3 ½" + XO. BHA 76: TRP #49, Impregnado 6 ⅛” Tipo HH372 g1 + DHM 4 ¾" c/Camisa STB 6" & FV (BH= 1.15°) + STAB 6" + UBHO + MWD + Flow Sleeve Sub + Monel 4 ¾" + 1 HWDP 3 ½" + Jar + 2 HWDP 3 ½" + 48 DP 3 ½" + 20 HWDP 3 ½" + Jar 4 ¾" + 3 HWDP 3 ½ + 135 DP 3½" + XO. RAMA SUPERIOR BHA 77: TRP #50, Mill 8 ½" Tipo Pathmaker + Lower Watermelon Mill 8" + Flex Joint 6 3/8" + Upper Watermelon Mill 8 ½" + XO 6 ½" + UBHO 6 ½" + XO 7" + 1 DP 5 7/8" + 18 HWDP 5 7/8". BHA 78: TRP #51/R1, Tricono 8 ½" Tipo MXL-S20 gDX (Boq: 3x15) + DHM 6 ¾” (BH= 1.15°) + Power Pulse 6 5/8" + UBHO + Monel 6 ½" + 3 DC 6 ½" + XO + 12 HWDP 5 7/8" + XO + Jar + XO + 6 HWDP 5 7/8". BHA 79: TRP #51/R2, Tricono 8 ½" Tipo MXL-S20 gDX (Boq: 3x15) + DHM

4156 – 4166 6 ¾” (BH= 1.5°) + Power Pulse 6.5/8" + UBHO + Monel 6 ½" + 3 DC 6 ½" + XO + 12 HWDP 5 7/8" + XO + Jar + XO + 6 HWDP 5 7/8". BHA 80: TRP #52, PDC 8 ½" Tipo Q407XX (Boq: 2x12-2x13) + Power 4166 – 4450 Drive X5 6 ¾"+ Reciever Sub 7" + MWD 6 3/4" + NMDC 6 ½" + 3 DC 6 ½" + XO + 12 HWDP 5 7/8" + XO + Jar 6 ½" + XO + 6 HWDP 5 7/8". BHA 81: TRP #53, Tricono 8 ½" Tipo MXL-S20 gDX (Boq: 3x15) + Roller Reamer NB 8 3/8" + DC 6 ½" + Roller Reamer 8 3/8" + DC 6 ½" + Roller 4450 – 4450 Reamer 8 3/8" + DC 6 ½" + XO + 12 HWDP 5 7/8" + XO + Jar 6 ½" + XO + 6 HWDP 5 7/8 5 7/8". BHA 82: TRP #54, Tricono 6" Tipo MX-1 + BS 4 ¾" + XO + 15 HWDP 4" + 135 DP 4" + XO + 6 HWDP 5 7/8". Rota cemento BHA 83: TRP #55/R1, Tricono 6" Tipo STX-1 + BS 4 ¾" + XO + 15 HWDP y RC’s 4450 m 4" + 135 DP 4" + XO + DP 5 7/8". BHA 84: TRP #55/R2, Tricono 6" Tipo STX-1 + BS 4 ¾" + XO + 15 HWDP 4" + 135 DP 4" + XO + DP 5 7/8". BHA 85: TRP #56/R1, Tricono 6" Tipo MX-1 + Scrapper Casing 7" + Bit 4450 – 4450 Sub 4 ¾” + XO + 15 HWDP 4" + 135 DP 4". BHA 86: TRP #56/R2, Tricono 6" Tipo MX-1 + Junk Basket 4 15/16 + Bit Sub 4 ¾" + XO + 15 HWDP 4" + DP 4" + XO. BHA 87: TRP #57, Impregnado 6" Tipo HHDS332 + DHM 4 (BH= 1.15°) + 4451 - 4453 STB 5 7/8" + UBHO + Slim Pulse + Flow Sleeve Sub + Flex Monel 4 ¾" +

4450 – 4451

- Página 124 -


BHA

4453 – 4453.5 4453.5 - 4585 4585 – 4786 4786 - 4945

XO + 21 HWDP 4" + XO + Jar 4 ¾" + XO + 6 HWDP 4" + 120 DP 4" + XO. BHA 88: TRP #58, Fresa 5 15/16" + Junk Basket 4 15/16" + BS 4 ¾" c/FV + STB 5 7/8" + 21 HWDP 4" + XO + Jar 4 ¾" + XO + 6 HWDP 4" + 120 DP 4" + XO. BHA 89: TRP #59, Impregnado 6" Tipo HHDS332 + DHM 4 ¾" (BH= 1.15°) + STB 5 7/8" + UBHO + Slim Pulse + Flow Sleeve Sub + Flex Monel 4 ¾" + XO + 21 HWDP 4" + XO + Jar 4 ¾" + XO + 6 HWDP 4" + 120 DP 4" + XO. BHA 90: TRP #60, Impregnado 6" Tipo HHDS372 + DHM 4 ¾" (BH= 1.15°) + STB 5 7/8" + UBHO + Slim Pulse + Flow Sleeve Sub + Flex Monel 4 ¾" + Xo + 21 HWDP 4" + Xo + Jar 4 ¾" + XO + 6 HWDP 4" + 120 P 4" + XO. BHA 91: TRP #61, Impregnado 6" Tipo HHDS372 + DHM 4 ¾" (BH= 1.15°) + STB 5 7/8" + UBHO + Slim Pulse + Flow Sleeve Sub + Flex Monel 4 ¾" + Xo + 21 HWDP 4" + Xo + Jar 4 ¾" + XO + 6 HWDP 4" + 120 DP 4" + XO.

4.7 PESCAS Y APRISIONAMIENTOS: En fecha 24/02/2009, perforando con trepano 17 ½” hasta 1790.2 m, saca herramienta con resistencia 25-40kbls, con backreaming hasta 1634 m, observando perdida de circulación. Bombea bache con obturante 77 lb/bbl de concentración, continúa sacando hasta 1599.8 m con 30-40 Klb de overpull. En ésta última profundidad maniobra herramienta, sin conseguir movimiento y circulación, herramienta aprisionada. Trabaja herramienta con golpe de tijera abajo-arriba 450-500-600Klb de tensión. Bombea 25 bbl de Diesel-Bentonita, logrando inyectar 14.1 bbl. Maniobra herramienta con golpes de tijera con 600Klb de tensión total. 







Se realizaron 3 bajadas de cañón (2 ft, 4 balas/ft, energet), realizando disparo intervalos: 1577.94-1578.66 m, 1557.6-1558.3 m, 1577.9-1578.5 m, respectivamente, sin lograr circulación en los 2 primeros intentos. Se determina punto libre en 1554 m. Reajusta herramienta, prepara y baja 12 líneas primacord posiciona carga en 1558.5 m, con 5 vueltas a la izquierda efectúa desenrosque sin éxito. Prepara y baja 14 líneas de primacord, correlaciona profundidades y posiciona en 1552.9 m, maniobra herramienta con 2 vueltas a la izquierda y tensiones de 300-450 Klb, intenta dar 4 vueltas izquierda sin éxito, observa desenrosque parcial en el Top Drive. Baja y determina punto libre en 1403.5 m, al torque y a la tensión, baja Severing tool, correlaciona profundidades y posiciona en 1558.5 m, efectúa disparo, negativo. Saca herramienta observando detonador húmedo, cambia detonador, posiciona en la misma profundidad anterior el severing tool, efectúa disparo, sin observar variación de peso en la columna. Trabaja la columna con golpes de tijera, 295 gpm, 420-650Klb de tensión, total 1097 golpes, observando herramienta libre. Queda en - Página 125 -

Informe Final Pozo SAL-16 pozo: trépano tricono 17 ½”, Near Bit de 17 ½”, XO, Shock Sub, STB 17 3/8”, 1 DC 11”, STB 17 3/8”, 2DC 11”, XO.

En fecha 12/05/2009, Perforando en fase 12 ¼” en 3147 m realiza carrera corta, saca herramienta hasta 3035.7 m con 630 gpm, 2280 psi, 70rpm, se observa incrementos de torque puntual de 15-25Klb-ft acompañado de arrastre 15-30Klb. En la profundidad de 3035.7 m se observa incremento brusco de presión a 2850 psi y paro de TD, observa herramienta aprisionada sin circulación ni rotación. Maniobra herramienta con golpes de tijera para abajo (tensiona con 400Klb y asienta 100Klb). En dos oportunidades logra rotar restringidamente sin circulación, perdiéndose rotación al tratar de circular. Maniobra herramienta con golpes de tijera-abajo, (tensiona 400Klb-asienta hasta 100klb). En 2 oportunidades logra rotar restringidamente (15-20klbf-ft) sin circulación, aplicando presión por anular 800 psi, golpes de tijera abajo, presuriza por directa hasta 2800 psi y aplicando golpes de tijera logra mover herramienta hasta 3032 m. 

Determina punto libre en 3.017,5 m, (3,2 m sobre tope power pulse). Con 11 líneas de primacord y 9 vueltas a la izquierda, realiza desenrosque en 3020.80 m, circula, recupera 9 bbl de recortes de backreaming. Saca herramienta. Queda en el pozo trépano PDC de 12 ¼”+Power Drive 9”+ STB 12 ¼” (con float valve)+power pulse 8 ¼”.

En fecha 15/05/2009: Baja zapato cortador 10 13/16" + caño lavador 9 5/8". En 2814 m observa resistencia 10Klb maniobra herramienta, conecta TD baja c/ 400 gpm, 850 psi, 60rpm, 6klbf-ft, en 2844.5 m observa resistencia 10-20kbls, paro de TD, e incremento de presión de 850 a 1600 psi. Herramienta aprisionada. Maniobra herramienta con tensión hasta 700 Klb, sin éxito, continúa maniobrando repetidas veces herramienta con aplica golpes tijera-arriba (200/700Klb), presurizando por interior 3000 psi, cierra BOP anular c/ 800 psi, presuriza c/ 2000-3000 psi, intenta reciprocar herramienta, desfoga y presuriza por interior hasta 3000 psi y tensión hasta 600Klb, logra liberar herramienta. Baja trépano tricono de 12 ¼” hasta 2800 m, circula, densifica y normaliza lodo de 12 a 13lpg, baja repasando hasta 2884 m, con resistencia hasta 3017.5 m (boca pesca).

En fecha 20/05/2010 baja 3er carrera con zapato de 10 11/16” con caño lavador de 9 5/8” hasta 3001 m, trabaja c on zapato hasta 3027.5 m, en ésta profundidad observa 20Klb de disminución de peso aplicado, perdida de rotación e incremento de presión de 350 gpm -1360 psi a 75 gpm-2900 psi sin perder circulación. Maniobra con golpes de tijera con 500Klb, tensiona hasta 600Klb sin éxito. Continúa maniobrando con 15 golpes de tijera con - Página 126 -

Informe Final Pozo SAL-16 630Klb, incrementando el caudal de circulación de 75 hasta 400 gpm y 28003000 psi (los 400 gpm mantiene durante 5 min, observa disminución de tensión de 650 a 500Klb, deslizamiento 1.7 m) observa incremento repentino de presión a 3800 psi y disminución de caudal a 75 gpm, instala líneas a camión cementador, profundidad de zapato queda en 3025.8 m. Con unidad de cementación bombea con 2-0.2 bpm, 4700-5500 psi, con tendencia a incrementar la presión, desfoga presión, maniobra con golpes de tijera con 630Klb. Cambia brazos del Top Drive, instala cabeza de circulación y conecta a líneas de cementación, con unidad de cementación bombea a 1bpm con 7200-5650 psi; 1.5bpm con 6000-5800 psi; 2 bpm a 5800-50005650 psi, para bombeo, presión estabiliza en 4800 psi, en retorno 15% de lodo bombeado, cambia brazos y aparta cabeza de circulación. Maniobra con 159 golpes de tijera con 600-650Klb, sin éxito. Instala equipo de Wire Line, prepara y baja 11 líneas de primacord hasta 3015.1 m, aplica 9 vueltas a la izquierda, con tensión de 400Klb efectúa disparo de primacord sin observar liberación de torque ni tensión. Libera torque si observar devolución de vueltas, libera tensión. Con 375Klb de tensión aplica 5 vueltas a la izquierda observando caída de tensión a 350Klb, intenta verificar punto de desenrosque con CCL negativo, herramienta no pasa por la tijera, saca herramienta. Queda en el pozo: Zapato de 10 11/16” + caño lavador de 9 5/8” + DC 8”, punto pe sca 3002.8 m.

En fecha 16/01/2010. Baja arreglo de perforación con trépano impregnado de 6 1/8” con otro MF 4 3/4" + MWD hasta 5467 m, donde observa

resistencia hasta 25Klb, baja repasando con dificultad hasta 5484 m, en ésta profundidad repasa varias veces logrando pasar, continúa repasando con dificultad hasta 5522 m, maniobra reiteradas veces sin lograr pasar de 5522 m, levanta herramienta con backreaming hasta 5516 m, en ésta profundidad estola el motor y observa caída brusca de presión hasta 1100 psi y pérdida de 30Klb en la herramienta. Saca herramienta hasta superficie, quedando en pesca trépano de 6 1/8”, MF, STB, MWD, Monel, 78 pzas DP 3 ½”, 7 pzas HW 3 ½”, longitud de pesca 851.16 m, tope pesca en 4664.84 m, observa

desprendimiento y deformación de los hilos de WH. 



Realiza 2 carreras con Overshot de 5 ¾”, 3HW 3 ½”, DJ 4 ¾”, 9HW 3 ½” DP 3 ½” -5 7/8” hasta 4662 m, maniobra en boca pesca tratando de

embocar pesca sin éxito. Baja Crossover 3 ½ IF P-B, 3HW 3 ½”, DJ 4 ¾”, 9HW 3 ½”, DP 3 ½” -5 7/8” hasta 4673.5 m (boca pesca). Maniobra, logra

enroscar

pesca,

verifica con tensión de 540Klb. Maniobra con rotación mínima, torque de 15-17Klb-ft y tensión de 550-600-620Klb, observando movimiento de 4673.5 a 4663 m, presuriza por directa consiguiendo circulación con 2940

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



psi. Continúa levantando hta hasta 4662 m observa pérdida de peso de 620 a 420Klb, nuevamente logra embocar pesca con resultado negativo. Realiza 2 carreras con fresa plana 6 1/16”, en la primera carrera observa parte frontal de fresa sin desgaste. En la segunda carrera baja hasta 4642.8 m, punto pesca, asienta 8Klb, Rota sobre pesca con peso mínimo, 45-65rpm, asienta 10Klb sobre pesca, observa desplazamiento de la herramienta hasta 4643.8 m, conforma sobre boca pesca, saca hta. Baja impresor de 6” hasta 4644 m, toma impresión de la boca pesca

asentando 25Klb, saca herramienta hasta superficie, observa impresión 

de boca pesca, pesca con OD de 4 ½” e ID de 21/8”. Arma y baja zapato anular de 6” hasta 4635 m, baja con circulación hasta

4643.6 m, emboca y conforma boca pesca de 4643.6 m hasta 4644 m. 

Baja Overshot 2 veces de 5 ¾” con agarre de 4 ¾” hasta 4644 m,

emboca pesca, levanta herramienta observa agarre parcial, soltando pesca.  

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





Baja Fresa plena de 6 1/16” hasta 4643.6 m, y conforma. Baja Overshot de 5 ¾” con cesta de 3 ½” y control de 3 5/8” hasta 4644

m, registra parámetros y baja con circulación y rotación minima, emboca pesca en 4644.5 m, Maniobra con 750Klb reiteradas veces sin movimiento, realiza desenrosque mecánico, quedando Overshot en pesca. Baja 6HW de 3 ½” reajustado, DP 3 ½” -5 7/8” hasta 4640 m, baja con mínima rotación y circulación, emboca pesca en 4643 m, presión incrementa de 500 psi a 1350 psi, termina de enroscar con golpes de rotación y asentando peso hasta 50Klb, tensión hasta 520Klb; con 480Klb efectúa maniobra con rotación derecha para liberar Overshot. Saca herramienta hasta superficie, recupera Overshot. Baja Impresor de 6” hasta 4643 m, toma impresión con 25-30Klb de peso. Saca Impresor y observa 4 marcas profundas e irregulares en diferentes posiciones. Prepara y baja Guiador de 5 ¾” -3 7/8” + zapato fresador de 4 ¾” hasta 4643.7 m, emboca pesca rota y conforma de 4643.7 m hasta 4643.9 m. Arma y baja Overshot de 5 ¾” con cesta de 3 ½” y control de 3 5/8”, 12 HW 3 ½”, DP 3 ½” -5 7/8”, reajustado en seco los HW y 10 tiros de DP 3 ½” hasta 4644 m, incrementa presión a 950 psi, con golpes de rotación

asegura agarre con 40-50Klb de peso. Trabaja con tensiones de 550600-650Klb. Baja varilla calibradora de1 11/16” hasta 4775 m. Arma y baja varilla con 6 líneas primacord con CCL hasta 3400 m. Maniobra herramienta, transmite torsión izquierda entre 485-505Klb, total 9 vueltas, deja herramienta con 495Klb de tensión. Baja varilla con CCL de 3400 m hasta 4775 m, correlaciona profundidades y efectúa disparo en 4756 m, intenta confirmar desenrosque con CCL sin éxito, al perder señal de CCL. Levanta varilla con CCL hasta 3400 m. Maniobra herramienta con 485505Klb y con 5 vueltas a la izquierda logra completar el desenrosque,

- Página 128 -

Informe Final Pozo SAL-16 peso en MD 485Klb. Con otro CCL confirma desenrosque en 4756 m. Saca varilla con CCL hasta superficie. Saca herramienta de 4756 m hasta 4486.4 m, maniobra herramienta reiteradas veces sin conseguir pasar, conecta Top Drive, gira media vuelta a la derecha la herramienta, cambiando la posición y continúa sacando herramienta hasta superficie; recupera 7HW de 3 ½” (incluye la fresada) 5DP de 3 ½”, boca pesca sin 

deformación. Arma y baja DP 3 ½”+DJ 4 ¾”+ HW 3 ½”+ DP 3 ½” -5 7/8” 4755.7 m. emboca y enrosca pesca con rotación derecha, transmitiendo 13Klb-ft con 30Klb de tensión, repite maniobra varias veces. Libera herramienta con 550-600Klb de tensión, 1000-2000 y 3000 psi; transmitiendo torque 14Klb-ft entre 300-210Klb de tensión. Trabaja con golpes de tijera entre 300-700Klb, repite operación reiteradas veces logrando liberar herramienta, peso en MD 530Klb sin circulación. Saca herramienta hasta superficie, recuperando la totalidad de la pesca.

En fecha 18/03/2010, El liner perforado 5” de la rama Superior se baja con stinger Por interior 61 piezas de tubería de 2 3/8” + pup joint + Swivel y baja

con Liner Hanger +Setting Sleeve + Setting Tool hasta 619 m. Baja con DP´s combinado hasta 6000 m. Realiza anclaje con éxito. Observa dificultad para liberar Setting Tool. Maniobra con 50-80-100Klb sobre colgador y 27002900-3100 psi, desfoga presión a 0 psi y tensiona con 500520-545Klb sin éxito. En 4to intento con 110Klb de peso sobre colgador y presuriza con 3150 psi (5 min), desfogando a 0 psi, tensiona hasta 525Klb observando movimiento de la herramienta. Levanta 3 m prueba circulación con éxito. Saca herramienta de 5986 m hasta 5926 m, observando resistencia 600Klb sin lograr mover hta. comprueba rotación libre, 30rpm y 6Klb-ft. Maniobra herramienta con 605Klb observa caída brusca de tensión a 490Klb, saca herramienta hasta superficie, observa herramienta de servicio quebrada en el cuerpo de portacopas (tubing de 2 3/8” OD x 2” ID), recuper a 6.58 m inner string; 4.16 m Lift Nipple; 1.37 Setting Tool; 1.05 m Swap Cup con dos copas (original 2.6 m): Herramienta en pesca: 1.55 Swap Cup+ Inflation Tool Test+ Swivel+ Ball Catcher+ 61pzas tubing 2 3/8”+Stinger. Longitud total

602.11 m. Profundidad boca pesca 5278 m. 

Baja Overshot de 5 ¾” con cesta de 3 ½” hasta 5275 m, asienta hasta

8Klb, y levanta hasta 5273 m con sobretensión de 510Klb, maniobra herramienta con circulación mínima 70-80 gpm, 230-380 psi, saca herramienta de 5298 m hasta 5003 m con tensión hasta 550Klb, intenta bajar asentando herramienta hasta 380Klb sin éxito, herramienta aprisionada. Maniobra herramienta repetidas veces con golpes de tijera, tensionando 580-630Klb, asentando hasta 300Klb respectivamente, hasta observar caída brusca de tensión a 450Klb. Saca herramienta, recupera herramienta de servicio Baker:(1.55 m Swap cup + Inflation Tool

- Página 129 -

Informe Final Pozo SAL-16 test +Ball Catcher+Swivel+ Pup Joint 2 3/8”+ 1.45 m trozo tubing 2 3/8”),

longitud total 16.03 m, observa en última pieza quebrada de forma cónica con 3 hendiduras: Longitud pesca 585.94 m, Boca pesca en 5006.03 m. 

Baja Overshot de 5 ¾” con cesta de 2 3/8” hasta 5015 m donde toca

resistencia, maniobra con mínima rotación, asienta hasta 45Klb verifica presión 700 psi. Levanta herramienta con tensión de 490Klb, cae presión a 500 psi. Repite maniobra reiteradas veces sin éxito. Saca herramienta, recupera pedazo de tubing 2 3/8 de 1.70 m, deformado. 

Baja nuevamente Overshot de 5 ¾” con cesta de 2 3/8” hasta 5034 m,

punto de resistencia, maniobra sin logar embocar. 

Baja zapato guía fresador de 5 ¾”, Overshot de 5 ¾” con cesta de 2 3/8”

con extensión de 2 m hasta 5036 m, asienta 4Klb de peso, Trabaja de 5036 m hasta 5038.8 m, con 6-14Klb de peso, 30-45rpm150 gpm, 840 psi, 7-10 Klb-ft, saca herramienta hasta superficie. 

Arma y baja Zapato Fresador Guía de 5 ¾”x3” + Fresa de 4 7/8” hasta

5036.8 m done toca resistencia de 4Klb, conforma y fresa tubing hasta 5039.2 m. 

Arma y baja pescador Canguro de 5 ½” hasta 5039 m, efectúa maniobras

de embolsillado, saca herramienta hasta superficie, recupera en canguro 345 gr de viruta metálica. 

Arma y baja Overshot de 5 ¾” con cesta de 2 3/8” y control de 2 7/8”

hasta 5039.3 m, verifica y registra pesos: Maniobra y emboca pesca con golpes de rotación en 5039.3 m, asienta hasta 25Klb, sin observar incremento de presión, repite maniobra con mismos parámetros, levanta herramienta de 5039 m a 5019 m, con arrastre de 10-20Klb, en última profundidad incrementa tensión hasta 580Klb, reciproca entre 580410Klb, saca con arrastre continuo de 560-580Klb hasta 5011 m, liberando tensión súbitamente hasta 480Klb, saca herramienta hasta superficie sin recuperar pesca. En superficie observa hilos del agarre arrastrados. Cambia agarre y control. 

Baja Overshot de 5 ¾” con control 2 7/8” y agarre 2 3/8” hasta 5019.5 m,

verificar agarre. Efectúa desenrosque mecánico con 485Klb y 13 vueltas a la izquierda y transmitiendo torsión entre 475-490Klb, observa desenrosque, peso en MD 485 Klb, saca herramienta hasta superficie. Recupera pedazo de 1.78 m tubería de 2 3/8”, mas 16 piezas tubería 2 

3/8”. Boca pesca en 5177.6 m. Arma y baja Overshot de 5 ¾” con agarre de 2 5/8” y control de 2 ¾”

hasta 5180 m, asegurando pesca, tensiona con 550Klb verificando agarre, observa liberar tensión hasta 530Klb. Deja herramienta tensionada con 562Klb, en MD observa caída de tensión hasta 556Klb. Reciproca herramienta entre 490 y 520Klb, intenta realizar desenrosque mecánico con 505Klb de tensión y 12 vueltas a la izquierda, transmite torsión entre 490-520Klb, devuelve 2 vueltas, aplica 12 vueltas más, sin lograr desenrosque, rota 12 vueltas a la derecha, baja sarta y

- Página 130 -

Informe Final Pozo SAL-16 súbitamente libera torsión y peso; levanta herramienta con 505Klb hasta 5170 m, vuelve a bajar libre hasta 5194 m, intenta realizar pesca sin éxito, saca herramienta hasta superficie, recupera 5 piezas tubería 2 3/8”.

Boca pesca en 5. 228 m. 

Arma y baja nuevamente Overshot de 5 ¾” con agarre de 2 5/8” y control de 2 ¾” hasta 5249.5 m donde toca resistencia, registra y verifica pesos,

maniobra con golpes de rotación y asienta 25Klb de peso, levanta herramienta con 505-510Klb hasta 5235 m, saca herramienta hasta superficie, recuperando toda la pesca.

- Página 131 -

Informe Final Pozo SAL-16 4.8 HIDRÁULICA DE PERFORACIÓN Tipo

Prof. Diám. (in) Entrada (m)

Prof. Progr. Salida (m) (m)

Hrs ROP TFA (hr) (m/hr) (in²)

Min Max Densid. WOB WOB (lpg) (klb) (klb)

Min RPM (rpm)

Max RPM (rpm)

Pres. Caudal P Bit (psi) (gpm) (psi)

HHP (hp)

SS1

36

17,0

32,0

15

44

0,3

2,356

8,7

1

5

60

100

180

650

61,0

23,1

SS1

36

32,0

45, 0

13

30,5

0,4

2,356

9,1

5

10

40

122

305

720

77,4

32,5

L3A

36

45,0

80, 0

35

54,5

0,6

2,356

9,5

8

20

60

110

550

620

60,6

21,9

GTX-CMG1

24

80,0

82,5

2,5

2

1,3

1,804

8,8

10

15

60

100

570

550

75,3

24,2

GTX-CMG1

24

82,5

326, 0

243,5

125

1,9

2,246

8,8

1

40

74

118

830

730

85,6

36,5

GTX-CMS00 DX0

24

326,0

543,0

217

93,6

2,3

2,246

4,52

2

30

74

98

580

450

10,1

2,1

GTX-CMS00 DX0

24

543,0

705,0

162

75,3

2,2

2,246

8,7

2

40

40

45

820

550

48,1

15,4

GTX-CMS03 MDX0

24

705,0

850,0

145

85

1,7

2,246

8,8

10

40

101

120

900

650

67,1

25,5

GTX-CMS03 DX0

24

850,0

916,0

66

57

1,2

2,246

8,8

10

45

96

111

830

550

48,6

15,6

GTX-CMS03 DA1

24

916,0

1005,0

89

59

1,5

2,246

4,65

25

50

88

108

840

530

23,9

7,4

GTX-CMS03 DA1

24

1005,0

1109,0

104

59

1,8

2,246

6,51

10

50

79

108

860

600

42,8

15,0

GTX-CMS03 DXO

24

1109,0

1210,0

101

61

1,7

2,246

8,9

40

55

35

101

740

550

40,6

11,9

GTX-CMS03 DXO

24

1210,0

1247,5

37,5

48,6

0,8

2,246

8,9

50

60

35

40

780

500

40,6

11,9

GTX-CMS09 DX

24

1247,5

1316,5

69

69,9

1,0

2,246

8,9

35

60

30

61

990

550

49,2

15,8

GTX-CMG1

24

1316,5

1355,0

38,5

30,9

1,2

2,246

8,9

30

50

60

70

650

550

49,2

15,8

XR+8C

24

1355,0

1408,0

53

56,8

0,9

2,246

9,2

35

43

55

70

600

550

50, 8

16,3

GTX-CMS03 MDX

24

1408,0

1503,0

95

60

1,6

2,246

7,44

30

50

50

70

500

600

48,9

17,1

17,5

1503,0

1539,0

36

26,6

1,4

0,896

8,8

8

30

77

112

1280

700

494,8

202,1

MXL-T311 DX MXL-T311 DX

17,5

1539,0

1556,9

17,9

14,9

1,2

0,896

9,2

20

50

81

133

1420

750

5 93,9

259,8

GTX-CPST320DX

17,5

1556,9

1620,0

63,1

14,6

4,3

1,117

9

15

48

60

65

1030

660

289,5

111,5

GTX-CPST320DX

17,5

1620,0

1694,0

74

21,4

3,5

1,117

9,2

20

50

45

50

710

550

205,5

65,9

MXL-T311D X

17,5

1694,0

1790,2

96,2

57,5

1,7

1,117

9,2

40

53

50

60

1340

700

332,9

135,9

GS03BDODV CRD

18,5

1522,0

1554,3

32,3

34,5

0,9

0,92

8,8

2

44

100

160

1030

600

344,4

120,6

- Página 132 -


Tipo

Prof. Diám. Entrada (in) (m)



Max Densid. Min WOB WOB (lpg) (klb) (klb)

Min RPM (rpm)

Max RPM (rpm)


HHP (hp)

MXL-S09DX

17,5

1554,3

1554,6

0,3

4,5

0,1

0,92

8,8

10

20

80

120

1020

600

344,4

120,6

GS03BVCPS

18,5

1554,6

1564,8

10,2

8,5

1,2

0,92

8,8

2

13

100

110

990

550

289,4

92,9

GS03BVCPS

18,5

1564,8

1569,0

4,2

3,8

1,1

0,92

8,8

10

20

50

70

360

350

117,2

23,9

GS03BVCPS

18,5

1569,0

1695,0

126

66,5

1,9

0,92

9

10

35

50

70

610

455

202,6

53,8

HCM507Z

18,25

1695,0

1745,0

50

21

2,4

1,374

9

5

16

70

100

530

505

111,9

33,0

ATJ-G8

12,25

1745,0

1748,0

3

7,5

0,4

0,92

9

5

20

40

100

700

400

156,6

36,5

QD507HX

10,625

1748,0

1900,0

152

50,2

3,0

0,981

9,8

2

10

72

123

2060

750

527,6

230,8

QD507HX

10,625

1900,0

2161,0

261

209,7

1,2

0,981

10

2

14

72

118

2200

800

612,5

285,8

QD507HX

10,625

2161,0

2805,0

644

181,8

3,5

0,968

10,7

8

18

30

120

2520

855

737,0

367,6

HC505ZX

12,25

2805,0

3147,0

342

64,1

5,3

0,773

12

2

20

60

110

2280

650

781,2

296,2

BD60ST

12,25

2890,0

2916,0

26

67

0,4

1,292

13,1

0

14

153

167

2450

666

320,8

124,6

HCM507ZX

12,25

2916,0

3100,0

184

52,3

3,5

1,208

13,25

3

15

99

141

2680

630

331,9

122,0

HCM606

12,25

3100,0

3273,0

173

42,6

4,1

1,23

13,2

6

15

140

157

2790

640

329,0

122,8

HCM606

12,25

3273,0

3942,0

669

231,8

2,9

1,335

13,5

4

15

139

171

2930

630

277,1

101,8

HCM507ZX

12,25

3942,0

4385,0

443

162,1

2,7

1,374

13,6

6

15

101

171

3080

630

263,2

96,7

Q407XX

8,5

4385,0

4471,0

86

63,5

1,4

0,56

9,6

10

15

60

80

1750

400

432,5

100,9

HHD5152

8,5

4471,0

4594,4

123,4

60,1

2,1

0

8,9

6

18

450

500

2300

450

364,3

85,0

HHS376

8,5

4594,4

4772,0

177,6

103,3

1,7

0

9,1

8

16

490

500

2550

450

0,0

0,0

HHS376G1

8,5

4772,0

4853,0

81

53,7

1,5

0,601

9,2

5

15

45

495

4300

450

474,5

124,6

CB 303

8,5

4853,0

4855,0

2

6,6

0,3

0

9,2

5

12

65

75

850

235

0,0

0,0

CB 303

8,5

4855,0

4859,6

4,6

15,4

0,3

0

9,2

7

20

65

90

1180

300

0,0

0,0

HH 156

8,5

4859,6

4960,0

100,4

78,9

1,3

0,601

9,2

12

15

40

50

2000

380

338,4

75,0

Q-407-XX

8,5

4960,0

5067,0

107

284

0,4

0,601

9,3

10

20

30

50

2040

420

417,9

102,4

HHS152G1

8,5

5067,0

5367,0

300

194,6

1,5

0,601

9

0

15

20

45

1650

360

290,5

61,0

HH156

8,5

5367,0

5592,0

225

146,4

1,5

0,601

14

0

CB 303

8,5

5592,0

5598,0

6

10,1

0,6

0

- Página 133 -

8,8

8,9

0

4

15

30

65

70

1650

850

360

330

290,5

61,0

0,0

0,0


Tipo

Prof. Diám. Entrada (in) (m)



Max Densid. Min WOB WOB (lpg) (klb) (klb)

Min RPM (rpm)

Max RPM (rpm)


HHP (hp)

HHS376

8,5

5598,0

5615,0

17

17,7

1,0

0,601

8,9

8

15

45

45

1600

380

327,3

72,6

D411ST

8,5

5125,0

5135,0

10

42,4

0,2

0,601

8,8

0

4

0

0

1150

350

274,6

56,1

HHDS 132

8,5

5135,0

5141,0

4,5

21

0,2

0

8,8

250

350

1270

250

0,0

0,0

MX-DS44GD X

8,5

5141,0

5148,4

7,2

48,4

0,1

0,601

8,9

0,5

6

0

0

1173

330

246,9

47,5

HHDS 132

8,5

5148,4

5316,0

167,6

101,5

1,7

0

8,9

0

14

0

45

1650

360

0,0

0,0

HC509-Z

8,5

5316,0

5544,0

228

124

1,8

0,704

9

1

20

0

50

1700

380

238,8

52,9

NBJ

7,375

5141,2

5141,6

0,45

6

0,1

0

9

0

1

30

50

600

300

0,0

0,0

HH372G1G5G8

6,125

5544,0

5715,0

171

108,5

1,6

0,704

9,2

5

20

30

40

3100

230

89,4

12,0

HH372G1

6,125

5715,0

5834,0

119

72,7

1,6

0,307

9,7

5

12

0

55

3525

232

505,6

68,4

HH372G1

6,125

5834,0

5966,0

132

95

1,4

0,307

9,65

2

15

0

70

3550

230

499,5

67,0

HH372G1

6,125

5966,0

6057,0

91

66,1

1,4

0,307

9,4

2

11

0

75

3320

225

465,6

61,1

MXLS20GDX

8,5

4134,3

4156,0

21,7

25

0,9

0,518

12

10

30

0

30

2577

360

0,0

0,0

MXLS20GDX

8,5

4156,0

4166,0

10

12,5

0,8

0,518

12

18

24

0

30

2530

360

534,4

112,2

Q407XX

8,5

4166,0

4450,0

284

113,3

2,5

0,48

12

8

20

96

100

2750

404

782,5

184,4

MXL 20GDX

6

4450,0

4450,0

15

6

2,5

0

10, 5

6

12

40

60

1200

200

0,0

0,0

STX-1

6

4450,0

4450,0

20

2

10,0

0,92

10,5

6

12

50

65

1250

200

45,7

5,3

HHDS332

6

4451,0

4453,0

2

1,6

1,3

0,307

9,8

6

8

30

50

2500

200

383,6

44,8

HHDS332

6

44 53,5

4585,0

131,5

95,2

1,4

0,307

9,8

4

16

0

40

2860

250

587,1

85,6

HHDS372

6

4585,0

4786,0

201

119,3

1,7

0,307

9,6

6

16

30

600

3170

250

587,1

85,6

HHDS372

6

4786,0

4945,0

159

90

1,8

0,307

9,7

3

16

0

45

3300

250

593,2

86,5

- Página 134 -


4.9 REGISTRO DE TRÉPANOS BIT N° 01 01 02 03 04 04 05 06 07 08 09 10 11 12 13 14 15 16 16 17 17 18 20 19 21 21 21 22 24 25

BHA N°

01 02 03 04 05 06 07 08 09 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 26 27 28 29 30 31 35 36

Size (in) 36,000 36,000 36,000 24,000 24,000 24,000 24,000 24,000 24,000 24,000 24,000 24,000 24,000 24,000 24,000 24,000 24,000 17,500 17,500 17,500 17,500 17,500 18,500 17,500 18,500 18,500 18,500 18,250 12,250 10,625

Make / Model

ULTERRA/SS1 ULTERRA/SS1 VAREL/L3A HUGHES/ GTX-CMG1 HUGHES/ GTX-CMG1 HUGHES/GTX-CMS00DX0 HUGHES/GTX-CMS00DX0 HUGHES/GTX-CMS03 mDX HUGHES/GTX-CMS03DX0 HUGHES/GTX-CMS03DA1 HUGHES/GTX-CMS03DA1 HUGHES/GTX-CMS03DXO HUGHES/GTX-CMS03DXO HUGHES/GTX-CMS09DX HUGHES/GTX-CMG1 SMITH/XR+8C HUGHES/GTX-CMS03 mDX HUGHES/MXL-T311 DX HUGHES/MXL-T311 DX HUGHES/GTX-CPST320DX HUGHES/GTX-CPST320DX HUGHES/MXL-T311DX SMITH/GS03BDODVCRD HUGHES/MXL-S09DX SMITH/GS03BVCPS SMITH/GS03BVCPS SMITH/GS03BVCPS HUGHES/HCM507Z HUGHES/ATJ-G8 HUGHES/QD507HX

Cód.

No.

IADC

Serie

CP374 CP374 744845 115 6072323 115 6072323 415 6070302 415 6070219 415 6072428 415 6071172 415 6072152 415 6072223 415 6071323 415 6071118 435 6023076 115 6071445 115 MZ-4627 415 6067402 435 6051653 435 6051653 515 6040241 515 6040241 435 6049950 415x PM0567 435 6046362 415X PM3593 415X P M3593 415X PM3593 M423 7010059 6067854 7015916

Jet 32nd” 3x32 3x32 3x32 3x28 3x28, 1x24 3x28, 1x24 3x28, 1x24 3x28, 1x24 3x28, 1x24 3x28, 1x24 3x28, 1x24 3x28, 1x24 3x28, 1x24 3x28, 1x24 3x28, 1x24 3x28, 1x24 3x28, 1x24 3x18, 1x14 3x18, 1x14 3x20, 1x16 3x20, 1x16 3x20, 1x16 3x20 3x20 3x20 3x20 3x20 7x16 3x20 7x11, 3x12

MD In-Out (m) 17,00 - 32,00 32,00 - 45,00 45,00 - 80,00 80,00 - 82,50 82,50 - 326,00 326,00 - 543,00 543,00 - 705,00 705,00 - 850,00 850,00 - 916,00 916,00 - 1.005,00 1.005,00 - 1.109,00 1.109,00 - 1.210,00 1.210,00 - 1.247,50 1.247,50 - 1.316,50 1.316,50 - 1.355,00 1.355,00 - 1.408,00 1.408,00 - 1.503,00 1.503,00 - 1.539,00 1.539,00 - 1.556,90 1.556,90 - 1.620,00 1.620,00 - 1.694,00 1.694,00 - 1.790,00 1.522,00 - 1.554,30 1.554,30 - 1.554,60 1.554,60 - 1.564,80 1.564,80 - 1.569,00 1.569,00 - 1.695,00 1.695,00 - 1.745,00 1.745,00 - 1.748,00 1.748,00 - 1.900,00

- Página 135 -

Progr. Horas ROP (m) (hr) (m/hr)

WOB Caudal Presión RPM Min-Max Min- Max Min-Max Min-Max (rpm) (kip) (gpm) psi)

15,00 44,00 11,50 25,00 35,00 54,50 2,50 2,00 243,50 125,00 217,00 93,60 162,00 75,30 145,00 85,00 66,00 57,00 89,00 59,00 104,00 59,00 101,00 61,00 37,50 48,60 69,00 69,90 38,50 30,90 53,00 56,80 95,00 60,00 36,00 26,60 17,90 14,90 63,10 14,60 74,00 21,40 96,20 57,50 32,30 34,50 0,30 4,50 10,20 8,50 4,20 3,80 126,00 66,50 50,00 21,00 3,00 7,50 152,00 50,20

172 - 650 80 - 180 600 - 720 200 - 305 550 - 620 120 - 550 550 - 550 220 - 570 310 - 730 470 - 830 200 - 450 426 - 580 550 - 550 670 - 820 550 - 650 780 - 900 550 - 550 750 - 830 530 - 530 820 - 840 400 - 600 570 - 860 500 - 550 650 - 740 500 - 500 750 - 780 500 - 550 820 - 990 550 - 550 550 - 650 550 - 550 480 - 600 550 - 600 500 - 500 545 - 700 960 - 1280 700 - 750 1030 - 1420 300 - 660 290 - 1030 400 - 550 520 - 710 600 - 700 700 - 1340 550 - 600 880 - 1030 600 - 600 1020 - 1020 550 - 550 990 - 990 350 - 350 360 - 360 455 - 455 575 - 610 500 - 505 490 - 530 400 - 400 700 - 700 650 - 750 1450 - 2060

0,34 0,46 0,64 1,25 1,95 2,32 2,15 1,71 1,16 1,51 1,76 1,66 0,77 0,99 1,25 0,93 1,58 1,35 1,20 4,32 3,46 1,67 0,94 0,07 1,20 1,11 1,89 2,38 0,40 3,03

60 - 100 40 - 122 60 - 110 60 - 100 74 - 118 74 - 98 40 - 45 101 - 120 96 - 111 88 - 108 79 - 108 35 - 101 35 - 40 30 - 35 60 - 70 55 - 70 50 - 70 77 - 112 81 - 133 60 - 65 45 - 50 50 - 60 100 - 120 80 - 120 100 - 110 50 - 70 50 - 70 70 - 100 40 - 100 72 - 123

1,0 - 5,0 5,0 - 10,0 8,0 - 20,0 10,0 - 15,0 1,0 - 40,0 2,0 - 30,0 2,0 - 40,0 10,0 - 40,0 10,0 - 45,0 25,0 - 50,0 10,0 - 50,0 40,0 - 55,0 50,0 - 60,0 35,0 - 60,0 30,0 - 50,0 35,0 - 43,0 30,0 - 50,0 8,0 - 30,0 20,0 - 50,0 15,0 - 48,0 20,0 - 50,0 40,0 - 53,0 10,0 - 44,0 10,0 - 20,0 2,0 - 13,0 10,0 - 20,0 10,0 - 35,0 5,0 - 16,0 5,0 - 20,0 2,0 - 10,0

IADC Dull Grade I-O-D-L B-G-O-R 0-1-BU-C 0-I-NO-BHA 0-1-BU-C 0- I-NO-BHA 5-5-WT-A F-1-CT-TD 0-1-WT-A E-I-NO-TD 6-8-RG-G E-16-FC-PR 6-7-CD-M F-4-BT-HR 3-5-RG-G E-4-BT-PR 1-3-WT-G E-2-NO-PR 4-3-FC-A E-I-RG-PR 4-3-FC-A E-I-NO-PR 4-4-FC-M E-2-RG-PR 4-4-FC-M E-I-TR-PR 4-5-FC-M E-1-TR-PR 4-5-FC-M E- I-TR-PR 0-2-FC-N E- 3-RG-HR 2-3-RG-G E-2-FC-PR 2-4-BT-N E-2-CT-TD 2-2-FC-M E-I-CT-BHA 4-4-TR-M E-1-CT-BHA 1-2-WT-A E-I-PN-BHA 3-4-WT-A E-1-RG-BHA LIH 8-8-CR-N E-2-JD-TQ 2-3-WT-A E-I-JD-BHA 0-1-WT-G E-I-NO-BHA 0-1-WT-G E-I-NO-BHA 5-5-RG-G E-2-BT-PR 0-1-RG-G D-1-CT-LOG 7-4-WT -A 1-I-FC-BHA 1-3-CT-S 0-I-RG-BHA


BIT N° 26 25 28 30 31 32 32 31 34 35 36 37 C1 C1 38 34 39 40 C2 37 44 43 45 48 49 50 51 54 54 55 59 60 61 62

N°

Size (in)

37 38 41 49 50 51 52 53 56 65 66 67 68 69 70 72 73 74 75 76 83 84 85 108 127 128 129 156 157 158 205 210 211 212

10,625 10,625 12,250 12,250 12,250 12,250 12,250 12,250 8,500 8,500 8,500 8,500 8,500 8,500 8,500 8,500 8,500 8,500 8,500 8,500 8,500 8,500 8,500 6,125 6,125 6,125 6,125 8,500 8,500 8,500 6,000 6,000 6,0 00 6,000

BHA

Make / Model

Cód.

No.

IADC

Serie

Jet 32nd”

MD In-Out (m)

HUGHES/QD507HX 7015917 7x11, 3x12 1.900,00 - 2.161,00 HUGHES/QD507HX 7015916 2x11, 5x12, 2.161,00 - 2.805,00 HUGHES/HC505ZX 7013262 7x12, 2.805,00 - 3.147,00 HYCALOG/BD60ST 323561 4x15, 4x14 2.890,00 - 2.916,00 BAKER HUGHES/HCM507Z 7302877 7x15 2.916,00 - 3.100,00 BAKER HUGHES/HCM606 7210385 5x16, 1x18 3.100,00 - 3.273,00 BAKER HUGHES/HCM606 7210385 3x16, 3x18 3.273,00 - 3.942,00 BAKER HUGHES/HCM507Z 7302877 7x16 3.942,00 - 4.385,00 HUGHES/Q407XX M333 7302956 2x13, 2x14 4.385,00 - 4.471,00 HUGHES/HHD5152 7302953 4.471,00 - 4.594,40 HUGHES/HHS376 7209569 4.594,40 - 4.772,00 HUGHES/HHS376 g1 7210875 1x28, 4.772,00 - 4.853,00 HALLIBURTON/CB 303 4920189 4.853,00 - 4.855,00 HALLIBURTON /CB 303 4920189 4.855,00 - 4.859,60 HUGHES/HH 156 7123769 1x28, 4.859,60 - 4.960,00 HUGHES/Q-407-XX 7303956 1x28, 4.960,00 - 5.067,00 HUGHES/HHS152 g1 7304440 1x28, 5.067,00 - 5.367,00 HUGHES/HH156 7119425 1x28, 5.367,00 - 5.592,00 HALLIBURTON /CB 303 4920189 5.592,00 - 5.598,00 HUGHES/HHS376 7210875 1x28, 5.598,00 - 5.615,00 HUGHES/MX-DS44 gDX 6060012 1x28, 5.141,00 - 5.148,50 HUGHES/HHDS 132 7304488 5.148,40 - 5.316,00 HUGHES/HC509-Z 7301297 6x9, 3x12 5.316,00 - 5.544,00 HUGHES/HH372 g1 g5 g8 7110107 6x9, 3x12 5.544,00 - 5.715,00 HUGHES/HH372 g1 7123108 1x20 5.715,00 - 5.834,00 HUGHES/HH372 g1 721925 1x20 5.834,00 - 5.966,00 HUGHES/HH372 g1 7122484 1x20 5.966,00 - 6.057,00 BAKER/MXLS20 gDX 6057400 3x15 4.134,30 - 4.156,00 BAKER/MXLS20 gDX 517 6057400 3x15 4.156,00 - 4.166,00 BAKER HUGHES/Q407XX 7303969 2x13, 2x12 4.166,00 - 4.450,00 HUGHES/HHDS332 7304758 1x20 4.451,00 - 4.453,00 HUGHES/HHDS332 7304757 1x20 4.453,50 - 4.585,00 HUGHES/HHDS372 7304489 1x20 4.585,00 - 4.786,00 HUGHES/HHDS372 7304488 1x20 4.786,00 - 4.945,00

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Progr. Horas ROP (m) (hr) (m/hr)

WOB Caudal Presión RPM Min-Max Min- Max Min-Max Min-Max (rpm) (kip) (gpm) psi)

261,00 644,00 342,00 26,00 184,00 173,00 669,00 443,00 86,00 123,40 177,60 81,00 2,00 4,60 100,40 107,00 300,00 225,00 6,00 3,00 7,20 167,60 227,00 171,50 119,00 132,00 91,00 21,70 10,00 284,00 2,00 131,50 201,00 159,00

655 - 800 1490 - 2200 72 - 118 650 - 855 1580 - 2520 30 - 120 630 - 650 1900 - 2280 60 - 110 512 - 666 2120 - 2450 153 - 167 620 - 630 2590 - 2680 99 - 141 540 - 640 2740 - 2790 140 - 157 620 - 630 2830 - 2930 139 - 171 580 - 630 2700 - 3050 163 - 171 200 - 400 1370 - 1750 60 - 80 400 - 450 1950 - 2300 450 - 500 450 - 450 2050 - 2550 490 - 500 450 - 450 2300 - 4300 45 - 495 235 - 235 850 - 850 65 - 75 240 - 300 850 - 1180 65 - 90 380 - 380 1900 - 2000 40 - 50 320 - 420 1290 - 2040 30 - 50 180 - 360 845 - 1650 20 - 45 0 - 360 160 - 1650 0 - 65 240 - 330 850 - 850 30 - 70 270 - 380 1600 - 1600 45 - 45 310 - 330 1030 - 1173 0 - 0 0 - 360 0 - 1650 0 - 45 350 - 380 0 - 1700 0 - 50 200 - 230 2700 - 3100 30 - 40 210 - 232 3250 - 3525 0 - 55 210 - 230 2900 - 3550 0 - 70 225 - 225 2990 - 3320 0 - 75 320 - 360 2170 - 2577 0 - 30 350 - 360 2490 - 2530 0 - 30 365 - 404 1820 - 2750 96 - 100 200 - 200 2500 - 2500 30 - 50 220 - 250 1840 - 2860 0 - 40 220 - 250 2700 - 3170 30 - 30 230 - 250 2500 - 3250 0 - 45

209,70 181,80 64,10 67,00 52,30 42,60 231,80 162,10 63,50 60,10 103,30 53,70 6,60 15,40 78,90 284,00 194,60 146,40 10,1 0 3,50 48,40 101,50 124,00 108,50 72,70 95,00 66,10 25,00 12,50 113,30 1,60 95,20 199,30 90,00

1,24 3,54 5,34 0,39 3,52 4,06 2,89 2,73 1,35 2,05 1,72 1,51 0,30 0,30 1,27 0,38 1,56 1,54 0,59 0,86 0,15 1,65 1,83 1,58 1,64 1,39 1,38 0,87 0,80 2,51 1,25 1,38 1,68 1,77

2,0 - 14,0 8,0 - 18,0 2,0 - 20,0 0,0 - 14,0 3,0 - 15,0 6,0 - 15,0 4,0 - 15,0 7,0 - 15,0 10,0 - 15,0 6,0 - 18,0 8,0 - 16,0 5,0 - 15,0 5,0 - 12,0 7,0 - 20,0 12,0 - 15,0 10,0 - 20,0 0,0 - 15,0 0,0 - 14,0 4,0 - 15,0 8,0 - 15,0 0,5 - 6,0 0,0 - 14,0 1,0 - 20,0 5,0 - 20,0 5,0 - 12,0 2,0 - 15,0 2,0 - 11,0 10,0 - 30,0 18,0 - 24,0 8,0 - 20,0 6,0 - 8,0 4,0 - 16,0 6,0 - 16,0 3,0 - 16,0

IADC Dull Grade I-O-D-L B-G-O-R 2-4-BT-A D-1-WT-HR 2-3-CT-S D-I-WT-TD LIH 1-3-CT-G D-I-BT-BHA 1-3-BU-G -1-CT-BHA 0-1-PN-N -I-CT-DMF 0-1-CT-G D-I-NO-HR 1-2-BU-G -I-CT-TD 0-0-NO-G 0-I-RO-BHA 5-8-RO-S -4-WT-PR 7-8-RO-G -5-CR-PR 4-4-RO-N 0- I-WT-CP 1-1-NO-A 0-I-WT-CP 1-2-NO-A 0- I-NO-TD 3-5-SS-S 0-I-RO-LOG 1-3-WT-S 0- I-CT-RR 5-7-SS-S 0-I-WT-HR 5-6-SS-S 0- I-CR-CP 4-3-WT-G 0- 1-LT-CP 4-4-RO-N 0- I-WT-LOG 1-1-WT-A E- I-NO-BHA 2-3-WT-G 0-I-CT-DMF 1-2-CT-G 0- 1-WT-TD 4-4-WT-S 0- I-SS-DMF 6-6-WT-S 0-1-SS-PR 6-6-RO-S 0-6-SS-TQ 8-7-FC-N 0-I-WT-PR 1-0-NO-A E- I-NO-BHA 0-1-NO-A 1- I-NO-BHA 0-1-WT-A 0- 1-NO-TD 7-8-JD-T 0- I-LT-HP 7-5-CR-C 0- I-WT-PR 3-2-WT-S 0- I-PN-HR 5-4-WT-S 0- I-NO-LOG

Informe Final Pozo SAL-16 4.10 FLUIDOS DE PERFORACIÓN 4.10.1 Tipos y Propiedades de Fluidos de Perforación

Intervalo Perforado (m)

0 - 80

Diametr o del Pozo (Pulg) Diametr o de la cañería Tipo de Fluido Densidad (lpg) Viscosid ad de Marsh (seg) Viscosid ad Plástica (Cps) Pto Cedente (lb/100 ft^2) Geles 10", 10´ y 30´ (lb/100 ft^2) Filtrado API (cc) Revoque API (mm) Filtrado HTHP (cc) Revoque HTHP (mm) EE (volt) Sólidos (%) Hidrocarburos (%) Agua (%) Relación Hidrocarburo/Agua MBT (ppb) LGS (%) Impurezas (%) PH (m equiv) Pm (cc) Pf (cc) Mf (cc) Cloruros lodos (mg/l) Cloruros Agua (mg/l) Calcio (ppm) Sal % POM (m equiv)

36 30 Bent. Floc. 8,9 65 14 22 19/10/202 S/C 1 N/A N/A N/A 5 N/A 95 N/A 21 48 N/A 9,6 0,77 0,27 0,56 594 N/A 60 N/A N/A

PROPIEDADES PROMEDIO FLUIDOS DE PERFORACIÓN POR FASE 4318-5615 4140-5434 80-1499 1499-1743 1743-2800 2800-4318 (Piloto) (RI) 24 20 Bent. Ext 8,9 51 14 24 11/17/25 S/C 1 N/A N/A N/A 4 N/A 96 N/A 17,9 37,04 N/A 10,8 0,98 0,67 0,9 257 N/A 204 N/A N/A

18,5 16 Drilplex 9 58 15 22 15/19/29 15 1,5 N/A N/A N/A 6 N/A 94 N/A 19 46 N/A 11,7 2 0,7 1,4 388 N/A 182 N/A N/A

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17,5 13 3/8 VERSADRIL 10,1 55 20 15 13/19/21 N/A N/A 7,1 2,2 965 12,7 70 17,3 80/20 N/A 5 N/A N/A N/A N/A N/A 31690 169603 N/A 22,9 3,6

12 1/4 9 5/8 VERSADRIL 13,2 85,0 34 25,0 23/36/41. N/A N/A 5 2,1 1090 26,3 63 10,7 86/14 N/A 10,1 N/A N/A N/A N/A N/A 23600 183158 N/A 27,1 4,1

8 1/2 8 1/2 Open Hole 7 VERSADRIL VERSADRIL 9,5 8,9 75,0 55 15 16 10 8 10/19/22. 9/15/17 N/A N/A N/A N/A 4,2 5,2 1,5 1,5 1693 1726 13 12 79 81 8 7 90/10 (87/13) N/A N/A 9,9 9,5 N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A 13538 1077 6 171133 152725 N/A N/A 23,9 21,5 4,4 5,9

5434- 6057 4450-4945 4138 - 4450 ( (RI) (RS) 6 1/8" 5 VERSADRIL 9,3 62 18 14 13/18/20.

3,9 1,5 1071 13 75 12 (86/14) N/A 9,5 N/A N/A N/A N/A N/A 20110 241740 N/A 22,1 7,3

8 1/2 7 VERSADRIL 10,8 65 23 16 13/18/21 N/A N/A 4,5 1,6 1173 17 69 14 (83/17) N/A 7,2 N/A N/A N/A N/A N/A 21435 256028 N/A 24,3 8

6 5 VERSADRIL 9,8 73 22 17 15/24/25 N/A N/A 2,6 1,5 2000 15 75 11 (87/13) N/A 4 N/A N/A N/A N/A N/A 20878 243028 N/A 24,4 8

Informe Final Pozo SAL-16 Tramo de 36” (17 – 80 m): La perforación de este tramo fue programada con Bentonítico Extendido, alcanzando una densidad hasta 9.5 lpg. Se perforó, bajo cañería y cementó sin problema.



Tramo de 24” (80 – 1503 m): Se acondiciona fluido Bentonitico Extendido recuperado de la fase anterior y se prepara fluido nuevo para iniciar la fase. 

Luego de re-perforar los accesorios y el zapato se cambió el fluido contaminado por uno nuevo. Se realizaron tratamientos continuos para reducir las pérdidas a formación con material obturante colocados en baches y al sistema, además del mantenimiento del mismo con biocida y Soda Cáustica para evitar degradación del material orgánico, lo cual no ocurrió. Debería utilizarse un lodo Bentonitico Aireado, para controlar el ECD y minimizar las pérdidas usuales en ese tramo. El equipo de inyección de aire presentó diversos problemas, ya relatados en ese informe. La densidad máxima para el fluido fue de 9.2 lpg. Resumiendo No se tuvieron problemas de limpieza en la perforación del tramo, bajada de la cañería y cementación de la misma. 

Tramo de 17 ½” (1503 – 1790 m): El proyecto consistía en trabajar con el mismo fluido de la fase anterior, no obstante, los equipos de perforación a aire no pudieron trabajar por diversos problemas. Se acondiciona fluido Bentonitico Extendido recuperado del anterior tramo. Se decidió perforar el tramo con fluido convencional y combatiendo las pérdidas con material obturante y tapones de cemento en diferentes profundidades para intentar controlar la perdida. Se perforo hasta 1790 m, quedando aprisionada la herramienta en 1.599 m, donde se realizo Back off y quedando el trepano y parte del BHA. Los mayores problemas se generaron al reperforar los tapones de cemento utilizados contra las pérdidas, los cuales generaron alta contaminación con cemento la cual fue tratada con Soda Ash y bicarbonato para combatir la contaminación con cemento y mantenimiento del pH con soda cáustica, además de Biocida. La densidad máxima que se empleo en este tramo fue de 9.8 lpg.

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

Tramo de 18 ½” – 18 ¼” side track 1(1505 – 1745 m): Luego de efectuar el tapón de cemento y reperforar el mismo para efectuar el side track, se convirtió el fluido Bentonitico Extendido a DRILPLEX de alta tixotropía. Perforo con pérdidas de circulación variable hasta 1569 m, donde realizo un tapón de cemento contra pérdida y continúo la perforación hasta 1.745 m. Se acondiciono pozo, corrieron registros, bajo y cemento liner de 16”.

Hubo resistencia al bajar el liner en 1.535 m. Este tramo empleo una densidad de lodo máxima de 9,1 lpg y los tratamientos realizados fueron mantenimiento de volúmenes y adición de material sellante, soda cáustica y soda ash. Se observa que el fluido cumplió con los objetivos propuestos. 

Tramo de 17 ½” (1745 – 2805 m): Se recibió y acondicionó fluido Versadril (emulsión inversa) y se realizó cambio de fluido antes de cortar el zapato. Perfora con arreglo direccional, y bombea baches viscosos de limpieza, por admisión tratamiento con carbonato de calcio fino. Perforando en 2.048 m observa leve incremento de derrumbe, cuando se realiza tratamiento con carbonatos finos y medios. Concluye la perforación del tramo en 2.805 m, baja y cementa cañería sin problemas. Este tramo inicio con una densidad de 9,5 lpg finalizando el tramo con 11,0 lpg.



Tramo de 12 ¼” (2805 – 3147 m): Con fluido Versadril (emulsión inversa), se perforo cemento y accesorios con trepano de 12 ¼”. En 3033 m, se observa la herramienta aprisionada

por empaquetamiento, realizo back off en 3.020 m, bajo con caños lavadores herramienta que también quedo aprisionada en 3.027 m, incremento densidad hasta 13 lpg, Adiciona Versamul, cal, observa abundante derrumbe, continúa agregando Versamul, Versacoat, cal. Efectuó desenrosque en 3.007 m, acondiciono pozo con trepano tricónico para cementar; y posteriormente se realizo tapón de cemento para side track. El comportamiento del lodo fue siempre ineficiente e inestable, con propiedades diferentes del programado y uso de productos no originales por parte del proveedor del servicio de fluidos. El bajo rendimiento de los materiales como Versamul (emulsificante primario), Versacoat (emulsificante secundario) y Versatrol (reductor de filtrado), permitieron el incremento en el filtrado HTHP desde 10cc/30 min hasta los 16,4 cc/30

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Informe Final Pozo SAL-16 min, ocasionando la inestabilidad de las paredes del pozo por el ingreso de fluidos entre las microfracturas de la formación. Además, los tratamientos al fluido no respondieron a los requerimientos operativos debido al poco rendimiento de los mismos. El tramo inicio con una densidad mínima de 11,0 lpg y finalizo con una densidad de 13,3 lpg. 

Tramo de 12 ¼” side track 2 (2895 – 4385 m): Con la utilización de productos originales venidos de Argentina y USA, certificados por el proveedor del servicio de fluidos, se normaliza el fluido Versadril (emulsión inversa) con densidad de 13,2 lpg. Realiza el side track 2 y concluye la fase en 4.385 m, con pérdidas parciales y derrumbes esporádicos, contaminación por sólidos de baja gravedad especifica (LGS) por efecto de molienda de los materiales perforados, siendo necesario el uso de centrifugas para su eliminación. Para bajar la cañería de 9 5/8” se trato fluido con Versathin para reducir propiedades reológicas. Se adiciona al sistema carbonato fino para sello de microfracturas, Asphasol D como estabilizador, así como Versatrol como reductor de filtrado y emulsificantes, pues el lodo contaminado con colchones de cementación incide negativamente en las propiedades, principalmente la estabilidad eléctrica, el filtrado y baja reología. Para bajar la cañería de 9 5/8” se trato fluido con Versathin para reducir

propiedades reológicas. En general no hubo problemas con el fluido en la fase. La densidad de trabajo para este tramo varió entre 12,6 y 13,7 lpg. 

Pozo Piloto Tramo de 8 ½” (4385 – 5615 m): Acondiciona (reduce la densidad) del fluido Versadril a 9.0 lpg, con centrifugas en paralelo. Perfora con arreglo direccional hasta 5.615 m, realizo corona en 5592 a 5598.1 m. Las dificultades mayores fueron debido al gas del tramo originado de las arenas H1, que se constató en presión original y no depletada como pronosticada; que obligo a bombear baches pesados para cada maniobra; bien como obligo a tratamientos con baches sellantes y continuos cambios de densidad durante las maniobras y la perforación del Agujero. También como medio de corregir el problema de aporte de

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Informe Final Pozo SAL-16 gas, se realizaron tapones de cemento, los cuales no tuvieron mayor incidencia en el fluido, pues los colchones fueron evacuados. La infiltración observada fue combatida con material granular (carbonato de calcio fino y medio) las adiciones de Mix ll, Vg Plus, Asphasol, Versatrol, emulsificantes, Cal y Solubridge fueron constantes. Adicionalmente se empleo diluciones y limpieza del fluido mediante las centrifugas para mantener la densidad en los parámetros requeridos. En este tramo el rendimiento del fluido fue óptimo, la densidad de trabajo varió entre 8,8 y 9.9 lpg. 

Rama Inferior Tramo de 8 ½” (5141 – 5544 m): Con lodo Versadril se perforo el tapón de cemento para el desvío y continuo con la perforación hasta 5.544 m, cuando se bajo Liner de 7. Los problemas para el fluido fueron los observados durante el tramo anterior, los tratamientos se repitieron los tratamientos, vale decir se emplearon baches viscosos y baches pesados para equilibrar la presión de formación, constante adición de material de perdida, bombeo de píldoras de sello, tratamientos de ajuste de propiedades con los materiales VG Plus, emulsificantes Cal (hidróxido de Calcio) y Solubridge, evitando el uso del Asphasol D. Se empleo el lubricante mecánico Alpine Dril Beads, para bajar el liner. Para este tramo se empleo como densidad máxima 9.2 lpg y la densidad mínima empleada fue de 8.6 lpg.



Rama Inferior Tramo de 6 1/8” (5.544 – 6.057 m): Con lodo Versadril se perfora la fase de 6 1/8”. Se tuvieron eventos de

pesca donde finalmente se recupero la pesca luego de varios intentos. Continúa perforando hasta 6057 m, acondiciona pozo y toma registros. Baja Liner de 5”.

En términos generales el comportamiento del sistema fue bueno, observándose los siguientes problemas: perdidas de fluido, inestabilidad de paredes de pozo, incorporación de sólidos, reologías bajas, posible decantación de carbonato extra grueso y decremento de progresivo de alcalinidad15. Como solución a estos problemas se realizaron tratamientos con material de sello, mantenimiento de la densidad a niveles mínimos, mantenimiento 15 Esto

ocurre cuando hay aporte de CO 2 de la formación, lo cual es muy frecuente en ambientes sedimentarios reductores como es la cuenca sedimentaria del Devónico.

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Informe Final Pozo SAL-16 de alcalinidad con cal, mantenimiento de la reología del fluido con arcilla organofílica (VG 69), sal para mantener la actividad del fluido, monitoreando la capacidad de suspensión del material sólido por simulaciones numéricas con software, la adición constante de material de perdida granular y fibroso (Solubridge), el agregado de emulsificantes tanto primario (Versamul), como secundario (Versacoat). Se observa que a niveles la carencia de material sólido hace que el Versamod no reaccione efectivamente como viscosificante. Se utilizaron como en la etapa anterior baches sellantes, viscosos de limpieza, píldoras pesadas La densidad del fluido para este tramo tubo como valor máximo 9.7 lpg y como valor mínimo 8.8 lpg. 

Rama Superior Tramo de 8 ½” (4.128 – 4.450 m): Acondicionó y adensó el fluido Versadril en superficie y abrió ventana en cañería de 9 5/8”, luego con arreglo direccional perfora hasta 4.451 m. Baja y cementa Liner de 7”.

El fluido en este tramo recibió los siguientes tratamientos; preparación y bombeo de baches viscosos, baches sellantes, adición continua de carbonato fino y medio, mantenimiento de propiedades con la incorporación de volúmenes de lodo nuevo, mantenimiento de la densidad de acuerdo a requerimiento operativo y mantenimiento de las propiedades con los aditivos específicos para ello, no se observa mayores cambios por la contaminación con cemento. El fluido tubo un rendimiento acorde a lo esperado sin tener mayores problemas en el mantenimiento de propiedades y volúmenes, la densidad empleada en este tramo varió entre 8,8 y 12,0 lpg. 

Tramo de 6”: (4450 – 4945 m) Rama Superior. Reaprovechó el fluido Versadril de la etapa anterior y no se tuvieron tiempos perdidos con respecto al fluido. Durante los viajes que se realizaron, se observa gasificación constante del fluido, por conexión del diverter con las arenas presurizadas en la base de la Fm. Los Monos, así como con las arenas H1, por lo que se balanceo baches pesados para equilibrar la densidad equivalente. Intenta normalizar con trabajos de cementación correctiva sin conseguir normalizar. Se emplearon tratamientos baches viscosos para limpiar los restos metálicos de las diferentes operaciones; así como con material de sello, granular y fibroso, se mantuvo densidad del sistema empleando dilución y equipos de control de sólidos, particularmente las centrífugas. La densidad del fluido se mantuvo con los valores entre 9,4 y 10,6 lpg.

- Página 142 -

Informe Final Pozo SAL-16 4.10.2 Calibre de Pozo. Agujero de 36”: En este diámetro de pozo no se corrió ningún tipo de registro. Agujero de 24” (30-Ene-2009) Carrera 1-1: SHDT, que tiene un caliper de 4 brazos cuya precisión de la herramienta es de ± 0,2”. El promedio de todo el

tramo registrado fue de 24,64”, conforme el detalle a seguir: Tramo zpto 30” a 300 m Max: 36,02” Min: 20,71” Prom: 25,77” Tramo 300 – 710 m Max: 31,46” Min: 22,86” Prom: 24,64” Tramo 710 – 1.190 m Max: 29,67” Min: 23,21” Prom: 24,15” Tramo 1.190 – 1.340 m Max: 27,99” Min: 23,08” Prom: 25,07” Tramo 1.340 – 1.500 m Max: 25,40” Min: 22,91” Prom: 24,15”

Agujero de 17 ½” (28-Mar-2009) Carrera 3-1: FMI, que tiene un caliper de 4 brazos cuya precisión de la herramienta es de ± 0,2”. El promedio fue

19,69”, conforme el detalle a seguir: Tramo 1.500 – 1.565 m Tramo 1.565 – 1.641 m Tramo 1.641 – 1.696 m Tramo 1.695 – 1.725 m

Max: 23” Max: 19” Max: 21”

Min: 20” Min: 18” Min: 20”

en calibre

Agujero de 18 ½” – 18 ¼” side track 1 (29-Abr-2009) Carrera 4-2: EMS, que tiene un caliper de 6 brazos cuya precisión de la herramienta es de ± 0,1”.

Tramo 1.505 (KOP) – 1.565 m Max: 23” Min: 21” Tramo 1.565 – 1.640 m en calibre Tramo 1.640 – 1.695 m Max: 22” Min: 21” Tramo 1.695 – 1.720 m en calibre

Agujero de 17 ½” (29-Abr-2009) Carrera 4-2: EMS, que tiene un caliper de 6 brazos cuya precisión de la herramienta es de ± 0,1”. El p romedio fue 18,15”, conforme el detalle a seguir: Tramo 1750 (zpto liner 16”) – 1850 m, Max: 19,59”, Min: 15,79”, Prom: 17,69” Tramo 1850 – 1900 m Max: 18,45” Min: 15,39” Prom: 16,97” Tramo 1900 – 2055 m Max: 19,59” Min: 15,55” Prom: 17,47” Tramo 2055 – 2250 m Max: 21,76” Min: 16,52” Prom: 18,81” Tramo 2250 – 2295 m Max: 20,01” Min: 15,90” Prom: 17,85” Tramo 2250 – 2450 m Max: 21,16” Min: 15,40” Prom: 18,09” Tramo 2450 – 2550 m Max: 20,44” Min: 14,70” Prom: 18,40” Tramo 2550 – 2600 m Max: 21,18” Min: 15,16” Prom: 18,13”

- Página 143 -

Informe Final Pozo SAL-16 Tramo 2600 – 2660 m Tramo 2660 – 2755 m

Max: 23,38” Min: 17,06” Max: 22,95” Min: 15,14”

Prom: 18,84” Prom: 18,59”

Agujero de 12 ¼” antes del sidetrack no se corrió ningún tipo de registro Agujero de 12 ¼” side track2 (2-Jul-2009) Carrera 6-1: EMS, que tiene un caliper de 6 brazos cuya precisión de la herramienta es de ± 0,1”. El

promedio fue 12,93”, conforme el detalle a seguir: Tramo 2895 – 2935 m Tramo 2935 – 3175 m Tramo 3175 – 3195 m Tramo 3195 – 3450 m Tramo 3450 – 3555 m Tramo 3555 – 3620 m Tramo 3620 – 3810 m Tramo 3810 – 3875 m Tramo 3875 – 3930 m Tramo 3930 – 4375 m

Max: 17,68” Max: 18,04” Max: 20,19” Max: 16,64” Max: 21,74” Max: 14,96” Max: 19.82” Max: 14,99” Max: 16,91” Max: 14,92”

Min: 12,76” Min: 11,19” Min: 12,60” Min: 12,07” Min: 12,45” Min: 12,17” Min: 12,64” Min: 12,32” Min: 12,49” Min: 12,11”

Prom: 14,95” Prom: 12,85” Prom: 15,46” Prom: 16,64” Prom: 14,04” Prom: 12,89” Prom: 14,54” Prom: 13,12” Prom: 13,73” Prom: 12,74”

Agujero Piloto de 8 ½” (20-Oct-2009) Carrera 8-6: EMS, que tiene un caliper de 6 brazos cuya precisión de la herramienta es de ± 0,1”. El

promedio fue 9,16”, conforme el detalle a seguir: Tramo 4385 – 4950 m Tramo 4950 – 5065 m Tramo 5065 – 5375 m Tramo 5375 – 5435 m

Max: 9,69” Min: 8,36” Prom: 8,75” Max: 10,62” Min: 8,04” Prom: 9,01” Max: 11,31” Min: 7,52” Prom: 8,70” Max: 17,04” Min: 7,23” Prom: 9,94” (Pozo ensanchado 10-14”) Tramo 5435 – 5480 m Max: 26,32” Min: 7,12” Prom: 13,43” (Pozo ensanchado formando cavernas hasta 11-16”) Tramo 5480 – 5600 m Max: 10,66” Min: 7,65” Prom: 8,64” calibre)

(en

RAMA INFERIOR Agujero de 8 ½” (26-Nov-2009) Carrera 9-3: EMS, que tiene un caliper de 6 brazos cuya precisión de la herramienta es de ± 0,1”. El

promedio fue 8,92”. En el tramo registrado por Schlumberger hasta 5.433 m debido a condiciones de pozo no se pudo pasar esa profundidad. Tramo 5140 – 5150 m Tramo 5150 – 5350 m Tramo 5350 – 5405 m

Max: 11,54” Min: 6,15” Max: 10,93” Min: 7,11” Max: 18,32” Min: 6,56”

Prom: 9,15” Prom: 8,45” Prom: 9,91”

Los datos de calibre tramo 5.440 a 5.540 m, fueron completados de los registros Compact Well Shuttle corridos por Cia. Weatherford - Página 144 -

Informe Final Pozo SAL-16 Tramo 5440 – 5485 m pozo fuera de calibre y ovalizado variando de 10-12” Tramo 5500 – 5530 m diámetro varía de 10-11” Tramo 5530 – 5540 m en calibre

RAMA INFERIOR Agujero de 6 1/8” (1-Mar-2010) Carrera 10-1 OBMI asistido, que tiene un caliper de 4 brazos cuya precisión de la herramienta es de ± 0,2”. Schlumberger no pudo pasar de 5.492 m. Se hicieron 7 intentos sin éxito. El promedio de fue 8.27”. Weatherford perfila con herramienta Compact Well Shuttle intervalo 5.432 a 5.998 m. Tramo 5540 – 5604 m Tramo 5604 – 5630 m Tramo 5630 – 5650 m Tramo 5650 – 5675 m Tramo 5675 – 5710 m Tramo 5710 – 5715 m Tramo 5715 – 5734 m Tramo 5734 – 6057 m

en calibre diámetro varía de 6.5-8” en calibre. diámetro de 7” en calibre diámetro de 9”

en calibre sin datos de registros

RAMA SUPERIOR: Agujero de 8 ½” (24-May-2011) Carrera 11-1: EMS, que tiene un caliper de 6 brazos cuya precisión de la herramienta es de ± 0,1”. El promedio fue 8,26”, conforme el detalle a seguir: Tramo 4125 –4140 m Tramo 4140 –4155 m Tramo 4155 –4425 m

en calibre, promedio 8,78” pozo ensanchado 10-12”, promedio 10,27” en calibre, promedio 8,12”

RAMA SUPERIOR: Agujero de 6” (6-Sep-2010) Carrera 15-3: EMS, que tiene un caliper de 6 brazos cuya precisión de la herramienta es de ± 0,1”..El promedio fue de 6.24”.

- Página 145 -

Informe Final Pozo SAL-16 4.10.3 Recortes de Perforación Tipo fluido

W B M

Agujero

PILOTO

PILOTO

O B M

R. INFERIOR R. SUPERIOR

Sección de Agujero (plg) 36 24 17 1/2 18 1/2 17 1/2 12 1/4 12 1/4 8 1/2 8 1/2 6 1/8 8 1/2 6

Tramo de la Sección (m) 0,0 82,5 1.503,0 1.505,0 1.745,0 2.805,0 2.895,0 4.385,0 5.141,0 5.544,0 4.128,7 4.451,0

82,5 1.503,0 1.790,2 1.745,0 2.805,0 3.147,0 4.385,0 5.615,0 5.544,0 6.057,0 4.451,0 4.945, 0

Metros perforados Limpieza (m) 82,5 1.420,5 287,2 240,0 1.060,0 342,0 1.490,0 1.230,0 403,0 513,0 322,3 494,0 7.884,5

70,0 215,0 367,0 111,0 105,0 93,0 36,0 270,0 19,0 190,0 15,0 453,0 1.944,0

Vol. Cortes generados por ECS y limpieza de canales 553,5 6.024,0 1.501,0 1.745,5 2.245,0 556,0 2.225,0 2.814,0 656,5 1.151,0 309,0 2.481,5 22.262,0

Total sólidos generados base agua = 9,824 bbl Total sólidos generados base aceite 12,438 bbl = 3,981.08 Tn.

4.10.4 Pérdidas de Lodo a Formación: Durante la perforación del tramo de 36” (17 – 82.5m), con lodo base agua

tipo bentonita extendido se registró pérdidas de 2.238 bbl En la perforación de la fase de 24” (82.5 – 1503m) con lodo base agua, tipo

bentonita Aireado, se registró pérdidas de 49.365 bbl. En la perforación de la fase de 17 ½” (1503 – 1790.2m) con lodo base agua

tipo bentonita extendido, se registró pérdidas de 9.203 bbl. La fase de contingencia de 18 ½” (1503 - 1745 m), fue perforado con lodo

base aceite DRILPLEX, registró 2026 bbl perdidos. La fase de 10 5/8” -17 ½” (1745 - 2805 m), perforado con lodo base aceite

Versadril, registró 1284 bbl perdidos. Se observa derrumbes esporádicos y arrastres durante las maniobras, por lo que se incrementa la densidad progresivamente para solucionar el problema. La fase de 12 ¼”, perforado con lodo base aceite Versadril, continuación de

la Formación Los Monos, presenta la siguiente relación. 2805 – 4385 m 1501 bbl (Entrada a la Arena H1)

- Página 146 -

Informe Final Pozo SAL-16 La fase de 8 ½” Pozo Piloto (4385 – 5615 m), continúa perforando con lodo

base aceite Versadril, y dentro de las arenas de la Formación Huamampampa, registra 1836 bbl de pérdida. Fase 8 ½” y 6 1/8” Rama Inferior:

Durante la perforación de la rama inferior, se observa perdida de lodo en la Formación Icla y Santa Rosa, de acuerdo al siguiente intervalo de profundidades: 5141 - 5544 m 5544 - 6057 m

844 bbl 892 bbl

Fase 8 ½” y 6” Rama Superior:

Durante la perforación de la rama superior después de efectuar Casing Side Track en la cañería de 9 5/8”, se tuvo la siguiente relación de pérdida de lodo

en las arenas de la Fm. Huamampampa. 4128.7 – 4451 m 3096 bbl 4451 – 4945 m 451 bbl

4.10.5 Leak off Test En fecha 03 de Abril 2009; realiza prueba LOT en liner de 16”, Formación Iquiri, a ½ BPM, volumen bombeado 7 bbl, presión alcanzada 710 psi, desde 470 psi se observa admisión, para bombeo sin estabilizar presión, desfoga a 0 psi, devolución 3 bbl, admitido a formación 4 bbl, densidad equivalente 11.1lpg. En fecha 08 de Mayo 2009; realiza prueba LOT, en cañería de 13.3/8”,

Formación Los Monos, a ½ BPM, volumen bombeado 12.5 bbl, presión alcanzada 1700 psi, desfoga a 0 psi, devolución 4 bbl, admitido en Formación 8.5 bbl, densidad equivalente 14.56lpg. OD CAÑERIA

PROF. ZAPATO (m)

DENSIDAD DENS. PRESION LODO EQUIVALENTE FORMACION SUP. (psi) (lpg) (lpg)

16

1744

9,5

13 3/8

2808

11,0

1300

- Página 147 -

11,1

IQUIRI

14,56

LOS MONOS

Informe Final Pozo SAL-16 4.10.6 Perforación Direccional T

4.10.6.1 Sección Vertical - . 7 -.

T

,

.

. T

.

-200

T

7

-100

7.

.

.

.

T 7

0

.

-

100

,

200

Tie-In 0 MD 0 TVD 0.00° 0.00°az Tie-In

0

0

Tie-in

>

SAL-15 Piloto

-100

-100

-200

-200

-300

-300

> > N ) m( 0 3: ) m c( 1 = le S

c

a S < < <

SAL-15 Rama Superiror

-400

-400

-500

-500

SAL-15 Rama Inferior

-200

-100

0 <<< W

100

Scale = 1(cm):30(m)

E >>>

- Página 148 -

200

Informe Final Pozo SAL-16 4.10.6.2 Sección en Planta :

:

- . :

:

-.

-400

:

-300

, .

-200

:

.

:

:

.

:

-100

0

100

200

. .

300

400

:

.

:

:

.

:

500

600

: -

700

+

800

900

. :

,

1000

SAL-15 Piloto

3800

3800

3900

3900

4000

4000

Tie-In

4100

4100

4200

4200

4300

4300

H0

4400

4400

H2A H2B

4500

4500

(m

)

4600 0

0 1:

4600 H3

) c(

m

4700 =

1

H4

4700

le S

c

a

4800 D

Icla

4800

SAL-15 Rama Superiror

V T

4900

4900

5000

5000

Tie-in

5100

5100

5200

5200

5300

5300

5400

5400

5500

5500

SAL-15 Piloto SAL-15 Rama Inferior

5600

5600

5700

5700 -400

-300

-200

-100

0

100

200

300

400

500

600

700

800

Vertical Section (m) Azim = 182.67°, Scale = 1(cm):100(m) Origin = 0 N/-S, 0 E/-W

- Página 149 -

900

1000


4.10.6.3 Registros Tomados - Survey TVD Reference Datum: TVD Reference Elevation: Seabed / Ground Elevation: Tort/AHD/DDI/ERD Ratio: Coordinate Reference System: Location Lat / Long: Location Grid N/E Y/X: CRS Grid Convergence Angle: Grid Scale Factor: Survey / DLS Computation: Local Coord Referenced To: 

RKB

Vertical Section Azimuth:

0.000 ° (Grid North)

1548,6 m above MSL

Vertical Section Origin:

0.000 m, 0.000 m

1539,2 m above MSL

Magnetic Declination:

-8.634 °

88.291 ° / 361.373 m / 5.022 / 0.065 PSAD56 / UTM Zone 20S S 21° 49' 32.58574", W 63° 50' 32.37297" N 7586194.400 m, E 412942.700 m

Total Field Strength:

22902.098 nT

Magnetic Dip Angle:

-20.017 °

Magnetic Dip Angle:

-20.017 °

Magnetic Declination Model:

BGGM 2010

0.31318353 °

North Reference:

Grid North

0,99969364 Minimum Curvature / Lubinski Structure Reference Point

Grid Convergence Used: 0.313 ° Total Corr Mag North-8.948 ° >Grid North:

Pozo Piloto:

Comments Tie-In CSG 30"x 28.5"

Falla Fm. Scarpment

MD

Incl

Azim

TVD

VSEC

NS

EW

(m)

(º)

(º)

(m)

(m)

(m)

(m)

(m)

(º)

(°/30m)

(º)

0,00 24,30 52,00

0,00 0,16 0,22

0,00 342,84 345,12

0,00 24,30 52,00

0,00 0,03 0,12

0,00 0,03 0,12

0,00 -0,01 -0,04

0,00 0,03 0,13

0,00 342,84 343,80

N/A 0,20 0,07

342.84M 345.12M 347.9M

80,00

0,26

347,90

80,00

0,23

0,23

-0,06

0,24

345,17

0,04

348M

81,20 110,50 139,90 168,60 198,00 227,30 256,70 286,10 315,00

0,26 0,43 0,83 1,10 1,17 1,23 1,21 1,26 1,32

348,00 7,81 54,63 63,39 63,75 54,94 52,32 52,50 56,66

81,20 110,50 139,90 168,59 197,99 227,28 256,67 286,07 314,96

0,24 0,41 0,65 0,89 1,15 1,46 1,83 2,22 2,60

0,24 0,41 0,65 0,89 1,15 1,46 1,83 2,22 2,60

-0,06 -0,06 0,13 0,54 1,06 1,59 2,09 2,60 3,13

0,25 0,42 0,66 1,04 1,57 2,16 2,78 3,42 4,06

345,23 351,46 11,06 31,34 42,78 47,38 48,79 49,46 50,28

0,01 0,21 0,63 0,32 0,07 0,20 0,06 0,05 0,12

7.81M 54.63M 63.39M 63.75M 54.94M 52.32M 52.5M 56.66M 56.66M

330,00

1,32

56,66

329,96

2,79

2,79

3,41

4,41

50,78

0,00

56.71M

344,30 402,90

1,32 1,04

56,71 51,45

344,25 402,84

2,97 3,67

2,97 3,67

3,69 4,69

4,73 5,95

51,19 51,95

0,00 0,19

55.34M 44.93M

- Página 150 -

Closure Closure DLS Azimuth

TF

Informe Final Pozo SAL-16 Comments

Fm. Tarija

Arn Miller

MD

Incl

Azim

TVD

VSEC

NS

EW


TF

(m)

(º)

(º)

(m)

(m)

(m)

(m)

(m)

(º)

(°/30m)

(º)

431,90 461,20 489,80 518,30 547,70 577,00

0,91 0,83 0,92 0,93 0,93 0,94

44,93 17,79 355,46 3,24 347,80 345,61

431,84 461,13 489,73 518,23 547,62 576,92

4,00 4,36 4,79 5,25 5,72 6,19

4,00 4,36 4,79 5,25 5,72 6,19

5,06 5,29 5,33 5,33 5,29 5,18

6,45 6,85 7,17 7,48 7,79 8,07

51,68 50,46 48,06 45,42 42,76 39,94

0,18 0,43 0,37 0,13 0,25 0,04

17.79M 355.46M 3.24M 347.8M 345.61M 344.68M

590,00

0,87

344,68

589,92

6,38

6,38

5,13

8,19

38,77

0,17

343.29M

606,30 635,70 664,90 694,20 723,60 752,50 781,70 811,10 840,40 869,80 899,10 928,50 957,80 987,10 1016,40 1045,80 1075,00 1104,00 1133,30 1162,10 1191,10 1220,10 1248,90 1277,70

0,79 0,30 0,38 0,43 0,43 0,50 0,67 1,01 1,12 1,13 1,13 1,19 1,24 1,32 1,39 1,47 1,55 1,65 1,72 1,83 2,11 2,21 2,27 2,39

343,29 2,85 102,00 110,48 113,40 136,33 156,08 172,23 191,27 193,71 207,67 217,18 227,50 232,55 234,31 237,93 240,96 245,83 248,69 245,59 240,67 239,09 238,82 238,48

606,21 6,61 635,61 6,88 664,81 6,94 694,11 6,88 723,51 6,80 752,41 6,66 781,61 6,41 811,01 6,00 840,30 5,46 869,69 4,90 898,99 4,36 928,38 3,86 957,68 3,41 986,97 2,99 1016,26 2,58 1045,65 2,17 1074,84 1,78 1103,83 1,42 1133,12 1,08 1161,90 0,74 1190,89 0,28 1219,87 -0,27 1248,64 -0,85 1277,42 -1,46

6,61 6,88 6,94 6,88 6,80 6,66 6,41 6,00 5,46 4,90 4,36 3,86 3,41 2,99 2,58 2,17 1,78 1,42 1,08 0,74 0,28 -0,27 -0,85 -1,46

5,06 5,01 5,11 5,30 5,51 5,70 5,85 5,96 5,94 5,81 5,61 5,29 4,87 4,37 3,81 3,20 2,54 1,82 1,02 0,20 -0,69 -1,63 -2,59 -3,59

8,33 8,51 8,61 8,69 8,75 8,77 8,68 8,46 8,07 7,60 7,11 6,55 5,95 5,29 4,60 3,87 3,10 2,30 1,49 0,76 0,74 1,65 2,73 3,88

37,44 36,04 36,35 37,63 39,02 40,52 42,37 44,79 47,37 49,86 52,11 53,85 55,03 55,64 55,96 55,93 55,04 52,09 43,38 15,35 292,45 260,74 251,94 247,96

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2.85M 102M 110.48M 113.4M 136.33M 156.08M 172.23M 191.27M 193.71M 207.67M 217.18M 227.5M 232.55M 234.31M 237.93M 240.96M 245.83M 248.69M 245.59M 240.67M 239.09M 238.82M 238.48M 238.04M

1294,60

2,48

238,04

1294,31

-1,83

-1,83

-4,21

4,59

246,45

0,16

237.74M

1306,70 2,54

237,74

1306,39 -2,11

-2,11

-4,65

5,11

245,56

0,15

236.86M

Fm. Itacuami 1331,40 T2

2,75

236,86

1331,07

-2,73

-2,73

-5,61

6,24

244,05

0,26

236.72M

1335,80 1365,10 1394,30 1423,60

2,79 3,03 3,44 3,64

236,72 236,70 242,00 245,17

1335,46 1364,72 1393,88 1423,12

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-2,85 -5,79 -3,66 -7,03 -4,50 -8,45 -5,30 -10,07

6,45 7,93 9,58 11,38

243,82 242,49 241,98 242,24

0,28 0,25 0,52 0,29

236.7M 242M 245.17M 245.63M

Fm. Tupambi 1445,00

3,70

245,63

1444,48

-5,87

-5,87

-11,32

12,75

242,58

0,09

245.79M

1452,80 3,72 1481,60 3,71

245,79 246,46

1452,26 -6,08 1481,00 -6,84

-6,08 -11,78 -6,84 -13,48

13,26 15,12

242,70 243,12

0,09 0,05

246.46M 247.53M

1499,40

3,38

247,53

1498,77

-7,27

-14,50

16,22

243,38

0,57

247.91M

1509,90 3,19 1538,90 3,22

248,26 248,20

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-7,49 -15,06 -8,09 -16,56

16,82 18,43

243,54 243,95

0,56 0,03

248.2M 242.21M

CSG 20" x 18.75"

-7,27

- Página 151 -


Fm. Iquiri/Los Monos Liner 16"x 15.01"

Falla 1

MD

Incl

Azim

TVD

VSEC

NS

EW

(m)

(º)

(º)

(m)

(m)

(m)

(m)

(m)

(º)

(°/30m)

(º)

1568,10 1597,50 1626,80 1656,10 1685,30

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242,21 237,93 234,01 233,80 240,61

1567,36 1596,72 1625,96 1655,18 1684,25

-8,76 -9,57 -10,59 -11,90 -13,34

-8,76 -9,57 -10,59 -11,90 -13,34

-18,01 -19,41 -20,91 -22,71 -24,97

20,03 21,64 23,44 25,63 28,31

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237.93M 234.01M 233.8M 240.61M 42.11R

1693,50

6,01

242,65

1692,41 -13,74 -13,74 -25,71

29,16

241,88

1,17

40.52R

1714,30 6,64

247,16

1713,08 -14,71 -14,71 -27,79

31,44

242,11

1,16

76.54R

1743,00

6,90

254,35

1741,58 -15,82 -15,82 -30,98

34,78

242,95

0,93

90R

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-31,00 -34,31 -37,67 -41,11 -44,58 -48,08 -51,55 -54,80 -57,77 -60,45 -63,04 -65,68 -68,30 -70,73 -72,97 -74,88 -76,03 -76,44 -76,56 -76,65 -76,72 -76,78 -76,81 -76,84 -76,88 -76,91

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0,90 0,46 0,65 0,48 0,47 0,50 0,44 0,49 0,68 0,50 0,11 0,11 0,38 0,65 0,30 1,06 1,94 1,02 0,15 0,02 0,04 0,15 0,00 0,00 0,00 0,00

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2486,60

0,15

206,59

2482,85 -14,70 -14,70 -76,92

78,32

259,18

0,00

206.54M

2505,70 0,15 2534,90 0,14 2564,20 0,15 2593,20 0,16 2622,60 0,16 2652,00 0,15 2710,70 0,17 2740,10 0,15 2769,50 0,18

206,54 210,76 203,33 200,92 200,07 196,69 155,09 26,05 29,91

2501,95 2531,15 2560,45 2589,45 2618,85 2648,25 2706,95 2736,35 2765,75

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259,15 259,11 259,07 259,02 258,97 258,92 258,81 258,80 258,85

0,00 0,02 0,02 0,01 0,00 0,01 0,09 0,29 0,03

210.76M 203.33M 200.92M 200.07M 196.69M 186.57M 26.05M 29.91M 17.49M

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- Página 152 -

-15,82 -16,65 -17,22 -17,52 -17,59 -17,43 -17,09 -16,68 -16,24 -15,80 -15,35 -14,89 -14,51 -14,31 -14,24 -14,23 -14,26 -14,30 -14,32 -14,34 -14,36 -14,40 -14,47 -14,54 -14,61 -14,68 -14,75 -14,81 -14,88 -14,95 -15,03 -15,10 -15,26 -15,26 -15,19

-76,95 -76,98 -77,01 -77,04 -77,07 -77,10 -77,10 -77,06 -77,02


TF


MD

Incl

Azim

TVD

VSEC

NS

EW

(m)

(º)

(º)

(m)

(m)

(m)

(m)

2798,80 0,17

Falla 2

Falla 3

TF

(m)

(º)

(°/30m)

(º)

17,49

2795,05 -15,10 -15,10 -76,99

78,46

258,90

0,04

17.24M

0,17

17,24

2796,25 -15,10 -15,10 -76,99

78,45

258,90

0,02

8.89M

2828,10 0,12 2857,50 0,09 2886,60 0,13

8,89 14,34 65,68

2824,35 -15,03 -15,03 -76,97 2853,75 -14,98 -14,98 -76,96 2882,85 -14,94 -14,94 -76,92

78,42 78,40 78,36

258,95 258,99 259,01

0,06 0,03 0,11

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2895,00

0,90

87,18

2891,25 -14,94 -14,94 -76,85

78,29

259,00

2,79

89.57M

2915,90 2,85 2945,20 5,16

89,57 91,26

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77,61 75,61

258,91 258,60

2,80 2,37

91.26M 4.21L

2952,91 -14,97 -14,97 -73,07

CSG 13 2800,00 3/8"x12.415"

ST2 KOP


2956,80

5,23

91,20

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-15,00 -15,03 -14,96 -14,78 -14,55 -14,26 -13,89 -13,43 -12,93 -12,38 -11,70 -10,86 -9,92 -8,91 -7,87 -6,82 -5,83 -4,92 -4,04 -3,11 -2,13 -1,18 -0,27 0,67 1,66

3702,10

3,35

309,25

3697,14

2,52

3707,60 3736,90 3766,30 3795,60 3825,00 3854,40 3883,80 3942,40 3971,70 4001,00 4030,40

3,40 3,73 3,72 3,75 3,94 4,18 4,24 4,27 3,74 2,99 2,50

309,03 308,61 308,62 309,33 305,99 303,59 300,97 300,87 300,64 298,82 296,93

3702,63 3731,87 3761,21 3790,45 3819,78 3849,11 3878,43 3936,86 3966,09 3995,34 4024,71

2,73 3,87 5,06 6,26 7,47 8,65 9,80 12,05 13,10 13,95 14,61

- Página 153 -

74,59

258,42

0,19

4.15L

-71,43 72,99 -68,85 70,47 -66,61 68,27 -64,53 66,20 -62,46 64,13 -60,44 62,10 -58,53 60,16 -56,80 58,37 -55,26 56,76 -53,95 55,35 -52,88 54,16 -52,02 53,14 -51,37 52,32 -50,98 51,75 -50,87 51,48 -50,98 51,43 -51,11 51,44 -51,11 51,35 -51,14 51,30 -51,41 51,50 -51,95 51,99 -52,70 52,71 -53,61 53,61 -54,66 54,66 -55,83 55,85

258,14 257,68 257,34 257,10 256,89 256,72 256,65 256,70 256,83 257,08 257,52 258,20 259,07 260,09 261,21 262,38 263,49 264,51 265,49 266,54 267,65 268,72 269,71 270,70 271,71

0,19 0,66 0,74 0,11 0,10 0,19 0,42 0,40 0,38 0,53 0,60 0,46 0,50 0,59 0,54 0,33 0,26 0,32 0,34 0,65 0,45 0,43 0,27 0,31 0,22

172.77L 85.75M 84.35M 83.09M 80.81M 76.55M 73.83M 70.29M 63.43M 51.13M 40.19M 28.62M 13.12M 358.56M 349.81M 355.95M 3.73M 352.71M 336.1M 326.89M 316.96M 312.97M 310.59M 310.29M 309.25M

2,52

-56,86

56,92

272,54

0,30

309.03M

2,73 3,87 5,06 6,26 7,47 8,65 9,80 12,05 13,10 13,95 14,61

-57,12 -58,53 -60,03 -61,51 -63,07 -64,78 -66,61 -70,38 -72,14 -73,63 -74,87

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0,30 0,34 0,01 0,06 0,30 0,30 0,21 0,07 0,54 0,78 0,51

308.61M 308.62M 309.33M 305.99M 303.59M 300.97M 300.62M 300.64M 298.82M 296.93M 294.73M


CSG 9 5/8"x8.535"

MD

Incl

Azim

TVD

VSEC

NS

EW

(m)

(º)

(º)

(m)

(m)

(m)

(m)

(m)

(º)

(°/30m)

(º)

4059,70 4089,00 4118,30 4147,60 4176,90 4206,10 4235,40 4264,70 4293,90

2,19 1,48 0,85 0,26 0,27 0,62 1,15 2,05 1,73

294,73 292,97 281,81 259,09 148,07 130,64 115,61 105,59 102,20

4053,98 4083,27 4112,56 4141,86 4171,16 4200,36 4229,66 4258,95 4288,13

15,14 15,52 15,71 15,74 15,67 15,51 15,28 15,01 14,78

15,14 15,52 15,71 15,74 15,67 15,51 15,28 15,01 14,78

-75,95 -76,81 -77,37 -77,65 -77,68 -77,52 -77,13 -76,36 -75,43

77,44 78,36 78,95 79,23 79,24 79,06 78,63 77,83 76,86

281,27 281,42 281,48 281,46 281,41 281,31 281,20 281,12 281,08

0,33 0,73 0,68 0,63 0,45 0,38 0,59 0,96 0,35

292.97M 281.81M 259.09M 148.07M 130.64M 115.61M 105.59M 102.2M 99.86M

4320,00

1,64

99,86

4314,22

14,63

14,63

-74,68

76,10

281,08

0,13

99.59M

4322,80 1,63

99,59

4317,02 14,62 14,62 -74,60

76,02

281,09

0,14

99.91M

99,91

4321,71

-74,46

75,88

281,09

0,70

101.3M

101,30

4352,19 14,38 14,38 -73,36

74,76

281,09

0,73

103.62M

Fm. Huamampam 4327,50 pa H0

1,74

4358,00 2,48 Fm. H1

Fm. H2A

Fm. H2B

Fm. H3

14,59

14,59


TF

4365,40

2,48

103,62

4359,59

14,32

14,32 -73,05

74,44

281,09

0,41

104.75M

4369,00 4389,00 4402,00 4418,00 4433,00 4448,00 4461,00 4463,00

2,48 3,10 3,26 3,62 4,04 4,59 5,26 5,36

104,75 103,75 102,02 104,89 103,71 103,06 106,06 106,45

4363,18 4383,16 4396,14 4412,11 4427,08 4442,03 4454,99 4456,98

14,28 14,04 13,88 13,65 13,41 13,15 12,86 12,81

14,28 14,04 13,88 13,65 13,41 13,15 12,86 12,81

-72,90 -71,95 -71,25 -70,32 -69,34 -68,25 -67,17 -66,99

74,28 73,31 72,59 71,63 70,63 69,50 68,39 68,20

281,08 281,04 281,02 280,99 280,94 280,90 280,84 280,83

0,41 0,93 0,43 0,75 0,85 1,10 1,66 1,59

103.75M 102.02M 104.89M 103.71M 103.06M 106.06M 20.04R 73.46L

4465,00

5,37

106,20

4458,97

12,76

12,76

-66,81

68,02

280,81

0,37

73.21L

4479,00 5,42 4494,00 5,72 4496,00 5,68

104,43 106,20 105,82

4472,91 12,41 12,41 -65,54 4487,84 12,03 12,03 -64,14 4489,83 11,97 11,97 -63,95

66,71 65,26 65,06

280,72 280,62 280,60

0,37 0,69 0,82

30.68R 136.85L 133.77L

4498,70

5,63

105,31

4492,51

11,90

11,90 -63,69

64,79

280,58

0,78

133.26L

4508,00 4523,00 4538,00 4553,00 4567,00 4582,00 4595,00 4610,00 4624,00 4639,00 4653,00 4668,00 4682,00 4713,00 4728,00 4741,00

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11,68 11,35 11,02 10,71 10,42 10,14 9,88 9,50 9,16 8,84 8,51 8,13 7,80 7,19 6,88 6,55

-62,82 -61,43 -60,02 -58,55 -57,10 -55,44 -53,87 -51,95 -50,15 -48,24 -46,45 -44,49 -42,62 -38,20 -35,89 -33,77

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0,78 0,09 0,42 0,68 0,74 1,01 2,31 0,35 0,66 0,51 0,91 0,34 0,35 0,69 1,03 1,69

156.95L 6.67L 41.35L 9.27R 47.95L 19.47R 117.84R 74.09L 171.9L 44.27R 50.11L 47.7L 36.49L 13.3R 24.84R 9.78R

4744,00

9,95

99,87

4735,80

6,46

6,46

-33,26

33,88

280,99

1,06

9.67R

- Página 154 -


Fm. H4

Fm. Icla

Fm. Icla II

Fm. Icla Lower

MD

Incl

Azim

TVD

VSEC

NS

EW


TF

(m)

(º)

(º)

(m)

(m)

(m)

(m)

(m)

(º)

(°/30m)

(º)

4755,00 4770,00 4785,00 4800,00

10,34 10,37 10,02 10,06

100,24 100,00 101,01 100,14

4746,63 4761,38 4776,15 4790,92

6,12 5,65 5,17 4,69

6,12 5,65 5,17 4,69

-31,35 -28,70 -26,09 -23,51

31,94 29,25 26,59 23,98

281,05 281,14 281,20 281,27

1,06 0,11 0,79 0,31

55.3L 153.44R 75.65L 161.88L

4809,50

9,82

99,68

4800,27

4,40

4,40

-21,90

22,34

281,37

0,80

161.43L

4813,00 4826,00 4828,00 4842,00 4858,00 4874,00 4889,00 4905,00 4920,00 4922,00

9,73 9,13 9,02 8,24 7,97 7,84 7,31 6,96 7,50 7,50

99,50 100,35 100,32 100,11 102,23 101,35 103,45 104,08 103,39 103,66

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4,30 3,94 3,88 3,51 3,07 2,62 2,20 1,73 1,28 1,22

-21,31 -19,22 -18,91 -16,84 -14,62 -12,47 -10,54 -8,61 -6,78 -6,52

21,74 19,61 19,30 17,20 14,94 12,74 10,77 8,78 6,90 6,63

281,42 281,58 281,60 281,77 281,86 281,88 281,79 281,34 280,69 280,58

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4922,30

7,50

103,70

4911,96

1,21

1,21

-6,48

6,60

280,56

0,52

98.4R

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0,79 0,50 -0,07 -0,62 -1,25 -1,90 -2,66 -3,44 -4,35 -5,38

-4,88 -3,86 -1,97 -0,09 2,00 4,16 6,54 8,83 11,37 14,02

4,95 3,89 1,97 0,63 2,36 4,58 7,06 9,47 12,17 15,02

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29.22R 5L 7.96R 15.14L 26.74R 30.35R 22.65R 16.12R 33.51R 93.49L

5063,50 11,28

111,46

5051,27

-5,85

-5,85

15,20

16,29

111,06

0,81

92.61L

5064,00 5072,00 5086,00 5101,00 5115,00 5130,00 5144,00 5159,00 5173,00 5188,00 5203,00 5218,00 5232,00 5247,00 5260,00

11,28 11,28 10,99 11,30 11,12 11,69 11,56 11,98 12,16 12,40 12,33 12,09 12,33 12,37 12,41

111,39 110,27 113,34 111,70 111,85 112,07 113,60 114,05 113,33 116,63 115,71 117,02 115,76 115,96 117,91

5051,76 5059,61 5073,35 5088,06 5101,80 5116,50 5130,21 5144,90 5158,59 5173,25 5187,90 5202,56 5216,24 5230,89 5243,59

-5,89 -6,45 -7,45 -8,56 -9,57 -10,68 -11,77 -13,01 -14,18 -15,53 -16,95 -18,36 -19,67 -21,07 -22,34

-5,89 -6,45 -7,45 -8,56 -9,57 -10,68 -11,77 -13,01 -14,18 -15,53 -16,95 -18,36 -19,67 -21,07 -22,34

15,29 16,76 19,27 21,94 24,47 27,22 29,82 32,62 35,30 38,19 41,07 43,92 46,57 49,46 51,94

16,39 17,95 20,65 23,55 26,27 29,24 32,06 35,12 38,04 41,23 44,43 47,60 50,55 53,76 56,54

111,06 111,04 111,14 111,31 111,36 111,42 111,54 111,74 111,89 112,13 112,42 112,68 112,90 113,08 113,27

0,81 0,82 1,41 0,89 0,39 1,14 0,72 0,86 0,50 1,48 0,42 0,73 0,77 0,12 0,97

90L 117.57R 46.45L 170.87R 4.47R 113.61R 12.55R 40.26L 72.74R 110.01L 131.54R 48.61L 47.02R 85.49R 160.09R

5264,50 12,30

118,10

5247,99 -22,79 -22,79

52,79

57,50

113,35

0,79

158.89R

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118,58 117,91 118,01

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59,71 62,58 65,66

113,53 113,75 113,95

0,79 0,67 0,40

154.06L 5.92R 153.6R

- Página 155 -


MD

Incl

Azim

TVD

VSEC

NS

EW

(m)

(º)

(º)

(m)

(m)

(m)

(m)

(m)

(º)

(°/30m)

(º)

5318,00 5333,00 5347,00 5361,00 5375,00 5389,00 5404,00 5418,00 5431,00 5445,00 5459,00 5473,00 5486,00

11,64 11,69 11,42 11,40 11,16 11,27 11,14 11,04 10,43 10,18 9,74 8,90 8,13

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-28,01 -29,45 -30,80 -32,17 -33,53 -34,94 -36,47 -37,81 -39,00 -40,22 -41,44 -42,64 -43,69

62,52 65,19 67,65 70,06 72,44 74,76 77,24 79,58 81,69 83,87 85,96 87,89 89,50

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0,77 0,33 0,77 0,49 0,78 1,99 1,56 0,22 1,48 0,63 1,08 1,91 1,81

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5486,50

8,10

123,91

5465,88 -43,73 -43,73

89,56

99,66

116,03

1,84

168.15R

5488,00 8,01 5503,00 7,40 5517,00 6,90

124,05 124,18 129,09

5467,37 -43,85 -43,85 89,73 99,87 116,04 5482,23 -44,98 -44,98 91,40 101,86 116,20 5496,12 -46,02 -46,02 92,79 103,58 116,38

1,84 1,22 1,69

124.18M 131.71R 179.9L

Proyección a 5615,00 3,70 TD

129,00

5593,69 -51,72 -51,72 99,82 112,43 117,39

0,98

Fm. Santa Rosa Piloto




TF

Survey Rama Inferior

Comments ST KOP R. Inferior

Fm. Lower Icla R.I.

MD

Incl

Azim

TVD

VSEC

NS

EW

(m)

(º)

(º)

(m)

(m)

(m)

(m)

5130,00 11,69

112,07

5116,50

9,40

5140,00 5150,00 5160,00 5170,00 5180,00 5190,00 5200,00 5210,00 5220,00 5230,00 5240,00 5250,00 5260,00

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5126,31 5136,14 5145,99 5155,82 5165,62 5175,38 5185,13 5194,86 5204,60 5214,33 5224,05 5233,73 5243,36

10,10 10,90 11,88 13,13 14,65 16,40 18,32 20,35 22,47 24,67 26,97 29,44 32,11

5265,00 16,62 5270,00 5280,00 5290,00 5300,00

17,04 17,78 18,42 19,32


TF

(m)

(º)

(°/30m)

(º)

-10,68 27,22

29,24

111,42

1,14

140.24R

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29,02 30,58 31,96 33,25 34,50 35,68 36,74 37,67 38,42 38,97 39,35 39,66 39,95

31,20 32,98 34,65 36,35 38,15 40,00 41,86 43,69 45,45 47,13 48,78 50,54 52,46

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5248,16 33,51 -35,42 40,08

54,54

132,52

2,76

23.86R

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131,47 134,64 136,78 138,97

2,76 3,13 3,78 3,87

46.02R 61.19R 47.14R 31.94R

34,95 37,92 41,03 44,26

- Página 156 -

-36,86 -39,85 -42,95 -46,18

40,19 40,35 40,36 40,18


Liner 7"

Fm. Santa Rosa R.I.

MD

Incl

Azim

TVD

VSEC

NS

EW

(m)

(º)

(º)

(m)

(m)

(m)

(m)

(m)

(º)

(°/30m)

(º)

5310,00 5320,00 5330,00 5340,00 5350,00 5360,00 5370,00 5380,00 5390,00 5400,00 5410,00 5420,00 5430,00 5432,00 5440,00 5450,00 5460,00 5470,00 5480,00 5490,00 5500,00 5510,00 5520,00 5528,00 5539,00

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-49,56 -53,14 -56,90 -60,81 -64,91 -69,28 -73,86 -78,61 -83,55 -88,73 -94,14 -99,80

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3,82 6,36 7,15 5,10 4,20 5,75 3,32 3,37 4,86 4,84 5,36 6,06 2,75 0,84 0,84 2,56 6,39 5,52 2,60 3,48 4,67 6,65 2,03 1,04 2,71

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5548,00 51,29

191,17

5479,33 185,15 -185,56 4,60

186,38 178,63

5,61

15.42L

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5,61 5,35 6,79 4,95 5,85 6,97 5,90 7,05 5,88 5,22 4,84 4,37 4,99 4,86 5,76 6,27 7,08 3,12 1,19 0,74

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- Página 157 -

-105,65 -106,83 -111,55 -117,51 -123,67 -130,10 -136,70 -143,44 -150,33 -157,45 -164,74 -170,61 -178,76

-186,33 -194,10 -202,08 -210,25 -218,59 -227,11 -235,80 -244,63 -253,62 -262,73 -271,95 -281,25 -290,61 -300,04 -309,53 -316,20 -329,67 -339,37 -349,10 -358,84

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TF


MD

Incl

Azim

TVD

VSEC

NS

EW

(m)

(º)

(º)

(m)

(m)

(m)

(m)

5750,00 5760,00 5770,00 5780,00 5790,00 5800,00 5810,00 5820,00 5830,00 5840,00 5850,00 5860,00 5870,00 5880,00 5890,00 5900,00 5910,00 5920,00 5930,00 5940,00 5950,00 5960,00 5970,00 5980,00 5990,00 6000,00 6010,00 6020,00 6030,00 6039,00

83,33 83,82 83,91 83,95 83,99 83,98 84,06 84,04 84,00 84,14 84,31 84,59 84,08 83,75 83,44 83,62 83,62 83,45 82,97 82,76 82,96 82,71 83,03 83,48 83,41 83,23 83,79 83,79 83,37 82,63

5548,51 5549,63 5550,70 5551,75 5552,80 5553,85 5554,89 5555,93 5556,97 5558,00 5559,01 5559,98 5560,97 5562,03 5563,14 5564,27 5565,38 5566,50 5567,69 5568,93 5570,17 5571,42 5572,66 5573,84 5574,98 5576,14 5577,27 5578,35 5579,47 5580,57

369,64 379,48 389,34 399,20 409,08 418,97 428,86 438,75 448,64 458,53 468,41 478,28 488,12 497,92 507,71 517,48 527,27 537,04 546,81 556,55 566,31 576,09 585,87 595,67 605,47 615,27 625,08 634,89 644,71 653,54

(m) -368,59 -378,36 -388,14 -397,94 -407,76 -417,58 -427,42 -437,25 -447,08 -456,91 -466,73 -476,53 -486,28 -496,00 -505,69 -515,37 -525,06 -534,75 -544,42 -554,06 -563,72 -573,42 -583,12 -592,83 -602,54 -612,26 -621,98 -631,71 -641,44 -650,19

-31,05 -32,87 -34,64 -36,32 -37,94 -39,49 -40,96 -42,46 -43,96 -45,47 -47,09 -48,84 -50,79 -52,92 -55,12 -57,34 -59,55 -61,77 -64,02 -66,35 -68,61 -70,73 -72,83 -74,91 -76,98 -79,05 -81,11 -83,14 -85,17 -86,93

369,90 379,78 389,69 399,60 409,52 419,44 429,37 439,31 449,24 459,17 469,10 479,02 488,93 498,81 508,68 518,55 528,43 538,30 548,17 558,02 567,88 577,76 587,65 597,54 607,44 617,34 627,24 637,16 647,07 655,98

U. Survey Proyección al 6057,00 81,50 Fondo

190,71 190,45 189,97 189,57 189,14 188,75 188,28 189,01 188,38 189,14 189,62 190,52 192,12 192,62 192,94 192,87 192,86 192,94 193,25 193,96 192,41 192,23 192,18 192,02 192,08 191,98 191,86 191,78 191,73 191,05

Closure Closure DLS Azimuth (º)

(°/30m)

184,82 184,97 185,10 185,22 185,32 185,40 185,47 185,55 185,62 185,68 185,76 185,85 185,96 186,09 186,22 186,35 186,47 186,59 186,71 186,83 186,94 187,03 187,12 187,20 187,28 187,36 187,43 187,50 187,56 187,62

1,38 1,66 1,46 1,20 1,29 1,16 1,42 2,18 1,88 2,31 1,52 2,82 5,02 1,79 1,33 0,58 0,03 0,56 1,71 2,21 4,65 0,92 0,97 1,43 0,28 0,62 1,72 0,24 1,27 3,34

190,00 5583,05 671,20 -667,72 -90,19 673,78 187,69

2,56

- Página 158 -

TF (º)

27.82L 79.35L 84.28L 84.68L 91.5L 80.31L 91.62R 93.69L 79.55R 70.43R 72.69R 107.84R 123.6R 134.29R 21.13L 90L 154.94R 147.35R 106.64R 82.69L 144.47L 8.82L 19.46L 139.59R 151.12L 12.03L 90L 173.26L 137.67L 137.45L


Survey Rama Superior

Comments

MD (m)

Incl (º)

Azim

TVD

VSEC

NS

EW

(º)

(m)

(m)

(m)

(m)

Closure Closur Azimut e h

DLS

TF

(m)

(º)

(°/30m)

(º)

Tie-In Gyro

4118,30 0,85 4128,00 1,38

281,81 182,80

4112,56 -12,09 4122,26 -11,98

15,71 15,61

-77,37 -77,45

78,95 79,00

281,48 281,39

0,68 5,35

182.8M 182.32M

KOP

4128,70

1,38

182,32

4122,96 -11,97

15,59

-77,45

79,00

281,38

0,53

180.73M

Gyro Gyro Gyro

4131,00 4136,00 4146,00 4155,00 4166,00 4176,00 4190,00 4200,00 4210,00 4220,00 4230,00 4254,00 4268,00 4283,00 4298,00 4309,00 4319,00

1,36 1,61 2,02 3,02 4,36 5,37 6,57 7,27 8,50 9,57 10,64 11,92 11,95 11,90 12,54 13,14 13,80

180,73 189,40 179,63 173,87 170,27 168,35 166,66 165,85 167,41 166,53 166,94 162,05 160,63 165,24 169,06 171,49 172,32

4125,26 4130,26 4140,25 4149,25 4160,22 4170,19 4184,11 4194,04 4203,94 4213,82 4223,66 4247,20 4260,90 4275,57 4290,23 4300,96 4310,68

-11,91 15,54 -11,78 15,41 -11,47 15,09 -11,07 14,70 -10,38 14,00 -9,56 13,17 -8,15 11,74 -7,00 10,57 -5,68 9,24 -4,16 7,71 -2,48 6,00 1,98 1,49 4,67 -1,26 7,59 -4,22 10,65 -7,31 13,03 -9,72 15,32 -12,03

-77,45 -77,46 -77,48 -77,46 -77,35 -77,20 -76,88 -76,59 -76,28 -75,92 -75,52 -74,25 -73,33 -72,42 -71,72 -71,30 -70,98

78,99 78,98 78,94 78,84 78,61 78,31 77,77 77,32 76,83 76,31 75,76 74,27 73,34 72,54 72,09 71,96 71,99

281,34 281,25 281,02 280,75 280,26 279,68 278,69 277,86 276,91 275,80 274,54 271,15 269,02 266,67 264,18 262,24 260,38

0,53 2,01 1,54 3,43 3,71 3,07 2,60 2,12 3,75 3,24 3,22 2,00 0,63 1,91 2,06 2,20 2,06

189.4M 179.63M 173.87M 170.27M 168.35M 9.17L 8.34L 10.64R 7.79L 4.05R 39.18L 84.86L 95.26R 53.51R 43.18R 16.73R 20.53L

4324,00 14,33

171,52

4315,53

16,51

-70,81

72,03

259,42

3,38

19.75L

4329,00 14,86 4340,00 15,86 4356,00 17,47

170,78 167,49 163,91

4320,37 17,75 4330,98 20,58 4346,31 24,96

-14,48 -70,61 -17,34 -70,06 -21,78 -68,92

72,08 72,17 72,28

258,41 256,10 252,46

3,38 3,62 3,58

42.67L 34.25L 13.77L

4362,00 17,98

163,51

4352,02

26,69

-23,53

-68,41

72,34

251,02

2,62

13.39L

4370,00 4388,00 4400,00 4428,00

18,66 20,20 21,36 23,12

163,00 162,04 162,83 162,70

4359,62 4376,59 4387,81 4413,73

29,06 34,68 38,68 48,64

-25,94 -31,65 -35,71 -45,83

-67,68 -65,88 -64,60 -61,46

72,48 73,09 73,81 76,66

249,03 244,34 241,07 233,29

2,62 2,62 2,98 1,89

12.17L 13.95R 1.66L 28.79R

Ult Suy 8 1/2"

4439,00 23,55

163,29

4423,83 52,75

-50,00 -60,18

78,24

230,28

1,33

28.94R

Liner 7"

4442,00 23,67

163,46

4426,58

-51,15

-59,84

78,72

229,48

1,40

28.78R

Proyeccion 4450,00 24,00 Csg

163,90

4433,89 56,94

-54,25 -58,93

80,10

227,37

1,40

15.04R

4454,00 24,20

164,03

4437,54

-55,82

-58,48

80,84

226,33

1,58

14.91R

4460,00 24,51 4470,00 25,80 4480,00 25,38

164,23 162,91 163,78

4443,01 60,83 4452,06 64,85 4461,08 68,92

-58,20 -57,80 -62,28 -56,60 -66,41 -55,36

82,03 84,15 86,46

224,80 222,27 219,81

1,58 4,22 1,69

24.11L 138.57R 73.41R

4484,00 25,53

164,94

4464,69

70,55

-68,07

-54,90

87,45

218,89

3,91

72.36R

4490,00 4500,00 4510,00 4520,00 4533,00

166,65 168,86 169,34 170,01 169,83

4470,10 4479,07 4487,97 4496,77 4508,09

73,04 77,31 81,75 86,38 92,61

-70,59 -74,90 -79,40 -84,06 -90,36

-54,26 89,03 -53,33 91,95 -52,46 95,16 -51,61 98,64 -50,49 103,51

217,55 215,45 213,46 211,55 209,20

3,91 3,90 3,54 3,35 2,68

49.61R 10.93R 16.85R 4.44L 12.88L

Hmpa H0

H1

H2A

H2B

25,78 26,64 27,80 28,87 30,03

53,88

58,48

- Página 159 -

-13,23


Comments

H3

H4

Icla

Ultimo Survey

MD

Incl

Azim

TVD

VSEC

NS

EW

(m)

(º)

(º)

(m)

(m)

(m)

(m)

4546,00 4559,00 4575,00 4590,00 4604,00 4619,00 4633,00 4647,00 4662,00 4677,00 4690,00

31,47 32,86 34,29 35,10 35,97 37,04 38,07 38,92 39,90 40,53 40,59

169,20 168,93 168,35 168,85 171,69 175,05 177,02 179,55 179,77 179,43 178,53

4519,26 4530,26 4543,59 4555,93 4567,32 4579,38 4590,48 4601,44 4613,02 4624,48 4634,36

99,08 105,81 114,39 122,68 130,62 139,42 147,90 156,59 166,10 175,77 184,20

-96,89 -103,69 -112,36 -120,73 -128,75 -137,61 -146,12 -154,83 -164,35 -174,04 -182,49

-49,28 -47,97 -46,23 -44,54 -43,17 -42,14 -41,55 -41,29 -41,24 -41,17 -41,02

4699,00 41,13

4705,00 4720,00 4735,00 4749,00 4765,00 4785,00

Closure Closur Azimut e h

DLS

TF

(m)

(º)

(°/30m)

(º)

108,71 114,25 121,50 128,69 135,79 143,92 151,92 160,24 169,45 178,84 187,04

206,96 204,83 202,36 200,25 198,53 197,03 195,87 194,93 194,08 193,31 192,67

3,41 3,22 2,75 1,72 4,00 4,53 3,39 3,83 1,98 1,33 1,36

6.02L 12.88L 19.57R 63.37R 63.2R 50.16R 62.64R 8.2R 19.34L 84.49L 41.34L

177,80

4641,16 190,07 -188,38 -40,83 192,75

192,23

2,41

40.8L

177,33 176,44 178,38 179,88 181,29 182,25

4645,67 4656,86 4667,99 4678,39 4690,17 4704,59

191,94 191,22 190,58 190,11 189,67 189,23

2,41 1,59 2,60 2,15 2,55 2,63

48.53L 88.52R 89.99R 45.04R 22.67R 19.12R

4800,00 46,01

182,89

4715,13 258,67 -257,06 -40,54 260,24

188,96

2,81

48.53R

4814,00 4830,00 4843,00 4858,00 4873,00 4888,00

46,71 47,57 48,43 49,50 50,49 51,34

183,97 185,67 187,13 188,94 189,33 189,01

4724,79 4735,67 4744,37 4754,22 4763,86 4773,32

270,33 282,03 291,68 302,99 314,48 326,13

188,76 188,59 188,52 188,50 188,53 188,55

2,25 2,84 3,19 3,47 2,07 1,77

55.97R 52.09R 52.51R 16.92R 16.39L 78.66L

4892,00 51,37

188,81

4775,82 327,52 -325,59 -48,96 329,25

188,55

1,20

78.54L

4903,00 51,46

188,26

4782,68 336,07 -334,09 -50,24 337,85 188,55

1,20

111.83R

4926,00 51,41

188,42

4797,02 353,97 -351,89 -52,84 355,83 188,54

0,18

41,50 42,03 42,08 42,09 43,06 44,68

194,02 203,96 213,96 223,33 234,15 248,00 268,80 280,52 290,16 301,43 312,84 324,41

- Página 160 -

-192,33 -202,31 -212,35 -221,73 -232,55 -246,40 -267,18 -278,86 -288,46 -299,66 -311,01 -322,50

-40,66 -40,12 -39,66 -39,52 -39,63 -40,06 -41,15 -42,14 -43,21 -44,80 -46,62 -48,48

196,58 206,25 216,02 225,22 235,90 249,64

Informe Final Pozo SAL-16 4.10.7 Pruebas de Formación 4.10.7.1 Prueba de Formación No1 Periodo de Prueba: Intervalo Ensayado: Formación: Tipo de Ensayo:

Del 06 al 25 de Abril de 2010 5548 – 6057 m (MD) Santa Rosa, Arenisca SR Pozo entubado con liner perforado de 5”.

Objetivo: La prueba tenía dos objetivos básicos: Determinar la productividad (Gas-Condensado) de la formación Santa  Rosa. Determinar las propiedades de la roca reservorio, presiones, daños,  límites probables, y obtener muestras de los fluidos producidos para efectuar estudio PVT. El día 14 de abril a horas 14:00 se abrió el pozo al flujo en choke manifold con reductor 32/64” quemando gas y algo de lodo. Para abrir el pozo se trató de inducir surgencia llenando la columna por encima de la válvula Omni con diesel pero los resultados fueron negativos. Luego se utilizó la unidad de coiled tubing con nitrógeno la cual dio resultados positivos. El pozo continuó en flujo de limpieza por aproximadamente 25 h. El 15 de abril a horas 14:45 se cerró el choke manifold para la restitución de la presión (Build Up). La presión de cabeza máxima registrada fue de 4.035 psi durante 20 min de cierre. El 17 de abril a horas 00:00 se abrió el pozo para iniciar el segundo flujo de limpieza con Ck 24/64”, presión en cabeza de 3200 psi. Se mantuvo

abierto el pozo hasta alcanzar 2% de sólidos en el BSW. A horas 10:00 AM se pasó el flujo por separador con Ck 48/64”, con una presión en cabeza de 2.120 psi. A las 17:00h del día 21 de Abril se cerró el pozo para realizar la segunda restitución de presión (Build Up) donde se leyó una presión de 5.719 psi. Se cerró el pozo en fondo por tres días. Se tuvo problemas destrabando el Dynalink match, aparentemente por basura encima del sistema de traba, al final se maniobró varias veces la herramienta hasta que liberó.

Conclusiones Se utilizó la unidad de Coiled Tubing con nitrógeno para inducir  surgencia en el pozo. La ventaja de este equipo es que puede bajar circulando y no deja que el pozo se ahogue.

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Informe Final Pozo SAL-16 



La presión máxima registrada en cabeza para la primera restitución de presión fue de 4035 psi durante 25 min de cierre. La presión máxima registrada en cabeza para la segunda restitución de presión fue de 5719psi.

4.10.7.2 Prueba de Formación No 2 Del 12 al 25 de Septiembre del 2010 Periodo de Prueba: 4443 - 4945 m (MD) Intervalo Ensayado: Huamampampa, Arenisca H1,H2,H3 y H4. Formación: Pozo entubado con liner perforado de 5” Tipo de Ensayo: El 18 de septiembre a horas 12:08 PM se abrió el pozo al flujo en choke manifold con reductor 24/64”. Luego se realizó la limpieza del pozo por 36 horas con una serie de aperturas de chokes: 24/64”, 28/64”, 32/64”, 40/64” hasta 64/64”, se alcanzó u n porcentaje de sólidos promedio de

4% del BSW. El 20 de septiembre a horas 7:45 AM se pasó el flujo por el separador de prueba con Ck 64/64”, presión de cabeza de 2459 psi. Se fue incrementando la apertura del Choke hasta 75/64”.

El 23 de septiembre a horas 00:43 se cerró el pozo para observar la restitución de presión, se bajó la herramienta de adquisición de datos en tiempo real DynaLink Latch, donde se registró una presión de fondo de 5007 psi.

Conclusiones Se realizó la limpieza del pozo durante 36 horas hasta obtener un  bajo porcentaje de sólidos de 4% del BSW. El tiempo total del flujo por el separador de prueba fue de 73 horas  donde se alcanzó el Ck 75/64” obteniéndose: 54 MMscf de gas,



837Bpd de condensado y 57 Bpd de agua. La salinidad estimada en laboratorio para el agua fue de 700 ppm de Cloruros (Cl-). La presión final del reservorio leído en el Build up fue de 5007psi a una profundidad de 4371,9 m.

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5. ARREGLO DE COMPLETACIÓN BAJADO. 5.1 RESUMEN DE OPERACIONES 5.1.1 Completación Rama Inferior 03/05/2010 Arma y baja arreglo final (completación inferior permanente) hasta 4251m con/Schlumberger. Baja varilla 1 11/16" c/gamma Ray y CCL hasta 500m. 04/05/2010 Schlumberger baja sonda GR- CCL hasta 4.226 m. Correlaciona profundidades. Saca sonda. Con BHA ancla packer FB-1 en 4221m. Saca herramienta de 4218m hasta superficie. Arma y baja BHA # 153 c/ tapón recuperable sb 4.15/16" hasta 2.021m. 05/05/2010 Baja tapón recuperable hasta tope packer FB-1. Enchufa tapón sobre en packer FB-1 7". Levanta runnig tool. Bombea grava para proteger cabeza del tapón recuperable. Saca herramienta. Arma y baja BHA # 154 c/whipstock hasta 107m.

5.1.2 Completación Rama Superior 01/10/2010 Baja pescador GS spear hasta 412.5m, asienta 10 klb de peso tensiona hasta 30klbs libera main bore diverter. Saca herramienta hasta superficie. Baja BHA#221c/ fresa de 6" sin resistencia hasta 4220.5m, asienta 4klbs, verifica tope packer. 02/10/2010 Saca a superficie BHA#221 c/ fresa de 6". Arma, baja BHA#222 c/ fresa 3.3/8" hasta 4221.3m verifica pasaje de la camisa pulida del packer de 7", circula a bajo caudal por 20min. Saca herramienta y estiba 12 tiros en el peine, luego quiebra sondeo por pieza. 03/10/2010 Saca sondeo desarmando por unidad hasta superficie. Acondiciona piso de trabajo; aparta tensores de BOP´s, desconecta salida lateral. Arma, baja tapón recuperable. Ancla el mismo y no consigue liberar retrieving tool. Desancla saca a superficie. 04/10/2010 Saca Tapón Recuperable a superficie, retira resorte del tapón; vuelve a bajar tapón recuperable hasta 348 m, ancla y libera. Aparta sección C. instala y prueba tubería hanger + compuertas de BOP´s superior. Baja, pesca y saca tapón recuperable, sin terminar. 05/10/2010 saca tapón recuperable a superficie. Prepara piso de trabajo y posiciona herramientas en planchada para bajada de arreglo final. Realiza reunión de seguridad. Baja arreglo de completación, prueba funcionamiento del medidor de flujo y válvula de fondo. - Página 163 -


06/10/2010 Realiza prueba de hermeticidad; conecta línea hidráulica a válvula variable 5½". Corta línea hidráulica y fibra óptica para enhebrar internamente por packer. Empalma fibra óptica y línea hidráulica en la parte inferior y superior del packer. Prueba válvula. 07/10/2010 Prueba apertura y cierre de válvula on/off y válvula variable. Corta, suelda y conecta cable de fibra óptica, con extremo superior e inferior del flow meter, prueba sellos internos del mismo. Prueba señal en fibra óptica. 08/10/2010 Prueba señal en fibra óptica. Cambia cuña y elevador, posiciona mesa. Baja arreglo final de completación hasta 1192m; con devolución de lodo por directa. Cicla válvula HCM 5½", abriendo al 4%. Continúa bajando arreglo final de completación. 09/10/2010 Baja arreglo final de completación hasta 1911m. Para operación por desperfecto en tambor de línea hidráulica, repara misma; continua bajando arreglo final de completación hasta 3502m. 10/10/2010 Baja arreglo final de completación hasta 4110m. Prueba línea hidráulica de SSV (sub surface safety valve). Cicla válvula HCM 5.½” hasta

cerrarla al 100%.baja sarta hasta packer 7" (4222.4 m), asienta (20klb) y toma marcas. Levanta herramienta y realiza dimensionamiento de tubería. 11/10/2010 Baja última pieza de tubg 7" + tubing hanger. Posiciona fibra óptica y líneas de control. Prueba conexiones, asienta con 20 klb. Con slick line asienta lock mandril en nipple asiento. Arma y presuriza por directa anclando packer. 12/10/2010 Prueba sello en válvula SSSV. Weatherford acondiciona fibra óptica. Prueba packer 9 3/4" c/ 1000psi. ok, recupera lock mandril. Instala válvula BPV (back pressure valve) en tubing hanger. Desmonta y retira conjunto BOP's. Instala arbolito de producción 13/10/2010 Instala arbolito de producción 7 1/16"-10m. Prueba integridad del arbolito de producción. Arma BOP's y lubricador para operaciones de slick line sobre arbolito de producción. Prueba. Baja herramienta y abre camisa de circulación. Desplaza fluido de empaque. 14/10/2010 Con slick line cierra camisa de circulación. Baja lock mandril. Abre válvula SHMC on/off 3½", detecta falla en sellos del lock mandril; cambia y repite operación, ok. Presuriza arreglo c/ 4.500 psi, abre defender. Retira slick line. Arma equipamiento. Prueba producción.

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Informe Final Pozo SAL-16 15/10/2010 Weatherford monta líneas y equipamiento superficial. Con BHA Schlumberger prueba líneas y equipamiento superficial. Abre pozo por CK 28/64" vol. recuperado de do 386bbl. Pozo en flujo de limpieza al quemador con CK 28 y 32/64". 16/10/2010 Pozo en flujo de limpieza por diferentes choques; luego por separador con CK 64/64" presión de surgencia 2572 psi, 145.04°F; gas 50.8 MMscfd, condensado 854 bpd. 17/10/2010 Pozo en flujo por separador con CK 64/64" whp en 2559 psi, 145°F; gas 50.8mmscfd, condensado 856 bpd. Cicla válvula HCM para cerrar rama superior. Abre válvula SHCM 3 ½" habilita rama inferior sin éxito. Monta unidad slick line. 18/10/2010 Monta lubricador + BOP's de slick line. Recupera lock mandrel válvula 3½". Baja herramienta slick line intenta recuperar prong de tapón inferior sin éxito. Baja con herramienta saca muestra trabaja en fondo. Prueba equipamiento de superficie 2° Choke manifold. Bombea do en tubing 7". 19/10/2010 Bombea 402 bbl por directa. Cicla válvula regulable cm 5 ½" sin éxito. Drena aire, ecualiza presiones en fondo. Abre camisa cm 5 ½" ok. Recupera do 300 bbl. Cierra pozo en Choke manifold. Baja herramienta "saca muestra" 1 3/4", 1 - 2 - 3 - 4° carrera. 20/10/2010 Con slick line baja herramienta saca muestra 5° y 6° carrera. Desmonta slick line. Arma equipamiento de coiled tubing y líneas de unidad de bombeo. Prueba circulación por CT. Realiza prueba hidráulica 5000 psi. Bombea bache viscoso 10 bbl. Abre pozo. Baja Coiled Tubing 21/10/2010 Baja CT (coiled tubing) 1¼". Tope en 4229 m. abre pozo CK 36/64" 3471psi, bombea bache viscoso. Baja limpiando asienta en 4239 m y 4242 m (-1000 lbs.). Saca CT con bomba hasta 4100 m. pozo abierto CK 40/64" 2961 psi. Saca a superficie. Baja slick line recupera prong. 22/10/2010 Con slickline recupera tapón 2.313". Cicla válvula regulable cm 5 ½" a 1% (rama superior). Abre pozo con CK 40/64" flujo de limpieza (rama inferior), cambia a CK 44/64", cambia a CK 48/64" 1692 psi. Cicla válvula cm 5½" a 2%. Cambia CK 56/64" 1971 psi. 23/10/2010 Pozo en flujo de limpieza CK's: 56 y 64/64". Cierra pozo. Cicla válvula regulable cm 5½" cierra rama superior. Abre pozo a flujo de limpieza en rama inferior. Declina presión de surgencia. Cambia CK's 48 - 52 - 36/64".

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Informe Final Pozo SAL-16 24/10/2010 Pozo en flujo de limpieza rama inferior CK 36/64". Cambia flujo a separador CK 32/64".cierra pozo. Con slick line asienta tapón y prong. Cicla válvula regulable 5½" rama superior 100%. Cicla válvula on/off 3½" rama inferior "cerrada". abre pozo. 25/10/2010 Pozo en flujo de limpieza (rama superior) con: CK 56/64", 65/64" y 74/64". Cambia flujo por el separador, inicia mediciones para la rama superior con placa de orificio de 4", presión de surgencia 2.169 psi, 146°F. 26/10/2010 Flujo por el separador (rama superior) con: CK 74/64". Realiza flujo de limpieza en la misma rama con CK 76/64" y 79/64". Cambia flujo por el separador (rama superior) con: CK 79/64", presión de surgencia 2.087 psi, 148°F. 27/10/2010 Flujo por separador rama superior c/ CK 79/64". Coloca placa de orificio 3½", Cambia CK 79/64" x 56/64".realiza flujo de limpieza, abre válvula on/off 3½", ok. Flujo por separador de rama superior e inferior c/ CK 79/64", presión Surgencia 2.172 psi, 154°F. 28/10/2010 Coloca flujo por separador rama superior e inferior c/ CK combinado 79/64". Cambia a CK 85/64" y nuevamente coloca el flujo por separador, presión de surgencia 2013 psi, 151°F. 29/10/2010 Flujo por el separador de las dos ramas superior e inferior. Compañía Baker cierra válvula. 3.½”, deja abierta válvula de 5 ½" cierra

válvulas en subsuelo 7", cierra Choke manifold. Se cierra el pozo a 10:04 h y desconecta líneas hidráulicas del arbolito.

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6. CONTROL DE COSTOS 6.1

AFE PERFORACIÓN vs CONTABLE SAP vs OPEN WELLS (VALORES EN US$)

CUENTA

AFE APROBADO

ACTIVIDAD PERFORACIÓN

730201001 PROGRAMA DE PERFORACION Y EVAL.

COSTO SAP

COSTO OPEN WELLS

111.673

129.211

129.211

0

4.014

4.014

8.016

8.016

8.016

119.689

141.241

141.242

2.250

2.250

2.250

29.541

29.541

29.541

730202004 MANTENIMIENTO

101.775

13.496

13.496

730202099 OTROS

118.072

179.031

158.417

OBRAS CIVILES

251.638

224.318

203.704

21.525.936

21.693.322

21.693.322

2.024.960

1.127.740

1.127.740

108.357

105.845

105.845

23.659.253

22.926.907

22.926.907

23.350

23.350

331.941

399.559

399.348

12.906

10.389

9.651

570

320

320

3.879

3.212

2.791

16.554

519

648

367.579

437.350

436.109

730205001 SERV./CEMENTACIONES

1.079.264

1.620.543

1.662.142

730205002 SERV./REGISTRO DE PERFORACION

3.347.744

3.983.073

3.821.553

730205004 PRUEBAS DE FORMACION

1.000.000

1.809.538

2.102.669

730205005 SERV. /INGENIERIA DE LODOS

300.138

321.525

312.983

730205006 MUD LOGGING

987.233

1.029.835

927.700

730205007 CORONEO/MUESTRAS DE FORMACIÓN

161.600

161.600

161.600

730205009 SERVICIO DE ENTUBACION

688.127

747.413

822.385

730205010 CONSULTORES DIRECCIONAL

1.153.959

894.098

947.355

730205011 ALQUILER HTAS DIRECCIONAL

7.254.069

5.570.194

5.712.936

730201002 CONTRATO EQUIPO PERFORACION 730201003 CONTRATOS ADICIONALES

PRELIMINARES 730202002 ACCESOS Y CAMINOS 730202003 LOCALIZACIÓN

730203001 TARIFA DIARIA (32,496,00 $/día) 730203002 MOV/DESMOVILIZACIÓN 730203099 OTROS

EQUIPO DE PERFORACIÓN 730204001 PERSONAL 730204002 ALQUILER EQUIPO Y VEHICULOS 730204003 SERVICIO DE ALIMENTACION 730204004 COMBUSTIBLES Y COMUNICACIONES 730204005 SAFETY & SECURITY 730204006 OBRAS CIVILES REPARACION 730204099 OTROS

1.729

CAMPAMENTO BASE

730205012 CONSULTORIA DE PESCA 730205013 HERRAMIENTAS DE PESCA

50.000 153.541

- Página 167 -

28.895 237.199

86.873



AFE APROBADO

730205014 HERRAMIENTAS DE PERFORACION

957.843

1.153.937

1.061.532

730205015 AIR DRILLING

1.014.595

1.014.595

869.017

730205016 CONTROL DE SOLIDOS

2.272.921

2.763.884

1.611.559

730205017 MANEJO DE DESECHOS TDU

1.151.500

CUENTA

730205018 LICENCIAS/CONSULTORES/PERMISOS

COSTO SAP

COSTO OPEN WELLS

1.043.047 18.660

18.660

730205020 SERVICIO DE ALIMENTACION

597.835

614.858

601.579

730205021 INSPECCION DE TUBERÍA

215.622

206.932

149.265

730205022 ANÁLISIS ESTRATIGRÁFICO

150.000

69.295

69.295

49.599

45.245

45.245

77.319

64.726

136.871

42.540

730205023 SAFETY & SECURITY 730205025 COILED TUBING- TUBERÍA FLEXIBLE 730205027 PROTECTORES DE CAÑERÍA 730205028 REGISTRO GYRODATA

80.000

160.465

215.616

730205029 TORQUEADO DE BRIDAS

60.029

30.029

13.065

7.535

17.164

730205031 OPERACIÓN LINER HANGER

326.076

527.456

730205032 HTAS APERTURA VENTANAS EN CSG.

173.490

157.842

730205033 CONSULT. APERTURA VENTANAS CSG.

449.749

135.173

730205036 EQUIPO CONTRA INCENDIOS

114.930

109.076

730205030 SOLDADURA DE CABEZAL

730205037 SERIVICIO DE HOOK HANGER

50.000

64.408

730205038 CONSULTOR HOOK HANGER

37.350

730205099 OTROS SERVICIOS

1.973.350

760.518

1.319.154

24.748.970

24.499.407

24.759.861

279.956

204.572

98.600

80.782

80.782

66.183

730206004 TREPANOS

2.668.327

2.523.232

2.496.990

730206006 MATERIAL DE LODOS

3.868.127

1.827.001

1.900.783

730206007 CEMENTO Y ADITIVOS

1.000.030

884.718

836.908

730206009 TUBULARES

4.190.331

4.564.876

4.081.919

473.326

114.871

258.654

SERVICIOS 730206001 DIESEL LUBRICANTES 730206003 CABEZAL DE POZO

730206010 ACCESORIOS Y REVEST. CAÑERIA 730206011 MAT. PARA PRUEBA DE POZO

23.800

730206012 SARTA DE PRUEBAS

9.655

7.442

730206014 SARTA DE PRODUCCION

294.351

730206015 EQUIPO SUBSUPERFICIAL DE PROD.

13.804

310.283

378

378

480

235.122

361.665

1.429.772

236.871

187.370

450.000

95.690

56.555

14.464.488

11.085.838

10.673.913

730206017 COMPRA DE EQUIPOS 730206018 COLGADOR DE LINER 730206019 HOOK HANGER 730206099 OTROS MATERIALES MATERIALES Y CONSUMIBLES

9.654

- Página 168 -



AFE APROBADO

730207001 GERENCIA OPERACIONES OFICINA

1.445.702

1.413.524

1.392.975

730207002 GERENCIA OPERAC. CAMPO BASE

34.445

220.710

220.710

730207003 SUPERVISION OPERAC. TALADRO

1.732.444

1.792.140

1.789.265

59.566

59.567

119.133

3.272.157

3.485.941

3.522.083

730208002 TRANSPORTE AEREO

705.372

938.143

938.772

730208003 TRANSPORTE TERRESTRE

548.037

569.330

569.697

1.834

1.834

1.834

1.255.243

1.509.308

1.510.303

730209002 TELECOMUNICACIONES

104.281

117.209

117.084

730209004 LICENCIAS Y PERMISOS

2.483

2.483

2.370

106.764

119.692

119.454

12.800

917

1.547

730250102 CONSULTORES MONITOREO

230.104

231.208

231.208

730250103 RESTAURACION ABANDONO

70.250

CUENTA

730207004 ASISTENCIA TECNICA CASA MATRIZ

SUPERVISION

730208099 OTROS

MANIPULEO Y TRANSPORTE

MISCELANEOS 730250101 LICENCIAS Y PERMISOS

COSTO SAP

COSTO OPEN WELLS

730250105 OTROS MEDIO AMBIENTE

5.000

5.353

5.353

730250201 EQUIPAMIENTO DE SEGURIDAD

2.143

1.808

1.808

53.443

5.698

5.698

374.597

244.984

245.614

68.620.380

64.674.984

64.539.189

730250202 HIGIENE OCUPACIONAL

857

730250303 OTROS ACCION SOCIAL (0.5%AFE)

MEDIO AMBIENTE Y SEGURIDAD TOTAL GENERAL

Notas: La AFE (presupuesto) original para la perforación del pozo fue de  US$ 51.726.362,0 para un tiempo operativo de 470 días y una profundidad total de 7875 m (Incluye pozo piloto + Rama Inferior + Rama Superior), sin embargo por los diferentes problemas presentados en el pozo, fue re planificado el presupuesto a US$ 68.620.380,0 para un tiempo operativo de 687 días y una profundidad final para la rama superior de 5.587 m. El monto de US$ 64.674.984,0 ya considera la indemnización o  compensación de MI Fluids por los problemas con el fluido en la fase de 12 ¼”. 



La diferencia entre el costo total presupuestado (AFE) y el contable (SAP) registrado es de US$ 3.945.396,0. La diferencia se debe principalmente a que la profundidad final alcanzada en la rama superior (4.945 m), fue 642 m, menor que la planificada de 5.587 m. En cuanto a la diferencia entre el costo contable (SAP) y Openwells (seguimiento diario), es mínima esto debido al control y seguimiento

- Página 169 -

Informe Final Pozo SAL-16 realizado tanto en pozo como en oficina central, de los montos facturados.

6.2

AFE COMPLETACIÓN vs CONTABLE SAP vs OPEN WELLS (VALORES EN US$)

CUENTA

AFE APROBADO

ACTIVIDAD COMPLETACION

COSTO SAP

COSTO OPEN WELLS

730201001 PROGRAMA DE COMPLETACION.

39.000

730201002 CONTRATO EQUIPO PERF. Y COMPLET

10.000

1.420

0

PRELIMINARES

49.000

1.420

0

730202002 ACCESOS DE CAMINOS Y MANTENIM.

5.000

0

0

OBRAS CIVILES

5.000

0

0

957.000

1.138.155

1.155.129

5.000

560

0

962.000

1.138.715

1.155.129

10.000

0

0

0

22.853

7.860

CAMPAMENTO BASE

10.000

22.853

7.860

730205001 UNIDAD DE BOMBEO / FILTRACION

42.464

730203001 TARIFA DIARIA 730203099 OTROS

EQUIPO DE PERFORACIÓN 730204001 PERSONAL 730204002 ALQUILER EQUIPO Y VEHICULOS

730205004 PRUEBAS DE PRODUCCION

56.644

422.735

1.145.042

355.286

0

0

14.450

730205005 SERV. /INGENIERIA DE LODOS 730205006 MUD LOGGING

27.900

730205009 BAJADA DE TUBERIA & FIBRA OPTICA

558.434

520.804

245.830

0

8.075

0

156.088

0

0

0

0

35.332

730205020 SERVICIO DE ALIMENTACION

47.163

34.895

41.650

730205021 INSPECCION DE TUBERÍA

18.000

51.578

3.972

730205024 SLICK LINE

51.552

64.088

3.959

129.689

130.036

85.972

0

20.794

7.981

60.000

116.968

1.016.689

1.486.124

2.092.289

1.895.665

5.000

3.535

3.562

207.242

18.888

116.063

0

16.981

0

730206010 ACCESORIOS Y REVEST. CAÑERIA

184.524

889.796

0

730206013 ARBOLITO DE PRODUCCION

710.907

812.638

555.090

730206014 TUBERIA D DE PRODUCCION

1.419.776

13.459

3.333.980

730205013 HERRAMIENTAS DE PESCA 730205014 ALQUILER DE HERRAMIENTAS 730205016 CONTROL DE SOLIDOS

730205025 COILED TUBING / NITROGENO 730205036 EQUIPO CONTRA INCENDIOS 730205099 OTROS SERVICIOS SERVICIOS 730206001 DIESEL LUBRICANTES 730206006 MATERIAL DE LODOS 730206009 TUBULARES

- Página 170 -


CUENTA

ACTIVIDAD COMPLETACION

730206015 HERRAMIENTAS DE FONDO

AFE APROBADO

COSTO SAP

COSTO OPEN WELLS

6.027.269

3.609.591

1.650.284

42.073

34.197

493

8.596.790

5.399.085

5.659.471

730207001 GERENCIA OPERACIONES OFICINA

0

40.896

36.000

730207002 GERENCIA OPERAC. CAMPO BASE

2.900

0

0

730207003 SUPERVISION OPERAC. TALADRO

64.525

81.295

104.794

SUPERVISION

67.425

122.191

140.794

4.600

0

0

730208002 TRANSPORTE AEREO

37.286

0

54.000

730208003 TRANSPORTE TERRESTRE

72.800

91.928

30.060

124.686

91.928

84.060

730209002 TELECOMUNICACIONES

4.000

0

4.500

730209004 LICENCIAS Y PERMISOS

5.000

0

0

MISCELANEOS

9.000

0

4.500

730250102 CONSULTORES MONITOREO

5.600

9.673

3.835

730250303 OTROS ACCION SOCIAL (0.5%AFE)

5.000

734

0

10.600

10.407

3.875

11.320.625

8.878.887

8.951.314

730206099 OTROS MATERIALES MATERIALES Y CONSUMIBLES

730208001 MANEJODE EQUIPOS Y VEHICULOS

MANIPULEO Y TRANSPORTE

MEDIO AMBIENTE Y SEGURIDAD TOTAL GENERAL

6.3 RESUMEN Etapa

AFE Aprobado US$

Perforación Completación

68,620,379 11,320,625

SAP

OpenWells

US$

US$

Diferencia OpenWells - SAP

64,674,984 8,878,887

64,539,189 8,951,314

-135,795 72,427

- Página 171 -

US$


7. LECCIONES APRENDIDAS 7.1 PERFORACIÓN 7.1.1 Trépanos utilizados: 

Fase 24”

Objetivos Optimización en los tiempos de perforación asumiendo Prognosis Original  para SAL-15. Reducción en la cantidad de carreras requeridas para dos formaciones  Escarpment (Trépanos de Dientes), Tarija-Miller (Trépanos de Insertos de variado tipo). Mejorar calidad de trépanos de dientes para mayor longevidad para  Formación Escarpment. Tener estructuras de corte más resistentes a FC/RG (GTX-CMS03DA1  /GTX-CMS03MDX0) para el Tarija. estructuras de corte agresivas y resistentes al impacto  Tener (GTXCMS00DX0 / GTX-CMS03DX0). Lecciones y acciones Buen desempeño de trépano de dientes GTX-CMG1 (118 horas) en  paquete inicial de diamictitas con desgaste severo y perdida de calibre (sellos efectivos con más de 2”de perdida de calibre)

El uso de motores de fondo genera desgaste de crestas achatadas FC en todos los trépanos de insertos. Uso elevado de aire tiene un doble efecto (mejora notablemente la ROP  pero también se percibe mas FC debido a la adición de RPM) No se observa rotura de insertos (Desgaste predominante en SAL-X11,  SAL-X12, SAL-13 con BHA pendular) hubieron grandes contingencias como pescas o perdida de  No herramientas y reducción de vibraciones es notable 













BHA con motor de 11 ¼” + DC 11” muestra mejor control de verticalidad

(Solo 4 grados @ 1503m) Bajo desgaste de trépanos de dientes GTX-CMG1 / XR+8C no correlaciona con baja ROP dentro de la formación Tarija-Itacuami Sellos HAR con 100% efectividad (80+ horas de rotación con Aire y Motor de Fondo). Trépano con cojinetes antiguos GTX-CMS00DX0 presenta única falla de sellos con 88.7 horas No se percibe perdida de calibre en trépanos de insertos (diamante DX0 parece ser suficiente) Nuevos tipos de estructuras de corte (03DA1 / 03MDX) muestra oportunidades de mejora - Página 172 -


Recomendaciones Prognosis geológica debe tener menor grado de incertidumbre  Selección de BHA (ejemplo Motor de Fondo) tiene un fuerte impacto en  los desgastes que afecta al rendimiento final (beneficios vs. desventajas al perforar diamictitas). Uso de AKO en motores de fondo sin control direccional acelera la  formación de desgastes como Calibre Redondeado (RG) y puede acentuar problemas de Tracking 





Conexiones de 8 5/8” son muy costosas de fabricar en 24” (+10% de costo por trépano). Conexiones estándar 7 5/8” OK para motores de

fondo. La decisión del BHA es irreversible: No es económicamente factible fabricar y tener inventario para variados sistemas. Ensanche RWD2S 17 ½”

Lecciones y acciones Notable mejora de ROP y condiciones de pozo con el sistema Rotary  Steerable. Control de ángulo se hace difícil con Motor de fondo debido a que el BHA  genera un Fulcrum natural, pues ssolo lleva un estabilizador Pass Through arriba del motor. Desgaste relacionado a los continuos golpes contra la formación al  intentar deslizar con motor de fondo 

Los primeros dos ensanchadores de 17½” salen dañados por golpes



Ensanchador final sale con muy poco desgaste. Se recomienda evitar el uso de motor para control direccional



Se recomienda el uso de RSS en 10 5/8” como guía para los



ensanchadores Arreglos empacados en el piloto también son recomendados





Fase 12 ¼”

Se utilizó trépanos Tipo: HC505ZX – HCM507ZX – HCM606

Lecciones y acciones Cuatro Carreras con dos trépanos para llegar al tope de H0  Muy buen rendimiento direccional y de ROP de los trépanos  Carreras por encima de las expectativas.  Bajo desgaste de ambos trépanos.  

Mejor sección perforada de 12 ¼” en todas las secciones de San Alberto



y Sábalo. Promedio de hasta 90 metros por día de avance. Mejoras potenciales con tecnología de Track Block y cortadores Quantec



- Página 173 -




Fase 8 ½” Piloto

Lecciones y acciones Perforación con PDC QUANTEC / Impregnados, con motor de fondo.  7 trépanos (9 carreras) y tres coronas para perforar 1230m de Hmpa-Icla Santa Rosa = Record en tiempos y reducción de carreras. 100% trépanos HCC  Reciente experiencia en SAL perforando areniscas de alta dureza hasta  35 KSI que incluye toda la secuencia Hmpa-Icla-Santa Rosa Se logra aumentar distancia perforada por carrera en 110% vs. mejor  offset de SAL-13 y las carreras de Macueta. ROP promedio 50% más alta que en el mejor offset.  Se logra incrementar horas de rotación de motor mediante uso de  restrictores de flujo. 

Fase 8 ½” Rama Inferior



Fase 6 1/8” Rama Inferior

Lecciones y acciones Tres Intentos de side track.  Trépano de diamante natural pierde calibre por formación y altas vueltas  (motor de altas rev. no aplica a trépanos de Side Track). Trépano impregnado tampoco logra generar side track (no tiene  suficiente corte lateral). Trépano trícono MX-DS44GDX efectúa side track exitosamente.  Una carrera con Impregando HHDS132 en Icla-2 con buen avance y  poco desgaste. Una carrera con PDC de 9 aletas HC509Z con buenos resultados y buen  control direccional levanta ángulo a casi 50 grados.

Lecciones y acciones   









Primera aplicación de motores 2:3 en diámetros de 6” – 6 1/8”.

Carreras de trépanos con desgastes muy fuertes en Santa Rosa. Trépano HH372 no es lo suficientemente durable para formación Santa Rosa (propiedades de matriz-diamante). Carrera # 48 perfora Icla Lower – Santa Rosa y mantiene estructura de corte en buen estado (menor abrasión). Desgaste casi total de estructuras de corte con promedio de +/- 120 metros por trépano en Santa Rosa. Primera aplicación de restrictores de flujo en estos diámetros muestra potencial para mejorar durabilidad de motores. Se concretan 4 carreras aceptables dentro de la formación mas abrasiva del pozo (Santa Rosa).

- Página 174 -






Se confirma el uso de motores de fondo de altas RPM como buena alternativa para perforar esta sección, ROP fluctúa de 1.4-1.6 m/h Trépanos HH372 con aletas segmentadas (postes) y diamante grande no es el adecuado para demasiada abrasión. Se hacen cambios muy efectivos - aletas sólidas, nuevo tamaño de diamante y matriz en 6” con resultados muy superiores.



Fase 8 ½” Rama Superior

Lecciones y acciones ROP record en formación Huamampampa de 2.74 m/h (2.51 m/h en Los  Monos y Huamampampa) haciendo trabajo direccional hasta 24 grados de inclinación Aplicación de RSS (PowerDrive) con trépano Q407XX en formación  Huamampampa H0 – H1 hasta tope de H2A. Correcta aplicación de RPM (<100) y alto peso (hasta 20KLBS).  Q407XX prueba ser mejor elección para formaciones duras (no se  evidencia desgastes significativos en cortadores). Tramo perforado con dureza promedio de 18 KSI y picos de 25KSI  Oportunidad de generar mejores resultados en formaciones más duras  (H2-H4). Nueva experiencia en Huamampampa sección H2-H3 muy abrasivo  

Fase 6” Rama Inferior

Para la fase fueron utilizados 4 trépanos impregnados, tipo HHDS

Resumen Problemas de chatarra (30Kg) dejada por fresado reflejan problemas con  primera carrera de trépano impregnado (rotura de aletas) Segundo impregnado HHDS332 perfora H2 con desgaste frontal  (coroneo) debido a aplicación de RPM vs. WOB Se usa motor 4:5 (200RPM) en la segunda carrera y motor 2:3 (400RPM)  en la tercera y cuarta carrera Tercera y Cuarta carrera dentro de H2-H3-H4 refleja el potencial de  mejora de ROP y distancia perforada con motor de 400RPM Bajo desgaste y buena ROP en últimas dos carreras dentro de la sección  más abrasiva Lecciones y acciones Verificar que el fondo está limpio antes de iniciar carreras de  impregnados. Carreras con motor 2:3 (500+RPM) muy eficientes con poca pérdida de  tiempo y buena ROP

- Página 175 -


Mejora evidente de los nuevos diseños HHDS332 y HHDS372 vs. los trépanos impregnados estándar usados en 6 1/8” Santa Rosa.

 

Restrictor de flujo incrementa durabilidad de motores en un 60%. Carreras de impregnados con motor son competitivas a las carreras con turbina aunque limitadas por horas de rotación

7.1.2 Lecciones aprendidas sobre cementación de las cañerías: 













Para mejorar los tiempos de operaciones en cementaciones superiores, se ha visto la utilización de tubería PVC de 1 ½”, para los trabajos de Top Job, pudiendo sacrificar dichos tuberías una vez logrado el objetivo del trabajo, obteniendo cemento a superficie. Una combinación entre Fibra y LCM de distinta granulometría (cáscara de nuez, mica), puede resultar mucho más eficaz para controlar zonas de pérdidas severas que la utilización de uno de los dos solos, tal como fue observado el comportamiento en el tapón realizado 19-02-2009. Volúmenes de espaciadores utilizados, han sido de gran importancia para minimizar los problemas con los resultados del cemento, en registros de CBL, VDL & USIT La complicación de las operaciones en doble etapa, no justifican los resultados, por lo cual es preferible realizar las operaciones de manera simplificada y no incluir mayores elementos que puedan ocasionar problemas y/o dificultades en las operaciones La complejidad de sellar un espacio anular, parte superior del liner es muy complicada, debido a que existen demasiadas restricciones impidiendo que sea realizado un trabajo preciso, por lo cual es necesario realizar muchas operaciones para lograr con el objetivo. El trabajo de cementación en el liner de la rama superior siempre va a representar un riesgo operativo elevado, ya que es conducido de manera muy precisa con demasiadas variables y con restricciones de uso de elementos que pudiesen ayudar. La centralización es un punto muy importante para la obtención de una buena calidad de cemento en el espacio anular, donde se pueden diferenciar para el uso específico de cada uno, existiendo variables en el mercado como: flexibles, sólidos, rígidos, espiralados, especiales con rodillos, etc…que nos ayudan en la obtención de un stand off aceptable

para el trabajo de cementación.

7.1.3 Fluido de Perforación Causas Problemas asociados a la Fm. Los Monos.

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Informe Final Pozo SAL-16 Lecciones y acciones Para asegurar la estabilidad del agujero donde las lutitas de la Fm. Los  Monos son problemáticas es necesario trabajar con el peso del lodo programado desde el inicio de la fase, para evitar que los estratos se muevan hacia el pozo. Es necesario limpiar el lodo con centrifugas para retirar los sólidos puesto  que un lodo limpio es más eficiente y tiene un revoque más fino. Agregar Carbonato de Calcio fino directamente al circuito de lodo en  forma continua (1 saco/h) para sellar los planos de debilidad de la lutita y proporcionarle de esta manera mayor estabilidad. Mantener la salinidad tendrá en el orden de 350.000 ppm de CaCl2, que  tiene mayor inhibición que NaCl. 7.1.4 Perforación de la fase 24” Causa El sistema de aire utilizado en el pozo SAL-15, presentó muchas problemas en los compresores y boosters, fallas mecánicas continuas en los equipos de compresión de aire, obligándonos a trabajar con menor caudal de inyección de lo requerido. También hubo falla de logística que resultó en suspender las operaciones aguardando diesel para los compresores Lecciones y acciones Fue necesario exigir a esta compañía Weatherford equipos nuevos; y  personal con experiencia en las operaciones y manejo de sus equipos de aire, así como una revisión de su logística de provisión de diesel necesario para el uso de sus equipos. 

Por problemas de pérdida de lodo en la fase de 24” se perfora con



caudales por debajo de lo especificado, como consecuencia teniendo baja ROP. Se finaliza la fase solo con un compresor y un Booster y no se logra tener el sistema de aire para perforar la fase de 17 ½”.

7.1.5 Pesca y Sidetrack fase 17 ½” (31,5 días) Causa El Carbonífero no pudo ser cubierto en su totalidad con la cañería de 20” ya

que el tope de la Fm. Iquiri-Los Monos solo fue encontrado a 1.696 m, cuando el estimado era a 1.492 m. Esta situación obligó a continuar la perforación de la fase de 17 ½” dentro del Carbonífero combatiendo las

pérdidas de lodo con LCM y tapones de cemento, ya que los compresores y boosters del equipo de perforación con aire que se dañaron durante la perforación de la fase de 24”, no pudieron ser reparados por el contratista.

La conjunción de severas pérdidas de lodo y la incapacidad de limpiar el

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Informe Final Pozo SAL-16 pozo de recortes o derrumbes, ocasionó el aprisionamiento de la columna de perforación de 17 ½”.

Lecciones y acciones Para los pozos de San Alberto que cuentan con un paquete extenso del  Carbonífero que puede llegar a los 1.700 m, se insertará en programa de pozo una sección de 18 ½” de ± 400 m y con bajada del liner o cañería de 16”. 



Necesidad de mejorar la confiabilidad en las previsiones de los topes o espesor de las formaciones. Se está analizando la posibilidad de cambiar los proyectos de manera que el Liner de 16” se considere co mo programado o que la sección superior tenga una arquitectura diferente para evitar la bajada del Liner de 16” y los ensanchamientos del pozo. (por ejemplo cañerías de 30”/26” y 20” en lugar de 30”/20” y 16”).



Fue la primera vez que se perforó y ensanchó la Fm. Los Monos, después de la bajada del liner de 16”, utilizando trépanos piloto de 10 5/8” y ensanchadores RWD2 con pass through de 14 ¾”, para perforar un piloto de 10 5/8” y ensanchar simultáneamente hasta 17 ½”. El avance

promedio fue de 40,6 m/día, siendo que la media del campo para la fase de 17 ½” perforado en forma convencional es de 34,5 m/día. Adicionalmente, la bajada de la cañería de 13 3/8” no presentó 

dificultades. Se utilizaron solamente tres BHA (#36, 37 y 38) para la perforación de todo el tramo, siendo que se evidenció una notable mejoría en la ROP en BHA #38 cuando se utilizó el rotary steerable y el MWD entre el trépano y el RWD2.

7.1.6 Pesca y Sidetrack Fase 12 ¼” Causas El bajo rendimiento de los materiales usados en el fluido de perforación produjeron el incremento en el filtrado HTHP hasta los 16.4 cc/30 min, formando un revoque grueso y pastoso por debilitamiento e inestabilidad de la emulsión, consecuentemente provocando empaquetamiento de los estabilizadores al levantar ó sacar la herramienta. En 3.035,7 m durante una maniobra para sacar herramienta quedando herramienta aprisionada sin circulación ni rotación. Lecciones y acciones Se corre Punto y determina que toda la herramienta encima el MWD está  libre, y se efectúa Back-Off encima el MWD. No había derrumbe en el espacio anular 12 ¼” – 8”, se concluye que el aprisionamiento fue causado por el taponamiento de los canales del estabilizador de 12 ¼”

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

 



por el exceso de sólidos (masa grueso y pastoso). Cuando el agua no está bien emulsionada y empieza a mojar los sólidos, entonces al haber mojado de sólidos por agua y barita existente en el fluido, forman masas pastosas de sólidos provocando el efecto de pack-off en los estabilizadores o regiones del trepano donde está en caliper. Evitar el uso de materiales asfálticos como reductores de filtrado que contengan un alto porcentaje de aromáticos (Benceno, Tolueno, Xileno, etc.) estos son rompedores de emulsión; en cambio la Gilsonita (Versatrol de MI) que es un asfalto mineral duro con semejanza al carbón, tiene poco o nada de aromáticos. Realizar inspecciones de calidad de los materiales de lodo del contratista. Se vio la necesidad de contar con un supervisor de fluidos propio en oficina central y consultores químicos en los pozos. Cambio del personal de la contratista MI

7.1.7 H1 con presión original Causas Existencia de dos cuerpos de arenas aportando gas: Proveniente de las arenas H1 cuya presión estimada de 7.700 psi o  equivalente a 10,3 lpg y que solo es posible controlarla con lodo de densidad 10,5 lpg, y además es un gas de cromatografía completa (5 elementos). Hasta entonces H1 era considerado un reservorio pobre para aporte de gas, además conectado al principal sistema productor de gas del campo, constituido de las arenas H2, H3, H4, Icla1 e Icla2, y por lo tanto, debería estar depletado. Resultó en varios kicks, y otros problemas, bien como dificultad de aislamiento en las cimentaciones. Proveniente de las arenas en la base de la Fm Los Monos entre 4.122 a  4.130 m, cuya presión estimada es superior a 7.700 psi (equivalente a 11,0 lpg) y que solo fue posible controlarla con lodo de densidad 11,2 lpg. Es un gas de cromatografía incompleta (máximo 4 elementos). Lecciones y acciones Uso de tapón de baritina decantado delante de H1 y Ho permitió controlar  el pozo y realizar una buena cimentación de la cañería de producción. Colocación de revestimiento de producción o liner al tope de H2 en vez  de la base de la Fm. Los Monos con el intento de evitar los problemas de aporte de gas y densidad necesaria para contener la presión del H1 y posibles pérdidas en H2. 

La perforación del tramo de 12 ¼” (cañería de producción) debe abarcar

hasta el tope de la Arenisca H2A de la Fm. Huamampampa, dejando aislada y cementada las arenas H1. 

La perforación del tramo de 8 ½” cruzó los principales niveles productores

de gas del campo en el pozo piloto, como también las ramas inferior y

- Página 179 -

Informe Final Pozo SAL-16 superior con presencia continua de alta detección de gas (hasta superior a 2.000 ugt). 



El liner de 5” de la rama superior fue bajado con un top packer y una

válvula check de cerámica, lo cual permitió subir la densidad de lodo hasta 11,0 lpg sin que se tenga pérdidas de lodo y poder bajar la completación inteligente sin aportes de gas. Cuidados en la Perforación en kick o con grande contenido de gas en pozo.  En las reuniones operacionales en el pozo, destacar las condiciones de perforar con gas, y que ante cualquier duda, el perforador cierre el pozo y empiece a circular.  Después de cada maniobra circular por el choke para eliminar el gas acumulado.  Evitar posibles pérdidas en los reservorios.  Estar atentos a riesgos de aprisionamiento por diferencial en los reservorios, donde la Fm Icla 16 es la más crítica, por tener mayor diferencial a densidad requerida para controlar el aporte de gas de las arenas H1.  Evitar en todo momento dejar la herramienta estática por mucho tiempo, ya que a veces es necesario rotar la herramienta cuando se está haciendo la conexión de un tiro (stand) en zonas aportes de gas.  Mantener píldora de kill mud y 100 bbl de bache anti pérdida (45 lb/bbl) en los cajones.  Realizar las maniobras a pozo abierto con circulación para evitar el pistoneo.  Bombear y balancear baches pesados por encima del top packer antes de cada maniobra.  Mantener los chokes ajustables en buenas condiciones, restricciones de trabajo caliente cerca de los cajones, mesa rotatoria, choke manifold, etc.  Evitar trabajos que podrían liberar chispas, como martillos, llave de cadena, etc. Cerca de los carrones o de la mesa rotaria.  Saturar el sistema de lodo con material de pérdida (CaCO3) y antes de empezar a sacar herramienta del fondo (cada maniobra) bombear y balancear tapón de CaCO3 al fondo.  Perforar con velocidad controlada para dar tiempo a que los materiales sellantes puedan actuar sobre las fracturas.  Mantener el ECD equivalente o por arriba de 10,3 lpg (para lodo de densidad 9,6 / 9,8 lpg) para el control del gas durante la perforación.

Los riesgos de aporte de gas y pérdidas severas se incrementan a medida que se profundiza el pozo (diferencial en el Icla 2 será de aproximadamente 3.500 psi, para una densidad de lodo de 9.8 lpg. 16

- Página 180 -




Para los registros asistidos con sondeo se contó con puertos de circulación por encima de las herramientas de registros para circular el gas de fondo. Perforado la sección de interés por etapas. Al finalizar cada etapa se realiza un análisis de riesgos en función del aporte de gas, diferencial de presión en la próxima etapa, y zonas de pérdidas para definir la continuidad o no hacia la siguiente etapa de perforación.

7.1.8 Pesca y Recementación del Liner de 7” Rama Inferior Causas El programa preveía dog legs de 4.5°/30 m entre 5.150 m a 5.290 m y  entre 4.3°/30 m de 5.290 hasta 5.524 m. Se comenzó la perforación con un motor con AKO de 1.5°, sin embargo esto no fue suficiente y se tuvo que subir el AKO a 1.83°. Como resultante, generó un incremento en los dog legs realizados, desde un valor de 5.3°/30 hasta un máximo de 7.1°/30 m. La tortuosidad del pozo impidió la llegada del liner de 7” hasta 

el fondo. La pequeña ventana operacional de densidad del fluido por la sección conjunta de H1 con los demás reservorios y las pérdidas en los reservorios inferiores y los aportes del H1, colaboraron con el aprisionamiento del liner, cuando se tuvo que parar la bajada del mismo para evacuar el gas de maniobra.

Lecciones y acciones Cambio de tecnología e introducción de rotary steerable system para  reducir el dog leg, el espiralado del pozo y la dificultad para navegar, que fue utilizada con suceso para la construcción de la rama superior Acondicionar el pozo con Roller Reamers antes de la bajada de cualquier  liner para mejorar la calidad del pozo, que fue utilizada con suceso a partir de la bajada del liner de 5” en la rama inferior Planificar pozos con dog legs menores a 3°/30 m, mejorando de esta  manera las condiciones de bajada de los Liners. Evitar cementaciones de liner en dos etapas, no solo por problemas de  herramientas, sino debido a posibles aportes de gas durante la cementación (principalmente de la 2º etapa). Tapones de squeeze de grandes volúmenes (iguales o mayores de 100  bbl) para reducir el riesgo de contaminación de la lechada. Evitar Tapones balanceados.  Evitar Gas Block en las lechadas de squeeze, pues el mismo retarda el  tiempo de fragüe pudiendo producirse canalización del cemento. el mismo operador de CBL-VDL/USIT para reducir la  Mantener subjetividad en la calibración de la herramienta.

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Tener un lodo uniforme en su característica que ayuda en la calibración de la herramienta de evaluación de cementación CBL. Evitar cementaciones primarias de poco volumen o inferiores a 50 bbl, por el riesgo de contaminación de la lechada con el lodo base aceite. Instalar un swelling packer con diámetro reducido en una pieza por encima del zapato flotador para proveer sello en la parte inferior del liner lo cual garantiza un sella frente a zonas aportes de gas.

7.1.9 Pesca del BHA 6 1/8” Causas El limitador de torque del Top Drive estaba “calibrado” para sondeo de 5 7/8”, utilizado en la fase anterior, en lugar del sondeo de 3 ½”; además el

torque generado durante el back reaming desde 5.522 hasta 5.516 m llegó hasta 25 Klb-ft cuando hubo el estolamiento del motor de fondo (2.500 psi) y la desconexión en el HWDP de 3 ½”, dejando en el fondo 851.1 m de pesca.

Lecciones y acciones Para los proyectos multilaterales o direccionales de alto ángulo, es  necesario sondeos de 4” con conexiones XT -39 para contar con mayor margen de torque disponible (32.9 Klb-ft). Afianzar la utilización de los protectores de cañería no solo para  protección de la misma sino para reducir los torque de perforación. Afianzar la utilización del limitador de torque del Top Drive al torque de la  conexión más débil de la columna de perforación. Cambio de tecnología e introducción del rotary steerable para reducir los  dog legs, el espiralado del pozo y la dificultad de navegar en las fases de 8 ½” y 6 1/8”.

7.1.10 Pesca del Inner String de 2 3/8” Causas Durante la bajada del liner pre perforado de 5” a la profundidad de 6.057 m en la rama inferior, se agregó una línea de tubería de 2 3/8” por dentro del

liner con la idea de bajar circulando. Llegando a la profundidad de 6.000 m, donde debía quedar el Liner de 5”, la libera ción de setting tool conectado a la tubería de 2 3/8” fue muy difícil, provocando la pesca de la misma. Luego de comprobado el pasaje del bull nose de 3 3/8” por la restricción a

5.607 m y encontrado el pack off a 5.964,5 m, se evidenció que no existió desconexión de la cañería, debido a que el tubing de 2 3/8” que se encontraba en pesca salió sin evidencias de aplastamiento y tampoco hubo colapso de la cañería. Por los daños encontrados, podemos deducir que el

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Informe Final Pozo SAL-16 aprisionamiento del tubing de 2 3/8 se debió a la presencia de objetos extraños o lavado de la conexión con la setting tool.

Lecciones y acciones Para proporcionar una calidad de pozo sin que sea necesario rotar la  columna del liner, se recomienda construir el tramo con sistema de perforación rotary steerable, y condicionar el pozo con 3 roller reamers antes de la bajada. 

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Luego de comprobado el pasaje del bull nose de 3 3/8” por la restricción

a 5.607 m y encontrado el pack off a 5.964,5 m, se evidenció que no existió desconexión de la cañería, debid o a que el tubing de 2 3/8” que se encontraba en pesca salió sin evidencias de aplastamiento y tampoco hubo colapso de la cañería. Por los daños encontrados, podemos deducir que el aprisionamiento del tubing de 2 3/8 se debió a la presencia de objetos extraños o lavado de la conexión con la setting tool. Evitar el uso de inner string de 2 3/8” en el interior de liner pre -perforado Utilizar centralizadores tipo Spiraglider o LoTorque para reducir el arrastre durante la bajada así como reducir el torque caso se requiera rotar el liner. Implantar la tecnología de los zapatos rimadores para el liner de 5”,

mejorando de esta manera la capacidad de limpieza y poder pasar restricciones caso se requiera rotar el liner. El liner de 5” de la rama superior fue bajado con un top packer y una válvula check de cerámica, lo cual permitió subir la densidad de lodo hasta 11,0 lpg sin que se tenga pérdidas de lodo y poder bajar la completación inteligente sin aportes de gas

7.1.11 Conexiones Clear Run Causas La bajada del liner de 7" con el hook hanger fue la primera bajada de esa conexión JFE Bear Clear Run en Bolivia las conexiones. Lecciones y acciones Dificulta la inspección cuando se desea mantener el lubricante instalado  en la fabrica (Clear Run); bien como ya ha sucedido con varios lotes de cañería en San Alberto, el lubricante de las conexiones fue retirado durante la inspección por error. Igualmente la operación de conejeado (calibración interna) se dificulta si  se desea mantener el lubricante intacto, ya que se requiere sacar los protectores y siempre se ensucian las conexiones. 

Exigen torques más elevados (para el liner de 7” con lubricante se

requiere 27.700 ft-lb y con grasa convencional 21.300 ft-lb).

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Informe Final Pozo SAL-16 7.1.12 Tecnología de Pozo de los Equipos Multi lateral 

HOOK HANGER

El Hook Hanger es un componente del equipo de perforación multilateral, de mayor aplicación a nivel mundial, que tiene un sistema de gancho para soportar el peso del liner asegurando el soporte mecánico y al mismo tiempo alinea el conector multilateral con el pozo principal, cuyos beneficios son los siguientes

HR Hydraulic Setting Tool Ball Seat HOOK Hanger

Pack-Off

Tension Lock Swivel Casing to depth Landing Collar Bent Joint Guide or Float Shoe

Efectivo Manejo del Yacimiento Acceso a Múltiples Objetivos   Yacimientos separados de cada rama, Fm. Huamampampa en la rama superior; y la Fm. Icla en la rama inferior.  Capacidad de realizar un Re-Entry. Optimización en los Patrones de Drenaje   Mayor flujo linear  Reducción del drawdown para una menor conificación del yacimiento Partes Integrantes del Hook Hanger S-2 bajado en SAL-15 Subs Superior e Inferior:   Conexiones, perfiles de localización del collet, perfiles de orientación y seal bores.  Cuerpo

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Informe Final Pozo SAL-16 Gancho, borde, ventana, actúan como interfase con la ventana y provee soporte mecánico a la unión. Acceso al pozo Principal   Ventana Interfase del Hook Hanger  Acceso Lateral  HR Setting Tool Hidráulico  Pack Off  Tensión Lock Swivel   En Tensión – la sarta completa de liner rota para orientar el Bent Joint.  En Compresión – aísla el Liner del Hook Hanger para orientación  Se instala una junta debajo del Hook Hanger Packers Hinchables (Swell Packers) para ambiente de lodo base aceite  para un aislamiento definitivo y seguro del EA en ambientes de formaciones aportantes de gas. 

El liner debe alcanzar con exactitud la profundidad planeada, con rat hole suficiente para maniobra y verificar la colocación correcta del hook hanger. Una diferencia mayor a 0,5 m hará imposible la orientación del conector multilateral,

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Informe Final Pozo SAL-16 La recomendación es que el liner tenga una longitud máxima de 450 m, para facilitar el giro de todo el liner para asentar el gancho en la ventana, así como para no exceder el límite de peso del gancho. Máxima carga que puede soportar el gancho: 100 klb (con 20 % de factor de seguridad). Máxima tensión: 350 klb (en función de los rodamientos del swivel de la running tool) Peso necesario para asentar top pack: 50 klb Total peso sobre Hook Hanger: 97 klb (límite) Alternativa: o realizar corrida extra para asentar independientemente el top packer. Sin embargo el PBR del top packer es de 7 5/8", medida inusual para un PBR estándar, esto debido a que se requiere un ID mayor para recuperar el lateral diverter, lo cual hace muy difícil mandar a fabricar un nipple sello + PBR (pensando en utilizar el top packer que tenemos) para una segunda carrera. En tiempo de fabricación y movilización será entre 8 a 10 semanas. Casos prácticos: SBL-7 (operación realizada en 7 de abril del 2011) Registra pesos arriba 385 klb, abajo 320 klb, engancha el hook hanger en la base de la ventana, 3 842 m, asentando 40 klb, zapato liner en 4.309 m. Longitud aproximadad del 7” liner: 487m Peso liner 7” (con lodo 12,0 lpg): 38 klb.

Total peso sobre Hook Hanger: 70 klb, sendo 100 Klb el límite.

SAL-15 (operación realizada en 31 de mayo de 2010) Registra pesos: sin circulación, subiendo 450 klb y bajando 430klb. Observa enganchar hook hanger sobre la ventana, base ventana 4.128,7 m, con 20 klb, verifica enganche del hook hanger asentando hasta 30 klb peso. Longitud aproximadad del 7” liner: 330m Peso liner 7” (con lodo 11,2 lpg): 28 klb.

Total peso sobre Hook Hanger: 60 klb, sendo 100 Klb el límite.

Problemas (Causas) El sistema original del lateral diverter consistía de sellos tipo o´rings y fue creado para pozos de petróleo y no estaba dimensionado para pozos de gas, ni para las presiones de las arenas existentes con hidrocarburos en las base de la Fm. Los Monos. La presencia de las arenas portadores de gas, presurizadas justamente donde se posicionó el hook hanger.

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Informe Final Pozo SAL-16 Se optó por cementar únicamente el espacio anular abierta hasta la ventana con un exceso de 1 bbl sobre el calibre del pozo, totalizando 31 bbl de lechada, para garantizar que no llegue cemento al hook hanger y se corra el riesgo de cementar involuntariamente el lateral diverter. El lateral diverter fue recuperado involuntariamente luego de una operación de packer de 7” (anilla de 5 7/8”). Cuando se retiraba el packer se tuvo que

maniobrar hacia arriba y hacia abajo a la profundidad del lateral diverter tensionando gradualmente hasta 20 Klb con lo cual se liberó el lateral diverter.

Lecciones y acciones El hook hanger utilizado en SAL-15 es el modelo II. El modelo II tiene un  gancho muy pequeño lo cual dificultó el encastre con la ventana de la cañería. El modelo II fue remplazado por el modelo III ya en SBL-7, que presenta cambios en el gancho mejorando las condiciones para encastrar el hook hanger en la ventana. Durante las manobras, se debe tener precaución sobre las maniobras a  realizar para no exceder los límites operacionales de la herramienta. Modificaciones tanto el tipo cuanto la cantidad de los sellos, en dos  oportunidades; siendo que la última modificación resistió desde 31/07/2010 hasta el final de las operaciones de perforación, el flujo de gas continuó constante por el lateral diverter. Se redefinió cambiar de o’rings de Nitrilo a Aflas y se redefinió hacer más espacios para los o’rings para mejorar la capacidad de sello.

Evitar posicionar el hook hanger adelante o próximo a arenas presurizadas y portadores de hidrocarburos. Durante la perforación en modo rotario de la rama superior, rotar la sarta  lo estrictamente necesario, con el fin de minimizar el movimiento o golpes en el lateral diverter. En las maniobras orientar el motor en HiSide para pasar por el lateral  diverter y evitar golpear el mismo. Incrementar el volumen de cemento del liner para mejorar la calidad de la  lechada, que se queda comprometida por contaminación o contacto del lodo OBM, y garantizar un mejor aislamiento del anular al gas. El poco volumen de lechada, el encastre tardío del wiper plug con el  pump down plug (17 bbl después de lo programado) y las pérdidas ocurridas durante la cementación, perjudicaron los resultados de la cementación primaria; y generaron trabajos de re-cementación. Considerar la cementación del hook hanger hasta por encima del ZXP o  setting sleeve. 

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Se recomienda utilizar un swelling packer por encima de la zapata de 7” y

por debajo del hook hanger para asegurar sellos en ambos lugares. En

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Informe Final Pozo SAL-16 caso de tener una mala cementación, estos dispositivos ayudarían a asegurar zapata y entrada de gas al hook hanger. 

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Realizar mejoras en el lateral drilling diverter donde el drift sea de 6 1/8” en vez de 6”, teniendo en cuenta que bajamos la presión de trabajo del

Diverter de 4.500 psi a 3.200 psi. Se recomienda correr el UBHO o MWD en la bajada del Hook Hanger para ayudar a la orientación del mismo debido a la inclinación. Esto ayuda a orientar el Gancho en caso de que se dificulte el colgado del Hook Hanger en la ventana. Correr el ZXP Liner Packer en una segunda carrera debido a los problemas que se tuvieron con el sello del ZXP. Al realizar un segundo viaje (tie back), se tiene la opción de probarlo al momento de asentarlo. Esta opción no es posible cuando lo hacemos en un solo viaje. El top packer que se encontraba inmediatamente por encima del hook hanger no guardaba la distancia mínima para asegurar que el trabajo de apertura de la ventana no dañe el área de sello del top packer en la cañería de 9 ¾”. Las gomas del sello se encontraban a solo 6,1 m del tope de la ventana y el upper watermellon utilizado durante la apertura de la ventana tenía capacidad de acción hasta 6,4 m por encima de la ventana. Para los próximos pozos, la distancia será aumentada. Se mantuvo en stand-by durante perforación la rama superior un segundo top packer para ser bajado al pozo solo en el caso de que los aportes de gas desde la arena de Los Monos no permitirá la continuidad de las operaciones de perforación. Pero no se utilizó basado en un análisis de costo beneficio y garantía que el mismo podría se dañar y no vedar. La bajada y asentamiento del hook hanger fue perfecta, esto debido a varios factores como ser:  Poca inclinación del pozo a la altura de la ventana.  Ventana en perfectas condiciones.  Liner corto lo cual permitió girar el liner fácilmente. 

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Pozo de 8 ½” perforado con sistema rotary steerable y un máximo dog

leg de 3°/30 m;  Carrera de roller reamers antes de la bajada del liner.  Centralizadores tipo LoTorq para reducir el arrastre a pozo abierto.  Participación de operadores de campo experimentados.  Tallys y medidas físicas bien elaboradas. El asentamiento físico del hook hanger ocurrió con una diferencia de apenas 0,4 m.  Pre montaje y chequeo en Santa Cruz antes de ser enviado al pozo Mantener un punto de referencia para el bent joint para el acceso al lateral bore. Referencia de Packer de Producción de 9 5/8” o Liner Hanger de 7” X 9 5/8” / esto facilita el trabajo de lateralizar el ensamblaje.

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WHIPSTOCK

Causas El sistema de liberación del ancla por medio de pines de bronce debían liberarse con 63.700 lb, sin embargo, durante la recuperación de la cuña no se consiguió liberar el ancla y se tuvo que desconectar en el shear disconect con 110.000 lb, dejando en pesca el ancla y la parte superior de shear disconect. El shear disconect estaba diseñado para liberarse con 115.000 lb y es el mecanismo de contingencia para el sistema. Lecciones y acciones La utilización del sistema mixto trepano- fresa “Pathmaker” en la segunda  carrera de apertura de la ventana fue muy positiva consiguiendo finalizar la apertura de la ventana y la realización del pozo piloto (30 m) en tangencial sin problemas en la formación. Revisar el mecanismo de liberación del bottom trip anchor y quitar 2 pines  de corte. (42.500 lb) tensión. Bajar el shear disconnect sub con el shear ring de 120K.lb.  Tener preparado el overshot de contingencia para la pesca del shear  disconnect sub. Se previeron herramientas de contingencia como ser overshot, die collar  y Fresa como contingencia para la recuperación de la cuña.

7.2 LECCIONES APRENDIDAS ARREGLO DE COMPLETACIÓN 7.2.1 Recuperación tapón mecánico 2.313” y camisa hidráulica “Defender” Causas Material del lodo, material contra pérdida y restos metálicos se precipitaron sobre el tapón 2.313” y la camisa de actuación hidráulica “Defender”, los

cuales no impidieron que se presurice la válvula defender y tampoco que se pueda recuperar el tapón.

Lecciones y acciones Para solucionar este problema se movilizó coiled tubing al pozo y se bajó  con un jet, consiguiendo limpiar totalmente por encima del tapón. Luego se recuperó el tapón y se produjo la limpieza de la zona inferior. Verificar la posibilidad de evitar el uso de la camisa de actuación  hidráulica “Defender” por una de actuación mecánico. 

Programar una carrera de limpieza con coiled tubing o tubos lavadores de diámetros pequeños sobre el lock mandrel 2.313” de la rama inferior antes de proceder a la apertura de la válvula de circulación “Defender” o

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en caso de ir a recuperar el tapón con slickline. Contingencia al defender no abrir es realizar un tubing puncher, pero es una medida extrema y definitiva. - Página 189 -


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Realizar estudios de compresibilidad para determinar el efecto que tiene presurizar el lodo OBM contra un tapón por encima de los 5.000 psi. Tendremos problemas con la longitud y calidad del tapón de arena, debemos incrementar la cantidad de arena y verificar, el tope de arena después de haber sido colocado el Tapón. Utilizar solamente camisas mecánicas. No debemos repetir de forzar la Completación Inteligente dentro del Liner de 7" y el hook hanger, aparentemente por el diámetro tan restringido puede erosionar el capilar del Fibra Óptica. Todos los accesorios de la Completación Inteligente deben ser ubicados dentro la cañería de 9 3/4" tal como se procederá en SBL-7.

7.2.2 Coiled Tubing Causas Limitaciones en el mercado boliviano en cantidad y capacidad de unidades para atender a los pozos profundos del Campo San Alberto. Lecciones y acciones Coiled tubing no puede ser contingente, hace necesario ser parte de la  operación y estar disponible en la planchada, en conjunto de la unidad de slickline. Hacer licitación para disponer de un coiled tubing dedicado para  operaciones mínimas de 6.050 m (profundidad de la rama inferior) para suportar las operaciones en los pozos, de manera análoga que los Activos retiene una unidad especial de slickline. Tener un motor de fundo de contingencia y fresas para operaciones de  limpieza del arreglo de producción con coiled tubing. Tener siempre una carga de N2 para la surgencia.  7.2.3 Válvulas de Fondo Baker – completación “inteligente” El funcionamiento de la válvulas de accionamiento hidráulicas “Inteligentes” de fondo pozo, CM de 5 ½” con 8 posiciones o choke de fondo y la SHCM de 3 ½” ON/OFF, accionadas hidráulicamente por los capilares fue eficiente.

Lecciones y acciones Realizar con anticipación los pre-ensambles, prueba de hermeticidad y  accionamiento de las válvulas para optimizar el tiempo operativo. 

La válvula de fondo regulable 5.5” solo trabaja con 1.500 psi de

diferencial por debajo de ella. Después de la limpieza de la rama superior y después de cerrar la válvula variable 5.5”, se intentó abrir la rama

inferior a la limpieza, desfogando el tubing hasta una presión diferencial mayor a los 1.500 psi con respecto a la presión de Huamampampa. Para

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Informe Final Pozo SAL-16 poder abrir nuevamente la zona superior, se tuvo que bombear Diesel por la columna para ecualizar presiones y poder abrir nuevamente la válvula variable 5.5”. 

Para los próximos pozos que contemplen completación inteligente y para la etapa de limpieza, dejar la válvula de fondo regulable 5.5” por lo menos

en la posición del 1%, hasta verificar que la zona inferior esté produciendo, ya que se corre el riesgo de despresurizar la columna a hasta una diferencial de presión mayor a 1.500 psi y luego no poder abrir la válvula regulable 5.5”. 

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Verificar con Baker la posibilidad que las válvulas operen con una presión diferencial mayor a los 1.500 psi. Incluir en el diseño de la completación clamps excéntricos por encima y por debajo de la SHCM de 3 ½” ON/OFF.

7.2.4 Main Bore Production Diverter Causas Para facilitar el pasaje del arreglo de completación inferior se bajó un main bore production diverter, el cual debería proporcionar un pasaje directo a la rama inferior y al mismo tiempo permite producir las dos ramas. El diseño no funcionó ya que restringía el pase de las herramientas de trabajo para acondicionamiento del pozo; así como retrasó la recuperación del tapón de la completación inferior así como hizo necesaria su recuperación, al haberse comprobado su efecto adverso al pasaje de herramientas inclusive menores a 6”.

Lecciones y acciones Se lo retiró para antes de la bajada del arreglo de completación.  Como se evidenció el pasaje pleno por el hook hanger de todas las  herramientas de completación, ya no se usará más el main bore diverter en los próximos pozos. 

Es importante controlar la cementación del Liner de 7” (hook hanger)

para facilitar la recuperación del lateral diverter y la remoción del tapón SB que se coloca en el Packer de la completación inferior.

7.2.5 Sensores de P, T y Q Causas Los sensores de P/T de Weatherford funcionaron correctamente con un registro continuo de presión y temperatura en el interior de la tubería de producción y el espacio anular, el sensor de Caudal de Flujo funciono como tal, solo que no fue posible obtener en el pozo los datos de caudal, porque aún no se dispone de las curvas de calibración de PVT. Posteriormente se

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Informe Final Pozo SAL-16 enviaron los datos necesarios de producción del separador para obtener estas curvas.

Lecciones y acciones Disponer con anticipo las curvas de calibración de PVT.  Por la poca disponibilidad de tiempo para la fabricación de los medidores  de flujo, con los requerimientos de la licitación, se tuvo que fabricar los mismos con otro tipo de material existente en el mercado, lo cual redujo el porcentaje en las propiedades de resistencia del material, principalmente al colapso. Esto nos obligó a bajar el stradel packer para proteger los medidores de flujo de la rama superior, que eran los más afectados por este cambio a la hora de asentar el packer con presión. Para los próximos pozos en los que se dispone de mayor tiempo para la construcción de los medidores de flujo con materiales de mayor resistencia, no se necesitará aislarlos con los sellos “Stradel packers” a la 

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hora de asentar el packer con presión. No se observó problema con Sensores de fundo durante el flujo de limpieza. Solicitar al fabricante que se mejore el diseño del pasaje del flat pack (3 líneas de control) en el gauge mandrel de 5.5”, y a que la cubierta metálica del canal donde se alojan las líneas de control es de un acero muy delgado, que se acomoda a la irregularidad del flat pack, dejando una especie de fleje en el cuerpo del gauge mandrel. La distribución de los canales de fibra óptica puede ser diseñada de acuerdo a las necesidades particulares de nuestros pozos, es decir que en futuros proyectos es posible destinar uno de los tres canales de fibra óptica como back up para la transmisión de datos de P, T y caudal de la rama superior o inferior, según la importancia que se le asigne a cada rama.

7.2.6 Arbolito de Producción Causas Interferencia del arbolito con el desmontaje del equipo, al término de las operaciones. Lecciones y acciones Una vez montado el arbolito de producción, se procedió al desmontaje  del equipo de perforación DLS-153, pero se observó que la subestructura del mismo iba a topar en los bloques laterales del arbolito, por lo que se procedió al desmontaje de los mismos. Al concluir el desmontado del equipo de perforación, se procedió nuevamente a montar las laterales del arbolito. Se evidenció que no existe otra forma de posicionar el arbolito sin estorbe en el desmontaje del equipo.

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Para el caso de utilizar el equipo de perforación DLS-153 o similar, montar solamente el bloque central del arbolito y dejar los bloques laterales para ser montados después de la desmovilización del equipo, ya que se evidenció que no existe una posición del arbolito en la que se pueda evitar desconectar los bloque laterales. SBL-8 tendrá el mismo problema por utilizar el equipo DLS-153. Mantener la configuración de las válvulas del arbolito de tal manera que los actuadores estén posicionados de forma opuesta a las válvulas mecánicas, esto para proporcionar el espacio adecuado para el manipuleo de las válvulas mecánicas. Se recomienda realizar una prueba de presión (hermeticidad) y de montaje adicional al arbolito en las instalaciones de la compañía proveedora, previo al envió al pozo, para aplicar el torque requerido a los bonetes, verificar buena hermeticidad del equipo y además ver que la instalación de las líneas de control pasen por sus pasajes sin restricción. Si bien el cabezal de tubería (tubing head), fue diseñado en función a nuestras necesidades de pasaje de fibra óptica y líneas de control, en la prueba del cabezal y el arbolito que se realizó en la base de la contratista se evidenció dificultad al pasar las líneas por los orificios de los exit block. Para corregir esto se ampliaron y pulieron los bordes de los orificios en la base de Santa cruz.

7.2.7 Arreglo de Producción & Blast Joint Causas Como el liner de 7” se quedó por encima de la profundidad programada, se tuvo que usar blast joint de 3.5” por debajo del hook hanger, lo cuales tienen un ID muy reducido, lo cual dificultó la re cuperada del tapón 2.313” que aísla

la rama inferior.

Lecciones y acciones Para los próximos pozos destinados a la completación inteligente, se  usará blast joint de 4.5” ya que no se bajarán líneas de control por el

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hook hanger y que nos permitirá mejor pasaje de las herramientas de slickline y wireline. Asegurarse, con anticipación de tener suficientes pup joints de diferentes medidas para tener más opciones en el dimensionamiento de la columna. Se recomiendo condicionar bien el tramo de 8 ½” con varias pasadas de escariadores especiales para poder bajar el liner de 7” en su totalidad para poder contar con todo el tramo cromado en la cañería de 9.5/8” y

evitar de rediseñar la completación inteligente y bajar equipos por debajo del hook hanger con el riego de dañar las líneas de control. 

Incrementar o duplicar el tramo cromado en la cañería de 9.5/8” para dar

mayor flexibilidad para el arreglo de completación.

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7.2.8 Arreglo de Producción General Lecciones y acciones Realizar con anticipación los pre-ensambles y prueba de hermeticidad de  todos los componentes de la columna de producción para optimizar el tiempo operativo. Antes de bajar la columna de completación, limpiar y chequear el interior  de los BOP para que quede exento de restos metálicos y principalmente que los rams queden totalmente abiertos para evitar daños en las gomas del colgador. 

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Pedir con tiempo pollish mill de medida 4” para condicionar la camisa de

sello del packer inferior y donde se anclará el tie-back, evitando de bajar nuevamente fresa de 3.5/8”. Después de instalar el cabezal de tubería (tubing head) realizar una medición entre el perfil donde asienta el colgador y la mesa rotaria. Esta medida servirá para tener mayor exactitud en el dimensionamiento final de la columna. Los tubing fueron de nuevas conexiones en Bolivia tipo JFEBEAR CLEAR RUN. Estas conexiones tienen la particularidad de usar un recubrimiento especial que evita la utilización de la grasa convencional, solo que los torques de la misma son excesivamente altos, alrededor de los 29,000 lb-pie. En el caso de tener que bajar la columna mojada en la que la rosca queda contaminada con el lodo, se recomienda limpiar la rosca, aplicar grasa convencional y aplicar el torque convencional de ese tipo de rosca. En caso de duda, mejor llevar a un inspector calificado para acompañar la bajada de la tubería. El packer PREMIER tiene pasajes diseñados para las líneas de control, sin embargo es importante sugerir al fabricante que se aumente el diámetro de estos orificios, ya que en SAL-15 se tuvo problemas al atravesar el Packer con las líneas de control y fibra óptica.

7.2.9 Fluido de Empaque Lecciones y acciones Es muy importante contar con los servicios de una unidad de filtración  para filtrar el fluido de empaque que quedara en el espacio anular entre el revestimiento y la tubería de producción, el mismo que debe ser totalmente limpio de sólidos o coloides para evitar precipitaciones en el espacio anular. Para el proceso de filtración, es conveniente usar cartuchos en lugar de  tierra de diatomeas, puesto que el volumen de fluido a filtrar es poco, resultando de esta manera un proceso de menor costo y no hay un pasivo (donde y como disponer la tierra de diatomea).

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Sal-15 utilizó Formiato de Sodio como fluido de empaque debido a que la presión de los reservorios no exige salmueras de peso mayores a 8,4 lpg, ahorrando costos, pues anteriormente apenas Formiato de Calcio era el fluido utilizado.

7.2.10 Flujo de Limpieza Lecciones y acciones Se recomienda llevar dos chokes manifold, para poder probar el arreglo  de producción con máximo caudal posible. Atentar para riesgos de incendio cuando los caudales son superiores a  50 MMpcd. En lo posible construir una fosa de quema lo suficientemente grande y  posicionada en altura para evitar el exceso de radiación al quemar el gas y para evitar la quema de los arbustos, pero principalmente para poder abrir el pozo lo suficiente para bajar la presión de fondo y poder limpiar todo el fluido de intervención.

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8. SEGURIDAD Y MEDIO AMBIENTE Petrobras cuenta con herramientas, planes y programas para garantizar la seguridad de las personas que trabajan en sus actividades, prevenir el daño al medio ambiente y garantizar la seguridad de sus instalaciones y/o equipos. Las actividades que se realizaron en el Pozo SAL-15 durante el periodo de trabajo Octubre 2008 – Noviembre 2010 se detallan a continuación

ACTIVIDAD Inicio del transporte Inicio del Montaje Inicio de las Operaciones Finalización de las Operaciones Inicio de Desmontaje Inicio del Transporte Finalización del Transporte

FECHA 11 de Octubre 2008 15 de Octubre 2008 15 de Noviembre 2008 30 de Octubre 2010 31 de Octubre 2010 6 de Noviembre 2010 24 de Noviembre 2010

8.1 RESUMEN DE ACTIVIDADES 



Briefing e Inducción de SMS-RS a todo el personal que ingresa al pozo SAL-15 por primera vez ya sea por motivos de trabajo y/o visitas. Verificación y seguimiento de los Análisis de Trabajo Seguro (ATS’s), Permisos de Trabajo (PT’s) y Análisis Preliminar de Riesgos (APR) en

actividades no rutinarias. Se realizo auditoría interna de Petrobras referida a cumplimiento legal,  realizada con personal de la gerencia SMS. Monitoreo y seguimiento en Seguridad, Medio Ambiente y Salud  Ocupacional durante las actividades realizadas en la fase de transporte, montaje/desmontaje, perforación y completación, según el programa desarrollado para el proyecto. Reuniones de seguridad previa al inicio de jornada, de temas puntuales  referente a seguridad según el tipo de operación a desarrollar. y cumplimiento del cronograma de las reuniones  Organización semanales, con la participación de compañías de servicios. Verificación del cumplimiento de las condiciones de SMS, en área de  descarga de diesel, almacenamiento de combustible y lubricantes. Verificación y control de SMS de los gerenciamientos de viajes para las  salidas e ingresos de los vehículos a locación

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Informe Final Pozo SAL-16 Fomentar la realización de observaciones preventivas durante el proyecto, cultivando en el personal la costumbre de la corrección de actos y condiciones inseguras y el reconocimiento de actos seguros. Inspección a: Equipos pesados (grúa, montacargas), vehículos livianos,  mástil de perforación, extintores, campamento, detectores de humos entre otros. Realización de auditorías comportamentales, en diferentes áreas de  trabajo de la locación SAL-15, cumpliendo el objetivo de observar, corregir, registrar actos y condiciones inseguras de trabajo. Seguimiento de seguridad en las actividades de tratamiento de sólidos de  perforación OBM en instalaciones de la HTDU. Acompañamiento de seguridad al monitoreo semestral de emisiones de  gases en fuentes fijas y móviles, puesta a tierra, medición de ruido ocupacional y ruido perimetral. Seguimiento de seguridad al muestreo mensual de las aguas domésticas  e industriales. Inspección de seguridad y pruebas rutinarias al sistema fijo contra  incendio instalado en planchada del pozo. Supervisión de seguridad en los trabajos de resguardo contra incendio en  fosa de quema, durante las pruebas de producción. de seguridad durante los trabajos de carguío de  Seguimiento condensado durante las pruebas de producción del pozo. Seguimiento en Inspección de seguridad, medio ambiente y salud a  campamento y minicampamento. Inspección mensual de extinguidores, que se encuentran instalados en el  equipo y campamento central. Seguimiento de seguridad en trabajos orden y limpieza en las áreas  operacional y no operacional. Capacitación en temas de seguridad, al personal involucrado en las  operaciones de perforación según el Sistema de Gestión Petrobras. 

8.2 ACCIDENTES / INCIDENTES: El equipo DLS 153 inicia movilización a partir del 11 Octubre 2008 hasta el 24 de Noviembre 2010 tiene acumulado 774 días de operación para el proyecto de perforación del pozo SAL 15. Resumen de los indicadores de gestión que son: número de accidentados sin pérdidas de días (NSA) y número de accidentados con pérdidas de días (NCA) 

Personales:  Lesión leve en antebrazo de ABP, diciembre 2009 (NSA)

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

Ambientales: Durante los periodos transcurridos del proyecto no se tuvo ningún incidente y/o accidente ambiental. Materiales-Equipo:  Coalisión vehicular de movil de apoyo, diciembre 2008.  Incidente con daños materiales, febrero 2009.

8.3 HORAS HOMBRE CON EXPOSICIÓN AL RIESGO: Durante los periodos transcurrido de octubre 2008 – noviembre 2010, la media de personal que trabajó para el proyecto de perforación pozo SAL-15 fue de 98 personas, contabilizándose un total de 1.423.104 (HHER) horas-hombre expuestas al riesgo acumuladas del proyecto. En el siguiente gráfico se ilustra el comportamiento anual de las horas-hombre con exposición al riesgo.

HORAS HOMBRE CON EXPOSICIÓN AL RIESGO (HHER) 994460

354492

74152 2008

2009

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2010

Informe Final Pozo SAL-16 8.4 METODOLOGÍA DEL MONITOREO Para la realización de los monitoreos se han seguido, los lineamientos establecidos en: El Programa de Prevención y Mitigación como en el Plan de Aplicación y  Seguimiento Ambiental (PPM-PASA), establecidos en el EEIA presentado por PETROBRAS a la AAC con cuya aprobación otorgó la DIA (Declaratoria de Impacto Ambiental), al programa de “Perforaci ón del pozo de desarrollo SAL-15” mediante nota MDSP -VMARNDF-DGICSAUEIA EE 1313 (a)/2000 de fecha de 21 de Abril de 2008. La Ley del Medio Ambiente y sus Reglamentos.  El Reglamento Ambiental para el Sector de Hidrocarburos (RASH, D.S.  Nº 24335). La Ley de Hidrocarburos.  Los Estándares de Trabajo del Sistema de Gestión Integrada (SGI) de  PEB. Normas Internacionales.  8.5 MONITOREO DE LAS ACTIVIDADES DE SEGURIDAD INDUSTRIAL Con la finalidad de concientizar al personal y conseguir optimizar el desempeño en cuanto a seguridad industrial en nuestras operaciones, están establecidas algunas normativas de cumplimiento obligatorio, mismas que se detallan a continuación: 8.5.1 Briefing e Inducciones de (SMS) La inducción o briefing es una presentación resumida de los tópicos básicos de Seguridad, Medio Ambiente, Salud Ocupacional y Responsabilidad Social, dirigida a todo el personal que ingresa por primera vez al pozo, ya sea por motivo laboral o visita. Algunos de los puntos tratados son:  

 

  



Ubicación de las áreas en el equipo de perforación. Orientación para casos de contingencias: puntos de reunión, alarma sonora, rutas de evacuación o escape. Ubicación e identificación de las áreas críticas del equipo. Uso obligatorio del equipo de protección personal adecuado, durante su permanencia en el pozo. Orientación sobre la señalización de Seguridad instalada en el pozo. Normas Básicas de SMS del Bloque San Alberto. Gerenciamiento de los residuos sólidos generados en el pozo y campamento central. Requisitos de Salud y de Seguridad para el ingreso al Activo San Alberto, como ser: examen pre-ocupacional, vacunas, seguro médico, seguros contra accidentes personales. - Página 199 -

Informe Final Pozo SAL-16 Las operaciones que se realizan en el momento, con las recomendaciones de los cuidados que se deben tomar, durante su permanencia en la locación. Prohibición de compra y recolección de Flora, en el área del bloque San  Alberto, para dar cumplimiento a lo establecido en el Art. 27, inciso a) del RASH. Está prohibido introducir especies vegetales exóticas y animales que no  son propios de la zona sin autorización de la autoridad competente. Está completamente prohibida: Colectar, extraer; procesar, comerciar  productos de origen mineral sin autorización de la Autoridad Nacional (AN), o Autoridad Departamental (AD) correspondiente. Al finalizar la presentación, se recomienda realizar el orden y limpieza en  las áreas de trabajo. 

8.5.2 Permisos de Trabajo y Análisis de Trabajo Seguro Los Permisos de Trabajo (PT’s) y los Análisis de Trabajo Seguro ( ATS’s) son herramientas de gerenciamiento de riesgo, en la cual se realizan la identificación y control de los riesgos existentes, determinadas para la gestión de seguridad operativa, de nuestras actividades. La elaboración de los PT’s tienen como objetivo: preservar la integridad de

las personas, medio ambiente y equipos, para garantizar la continuidad operativa. La elaboración de los ATS’s tiene como premisa la identificación de los

riesgos, de los actos y condiciones inseguras antes de que se lleven a cabo las tareas, como de las recomendaciones o medidas de mitigación para disminuir o eliminar los riesgos existentes Cualquier tarea que se realice en el proyecto debe ser objeto de la elaboración de un análisis de trabajo seguro (ATS) como requisito obligatorio para la autorización de su ejecución y cuando sea el caso de actividades de trabajos en caliente, altura, espacio confinado, excavaciones, en frío que amerite un análisis de riesgo más riguroso, debe además ir acompañado de su respectivo permiso de trabajo. En las siguientes gráficas detallamos las cantidades de permisos de trabajo y análisis de trabajo seguro generados en el periodo correspondiente de octubre 2008 – noviembre 2010.

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PERMISO DE TRABAJO

200

176 180

159 159

160

155 142

140

148

138

135 122

121

113

120

109

111

107

110 113

112 101

100

92

89

100

106

102

80 60 30

40 20 0

8 0 c e D

9 0 n a J

9 0 b e F

9 9 0 - 0 r r a p M A

9 9 0 - 0 y n a u J M

9 0 l u J

9 0 g u A

9 0 p e S

9 9 0 - 0 t c v o O N

9 0 c e D

0 1 n a J

0 1 b e F

0 0 1 - 1 r r a p M A

0 0 1 - 1 y n a u J M

0 1 l u J

0 1 g u A

0 1 p e S

0 1 t c O

0 1 v o N

ANALISIS TRABAJO SEGURO 527 494 415

489

473

441 434

457 468 444

487

383

381

379

406 416 417 368 367

328

302 302

227 165

8 0 c e D

9 0 n a J

9 0 b e F

9 9 0 - 0 r r a p M A

9 9 0 - 0 y n a u J M

9 0 l u J

9 0 g u A

9 0 p e S

9 0 t c O

9 0 v o N

9 0 c e D

0 1 n a J

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0 1 b e F

0 0 1 - 1 r r a p M A

0 0 1 - 1 y n a u J M

0 1 l u J

0 1 g u A

0 1 p e S

0 1 t c O

0 1 v o N

Informe Final Pozo SAL-16 8.5.3 Reuniones de Seguridad Industrial. Las reuniones de seguridad industrial desarrolladas en el pozo, tienen el objetivo de minimizar los riesgos que envuelven a las operaciones y el proyecto de perforación del pozo SAL-15, y dar seguridad a la continuidad de las operaciones, contempla las siguientes: Reuniones Pre-turno: Son de carácter diario, antes del inicio de cada turno de trabajo, con los temas relacionados a seguridad, como alertas, lecturas de las tarjetas stop, divulgación de los procedimientos de trabajo de la contratista, planes de contingencias específicos, charlas médicas, cuidados al medio ambiente. Reuniones Semanales: Se realiza charlas semanales de acuerdo al cronograma previamente elaborado, con la participación de los supervisores de las distintas empresas que participan del proyecto y donde se trataran temas específicamente de seguridad, medio ambiente y salud ocupacional. Las Reuniones antes del inicio de Operaciones no Rutinarias: La empresa a cargo, es responsable de realizar una reunión previa de seguridad, donde además de una explicación de la secuencia operativa, se realiza el análisis de riesgos que implica su ejecución.

HORAS HOMBRE CAPACITACIÓN 2500 2078

2000

1813

1869

1500

935

1000 698682 717681722

672 480 524529506

500

403 431

425 230

91

0

- Página 202 -

299

491 347

328 307 204


8.5.4 Aplicación de Tarjetas Stop y Auditorías Corportamentales La compañía DLS-153 tiene implementado el programa de observación preventiva Sistema Stop: De forma diaria estas tarjetas son contabilizadas y clasificadas por categoría y tipo de observación, formando un consolidado a fin de mes donde se muestra el estado de estas observaciones, en cuanto a observaciones cerradas o pendientes, y los comentarios de los jefes de equipo de las acciones tomadas para evitar reiteraciones. El total de tarjetas emitidas durante el proyecto fueron de 1990 tarjetas de observación, mostrando el compromiso del personal en la identificación y reporte de actos y condiciones inseguras. Se dio seguimiento a las acciones correctivas de forma semanal, recibiendo los resúmenes de las tarjetas emitidas de este periodo, junto con las acciones tomadas por el jefe de equipo para evitar reiteraciones. También se efectuaron lectura de tarjetas Stop en reunión programada, con la asistencia de todas las empresas contratistas involucradas en el proyecto. Igualmente se seleccionan las tarjetas más relevantes, entregando un incentivo de forma semanal y mensual a las mejores observaciones preventivas. Auditorías Comportamentales: son realizadas por personal de Petrobras, consiste en la identificación de los desvíos en un área de trabajo, para el tratamiento inmediato de las desviaciones y no conformidades encontradas durante la misma.

Nº TARJETA DE OBS PREVENTIVA STOP 194 170

106 91 89 65 65

83

93 75

102 86 71 67 48

37

66 60

76

85 59

69

57

50 26

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COMPORTAMIENTO POR TIPO DE OBSERVACIÓN 564 600 500

328

400

226

300 200

175

233

69

100 0

Acto Seguro, 192, 12% Acto Inseguro, 664, 40%

Condición Insegura, 804, 48%

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Informe Final Pozo SAL-16 8.6 SIMULACROS DE ENTRENAMIENTO El proyecto de perforación pozo SAL-15, cuenta con la planificación y cronograma de simulacros de entrenamiento, con la finalidad de tener al personal del pozo, entrenados y capacitados para atender, mitigar y controlar ante cualquier emergencia que se pueda presentar durante las actividades. En la siguiente gráfica se muestran los totales y porcentajes de simulacros de acuerdo a las hipótesis accidentales, realizados durante los periodos de nov-2008 a nov-2010

SIMULACROS SAL-15 Primeros Auxilios, 6, 19% Derrame, 2, 7% Incendio, 4, 13%

Surgencia, 19, 61%

8.7 INSPECCIÓN DE EXTINTORES Las instalaciones operacionales y no operacionales, cuentan con sistemas de extintores los cuales se encuentran instalados en lugares estratégicos para un control inmediato en casos de generarse incendio en el equipo de perforación como en el campamento central. En el equipo de perforación y campamento, se dispone de lay out de la ubicación de los extintores instalados tanto para el área operacional y no operacional. Las inspecciones de los extintores tienen una periocidad mensual.

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Informe Final Pozo SAL-16 8.8 CONTROL VEHICULAR Y HOJA DE RUTA DE VIAJE Los motorizados que ingresan al pozo vienen con su respectivo check list vehicular de origen para su verificación por personal de seguridad en el pozo. Para realizar su retorno deben tramitar su respectivo registro de gerenciamiento de viaje, requisito para autorizar su salida del pozo, donde se describen la hora de salida, la ruta de viaje, destino, motivo de la salida, nombre del chofer, placa del motorizado, etc. Periódicamente se realizan los check list a los vehículos involucrados en el proyecto de perforación tantos de la operadora, contratistas y subcontratistas para tener un mejor control en la seguridad de las personas que son transportadas, del personal en locación y comunidades aledañas. En el reporte mensual, se tienen los datos de kilómetros recorridos incluyendo vehículos pesados y livianos. KM RECORRIDOS VEHICULO PESADOS Y LIVIANOS 30000 28003

25000 23714

23421

20000

19410 18126 17621 16534 15855 16231 14933

18599

15000

15139 11365

10000 7443

5000

8 8 9 0 - 0 - 0 v c n o e J a N D

7713

7699 6286 6559 4419

3905 3514 3434

2634

0

2566

2155 9 0 b e F

9 9 0 - 0 r r a p M A

9 9 0 - 0 y n a u J M

9 0 l u J

9 9 0 - 0 g p u e A S

9 9 9 0 0 - 0 - 0 - 1 t c n c v o e J a O N D

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0 1 b e F

0 0 1 - 1 r r a p M A

0 0 1 - 1 y n a u J M

0 1 l u J

0 0 1 - 1 g p u e A S

0 0 1 - 1 t c v o O N

Informe Final Pozo SAL-16 8.9 EQUIPOS DE SEGURIDAD CONTRA INCENDIOS Se tiene instalado la red fija de control de incendios, que comprenden de una bomba de abastecimiento de agua, con su respectivo manifold de salida hacia los monitores y/o hidrantes ubicado estratégicamente en la planchada y distribuidos de la siguiente manera: 







Hidrante N°1 frente a los equipos de control de sólidos, cubriendo los sectores de cajones de lodo, zarandas, área de locación seca y con manguera auxiliares con alcance hasta el galpón de almacén de productos químicos. Hidrante N°2 frente a la parte frontal del equipo de perforación con alcance a la subestructura, BOP’s, choke manifold. Hidrante N°3 frente a las bombas de lodo con alcance a los generadores del equipo, parte posterior a la torre de perforación. Hidrante N°4 ubicado frente al sector de los tanques de diesel del equipo

La compañía perforadora DLS-153, así mismo, cuenta con un equipo fijo de control de incendios, el cual dispone de bombas de agua, líneas y mangueras de distribución de agua a piletas del sistema de lodos, dos tanques con material espumígenos y un equipo portátil ubicado en sector de las bombas de lodo. Entre los equipos de protección personal para el combate a incendios, se cuenta con una estación con trajes de bomberos ubicados estratégicamente en la planchada del pozo.

8.10 INSPECCIONES DE SMS Se realizaron inspecciones periódicas a los distintos elementos que conforman o hacen a la operación, con el objeto de controlar su normal funcionamiento, estas inspecciones fueron realizadas cada dos semanas ó en su defecto se aumenta la frecuencia cuando el producto del análisis de riesgo así lo requiere.

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INSPECCIONES DE SMS 70

64

68

68

65 51

60 50 40 30 20 10 0 Rig

Campamento

Equipos de Incendio

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Equipos de Izaje

Equipo protección anticaídas


9. CONCLUSIONES 

SAL-15 fue el primero pozo después de muchos años sin actividad de perforación en el Bloque San Alberto, y de una baja de actividad en el país, que hizo que la calidad de los servicios y equipos disponibles fuesen débiles. Además fue el primer pozo perforado de la segunda fase del desarrollo del Campo de Gas San Alberto, y el primer pozo en Bolivia del tipo multi-lateral, produciendo de dos ramas, equipado con sistemas de válvulas de producción “inteligente” y Sensores de presión,

temperatura y caudal independientes para cada rama. Por esa razón hubo mucho aprendizaje de nuevas tecnologías, de nuevos procedimientos o metodologías operacionales; así como entrenamiento de personal y contratistas. 







Logró buenos indicadores de SMS que pese ser un equipo nuevo en las operaciones con Petrobras y una reactivación de trabajos en San Alberto después de varios años sin perforar pozo allá. El pozo SAL-15 logró los objetivos de producción definidos en el Plan de Desarrollo, fase 2 del Campo de San Alberto. Hubo 3 grandes imprevistos geológicos y/o de reservorio que afectaran negativamente el desempeño de la perforación del pozo, tanto en costos como en tiempos: i. El tope del Devoniano mucho más bajo que el pronosticado, que obligó la bajada de un liner de co ntingencia de 16” y operaciones de ensanchamiento asociadas. ii. La presencia de las arenas H1 con presión original y con cierto nivel de fracturas naturales que permitió el aporte continuo de gas al pozo. Tanto que a partir de la perforación de SAL 15 rama inferior, varios cambios fueron introducidos en el proyecto de la rama superior bien como de los demás pozos, siendo la principal la bajada del zapato del revestimiento de producción en el tope de la arenas H2, de manera a aislar el H1 de los demás reservorios. iii. El tope de la Fm. Santa Rosa fue encontrado más bajo tanto en el pozo piloto cuanto en la rama inferior, mientras que en la rama inferior el mismo debería estar calibrado con el pozo piloto La completación fue ejecutada para producir simultáneamente de las dos ramas o en forma individual, donde la rama superior produce de la Fm. Huamampampa; y la inferior de la Fm. Santa Rosa. De manera, que se permita monitorear datos de presión, temperatura y caudal de gas de cada rama independientemente.

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







Fue importante todo el trabajo preliminar y pruebas previas realizadas en Santa cruz con relación a la operación de apertura de ventana, instalación del equipo de pozo multi-lateral y de los diversos equipos del arreglo de producción. Que pese a la gran cantidad de nuevos equipos y la complexidad de la columna de producción, la bajada e instalación fue relativamente exitosa. Parte de los desvíos en costos y tiempos, tanto en la perforación cuanto en la completación, se debieron a una planificación optimista que no consideró la introducción simultáneamente de varias nuevas tecnologías simultáneamente en Bolivia, sin considerar en el proyecto contingencias en tiempos y costos para una curva de aprendizaje. De los problemas ocurridos en las operaciones de perforación del pozo, el único que está íntegramente ligado al pozo multilateral como tal, es el tema del lateral diverter y top packer. Aspecto que ya fue analizado en conjunto con la compañía Baker, proveedora de dicha herramienta, para que realice mejoras. La presencia de las arenas de la base de la Fm. Los Monos con gas, y posicionada justamente enfrente al conector multilateral (lateral diverter y hook hanger) de las dos ramas resultó en impactó en tiempo y costo las operaciones de perforación. Algunas de las mejoras ya identificadas son relacionados a la cantidad y disposición de los sellos, en el sistema de fijación, y el espaciamiento entre el top packer y hook hanger. Acciones ya identificadas y que están siendo trabajadas y modificadas para el pozo SBL-7. Queda abierta la posibilidad de cañonear la Fm. Icla en la zona inferior para ponerla en producción, ya que se dispone de pasaje pleno hasta la rama inferior. Esta operación se la realizaría con cable eléctrico y cañones especiales de alta penetración. Antes de los bajar los cañones se tiene que recupera los tapones de la válvula de fondo 3.5” ON/OFF,

después se bajaría un tapón inflable para aislar Fm. Santa Rosa.

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Informe Final SAL-16 v 09 OCT-2012

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