Preparado por Guillermo Sebastián Zevillanos Núñez 6/15/2014
Página 1
DISEÑO DE PUENTE TIPO LOSA : MÉTODO LRFD SE CONSIDERA: LUZ DEL PUENTE (L->mts) SOBRECARGA VEHICULAR NUMERO DE VÍAS
8m HL-93 2 3.57
14.78
14.78
MATERIALES: RESISTENCIA DEL CONCRETO (f´c) FLUENCIA DEL ACERO (f´y) CARPETA ASFÁLTICA DENSIDAD DEL CONCRETO DENSIDAD DEL ASFALTO BOMBEO
280 4200 4200 0.05 2400 2000 2%
Kg./cm² Kg./cm Kg./cm²² m Kg./cm³ Kg./cm³
2.4 2.4 Tn/m Tn/m³³ 2.0 2.0 Tn/m Tn/m³³
A. REDIMENSIONAMIENTO LUZ DEL PUENTE ANCHO DE CALZADA PERALTE DE LOSA
LUZ (L,S) = h=(1.2(S+3000))/30 =
SE ASUME ANCHO DE SARDINEL H. DE LA VIGA BORDE
h= b= hb =
0.30
0.50 m 0.30 m 0.25 m
Entre 0.20 a 0.25m Entre 0.20 a 0.25m
7.20
0.30
2%
0.25
8m 7.2 m 0.44 m
2% 0.05
0.50 7.80 B. DISEÑO DE LOSA METRADO DE CARGAS b.1 Momentos por Carga Muerta
(Franja Interior de 1.00 m de ancho)
DC
Peso Concreto = MDC = DC*L^2/8 =
1.20 1.20 Tn/m Tn/m 9.60 9.60 Tn.m Tn.m
DW
Peso Asfalto = MDW = DW*L^2/8 =
0.10 0.10 Tn/m Tn/m 0.80 0.80 Tn.m Tn.m
b.2 Momentos por Carga Viva
Página 1 de 7
Preparado por Guillermo Sebastián Zevillanos Núñez 6/15/2014
* Camión HL-93 (Por Barett)
14.78
14.78
3.57
CL Mcamion =
31.63 Tn-m
0.78
3.225 0.28
2.925
1.86
5.075
2.925
14.78
14.78
3.57
CL Mcamion =
27.34 Tn-m
-0.3
4.3 -0.15
4.3 2.00
4.00 Mcamion =
4.00
31.63 Tn-m
* Tandem (Por Barett)
11.20
11.20 CL
Mtandem =
38.30 Tn-m
3.7
1.2 1.99 3.70
3.1 1.43
4.30
11.2
11.2
CL Mtandem =
38.08 Tn-m
4
1.2 2.00 4.00
Mtandem =
38.30 Tn-m
* S/C Equivalente
Página 2 de 7
2.8 1.40
4.00
Página 2
Preparado por Guillermo Sebastián Zevillanos Núñez 6/15/2014
0.97
Ms/c eq =
7.76 Tn-m
8.00 2.00 4.00
Ms/c eq =
4.00
7.76 Tn-m
DETERMINACIÓN DE LOS MOMENTOS A. MOMENTO POR PESO PROPIO (M DC) 1.20 Tn/m
W= L=
8.00 2.00 4.00
1.20 Tn/m 8.00 m
MDC =
9.60 Tn-m
MDC =
9.60 Tn-m
4.00 MDC =
9.60 Tn-m
Mom Máx. por Peso Propio por 1 m de ancho de Losa
B. MOMENTO POR CARGA MUERTA (MDW) W= 0.10 Tn/m
L=
0.10 Tn/m 8.00 m
MDC =
0.80 Tn-m
MDC =
0.80 Tn-m
8.00
MDW =
0.80 Tn-m
Mom Máx. por Carg Muerta por 1 m de ancho de Losa
Camión HL-93
3.57
14.78
Tandem de Diseño
14.78
11.20
Página 3 de 7
11.20
Página 3
Preparado por Guillermo Sebastián Zevillanos Núñez 6/15/2014
DETERMINACI N DEL ANCHO EFECTIVO L1 = W1 = W= NL =
8000 mm 7200 mm 7800 mm 2
1. Un Carril Cargado: E = 250+0.42(L1*W1)^1/2 E=
3437.58
W/NL
≤
3900 mm
≤
2. Dos o mas Carriles Cargados E = 2100+0.12(L1*W1)^1/2 E=
W/NL
≤
3010.74
3900 mm
≤
CALCULO DE LOS EFECTOS DE LA CARGA VIVA Para Una Vía Cargada M LL+IM = m(Mmax*1.33+Ms/c)/E Mmax = Ms/c = m= M LL+IM =
38.30 Tn-m 7.76 Tn-m 1.20 20.49 Tn-m/m
Para Dos Vías Cargadas M LL+IM = m(Mmax*1.33+Ms/c)/E Mmax = Ms/c = m= M LL+IM = SE ASUME
38.30 Tn-m 7.76 Tn-m 1.00 19.50 Tn-m/m M LL+IM =
20.49 Tn-m/m
SELECCI N DE MODIFICADORES DE CARGA (n) Factor de Ductibilidad (nD) = Factor de Redundancia (NR) = Sector de Importancia Operática (nI) = n = nD * nR * n1 n=
1.05
COMBINACI N DE CARGAS APLICABLES
Página 4 de 7
0.95 1.05 1.05
Página 4
Preparado por Guillermo Sebastián Zevillanos Núñez 6/15/2014
Página 5
RESISTENCIA 1 Estado Limite Mu = n(1.25 DC + 1.50 DW + 1.75 (LL + IM)) Mu =
51.39 Tn-m
SERVICIO 1 Estado Limite Mu = 1.0(DC + DW) + 1.0 (LL + IM) Mu =
30.89 Tn-m
DISE O A. DISEÑO POR ESTADO LIMITE POR SERVICIO VERIFICACI N DE PERALTE DE SERVICIO Mu = fc = 0.4 * f´c fs = 0.4 * fy Es = Ec = 15000 √f´c n = Es / Ec r = fs / fc K = n/(n + r) j = 1 - K/3 b=
