Hidrobronz

Información Técnica Hidro-Bronz

1


I. El Cobre y el Hombre, una amistad perdurable

s indudable que el cobre fue uno de los primeros metales utilizados utilizados por el hombre para valerse. Un día, hacia fines de la Edad Edad de Piedra, Piedra, unos cuantos años años antes de Jesucristo, puede que algún primitivo habitante de este hoy castigado castigado planeta, planeta, encontrara una pepita pepita pesada, de color color pardo oscuro que al rayarla, brillaba y; aunque dura, podía traba jarla, ya que era era maleable y dúctil. dúctil. Pasado algún tiempo, puede que cualquier artesano dedicado a la fabricación de utensilios, al comprobar que ese metal podía modelarse y pulirse, emplease el cobre para la fabricación de armas y herramientas. herramientas. La demanda de esos utensilios, a causa de lo práctico y atractivo que resultaban en comparación con los obtenidos de piedra, hizo que el hombre acudiese en busca de esta nueva materia prima subyacente en la corteza terrestre. Más tarde, es posible que cierto cazador primitivo hubiera hecho fuego sobre algún afloramiento de mineral y como consecuencia de ello hubiera descubierto restos de cobre fundido ya partir de allí comenzara la utilización "intensiva" de ese vistoso metal. Más allá de las lógicas imprecisiones históricas acerca del "descubrimiento" del cobre, hace casi seis mil años, los egipcios ya fabricaban cuchillos y armas de cobre, y dos mil setecientos cincuenta años antes de Jesucristo, lo utilizaban para la fabricación de tuberías. A poco de andar, estos estos antiguos metalurgistas descubrieron descubrieron que las propiedades y características de las aleaciones de cobre eran tan, o más atractivas que las del metal puro, y así obtuvieron, entre otras aleaciones, aleaciones, los tan reconocidos bronces.

2


Se puede, pues afirmar que el cobre es el más barato y más común de los metales nobles (aquellos resistentes a la acción de innumerables agentes externos), puesto que se sitúa inmediatamente detrás del platino, el oro y la plata. Este hecho explica su carácter insustituible en muchas aplicaciones para las que, la resistencia mecánica, la maleabilidad y la resistencia a la corrosión son factores esenciales. esenciales. Las propiedades físicas y mecánicas que a continuación se detallan indican que es posible la utilización de este material en las más diversas aplicaciones industriales, incluyendo aquellos usos que tienen que ver con las instalaciones típicas de viviendas, tales como provisión de agua fría, caliente y desagüe; así como también de gas, calefacción y lucha contra incendio. Densidad a 20º C Punto de fusión (liquido) Punto de fusión (sólido) Coeficiente de dilatación lineal 20-100º Calor específico a 20º C Conductividad térmica a 20º C Resistividad eléctrico a 20º C Módulo de elasticidad a 20º C Módulo de elasticidad a 20º C Módulo de rigidez a 20º C Estado de suministro

Resistencia a la tracción (Kg/mm2)

8,95 gr/cm 1.065º C 1.050º C 0,0000181 /º C 0,09 cal/gr º C 0,56 cal/(cm2) (seg) (ºC/cm) 32,20 m/ohm mm2 3,10 microohm/cm 12.000 Kg/mm2 4.500 Kg/mm2 Alargamiento (%)

Tamaño de grano (mm)

mínimo

máximo

mínimo

mínimo

máximo

Duro

37

-

6

-

-

Recocido

23

35

35

0,015

0,045

Temperatura de recocido

425-800ºC

Temperatura de forja en caliente

750-900ºC

Conformabilidad en frío

Excelente

Conformabilidad en caliente Reducción en frío entre recocidos Indice de maquinabilidad

Buena

Tabla de propiedades Físicas

Propiedades mecánicas

Características Técnicas

90% 25

3


II. Características de las Tuberias Hidro-Bronz

Las tuberías Hidro-Bronz son sinónimo de elevada performance y prolongada vida útil. A partir de un exhaustivo control químico y metalúrgico, los procesos de producción realizados hasta llegar a obtener el producto termínado garantizan su comprobada eficacia, ya que someten al material a importantes esfuerzos mecánicos. La tecnología utilizada para la producción de los tubos es de última generación a nivel mundial, poseyendo Decker uno de los dos laminadores de Paso Peregrino que existen en el país y el único dedicado a la elaboración de caños de cobre. Los materiales utilizados hacen de Hidro-Bronz un producto de elevada durabilidad, habiéndose registrado instalaciones con más de 60 años de servicio en perfecto estado de conservación y con su capacidad de caudal intacta. Cumpliendo rigurosamente con la norma I RAM 2521, Decker S. A produce distintos tipos de cañerías:

“D” Diámetro Exterior (mm)

“e” Espesor de Pared (tolerancia ± 10%)

Seciones Internas Teóricas (cm²)

Peso Teórico Kg/m

e

Diámetro Nominal (mm)

Medida

9

12,52

0,90

1,40

0,90

0,74

0,291

0,433

13

16,70

1,00

1,80

1,70

1,35

0,437

0,746

19

23,05

1,00

1,80

3,48

2,97

0,614

1,065

25

29,40

1,00

1,80

5,90

5,23

0,791

1,383

32

35,75

1,10

1,80

8,84

8,12

1,061

1,701

38

42,10

0,10

1,25

1,80

12,32

11,64

1,421

2,019

51

54,80

0,10

1,50

2,00

21,07

20,27

2,225

2,939

64

67,50

0,15

1,65

2,00

32,37

31,67

3,024

3,646

76

80,20

0,15

1,85

2,00

45,95

45,60

4,035

4,353

100

106,60

0,20

2,40

2,50

81,39

81,07

6,961

7,244

Tolerancia Standard Especial Standard Especial Standard Especial

0,05

D

Características Dimensionales en los tubos Standard y Especial

4


e Diámetro nominal (Pulg.)

“D” Diametro exterior (mm) “e” Espesor de pared (mm)

Medida 1/4

13,30

3/8

16,80

1/2

21,10

3/4

26,60

1

33,50

1 1/4

42,20

1 1/2

48,00

2

Tolerancia

Medida

Sección in- Peso teórico terna teórica (Kg(m) (cm²)

D

Tolerancia

1,80

0,74

0,576

2,00

1,29

0,824

2,35

2,11

1,226

2,50

3,63

1,667

2,90

6,03

2,470

9,95

3,573

3,50

13,20

4,435

59,90

3,50

21,98

5,494

2 1/2

75,50

3,50

36,85

7,014

3

88,20

4,50

49,26

10,484

4

113,30

4,50

85,44

13,628

Diámetro nominal (mm)

“D” Diámetro Exterior (mm)

medida

toler,

±

±

±

±

12%

15%

3,30

20%

25%

“e” Espesores de pared (mm)

medida

toler,

±

10%

“∅” Diámetro de la vaina (mm) medida

Sección interna teórica (cm²)

toler,

desnudo

revestido

12,52

0,90

16,50

0,90

0,291

0,302

13

16,70

1,00

20,50

1,70

0,437

0,548

19

23,05

1,00

27,40

3,48

0,614

0,775

25

29,40

5,90

0,791

0,965

32

35,75

1,10

8,84

1,061

1,411

38

42,10

1,25

12,32

1,421

1,720

51

54,80

1,50

21,07

2,225

2,588

1,00

“D” Diámetro “D” Diámetro exterior (mm) nominal Medida

Toler.

±

10%

33,50

±

1%

“e” Espesores (mm) Medida 0,70

0,97

0,323

13

16,70

0,70

1,84

0,315

19

23,05

0,80

3,61

0,500

25

29,40

0,80

6,06

0,643

32

35,75

9,05

0,881

38

42,10

0,90

12,75

1,042

51

54,80

1,00

21,88

1,512

64

68,50

1,20

34,30

2,270

76

80,20

1,40

47,03

3,100

0,90

∅

D

Características Dimensionales de los tubos T-A e

Toler.

12,52

5%

e

Sección in- Peso teórico terna teórica (Kg/m)

9

±

Revestimiento de PVC

Peso teórico (Kg/m)

9

0,05

Características Dimensionales de los tubos Decker 85

±

10%

D

Características Dimensionales de los tubos HB-L

5


III. Formas de suministro

STANDARD Se comercializa en diámetros nominales de 9 a 19 mm. en rollos o tiras, en temple recocido. Los diámetros nominales de 25 a 100 mm. son comercializados solamente en tiras, en temple duro.

T -A TERMO ACUSTICO Se comercializa en tiras de 5 metros de largo en estado recocido.

ESPECIAL Se comercializa en diámetros nominales de 9 a 100 mm. en tiras.

CONEX Línea discontinuada en razón de que el usuario la ha reemplazado, por toda lógica e igual resultado, por cañería HIDRO-BRONZ especial.

DECKER 85 Se presenta en medidas que van desde 1/4" a 4" de diámetro nominal, en tiras con extremos roscados en temple duro. Medida (mm)

Standard

Especial

Forma

Largo

Tiras Rollos

5m Hasta 40 m

13

Tiras Rollos

5m Recocido Hasta 30 m

19

Tiras Rollos

5m 20 m

25 32 38

Tiras

4a6m

51 a 100

Tiras

4a6m

9

Medida

Estado

Duro

Características del suministro Forma

Largo

Forma

Largo

Estado

Tiras

4a6m

Rococido

Tiras

4a6

Duro

Medida

Estado

Forma de suministro de tuberias Standard y especial

Características del suministro Forma

(m)

Largo

Estado

(m)

9

Rollos

20

Recocido

25

Tiras

4a6

Duro

13

Rollos

20

Recocido

32

Tiras

4a6

Duro

19

Rollos

20

Recocido

38

Tiras

4a6

Duro

9

Tiras

5

Duro

51

Tiras

4a6

Duro

13

Tiras

5

Duro

64

Tiras

4a6

Duro

19

Tiras

5

Duro

76

Tiras

4a6

Duro

Caño HB-L Formas de Suministro

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IV. Presiones Dado los altos valores de resistencia mecánica de las cañerías Hidro- Bronz, tanto en su estado recocido como en su estado duro, los niveles de resistencia a la presión permiten su aplicación en situaciones de máxima exigencia. Por ello a partir de la expresión matemática indicada por la Norma ASA 831:

P=

donde

2 x Ta x e D - (0.8 x e)

p Ta e D

= = = =

x 100

Presión interna (kg/cm2) Tensión admisible (5 kg/mm2) espesor del tubo (mm) diametro exterior del tubo (mm)

los valores de resistencia a la presión para cada tipo de tubería son los indicados en las tablas que a continuación se detallan: En el caso de ser necesario operar la instalación por encima de los 150°C, convendría adoptar un coeficiente de seguridad de 6. Al utilizarse accesorios Hidro-Cobre y soldadura fuerte Hidro-Bronz C1 las presiones de trabajo pueden incrementarse en un 15%.

Diámetro Nominal (mm) 9 13 19 25 32 38 51 64 76 100

Presiones de trabajo aprox (Kg/cm²)

(20 ºC - 150 ºC)

Standard

Especial

T-A

76

122

76

62

117

62

44

83

44

34

64

34

31

52

31

30

44

30

27

37

27

24

30

23

25

22

23

Presiones de trabajo de los tubos Standard y T-A

Diámetro nominal

DECKER 85

1/4

(6 mm)

151

3/8

(9 mm)

131

1/2

(13 mm)

122

3/4

(19 mm)

101

1

(25 mm)

93

1 1/4

(32 mm)

83

1 1/2

(38 mm)

77

2

(51 mm)

61

2 1/2

(64 mm)

53

3

(76 mm)

48

4

(100 mm)

41

Presiones de trabajo de los tubos DECKER 85

7


V. Accesorios

Uniones normales y corredizas Medidas

9 - 13 -19 - 25

Reducciones y bujes de reducción Medidas

Codos Normales

Medidas

Medidas

Medidas Medidas

13 - 9 - 13 19 - 13 - 19 25 - 19 - 25 25 - 13 - 25

Tes normales

9 - 13 -19 - 25

Medidas

9 - 13 - 19 - 25

Tes reducción extrema

Tes reducción central

9 - 13 -19 - 25

Tubos y adaptadores hembras normales Medidas

13 - 9 19 - 13 25 - 19

Tubos y adaptadores machos normales

13 - 13 - 9 19 - 19 - 13 25 - 25 - 19

Tes reducción central y extrema Medidas

Accesorios HIDRO-COBRE Aptos para soldudadura blanda o fuerte

13 - 9 - 9 19 - 13 - 13 25 - 19 - 19

9 - 13 - 19 - 25

Los accesorios Hidro-Cobre son fruto de la capacidad tecnológica de Decker Indelqui S.A. El proceso de producción, está basado en la conformación de un tramo de caño Hidro-Bronz, que según la pieza a elaborar, es deformado mecánica o hidráulicamente. De esta manera se producen uniones, reducciones, bujes de reducción, tes normales y con reducción extrema y/o central y codos. Para completar la línea se fabrican, a partir de barra trefilada de aleación de cobre, los adaptadores y tubos macho y hembra. Los accesorios y conexiones Hidro-Cobre, poseen dimensiones calibradas, lo que da como resultado una estricta tolerancia capilar y un efectivo acople a la cañería. Pueden ser soldados utilizando la clásica soldadura blanda (plomo/estaño), o la nueva soldadura fuerte Hidro-Bronz C1. Sumados a las propiedades y ventajas de los tubos Hidro-Bronz, permiten lograr una instalación completa de un elevado nivel de prestación.

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Hay cañerías y está HIDRO-BRONZ

Sí. Por suerte está HIDRO-BRONZ. La cañería de cobre eterna. Que sólo suma ventajas. No se obtura por el sarro. Es más fácil de instalar, reduciendo costos de mano de obra; más aún a partir de la utilización de los accesorios HIDRO-COBRE, que resultan ideales para una adecuada unión por soldadura capilar. La instalación con cañerías HB y accesorios HC ocupan poco espacio pues son de muy bajo diámetro exterior (que se traduce en menor rotura de muros). Son de mayor diámetro interno y de muy baja rugosidad superficial (que se traducen en mayor caudal y menor pérdida de carga). Y además, muy importante, impiden la formación de bacterias nocivas para la salud. Por eso, a la hora de decidir qué cañerías le recomendará a sus clientes, elija HIDRO-BRONZ.

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Decker S.A. también produce y comercializa los tradicionales accesorios fundidos y estañados HB. Estos accesorios superan en performance a los similares existentes en el mercado, debido al especial cuidado puesto en el proceso de producción y su control. Se producen uniones normales y dobles, reducciones, bujes de reducción, codos, tes normales y con reducción extrema y/o central y tes y codos con rosca. También se fabrican tubos macho y hembra, normales y con reducción.

VI. Herramientas e insumos

Herramientas Para una mejor realización de la tarea de conexión y montaje de las instalaciones, Decker S.A. también ofrece al mercado las herramientas necesarias: Resorte dobla tubos, calibrador, escariador, decapante, soldadura de estaño al 50% y soldadura fuerte Hidro-Bronz C1.

Resortes doblatubos

Medidas 9 - 13 -19 - 25 - 32 -38

Calibradores

Soldadura Estaño 50%

Alambre ∅ 2 en pote de 250 g. Varilla ∅ 2 en tubo de 2 kg.

Escariadores

Herramientas e insumos

Medidas 9 - 13 -19 - 25 Medidas 9 - 13 -19 - 25 - 32

Decapante

Soldadura fuerte

HIDRO-BRONZ

C1 Pote de 110 grs. Pote de 220 grs.

Bolsa de 5 kg.

Soplete HIDRO-BRONZ para gas licuado propano/butano Apto para soldaduras blandas y fuertes

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VII. Métodos de unión Soldadura oxiacetilénica Soldadura de arco con electrodo de carbón Soldadura de arco en atmósfera inerte

Buena No recomendada Buena

Soldadura de arco con electrodo revestido

No recomendada

Soldadura por resistencia

No recomendada

Propiedades del material. Metodos de unión

Capilaridad

La soldadura capilar puede considerarse como un método metalúrgico de unión que depende de fuerzas naturales. Para que esta unión sea realmente efectiva se requieren rigurosos controles técnicos previos en la fabricación de los accesorios y los tubos a utilizar. La soldadura capilar se produce en forma natural, cuando el metal de aporte fundido moja un espacio muy pequeño o capilar. La fuerza resultante de su tensión superficial, hace que la soldadura fundida resulte atraída, penetre y llene el espacio capilar, independientemente de la posición en que actúe. Las condiciones que se deben cumplir para realizar una unión por soldadura capilar son las siguientes: a) los tubos y los accesorios deben ser fabricados bajo rigurosas tolerancias dimensionales. b) las superficies a unir deben ser convenientemente decapadas para que sean mo jadas por la soldadura. c) el conjunto debe ser calentado hasta que su temperatura sea superior al punto de fusión de la soldadura, aportándose ésta por el borde hasta que el metal fundido llene completamente el intersticio de la conexión .

Representación esquemática del fenómeno de la capilaridad; en el tubo de la izquierda el liquido tiende a subir atraido en el orificio por la fueza de la tensión superficial. En el tubo de la derecha, demasiado ancho, no puede subir.

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Procedimiento de soldadura capilar: Secuencia de operaciones a ejecutar La conexión entre cañerías y accesorios para cualquier tipo de instalación se realiza por medio del procedimiento de soldadura capilar, válido utilizando material de aporte del tipo "fuerte" (Cu-P) o "blando" (Sb-Sn). Para lograr una instalación sanitaria sin inconvenientes mediante el uso de soldadura blanda, deben ejecutarse los siguientes pasos:

2) ESCARIAR el tubo, quitando

3) CALIBRAR el tubo usando un

utilizando sierra o corta-tubos.

ñas rababas internas y externas que pudieran haber quedado por efecto del corte.

calibrador y un martillo liviano, para que el encastre en el accesorio sea correcto.

4) LIMPIAR mecánicamente el

5) APLICAR decapante en el ex-

extremo del tubo con esmeril fino.

tremo del tubo.

calentándolo y agregando el material de aporte.

7) APLICAR pasta decapante en

8) CALENTAR el conjunto, pro-

9) APORTAR el material de

el extremo del accesorio y introducir el tubo en el mismo, haciéndolo girar para lograr mejor distribución.

curando hacerlo especialmente con el accesorio, dirigiendo la llama desde el lado opuesto a la junta.

soldadura en el intersticio formado por el acople de caño y accesorio, hasta lograr un anillo completo en el borde de la junta

1) CORTAR el tubo a escuadra,

Temperatuta de servicio ºC

6) ESTA AR el extremo del tubo

Presiones de trabajo en conexiones soldadas con estaño 50% (Kg/cm²) 9 a 25 mm 32 a 51 mm 64 a 100 mm

10) LIMIAR Con un trapo seco los excesos de soldadura y pasta.

40

14

12

10

65

10

9

7

90

7

6

5

Se recomienda efectuar verificaciones hidráulicas al cabo del armado de cada sector de de la instalación, y luego permitir la circulación de abundante agua a efectos de limpiar los restos de decapante que pudieran haber quedado dentro de la cañería

Al utilizar soldadura fuerte, se evitan los pasos 5, 6 y 7 correspondientes a la aplicación de pasta decapante y estañado

En caso de vincular por soldadura fuerte accesorios HIDRO-COBRE o cañería HIDROBRONZ con tubos o adaptadores macho hembra, utilizar con el material de aporte un agregado mínimo de fundente tipo borax.

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debe llevarse a cabo es el que se detalla a continuación: Para soldar un caño T-A debemos retirar previamente la vaina de P. V.C. a fin de evitar que ésta sea dañada o quemada. Tomada esta precaución, la soldadura se efectuará en la forma corriente. Para retirar la vaina tenemos dos formas diferentes con idéntico resultado.

Procedimiento de Soldadura capilar en caño T-A

1- Retiro de la vaina de P.V.C. Se corta la vaina a unos 30 cm de su extremo en forma circular y longitudinal, se retira ésta totalmente dejándose el caño desnudo y se procede a efectuar la soldadura capilar. Una vez terminada la misma, se coloca la vaina en su lugar de origen.

2- Desplazamiento de la vaina de P.V.C. Se corta la vaina a ambos lados del caño en forma longitudinal a unos 30 cm de su extremo y se desplaza ésta hacia atrás. Se efectuará la soldadura capilar correspondiente colocándose la vaina en su posición original.

3- Soldadura capilar Se procede a calentar el conjunto efectuando el aporte de material blando o fuerte. Al finalizar la misma se coloca la vaina en su posición primi- tiva. Se recomienda evitar que el calor de la llama tome contacto con la vaina.

4- Terminadón Finalizada la secuencia de soldadura capilar y colocada la vaina de R ~C. en su posición original, para una mejor terminación se aconseja envolver el sector del corte con cinta de teflón. Si la instalación está a la vista, se recomienda envolver tanto el corte como el accesorio.

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IX. Dilatación Para el correcto montaje de las tuberías Hidro-Bronz, es muy importante tener en cuenta la dilatación térmica lineal. Las instalaciones expuestas a variaciones sensibles de temperatura deben disponerse en forma tal que puedan dilatar y contraer libremente, evitando que los cambios de longitud originen esfuerzos perjudiciales sobre las uniones soldadas. El empotramiento rígido de una tubería impide su movimiento. Las conexiones y la tubería misma se encuentran fuertemente solicitadas por las tensiones de dilatación (Fig. 1-A). Como consecuencia, alguna soldadura puede ceder o bien producirse agrietamiento en el revestimiento de la pared. Lo correcto entonces es dejar espacio libre alrededor de la tubería, para permitir su desplazamiento. Para ello, debe revestirse en todo su recorrido; especialmente en los extremos y derivaciones donde el espesor del revestimiento debe ser función del desplazamiento previsto (Fig. 1-8). En el caso de montaje no empotrado, las grapas de sujeción deben ubicarse sobre los tramos más largos de la tubería, que al admitir una cierta flexión permiten su movimiento, y por lo tanto reducen notablemente las tensiones de dilatación sobre todo el conjunto (Fig. 2-8). Una incorrecta disposición de las grapas da lugar a un sistema rígido, con el consiguiente riesgo de desperfectos (Fig. 2- A). En tendidos rectos, de longitud considerable, es necesario intercalar elementos de compensación de las variaciones de longitud. La figura 3 muestra diferentes alternativas de dilatadores axiales, de construcción especial o conformados en la misma tubería. En la misma figura, se indica la correcta disposición de las grapas de sujeción, a efectos de obtener el mayor grado de libertad en el dilatador. Entre dos puntos fijos debe preverse siempre una posibilidad de dilatación, mediante un desvío en la tubería o intercalando un dispositivo dilatador.

Montaje de las tuberías

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Información Técnica Hidro-Bronz El coeficiente de dilatación lineal del tubo HIDRO-BRONZ es de 0,0000184/°C. Esto significa que, al calentarse, sufre un alargamiento de 0,0184 mm. por metro lineal y por grado de temperatura. En la tabla siguiente se han calculado los alargamientos de tubos HIDRO-BRONZ en función de su longitud y de la variación de temperatura. Esta última se considera como la diferencia entre las temperaturas máximas y mínimas de servicio en la instalación.

Segmento de caño entre dos puntos fijos (m)

Alargamientos (mm) * Variación de temperatura en la tubería (ºC) 40

50

60

70

80

90

100

1

0.74

0.92

1.10

1.29

1.47

1.66

1.84

2

1.47

1.84

2.21

2.58

2.94

3.31

3.68

3

2.21

2.76

3.31

3.86

4.42

4.97

5.52

4

2.94

3.68

4.42

5.15

5.89

6.62

7.36

5

3.68

4.60

5.52

6.44

7.36

8.28

9.20

6

4.42

5.52

6.62

7.73

8.83

9.94

11.04

7

5.15

6.44

7.73

9.02

10.30

11.59

12.88

8

5.89

7.36

8.83

10.30

11.78

13.25

14.72

9

6.62

8.28

9.94

11.59

13.25

14.90

16.56

10

7.36

9.20

11.05

12.88

14.72

16.56

18.40

11

8.10

10.12

12.14

14.17

16.19

18.22

20.24

12

8383

11.04

13.25

15.46

16.66

19.87

22.08

13

9.57

11.96

14.35

16.74

19.14

21.53

23.92

14

10.30

12.88

15.46

18.03

20.61

23.18

25.76

15

11.04

13.80

16.56

19.32

22.08

24.84

27.60

16

11.78

14.72

17.66

20.61

23.55

26.50

29.44

17

12.51

15.64

18.77

21.90

25.02

28.15

31.28

18

13.25

16.56

19.87

23.18

26.50

29.81

33.12

19

13.98

17.48

20.98

24.47

27.97

31.46

34.96

20

14.72

18.40

22.08

25.76

29.44

33.12

36.80

21

15.49

19.32

23.18

27.05

30.91

34.78

38.64

22

16.19

20.24

24.29

28.34

32.38

36.43

40.48

3

16.93

21.16

25.39

29.62

33.86

38.09

42.32

24

17.66

22.08

26.50

30.91

35.33

39.74

44.16

25

18.40

23.00

27.60

32.20

36.80

41.40

46.00

Determinación de los alargamientos

* Los valores tabulados se obtuvieron aplicando la siguiente fórmula: ∆l = K . L . ∆t = Alargamiento en mm. donde: K = Coeficiente térmico del tubo HB = 0,0000184/ºC L = Largo inicial del tramo considerando entre 2 puntos fijos, en mm. ∆t = Diferencia de temperatura experimentada por el caño, en ºC.

15


Montaje de columnas de agua caliente Las figuras representan dos alternativas de montaje de una columna de agua caliente en un edificio de 3 pisos. Suponiendo una temperatura de trabajo máxima de 90 ºC, y una mínima de 10 ºC cuando la instalación no funciona, la variación térmica de la tubería será de 80 ºC. Los alargamientos por dilatación térmica se calculan según la fórmula: ∆L

= k.L.∆t

Que significa: ∆L = alargamientos, en mm. k = coeficiente térmico del tubo Hidro-Bronz = 0,0000184/ºC L = largo inicial del tramo considerado, en mm. ∆t = diferencia de temperatura, en ºC

Alternativa A: En la alternativa A, la columna está soportada por una grampa fija en su base, de manera que al dilatarse se desplazará únicamente hacia arriba. Los desplazamientos de los puntos 1, 2, 3 y 4 dependen de su alejamiento con respecto al punto C, que es fijo: ∆L = 0,0000184 x 1250 x 80 = 1 ,84 mm ∆L2 = 0,0000184 x 3950 x 80 = 5,81 mm ∆L3 = 0,0000184 x 6650 x 80 = 9,79 mm ∆L4 = 0,0000184 x 9350 x 80 = 13,76 mm Las derivaciones de los pisos altos difícilmente puedan admitir esos desplazamientos, por lo que resulta errónea la solución adoptada.

Alternativa B: En la variante B, se ha optado por soportar la tubería con dos anclajes fijos (F1 y F2), ubicados equidistantes entre las derivaciones 1-2 y 3-4 respectivamente. En este caso, el desplazamiento de los cuatro puntos de derivación tiene el mismo valor: ∆L = ∆L2 = ∆L3 = ∆L4 = 0,0000184 x 1350 x 80 = 1,99 mm La base de la columna (punto C) tendrá un desplazamiento hacia abajo de: ∆LC = 0,0000184 x 2600 x 80 = 3,83 mm En este caso, el tramo horizontal debe flexionar, por lo que la grampa que soporta se ha ubicado convenientemente alejada del punto C. Entre los puntos fijos F1 y F2 se ha colocado un dilatador, que absorbe el alargamiento en ese tramo: ∆LF = 0,0000184 x 5400 x 80 = 7 ,95 mm De esta forma, la tubería, adecuadamente soportada, tendrá mínimos desplazamientos en los puntos de derivación.

16


Diámetro nominal del tubo (mm)

R (mm) Alargamientos (mm) 10

20

30

40

50

9

150

210

255

295

330

13

170

240

295

340

380

19

200

280

345

400

445

25

225

315

390

450

505

32

250

355

430

495

550

38

270

380

465

540

600

51

305

430

530

615

685

64

340

480

590

680

760

76

370

530

630

740

830

100

430

605

740

855

955


Dimensiones de los dilatadores


20

30

40

50

9

185

260

320

365

410

13

210

300

365

425

475

19

250

350

430

500

560

25

280

395

485

565

630

32

310

445

540

620

690

38

335

475

585

670

750

51

385

540

665

770

860

64

425

585

740

850

950

76

465

665

790

930

1040

100

535

755

630

1070

1200


17


X. Calefacción El sistema de calefacción Hidro-Bronz C, está compuesto por cañerías desnudas (HB-C), cañerías aisladas (T-A), accesorios Hidro-Cobre y soldadura fuerte Hidro-Bronz C1.

2,7 m

1

2

3

4

1,8 m El calor natural: lugar con hierba iluminado por el sol a las 10 de la mañana

Calefacción por radiación. (Piso radiante) —— (Por radiador) - - - -

Calefacción por radiación de techo (losa radiante)

Calefacción por gravedad con aiere (perfil muy inadecuado de temperatura)

0,1 m 16 18 20 22 24

16 18 20 22 24

16 18 20 22 24

14 16 18 20 22 24

Este sistema es especialmente apto para ser utilizado en instalaciones de piso radiante. Su principal ventaja radica en la obtención de un flujo calórico adecuadamente distribuido en todo el ambiente, semejante al suministrado por la naturaleza. La utilización del sistema de calefacción por agua caliente centra su razón de ser en el logro de un mayor confort, utilizando una menor temperatura del aire ambiente, lo que lo hace más eficiente. Se trata de un calor más sano, silencioso e higiénico, que no produce sequedad ni irritación en las mucosas de nariz y ojos, manchas de humedad ni movimiento de polvo y que se distribuye en forma más homogenea en el ambiente calefaccionado. ,

Emisión por radiadores

El sistema también posee ventajas económicas traducidas en un menor costo de arranque, funcionamiento y mantenimiento, en comparación con otros sistemas de calefacción. Las tuberías Hidro-Bronz-C son provistas en diámetros nominales de 9 y 13 milímetros en tiras de 5 metros y en rollos de 40 metros, y en 19 milímetros en rollos de 20 metros. Las cañerías Hidro-Bronz T-A, son las encargadas de conectar la fuente generadora de calor con los elementos radiantes en el caso de utilización de radiadores. Se comercializan en diametros nominales de 9 a 51 milímetros en tiras de 5 metros de largo.

Emisión por piso radiante

18


PRINCIPALES CARACTERISTICAS DE LOS COMPONENTES DEL SISTEMA DE CALEFACCION HIDRO-BRONZ-C Cañerías Hidro-Bronz-C sin aislación * Perfecta combinación de resistencia y flexibilidad que las hacen más aptas para la conformación de las serpentinas. * Mínima cantidad de soldaduras (una conexión cada cuarenta metros utilizando cañeria de 13 mm). * Máximo coeficiente de conductibilidad térmica. (ocho veces más conductor que el hierro y más de cien veces más que el plástico). * Maxima resistencia a la corrosión interna y externa y mínima pérdida de carga. * Las características citadas anteriormente permiten una mayor difusión del calor, utilizando aún diámetros inferiores a otros materiales alternativos.

Cañerías Hidro-Bronz T-A aisladas * Presencia de una vaina termo-acústica, que minimiza ruidos derivados de la conducción del fluido (golpes de ariete, etc.). * Características físicas del material de la vaina (PVC), que preservan de la humedad exterior antiaislante. * Superficies exteriores e interiores del tubo de perfecta terminación, que en conjunto con las estrías de aire estanco de la vaina, impiden fugas de calor por convección, conducción y radiación.

Accesorios conformados Hidro-Cobre * Poseen dimensiones calibradas, que dan como resultado estrictas tolerancias capilares; con ello se logra un efectivo acople a la cañería. * Deben ser soldados utilizando la soldadura fuerte Hidro-Bronz C1 , lo que conforma una instalación totalmente homogenea sin puntos débiles.

19


XI. Desagües secundarios

El sistema de desagües Hidro-Bronz-D, está compuesto por piletas de piso para baño, lavadero, boca de acceso para cocina y un adaptador a codo sifonado de hierro fundido, todos integramente realizados en cobre. A estas piezas, se agregan una serie de tramos de conexión de distinta geometría.

LA PILETA DE PISO PARA BAÑO se comercializa provista de 4 accesos de 32 mm. de diámetro y una descarga de 60 mm. de diámetro. Además, posee una rejilla estampada, de aleación de cobre cromada y un porta rejilla de cobre de 125 mm. por 125 mm. La descarga está provista de un tapón de inspección a rosca de 10 mm., que permite una fácil y rápida limpieza.

EL ADAPTADOR A CODO SIFONADO DE HIERRO FUNDIDO se comercializa con 4 accesos de 32 mm. de diámetro y con una rejilla estampada, de aleación de cobre cromada y un portarejilla de cobre de 125 mm. por 125 mm. de similares características que las de piletas de piso para baño.

20


LA PILETA DE PISO PARA LAVADERO viene provista de 3 accesos de 38 mm. de diámetro y descarga sifónica de 32, 38, 50 y 60 mm. de diámetro. Posee una rejilla estampada, de aleación de cobre cromada y un portarejilla de cobre de 125 mm. por 125 mm. La descarga está provista de un tapón de inspección a rosca de 10 mm., que permite una fácil y rápida limpieza.

LA BOCA DE ACCESO DE COCINA posee dos accesos de 50 mm. de diámetro y una descarga de 60 mm. de diámetro. Tapa ciega de aleación de cobre cromada y portarejilla de cobre de 125 mm. por 125 mm. y doble tapa para su cierre hermético. Todos estos elementos vienen provistos además, de tapones de cobre para obturar los accesos que no son utilizados. También se producen suplementos prolongadores de altura de 20, 40 y 100 mm. y en dos diámetros de encastre diferentes, que permiten salvar diferencias de nivel en cualquier instalación de desagüe.

SIFON ROMPE ESPUMA, exclusivo dispositivo elaborado por Decker Indelqui S.A., soluciona el viejo problema del afloramiento de espuma en baños y lavaderos, permitiendo a su vez, colectar los líquidos de baldeo. Se trata de un elemento que se aloja en el portarejilla, debajo de la rejilla, con sólo quitar sus cuatro tornillos; luego de alojado, reponerla y ajustar.

21


Los tramos de conexión del sistema de desagües Hidro-Bronz D, presentan un extremo abocardado, comercializandose en las siguientes formas: rectos, codos a 45° y 90°, niples y adaptadores para lavatorio, bidet y bañera. Además, se provee una conexión a cañería principal. Los tramos rectos son suministradas en diámetros nominales de 32, 38, 50 y 60 mm. y en largos de 10, 20, 40, 60, 100, 120, 180 y 240 cm. (Fig a) Los diámetros de 32 y 38 mm. se utilizan en instalaciones de lavadero; los de 50 mm. en cocinas y los de 60 mm. para descarga a desagüe primario.

(Fig. a)

Los niples y codos facilitan la realización de todos los trazados posibles en la instalación de desagües sin recurrir al doblado de caños. ( Fig b, c y d ) El adaptador para lavatorio, es entregado en dos formas: doble curva y curva larga y al igual que el adaptador para bidet, posee un suplemento roscado que permite su montaje con sopapa standard. (Fig e) (Fig. b)

Ventajas y beneficios más importantes * Costo de instalación reducido, dada la facilidad de manipuleo e instalación, que reduce los tiempos de ejecución. * No se necesitan protecciones especiales. * Prolongada vida util, superior a cualquier otro material alternativo. * Mantenimiento de la sección util a lo largo del tiempo, dado el reducido nivel de incrustaciones y formación de sarro.

(Fig. c)

* El armado de la red de desagüe se puede realizar con la soldadura fuerte Hidro-Bronz C1 , tanto como con la tradicional soldadura blanda de plomo-estaño aI 50%.

(Fig. d)

(Fig. e)

22


Montaje de seagües secundarios: Secuencia de operaciones 1) Plantear el trazado en obra a fin de evaluar tipo y número de accesorios y su disposición física; resolver además las pendientes indicadas en cada caso. 2) Resolución del nudo central: conjunto formado por la pileta de piso (P. P.) y los primeros tramos de accesos ∅ 32 mm y descarga ∅ 60 mm, mediante soldadura con estaño al 50% o soldadura fuerte Hidro-Bronz C1, en banco de trabajo.

Se procederá de la siguiente manera: a) Elegir el tipo de pieza para cada acceso: codos 90º, 45º tramos rectos (T.R.) o tapón.

b) Limpiar con lana de acero o tela esmeril el extremo del (Fig. a)

T.R. o codo elegido, así como también la superficie interna de la abertura correspondiente en la P.P., y luego proceder según el tipo de material de aporte a utilizar.

(Fig. b)

c) Montar en frío el conjunto P.P. y accesos, observando posición y pendientes necesarias.

d) En caso de utilizar soldadura de estaño al 50%, sellar externamente la junta de la P.P. y acceso con cinta de teflón o similar, para evitar la fuga de material de aporte durante la soldadura. (Fig. c)

e) En igual situación que la descripta en el caso anterior,

(Fig. d)

colocar la P. P. en forma horizontal de modo que el acceso a soldar se ubique hacia abajo, colocando un anillo de alambre de estaño al 50% en el interior del acceso.

f) Comenzar el calentamiento dirigiendo la llama del so-

(Fig. e)

plete al interior de la pileta sobre el acceso preparado de la manera indicada en caso de usar soldadura blanda. El estaño al 50% colocado en forma de anillo fundirá llenando totalmente el espacio formado por el caño y la abertura de la P.P. Si fuera necesario, aportar más material hasta completar la soldadura. En caso de usar soldadura fuerte, acoplar las piezas, llevar a temperatura y realizar el aporte de soldadura HBC1.

(Fig. f)

23


g) Resolver los demás accesos procediendo en forma idéntica a la indicada. De no ser necesaria la utilización de las 4 bocas de acceso, se sellarán las no requeridas con los tapones suministrados con la P.P.

h) Soldar la descarga (Fig. h)

60 mm mediante soldadura capilar. Esto es: se limpiarán mecánicamente (con lana de acero o tela esmeril) la superficie externa de la descarga ∅ 60 mm de la P.P. y la superficie interna del enchufe del tramo o codo ∅ 60 mm. Para el caso de utilizar soldadura blanda, se aplicará decapante en ambas superficies y se montará el conjunto en frío. A continuación se lo calentará, y una vez adquirida la temperatura de fusión se comenzará a aportar material hasta la saturación del espacio capilar. ∅

i) Terminar el tendido de la descarga (Fig. i)

60 mm con la conexión a hierro fundido si se conecta a este material, o bien estañando el extremo de la descarga ∅ 60 mm a fin de permitir la soldadura con estaño 33% si se conecta a primario de plomo. ∅

j) Empalmar los tramos de caño mediante soldadura capilar de la misma forma que la Indicada para los caños y accesorios Hidro-Bronz. Observar en todos los casos la disposición y la pendiente adecuadas, así como la colocación de decapante sobre la superficie exterior del caño donde se aplicará la llama (en el caso de soldadura blanda).

k) Realizar empalmes a las respectivas so papas de los accesorios, según (Fig. j)

el caso: el bidet y el lavatorio mediante el roscado del adaptador a rosca provisto y el de bañadera mediante soldadura capilar. Nota: Una buena instalación supone no sólo la obtención de soldaduras de muy buena calidad, sino también el logro de trazados racionales con la mínima cantidad de piezas posibles y una resolución adecuada de los pendientes, de modo de facilitar la circulación de los efluentes líquidos y el pasaje de los sólidos con escasa posibilidad de obstrucción.

(Fig. k)

24


Pérdida de carga (Pc) en un tramo de tubería HIDRO-BRONZ de 1m de longitud en mm de columna de agua

25


Tabla de longitudes equivalentes para accesorios de HIDRO-COBRE

ACCESORIO

ESQUEMA

Leq

CODO 45

12

CURVA 45

8

CODO 90

26

CURVA 90

17

TE FLUJO (extrema)

48

TE FLUJO (central)

52

TE TRAVES

17

REDUCCIÓN

8

Ejemplo: para el caso de una TE HIDRO-COBRE y circulación de fluido con cambio de dirección (TE de flujo central), asumiendo que fr = 0,025 y V = 1 m/seg. en la expresion

∆Pc

= 1,3 x 10-3 x Le

resulta

∆Pc

(m) = 1,3 x 10-3 x 52 = 0,0663 m columna de H2O

∆Pc

(mm) = 66,3 mm columna de H 2O

Rugosidad superficial del caño de HIDRO-BRONZ =

ε = 1,2 . 10-6 metros

Decker Indelqui S.A. Juan XXIII 3630 - Llavallol Teléfonos (54) 11 4003-0000 Fax (54) 11 4003-0049

LQIR#GHFNHULQGHOTXLFRPDU KWWSZZZGHFNHULQGHOTXLFRPDU Buenos Aires - Argentina

26


V. Accesorios

Uniones normales y corredizas Medidas

9 - 13 -19 - 25

Reducciones y bujes de reducción Medidas

Codos Normales

Medidas

Medidas

Medidas Medidas

13 - 9 - 13 19 - 13 - 19 25 - 19 - 25 25 - 13 - 25

Tes normales

9 - 13 -19 - 25

Medidas

9 - 13 - 19 - 25

Tes reducción extrema

Tes reducción central

9 - 13 -19 - 25

Tubos y adaptadores hembras normales Medidas

13 - 9 19 - 13 25 - 19

Tubos y adaptadores machos normales

13 - 13 - 9 19 - 19 - 13 25 - 25 - 19

Tes reducción central y extrema Medidas

Accesorios HIDRO-COBRE Aptos para soldudadura blanda o fuerte

13 - 9 - 9 19 - 13 - 13 25 - 19 - 19

9 - 13 - 19 - 25

Los accesorios Hidro-Cobre son fruto de la capacidad tecnológica de Decker Indelqui S.A. El proceso de producción, está basado en la conformación de un tramo de caño Hidro-Bronz, que según la pieza a elaborar, es deformado mecánica o hidráulicamente. De esta manera se producen uniones, reducciones, bujes de reducción, tes normales y con reducción extrema y/o central y codos. Para completar la línea se fabrican, a partir de barra trefilada de aleación de cobre, los adaptadores y tubos macho y hembra. Los accesorios y conexiones Hidro-Cobre, poseen dimensiones calibradas, lo que da como resultado una estricta tolerancia capilar y un efectivo acople a la cañería. Pueden ser soldados utilizando la clásica soldadura blanda (plomo/estaño), o la nueva soldadura fuerte Hidro-Bronz C1. Sumados a las propiedades y ventajas de los tubos Hidro-Bronz, permiten lograr una instalación completa de un elevado nivel de prestación.

8


Hay cañerías y está HIDRO-BRONZ

Sí. Por suerte está HIDRO-BRONZ. La cañería de cobre eterna. Que sólo suma ventajas. No se obtura por el sarro. Es más fácil de instalar, reduciendo costos de mano de obra; más aún a partir de la utilización de los accesorios HIDRO-COBRE, que resultan ideales para una adecuada unión por soldadura capilar. La instalación con cañerías HB y accesorios HC ocupan poco espacio pues son de muy bajo diámetro exterior (que se traduce en menor rotura de muros). Son de mayor diámetro interno y de muy baja rugosidad superficial (que se traducen en mayor caudal y menor pérdida de carga). Y además, muy importante, impiden la formación de bacterias nocivas para la salud. Por eso, a la hora de decidir qué cañerías le recomendará a sus clientes, elija HIDRO-BRONZ.

9


Decker S.A. también produce y comercializa los tradicionales accesorios fundidos y estañados HB. Estos accesorios superan en performance a los similares existentes en el mercado, debido al especial cuidado puesto en el proceso de producción y su control. Se producen uniones normales y dobles, reducciones, bujes de reducción, codos, tes normales y con reducción extrema y/o central y tes y codos con rosca. También se fabrican tubos macho y hembra, normales y con reducción.

VI. Herramientas e insumos

Herramientas Para una mejor realización de la tarea de conexión y montaje de las instalaciones, Decker S.A. también ofrece al mercado las herramientas necesarias: Resorte dobla tubos, calibrador, escariador, decapante, soldadura de estaño al 50% y soldadura fuerte Hidro-Bronz C1.

Resortes doblatubos

Medidas 9 - 13 -19 - 25 - 32 -38

Calibradores

Soldadura Estaño 50%

Alambre ∅ 2 en pote de 250 g. Varilla ∅ 2 en tubo de 2 kg.

Escariadores

Herramientas e insumos

Medidas 9 - 13 -19 - 25 Medidas 9 - 13 -19 - 25 - 32

Decapante

Soldadura fuerte

HIDRO-BRONZ

C1 Pote de 110 grs. Pote de 220 grs.

Bolsa de 5 kg.

Soplete HIDRO-BRONZ para gas licuado propano/butano Apto para soldaduras blandas y fuertes

10


VII. Métodos de unión Soldadura oxiacetilénica Soldadura de arco con electrodo de carbón Soldadura de arco en atmósfera inerte

Buena No recomendada Buena

Soldadura de arco con electrodo revestido

No recomendada

Soldadura por resistencia

No recomendada


Capilaridad

La soldadura capilar puede considerarse como un método metalúrgico de unión que depende de fuerzas naturales. Para que esta unión sea realmente efectiva se requieren rigurosos controles técnicos previos en la fabricación de los accesorios y los tubos a utilizar. La soldadura capilar se produce en forma natural, cuando el metal de aporte fundido moja un espacio muy pequeño o capilar. La fuerza resultante de su tensión superficial, hace que la soldadura fundida resulte atraída, penetre y llene el espacio capilar, independientemente de la posición en que actúe. Las condiciones que se deben cumplir para realizar una unión por soldadura capilar son las siguientes: a) los tubos y los accesorios deben ser fabricados bajo rigurosas tolerancias dimensionales. b) las superficies a unir deben ser convenientemente decapadas para que sean mo jadas por la soldadura. c) el conjunto debe ser calentado hasta que su temperatura sea superior al punto de fusión de la soldadura, aportándose ésta por el borde hasta que el metal fundido llene completamente el intersticio de la conexión .

Representación esquemática del fenómeno de la capilaridad; en el tubo de la izquierda el liquido tiende a subir atraido en el orificio por la fueza de la tensión superficial. En el tubo de la derecha, demasiado ancho, no puede subir.

11


Procedimiento de soldadura capilar: Secuencia de operaciones a ejecutar La conexión entre cañerías y accesorios para cualquier tipo de instalación se realiza por medio del procedimiento de soldadura capilar, válido utilizando material de aporte del tipo "fuerte" (Cu-P) o "blando" (Sb-Sn). Para lograr una instalación sanitaria sin inconvenientes mediante el uso de soldadura blanda, deben ejecutarse los siguientes pasos:

2) ESCARIAR el tubo, quitando

3) CALIBRAR el tubo usando un

utilizando sierra o corta-tubos.

ñas rababas internas y externas que pudieran haber quedado por efecto del corte.

calibrador y un martillo liviano, para que el encastre en el accesorio sea correcto.

4) LIMPIAR mecánicamente el

5) APLICAR decapante en el ex-

extremo del tubo con esmeril fino.

tremo del tubo.

calentándolo y agregando el material de aporte.

7) APLICAR pasta decapante en

8) CALENTAR el conjunto, pro-

9) APORTAR el material de

el extremo del accesorio y introducir el tubo en el mismo, haciéndolo girar para lograr mejor distribución.

curando hacerlo especialmente con el accesorio, dirigiendo la llama desde el lado opuesto a la junta.

soldadura en el intersticio formado por el acople de caño y accesorio, hasta lograr un anillo completo en el borde de la junta

1) CORTAR el tubo a escuadra,

Temperatuta de servicio ºC

6) ESTA AR el extremo del tubo

Presiones de trabajo en conexiones soldadas con estaño 50% (Kg/cm²) 9 a 25 mm 32 a 51 mm 64 a 100 mm

10) LIMIAR Con un trapo seco los excesos de soldadura y pasta.

40

14

12

10

65

10

9

7

90

7

6

5

Se recomienda efectuar verificaciones hidráulicas al cabo del armado de cada sector de de la instalación, y luego permitir la circulación de abundante agua a efectos de limpiar los restos de decapante que pudieran haber quedado dentro de la cañería

Al utilizar soldadura fuerte, se evitan los pasos 5, 6 y 7 correspondientes a la aplicación de pasta decapante y estañado

En caso de vincular por soldadura fuerte accesorios HIDRO-COBRE o cañería HIDROBRONZ con tubos o adaptadores macho hembra, utilizar con el material de aporte un agregado mínimo de fundente tipo borax.

12


debe llevarse a cabo es el que se detalla a continuación: Para soldar un caño T-A debemos retirar previamente la vaina de P. V.C. a fin de evitar que ésta sea dañada o quemada. Tomada esta precaución, la soldadura se efectuará en la forma corriente. Para retirar la vaina tenemos dos formas diferentes con idéntico resultado.

Procedimiento de Soldadura capilar en caño T-A

1- Retiro de la vaina de P.V.C. Se corta la vaina a unos 30 cm de su extremo en forma circular y longitudinal, se retira ésta totalmente dejándose el caño desnudo y se procede a efectuar la soldadura capilar. Una vez terminada la misma, se coloca la vaina en su lugar de origen.

2- Desplazamiento de la vaina de P.V.C. Se corta la vaina a ambos lados del caño en forma longitudinal a unos 30 cm de su extremo y se desplaza ésta hacia atrás. Se efectuará la soldadura capilar correspondiente colocándose la vaina en su posición original.

3- Soldadura capilar Se procede a calentar el conjunto efectuando el aporte de material blando o fuerte. Al finalizar la misma se coloca la vaina en su posición primi- tiva. Se recomienda evitar que el calor de la llama tome contacto con la vaina.

4- Terminadón Finalizada la secuencia de soldadura capilar y colocada la vaina de R ~C. en su posición original, para una mejor terminación se aconseja envolver el sector del corte con cinta de teflón. Si la instalación está a la vista, se recomienda envolver tanto el corte como el accesorio.

13



IX. Dilatación Para el correcto montaje de las tuberías Hidro-Bronz, es muy importante tener en cuenta la dilatación térmica lineal. Las instalaciones expuestas a variaciones sensibles de temperatura deben disponerse en forma tal que puedan dilatar y contraer libremente, evitando que los cambios de longitud originen esfuerzos perjudiciales sobre las uniones soldadas. El empotramiento rígido de una tubería impide su movimiento. Las conexiones y la tubería misma se encuentran fuertemente solicitadas por las tensiones de dilatación (Fig. 1-A). Como consecuencia, alguna soldadura puede ceder o bien producirse agrietamiento en el revestimiento de la pared. Lo correcto entonces es dejar espacio libre alrededor de la tubería, para permitir su desplazamiento. Para ello, debe revestirse en todo su recorrido; especialmente en los extremos y derivaciones donde el espesor del revestimiento debe ser función del desplazamiento previsto (Fig. 1-8). En el caso de montaje no empotrado, las grapas de sujeción deben ubicarse sobre los tramos más largos de la tubería, que al admitir una cierta flexión permiten su movimiento, y por lo tanto reducen notablemente las tensiones de dilatación sobre todo el conjunto (Fig. 2-8). Una incorrecta disposición de las grapas da lugar a un sistema rígido, con el consiguiente riesgo de desperfectos (Fig. 2- A). En tendidos rectos, de longitud considerable, es necesario intercalar elementos de compensación de las variaciones de longitud. La figura 3 muestra diferentes alternativas de dilatadores axiales, de construcción especial o conformados en la misma tubería. En la misma figura, se indica la correcta disposición de las grapas de sujeción, a efectos de obtener el mayor grado de libertad en el dilatador. Entre dos puntos fijos debe preverse siempre una posibilidad de dilatación, mediante un desvío en la tubería o intercalando un dispositivo dilatador.

Montaje de las tuberías

14

Información Técnica Hidro-Bronz El coeficiente de dilatación lineal del tubo HIDRO-BRONZ es de 0,0000184/°C. Esto significa que, al calentarse, sufre un alargamiento de 0,0184 mm. por metro lineal y por grado de temperatura. En la tabla siguiente se han calculado los alargamientos de tubos HIDRO-BRONZ en función de su longitud y de la variación de temperatura. Esta última se considera como la diferencia entre las temperaturas máximas y mínimas de servicio en la instalación.

Segmento de caño entre dos puntos fijos (m)

Alargamientos (mm) * Variación de temperatura en la tubería (ºC) 40

50

60

70

80

90

100

1

0.74

0.92

1.10

1.29

1.47

1.66

1.84

2

1.47

1.84

2.21

2.58

2.94

3.31

3.68

3

2.21

2.76

3.31

3.86

4.42

4.97

5.52

4

2.94

3.68

4.42

5.15

5.89

6.62

7.36

5

3.68

4.60

5.52

6.44

7.36

8.28

9.20

6

4.42

5.52

6.62

7.73

8.83

9.94

11.04

7

5.15

6.44

7.73

9.02

10.30

11.59

12.88

8

5.89

7.36

8.83

10.30

11.78

13.25

14.72

9

6.62

8.28

9.94

11.59

13.25

14.90

16.56

10

7.36

9.20

11.05

12.88

14.72

16.56

18.40

11

8.10

10.12

12.14

14.17

16.19

18.22

20.24

12

8383

11.04

13.25

15.46

16.66

19.87

22.08

13

9.57

11.96

14.35

16.74

19.14

21.53

23.92

14

10.30

12.88

15.46

18.03

20.61

23.18

25.76

15

11.04

13.80

16.56

19.32

22.08

24.84

27.60

16

11.78

14.72

17.66

20.61

23.55

26.50

29.44

17

12.51

15.64

18.77

21.90

25.02

28.15

31.28

18

13.25

16.56

19.87

23.18

26.50

29.81

33.12

19

13.98

17.48

20.98

24.47

27.97

31.46

34.96

20

14.72

18.40

22.08

25.76

29.44

33.12

36.80

21

15.49

19.32

23.18

27.05

30.91

34.78

38.64

22

16.19

20.24

24.29

28.34

32.38

36.43

40.48

3

16.93

21.16

25.39

29.62

33.86

38.09

42.32

24

17.66

22.08

26.50

30.91

35.33

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44.16

25

18.40

23.00

27.60

32.20

36.80

41.40

46.00

Determinación de los alargamientos

* Los valores tabulados se obtuvieron aplicando la siguiente fórmula: ∆l = K . L . ∆t = Alargamiento en mm. donde: K = Coeficiente térmico del tubo HB = 0,0000184/ºC L = Largo inicial del tramo considerando entre 2 puntos fijos, en mm. ∆t = Diferencia de temperatura experimentada por el caño, en ºC.

15



= k.L.∆t

Que significa: ∆L = alargamientos, en mm. k = coeficiente térmico del tubo Hidro-Bronz = 0,0000184/ºC L = largo inicial del tramo considerado, en mm. ∆t = diferencia de temperatura, en ºC

Alternativa A: En la alternativa A, la columna está soportada por una grampa fija en su base, de manera que al dilatarse se desplazará únicamente hacia arriba. Los desplazamientos de los puntos 1, 2, 3 y 4 dependen de su alejamiento con respecto al punto C, que es fijo: ∆L = 0,0000184 x 1250 x 80 = 1 ,84 mm ∆L2 = 0,0000184 x 3950 x 80 = 5,81 mm ∆L3 = 0,0000184 x 6650 x 80 = 9,79 mm ∆L4 = 0,0000184 x 9350 x 80 = 13,76 mm Las derivaciones de los pisos altos difícilmente puedan admitir esos desplazamientos, por lo que resulta errónea la solución adoptada.

Alternativa B: En la variante B, se ha optado por soportar la tubería con dos anclajes fijos (F1 y F2), ubicados equidistantes entre las derivaciones 1-2 y 3-4 respectivamente. En este caso, el desplazamiento de los cuatro puntos de derivación tiene el mismo valor: ∆L = ∆L2 = ∆L3 = ∆L4 = 0,0000184 x 1350 x 80 = 1,99 mm La base de la columna (punto C) tendrá un desplazamiento hacia abajo de: ∆LC = 0,0000184 x 2600 x 80 = 3,83 mm En este caso, el tramo horizontal debe flexionar, por lo que la grampa que soporta se ha ubicado convenientemente alejada del punto C. Entre los puntos fijos F1 y F2 se ha colocado un dilatador, que absorbe el alargamiento en ese tramo: ∆LF = 0,0000184 x 5400 x 80 = 7 ,95 mm De esta forma, la tubería, adecuadamente soportada, tendrá mínimos desplazamientos en los puntos de derivación.

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20

30

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255

295

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240

295

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445

25

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= k.L.∆t

Que significa: ∆L = alargamientos, en mm. k = coeficiente térmico del tubo Hidro-Bronz = 0,0000184/ºC L = largo inicial del tramo considerado, en mm. diferencia de temperatura, en ºC ∆t = diferencia

Alternativa A: En la alternativa A, la columna está soportada por una grampa fija en su base, de manera que al dilatarse se desplazará únicamente hacia arriba. Los desplazamientos de los puntos 1, 2, 3 y 4 dependen de su alejamiento con respecto al punto C, que es fijo: ∆L = 0,0000184 x 1250 x 80 = 1 ,84 mm ∆L2 = 0,0000184 x 3950 x 80 = 5,81 mm 0,0000184 x 6650 x 80 80 = 9,79 mm ∆L3 = 0,0000184 ∆L4 = 0,0000184 x 9350 x 80 = 13,76 mm Las derivaciones de los pisos altos difícilmente puedan admitir esos desplazamientos, por lo que resulta errónea la solución adoptada. Alternativa B: En la variante B, se ha optado por soportar la tubería con dos anclajes fijos (F1 y F2), ubicados equidistantes entre las derivaciones 1-2 y 3-4 respectivamente. En este caso, el desplazamiento de los cuatro puntos de derivación tiene el mismo valor: ∆L = ∆L2 = ∆L3 = ∆L4 = 0,0000184 x 1350 x 80 = 1,99 mm La base de la columna (punto C) tendrá un desplazamiento hacia abajo de: ∆LC = 0,0000184 x 2600 x 80 = 3,83 mm En este caso, el tramo horizontal debe flexionar, por lo que la grampa que soporta se ha ubicado convenientemente alejada del punto C. Entre los puntos fijos F1 y F2 se ha colocado un dilatador, que absorbe el alargamiento en ese tramo: ∆LF = 0,0000184 x 5400 x 80 = 7 ,95 mm De esta forma, la tubería, adecuadamente soportada, tendrá mínimos desplazamientos en los puntos de derivación.

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El Cobre en la Arquitectura Características Atributos Aplicaciones

1. El cobre en la Argentina

Larga duración Un material longevo por su extraordiEl Cobre aplicado en cubiertas y protec- naria resistencia a la corrosión de – ciones contra la intemperie en edificios incluso– las atmósferas atmósferas agresivas actues utilizado desde hace varios siglos. ales Es ampliamente reconocida la bella ima- Versatilidad y Trabajabilidad gen de techos de coloración verde, en Se pueden efectuar detalles extremadaedificios históricos, vale, como también mente difíciles en cobre debido a su gran es el caso de la cúpula de nuestro conductibilidad greso nacional y del banco de la Aspecto e Imagen Distintivas La colocaciñon del cobre combina bien con los otros materiales de construción. La pátina creada por el tiempo produce un embellecimiento mayor aún a lo largo de su vida útil. Costo Efectivo El cobre es una alternativa económica porque no necesita manutención y limpieza. En comparación con otros materiales el cobre es una buena inversión a un razonable costo inicial 2.1 Versatilidad de diseños Para el diseño de un edificio, el arquitecyo necesita de un material para cubrir el techo que proporciona una larga vida útil , que sea estéticamente grato, de fácil y economica instalacióm y que además Nación Argentina. Los productos de co- requiera poco mantenimiento. bre sobre cubiertas, tradicionalmente El cobre combina con todos estos atribuSe han referido a la aplicación de la tos mejor que cualquier otro material de lámina de cobre como material de reves- la contrucción para ser expuesto a la intimientos para techumbres en varias for- temperie, y es por esta razón que el cobre mas, ornamentaciones volúmenes, y de- se está utilizando cada vez más y con talles de fachada de una fina elaboración mayor frecuencia a través del mundo, de acuerdo a la arquitectura de cada pe- tanto en edificios nuevos como en la riodo. Podemos citar más ejemplos que cubren desde palacios romanos del sigloV a C, hasta valiosas obras de arquitectura contemporanea como la Price Tower de Frank Lloyd Wright (1952), y sin ir más lejos, la cúpula de la Basilica de San Antonio en Villa Devoto, el remate del Edificio Cavanagh, cubren una ámplia gama de periodos y estilos arquitectónicos . Existen en ellos un denominador común : la lámina de cobre ha sido utilizada sin variar mayormente en cubiertas de edificios, denominada grafado simple o compuesto. Sin embargo pueden verse en nuestra ciudad ejemplos de otras formas de aplicación: la cúpula del Club Español sobre la Av. C. Pellegrini, en pleno centro capitalino 2. Características y atributos del cobre

Los atributos principales del cobre para techumbre pueden resumirse así:

Las láminas con el paso del tiempo adquieren en su superficie una película que proteje el resto del metal de una mayor corrosión. Esta autofensa del metal libera a los usuarios del mantenimiento, lo que genera una importante ventaja económica.

Por lo anteriormente expuesto es posible formular los siguientes argumentos: Un primer gasto será el “último gasto”. El cobre en cubiertas para edificios es una inversión a largo plazo. la lámina de cobre es fácil de manipular e instalar, debido a su bajo peso no requiere de estructuras de techumbre restauración de edificios antiguos. que impliquen grandes esfuerzos 2.5 Coloración distintiva La longevidad de los techos de cobre La superficie expuesta de los recuestructurales. es la ventaja más importante frente a brimien tos de cobre adquieren colores Correctamente diseñada e instalada otras alternativas, pero además de ésto, que van desde el dorado al verde una cubierta de cobre va a requerir de el cobre tiene un alto valor residual y pálido, pasando por varios tonos café. un escaso mantenimiento durante toda un muy importante ahorro de Esta característica permite seleccionar su larga vida útil. manutención. Estas características lo el tono adecuado a cada edificio fiPor lo tanto si logramos obtener costos hacen más rentable en el largo plazo. jando el color deseado con la aplicainiciales de inversión competitivos, el ción de barnices. cobre será una de las opciones de Las tonalidades se forman naturalprimera línea tanto como para cubier2.2 Resistencia mecánica El cobre posee una resistencia mente con el paso del tiempo y de tas como pa ra revestimiento de fachamecánica suficientememente alta para acuerdo a la calidad atmosférica de das. resistir los esfuerzos del proceso de cada localidad, sin embargo en ambi- “Una primera aplicación, será la doblado, grafado y la manipulación del entes contaminados y sin protección última aplicación”. operario. Por otra parte si se refuerza tenderán hacia el color negro en un El cobre tiene características únicas la lámina con plegados, se obtendrán corto plazo. que contribuyen a su larga vida útil, resistencias entre dos puntos de apoyo tales como un bajo coeficiente de excon cargas de hasta 450Kg/m2. pansión y contracción térmica, alta 2.6 Aislación Térmica Las propiedades más importantes para El cobre es una gran barrera aislante rsistencia a las interperie y agentes analizar del cobre son: la densidad, contra la radiación del calor en los me- ácidos, alta resistencia a la corrosión. temperatura, resistencia a la fluencia, ses de verano y durante el invierno Por lo tanto, para obtener instalaciones resistencia a la rotura y ductilidad. Es previene las pérdidas del mismo a de cubiertas con un servicio sin probimportante destacar que el cobre puede través de pisos, muros y techumbres. lemas en un amplio margen de temobtenerse en estado "recocido", en el La absorvencia de la superficie del peraturas, climas y medio ambientes, que posee la máxima ductilidad y la cobre pulido es de 0,04 por lo tanto el cobre es el material perfecto apromínima resistencia y en estado lamirefleja un 96 % de la energía que rebado por varios siglos en uso. nado (conformado en frío), en donde cibe, por otra parte la EMISIVIDAD “Una primera impresión, una imagen ambas características se invierten. Esta del cobre oxidado negro es de 0,78, duradera”. característica puede graduarse y obpor lo tanto absorve gran parte de la la apariencia del cobre nuevo y cuando tener láminas con grado de ductilidad energía que recibe siendo utilizado adquiere pátinas de colores verdosos o resistencia adecuada a los procesos ampliamente en la construcción de posee los atributos de un material de doblado requerido en su instalación. Captadores Solares. natural, por lo tanto único en cuanto a sus cualidades estéticas distintivas, que sin duda los arquitectos de hoy 2.3 E scala de temples 2.7 Resistencia a cambios de temrecuperan para la arquitectura contemperatura Las continuas variaciones de tempera- poránea. Temple Tensión de rotura tura y el deterioro de los materiales. “Una primera elección, la última op(Kg/MM2) son las causas más comunes de las fal- ción” las de los sistemas de techado que ob- El cobre es fabricado en nuestro país (Recocido) <24 ligan a frecuentes y costosas reparade acuerdo a estrictas normas nacionMedio Duro 24/30 ciones. Estas fallas no se presentan en ales e internacionales y está disponible una cubierta de cobre. El cobre se ex- en una amplia gama de formatos. Duro 32/40 pande y se contrae menos que los maExtra Duro >40 teriales convencionales. La contracción y la dilatación de las láminas por cambios térmicos es levemente mayor 2.4 Resistencia a la corrosión El cobre por su alta resistencia a la que la de la chapa de hierro prepintada corrosión atmosférica permite obtener o galvanizada. duraciones demostradas que superan a los 100 años aún en ambientes marinos 2.8 Facilidad de manipuleo o corrosivos. la Ductilidad del cobre es muy superior a los demás materiales utilizados en techumbres, ésto facilita la localización y unión de las láminas y permite techar construcciones con todo tipo de formas.

3. Aplicaciones arquitectónicas 3.1 Techumbres Los diseños utilizados son variados. Por una parte, se emplean bandas lisas o nervaduras de láminas de cobre dispuestas de modo horizontal o vertical (paralela o perpendicular a la cumbrera). Estas tienen juntas alzadas (engatillados) o aplanadas (sobre listones). Por otra parte, tambien se emplean tejas con relieves similares a tejas cerámicas o de tejuelas de madera. 3.2 Canaletas y bajadas de agua La realización de las canalestas y ba jadas de agua de cobre no se diferencian en nada de las canaletas de chapa zincada. Los distintos elementos se unen, por recubrimiento simple o por engatillado aplastado. En ambos casos es insipensable la soldadura de la junta para asegurar la estanqueidad. Las canaletas se pueden realizar utilizando bandas largas, con lo que se puede diminuir mucho la cantidad de uniones. 3.3 Paredes verticales Tambien se pueden utilizar planchas conformadas. Se fijan a una reticula de madera aplicada contra el muro de ladrillo o de hormigón mediante tornillos de bronce. Los huecos dejados entre los listones que forman la retícula se rellenan con aislante térmico, para permitir la libre dilatación de las chapas de cobre, los agujeros para los tornillos se hacen mayores que el diámetro de éstos. 3.4 Coronamiento de muros Para protejer eficazmente el coronamiento de los muros, éstos se pueden recubrir con plancas de cobre. Las juntas transversales se relizan por soplamiento y soldadura.

3.6 Techos energéticos También llamados colectores solares, consisten fundamentalmente en elementos intercambiadores de calor de gran superficies. Estos elementos están constituidos por láminas de cobre con tubos y adheridos 3.5 Juntas de expansión de los edifia la chapa mediante diferentes procedicios El problema de expensión y dilatación mientos. de las estructuras por efecto de las vari- Existen en Europa diseños de casas y aciones de temperatura, exige subdiedificios que se basan su diseño en éste vidir los tramos de hormigón para pre- tipo de intercambiadores y que además, venir futuros agrietamientos. funcionando como una bomba de calor Con el objeto de evitar el ingreso de agua por estas juntas, se utiliza con éxito, elementos fabricados con láminas de cobre, los cuales se desempeñan como barreras antihumedad.

(similar a la de los equipos acondicionado) Resuelven por completo los problemas de calentamiento de agua, sin necesidad de recurrir a calderas.

5. Sistemas de cubiertas 5.1 El uso del cobre en cubier4. Análisis de costo de una vivitas y revestimientos de edificios enda con techo HIDRO-BRONZ potencializa su arquitectura El presente estudio se refiere a una -La lámina delgada de cobre revivienda como la indicada, de duce peso del material por cada 130 m2, con una superficie de techo metro cuadrado de superficie a de 134 m2 cubrir -Costo material: 4,50$IKg. -La arquitectura cívica, insti-Costo 1 m2 chapa: 16,10 $1 m2 tucional religiosa es de permanen-Material utilizado: chapa de cobre cia en el tiempo, ellas demandan ( DHP de las siguientes dimensiones un material para cubiertas de bajo 0,40 x 610 x 2000 mm. costo de instalación, de buenos -Merma por plantilla de anclaje 13 diseños y texturas y escaso man(aproximadamente) tenimiento. -Costo corregido: 18,50 $1 m2 -El costo es compatible con su -Costo total cubierta: $ 2480. prestación final. -La cubierta de cobre está dispuesta sobre madera machimbrada, con su 5.2. Aplicación del cobre lamicorrespondiente aislante térmico. nado como intercambiador ter-El armado del techo está realizado mico-solar tirantes triangulares de 1" de lado, Dado que existe actualmente en el colocados cada 0, 55 m. y orientamercado un a gran variedad de dos en sentido perpendicular a la diseños de colectores solares (aire cumbrera o agua), orientados al ahorro de energía, que utilizan la lámina de cobre como superficie selectiva de alta conducbilidad térmica para su intercambio,con la energía solar,

es lógico pensar en un producto orientado a esta línea de acción. La superficie colectora solar puede ser incorporada como un componente más de la techumbre, por lo tanto puede integrarse a cualquier sistema de cubiertas propuesto.

6. Coloración del cobre 6.1. Pátina natural Al estar expuesto a los agentes atmosféricos, el cobre desarrolla una película protectora llamada pátina. La velocidad de desarrollo y su composición dependen de las vari5.3. Anteproyecto de sistema de aciones de las condiciones atmosféricas. Los componentes cuprosos cubiertas A continuación se presentan las expuestos a la intemperie pasan por ideas sobre diseño y alternativas de varias etapas de decoloración sistemas de cubiertas para desarrol- mientras se desarrolla la pátina filar prototipos de experimentación. nal. La pátina inicial es seguida por una a. Láminas de cobre uniformecapa de óxido café mate homogémente repartidas sobre bases nea cuyo color se hará más intenso soportantes: mien tras la pátina verde que se -Sistema de bandas horizontales. encuentra debajo se transforma en -Sistema de bandas verticales. distintas tonalidades a través del -Tejuela estampada tipo residentiempo. El período de tiempo varía cial. desde 4 a 6 años en atmósferas con influencias oceánicas, 8 a 12 años b. Revestimientos verticales de en áreas indus triales y de ciudad, láminas de cobre autosoportante hasta 20 años en áreas urbanas y sobre costanera: hasta 30 en áreas montañosas. Una -Perfil nervado (en rollo). vez que se haya formado la pátina, -Sistemas "Multi-Clad'. la corrosión adicio nal del cobre no -Tejuela cuadrada o estampada. progresará bajo condiciones normales, y si fuera dañada, esta c. Tipo "Techo Solar" lámina de pátina volverá a formarse. cobre integrado a prototipos: -Colector solar de baja temperatura. -Colector solar de alta temperatura

6.2. Pátina artificial Muchos especialistas y arquitectos pretenden una colocación inmediata de superficie que, bajo condiciones naturales se desarrollaría en un perido prolongado de tiempo. Se encuentran disponibles un gran número de fórmulas químicas pero, éstas no están recomendadas sino con ciertas reservas para ser utilizadas en grandes áreas de techado. Son utilizadas cuando se requiere tratar un cobre nuevo para igualar un techo patinado previamente. Como alterntiva, el color original puede ser mantenido mediante el uso de una laca protectora transparente. Sin embargo en función de costos, es más factible y eficaz sacar ventaja de los cambios naturales del color específicamente, porque a través del desarrollo de este revestimiento se consigue una protección máxima contra la corrosión atmosférica. 6.3. Lacas.,Barnices y Aceites El propósito principal de proteger las placas de cobre con aceites, ceras o barnices, es el de proveer de una barrera aislante que excluya la humedad y el polvo de esta superf icie y, por consiguiente, prevenir las reacciones químicas.

7. Comentario final y ventajas del cobre. Es importante resaltar, las principales condiciones y recomendaciones con respecto al trabajo con la lámina de cobre: -Aún en ambientes agresivos y contaminados las láminas delgadas de cobre son resistentes a la corrosión (lluvia ácida). -La ductilidad del cobre permite una fácil manufactura. -Los revestimientos de cobre son livianos. -Las láminas de cobre pueden fi jarse por soldadura, unión mecánica, engatillados o adhesivos, entre sí y otras superficies. -Los colores del cobre combinan bien con otros materiales de la construcción; es natural y envejece con el edificio. -El cobre ofrece una imagen arquitectónica distinta a otros materiales. La manufactura, el montaje y las terminaciones de las instalaciones en cobre son los factores que más inciden en el servicio y difusión de una cubierta de cobre. Las cubiertas y revestimientos de cobre son ideales para la edificación cívico-institucional, y para la protección del patrimonio histórico nacional. En estos ámbitos no existe competencia técnica contra el cobre dada su perdurabilidad. La coloración artificial del cobre es recomendable para la reposición de cubiertas existentes y/o en casos de arquitectura específicos. En general es recomendable mantener el color natural con protección de laca y permitir el enve jecimiento por radiación ultravioleta. Además de cubiertas, existen otras aplicaciones de la lámina de cobre en el área de revestimientos e impermeabilización de edificios. Ventajas: -El cobre y sus aleaciones tienen colores naturales cálidos muy atractivos que le dan un alto valor estético para aplicaciones interiores y exteriores. Al mismo tiempo es un material muy noble que confiere categoría a las construcciones. -El cobre es naturalmente resistente a la corrosión atmosférica, tanto

marina como industrial o rural. Sin embargo, el cobre reacciona en realidad lentamente con la atmósfera cubriéndose de pátinas coloreadas. -El cobre es un material reciclable desde el punto de vista técnico y también comercial. Por este motivo las aplicaciones arquitectónicas tienen un valor residual nada despreciable en caso de demolición. -Finalmente los revestimientos en base a lámina delgada de cobre en los sistemas de cubierta grafada y/o tejuelas solamente representan un relativo valor superior a los productos de acero prepintado pero con mayores ventajas cualitativas. DECKER INDELQUI S.A.

Sistema HIDRO-BRONZ C Para calefacción por Agua Caliente

En los sistemas de calefacción por agua (piso radiante, radiadores, losa radiante), el fluido circula a través de un circuito cerrado de tuberías: el agua se calienta en la caldera o termo-calefón y es conducido por cañerías a cada habitación del local a calefaccionar. El retorno transporta el agua a menor temperatura hacia la fuente generadora de calor para volver a calentarla, reiniciando el ciclo. De esta manera el ambiente se calefacciona en forma suave, agradable y uniforme, con ausencia de ruidos y chasquidos. A su vez, son sistemas de muy fácil control de calor, sólo se debe variar la temperatura del agua en la salida de la fuente generadora. Producen un mínimo tostamiento del polvo acumulado sobre las superficies de calefacción y, por consiguiente, un viciamiento mínimo del aire ambiente.

Caracteristicas, Aplicaciones y Formas de Suministro DECKER INDELQUI S.A. suministra al mercado un completo sistema de calefacción compuesto por cañerías desnudas (HB C), cañerías aisladas (HB TA), accesorios HIDRO-COBRE y soldadura fuerte HIDRO-BRONZ C1. La materia prima utilizada, los exhaustivos controles químicos y metalúrgicos y los procesos de producción hacen de las cañerías y accesorios HIDRO-BRONZ un producto de elevada performance y elevada durabilidad, habiéndose registrado instalaciones con más de 60 años en funcionamiento, conservándose en perfecto estado y con su capacidad de caudal intacta. Cumpliendo rigurosamente con la norma IRAM 2521, DECKER INDELQUI S.A. produce para ser utilizadas en instalaciones de calefacción las siguientes cañerías: Î

Î

HIDRO-BRONZ C:

Especialmente apta para ser utilizada en instalaciones de piso radiante. Su principal ventaja radica en la obtención de un flujo calórico adecuadamente distribuido en todo el ambiente, semejante al suministrado por la naturaleza. Se trata de un calor más sano, silencioso e higiénico, que no produce sequedad ni irritación en las mucosas de nariz y ojos, manchas de humedad ni movimiento de polvo. Estas cañerías son suministradas en diámetros nominales de 9, 13 y 19 mm en tiras de 5 metros y en rollos de 40 metros, y en 19 mm en rollos de 20 metros.

Perfecta combinación de resistencia y flexibilidad para la conformación de los serpentines ~ Mínima cantidad de soldaduras (una cada 40 metros utilizando cañería de 13 mm).  Máximo coeficiente de conductibilidad térmica (ocho veces más conductor que el hierro y más de cien veces superior al plástico).  Máxima resistencia a la corrosión interna y externa y mínima pérdida de carga.  Nulo envejecimiento, a diferencia de los materiales plásticos.  Nula acumulación de sarro. 

Î

Î

HIDRO-BRONZ T-A

Cañería de cobre recubierta con una vaina termo-acústica estriada interiormente, ideal para su utilización en una instalación de calefacción por radiadores, diseñada para conectar la fuente generadora de calor con los elementos radiantes en el caso de la utilización de radiadores ofreciendo la relación aislación -diámetro adecuada. Se comercializan en diámetros nominales de 9 a 19 mm en tiras de 5

La vaina termoacústica minimiza los ruidos derivados de la conducción del fluido (golpes de ariete, etc.).  Características físicas del material de la vaina (PVC) que preservan de la humedad exterior.  Superficies exteriores e interiores del tubo de perfecta terminación, que en conjunto con las estrías del aire estanco de la vaina, minimizan pérdidas de calor por convección, conducción y radiación. 

Î

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ACCESORIOS HIDROCOBRE

El proceso de fabricación consiste en la conformación de un tramo de cañería de cobre, que es deformado en frío mecánica o hidráulicamente, según la pieza. Son fabricados bajo la norma lRAM 2650 (1) y (2). Poseen dimensiones calibradas, que dan como resultado estrictas toleracias capilares, logrando con ello un efectivo acople a la cañería. 

Deben ser unidos mediante la soldadura fuerte HIDRO-BROZ C1, lo que conforma una instalación totalmente homogénea sin puntos débiles. 

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SOLDADURA FUERTE HIDRO-BRONZ C1

Î

Está constituida por una aleación de cobre-fósforo especialmente formulada para soldar a temperaturas dentro del rángo de los 680 a 730 °C. Sus ventajas se pueden enumerar como: Máxima facilidad de aplicación utilizando el soplete de llama envolvente y torbellino HIDRO-BRONZ.  Buena fluidez, alto rendimiento y elevada resistencia mecánica.  No es necesario el uso de decapante alguno para la operación de soldadura entre cañerías HB y accesorios de cobre.  Para la vinculación cobre-cobre sólo es necesaria la utilización del material de aporte, mientras que para la unión cobre-latón debe utilizarse escasa cantidad de fundente 

VENTAJAS DEL USO DE s z

HIDRO-BRONZ (HBC Y HBTA) EN CALEFACCIÓN POR AGUA CALIENTE Nulo índice de corrosión (no lo

z

Máxima velocidad para alcan-

la cal, el cemento ni el yeso, aafecta siempre y cuando no tengan ningún tipo

zar el estado de régimen, debido a la mínima inercia térmica del matede acelerante de fragüe y en un medio rial. j húmedo permanente); la acumulación .Máximo ahorro en mano de obra, de sarro se minimiza en razón de su ex- dada su facilidad de montaje. tremadamente baja rugosidad superficial interna. z Máximo ahorro en soldaduras a y accesorios. Máxima maleabiliz Mínima pérdida de carga , que per- dad. mite el uso de diámetros mínimos con t máxima eficiencia y máximo caudal. z Ilimitada vida útil . z

nel

Máxima transmisión calórica para

caso de piso radiante (con caño desnudo HB C) y óptima relación diámetro aislación para el e caso de radiadores (caño recubierto HB TA). v

z

Máxima seguridad, por todo lo

precedente y por la incomparable experiencia de DECKER INDELQUI S.A., especialista desde 1908 en todo tipo de materiales y sistemas para conducción de agua. Î

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Síntesis de cálculo de una INSTALACIÓN por agua caliente con cañerías HIDRO-BRONZ A

—

Estimación de Balance Térmico de Invierno.

B

—

Instalación de calefacción por piso radiante / Ventajas del sistema

B.1 - Metódo simplificado para el cálculo de una instalación de calefacción por piso radiante.

B.2 - Valores de Q. B.3 - Temperatura del agua del sistema. B.4 - Consumo de cañerías. B.5 - Longitudes máximas de los paneles radiantes. B.6 a) Ejecución. b) Disposición de los serpentines. c) Revestimientos para pisos radiantes.

B.7 a) Ejemplos de aplicación. b) Ejemplo de cálculo de ∑ (e/λ).

C

—

Instalación de calefacción por radiadores / Ventajas del sistema.

C.1 - Método simplificado para su cálculo. C.2 - Cálculo de radiadores. C.3 - Ubicación de los mismos. C.4 - Correcciones en función de su emplazamiento. C.5 - Disposición de los cañerías. C.6 - Montaje de cañerías C.7 - Ejemplo de cálculo.

A - Método simplificado para Estimación de Balance Térmico El primer paso consiste en determinar las pérdidas de calor en cada ambiente a calefaccionar, con el fin de compensar dichas pérdidas para obtener ambientes confortables a temperatura del orden de 20º C. La pérdida de calor por transmisión de través de la superficie del ambiente se calcula en base a la siguiente expresión:

Qt = S . K . ∆t Donde:

S es la superficie en m². K es el coeficiente de transmisión. Sus valores más típicos están ejemplificados en la tabla A. ∆t es la diferencia de temperatura entre el exterior e interior (para Bs. As. Suele tomarse 20º C).

Coeficientre de transmisión térmica “K” de muros y techos (en kcal/m² h ºC - IRAM 11.601)

Tabla A

CERRAMIENTOS VERTICALES e

k

e

k

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 3DUHG GH ODGULOOR KXHFR  DJXMHURV

3DUHG GH ODGULOOR KXHFR  DJXMHURV

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CERRAMIENTOS HORIZONTALES /RVDVGHEORTXHVFHUiPLFRV

&DORUGHDEDMR

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RESISTENCIA TÉRMICA SUPERFICIAL DE MUROS Y TECHOS [R (1/j) EN m² hº C/kcal] 0XURV

7HFKRV

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([WHULRU 5VL∞ M

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&DORUGH DUULED

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Coeficientre de Conductibilidad Térmica λ (kcal/hm h ºC) 0HWDOHV

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0HWDOHV

δ .JPò λ

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RESISTENCIA TÉRMICA DE CÁMARA DE AIRE Rc (m² h ºC/kcal)

 5HYRTXH GH FDO

RESISTENCIA TÉRMICA DE ESPACIOS DE AIRE EN EDIFICIO R (m² h ºC/kcal)

&iPDUD+RUL]RQWDO

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&DORUGH DEDMR


 

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A estas pérdidas deben adicionársele por orientación: - Sur 5% - Este/Oeste 0% - Norte -5% Dependiendo de la hermeticidad de las aberturas de los locales se indican las pérdidas por infiltración de aire para una renovación por hora del volumen total como:

'HQRPLQDFLyQ

&DORU GH DEDMR


(VSDFLRHQWUHFKDSDVGHILEURFHPHQWR\FLHORUDVR

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(VSDFLRHQWUHWHMDVVREUHHQWDEORQDGR\FLHORUDVR





Donde:

V Es el volumen del local en m² ∆t es la diferencia de temperatura entre exterior e interior

LA CANTIDAD DE CALOR TOTAL NECESARIA PARA UN LOCAL ES LA SUMA DE:

QT = Qt + Qi Qi = 0,29 x V x ∆t

B - Instalación de Calefacción por PISO RADIANTE Un piso radiante es una placa de hormigón de espesor variable (70 mm aproximadamente) que, por poseer empotrado un serpentín de caño HIDRO-BRONZ por el que circula agua caliente, se lo denomina panel radiante. El panel descripto se halla ubicado entre dos placas: una superior, constituida por el solado, y otra inferior, constituida por un aislante térmico, con espesores variables de acuerdo a su requerimiento. El agua circula por el interior del serpentín a una temperatura entre 30 y 55° C (per- diendo aprox. 8 a 10º C entre entrada y salida) y, por conducción a través de las paredes del caño, el calor es transmitido al con junto en todas las direcciones radiales del tubo. Con una proporcionalidad directa al coeficiente de conductibilidad térmica del hormigón e inversa a su espesor, el calor es conducido por el hormigón hacia las caras superior e inferior. El calor que llega a la placa se transmite por conducción al piso o solado; éste adquiere una temperatura que varía según el material del mismo y los requerimientos calóricos según el uso del local a calefaccionar entre 20 y 28 °C. Desde la superficie del piso, el calor se transmite al ambiente por convección y radiación en una proporción de 45 % y 55 % respectivamente. Por radiación se calientan las paredes, el techo,los muebles y las personas que se encuentren en el local; y por convección, el aire ambiente. Los coeficientes re-

spectivos de transmisión por radiación y convección son función de la diferencia de temperatura entre la superficie del piso y la de las paredes, para el caso de la radiación, y la del aire ambiente en la convección. Por otro lado, el calor que llega a la cara inferior de hormigón lo hace en una proporción menor al que concurre hacia arriba (alrededor de un 30% menos) y se encuentra con una placa de aislación térmica que, conforme a su capacidad de aislación (función de su naturaleza, densidad y espesor), le impide el paso, mejorando así la inercia térmica del sistema. Además de la placa o panel radiante referido, el sistema se completa con las cañerías HIDRO-BRONZ de distribución (alimentación y retorno), que corren por ductos o empotradas en muros. Cada serpentín radiante cuenta con una llave de regulación que está ubicada, formando batería con sus pares, en una caja metálica empotrada en una pared, permitiendo así la regulación de temperatura por parte del usuario.

Ventajas de una instalación de piso radiante HIDRO-BRONZ C Al estar construido con cañerías HIDRO-BRONZ, posee en la conducción de agua caliente las mínimas pérdidas de carga, posibilidad de incrustaciones y cantidad de soldaduras; y las máximas vida útil, economía de instalación e índice de conductibilidad térmica (ocho veces más conductor que el acero y más de cien veces, en promedio, superior a los plásticos). Como sistema de calefacción, garantiza los siguientes beneficios:  La homogénea distribución de temperaturas en todo el local, tanto en sentido vertical como horizontal.  Ausencia de corrientes frías a la altura de los pies.  Ausencia de polvo y gérmenes circulantes, debido a las corrientes convectoras.  Ausencia de manchas de humedad que pueden producirse debido a la condensación del aire muy caliente sobre las paredes frías.  Ausencia de sensación de ahogo o de saturación térmica.  Mejora de la función respiratoria del cuerpo humano.  Ausencia de calefactores que afecten la estética de los ambientes.  Ausencia de ruidos originados por el funcionamiento del sistema.  Ausencia total de mantenimiento.  Posibilidad de graduación de la temperatura en zonas más o menos expuestas a las fugas de energía térmica.  Máxima flexibilidad de uso, según necesidad de ambientes a calefaccionar y posibilidad de regulaciones parciales del sistema.  Máximo ahorro en la obtención de la energía térmica, dadas las bajas temperaturas de confort (18/19 °C) a mantener en los ambientes.  Máximo confort, dado que el bienestar microclimático que se obtiene es el más próximo al confort que brinda la naturaleza, donde siempre el aire atmosférico está a menor temperatura que el haz envolvente de radiación emitido por el sol, cuando éste es visible.

B.1 Método simplificado para cálculo de paneles calefactores para piso radiante QT es la cifra que, dividida por el área de la respectiva habitación, brinda el valor de qA (Kcal por hora y por metro cuadrado o Kcal/h.m²). A fin de impedir variaciones notables en la temperatura del piso a causa del espaciado entre tubos, el eje de éstos debe hallarse a por lo menos 50 mm debajo del piso termi-nado y la distancia entre los ejes no debe exceder de 30 cm, ni ser menor a 20 cm. No deben permitirse emisiones térmicas mayores a 150 Kcal/h.m² en áreas donde se caminará habitualmente, con el objeto de no exceder los 30 ºC de temperatura del piso, aunque son aceptables hasta 200 Kcal/h.m² en zonas próximas a ventanas, donde la pérdida calórica es mayor a la media. En las tablas siguientes se da la salida térmica del piso hacia la habitación, Con una temperatura media del agua circulante de 45 ºC, los diámetros y espaciados entre tubos que se indican y en función de valores ∑ e/λ de las capas de los materiales computados por sobre el plano horizontal tangente a los tubos. Se supone además que existe una pérdida de temperatura del agua entre la entrada y salida del serpentín del orden de los 10 ºC.

B.2 Valores de Q Calor cedido arriba p/distintos valores de ∑ (e/λ) y separación de serpentinas

1)

2)

∑ (e/λ) = 0,11

∑ (e/λ) = 0,09

t (ºC) del agua = 45 ºC




Ø del tubo (mm.)

HVSDFLRHQWUHWXERVFP

20

25

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146

138

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165

158

Ø del tubo (mm.)


20

25

30

PPGQPP

107

101

96

130

PPGQPP

162

152

144

148

PPGQPP

185

173

164

Los valores son expresados en Kcal/h.m².


3)

4)

∑ (e/λ) = 0,10

∑ (e/λ) = 0,11





Ø del tubo (mm.)


20

25

30

PPGQPP

102

96

91

PPGQPP

154

145

PPGQPP

176

165

25

30

PPGQPP

111

106

100

137

PPGQPP

168

157

149

156

PPGQPP

191

179

170


6)

∑ (e/λ) = 0,11

∑ (e/λ) = 0,11





Ø del tubo (mm.)


20


5)

Ø del tubo (mm.)


20

25

30

PPGQPP

116

111

105

PPGQPP

176

165

PPGQPP

200

187

Ø del tubo (mm.)


20

25

30

PPGQPP

122

117

113

156

PPGQPP

185

173

164

178

PPGQPP

211

197

188



B.3 Temperatura del Agua Si se desea varias la temperatura del agua de salida de la fuente generadora de calor debe de corregirse los valores indicados en las tablas anteriores, mediante los siguientes factores de correción. Temperatura del agua (ºC) correciones en funcion de la misma 0,81

40 ºC

1,00

45 ºC

1,19

50 ºC

1.39

55 ºC

B.4 Consumo de Cañerías En el siguiente cuadro se indican los consumos de cañería por metro cuadrado dependiendo del espaciado entre tubos Espaciado (cm) mt. caño/m² de sup. 20

5,00

25

4,00

30

3,30

B.5 Longitudes máximas de los paneles radiantes Para un correcto funcionamiento de la instalaión deben tenerse en cuanta las siguientes longitudes máximas de los serpentines, según el diámetro elegido. Diámetro (mm)

Longitud (m)

9

50

13

80

19

130

B.6 a Ejecución Constructivamente los pisos radiantes son fáciles de ejecutar; sobre losa de hormigón armado se coloca un estrato aislante, para limitar la fuga de calor hacia abajo (generalmente poliestireno expandido), de

aproximadamente 15 mm de espesor y d = 15/20 kg/m³. En el caso de pisos radiantes ejecutados sobre terreno natural se debe colocar el estrato aislante, en este caso de mayor espesor, sobre la capa aisladora horizontal. Dispuestos los serpentines sobre el poliestireno expandido (según las necesidades calóricas del local), se verifican los niveles, y de ser necesario se lo "fija" con alambre de cobre al aislante. El paso siguiente se realiza colando una capa de mortero a base de cemento homogéneo (por ejemplo 1:4 ó 1:5) de 5 a 8 cm. de espesor sobre los serpentines. La prueba hidráulica es conveniente realizarla con una presión del orden de 5-6 kg/cm² para verificar las soldaduras y producir el "despegue" de la cañería de la masa de mortero para su libre dilatación; esta operación debe efectuarse hasta que la masa de mortero comience a fraguar. Este proceso, efectuado teniendo en cuenta las dilataciones a ser absorbidas en los cambios de dirección de la cañería (a verificar según tabla), es suficiente para que la instalación trabaje correctamente. En el perímetro del local, y con el objeto de absorber la dilatación del contrapiso en el que se hallan las cañerías de calefacción, debe colocarse una banda continua de 8 a 10 mm de poliestireno expandido. Detalle constructivo del panel radiante

B.6 b Disposición del los Serpentines Es importante realizar un correcto diseño de la instalación de calefacción con el fin de aprovechar las máximas ventajas del sistema. El recorrido del serpentín debe comenzar en las zonas donde se hallan mlas mayores pérdidas de calor, generalmente en zonas próximas a ventanas, de tal manera que el agua circulante en las cañerías a medida que desciende su temperatura se distribuye a zonas con menores pérdidas de calor.

El serpentín continuo es el más económico por su facilidad de montaje, aunque en algunos casos es conveniente hacer derivaciones para atacar varios frentes "fríos" en un mismo ambiente. Para lograr la temperatura deseada en cada ambiente es conveniente conectar los serpentines de cada local por separado; de esta manera se regula fácil- mente la temperatura a gusto del usuario. Es importante la eliminación de aire del sistema disponiendo una pendiente en la cañería del orden del 1 % en el sentido de circulación del fluido.

B.6 c Revestimientos para pisos radiantes Como revestimiento de un piso radiante realizado con cañerías HIDROBRONZ se puede utilizar cualquier material con buen comportamiento frente al calor. Revestimientos colocados sobre carpeta de asiento: mosaicos cerámicos, calcáreos o graníticos. z

Revestimientos pegados sobre la carpeta de cemento: madera bien estacionada, pisos de goma, alfombras de lana o sintéticas, etc. z

B.7 a Ejemplo de Aplicación Como ejemplo de este método, supongamos que se trata de una habitación de 6 x 4 m con un área de 24 m² en la que se quiere hacer una instalación de piso radiante. Admitamos además que se ha estimado una pérdida, producto del balance térmico, de 3000 Kcal/h.m². A la cifra de pérdidas calculadas, agregamos un 15% (unas 450 Kcal) para tomar en cuenta las pérdidas por transmisión, suponiendo que hay aislación, o si se trata de una Planta Baja o bien de una Planta Alta presumiendo que el espacio inferior esté calefaccionado. Por lo tanto, la suma total será de 3450 kcal/h.

O sea

q=

QT 3450 Kcal/h A

=

= 143,75 Kcal/h.m²

24 m²

Suponiendo además que en función de los materiales que confrontan el piso, resulta e/ λ=0,09, en base a la tabla 3 se obtiene que q = 144 kcal/hm² considerando un diámetro de tubo de 13 (16,7 mm real), un espaciado de tubos de 30 cm y una temperatura del agua en circulación de 45 °C.

De la tabla B4 (pág. 12) obtenemos que para un espacio de 30 cm necesitamos 3,30 metros de tubo por cada m² de panel. Por lo tanto, para 24 m² necesitamos 79,2 metros de tubo.

5HFXHUGH TX HÎ

Î

Î

Î

Î

Î

Î

Î

No se recomienda sobrepasar los siguientes valores de emisión calórica (considerando una temperatura ambiente de 19 º C). Piso calefaccionado

Emisión (Kcal/hm²)

Baño

150

Zonas de paso

140

Zonas de gente sentada

115

Zonas de gente parada

95

B B B B B B B B B B B B 6 2 ( 6 1 2 & &

Continuando con el ejemplo de aplicación, para una pérdida de 3450 kcal/h y una diferencia de temperatura del agua entre la entrada y la salida de 10 ºC, se necesitan 345 kg/h de agua. Luego, con el caudal, el diámetro y la longitud de la cañería, incluyendo los accesorios, se puede determinar sin ninguna dificultad la pérdida de carga del sistema como asi también la bomba de impulsión, caldera y además accesorios, de acuerdo con las normas clásicas de la calefacción ordinaria de agua caliente forzada.

B.7 b Ejemplo de Cáculo de ∑ (e/λ)

Este piso está constituido como sigue: Parquet e/λ = 0,008/0,13 = 0,06 Recubrimiento sobre los tubos e/λ = 0,035/0,7 = 0,05 Lo que da un valor de ∑ (e/λ) = 0,11

Este piso está constituido como sigue: Mosaico e/λ = 0,01/0,9 = 0,011 Mortero e/λ = 0,01/0,55 = 0,018 Recubrimiento sobre los tubos ∑ (e/λ) = 0,025/0,7 = 0,036 Lo que da un valor de ∑ (e/λ) = 0,065 ≅ 0,07

Recomendaciones Para la ejecución de revestimientos para el caso de mosaicos cerámicos o calcáreos Se recomienda usar un mortero no demasiado húmedo. No emplear como relleno bajo estos revestimientos ni escorias ni arena pura, pues los intersticios de aire harían de aislante térmico y restringirían la emisión calórica del piso. La capa de arena utilizada a menudo para restablecer el nivel, cuando éste no ha sido cuidado, debe, pues, ser excluida. El mortero aconsejado para estos revestimientos se compone de 1/3 de cemento para 2/3 de arena fina. Las juntas serán de 2 mm de espesor, rellenadas con ligante de cemento puro yagua.

Para revestimientos pegados directamente sobre cemento Parquets: Primero se debe mojar la superficie rugosa del contra piso de hormigón, superficie sobre la que se aplicará un mortero de cemento (1x3) en un espesor de 2 cm que deberá reglarse y alisarse con el fratacho metálico. Su superficie de terminación deberá ser rugosa, lo que se consigue con un mortero de bajo contenido de agua. Tal superficie rugosa posibilitará un buen encolado del parquet. Este último deberá ser de madera estacionada y seca, que se encolará con 1 mm de espesor de un pegamento resistente hasta 50 ºC de temperatura sin perder flexibilidad, pues necesitará de ésta para absorber los lógicos movimientos de materiales poseedores de distintos coeficientes de dilatación como son el mortero de cemento y la madera. En todo el perímetro del local se dejará una junta de dilatación de un ancho de 8 mm, que luego será tapada con el zócalo.

Pisos de goma, linóleum y termoplásticos: Para estos revestimientos se recomienda atenuar los efectos de cargas pesadas puntuales, colocando regatones de goma (repartidores de carga) en los pies de muebles y aparatos. Por otra parte se prohíbe el lavado de estos revestimientos durante los primeros quince días posteriores a su colocación.

V H Q R L F D G Q H P R F H 5

C - Instalación de Calefacción por RADIADORES En este tipo de instalaciones, el fluido (agua caliente de 60 a 90 °C o vapor a baja presión de 110 a 140 ºC) circula por un sistema cerrado entregando el calor necesario para calefaccionar adecuadamente el ambiente en zonas donde las pérdidas calóricas son mayores. Desde la fuente generadora de calor (caldera o termocalefón), que generalmente cuenta con vaso de expansión y bomba recirculadora, el fluido es transportado por cañerías hacia los terminales (usualmente construidos en hierro o aluminio). Los terminales o radiadores ceden calor mediante convección y radiación, logrando un excelente grado de confort. El caño ideal para este tipo de instalaciones es el HIDRO-BRONZ TA (termoacústico), que posee en su exterior una vaina estriada de P. V.C.,

con estrías en contacto con la pared externa del caño que permiten la existencia de aire estanco entre la cañería y el exterior, logrando de esta manera la mejor relación diámetro - aislación del mercado. Asimismo, debido a la superficie interior de acabado espe jado, permite la disminución de los diámetros en comparación con cualquier otro material alternativo. La diferencia de temperatura entre el agua que llega al radiador y la que retorna del mismo oscila entre 10 y 20 ° C. En instalaciones de importancia, el vaso de expansión o recipiente de seguridad permite la libre expansión del agua del sistema. Eficiencia de aislación del caño HB TA: mediante una serie de ensayos empíricos y modelos de simulación matemática, se determinó que el porcentaje de aislación de este tipo de cañerías revestidas de nuestra fabricación varía entre 20 y 27 % respecto a la pérdida calórica de la cañería HB desnuda; tales valores obviamente varían en función de la temperatura del líquido circulante y de la temperatura del aire ambiente.

C.1 Método simplificado para el cálculo Los diámetros de los diferentes tramos que comprenden la instalación se establecen mediante la tabla A, que contempla el caudal de agua en circulación (l/h) y la pérdida de carga o gradiente (mm.ca/m), que se supone constante.

El caudal se determina con la formula

C=

Q (Kcal/h) 10

donde: C es el cudal transportado en litros/hora. Q es la cantidad de calor transportada por tramo (Kcal/h), producto del balance térmico 10 es un valor adoptado que considera un salto aproximado de 10 ºC entre la temperatura de entrada y salida de agua que circula por el radiador.

C.2 Cálculo de Radiadores Para el cálculo de radiadores es posible determinar su área utilizando la siguiente fórmula:

A (m²) =

Q (Kcal/h) h(Kcal/h.m²)

donde: terna del radiador expresada en m². A es el área exQ es la cantidad de calor necesaria, surgida de balance térmico para calefaccionar el local (Kcal/h). h es el rendimiento del sistema elegido (Kcal/h.m²).

5(1',0,(1726

Vapor a presión: 700 Kcal/hm². z Agua caliente con circulación forzada (mediante bomba recirculadora): 500 Kcal/hm². z

C.3 Unicación de los radiadores La ubicación de los radiadores es de vital importancia para el correcto funcionamiento de la instalación; las zonas más adecuadas para su emplazamiento son los antepechos de las ventanas, donde se origina una corriente de aire frío, que es más pesado, compensada por la acción convectiva del radiador. Diseñando la instalación de esta manera se logra el mejor grado de confort debido a que el gradiente de temperatura entre piso y techo es el menor posible.

C.4 Correciones en función de su emplazamiento A) Emplazamiento normal. El rendimiento se considera del 100 %. z

B) Emplazamiento con tapa superior. Rendimiento del 95 %. z

C) Radiador empotrado sin tapa. Rendimiento del 90%. z

D) Radiador con tapa o empotrado con tapa. Rendimiento del 80 %. z

C.5 Disposición las Cañerías Una instalación de calefacción por radiadores puede ser monotubular o bitubular. La instalación bitubular es la más adecuada, cuenta con una cañería de alimentación y otra de retorno, permitiendo una mejor distribución y aprovechamiento del sistema, de esta manera la temperatura de entrada del agua a cada radiador es prácticamente la misma. El sistema monotubular se realiza con una sola cañería, conectándose los artefactos en serie. Este sistema presenta la desventaja de una importante diferencia de temperatura entre los radiadores debido al enfriamiento del agua a medida que recorre el circuito.

C.6 Montaje de Cañerías En toda instalación debe cuidarse la correcta eliminación de aire que pudiese quedar en el interior en el momento del llenado de la misma, lo que puede dificultar la circulación del agua. Este inconveniente se evita disponiendo una pendiente en el sentido de circulación del fluido, que lleva el aire hacia el vaso de expansión del sistema.

C.7 Ejemplo de Cálculo El primer paso supone realizar un balance térmico, de esta manera queda determinada la capacidad calorífica de la caldera y la cantidad de elementos o velas de los radiadores para cada ambiente a calefaccionar. Se establece la cantidad de Kcal/h que transportará el tramo más largo de la instalación (para cada circuito), es decir, la suma de los requerimientos calóricos de los locales a calefaccionar por ese circuito, mediante la tabla correspondiente (A). Luego de calculado el caudal circulante se obtiene el diámetro adecuado para el primer tramo, que alimenta a los radiadores de dicho circuito. Para el tramo siguiente se procede de la misma manera, restando el consumo

del radiador ya abastecido. De esta manera se opera hasta el tramo más alejado de la caldera, que lógicamente sera el de menor diámetro del circuito. Con respecto al los retornos, los diámetros son los mismos que el tramo montante equivalente. La velocidad del agua circulante se establece en 0,5 m/seg, asegurando un correcto funcionamiento del sistema Se toma a manera de ejemplo la siguiente instalación:

Tramo A-1;

1272 Kcal/h Î C = 1272 Kcal/h = 127 l/h

ÎHB-TA

∅ 9 mm

Tramo A-2;

1696 Kcal/h Î C = 170

ÎHB-TA

∅ 9 mm

Tramo A-B;

1272 + 1696 = 2968 Kcal/h Î C = 297 l/h

ÎHB-TA

∅ 13 mm

Tramo B-3;

2120 Kcal/h Î C = 1272 l/h

ÎHB-TA

∅ 13 mm

Tramo B-C;

2968 + 2120 = 5088 Kcal/h Î C = 509 l/h

ÎHB-TA

∅ 19 mm

Tramo C-4;

636 Kcal/h Î C = 67 l/h

ÎHB-TA

∅ 9 mm

Tramo C-F;

5088 + 636 = 5724 Kcal/h Î C = 572 l/h

ÎHB-TA

∅ 19 mm

Tramo D-5;

424 Kcal/h Î 42 l/h

ÎHB-TA

∅ 9 mm

Tramo D-6;

1908 Kcal/h Î C = 110 l/h

ÎHB-TA

∅ 9 mm

Tramo D-E;

424 + 1908 = 2332 Kcal/h

ÎHB-TA

∅ 13 mm

Tramo E-7;

1378 Kcal/h Î C = 138 l/h

Î

Tramo E-F;

2332 + 1378 = 3710 Kcal/h Î C = 371 l/h

ÎHB-TA

∅ 13 mm

Tramo F-G;

5724 + 3710 = 9434 Kcal/h Î C = 943 l/h

ÎHB-TA

∅ 25 mm

z

z

z

z

z

z

z

z

z

z

z

z

z

Dpto. Marketing y Desarrollo DECKER INDELQUI S.A.

Î

C = 233 l/h

HB-TA ∅ 9 mm


XI. Desagües secundarios

El sistema de desagües Hidro-Bronz-D, está compuesto por piletas de piso para baño, lavadero, boca de acceso para cocina y un adaptador a codo sifonado de hierro fundido, todos integramente realizados en cobre. A estas piezas, se agregan una serie de tramos de conexión de distinta geometría.

LA PILETA DE PISO PARA BAÑO se comercializa provista de 4 accesos de 32 mm. de diámetro y una descarga de 60 mm. de diámetro. Además, posee una rejilla estampada, de aleación de cobre cromada y un porta rejilla de cobre de 125 mm. por 125 mm. La descarga está provista de un tapón de inspección a rosca de 10 mm., que permite una fácil y rápida limpieza.

EL ADAPTADOR A CODO SIFONADO DE HIERRO FUNDIDO se comercializa con 4 accesos de 32 mm. de diámetro y con una rejilla estampada, de aleación de cobre cromada y un portarejilla de cobre de 125 mm. por 125 mm. de similares características que las de piletas de piso para baño.

20


LA PILETA DE PISO PARA LAVADERO viene provista de 3 accesos de 38 mm. de diámetro y descarga sifónica de 32, 38, 50 y 60 mm. de diámetro. Posee una rejilla estampada, de aleación de cobre cromada y un portarejilla de cobre de 125 mm. por 125 mm. La descarga está provista de un tapón de inspección a rosca de 10 mm., que permite una fácil y rápida limpieza.

LA BOCA DE ACCESO DE COCINA posee dos accesos de 50 mm. de diámetro y una descarga de 60 mm. de diámetro. Tapa ciega de aleación de cobre cromada y portarejilla de cobre de 125 mm. por 125 mm. y doble tapa para su cierre hermético. Todos estos elementos vienen provistos además, de tapones de cobre para obturar los accesos que no son utilizados. También se producen suplementos prolongadores de altura de 20, 40 y 100 mm. y en dos diámetros de encastre diferentes, que permiten salvar diferencias de nivel en cualquier instalación de desagüe.

SIFON ROMPE ESPUMA, exclusivo dispositivo elaborado por Decker Indelqui S.A., soluciona el viejo problema del afloramiento de espuma en baños y lavaderos, permitiendo a su vez, colectar los líquidos de baldeo. Se trata de un elemento que se aloja en el portarejilla, debajo de la rejilla, con sólo quitar sus cuatro tornillos; luego de alojado, reponerla y ajustar.

21


Los tramos de conexión del sistema de desagües Hidro-Bronz D, presentan un extremo abocardado, comercializandose en las siguientes formas: rectos, codos a 45° y 90°, niples y adaptadores para lavatorio, bidet y bañera. Además, se provee una conexión a cañería principal. Los tramos rectos son suministradas en diámetros nominales de 32, 38, 50 y 60 mm. y en largos de 10, 20, 40, 60, 100, 120, 180 y 240 cm. (Fig a) Los diámetros de 32 y 38 mm. se utilizan en instalaciones de lavadero; los de 50 mm. en cocinas y los de 60 mm. para descarga a desagüe primario.

(Fig. a)

Los niples y codos facilitan la realización de todos los trazados posibles en la instalación de desagües sin recurrir al doblado de caños. ( Fig b, c y d ) El adaptador para lavatorio, es entregado en dos formas: doble curva y curva larga y al igual que el adaptador para bidet, posee un suplemento roscado que permite su montaje con sopapa standard. (Fig e) (Fig. b)

Ventajas y beneficios más importantes * Costo de instalación reducido, dada la facilidad de manipuleo e instalación, que reduce los tiempos de ejecución. * No se necesitan protecciones especiales. * Prolongada vida util, superior a cualquier otro material alternativo. * Mantenimiento de la sección util a lo largo del tiempo, dado el reducido nivel de incrustaciones y formación de sarro.

(Fig. c)

* El armado de la red de desagüe se puede realizar con la soldadura fuerte Hidro-Bronz C1 , tanto como con la tradicional soldadura blanda de plomo-estaño aI 50%.

(Fig. d)

(Fig. e)

22


Montaje de seagües secundarios: Secuencia de operaciones 1) Plantear el trazado en obra a fin de evaluar tipo y número de accesorios y su disposición física; resolver además las pendientes indicadas en cada caso. 2) Resolución del nudo central: conjunto formado por la pileta de piso (P. P.) y los primeros tramos de accesos ∅ 32 mm y descarga ∅ 60 mm, mediante soldadura con estaño al 50% o soldadura fuerte Hidro-Bronz C1, en banco de trabajo.

Se procederá de la siguiente manera: a) Elegir el tipo de pieza para cada acceso: codos 90º, 45º tramos rectos (T.R.) o tapón.

b) Limpiar con lana de acero o tela esmeril el extremo del (Fig. a)

T.R. o codo elegido, así como también la superficie interna de la abertura correspondiente en la P.P., y luego proceder según el tipo de material de aporte a utilizar.

(Fig. b)

c) Montar en frío el conjunto P.P. y accesos, observando posición y pendientes necesarias.

d) En caso de utilizar soldadura de estaño al 50%, sellar externamente la junta de la P.P. y acceso con cinta de teflón o similar, para evitar la fuga de material de aporte durante la soldadura. (Fig. c)

e) En igual situación que la descripta en el caso anterior,

(Fig. d)

colocar la P. P. en forma horizontal de modo que el acceso a soldar se ubique hacia abajo, colocando un anillo de alambre de estaño al 50% en el interior del acceso.

f) Comenzar el calentamiento dirigiendo la llama del so-

(Fig. e)

plete al interior de la pileta sobre el acceso preparado de la manera indicada en caso de usar soldadura blanda. El estaño al 50% colocado en forma de anillo fundirá llenando totalmente el espacio formado por el caño y la abertura de la P.P. Si fuera necesario, aportar más material hasta completar la soldadura. En caso de usar soldadura fuerte, acoplar las piezas, llevar a temperatura y realizar el aporte de soldadura HBC1.

(Fig. f)

23


g) Resolver los demás accesos procediendo en forma idéntica a la indicada. De no ser necesaria la utilización de las 4 bocas de acceso, se sellarán las no requeridas con los tapones suministrados con la P.P.

h) Soldar la descarga (Fig. h)

60 mm mediante soldadura capilar. Esto es: se limpiarán mecánicamente (con lana de acero o tela esmeril) la superficie externa de la descarga ∅ 60 mm de la P.P. y la superficie interna del enchufe del tramo o codo ∅ 60 mm. Para el caso de utilizar soldadura blanda, se aplicará decapante en ambas superficies y se montará el conjunto en frío. A continuación se lo calentará, y una vez adquirida la temperatura de fusión se comenzará a aportar material hasta la saturación del espacio capilar. ∅

i) Terminar el tendido de la descarga (Fig. i)

60 mm con la conexión a hierro fundido si se conecta a este material, o bien estañando el extremo de la descarga ∅ 60 mm a fin de permitir la soldadura con estaño 33% si se conecta a primario de plomo. ∅

j) Empalmar los tramos de caño mediante soldadura capilar de la misma forma que la Indicada para los caños y accesorios Hidro-Bronz. Observar en todos los casos la disposición y la pendiente adecuadas, así como la colocación de decapante sobre la superficie exterior del caño donde se aplicará la llama (en el caso de soldadura blanda).

k) Realizar empalmes a las respectivas so papas de los accesorios, según (Fig. j)

el caso: el bidet y el lavatorio mediante el roscado del adaptador a rosca provisto y el de bañadera mediante soldadura capilar. Nota: Una buena instalación supone no sólo la obtención de soldaduras de muy buena calidad, sino también el logro de trazados racionales con la mínima cantidad de piezas posibles y una resolución adecuada de los pendientes, de modo de facilitar la circulación de los efluentes líquidos y el pasaje de los sólidos con escasa posibilidad de obstrucción.

(Fig. k)

24


Pérdida de carga (Pc) en un tramo de tubería HIDRO-BRONZ de 1m de longitud en mm de columna de agua

25


Tabla de longitudes equivalentes para accesorios de HIDRO-COBRE

ACCESORIO

ESQUEMA

Leq

CODO 45

12

CURVA 45

8

CODO 90

26

CURVA 90

17

TE FLUJO (extrema)

48

TE FLUJO (central)

52

TE TRAVES

17

REDUCCIÓN

8

Ejemplo: para el caso de una TE HIDRO-COBRE y circulación de fluido con cambio de dirección (TE de flujo central), asumiendo que fr = 0,025 y V = 1 m/seg. en la expresion

∆Pc

= 1,3 x 10-3 x Le

resulta

∆Pc

(m) = 1,3 x 10-3 x 52 = 0,0663 m columna de H2O

∆Pc

(mm) = 66,3 mm columna de H 2O

Rugosidad superficial del caño de HIDRO-BRONZ =

ε = 1,2 . 10-6 metros

Decker Indelqui S.A. Juan XXIII 3630 - Llavallol Teléfonos (54) 11 4003-0000 Fax (54) 11 4003-0049

LQIR#GHFNHULQGHOTXLFRPDU KWWSZZZGHFNHULQGHOTXLFRPDU Buenos Aires - Argentina

26

        

      ¿ 

                    ½  

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                ¿ 

LAMINADOS DE LAT

N

ESPECIFICACIONES T CNICAS

3523,('$'(6 $'(6) )Ì6,&$6 &$6 Liga CDA

21000

22000

23000

26000

35000

35300

Densidad a 20 ºC (g/cm³)

8,86

8,80

8,75

8,53

8,47

8,47

Punto de fusión (líquido) (ºC)

1065

1045

1028

955

925

910

Punto de fusión (sólido) (ºC)

1050

1020

990

915

885

885

0,000018

0,000018

0,000019

0,000020

0,000020

0,000020

0,56

0,45

0,38

0,29

0,28

0,28

Conductibilidad eléctrica a 20ºC (m/ohm mm²)

32

26

21

16

15

15

Resistencia eléctrica (µ ohm/cm)

3,1

3,9

4,7

6,2

6,6

6,6

12240

12240

12240

11430

10710

10710

4590

4590

4590

4290

3980

3980

Coeficiente de dilatación lineal (l/ºC) Conductibilidad térmica a 20ºC (cal/cm³/sm/s/ºC)

Módulo de elasticidad a 20 ºC (daN/mm²) Módulo de rigidez a 20 ºC (daN/mm²)

&20326,&,Ð148Ì Ð148Ì0,&$ LIGA CDA

Cu % min

Pb % máx

Fe % máx

Zn %

21000

94-96

0,03

0,05

Restante

22000

89-91

0,05

0,05

Restante

23000

84-86

0,05

0,05

Restante

26000

68,5-71,5

0,07

0,05

Restante

35000

60-63

0,8-2,0

0,10

Restante

35300

60-63

1,-2,5

0,10

Restante

&,17$6

&+$3$6

Espesor (mm) 1 piw< 130 (2,32 Kg/mm) 2 piw< 130 a 260 (4,64 Kg/mm)

Ancho (mm)

Largo (mm)

Ancho (mm)

3523,('$'(6 $'(60 0(&É1 &É1,&$6 &$6 Liga CDA

Temple

Resitencia a la tracción (daN/mm²)

Dureza en escala Rockwell aproximada (I) Escala B

Superficial 30T

Mín.

Máx.

Mín.

Máx.

Mín.

Máx.

1/4 Duro

25,5

32,5

20

52

34

54

1/2 Duro

29

35,5

40

60

46

59

3/4 Duro

31,5

38,5

50

64

52

62

Duro

34,5

40,5

57

67

57

64

Extra duro

38,5

44

64

72

62

67

Duro resorte

41,5

47

68

75

64

69

42

47,5

69

76

65

70

1/4 Duro

27,5

34,5

27

56

34

54

1/2 Duro

32,5

39,5

50

66

50

61

3/4 Duro

35,5

42,5

59

71

55

64

Duro

39,5

45,5

65

75

60

67

44

49,5

72

79

64

69

Duro resorte

47,5

53

76

81

67

70

Extra duro resorte

49,5

55

78

83

68

71

1/4 Duro

30,5

37

33

62

42

60

1/2 Duro

35

42

56

71

56

66

) * (

3/4 Duro

39,5

46

66

76

63

70

0 0 3 2

Duro

43,5

49,5

72

80

67

72

Extra duro

49,5

55

78

85

70

75

54

59,5

82

87

74

77

56,5

62

84

89

75

78

1/4 Duro

34

40,5

40

65

43

60

1/2 Duro

39,5

46

60

77

56

68

) * (

3/4 Duro

44

51

72

82

65

72

0 0 6 2

Duro

49

56

79

86

70

74

Extra duro

57

63,5

85

91

74

77

Duro resorte

62,5

69

89

93

76

78

Extra duro resorte

65,5

71,5

91

95

77

79

1/4 Duro

34

40,5

40

65

43

60

1/2 Duro

38

45

57

74

54

66

Duro

47

54

76

84

68

73

Extra duro

54,5

61,5

83

89

73

76

Duro resorte

59,5

65,5

87

92

75

78

Extra duro resorte

62

68,5

88

93

76

79

1/4 Duro

34

40,5

40

65

43

60

1/2 Duro

38

45

57

74

54

66

Duro

47

54

76

84

68

73

Extra duro

54,5

61,5

83

89

73

76

Duro resorte

59,5

65,5

87

92

75

78

62

68,5

88

93

76

79

) * ( 0 0 1 2

Extra duro resorte

) * ( 0 0 2 2

Extra duro

Duro resorte Extra duro resorte

) * * ( 0 0 5 3

) * * ( 0 3 5 3

Extra duro resorte

Para materiales recocidos de grano desde OS 015 a OS 120 (I) El valor de dureza en escala Rockwell se aplica del siguiente modo: En escala B para espesores superiores o iguales a 0,205 mm, y en escala 30T para 0,305 mm y superiores. (*) Producción bajo normas ASTM B36/36M (**) Producción bajo normas ASTM B121/121M

                 

LAMINADOS DE COBRE

ESPECIFICACIONES T CNICAS

&20326,&,Ð148Ì Ð148Ì0,&$

3523,('$'(6 $'(6) )Ì6,&$6 &$6

LIGA CDA

Cu (incl. Ag) % mín

As % mín

Sb % mín

P %

Te % mín

C11000

99,9

-

-

-

-

C12200

99,9

-

-

0,015-0,040

-

Liga CDA

11000

12200

Densidad a 20 ºC (g/cm³)

8,89

8,94

Punto de fusión (líquido) (ºC)

1083

1083

Punto de fusión (sólido) (ºC)

1065

1065

Coeficiente de dilatación lineal (l/ºC)

0,000019 0,000018

Conductibilidad térmica a 20ºC (cal/cm³/sm/s/ºC)

0,934

0,81

Conductibilidad eléctrica a 20ºC (m/ohm mm²)

58,5

49,3

Resistencia eléctrica (µ ohm/cm)

1,71

2,03

12140

12140

4590

4590

Módulo de elasticidad a 20 ºC (daN/mm²) Módulo de rigidez a 20 ºC (daN/mm²)

3523,('$'(6 $'(60 0(&É1 &É1,&$6 &$6 Liga CDA

Temple

Resitencia a la tracción (daN/mm²)

Dureza en escala Rockwell aproximada (I) Escala F

Superficial 30T

Mín.

Máx.

Mín.

Máx.

Mín.

Máx.

Resorte

20,9

26,5

-

65

-

34

1/8 Duro

22

27.5

54

82

-

49

) * (

1/4 Duro

23.5

29

60

84

18

51

0 0 0 1 1

1/2 Duro

25.5

31.5

77

89

43

57

3/4 Duro

28.5

34.5

82

91

47

59

Duro

29.5

36.

86

93

54

62

Extra duro

32.5

38.5

88

95

56

64

Duro resorte

34.5

40

91

97

60

66

36

-

92

-

61

-

Resorte

20,9

26,5

-

65

-

34

1/8 Duro

22

27,5

54

82

-

49

1/4 Duro

23.5

29

60

84

18

51

1/2 Duro

25.5

31.5

77

89

43

57

3/4 Duro

28.5

34.5

82

91

47

59

Duro

29.5

36

86

93

54

62

Extra duro

32.5

38.5

88

95

56

64

Duro resorte

34.5

40

91

97

60

66

36

-

92

-

61

-

Extra duro resorte

) * ( 0 0 2 2 1

Extra duro resorte

52//26 Espesor (mm) 1 piw< 130 (2,32 Kg/mm) 2 piw< 130 a 260 (4,64 Kg/mm)

Ancho (mm)

&+$3$6<& 6<&,,17$65 65(62 (6257( Largo (mm)

(I) El valor de dureza en escala Rockwell se aplica del siguiente modo: En escala F para espesores superiores o iguales a 0,508 mm, y en escala 30T para 0,305 mm y superiores. (*) Producción bajo normas ASTM B152/152M

Ancho (mm)

  ½  

 

    

Hidrobronz

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