FUN-1402 Presentación Curso Perú v2

2014

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HOLA A TODOS!!! TODOS!!! RUBÉN DE DIEGO AGÜERA Ing. Técnico Industrial Ing. Organización Industrial [email protected]

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HOLA A TODOS!!! TODOS!!! RUBÉN DE DIEGO AGÜERA Ing. Técnico Industrial Ing. Organización Industrial [email protected]

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INDICE !

Introducción FUNTAM

!

Cálculo de Apoyos Metálicos (Dpto. Ingeniería) "

Datos de Partida

"

Definición Geometría

"

Solicitaciones

"

Resistencia del Apoyo

"

Hipótesis de Carga

"

Utilización de los Apoyos

"

Cimentaciones

"

Plano unifilar

!

Planos de ingeniería (Dpto. Técnico)

!

Refuerzo de Apoyos

!

Montaje de Prototipos

!

Ensayo a Escala Real del Apoyo

!

Diseño Óptimo !"#$%&' )*%* + ,-. /0 122 34 52 + 6789::7;<=>?<@AB*9C

INDICE !


!


Datos de Partida

"


"

Solicitaciones

"


"

Hipótesis de Carga

"


"

Cimentaciones

"

Plano unifilar

!


!

Refuerzo de Apoyos

!


!


!


HISTORIA La empresa Fundiciones y Talleres Mecánicos del Manzanares, S.A., actualmente FUNTAM, S.A., se constituyó en el año 1941, con sede en Madrid. Actividad inicial en fabricación, mantenimiento y reparación de centrales, líneas de alta tensión. En la actualidad : !

Galvanización en caliente por inmersión

!

Torres y apoyos metálicos para líneas eléctricas

!

Estructuras metálicas para subestaciones

! Apoyos

metálicos para electrificación ferroviaria

! Apoyos

metálicos para telecomunicaciones, iluminación y vigilancia

!

Estructuras de soporte del sector Energías Renovables

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subestaciones y

RECURSOS TÉCNICOS ! AutoCAD !TecnoMETAL

4D

!WinSteel !PLS-TOWER !CYPE !Sistema

de gestión basado en AS 400

!

Gestión de pedidos

!

Listado de piezas, materiales y empaquetado

!

MRP

!

Necesidades de materia prima

!

Estadísticas

!Sistema de gestión de !PRISMA (Programa de

almacenamiento gestión de Mantenimiento)

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PRODUCTOS Apoyos Tubulares

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PRODUCTOS Torres de celosía para líneas de baja, media y alta tensión

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PRODUCTOS Estructuras metálicas para subestaciones

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PRODUCTOS Torres de telecomunicaciones

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PRODUCTOS Torres de iluminación

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INDICE !


!


Datos de Partida

"


"

Solicitaciones

"


"

Hipótesis de Carga

"


"

Cimentaciones

"

Plano unifilar

!


!

Refuerzo de Apoyos

!


!


!


CÁLCULO ÁPOYOS METÁLICOS

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INDICE !


!


Datos de Partida

"


"

Solicitaciones

"


"

Hipótesis de Carga

"


"

Cimentaciones

"

Plano unifilar

!


!

Refuerzo de Apoyos

!


!


!


DATOS DE PARTIDA Para el cálculo de cualquier apoyo metálico: !

Geometría básica

!

Distancias eléctricas

! Árbol !

de cargas

Especificaciones técnicas

!"#$%&' )*%* + ,-. /0 122 34 52 + 6789::7;<=>?<@AB*9C

INDICE !


!


Datos de Partida

"


"

Solicitaciones

"


"

Hipótesis de Carga

"


"

Cimentaciones

"

Plano unifilar

!


!

Refuerzo de Apoyos

!


!


!


DEFINICIÓN GEOMETRÍA Siempre existe más de una solución. Dependiendo del número de circuitos: !

Simple circuito

!

Doble circuito

!

Múltiples circuitos

! Apoyos

especiales !"#$%&' )*%* + ,-. /0 122 34 52 + 6789::7;<=>?<@AB*9C

DEFINICIÓN GEOMETRÍA !

Simple circuito

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Doble circuito

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Múltiple circuito

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DEFINICIÓN GEOMETRÍA ! Apoyos

especiales:

"Derivaciones/entronques/apoyos en " Apoyos

estrella

PAS.

"Desequilibrios pronunciados.

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especiales:

"Derivaciones

/ entronques / apoyos en estrella

• Apoyos no contrastables de modo preciso frente a catálogos. Selección aproximada. • Árbol de carga particular. Comprobación desde Dpto. Ingeniería con modelo TOWER. • Valoración de los casos más críticos de desequilibrio y torsión.

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!"#$%&' )*%* + ,-. /0 122 34 52 +


especiales:

" Apoyos

PAS (Paso Aéreo Subterráneo)

• Sin diferencia de valoración respecto estándar. Únicamente consideración de más carga vertical en crucetas. • Apoyo singular por geometría, adaptada a la ubicación de botellas y autoválvulas, así como por los elementos especiales que tiene: crucetas rectas “bandeja”, herrajes soporte aparamenta y bajante de cable aislado.

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!"#$%&' )*%* + ,-. /0 122 34 52 +


especiales:

"Desequilibrios pronunciados.

• A criterio de proyectista, en casos de gran desequilibrio considerar apoyo en función de Fin de Línea en proyecto (desequilibrio 100%). • Aplicación, a criterio, de mayor C.S.

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INDICE !


!


Datos de Partida

"


"

Solicitaciones

"


"

Hipótesis de Carga

"


"

Cimentaciones

"

Plano unifilar

!


!

Refuerzo de Apoyos

!


!


!


CALCULO APOYO SOLICITACIONES Conceptos básicos para cálculo de estructuras de celosía: "

Estructuras en celosía de nudos articulados.

"

Celosía triangulada.

"

Todas las barras se consideran biarticuladas, de modo que sólo trabajen a esfuerzos primarios, axiales, en dirección del eje de la barra, de tracción y compresión. !"#$%&' )*%* + ,-. /0 122 34 52 + 6789::7;<=>?<@AB*9C

CALCULO APOYO SOLICITACIONES

Conceptos básicos estructuras articuladas. "

Condición de isostaticidad – hiperestaticidad Ecuación 2n – R = b

Siendo: – n= nº de nudos – R = nº de componentes de reacciones – B = nº de barras "

En caso de estructura plana debe cumplirse para condición de isostaticidad: R=3 ; entonces en estructuras planas 2n – 3 = b es condición para estructura isostática. !"#$%&' )*%* + ,-. /0 122 34 52 + 6789::7;<=>?<@AB*9C

CALCULO APOYO SOLICITACIONES Conceptos básicos estructuras articuladas. "

En caso de no cumplirse esta condición se dará una hiperestaticidad, ya sea por barras (interna) o por reacciones (externa), o bien un inestabilidad. • Si R < 3, estructura inestable • Si R > 3, estructura hiperestática externa. • Si b > 2n-3, estructura hiperestática interna.

DC@8?:@?8AC A8E:?FA6AC GFA
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Métodos de cálculo estructural. Solicitaciones. "

Métodos Clásicos: • Gráficos: – Cremona (Isostáticos) • Analíticos: – Punto a punto (isostático) – Ritter (isostático)

"

Métodos Matriciales. Matriz de Rigidez.

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Método Cremona: Método gráfico. "

Selección de escala de esfuerzos.

"

Equilibrio de cada nudo. Polígono funicular cerrado de esfuerzos.

"

Representación de los esfuerzos conocidos en cada nudo y su sentido. Máximo dos incógnitas. Esfuerzos desconocidos paralelos a barras. Sentido cerrando el polígono. HID&J#% !"#$%&' )*%* + ,-. /0 122 34 52 + 6789::7;<=>?<@AB*9C


Método nudo a nudo: "

Cálculo de reacciones. Sumatorio de esfuerzos horizontales, verticales y momentos = 0. !H=0 ; !V=0 ; !M=0

"

Equilibrio de cada nudo. Obtención de esfuerzos desconocidos de cada nudo (2 incógnitas como máximo) mediante trigonometría, en función de la geometría de barras. #"KJ % #"KJ !"#$%&' )*%* + ,-. /0 122 34 52 + 6789::7;<=>?<@AB*9C


Método de Ritter:

Cálculo de reacciones. Sumatorio de esfuerzos horizontales, verticales y momentos = 0. SH=0 ; SV=0 ; SM=0 Permite conocer los esfuerzos en unos determinados miembros de una estructura seccionando la misma, con dos incógnitas como máximo, realizando el equilibrio de fuerzas con acciones y IL$$DI

reacciones. !"#$%&' )*%* + ,-. /0 122 34 52 + 6789::7;<=>?<@AB*9C


Métodos Matriciales: Válido para estructuras isostáticas e hiperestáticas. "

Analogía de la ley de de Hooke: F = M*d F = esfuerzos; d=desplazamientos; M = matriz de rigidez

" "

Fijación del criterio de signos. Aplicación de la matriz matriz de rigidez de cada cada barra en función de sus condiciones de contorno.

"

Resolución del sistema matricial / esfuerzos y desplazamientos. &M$JKJ &%$ILHL%N !"#$%&' )*%* + ,-. /0 122 34 52 + 6789::7;<=>?<@AB*9C

INDICE !


!


Datos de Partida

"


"

Solicitaciones

"


"

Hipótesis de Carga

"


"

Cimentaciones

"

Plano unifilar

!


!

Refuerzo de Apoyos

!


!


!


RESISTENCIA APOYO Compresión. Pandeo: "

Fallo por fenómeno de inestabilidad de barra, por debajo de la capacidad teórica de la sección, en función de esbeltez y grados de arriostramiento de la misma.

" "

Distintas curvas según diferentes normativas. ASCE.

%)HD 05O/2

P%#KDJ %)HD

"

Método clásico de los coeficientes de Euler. Euler.

"

Eurocódigo

H"IQ%) %)HD HJD!LHLD#$D) D"NDI

D"IJHRKLSJ !"#$%&' )*%* + ,-. /0 122 34 52 + 6789::7;<=>?<@AB*9C

RESISTENCIA APOYO Tracción: "

Fallo a tracción de sección.

"

Concepto de sección neta – sección crítica de rotura.

"

Tracción de borde de material. Cuellos / distancias mínimas a borde para evitar el fallo.

)DHHLR# #D$% !"#$%&' )*%* + ,-. /0 122 34 52 + 6789::7;<=>?<@AB*9C

RESISTENCIA APOYO Cortadura de tornillos. "

Tracción o compresión indistintamente.

"

Fijado por Reglamento.

HJI$%K"I%

Aplastamiento de barras en taladro de tornillos. "


"

Fijado por Reglamento. %PN%)$%&LD#$J !"#$%&' )*%* + ,-. /0 122 34 52 + 6789::7;<=>?<@AB*9C

RESISTENCIA APOYO Cortadura de tornillos. "


"


Aplastamiento de barras en taladro de tornillos. "


"


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INDICE !


!


Datos de Partida

"


"

Solicitaciones

"


"

Hipótesis de Carga

"


"

Cimentaciones

"

Plano unifilar

!


!

Refuerzo de Apoyos

!


!


!


HIPÓTESIS DE CARGA Nuevo Reglamento en aplicaciones de carga: "

Hip. 1: Viento 120 o 140 km/h en cat. especial.

"

Hip. 2 de hielo con Viento 60 km/h en cat. especial.

"

Hip. 3 aplicando los esfuerzos en punta de cruceta en vez de eje del apoyo.

"

Hip. 3 y 4 considerando los esfuerzos transversales permanentes en los casos de ángulo.

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HIPÓTESIS DE CARGA 2$34$* A B C

2$34$* A B C

2$34$* A B C

2$34$* A B C

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HIPÓTESIS DE CARGA !"#$ & ' &(")"* +, $#10$F, ,# $0.#,$1./# =6 7.(8 9+,*,>-.0.?3."<

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HIPÓTESIS DE CARGA !"#$* I ) 2 ' CH#,$* 2$;,4"3H$* 56J K6 ) =6 ' &(")"* +, *-*(,#*./# ,# $0.#,$1./# K6 7.(8 =6 7.(8 9L.,0"< 9+,*,>-.0.?3."<

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HIPÓTESIS DE CARGA !"#$* I ) 2 ' CH#,$* 2$;,4"3H$* 56J K6 ) =6 ' &(")"* +, $#10$F, ,# $0.#,$1./# K6 7.(8 =6 7.(8 9L.,0"< 9+,*,>-.0.?3."<

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5

5

C

5

5

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HIPÓTESIS DE CARGA 2$34$*

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HIPÓTESIS DE CARGA !"#$* I ) 2 ' CH#,$* 2$;,4"3H$ M*(,1.$0 ' &(")"* +, $#10$F, ,# $0.#,$1./# K6 7.(8 =6 7.(8 9L.,0"< 9+,*,>-.0.?3."<

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HIPÓTESIS DE CARGA B.(" +, &(")" &0.#,$1./# P#4-0" $F, Q.# +, 0H#,$

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7.(8 &#"3E$0,* 0*\5 0*04 0*35 \*35 \*45 0*\5

2",G1.,#;,* +, S,4-3.+$+

N3,*13.(1."#,* ,*(,1.$0,*8 N;C :;9^:79<@9C 69 C9_?876A6 B;C@8A6;C GA8A FAC T7G`@9C7C <;8BAF9C C9 7<:89B9<@A8a< ?< \4V 9< F;C C?G?9C@;Cb • PA8AF9F7CB;C ; :8?YAB79<@;C :;< ;@8AC Fc<9AC* • PA8AF9F7CB;C ; :8?YAB79<@;C :;< WcAC 69 :;B?<7:A:7`<* • H8?YAB79<@;C :;< Y;
!"#$%&' )*%* + ,-. /0 122 34 52 + 6789::7;<=>?<@AB*9C

INDICE !


!


Datos de Partida

"


"

Solicitaciones

"


"

Hipótesis de Carga

"


"

Cimentaciones

"

Plano unifilar

!


!

Refuerzo de Apoyos

!


!


!


UTILIZACIÓN APOYOS Árboles de carga: "

Expresión de la capacidad resistente de apoyo por componentes de esfuerzos en crucetas y cúpula.

"

Cambio de concepto respecto a clásica expresión de capacidad de apoyo por esfuerzo total máximo horizontal (flexión de apoyo), y torsión máxima.

"

Un apoyo tiene infinitos árboles de carga en función de la combinatoria de esfuerzos. e8d;F 69 :A8_AC

!"#$%&' )*%* + ,-. /0 122 34 52 + 6789::7;<=>?<@AB*9C

UTILIZACIÓN APOYOS Diagramas LNS: "

Expresan gráficamente la capacidad máxima de apoyo en función de distintas condiciones.

"

Parámetros LNS:

N#)

L : Longitud de vano N : Pendiente de vanos. Componente vertical. S : Ángulo de traza del apoyo "

Complejidad de construcción. Fijación de unos componentes. Infinitos por apoyo en función de combinatoria. Rigidez de utilización. !"#$%&' )*%* + ,-. /0 122 34 52 + 6789::7;<=>?<@AB*9C

UTILIZACIÓN APOYOS Software de cálculo estructural: TOWER. "

Software americano de la casa Power Line Systems.

"

Programa más extendido a nivel internacional.

"

Software de cálculo matricial para estructuras de celosía, fundamentalmente torres, ya sea para transporte de electricidad o telecomunicaciones. También pórticos o cualquier otra estructura en celosía articulada.

"

Gran cantidad !"#$%&' de Normativas implementadas. )*%* + ,-. /0 122 34 52 + 6789::7;<=>?<@AB*9C

UTILIZACIÓN APOYOS TOWER. Breve reseña de modelado. "

Generación sencilla de geometría por nudos unidos por barras a base de simetrías.

"

Posibilidad de construcción de geometría gráficamente.

"

Creación de bases de datos de perfiles, calidades de acero, tornillos, aisladores, cables o vientos en caso de estructuras atirantadas.

"

Generación de vector de cargas. !"#$%&' )*%* + ,-. /0 122 34 52 + 6789::7;<=>?<@AB*9C

UTILIZACIÓN APOYOS TOWER. Breve reseña de modelado. Aplicación de cargas: "

Fijación de sistema de referencia ortogonal de signos.

"

Descomposición de cargas en 3 componentes: Longitudinal – Sentido línea Transversal – perpendicular línea Vertical – Positivo en sentido de la gravedad

"

Cargas en nudos de puntos de fijación

de conductor/cable de tierra. "

Viento sobre celosía aplicado en los nudos de una cara, o bien en nudos !"#$%&' )*%* + ,-. /0 122 34 52 + 6789::7;<=>?<@AB*9C

UTILIZACIÓN APOYOS TOWER. Ejecución de cálculo. "

Obtención de deformadas para todas las hipótesis, con diferencias cromáticas según el nivel de utilización de cada barra.

"

Posibilidad de cálculo no lineal – momentos de segundo orden.

"

Lectura rápida sobre modelo en pantalla de desplazamientos de nudos y niveles de carga de cada barra.

!"#$%&' )*%* + ,-. /0 122 34 52 + 6789::7;<=>?<@AB*9C

UTILIZACIÓN APOYOS TOWER. Informes de resultados. Obtención de gran variedad de resultados tras realización del cálculo: "

Desplazamientos y giros en todos los nudos para cada hipótesis.

"

Reacciones en puntos fijos.

"

Esfuerzos y nivel de utilización de todas las barras para cada hipótesis.

"

Momentos en nudos en las barras consideradas rigidizadas en el modelado.

"

Informe resumen e utilización de cada grupo de barras en tracción y compresión.

"

Personalización de informe de resultados.

!"#$%&' )*%* + ,-. /0 122 34 52 + 6789::7;<=>?<@AB*9C

UTILIZACIÓN APOYOS Software de cálculo estructural: POLE. "

Software americano de la casa Power Line Systems.

"

Programa más extendido a nivel internacional.

"

Software de cálculo para estructuras de todo tipos de postes.

"

Gran cantidad de Normativas implementadas.

!"#$%&' )*%* + ,-. /0 122 34 52 + 6789::7;<=>?<@AB*9C

UTILIZACIÓN APOYOS POLE. Breve reseña de modelado. "

Generación sencilla de geometría.

"

Creación de bases de datos postes y familias, calidades de acero,, aisladores, cables o vientos en caso de estructuras atirantadas.

"

Generación de vector de cargas.

!"#$%&' )*%* + ,-. /0 122 34 52 + 6789::7;<=>?<@AB*9C

UTILIZACIÓN APOYOS POLE. Ejecución de cálculo. "

Obtención de deformadas para todas las hipótesis, con diferencias cromáticas según el nivel de utilización de cada zona.

"

Posibilidad de cálculo no lineal – momentos de segundo orden.

"

Lectura rápida sobre modelo en pantalla de desplazamientos de nudos y niveles de carga de cada zona.

!"#$%&' )*%* + ,-. /0 122 34 52 + 6789::7;<=>?<@AB*9C

INDICE !


!


Datos de Partida

"


"

Solicitaciones

"


"

Hipótesis de Carga

"


"

Cimentaciones

"

Plano unifilar

!


!

Refuerzo de Apoyos

!


!


!


CIMENTACIONES Características del terreno. "

Variables del terreno para cálculo cimentaciones: " = Compresión admisible del terreno (kg/cm2) # = ángulo de talud natural del terreno (ángulo arrancamiento) (º).

K = coeficiente de balasto del terreno (kg/cm3). "

Tabla reglamento características del terreno.

"

Diversidad de tablas.

$DIID#J)

!"#$%&' )*%* + ,-. /0 122 34 52 + 6789::7;<=>?<@AB*9C

CIMENTACIONES Apoyos 4 patas. Método del cono de arranque de tierras. "

Variables a utilizar: " = Compresión admisible del terreno (kg/cm2) # = ángulo de talud natural del terreno (ángulo

arrancamiento) (º)

Densidad del terreno (kg/m3) Densidad del hormigón (kg/m3) "

Compresión : Reacción compresión + peso macizo + peso tierras que gravitan/ superficie base cimiento <= "

!"#$%&' )*%* + ,-. /0 122 34 52 + 6789::7;<=>?<@AB*9C

CIMENTACIONES Apoyos 4 patas. Método del cono de arranque de tierras. "

Tracción: Exigido reglamentariamente 1,5 como coeficiente de seguridad frente arrancamiento. Reacción tracción / peso macizo + peso tierras que gravitan + peso de cono de arranque de tierras – peso interferencia conos >= 1,5

&f@;6; :;<;C 69 A88A
!"#$%&' )*%* + ,-. /0 122 34 52 + 6789::7;<=>?<@AB*9C

CIMENTACIONES

!"#$%&' )*%* + ,-. /0 122 34 52 + 6789::7;<=>?<@AB*9C

CIMENTACIONES Apoyos monobloque. Método Sulzberguer . Método Sulzberguer: Dimensionamiento del macizo de cimentación adecuado para contrarrestar el momento solicitante de todas las fuerzas actuantes sobre el apoyo.

&f@;6; )?FYd98_98

!"#$%&' )*%* + ,-. /0 122 34 52 + 6789::7;<=>?<@AB*9C

CIMENTACIONES Cimentaciones especiales. "

Terreno muy flojo: Ingeniería geotécnicas. Dados más grandes.

P7F;@AU9C

Losa completa. Pilotajes. "

Terreno muy duro / rocoso: Cimentaciones mixtas con pernos.

H7B9<@A:7;<9C 9< 8;:A

Cimentaciones totalmente empernadas, con base acartelada.

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INDICE !


!


Datos de Partida

"


"

Solicitaciones

"


"

Hipótesis de Carga

"


"

Cimentaciones

"

Plano unifilar

!


!

Refuerzo de Apoyos

!


!


!


PLANO UNIFILAR Creación de un plano unifilar donde se debe indicar toda la información para que cualquiera pueda realizar diseño: "

Geometría debidamente acotada

"

Perfiles y tornillería del apoyo

"

Detalles y tipos de uniones.

"

Detalles punta de cruceta y cúpula. "#L!LN%I

!"#$%&' )*%* + ,-. /0 122 34 52 + 6789::7;<=>?<@AB*9C

INDICE !


!


Datos de Partida

"


"

Solicitaciones

"


"

Hipótesis de Carga

"


"

Cimentaciones

"

Plano unifilar

!


!

Refuerzo de Apoyos

!


!


!


UNIFILAR DE PARTIDA

!"#$%&' )*%* + ,-. /0 122 34 52 + 6789::7;<=>?<@AB*9C

UNIFILAR DE PARTIDA Datos que contiene el unifilar !

Cotas horizontales: nervio de las barras.

!

Cotas verticales: gramiles de las barras.

!

En cada una de las barras debe venir indicado: calidad de material, tipo de perfil, métrica y número de tornillos.

!

Diferenciar perfiles de alta calidad

!

Espesor de las chapas

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UNIFILAR DE PARTIDA

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UNIFILAR DE PARTIDA !

Uniones entre montantes: indican por donde se tiene que dibujar la unión entre montantes, el tipo de unión, la métrica y la cantidad de tornillos a utilizar. "

" " "

Colocación de la unión: en la zona más próxima a la que indica el unifilar, si se tuviera que variar su ubicación, siempre tendría que ser alargando el montante hacía arriba y nunca hacia abajo, de esta manera se asegura que el perfil inferior (normalmente de mayor espesor que el superior) va a cubrir la zona para la cual ha sido calculado. Tipo de unión: la unión puede ser a simple o doble gramil, alineada o a tres bolillo, a simple o doble cortadura, $ Con casquillo interior y cubrejuntas exterior, con cubrejuntas interior y exterior, telescópica(metiendo un montante por el interior de otro). Métrica y cantidad de tornillos: indica el número y la métrica de los tornillos que se deben utilizar en cada uno de los extremos de la barra (ejem.: si indica 8M24, quiere decir que en cada extremo de la barra van 8 tornillos de M24, por lo tanto 4 tornillos por ala.)

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UNIFILAR DE PARTIDA

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NOMENCLATURA !

Tener en cuenta la norma que se ha utilizado a la hora de realizar los cálculos (ASCE, Euro código, ), ya que dependiendo la norma y de la métrica del tornillo, los siguientes valores pueden ser unos u otros: !

"

" "

Fuerza de taladro: es la distancia horizontal en el eje de la barra, del centro del taladro (más cercano al borde de la pieza) hasta el borde de la pieza. Distancia a borde exterior : es la distancia vertical al eje de la barra, del centro del taladro hasta el borde de la pieza. Paso entre taladros: es la distancia entre los centros de los taladros que están en el mismo ala del angular.

Esos valores vienen tabulados, pero puede que haya barras que tengan unos valores más restrictivos que los indicados en las tablas (si ese fuera el caso, esos valores deben venir indicados en el unifilar).

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UNIFILAR DE PARTIDA

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NOMENCLATURA !

Todos estos valores varían en función de si el tipo de unión es a Simple Cortadura (S.C.) o a Doble Cortadura (D.C.), siendo los valores más grandes para D.C. que para S.C.

!

Las uniones S.C. son las uniones en las que solo hay un plano de cortadura para el tornillo (son la mayoría de las uniones, del estilo unión barra con barra).

!

Las uniones D.C. son las uniones en las que hay dos planos de cortadura para el tornillo (uniones típicas de casquillo interior con cubrejuntas exterior o de cubrejuntas interior con cubrejuntas exterior).

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PLANOS DE INGENIERÍA De acuerdo a las distancias mínimas de taladro a borde de angular la tornillería más grande a usar por tipo de angular será (ASCE10-97): •

Angular % L4 L40

&

Máximo M12

•

Angular % L5 L50

&

Máximo M16

•

Angular % L6 L60

&

Máximo M20

•

Angular ' L7 L70

&

Máximo M24

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PLANOS DE INGENIERÍA Distancias mínimas de taladro a borde:

, 9EE<

U 9EE<

RT;3.1$ + )*H*

K*H*

)*H*

K*H*

5K

\5

\4

01

\0

5@

\\

-5

0/

\.

5V

\4

-4

\0

\3

KW

-5

.5

\1

-.

KK

-4

.4

-5

-3

K@

.5

45

-\

.0

KX

.4

44

-4

.1

=W

45

15

-/

40

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PLANOS DE INGENIERÍA Distancias mínimas entre taladros en un ala:

RT;3.1$ + 9EE<

* 9EE<

5K

.5

5@

..

5V

45

KW

15

KK

11

K@

24

KX

34

=W

/5

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PLANOS DE INGENIERÍA Distancias generales de taladros en dos gramiles: CY

Z

+

;

[I$33

CY

Z

+

;

[I$33

C@W

\0

0-'4

\4

0'2\

C\W

.4

02'4

-4

0'30

C@W

\0

04'4

-5

0'14

C\W

.4

\\

.5

0'35

C@]

\.

0-'4

\4

0'21

C\W

.4

\1

.4

0'23

C@]

\.

04'4

-5

0'25

C^W

45

02'4

-4

0'3-

C@]

\.

02'4

-4

0'1.

C^W

45

\\

.5

0'3\

C]W

\/

0-'4

\4

0'35

C^W

45

\1

.4

0'30

C]W

\/

04'4

-5

0'24

C5WW

44

02'4

.5

0'2/

C]W

\/

02'4

-4

0'25

C5WW

44

\\

.4

0'2/

CVW

-.

04'4

-5

0'2/

C5WW

44

\1

45

0'23

CVW

-.

02'4

-4

0'2.

C5KW

44

\\

.4

0'2/

CVW

-.

\\

.5

0'2-

C5KW

15

\1

45

0'35

CXW

.5

04'4

-5

0'3\

C5]W

24

\\

45

0'30

CXW

.5

02'4

-4

0'23

C5]W

24

\1

44

0'30

CXW

.5

\\

.5

0'22

C5\W

/5

\\

44

0'30

CX]

.\

04'4

-5

0'3-

C5\W

/5

\1

15

0'30

CX]

.\

02'4

-4

0'2/

CKWW

055

\\

15

0'35

CX]

.\

\\

.5

0'23

CKWW

055

\1

14

0'35

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PLANOS DE INGENIERÍA Distancias generales de taladros en cuatro gramiles: CY

Z5

ZK

+

;

CY

Z5

ZK

+

;

C

55W

3

45

24

\\

45

C

55W

3

45

24

\1

45

C

55W

05

45

24

\\

45

C

55W

05

45

24

\1

45

C

5KW

3

45

34

\\

45

C

5KW

3

45

34

\1

45

C

5KW

05

45

34

\\

45

C

5KW

05

45

34

\1

45

C

5KW

00

45

34

\\

45

C

5KW

00

45

34

\1

45

C

5KW

0\

45

34

\\

45

C

5KW

0\

45

34

\1

45

C

5KW

0-

45

34

\\

45

C

5KW

0-

45

34

\1

45

C

5KW

04

45

34

\\

45

C

5KW

04

45

34

\1

45

C

5=W

05

45

/5

\\

45

C

5=W

05

45

/5

\1

45

C

5=W

00

45

/5

\\

45

C

5=W

00

45

/5

\1

45

C

5=W

0\

45

/5

\\

45

C

5=W

0\

45

/5

\1

45

C

5@W

0-

45

055

\\

45

C

5@W

0-

45

055

\1

45

C

5@W

0.

45

055

\\

45

C

5@W

0.

45

055

\1

45

C

5@W

04

45

055

\\

45

C

5@W

04

45

055

\1

45

C

5]W

05

44

005

\\

45

C

5]W

05

44

005

\1

45

C

5]W

0\

44

005

\\

45

C

5]W

0\

44

005

\1

45

C

5]W

0.

44

005

\\

45

C

5]W

0.

44

005

\1

45

C

5]W

04

44

005

\\

45

C

5]W

04

44

005

\1

45

C

5]W

01

44

005

\\

45

C

5]W

01

44

005

\1

45

C

5]W

03

44

005

\\

45

C

5]W

03

44

005

\1

45

C

5VW

04

44

005

\\

45

C

5VW

04

44

005

\1

45

C

5\W

04

15

0\5

\\

45

C

5\W

04

15

0\5

\1

45

C

5\W

01

15

0\5

\\

45

C

5\W

01

15

0\5

\1

45

C

5\W

03

15

0\5

\\

45

C

5\W

03

15

0\5

\1

45

C

KWW

01

24

045

\\

44

C

KWW

01

24

045

\1

44

C

KWW

03

24

045

\\

44

C

KWW

03

24

045

\1

44

C

KWW

\5

24

045

\\

44

C

KWW

\5

24

045

\1

44

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PRIMEROS PASOS Lo primero que hay que hacer es dibujar el unifilar de la torre tomando como datos las cotas verticales y horizontales que nos da el unifilar del calculista. ! A continuación se dibujan los montantes de toda la torre sin dibujar las uniones. ! Lo siguiente es dibujar las diagonales principales de la torre y los recuadros (es decir, todas aquellas barras que por su cercanía a las uniones, pudieran influenciar en la posición de las uniones de los montantes). Estas se dibujaran de forma provisional, sin mucho detalle. ! Para poder dibujar esas barras, se tienen que diseñar los gramiles de la zona media de los montantes.

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DISEÑO DE LOS MONTANTES ! !

Siempre que se pueda, se intentará que los montantes tengan el menor número de gramiles posibles. En cada uno de los montantes tenemos que diferenciar dos zonas: " "

!

Extremos del montante: el gramil depende del tipo de unión marcada en el unifilar. Zona media del montante: el gramil depende de la celosía que vaya unida al montante y del tipo de perfil que tenga el montante.

Siempre que se pueda, los gramiles de todos los montantes de la torre ( zona media del montante ) serán iguales. Esto suele ser complicado dado que el tamaño del ala de los montantes de una torre suele variar mucho, por lo que nos conformaremos con que en cada montante ese gramil donde se unen las celosías sea el mismo.

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DISEÑO DE LAS UNIONES !

!

! !

Teniendo en cuenta la normativa utilizada en el cálculo y los datos que vienen reflejados en el unifilar (tipo de unión, la métrica y la cantidad de tornillos a utilizar); se procede a diseñar los casquillos. El casquillo, como norma general, será del mismo perfil que el del montante inferior (salvo que el calculista opte por reducir el espesor o ala de ese casquillo). Normalmente se deja una separación entre montantes de 10 mm. Una vez diseñados, los casquillos se posicionan en los montantes, evitando que colisionen con cualquiera de las diagonales, recuadros,..; para ello se procederá subiendo el casquillo hasta que se libren las interferencias.

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DISEÑO DE LAS DIAGONALES !

Una vez dibujadas las uniones, se borran las barras que se habían dibujado de manera provisional.

!

Primero se procede a dibujar toda la celosía de las caras frontal y lateral de la torre (a excepción de las crucetas y cable de tierra).

!

Para dibujar estas barras hay que tener en cuenta los datos que vienen en el unifilar de partida y la l a normativa utilizada para el cálculo.

!

Hay que procurar dejar una separación de 10 mm entre las barras, si no se puede, al menos hay que dejar 5 mm.

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DISEÑO DE LAS DIAGONALES A la hora de diseñar las diagonales hay que tener en cuenta dos cosas: En el unifilar de partida, dos barras siempre van a un solo punto, esto a la hora de dibujar no siempre es posible; por ello, hay que intentar que vayan al mismo punto, y si no se puede, pedir al calculista que modifique el diseño, y si esto tampoco es posible, habrá que llevar esas barras a dos puntos separados (procurando que la distancia entre esos puntos sea mínima y sea un múltiplo de 5). ! A la hora de dibujar las diagonales, que en el unifilar de partida van unidas al montante, hay que tratar de que esas diagonales vayan a parar al montante en lugar de a chapa, de esta manera se logra reducir el peso de la torre al meterle menos chapas. El inconveniente que tiene es que en algunos casos, esta forma de proceder, conlleva a dar más operaciones a las barras. Y otro inconveniente es que en la zona de las bases, esto puede generar una gran variedad de tipos de anclaje. !

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DISEÑO DE BARRAS REDUNDANTES DE RECUADROS – ARRIOSTRADOS INTERIORES Una vez dibujadas las diagonales de las caras c aras frontal y lateral de la torre, se procede a dibujar las barras redundantes de los recuadros y posteriormente los arriostrados interiores del cuerpo – bases, en el caso de que los llevara.

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DISEÑO DE CRUCETAS – CABLE DE TIERRA ! !

!

A continuación se tiene que proceder al diseño de las crucetas y cable de tierra. En el unifilar de partida viene una cota, que indica la distancia que se tiene que cumplir entre el centro de la torre y el taladro de la punta de la cruceta. Según la función que tenga la torre, en la punta de la cruceta puede necesitar : " " "

!

Dos taladros (función de amarre) situado en horizontal. Un taladro (función de suspensión) situado en vertical. Varios taladros (función de amarre y suspensión), dos situados en la horizontal y otro en la vertical.

En el caso de que la torre tenga la doble función de amarre y suspensión, esa distancia siempre se tomará al taladro más desfavorable (el de suspensión).

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DISEÑO DE CRUCETAS – CABLE DE TIERRA El calculista o cliente, tiene que indicar: !

El espesor de las chapas o casquillos de punta de cruceta o punta de cable de tierra.

!

El diámetro de los taladros donde van a ir enganchados los aisladores en esas chapas o casquillos.

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DISEÑO DE PELDAÑOS – TALADROS TOMA DE TIERRA ! !

! !

!

Por último habría que diseñar los peldaños y los taladros de toma de tierra. El calculista o cliente deben dar el dato de la métrica de peldaño que se va a utilizar, la distancia de separación entre los peldaños y la cantidad de montantes que necesitan llevar peldaños (puede ser 1,2, 3 o en los 4 montantes de la torre). A la hora de posicionar los peldaños, hay que tener en cuenta que no colisionen con otros elementos de la torre. Lo habitual es dejar un margen de seguridad en la base de la torre donde no se coloquen peldaños, este margen debe ser indicado por el calculista o cliente. Los taladros de toma de tierra se sitúan en la parte inferior de los montantes de la base y en el extremo del cable de tierra. Es necesario que el calculista – cliente den los datos de diámetro de ese taladro y la distancia a la que se debe encontrar del extremo del montante. !"#$%&' )*%* + ,-. /0 122 34 52 + 6789::7;<=>?<@AB*9C

DISEÑO DE ANCLAJES !

Aunque este es un dato que normalmente no viene en el unifilar, es necesario que el calculista indique el tipo de perfil del o de los anclajes, la métrica y las unidades de tornillos de la unión con el montante de la base.

!

Hay que procurar estandarizar al máximo el anclaje de una torre para todas sus alturas, pero esto no siempre es posible.

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MODELO FINALIZADO

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TRABAJO POSTERIOR AL MODELIZADO DEL APOYO Una vez totalmente dibujado el apoyo, hay que realizar las tareas siguientes, para que el taller pueda fabricarlo y posteriormente montarlo: Marcado de piezas

! !

Programas CAM. !

! ! !

Despieces.

Listas de materiales. Planos de montaje. Montaje de prototipo.

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PLANOS DE INGENIERÍA Se deberá siempre evitar en la medida de lo posible las excentricidades respecto al modelo unifilar. En caso no poder evitar se deberá intentar minimizar al máximo la excentricidad.

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PLANOS DE INGENIERÍA Se deberá siempre evitar en la medida de lo posible las excentricidades respecto al modelo unifilar. En caso no poder evitar se deberá intentar minimizar al máximo la excentricidad.

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PLANOS DE INGENIERÍA Detalles unión cruceta a la cabeza:

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PLANOS DE INGENIERÍA Detalles de la punta de cruceta:

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PLANOS DE INGENIERÍA Detalle cúpula:

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PLANOS DE INGENIERÍA Detalle doble cuerno:

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PLANOS DE INGENIERÍA Detalle unión dos bases:

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PLANOS DE INGENIERÍA Detalle unión dos bases doble montante:

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PLANOS DE INGENIERÍA Detalle unión cabeza-fuste:

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PLANOS DE INGENIERÍA Detalle unión cabeza-fuste con doble montante:

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PLANOS DE INGENIERÍA Detalle unión fuste anclaje:

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PLANOS DE INGENIERÍA Detalle unión fuste anclaje con doble montante:

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PLANOS DE INGENIERÍA Detalle anclaje (stub):

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PLANOS DE INGENIERÍA Detalle anclaje (parrilla):

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INDICE !


!


Datos de Partida

"


"

Solicitaciones

"


"

Hipótesis de Carga

"


"

Cimentaciones

"

Plano unifilar

!


!

Refuerzo de Apoyos

!


!


!


REFUERZO DE APOYOS !

PROCESO DE ANALISIS

!

ELEMENTOS A ANALIZAR Barraje. Tornillería. Cimentaciones.

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CASOS PRÁCTICOS Apoyo monobloque. Apoyo patas separadas. Recrecidos en altura.

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PROCESO DE ANALISIS

1. IDENTIFICACION INEQUIVOCA DEL APOYO En muchas ocasiones hay problemas para identificar el año de fabricación del apoyo. Se recurren a las marcas, obtenidas en campo, de diversos angulares del apoyo, así como a mediciones de este. Es de vital importancia ya que podríamos estar calculando sobre un apoyo más resistente que el real.

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2.

PROCESO DE ANALISIS OBTENCIÓN DE LOS NUEVOS ARBOLES DE CARGAS

3. GENERACION DEL MODELO DE CALCULO Análisis en barraje y tornillería Obtención de las reacciones en base

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4.

PROCESO DE ANALISIS CÁLCULO DE EMPRESILLADOS

5. ANÁLISIS DE CIMENTACIONES

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REFUERZO DE APOYOS Refuerzo o sustitución de elementos: "

Refuerzo de montantes doblando angulares: De manera general es necesaria cuando se aumentan considerablemente los esfuerzos longitudinales y/o transversales, acompañado o no de torsión.

" Adición

de ojones (aumento del grado de

arriostramiento)

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REFUERZO DE APOYOS Refuerzo o sustitución de elementos: "

Sustitución de diagonales: Aumento de angular del miembro. Dificultad para ejecución en tensión.

"

Doblado de diagonales: Más sencillo en apoyos de celosía simple.

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REFUERZO DE APOYOS 43"-(_0$?,0 "0+_$#40,_;)(, H%*&J*5\ )%D H%*KL*53 )%D H%*KL*5/ )%D H%*D#*50 )%D H%*D#*5\ )%D H%*D#*5- )%D

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REFUERZO DE APOYOS Aumento o sustitución de tornillería: En todos los casos es necesario el retaladrado en obra y por tanto la aplicación de galván frio. "

Aumento del número de tornillos en las barras afectadas: • En ocasiones es necesario añadir chapas por falta de espacio en las uniones (típicamente unión diagonal-fuste en monobloques).

E,E?,3_0$?,0 43"-(_0$?,0 1/ $\*KL*5\ 25 $\*KL*5\/ H%*D#*50 -5 H%*D#*5\ -0 H%*D#*5-

?"0;_;)(, *L,$3_(0$#,* 1"##,1;_0,4 "0+_[?"0;* #,Z_[?"0;* &01X4*1Z 0 N;<_ ;
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REFUERZO DE APOYOS Aumento o sustitución de tornillería: En todos los casos es necesario el retaladrado en obra y por tanto la aplicación de galván frio. "

Aumento del diámetro de la tornillería: • No habitual, pues requiere el escariado del taladro a un diámetro superior. • Pueden existir problemas para su aplicación en angulares de pequeña ala por reducción de sección resistente.

E,E?,3_0$?,0 43"-(_0$?,0 1/ $\*KL*5\ 25 $\*KL*5\/ H%*D#*50 -5 H%*D#*5\ -0 H%*D#*5-

?"0;_;)(, *L,$3_(0$#,* 1"##,1;_0,4 "0+_[?"0;*

– Soldadura&01X4*1Z de los extremos 0 N;<_de ;
0 N;<_ ;
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#,Z_[?"0;* 0 0 0 0 0

\ \ \ \ \

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Obtención de las reacciones en base

!

Comprobación de la validez de la cimentación original En los casos en los que no ha sido necesario reforzar los montantes no suele ser necesario modificar la cimentación. "

Apoyos monobloque: Método Sulzberger.

"

Apoyos 4 patas: Método de cono de arranque de tierras. !"#$%&' )*%* + ,-. /0 122 34 52 + 6789::7;<=>?<@AB*9C


Verificación de validez de anclajes: " "

Refuerzo del anclaje (montante) Aumento del número de cleats

!"#$%&' )*%* + ,-. /0 122 34 52 + 6789::7;<=>?<@AB*9C

REFUERZO DE APOYOS Ejecución habitual – Dado en superficie del refuerzo del cimiento. – Pernos de unión entre cimientos. – Cercos perimetrales para cohesionar los pernos.

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REFUERZO DE APOYOS Ejecución habitual – Armado con mallazo perimetral del nuevo dado de hormigón. – Conveniencia de terminación de los pernos en “cachaba”

!"#$%&' )*%* + ,-. /0 122 34 52 + 6789::7;<=>?<@AB*9C

REFUERZO DE APOYOS Ejecución habitual – Utilización de resinas epoxi o morteros de alta adherencia para la mejora de la adherencia entre materiales. • Contacto de hormigones viejo-nuevo • Contacto pernos-hormigón !"#$%&' )*%* + ,-. /0 122 34 52 + 6789::7;<=>?<@AB*9C

REFUERZO DE APOYOS

!"#$%&' )*%* + ,-. /0 122 34 52 + 6789::7;<=>?<@AB*9C

REFUERZO DE APOYOS

!"#$%&' )*%* + ,-. /0 122 34 52 + 6789::7;<=>?<@AB*9C

REFUERZO DE APOYOS

!"#$%&' )*%* + ,-. /0 122 34 52 + 6789::7;<=>?<@AB*9C

REFUERZO DE APOYOS

!"#$%&' )*%* + ,-. /0 122 34 52 + 6789::7;<=>?<@AB*9C

INDICE !


!


Datos de Partida

"


"

Solicitaciones

"


"

Hipótesis de Carga

"


"

Cimentaciones

"

Plano unifilar

!


!

Refuerzo de Apoyos

!


!


!


MONTAJE PROTOTIPO Puede ser obligatorio por parte del cliente o bien optativo bajo tu responsabilidad. "

"

Ventajas #

Evitar problemas de montaje

#

Comprobación frente a la realidad

Inconvenientes #

Coste

#

Plazo !"#$%&' )*%* + ,-. /0 122 34 52 + 6789::7;<=>?<@AB*9C

INDICE !


!


Datos de Partida

"


"

Solicitaciones

"


"

Hipótesis de Carga

"


"

Cimentaciones

"

Plano unifilar

!


!

Refuerzo de Apoyos

!


!


!


ENSAYO DEL APOYO Ensayo mecánico a escala real. "

Norma EN 60652 (IEC).

"

Estaciones de ensayo.

"

Ejemplos.

!"#$%&' )*%* + ,-. /0 122 34 52 + 6789::7;<=>?<@AB*9C

ENSAYO DEL APOYO Estaciones de Ensayo "

Base de fijación

"

Pórticos T y L

"

Cilindros hidráulicos

"

Software de control

!"#$%&' )*%* + ,-. /0 122 34 52 + 6789::7;<=>?<@AB*9C

ENSAYO DEL APOYO

!"#$%&' )*%* + ,-. /0 122 34 52 + 6789::7;<=>?<@AB*9C

ENSAYO DEL APOYO

!"#$%&' )*%* + ,-. /0 122 34 52 + 6789::7;<=>?<@AB*9C

ENSAYO DEL APOYO

!"#$%&' )*%* + ,-. /0 122 34 52 + 6789::7;<=>?<@AB*9C

ENSAYO DEL APOYO

!"#$%&' )*%* + ,-. /0 122 34 52 + 6789::7;<=>?<@AB*9C

INDICE !


!


Datos de Partida

"


"

Solicitaciones

"


"

Hipótesis de Carga

"


"

Cimentaciones

"

Plano unifilar

!


!

Refuerzo de Apoyos

!


!


!


DISEÑO ÓPTIMO No siempre la torre más ligera es la más barata. Coste de un apoyo de celosía: !

Coste de la materia prima ya en fábrica

!

Coste de fabricación

!

Coste de transporte

!

Coste de montaje, izado e inspección

!

Coste cimentación !"#$%&' )*%* + ,-. /0 122 34 52 + 6789::7;<=>?<@AB*9C

DISEÑO ÓPTIMO Coste de la materia prima ya en fábrica: "

Calidad del acero

"

Tamaño de angulares

"

Cantidad por tipo de angular

"

Requerimientos específicos de longitud

"

Transporte

!"#$%&' )*%* + ,-. /0 122 34 52 + 6789::7;<=>?<@AB*9C

DISEÑO ÓPTIMO Coste de fabricación: "

Número de piezas idénticas

"

Requerimientos de punzonado o taladrado

"

Número de segundas operaciones

"

Número de forjados

"

Requerimientos de soldadura

"

Galvanizado !"#$%&' )*%* + ,-. /0 122 34 52 + 6789::7;<=>?<@AB*9C

DISEÑO ÓPTIMO Coste de montaje, izado e inspección: "

Tipo de torre

"

Número de piezas idénticas

"

Peso total de la torre

!"#$%&' )*%* + ,-. /0 122 34 52 + 6789::7;<=>?<@AB*9C

DISEÑO ÓPTIMO Coste de cimentación: "

Tipo anclaje.

"

Tipo de terreno

"

Volumen de excavación

"

Volumen de hormigón

!"#$%&' )*%* + ,-. /0 122 34 52 + 6789::7;<=>?<@AB*9C

DISEÑO ÓPTIMO H;BG;<9<@9

Ejemplo: Fuente: Elias Ghannoum IEEE Transactions on Power Delivery, Vol 4, No. 1, Enero de 1989.

0* &A@987A G87BA %<_?FA89C m :TAGAC P89:7; iAC9 HA
!"#$%&' )*%* + ,-. /0 122 34 52 + 6789::7;<=>?<@AB*9C

P9C; Xn_Z

H;C@9 o+n_ 0 @;889 \5 @;889C

5'403 5'525

5'1.5 5'551

5'5\5

5'5\5

03*\30

5'553 5'101

5'553 5'443

4/4 03*321

\'-24 5'12\

\'-24 5'105

03*321

0'-33

5'113

0/*4-2

5'040 5'055'03\ 5'514 5'450

5'040 5'055'035'514 5'450

\'./0

0'2-1

.3*125

--*/05

DISEÑO ÓPTIMO K7C9p; %

K7C9p; i

P9C; G;8 @;889 Xn_Z %<_?FA8 FAB7;8BA6; 9< >87; HTAGAC $;8<7FF;C

\/*4-4 0*34. \*300 0*0\.

--*\35 0*0-\*.5/.4

$;@AF 7<:F?m9<6; _AFWA<7YA6;

-1*415

-/*53-

#qB98; 69 B79Bd8;C G;8 @;889

2.\

4-/

#qB98; 69 BA8:AC G;8 @;889

.50

\./

\4*445 4.*345 02*-45

\2*045 -/*255 02*245

/2*245

3.*155

\.*\45 \0*055 02*-45

\4*345 \5*\45 02*245

1\*255

1-*345

./*/45

.4*255

H;C@9 o+$;889 Xo+n_Z 0 $;889 %:98; !Ad87:A:7`< LYA6; $;@AF .1 $;889C %:98; !Ad87:A:7`< LYA6; $;@AF H;C@9 B967; 69 :7B9<@A:7`< XoZ

!"#$%&' )*%* + ,-. /0 122 34 52 + 6789::7;<=>?<@AB*9C

DISEÑO ÓPTIMO Conclusiones: "

La torre B incluso pesando un 6,4 % que la torre A es más económica. Más enfatizado cuando pocas unidades

"

El menor peso de la torre A no compensa por el incremento producido por el número de miembros y marcas

"

Coste de fabricación muy alto cuando solo pocas torres.

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DISEÑO ÓPTIMO Conclusiones: "

El optimizar la torre al mínimo peso no siempre es lo más económico.

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El coste es muy sensible al número de torres.

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Para torres de alineación se debe buscar reducir el peso.

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Para torres de ángulo se debe buscar reducir el número de miembros y marcas. !"#$%&' )*%* + ,-. /0 122 34 52 + 6789::7;<=>?<@AB*9C

MUCHAS GRACIAS! 8?d9<*69679_;=>?<@AB*9C

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FUN-1402 Presentación Curso Perú v2

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