FL11021-001_G2

Lyon Tél. 04 72 37 68 88

FL.11-021 – Pièce n° 001

Institut National Polytechnique de Grenoble

Campus de Saint-Martin d’Hères (38) Projet du bâtiment « CORIOLIS » MISSION G2 – PHASE PROJET FL.11.021 Pièce N°001 Mission G2 – Phase Projet du Bâtiment « CORIOLIS » à Saint-Martin-d’hères (38)

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Suivi des modifications et mises à jour FTQ.261-A

Rév.

Date

Nb pages

Modifications

05/08/2011

63

Première diffusion

Rédacteur

Contrôleur

Nom, Visa

Nom, Visa

S. BRIAT

J. BRUDER

A B C REV PAGE 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45

A X X X X X X X X X X X X X X X X X X X X X X X X X X X X X X X X X X X X X X X X X X X X X

B

C

REV PAGE 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90

FL.11.021 Pièce N°001 Mission G2 – Phase Projet du Bâtiment « CORIOLIS » à Saint-Martin-d’hères (38)

A

B

C

X X X X X X X X X X X X X X X X X X

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Sommaire

Présentation de notre mission ____________________________________________________________ 5 1 – Mission selon la norme NF P 94-500 _____________________________________________ 5 2 – Données d’entrée ___________________________________________________________ 5

Hypothèses générales ___________________________________________________________________ 6 1 – Normes et règlements________________________________________________________ 6 1.1 – Eurocodes _______________________________________________________________ 6 1.2 – Normes appliquées_________________________________________________________ 6 2 – Catégorie de durée d’utilisation des ouvrages géotechniques ____________________________ 7 3 – Zonage sismique ____________________________________________________________ 7

Cuve d’essais - Massif « Pivot » de fondation : Evaluation des tassements (étude PLAXIS) _____ 8 1 – Présentation des calculs PLAXIS_________________________________________________ 8 1.1 – Géométrie _______________________________________________________________ 8 1.2 – Conditions aux limites ______________________________________________________ 9 1.3 – Caractéristiques des matériaux ________________________________________________ 9 1.4 – Maillage EF ______________________________________________________________ 10 1.5 – Chargement et consolidation (dissipation pressions interstitielles) ______________________ 10 2 – Résultats : Tassements (Uy) + pressions interstitielles (Pexcess) ________________________ 11 3 – Conclusion _______________________________________________________________ 13

Fondations profondes par micropieux ancrés dans les sables gris ___________________________ 14 1 – Evaluation des tassements : calculs PLAXIS ________________________________________ 14 1.1 – Résultats : Tassements (Uy) + pressions interstitielles (Pexcess) _______________________ 15 2 – Hypothèses et caractéristiques de calcul__________________________________________ 17 2.1 – Paramètres de portance ____________________________________________________ 17 2.2 – Durabilité des matériaux ____________________________________________________ 17 2.3 – Matériaux et caractéristiques_________________________________________________ 17 2.4 – Critères de capacité portante ________________________________________________ 18 3 – Combinaisons d’actions ______________________________________________________ 19


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Calculs et dimensionnement : Micropieux Ø180mm, type III _______________________________ 21 1 – Tableau de portance – DTU 13.2 _______________________________________________ 22 2 – Résultats : longueurs des micropieux ____________________________________________ 23

Vérifications complémentaires __________________________________________________________ 25 1.1 – PIVOT : Vérification de l’effet de groupe (pile fictive) _______________________________ 25 1.2 – Flambement des micropieux : Entrée en terre ____________________________________ 29 1.3 – Flambement des micropieux : couche molle [-11.0 à -19.0] ___________________________ 34 1.4 – Vérification cinématique des micropieux sous séisme _______________________________ 39

Conditions Générales___________________________________________________________________ 41 Enchaînement des missions types d’ingénierie géotechnique (Norme NF P 94-500)___________ 42 Missions types d’ingénierie géotechnique (Norme NF P 94-500) ____________________________ 43

ANNEXES : _________________________________________________________________________ 44 Annexe 1 : Localisation des sondages SC1, PR3 et PR4_____________________________________ 45 Annexe 2 : Sondages pressiométriques – PR3 et PR4 ______________________________________ 46 Annexe 3 : Sondage carotté – SC1 _______________________________________________________ 49 Annexe 4 : Essais en laboratoire – Identifications __________________________________________ 53 Annexe 5 : Essais en laboratoire – Essais oedométriques ___________________________________ 60


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Présentation de notre mission

L’Institut National Polytechnique de Grenoble (INPG) a programmé le projet « CORIOLIS » avec la construction d’un bâtiment à usage de laboratoire d’essais, situé sur le site du campus universitaire de Saint-Martin-d’hères (38). L’étude géotechnique a été confiée à FONDASOL, Cellule conception agence de Lyon, suite à l’acceptation du devis DE.FL.11.04.005 indice A par la commande datée du 2 Mai 2011.

1 – Mission selon la norme NF P 94-500 Il s'agit d'une mission de type G2 – Phase Projet au sens de la norme NF P94-500 (Missions Géotechniques Types – Révision Décembre 2006). Les objectifs de notre rapport sont de développer les points suivants : •

Définir le profil et les valeurs géotechniques de calcul à partir des données d’entrée,

•

Dimensionner les micropieux suivant les critères portance du DTU 13.2,

Nota importante : l’exigence d’un tassement différentiel, entre le pivot et la périphérie (couronne) de la cuve d’essai, inférieur au dixième (1/10ème) de millimètre ne rentre pas dans le cadre de l’objectif la présente Mission de conception des fondations du projet.

2 – Données d’entrée Les données d’entrée pour établir la mission d’étude sont listées et désignées ci-après : Données du projet de construction d’un bâtiment du bureau (extension) • Mission G11 et G12 - Rapport d’étude géotechnique d’Avant-projet, FONDASOL CGR.10.0088 Pièce n°001 (29/11/10), • Plan de fondation par micropieux, établi par le bureau d’études BETREC – référencé : PLAN N° 02 – phase APD (04/02/11), • Courrier électronique, le 12/04/11, transmis par le bureau d’études BETREC avec en copie le détail des « descentes de charges » de la cuve d’essai, transmises au massif de fondation central (dit « PIVOT »), et à la poutre de couronnement liée au fondations profondes, • Actions élémentaires G, Q et E (séisme), transmises par la structure au niveau des appuis de fondation (massifs) : « Descente de charges » établie par le bureau d’études BETREC.


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Hypothèses générales

1 – Normes et règlements 1.1 – Eurocodes Les normes françaises d’application de l’Eurocode 7 relatives au calcul géotechnique des fondations profondes (NF P94-262) ne sont pas disponibles à la date de rédaction de ce rapport. A défaut de texte définissant les modalités du choix du modèle géotechnique, et de valeur de résistance, les méthodes de calcul utilisées sont celles décrites par le DTU 13-2 (NFP11-212) pour les fondations sur pieux.

1.2 – Normes appliquées -

-

-

-

NF P 11-212, D.T.U. 13.2 - Règles pour le calcul des fondations profondes ; NF P 06-013 - Règles PS 92 (décembre 1995) : Règles de construction parasismique Règles PS applicables aux bâtiments, dites règles PS92 ; NF P 06-013/A1 - Règles PS 92 (février 2001) : Règles de construction parasismique Règles PS applicables aux bâtiments, dites règles PS92, amendement A1 ; NF P 06-013/A2 - Règles PS 92 (novembre 2004) : Règles de construction parasismique Règles PS applicables aux bâtiments, dites règles PS92, amendement A2 ; Fascicule 62, titre V du CCTG Travaux : Règles techniques de conception et de calculs des fondations des ouvrages de génie civil ; Fascicule 62 titre I du CCTG Travaux : Règles techniques de conception et de calcul des ouvrages et constructions en béton armé suivant la méthode des états limites et amendement A1 (CSTB février 2000 ISBN 2-86891-281-8) ; NF P94-500, Missions d’ingénierie géotechnique – Classifications et spécifications ; EN 1997-1, Eurocode 7 : calcul géotechnique – partie 1 : Règles générales.

Les normes et règlements que l’entreprise devra appliquer pour exécuter les ouvrages géotechniques sont référencés ci-après : -

NF EN 1536 (P 94-310), Exécution de travaux géotechniques spéciaux - Pieux forés ; NF EN 14199 (P 94-313), Exécution des travaux géotechniques spéciaux – Micropieux ; NF P 11-212-2, D.T.U. 13.2 – Travaux de fondations profondes pour le bâtiment, Fascicule 68 du CCTG : Exécution des travaux de fondation des ouvrages de génie civil ; Fascicule 66 du CCTG : Exécution des ouvrages de génie civil à ossature en acier.


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2 – Catégorie de durée d’utilisation des ouvrages géotechniques Suivant l’Annexe Nationale NF P94-251-1/NA de l’Eurocode 7 (EN 1997-1 :2005), nous avons retenu la catégorie de durée ci-après : Catégorie de durée d’utilisation de projet : Durée indicative d’utilisation de projet (années) :

4 50

3 – Zonage sismique Les nouvelles règles de construction parasismiques ainsi que le nouveau zonage sismique (qui modifient les articles 5653-1 à 8 du Code de l’Environnement) sont entrés en vigueur pour les dépôts de permis de construire déposés à compter du 1er mai 2011. Ainsi, avant cette date, la commune de Saint-Martin d’Hères est classée en zone de sismicité Ib. Suivant la parution des décrets du 22 octobre 2010 (n°2010-1255) le zonage sismique est modifié, et la commune est classée en zone de sismicité 4. Aucun effort horizontal n’est défini par la « descente de charges » qui nous a été transmise.


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Cuve d’essais - Massif « Pivot » de fondation : Evaluation des tassements (étude PLAXIS) 1 – Présentation des calculs PLAXIS 2D – modèle axisymétrique L’étude aux éléments finis suivante est établie sur la base d’un modèle axisymétrique en deux dimensions, à partir du logiciel PLAXIS 2D – 2010. Le but rechercher consiste à analyser le comportement de la fondation du massif « PIVOT », au centre de la cuve d’essais, constituée par un groupe de 15 micropieux ancrés dans la couche de graves sableuses, au-dessus la couche d’argile molle.

1.1 – Géométrie La géométrie du modèle est délimitée par un rectangle de 50 m de large et 30 m de haut. Deux couronnes de micropieux sont modélisées par rapport à l’axe de symétrie avec : - Ø1 = 1.32 m (r1= 0.66 m), constitué par 5 micropieux de 9.0 m de profondeur ; (Soit arrêtés 2 m au-dessus la couche molle) - Ø2 = 2.40 m (r2= 1.20 m), constitué par 10 micropieux de 9.0 m de profondeur. Une interface de contact est modélisée en enveloppant les éléments de structure (« plate »), qui modélisent les deux couronnes de micropieux. Quatre couches de sols sont modélisées avec du haut en bas : couche de Limons superficiels, couche de graves sableuses, couche d’argile limoneuse (couche molle) et la couche des sables gris limoneux. Leurs propriétés sont définies au §1.3, ci-après. La nappe phréatique est positionnée à -3,0 m de profondeur par rapport à la surface du sol. Une ligne géométrique est crée au niveau de nappe pour enrichir le maillage. Une ligne géométrique verticale est ajoutée à une distance de 5.0 m depuis l’axe de symétrie et intercepte la ligne basse de la couche molle. L’intérieur de ce rectangle permet d’enrichir le maillage autour des couronnes de micropieux et dans les zones de diffusion des charges à travers les couches de sols sensibles.


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1.2 – Conditions aux limites Nous utilisons les conditions aux limites standards de PLAXIS pour définir les conditions aux limites du modèle. Soit, Les lignes géométriques verticales du modèle avec les coordonnées en x les plus petites et les plus grandes, sont bloquées suivant l’horizontale (ux = 0), Les lignes géométriques horizontales du modèle avec les coordonnées en y les plus petites, sont bloquées suivant les deux axes horizontale et verticale (ux = uy = 0).

1.3 – Caractéristiques des matériaux Loi Plaxis Limons Superficiels -3.5 Graves Sableuses -11 Argile Limoneuse -19 Sables gris Limoneux -30

MC drainé MC drainé

γunsat 18

19

SS non 12.5 drainé MC drainé

MC : SS :

17

γsat

e

19

20

Cs -

-

Cc -

2133

-

40 000

17.5 1.1 0.0493 0.3526

19

-

Eref

-

-

40 000

cref 1

1

1

1

ϕ 20

35

20

30

ψ 0

5

0

0

ν

K0

kx

0.33

1sin ϕ

4.32 E-1

0.33

1sin ϕ

4.32 E1

0.15

1sin ϕ

4.32 E-4

0.33

1sin ϕ

4.32 E-2

ky

Rinter

8.64 E-2

0

8.64

8.64 E-5

0

8.64 E-3

0.67

Mohr-Coulomb Soft soil


0.67

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1.4 – Maillage EF

1.5 – Chargement et consolidation (dissipation pressions interstitielles) Phase de calcul n° 1 : mise en charge (poids propre cuve + remplissage) Ø [m] Couronne n°1 : 2 x 0,66 = 1,32 5 micropieux Couronne n°2 : 2 x 1,20 = 2,40 10 micropieux

P (π x Ø =) [kN/m] [m] Fy

F [kN]

242

4,15

~1000

266

7,54

~2000

Σ = ~3000 Phase de calcul n° 2 : Consolidation de la couche d’argile -

dissipation des pressions interstitielles dans le temps.


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2 – Résultats : Tassements (Uy) + pressions interstitielles (Pexcess) Phase 1 : Chargement Fy = 3000 kN – Tassements instantanés


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Phase 2 : Dissipation des pressions interstitielles – Tassements après consolidation


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3 – Conclusion Avec 15 micropieux fondés à -9.0 m, soit arrêtés 2 m au-dessus de la couche « molle », les tassements du massif « PIVOT » de la cuve principale d’essais (« CORIOLIS »), seraient :

d’environ 5 à 6 centimètres instantanément,

puis de 3 à 4 centimètres pendant environ 2 à 3 mois,

soit un tassement global compris entre 8 et 10 centimètres.

Ces tassements ne sont pas acceptables, nous proposons dans la suite de notre étude, le dimensionnement de l’ensemble des micropieux ancrés à partir de -19 m (+193.40 NGF) dans les sables gris limoneux, sous-jacent la couche d’argile molle.


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Fondations profondes par micropieux ancrés dans les sables gris 1 – Evaluation des tassements : calculs PLAXIS La modélisation PLAXIS est reconduite suivant les mêmes hypothèses définies au chapitre précédent, avec des micropieux traversant la couche d’argile.

Avec 15 micropieux fondés à -24.0 m, soit ancrés de 5 m dans la couche de sables gris (sablons de l’Isère), les tassements du massif « PIVOT » de la cuve principale d’essais (« CORIOLIS »), seraient :

d’environ 1,5 à 2 centimètres.


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1.1 – Résultats : Tassements (Uy) + pressions interstitielles (Pexcess) Phase 1 : Chargement Fy = 3000 kN – Tassements instantanés


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Phase 2 : Dissipation des pressions interstitielles – Tassements après consolidation


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2 – Hypothèses et caractéristiques de calcul 2.1 – Paramètres de portance Nous retenons la coupe géotechnique et les paramètres de calcul du tableau suivant. Module Pression limite pressiométrique Nette Epaisseur EM Pl* [m] [MPa] [MPa]

Nature

Frottement latéral classe

qs [kPa]

3.5

1,60

0,20

-

0

Terrains Graves sableuses traversés

7.5

15

1,80

-

0

Terrains Argiles limoneuses traversés (compressibles)

8.0

2,50

0,40

-

0

ancrage

Sables gris argileux

5.0

15

1,50

B

120

ancrage

Sables gris

> 6.0

20

1,80

B

120

Scellement

Terrains Remblais et limons traversés

2.2 – Durabilité des matériaux Enrobage des barres d’armature ≥ 50 mm. (180 – 50) / 2 ≈ 65 mm Les aciers d’armature des micropieux devront être pré-protégés par un système de protection contre la corrosion, comme de l’acier bray-epoxy par exemple.

2.3 – Matériaux et caractéristiques Barre d’armature Limite élastique :

Fy,k ≥ 500 MPa

La contrainte dans la barre d’armature du micropieu devra être limitée à : ELS = 0.5 * 500 = 250 MPa, ELU = 0.75 * 500 = 375 MPa.


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2.4 – Critères de capacité portante La résistance de frottement à la rupture par pieu est : Q = p∑ hsi q s

i

si

Charges de calcul admissibles Etats limites de service :

0.5Q s 0.75Q s p p

Etats limites Ultimes* :

* : y compris sous combinaisons sismiques.


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3 – Combinaisons d’actions

Massif

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48

Charges (kN) G Q +/- E [kN] [kN] [kN]

Combinaisons d'actions / appuis ELA ELS ELU S1u S'1u(-E) [kN] [kN] [kN] [kN]

570 764 758 594 590 877 637 561 701 966 907 996 301 498 599 595 597 654 603 631 722 197 196 690 613 585 603 79 49 131 139 56 67 118 61 50 111 58 77 35 34 34 33 26 88 42 42

701 1099 1106 755 806 1393 903 797 833 1153 948 1107 335 582 697 691 671 699 645 672 920 311 371 1248 1109 1116 1214 131 80 186 184 114 161 249 150 93 173 117 152 76 74 74 72 60 169 73 73

131 335 348 161 216 516 266 236 132 187 41 111 34 84 98 96 74 45 42 41 198 114 175 558 496 531 611 52 31 55 45 58 94 131 89 43 62 59 75 41 40 40 39 34 81 31 31

598 385 267 340 417 414 579 403 402 279 272 559 227 663 95 95 958 429 958 78 843 484 412 152 158 154 147 17 33 31 384 0 0 0 0 0 54 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

966 1534 1545 1043 1121 1958 1259 1111 1144 1585 1286 1511 457 798 956 947 917 950 877 913 1272 437 527 1769 1572 1586 1731 185 113 259 255 163 231 356 216 132 243 167 216 109 106 106 103 86 240 103 103

1273 1417 1303 1063 1180 1704 1429 1153 1209 1395 1212 1644 555 1228 772 767 1614 1119 1595 742 1723 772 748 1288 1168 1164 1239 138 107 206 559 102 142 223 132 84 215 105 137 68 66 66 64 53 153 67 67

-28 379 491 254 173 463 58 158 299 687 635 437 74 -165 504 500 -361 225 -355 553 -121 -287 -216 538 455 431 456 62 16 100 -245 56 67 118 61 50 57 58 77 35 34 34 33 26 88 42 42


[u]

Combinaisons d'actions / µpieux ELA ELS ELU S1u S'1u(-E) [kN] [kN] [kN] [kN]

4 5 4 4 4 6 5 4 6 6 6 6 2 4 4 4 5 4 5 4 6 3 3 4 4 4 4 1 1 1 2 2 2 2 2 1 1 2 2 2 2 2 2 2 2 1 1

175 220 277 189 202 232 181 199 139 192 158 185 168 146 174 173 134 175 129 168 153 104 124 312 277 279 304 131 80 186 92 57 81 125 75 93 173 59 76 38 37 37 36 30 85 73 73

Nb µpieux

242 307 386 261 280 326 252 278 191 264 214 252 229 200 239 237 183 238 175 228 212 146 176 442 393 397 433 185 113 259 128 81 116 178 108 132 243 83 108 54 53 53 52 43 120 103 103

318 283 326 266 295 284 286 288 201 232 202 274 278 307 193 192 323 280 319 185 287 257 249 322 292 291 310 138 107 206 280 51 71 111 66 84 215 53 69 34 33 33 32 27 76 67 67

PAGE 19/63

-7 76 123 64 43 77 12 40 50 115 106 73 37 -41 126 125 -72 56 -71 138 -20 -96 -72 135 114 108 114 62 16 100 -123 28 34 59 31 50 57 29 39 18 17 17 17 13 44 42 42

49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 M7 M8 M9 M10

41 28 29 29 27 42 40 40 35 35 38 41 152 223 216 224 147 160 27 51 624 306 528 312

31 0 20 0 11 0 11 0 19 0 31 0 29 0 29 0 26 0 25 0 28 0 30 0 77 273 120 161 69 170 52 196 23 366 29 332 4 20 9 48 1320 1872 855 1512 1280 2944 112 80

Cuve d'essais Couronne 1250 750 Pivot 1875 1125

72 102 66 48 68 44 40 56 38 40 56 38 46 65 42 73 103 67 69 98 63 69 98 63 61 86 56 60 85 55 66 93 60 71 100 65 229 321 487 343 481 480 285 395 441 276 380 462 170 233 531 189 260 515 31 42 50 60 82 106 1944 2822 3552 1161 1696 2502 1808 2633 4496 424 589 482

41 28 29 29 27 42 40 40 35 35 38 41 -121 62 46 28 -219 -172 7 3 -1248 -1206 -2416 232

2000 2813 1850 3000 4219 2775


1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 2 2 2 2 2 2 1 1 12 9 16 4

72 48 40 40 46 73 69 69 61 60 66 71 115 172 143 138 85 95 31 60 162 129 113 106

102 68 56 56 65 103 98 98 86 85 93 100 160 241 198 190 116 130 42 82 235 188 165 147

66 44 38 38 42 67 63 63 56 55 60 65 243 240 221 231 266 258 50 106 296 278 281 120

20 15

100 200

141 93 281 185

Max. / Min. : 312

442 326

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41 28 29 29 27 42 40 40 35 35 38 41 -61 31 23 14 -110 -86 7 3 -104 -134 -151 58

-151

Calculs et dimensionnement : Micropieux Ø180mm, type III

La portance des micropieux est estimée conformément au DTU.13.2, à partir des résultats d’essais pressiométriques (Cf. DTU.13.2 chap.11, 322). Les micropieux sont de type 3, suivant la définition à l’article 7,3 du DTU.13.2.


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1 – Tableau de portance – DTU 13.2


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Massif

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46

[u]

Combinaisons dimensionnantes / µpieux (DTU 13.2) Max. Max. ELS ELU [kN] [kN]

4 5 4 4 4 6 5 4 6 6 6 6 2 4 4 4 5 4 5 4 6 3 3 4 4 4 4 1 1 1 2 2 2 2 2 1 1 2 2 2 2 2 2 2 2

175 220 277 189 202 232 181 199 139 192 158 185 168 146 174 173 134 175 129 168 153 104 124 312 277 279 304 131 80 186 92 57 81 125 75 93 173 59 76 38 37 37 36 30 85

Nb µpieux

318 307 386 266 295 326 286 288 201 264 214 274 278 307 239 237 323 280 319 228 287 257 249 442 393 397 433 185 113 259 280 81 116 178 108 132 243 83 108 54 53 53 52 43 120

Ø (forage)

[m] 0.18 0.18 0.18 0.18 0.18 0.18 0.18 0.18 0.18 0.18 0.18 0.18 0.18 0.18 0.18 0.18 0.18 0.18 0.18 0.18 0.18 0.18 0.18 0.18 0.18 0.18 0.18 0.18 0.18 0.18 0.18 0.18 0.18 0.18 0.18 0.18 0.18 0.18 0.18 0.18 0.18 0.18 0.18 0.18 0.18


L

Linéaire

2 – Résultats : longueurs des micropieux

[m]

[ml]

25.0 25.0 26.0 24.0 24.0 25.0 24.0 24.0 23.0 24.0 23.0 24.0 24.0 25.0 24.0 24.0 25.0 24.0 25.0 24.0 24.0 24.0 24.0 27.0 26.0 26.0 27.0 23.0 21.0 24.0 24.0 21.0 21.0 23.0 21.0 22.0 24.0 21.0 21.0 20.0 20.0 20.0 20.0 20.0 22.0

100 125 104 96 96 150 120 96 138 144 138 144 48 100 96 96 125 96 125 96 144 72 72 108 104 104 108 23 21 24 48 42 42 46 42 22 24 42 42 40 40 40 40 40 44 PAGE 23/63

47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 M7 M8 M9 M10

1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 2 2 2 2 2 2 1 1 12 9 16 4

73 73 72 48 40 40 46 73 69 69 61 60 66 71 115 172 143 138 85 95 31 60 162 129 113 106

103 103 102 68 56 56 65 103 98 98 86 85 93 100 243 241 221 231 266 258 50 106 296 278 281 147

0.18 0.18 0.18 0.18 0.18 0.18 0.18 0.18 0.18 0.18 0.18 0.18 0.18 0.18 0.18 0.18 0.18 0.18 0.18 0.18 0.18 0.18 0.18 0.18 0.18 0.18

21.0 21.0 21.0 21.0 20.0 20.0 21.0 21.0 21.0 21.0 21.0 21.0 21.0 21.0 23.0 24.0 23.0 23.0 24.0 24.0 20.0 21.0 24.0 24.0 24.0 22.0

21 21 21 21 20 20 21 21 21 21 21 21 21 21 46 48 46 46 48 48 20 21 288 216 384 88

Cuve d'essais Couronne Pivot

20 15

100 200

141 281

0.18 0.18

22.0 24.0

440 360

Max. / Min. : 312

442


5998 [ml]

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Vérifications complémentaires

1.1 – PIVOT :Vérification de l’effet de groupe (pile fictive) a) Portance d’une pile fictive en frottement uniquement La résistance de frottement à la rupture par pieu est : Q = p∑ hsi q s

i

si

Qs = 2.40 x π x [(-19.0 – (-24.0) x 120] Qs = 4523 kN Charges de calcul admissibles Etats limites de service : Etats limites Ultimes* :

QELS = 0.50 x Qs = 0.50 x 4523 QELU = 0.75 x Qs = 0.75 x 4523

= 2262 kN = 3392 kN

Le seul frottement sur le pourtour de la pile fictive, d’un diamètre égal à l’emprise des 15 micropieux, ne suffit pas pour vérifier les portances ELS et ELU. Les vérifications de la pile doivent être effectuées suivant la méthode de TERZAGHI (fascicule 62, titre V – Annexe G.1. § 2.3), comme une semelle superficielle circulaire à -24.0 m. Cette vérification est détaillée ci-après.


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b) Portance d’une semelle circulaire fictive à -24.0 m DONNEES

Caractéristiques de la fondation Type de fondation : Diamètre : Cote de la base : Proximité d'un talus :

Circulaire D = 2.4m Zd = -26.00 m NON

Caractéristiques des couches de sols Cote du TN Initial = 0m Cote du TN Final = 0m Poids volumique moyen du sol situé au dessus de la fondation G = 20 kN/m3 ____________________________________________________________________ Cote essai

Pression lim. Module Em Em/pl* Nom de la pl*=(pl-p0) pressiométr. couche (kPa) (kPa) ____________________________________________________________________ -3.5 200 1600 8 Couche indépendante -11 1800 15000 8.33 Graves sableuses -19 400 2500 6.25 Argiles limoneuses -24 1500 15000 10 Argiles sableuses -30 1800 20000 11.11 sables gris ____________________________________________________________________

DTU 13.12 : Ple* sera calculé sur la base de la moyenne géométrique. Pression limite nette équivalente et hauteur d'encastrement équivalente :

Ple* = 1 687.60 kPa ; De = 16.65 m Classe de sol : Catégorie : Paramètre rhéologique : Facteur de portance pressiométrique :

Sables, graves B - Moyennement compacts (pl de 1.0 à 2.0 MPa) Alpha = 0.33 Kp = Constante = 1.30

Cote Zd

Ple* (kPa)

De (m)

Kp

IDB

q ELU (kPa)

q ELS (kPa)

-26.00

1 687.60

16.65*

1.30

1.00

1 620.56

1 253.71

* : (De/(B-2e)) > 1.5 - Arrêt du calcul


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DONNEES Caractéristiques de la fondation Type de fondation : Diamètre : Cote de la base : Proximité d'un talus :

Circulaire D = 2.4m Zd = -24.00 m NON

Caractéristiques des couches de sols Cote du TN Initial = 0m Cote du TN Final = 0m Poids volumique moyen du sol situé au dessus de la fondation G = 20 kN/m3 ____________________________________________________________________ Cote essai

Pression lim. Module Em Em/pl* Nom de la pl*=(pl-p0) pressiométr. couche (kPa) (kPa) ____________________________________________________________________ 0 200 1600 8 Couche indépendante -3.5 200 1600 8 Limons sup. -3.6 1800 15000 8.33 Graves sableuses -11 1800 15000 8.33 Graves sableuses -11.1 400 2500 6.25 Argiles -19 400 2500 6.25 Argiles -19.1 1500 15000 10 Sables gris argileux -24 1500 15000 10 Sables gris argileux -24.1 1800 20000 11.11 Sables gris -30 1800 20000 11.11 Sables gris ____________________________________________________________________

DTU 13.12 : Ple* sera calculé sur la base de la moyenne géométrique. Pression limite nette équivalente et hauteur d'encastrement équivalente :

Ple* = 1 643 kPa ; De = 15.15 m Classe de sol : Catégorie : Paramètre rhéologique : Facteur de portance pressiométrique :

Sables, graves B - Moyennement compacts (pl de 1.0 à 2.0 MPa) Alpha = 0.33 Kp = Constante = 1.30

Cote Zd

Ple* (kPa)

De (m)

Kp

IDB

q ELU (kPa)

q ELS (kPa)

-24.00

1 643

15.15*

1.30

1.00

1 550

1 194

* : (De/(B-2e)) > 1.5 - Arrêt du calcul

CALCULS ET RESULTATS Le calcul est réalisé selon les prescriptions du : DTU 13.12

Cas de Charge ELS : Q = 3000 kN

Chargement Chargement : Moment : Charge appliquée : Inclinaison de la charge : Charge horizontale : Charge verticale :

Q = 3000 kN MD = 0.00 kN.m Q = 3000 kN Delta = 0° Qh = 0 kN Qv = 3000 kN

Excentrement eD :0 m


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Tassement (pour Q = 3000) Lambda c = 1.00E+00 Tassement volumique sc = 8.06E-04 m Lambda d = 1.00E+00 Tassement déviatorique sd = 1.92E-03 m Tassement total

s = 2.72E-03 m

Contrainte de référence Paramètre i-delta-Béta : IDB = 1.00 q'ref = Q/Scirculaire =663.15 kPa Le rapport De/B > 5 : il s'agit de FONDATIONS PROFONDES. NE PAS UTILISER CE MODULE POUR CE TYPE DE FONDATIONS.

Cas de Charge ELU : Q = 4220 kN

Chargement Chargement : Moment : Charge appliquée : Inclinaison de la charge : Charge horizontale : Charge verticale :

Q =4220kN MD = 0.00 kN.m Q = 4220 kN Delta = 0° Qh = 0 kN Qv = 4220 kN

Excentrement eD :0 m

Tassement (pour Q = 4220) Lambda c = 1.00E+00 Tassement volumique sc = 1.99E-03 m Lambda d = 1.00E+00 Tassement déviatorique sd = 4.73E-03 m Tassement total

s = 6.73E-03 m

Contrainte de référence Paramètre i-delta-Béta : IDB = 1.00 q'ref = Q/Scirculaire =932.82 kPa Le rapport De/B > 5 : il s'agit de FONDATIONS PROFONDES. NE PAS UTILISER CE MODULE POUR CE TYPE DE FONDATIONS.

Les portances de la semelle fictive, équivalente à l’effet du groupe des 15 micropieux du « PIVOT », sont vérifiées.


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1.2 – Flambement des micropieux : Entrée en terre

: Barre Ø26 mm


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: Barre Ø32 mm


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: Barre Ø36 mm


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: Barre Ø40 mm


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: Barre Ø50 mm


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1.3 – Flambement des micropieux : couche molle [-11.0 à -19.0]

: Barre Ø26 mm


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: Barre Ø32 mm


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: Barre Ø36 mm


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: Barre Ø40 mm


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: Barre Ø50 mm


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1.4 – Vérification cinématique des micropieux sous séisme a= 0,20.g

dmax

ρ G Vs

30 310 m

Vs30, max .

=

3 .5 7 .5 8 11 + + + 150 380 150 320

Vs30, max . = 230 m / s

Pour aN = 0,20.g, nous considèrerons les valeurs réduites de G :

V s 25 :

G dmax = ρ V s² = 1900 x 230² = 100 MPa

G

ρ

=

50 E 6 = 162 m / s 1900

Soit, G pour a = 2,0 m/s² G = 0,50 x (100) = 50 MPa

La période de vibration du site dans le mode fondamental :

Τ=

4H 4 × 310 = = 1,77 s Vs310 700

Si le champ libre est soumis à une accélération de aN = 0,20.g = 2.0 m/s², le déplacement maximal à la surface du sol a pour valeur :

d max =

a Τ² 1,77² = a= × 2,0 = 0.16 m ≈ 16 cm ω ² 4π ² 40

Le déplacement relatif d’un pieu de 25 m de profondeur, avec la profondeur H de calcul limitée à 150 mètres :

 

δ = 0.16 × 1 − sin

π 150 − 25  2

×

150

 = 0.16 x 0.034

δ = 0.0055 m ≈ 0.6 cm

Soit, pour une barre d’armature Ø50mm d’un micropieu de diamètre 18 cm : Le moment maximum dans le pieu s’exprime par la relation :

M max =

ΕΙa  π H − D 1 − sin 2  2 H  Vs 25 

M max =

210 000  3,14 × 0,05 4 ×  162² 64 

Et l’effort tranchant : Vmax ≈ 0

  × 2,0 × 0.034 = 2.10 −4 kN.m 

Mmax ≈ 0 kN.m En conséquence, les sollicitations générées par l’interaction cinématique sont négligeables sur ce site. FL.11.021 Pièce N°001 Mission G2 – Phase Projet du Bâtiment « CORIOLIS » à Saint-Martin-d’hères (38)

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___________________ Cette note conclut la Mission G2 – Phase Projet qui nous a été confiée pour cette opération. Selon l’enchaînement des missions au sens de la norme NFP 94-500, les études géotechniques d’exécution doivent être établies dans le cadre d’une Mission G3 et une Mission G4 de supervision géotechnique d’exécution des travaux doit être réalisée. FONDASOL est à la disposition de tous les intervenants pour réaliser toutes ou parties de ces missions. **** **


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Conditions Générales

L’acceptation de l’offre de FONDASOL implique celle des présentes conditions générales. En cas de contradiction entre certaines clauses des présentes conditions générales et des conditions particulières émises par FONDASOL, ces dernières prévalent sur les présentes conditions générales. Dans le cas d’une acceptation d’un nouveau contrat, ces conditions générales feront partie intégrante de ce contrat. ARTICLE I – OBJET ET NATURE DES PRESTATIONS Le terme « prestation » désigne exclusivement les prestations énumérées dans le devis de FONDASOL. Toute prestation différente de celles prévues fera l’objet d’un prix nouveau à négocier. Par référence à la norme NF P 94-500 des missions géotechniques, il appartient au maître de l’ouvrage, au maître d’œuvre ou à toute entreprise de faire réaliser par un homme de l’art compétent toutes les missions géotechniques nécessaires à la conception et à l’exécution de l’ouvrage. Les missions G1, G2, G3 et G4 doivent être réalisées successivement pour suivre les phases d’élaboration et d’exécution du projet. La mission d’investigation est limitée à l’exécution matérielle de sondages et à l’établissement d’un compte rendu factuel sans interprétation ; elle exclut toute activité d’étude ou de conseil. Les missions G5 engagent le géotechnicien uniquement dans le cadre strict des objectifs ponctuels fixés. ARTICLE II – RECOMMANDATIONS L’étude géotechnique repose sur les renseignements relatifs au projet communiqués et sur un nombre limité de sondages et essais qui ne permettent pas de lever toutes les incertitudes inéluctables à cette science naturelle. Les conclusions géotechniques ne peuvent conduire à traiter à forfait le prix des fondations compte tenu d’une hétérogénéité, naturelle ou du fait de l’homme, toujours possible et des aléas d’exécution pouvant survenir lors de la découverte des terrains. Les éléments géotechniques non décelés par l’étude et mis en évidence lors de l’exécution pouvant avoir une incidence sur les conclusions du rapport, doivent être portés à la connaissance de FONDASOL ou signalés au géotechnicien chargé de la mission G 4 de suivi géotechnique d’exécution, afin que les conséquences sur la conception géotechnique ou les conditions d’exécution soient analysées par un homme de l’art. En cas d’incident important survenant en cours d’exécution des travaux, notamment glissement, dommages aux avoisinants ou existants, dissolution, remblais évolutifs, FONDASOL doit impérativement être avertie pour valider les conclusions géotechniques antérieures à l’événement ou les remettre en cause le cas échéant. Les cotes des différentes formations géologiques sont données par rapport à un repère dont l’origine est définie dans le rapport géotechnique. Dans l’hypothèse où les cotes ne seraient pas rattachées au Nivellement Général de la France, il appartient aux concepteurs de les recaler dans ce référentiel avant tout remodelage du terrain étudié. Cette condition est essentielle pour la validité du rapport. De surcroît, les niveaux d’eau indiqués dans le rapport correspondent uniquement aux niveaux relevés au droit des sondages exécutés et à un moment précis ; une étude hydrogéologique spécifique devra être envisagée le cas échéant au stade de la conception de l’ouvrage. Toute modification apportée au projet et à son environnement nécessite une actualisation, par une nouvelle mission, du rapport géotechnique établi à l’origine et dont la durée de validité est en tout état de cause limitée. ARTICLE III – AUTORISATIONS ET FORMALITES La responsabilité de FONDASOL ne saurait être engagée en cas de dommages causés à la végétation et aux cultures ou à des ouvrages (en particulier, canalisations ou réseaux enterrés) dont la présence et l’emplacement précis ne lui ont pas été signalés préalablement à ses travaux. Conformément à l’article 4 du décret n°91-1147 du 14 octobre 1991, modifié par Décret n°2003-425 du 7 mai 2003, il est demandé au maitre d’ouvrage de bien vouloir fournir l’implantation des réseaux privés, a liste et l’adresse des exploitants des réseaux publics à proximité des travaux, les plans et informations concernant la présence éventuelle de ces réseaux, qui ont du lui être transmis en réponse à la Demande de Renseignement réglementaire qu’il a du réaliser conformément au décret cité ci-avant. Ces informations sont indispensables pour procéder aux DICT, dont le délai de réponse est de 15 jours. Sans ces informations, et sans DICT, FONDASOL serait contraint de réaliser des fouilles manuelles de reconnaissance de réseaux souterrains. Certains concessionnaires facturent le repérage des réseaux sur site. Cette prestation, impossible à quantifier dans un devis préliminaire, restera à la charge du maître d’ouvrage. En application de l’arrêté du 11 septembre 2003, le maitre d’ouvrage est tenu de déclarer auprès de la préfecture tous sondages, forages, puits ou ouvrages souterrains, exécutés en vue de la recherche ou de la surveillance d’eau souterraine ou afin d’effectuer un prélèvement temporaire ou permanent dans les eaux souterraines. ARTICLE IV – DELAIS Sauf indication contraire précise, les estimations de délais d’intervention et d’exécution données aux termes du devis ne sauraient engager FONDASOL. En toute hypothèse, la responsabilité de FONDASOL est dégagée de plein droit en cas de force majeure, d’événements imprévisibles, notamment la rencontre de sols inattendus et la survenance de circonstances naturelles particulières, ainsi que toute cause non imputable au bureau d’études géotechniques du fait du maître de l’ouvrage, de constructeurs ou de tiers, modifiant les conditions d’exécution des travaux géotechniques objet de la commande ou les rendant impossibles.

ARTICLE V – PRIX Nos prix sont fermes et définitifs pour une durée de trois mois. Au-delà, ils seraient réactualisés par application de l'indice "Sondages et Forages TP 04" pour les investigations in situ et en laboratoire et par application de l’indice « SYNTEC » pour les prestations de bureau, l'Indice de base étant celui du mois de l'établissement du devis. La nature des prestations et des moyens à mettre en œuvre, les prévisions des avancements et délais, ainsi que les prix sont déterminés en fonction des éléments communiqués par le client et ceux recueillis lors de la visite du site. Si ces éléments s’avéraient différents en cours de travaux, notamment du fait de la présence de conditions imprévisibles au regard du contexte géologique défini à titre préliminaire dans l’offre en fonction des informations connues, le devis sera modifié. En cas de désaccord sur les modifications à apporter aux prix unitaires ou nature des prestations, FONDASOL se réserve le droit de dénoncer le contrat sans que le client puisse demander un quelconque dédommagement ou indemnité, les prestations déjà réalisées devant être payées. Dans l’hypothèse où FONDASOL serait dans l’impossibilité de réaliser les prestations prévues pour une cause qui ne lui est pas imputable, le temps d’immobilisation sera facturé aux prix suivants : . Travaux de sondage : 1550 euros HT / journée d’équipe . Travaux d’ingénierie : 850 euros HT / jour /Homme ARTICLE VI – RAPPORT DE LA MISSION Le rapport géotechnique constitue une synthèse de la mission définie par la commande. Le rapport et ses annexes, établis en deux exemplaires originaux, l’un pour le cocontractant, l’autre conservé par FONDASOL, forment un ensemble indissociable. Toute interprétation, reproduction partielle ou utilisation par un autre maître de l’ouvrage ou constructeur, notamment pour un projet différent de celui objet de l’étude géotechnique réalisée, ne saurait engager la responsabilité de FONDASOL. A défaut de clause spécifique, la remise du rapport fixe le terme de la mission. ARTICLE VII – RESILIATION La résiliation du contrat implique le paiement de l’ensemble des prestations régulièrement exécutées par FONDASOL au jour de la résiliation. ARTICLE VIII – RESPONSABILITES ET ASSURANCES Répartition des risques et responsabilités autres que la responsabilité décennale soumise à obligation d’assurance FONDASOL assume les responsabilités qu’il engage par l’exécution de sa mission telle que décrite au présent contrat. A ce titre, il est responsable de ses prestations dont la défectuosité lui est imputable. FONDASOL sera garanti en totalité par le client contre les conséquences de toute recherche en responsabilité dont il serait l’objet du fait de ses prestations, de la part de tiers au présent contrat, le client ne garantissant cependant FONDASOL qu’au delà du montant de responsabilité visé ci-dessous pour le cas des prestations défectueuses. La responsabilité globale et cumulée de FONDASOL au titre ou à l’occasion de l’exécution du contrat sera limitée au montant des garanties délivrées par son assureur, dont le client reconnaît avoir eu connaissance, et ce pour les dommages de quelque nature que ce soit et quel qu’en soit le fondement juridique. Il est expressément convenu que FONDASOL ne sera pas responsable des dommages immatériels consécutifs ou non à un dommage matériel tels que, notamment, la perte d’exploitation, la perte de production, le manque à gagner, la perte de profit, la perte de contrat, la perte d’image, l’immobilisation de personnel ou d’équipements ainsi que tout dommage indirect. Assurance décennale obligatoire FONDASOL bénéficie d’un contrat d’assurance au titre de la responsabilité décennale afférente aux ouvrages soumis à obligation d’assurance, conformément à l’article L.2411 du Code des assurances. Ce contrat impose une obligation de déclaration préalable et d’adaptation de la garantie pour les ouvrages dont la valeur HT (travaux et honoraires compris) excède au jour de la déclaration d’ouverture de chantier un montant de 30 M€ (à adapter au cas par cas). Il est expressément convenu que le client a l’obligation d’informer FONDASOL d’un éventuel dépassement de ce seuil, et accepte, de fournir tous éléments d’information nécessaires à l’adaptation de la garantie. Le client prend également l’engagement, en cas de souscription d’un Contrat Collectif de Responsabilité Décennale (CCRD), de faire le nécessaire pour que FONDASOL soit mentionné parmi les bénéficiaires de cette garantie de responsabilité décennale de seconde ligne. En tout état de cause, il appartiendra au client de prendre en charge toute éventuelle surcotisation qui serait demandée à FONDASOL par rapport aux conditions de base de son contrat d’assurance. Ouvrages non soumis à l’obligation d’assurance Les ouvrages d’un montant supérieur, tous corps d’état honoraires compris, à 30 M € HT doivent faire l’objet d’une déclaration auprès de FONDASOL qui en réfèrera à son assureur pour détermination des conditions d’assurance décennale. Toutes les conséquences financières d’une déclaration insuffisante quant au coût de l’ouvrage seront supportées par le client et le maitre d’ouvrage. ARTICLE IX - LITIGES Pour tous les litiges pouvant survenir entre les parties, seuls les tribunaux d’Avignon, département du siège social de FONDASOL seront compétents nonobstant toute clause contraire MAI 2010


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Enchaînement des missions types d’ingénierie géotechnique (Norme NF P 94-500)

Tout ouvrage est en interaction avec son environnement géotechnique. C'est pourquoi, au même titre que les autres ingénieries, l'ingénierie géotechnique est une composante de la maîtrise d'œuvre indispensable à l'étude puis à la réalisation de tout projet. Le modèle géologique et le contexte géotechnique général d'un site, définis lors d'une mission géotechnique préliminaire, ne peuvent servir qu'à identifier des risques potentiels liés aux aléas géologiques du site. L'étude de leurs conséquences et de leur réduction éventuelle ne peut être faite que lors d'une mission géotechnique au stade de la mise au point du projet : en effet, les contraintes géotechniques de site sont conditionnées par la nature de l'ouvrage et variables dans le temps, puisque les formations géologiques se comportent différemment en fonction des sollicitations auxquelles elles sont soumises (géométrie de l'ouvrage, intensité et durée des efforts, cycles climatiques, procédés de construction, phasage des travaux notamment). L'ingénierie géotechnique doit donc être associée aux autres ingénieries, à toutes les étapes successives d'étude et de réalisation d'un projet, et ainsi contribuer à une gestion efficace des risques géologiques afin de fiabiliser le délai d'exécution, le coût réel et la qualité des ouvrages géotechniques que comporte le projet. L'enchaînement et la définition synthétique des missions types d'ingénierie géotechnique sont donnés dans les tableaux 1 et 2. Les éléments de chaque mission sont spécifiés dans les chapitres 7 à 9 (de la norme). Les exigences qui y sont présentées sont à respecter pour chacune des missions, en plus des exigences générales décrites au chapitre 5 de la présente norme. L'objectif de chaque mission, ainsi que ses limites, sont rappelés en tête de chaque chapitre. Les éléments de la prestation d'investigations géotechniques sont spécifiés au chapitre 6 (de la norme).

Tableau 1 - Schéma d'enchaînement des missions types d'ingénierie géotechnique

Étape

Phase d'avancement du projet

Missions d'ingénierie géotechnique

Objectifs en termes de gestion des risques liés aux aléas géologiques

Prestations d'investigations géotechniques

Étude préliminaire Étude d'esquisse

Étude géotechnique préliminaire de site (G11)

Première identification des risques

Fonction des données existantes

Avant projet

Étude géotechnique d'avant-projet (G12)

Identification des aléas majeurs et principes généraux pour en limiter les conséquences

Fonction des données existantes et de l'avantprojet

1

Projet 2

Assistance aux Contrats de Travaux (ACT)

Identification des aléas Étude géotechnique de projet importants et dispositions pour (G2) en réduire les conséquences

Étude et suivi géotechniques d'exécution (G3) 3

Exécution Supervision géotechnique d'exécution (G4)

Étude d'un ou Cas plusieurs éléments particulier géotechniques spécifiques * NOTE

Diagnostic géotechnique (G5)

Fonction des choix constructifs

Fonction des méthodes de construction mises Identification des aléas résiduels en œuvre et dispositions pour en limiter les conséquences Fonction des conditions rencontrées à l'exécution Analyse des risques liés à ces éléments géotechniques

Fonction de la spécificité des éléments étudiés

À définir par l'ingénierie géotechnique chargée de la mission correspondante. « Classification des missions types d’ingénierie géotechnique » en page suivante


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Missions types d’ingénierie géotechnique (Norme NF P 94-500) L'enchaînement des missions d'ingénierie géotechnique doit suivre les étapes d'élaboration et de réalisation de tout projet pour contribuer à la maîtrise des risques géologiques. Chaque mission s'appuie sur des investigations géotechniques spécifiques. Il appartient au maître d'ouvrage ou à son mandataire de veiller à la réalisation successive de toutes ces missions par une ingénierie géotechnique. ÉTAPE 1 : ÉTUDES GÉOTECHNIQUES PREALABLES (G1) Ces missions excluent toute approche des quantités, délais et coûts d'exécution des ouvrages géotechniques qui entre dans le cadre d'une mission d'étude géotechnique de projet (étape 2). Elles sont normalement à la charge du maître d'ouvrage. ÉTUDE GÉOTECHNIQUE PRÉLIMINAIRE DE SITE (G11) Elle est réalisée au stade d'une étude préliminaire ou d'esquisse et permet une première identification des risques géologiques d'un site : • Faire une enquête documentaire sur le cadre géotechnique du site et l'existence d'avoisinants avec visite du site et des alentours. • Définir un programme d'investigations géotechniques spécifique, le réaliser ou en assurer le suivi technique, en exploiter les résultats. • Fournir un rapport avec un modèle géologique préliminaire, certains principes généraux d'adaptation du projet au site et une première identification des risques. ÉTUDE GÉOTECHNIQUE D'AVANT PROJET (G12) Elle est réalisée au stade de l'avant projet et permet de réduire les conséquences des risques géologiques majeurs identifiés : • Définir un programme d'investigations géotechniques spécifique, le réaliser ou en assurer le suivi technique, en exploiter les résultats. • Fournir un rapport donnant les hypothèses géotechniques à prendre en compte au stade de l'avant-projet, certains principes généraux de construction (notamment terrassements, soutènements, fondations, risques de déformation des terrains, dispositions générales vis-à-vis des nappes et avoisinants). Cette étude sera obligatoirement complétée lors de l'étude géotechnique de projet (étape 2). ÉTAPE 2 : ÉTUDE GÉOTECHNIQUE DE PROJET (G2) Elle est réalisée pour définir le projet des ouvrages géotechniques et permet de réduire les conséquences des risques géologiques importants identifiés. Elle est normalement à la charge du maître d'ouvrage et peut être intégrée à la mission de maîtrise d'œuvre générale. Phase Projet • Définir un programme d'investigations géotechniques spécifique, le réaliser ou en assurer le suivi technique, en exploiter les résultats. • Fournir une synthèse actualisée du site et les notes techniques donnant les méthodes d'exécution proposées pour les ouvrages géotechniques (notamment terrassements, soutènements, fondations, dispositions vis-à-vis des nappes et avoisinants) et les valeurs seuils associées, certaines notes de calcul de dimensionnement niveau projet. • Fournir une approche des quantités/délais/coûts d'exécution de ces ouvrages géotechniques et une identification des conséquences des risques géologiques résiduels. Phase Assistance aux Contrats de Travaux • Établir les documents nécessaires à la consultation des entreprises pour l'exécution des ouvrages géotechniques (plans, notices techniques, cadre de bordereau des prix et d'estimatif, planning prévisionnel). • Assister le client pour la sélection des entreprises et l'analyse technique des offres

ÉTAPE 3 : EXÉCUTION DES OUVRAGES GÉOTECHNIQUES (G3 et G4, distinctes et simultanées) ÉTUDE ET SUIVI GÉOTECHNIQUES D'EXÉCUTION (G3) Se déroulant en 2 phases interactives et indissociables, elle permet de réduire les risques résiduels par la mise en œuvre à temps de mesures d'adaptation ou d'optimisation. Elle est normalement confiée à l'entrepreneur. Phase Étude • Définir un programme d'investigations géotechniques spécifique, le réaliser ou en assurer le suivi technique, en exploiter les résultats. • Étudier dans le détail les ouvrages géotechniques : notamment validation des hypothèses géotechniques, définition et dimensionnement (calculs justificatifs), méthodes et conditions d'exécution (phasages, suivis, contrôles, auscultations en fonction des valeurs seuils associées, dispositions constructives complémentaires éventuelles), élaborer le dossier géotechnique d'exécution. Phase Suivi • Suivre le programme d'auscultation et l'exécution des ouvrages géotechniques, déclencher si nécessaire les dispositions constructives prédéfinies en phase Etude. • Vérifier les données géotechniques par relevés lors des excavations et par un programme d'investigations géotechniques complémentaire si nécessaire (le réaliser ou en assurer le suivi technique, en exploiter les résultats). • Participer à l'établissement du dossier de fin de travaux et des recommandations de maintenance des ouvrages géotechniques. SUPERVISION GÉOTECHNIQUE D'EXÉCUTION (G4) Elle permet de vérifier la conformité aux objectifs du projet, de l'étude et du suivi géotechniques d'exécution. Elle est normalement à la charge du maître d'ouvrage. Phase Supervision de l'étude d'exécution • Avis sur l'étude géotechnique d'exécution, sur les adaptations ou optimisations potentielles des ouvrages géotechniques proposées par l'entrepreneur, sur le programme d'auscultation et les valeurs seuils associées. Phase Supervision du suivi d'exécution • Avis, par interventions ponctuelles sur le chantier, sur le contexte géotechnique tel qu'observé par l'entrepreneur, sur le comportement observé de l'ouvrage et des avoisinants concernés et sur l'adaptation ou l'optimisation de l'ouvrage géotechnique proposée par l'entrepreneur. DIAGNOSTIC GÉOTECHNIQUE (G5) Pendant le déroulement d'un projet ou au cours de la vie d'un ouvrage, il peut être nécessaire de procéder, de façon strictement limitative, à l'étude d'un ou plusieurs éléments géotechniques spécifiques, dans le cadre d'une mission ponctuelle. •

•

Définir, après enquête documentaire, un programme d'investigations géotechniques spécifique, le réaliser ou en assurer le suivi technique, en exploiter les résultats. Étudier un ou plusieurs éléments géotechniques spécifiques (par exemple soutènement, rabattement, causes géotechniques d'un désordre) dans le cadre de ce diagnostic, mais sans aucune implication dans d'autres éléments géotechniques.

Des études géotechniques de projet et/ou d'exécution, de suivi et supervision, doivent être réalisées ultérieurement, conformément à l'enchaînement des missions d'ingénierie géotechnique, si ce diagnostic conduit à modifier ou réaliser des travaux.


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Annexes :

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FL.11.021 Pièce N°001 Mission G2 – Phase projet du bâtiment CORIOLIS à Saint-Martin d’Hères (38)

Descriptions Annexe 1 : Implantation des sondages Annexe 2 : Sondages pressiométriques PR3 et PR4 Annexe 3 : Sondage carotté SC1 Annexe 4 : Essais en laboratoire Identifications Annexe 5 : Essais en laboratoire Essais oedométriques

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Annexe 1 : Localisation des sondages SC1, PR3 et PR4

SC1

PR4


PR3

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Annexe 2 : Sondages pressiométriques – PR3 et PR4


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Annexe 3 : Sondage carotté – SC1


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SC1 ECHANTILLONS INTACTS

10.00

11.00

PROFONDEUR : 10.0 à 11.0 m ECHANTILLON (cm)

- LONGUEUR : 102 cm

DESCRIPTION LITHOLOGIQUE Argile limoneuse gris foncé ± organique (odeur de matières organiques diffuse), légèrement ferme, moyennement humide

H : 00-102

-----------------------

15.00

16.00


H : 00-104

- LONGUEUR : 104 cm

DESCRIPTION LITHOLOGIQUE Argile limoneuse gris foncé ± molle (h + 00-30 cm) à moyennement ferme (h + 30104 cm) ± humide (h + 00-30 cm) à moyennement humide (h + 30-104 cm) – odeur de matières organiques. Passage tourbeux (tourbe fibreuse) entre h + 61-69 cm.


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SC1 ECHANTILLONS INTACTS

16.00

17.00


- LONGUEUR : 103 cm

DESCRIPTION LITHOLOGIQUE Argile limoneuse gris foncé ± organique, légèrement ferme. Passage tourbeux entre h + 00-10 cm (tourbe pseudo fibreuse)

H : 00-103

--------------------------

18.00

19.00

PROFONDEUR : 18.0 à 19.0 m ECHANTILLON (cm) H : 00-34

- LONGUEUR : 100 cm

DESCRIPTION LITHOLOGIQUE Sable gris très foncé (fin à moyen) moyennement dense, humide Grave légèrement sableuse gris très foncé, légèrement dense.

H : 34-75

Grave fine à moyenne (Dmax ≈ 15 mm) polygénique, roulée Sable fin à grossier

H : 75-100

Sable gris très foncé (fin à moyen) moyennement dense, humide


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SC1 ECHANTILLON INTACT

19.00

20.00

PROFONDEUR : 19.0 à 20.0 m ECHANTILLON (cm) H : 00-91

- LONGUEUR : 91 cm

DESCRIPTION LITHOLOGIQUE Sable gris foncé (fin et moyen), très légèrement graveleux (grave fine à moyenne Dmax ≈ 10 mm) polygénique, principalement roulée, moyennement dense


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Annexe 4 : Essais en laboratoire – Identifications


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Annexe 5 : Essais en laboratoire – Essais oedométriques


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FL11021-001_G2

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