Estudio Hidrologico Agua Potable

MUNICIPALIDAD DISTRITAL DE SAN LUIS ESTUDIO HIDROLÓGICO PROYECTO: “MEJORAMIENTO E INSTALACIÓN DEL SERVICIO DE SANEAMIENTO BÁSICO EN EL CASERÍO DE AQUILLAYOC, DISTRITO SAN LUIS, PROVINCIA DE CARLOS FERMÍN FITZCARRALD - ANCASH"

LOCALIDAD

:

AQUILLAYOC

DISTRITO

:

SAN LUIS

PROVINCIA

:

CARLOS FERMIN FITZCARRALD

DEPARTAMENTO

:

ANCASH

AÑO – 2016

ESTUDIO HIDROLOGICO MUNICIPALIDAD DISTRITAL DE SAN LUIS

Contenido

I.

GENERALIDADES .......................................................................................................... 3

................................................................................................................... ............................................. 5 II. OBJETIVOS ...................................................................... ...................................................................................................... 5 2.1 Objetivo principal .......................................................................................................

2.2 Objetivos Secundarios Secundarios ............................................................................................... 5 ................................................................................................................... ............................................. 5 III. UBICACIÓN ...................................................................... ....................................................................... ............ 6 IV. ETAPAS QUE COMPRENDE EL ESTUDIO ........................................................... V. INFORMACIÓN UTILIZADA: ............................................................................................ 8 VI. CARACTERISTICA DE LAS PARAMETROS GEOMORFOLOGICOS .................................... 9 6.1 6.2 6.3

................................................................................................... ............................... 9 Datos de la Cuenca .................................................................... ............................................................................. ....... 10 Calculo de la Curva Hipsométrica ...................................................................... .................................................................. ....... 11 Calculo de la Altitud Media de la Cuenca ...........................................................

6.4 6.5

Calculo de la Altitud Más Frecuente ..........................................................................12 Calculo de Índices Representativos: ......................................................................... 12

6.6

Calculo del Rectángulo Equivalente .......................................................................... 13

6.7

............................................................................. ....... 14 Índice de Pendiente De M. Roche ......................................................................

6.8 VII. 7.1

Calculo De La Pendiente Taylor Y Schwarz ...............................................................14 ...................................................................................................... ........................................... 15 PRECIPITACION ........................................................... Red De Estaciones Estaciones de Medición Pluviométrica Pluviométrica ......................................................... 15

7.2

Regionalización de la precipitación ........................................................................... .......................................................................... 16

7.3

Cálculo de la Precipitación Precipitación Máxima. ......................................................................... 20

7.4 Análisis de la Precipitaciones Máximas en 24 Horas .................................................23 7.4.1 Determinación Determinación de la Intensidad de Lluvia .................................................................. 24 ...................................................................... .......... 25 7.4.2 Calculo del Tiempo de Concentración Concentración ............................................................ ................................................................. 27 VIII. ESTIMACION DE LA DESCARGA DESCARGA MEDIA .................................................................. A. Coeficiente Coeficiente de escurrimiento ........................................................................................27

B. Precipitación Efectiva (Pe) ........................................................... ........................................................................................... ................................ 27 ..................................................................................... .................. 28 C. Períodos del Ciclo Hidrológico ................................................................... ............................................................................................... ................................ 29 D. Retención en la Cuenca ...............................................................

E. F.

Relación entre el Gasto de la Retención “G” y Abastecimiento de la Retención “A”

....... 29

Cálculo del Caudal Mensual para el Año Promedio ....................................................... 30

G. Calculo del Eto en la Zona de Estudio ........................................................................... 31 H. Generación de Caudales Mensuales para Períodos Extendidos ..................................... 32 I.

...................................................................................... .................. 35 Oferta Hídrica en la Quebrada ....................................................................

pág. 2

“Mejoramiento e Instalación del Servicio De Saneamiento Básico en el Caserío de A quillayoc, Distrito San Luis, Provincia de Carlos Fermín Fitzcarrald - Ancash"


ESTUDIO HIDROLOGICO “MEJORAMIENTO E INSTALACIÓN DEL SERVICIO DE SANEAMIENTO BÁSICO EN EL CASERÍO DE AQUILLAYOC, DISTRITO SAN LUIS, PROVINCIA DE CARLOS FERMÍN FITZCARRALD - ANCASH" I OFERTA I.

GENERALIDADES

El Estudio hidrológico se sustenta en la disponibilidad del recurso hídrico existente en la zona del área del Proyecto, “MEJORAMIENTO E INSTALACIÓN DEL SERVICIO DE SANEAMIENTO BÁSICO EN EL CASERÍO DE AQUILLAYOC, DISTRITO SAN LUIS, PROVINCIA DE CARLOS FERMÍN FITZCARRALD - ANCASH", y la demanda

ocasionada por consumo para el sistema agua potable para la población beneficiaria. beneficiaria. La evolución del hombre siempre ha mantenido una estrecha relación con la disponibilidad de agua para su consumo. Cazadores y nómadas acampaban cerca de las fuentes naturales de agua fresca, y las poblaciones estaban tan dispersas que la contaminación del agua no constituía un serio problema. Los pueblos antiguos no necesitaban obras de ingeniería para su aprovisionamiento de agua. Cuando se desarrolló la vida en comunidad y las aldeas agrícolas se transformaron en centros urbanos, el suministro de agua se convirtió en un problema para los habitantes de las ciudades y para el riego de los campos circundantes. Es en este momento de la historia cuando se determina que el agua no es solo necesaria para el consumo, sino también para el aseo, mejorando la salud pública. Posteriormente los

adelantos tecnológicos la hicieron necesaria para la industria y en la actualidad ha sido muy difundido su uso recreativo. El uso del agua potable es fundamental para el desarrollo de toda comunidad, el aprovisionamiento de agua para necesidades domésticas, industriales y de riego, así como las instalaciones y plantas necesarias para tratar el agua y hacerla llegar al consumidor, es un problema que debe ser resuelto, garantizando la disponibilidad disponibilidad y el correcto aprovechamiento aprovechamiento del recurso hídrico. El abastecimiento de agua potable debe resolverse en términos de su cantidad, de su distribución y de su calidad. La cantidad se establece según la población a abastecer pág. 3



en un plazo definido, contemplando su crecimiento y su uso, ya sea este doméstico, industrial, comercial, recreacional o para servicios públicos; la distribución tanto espacial como temporal depende de las condiciones geográficas y climáticas de la zona; y la calidad debe ser apta para un uso específico como el consumo, y depende del medio en que se encuentra el recurso. El agua encontrada en estado natural nunca está en estado puro, sino que presenta sustancias disueltas y en suspensión. Estas sustancias pueden limitar, de modo igualmente natural, el tipo de usos del agua. La calidad del agua depende de factores biológicos, físicos y químicos. Las características físicas físicas a controlar son: los sedimentos, la turbiedad, el color, el olor, el sabor y la temperatura. Las características químicas son la alcalinidad o acidez, y el contenido de sales, y el factor biológico más importante en la presencia de coliformes o bacterias en el agua. Estas características pueden pueden preverse según las condiciones condiciones hidrogeológicas hidrogeológicas de los tipos de substratos por los que viaje o se almacene el agua, ya que ésta se cargará de sales en función de la composición y la solubilidad de los materiales de dicho substrato. Así, las aguas que discurren por zonas calizas (rocas muy solubles) se cargarán fácilmente de carbonatos, entre otras sales. En el otro extremo, los cursos de agua que discurren sobre substratos cristalinos, como los granitos, se cargarán muy poco de sales, y aparecerá en cantidad apreciable la sílice. Actualmente el abastecimiento de agua potable se ve amenazado por la expansión demográfica que cambia el uso del suelo y varía los patrones de escorrentía por erosión, contaminación y desprotección de las zonas de recarga de las cuencas, por esta razón se hace necesario el estudio y planificación de los usos del recurso como un conjunto, principalmente principalmente en zonas con con déficit del mismo. Es necesario proteger la cobertura boscosa de las cuencas, replantear el aprovechamiento del recurso hídrico en los sistemas productivos de agricultura y ganadería, así como lograr un desarrollo planificado de las zonas rurales y urbanas. Esta problemática se presenta en todo todo el país, durante durante los últimas décadas, los racionamientos racionamientos en época época seca, han evidenciado evidenciado vulnerabilidad vulnerabilidad en cuanto cuanto a la disponibilidad del recurso. Surge entonces entonces la necesidad necesidad de determinar la magnitud magnitud pág. 4



que puede alcanzar alcanzar este problema en el futuro con elel fin de buscar soluciones soluciones que puedan aplicarse para evitar el colapso del sistema s istema de abastecimiento existente. existente. Desde luego, el mejor modo de mantener un área cuando éste tiene reducidas dimensiones y necesidades del líquido elemento es de manera natural y empírica, pero cuando se trata de poblaciones en crecimiento es necesario la planificación para dimensionar los diseños de canales de conducción de agua, los reservorios y toda la infraestructura necesaria necesaria que permita dotar y asegurar el agua potable de acuerdo a la demanda calculada por las diferentes poblaciones atendidas considerando los cultivos ú otras usos que las diferentes actividades humanas humanas requieren.

II.

OBJETIVOS 2.1 Objetivo principal 

Determinar la disponibilidad del recurso hídrico en forma de escorrentía superficial en las Microcuenca de Captación para el abastecimiento de agua potable para la localidad de Aquillayoc para un período de 20 años.

2.2 Objetivos Secundarios 

Conocer el desarrollo histórico-demográfico de la zona para calcular el crecimiento poblacional, poblacional, según datos estadísticos.



Calcular el caudal de diseño para el sistema de agua potable para la población de Aquillayoc para un período de diseño de 20 años.



III.

Balance hídrico.

UBICACIÓN Política:

Departamento

:

Ancash.

Provincia

:

Carlos Fermín Fitzcarrald.

Distrito

:

San Luis.

Localidad

:

Aquillayoc.

pág. 5



UTM – Captación 01 - Pumacucho

Coordenadas Este

:

242251.0382

Coordenadas Norte :

8993405.0250

Altitud

3154.00 msnm.

:

UTM – Captación 02 - Pumacucho

Coordenadas Este

:

242251.6683

Coordenadas Norte :

8993395.0654

Altitud

3155.00 msnm.

:

UTM – Captación 03 - Pircay

Coordenadas Este

:

241423.6501

Coordenadas Norte :

8993497.2410

Altitud

3098.7120 msnm.

:

UTM – Captación 04 - Pircay

Coordenadas Este

IV.

:

241346.5288

Coordenadas Norte :

8993581.0563

Altitud

3081.2090 msnm.

:

ETAPAS QUE COMPRENDE EL ESTUDIO

Con el fin de concretar los criterios adecuados para conocer las características hidrológicas del sector, se realizó el estudio en las siguientes etapas: 

Recopilación de información : Comprende la recolección, evaluación y

análisis de la documentación cartográfica y pluviométrica en el área del estudio. Las características principales de una cuenca son: forma, área, perímetro, pendiente, relieve, altitud, red de drenaje, orientación a lo que es necesario asociar las características características de la Microcuenca Microcuenca como son su área, perímetro perímetro y su pendiente. Cuando se trata de evaluar la cantidad de agua caída sobre una cuenca se tiene que ver la influencia de la disposición de los pluviómetros. En nuestro caso no existe una estación Pluviométrica en el área del estudio. pág. 6



Sin embargo en nuestro país no se cuenta con una red de pluviómetros y en los casos que existen estos ofrecen diversas forma de control y están muy dispersos, además debido a los problemas sociales acaecidos en años anteriores en algunos casos se han desactivado y en otros tienen información información incompleta, con datos históricos de pocos años que no establece la consistencia adecuado de los datos, por tal motivo se han tomados estaciones estaciones cercanas con características características geomorfológicos geomorfológicos similares. o

Trabajos de Campo : Consiste en un recorrido del área de intervención del

proyecto para su evaluación y observación de las características, relieve y aspectos hidrológicos de las quebradas así como la de los riachuelos existente como su comportamiento del volumen en las diferentes épocas del año en la Microcuenca de Captación definido. 

Fase de Gabinete:

En la fase de gabinete se cumplirán las siguientes s iguientes actividades: actividades: -

Demarcación de Microcuenca de Captación para el cálculo de su área y luego tomar en cuenta su escurrimiento de las aguas provenientes de precipitaciones pluviales de las partes altas con la finalidad de conocer los parámetros fisiográficos, para su desarrollo del estudio hidrológico. hidrológico.

-

Procesamiento, Procesamiento, análisis, determinación de los parámetros hidrológicos, para su diseño y cálculo del caudal superficial en el punto de captación. captación.

-

Determinación Determinación de las intensidades de lluvia dentro del área de estudio, luego los caudales máximos con la finalidad de tener en cuenta su diseño en las estructuras de riego que se plantearía los caudales mínimos para conducir el recurso hídrico y satisfacer las necesidades de agua potable establecida.

-

Determinación y generación de precipitaciones máximas, mínimas y efectivas mediante métodos empíricos mas apropiados para la zona.

pág. 7



Determinación y Generación de Descargas máximas, mínimas para

-

diferentes períodos de retorno en la Microcuenca Microcuenca de Captación que compone el área en estudio, con máximas descargas en invierno y cargas mínimas en verano.

V.

INFORMACIÓN UTILIZADA: a.

Cartográfica

Hoja 19-I de la Carta Nacional (IGN) Zona 18. b.

Pluviométrica

La escorrentía existente producida en el área de estudio donde proviene exclusivamente de las precipitaciones pluviales caídas en la zona especialmente de las partes altas de la l a Microcuenca de Captación que son tomadas en relación a su similitud de las características fisiográficas, datos climatológicos y otras variables influyentes dentro de la similitud de precipitación. Las estaciones pluviométricas, localizadas en la zona de estudio o cercanas a ellas, para poder tener una mayor consistencia consistencia en los datos tomados tomados que se anotan a continuación . CUADRO Nº 01 ESTACIONES PLUVIOMETRICAS CERCANAS A LA ZONA DEL PROYECTO Estación Ubicación Altitud Longitud Provincia Pluviométrica Latitud Sur m.s.n.m. Oeste Sihuas 8 34' 1'' 77 39' 1'' Sihuas 3375.00 Llang anganu anuco 9º04'43.00" 77 77º39'05" Yun Yungay 3916.00 .00 Poma Pomabam bamba ba 8 47' 1'' 77 28' 1'' Poma Pomaba bamb mbaa 3605.00 .00 Fuente: Elaboracion propia

c.

Hidrometría

Las áreas del punto de escurrimiento de la Microcuenca de Captación para el estudio indicado que se encuentra a la altitud promedio de 3454.42 msnm. Estas aguas que son de gran utilidad para la conducción se generaron de las precipitaciones totales y efectivas en el punto dentro de la pág. 8



microcuenca, así mismo el escurrimiento producido en dicho dren donde se aprovechará las aguas provenientes del área para suministrar agua potable a la localidad de Aquillayoc por un periodo de 20 años con una población proyectada total de 276 habitantes con proyecto para la zona del perteneciente al distrito de Ambo. VI.

CARACTERISTICA DE LAS PARAMETROS GEOMORFOLOGICOS

Como ya mencionamos antes los parámetros geomorfológicos de la cuenca son muy importantes para el cálculo del caudal máximo, posibles desastres, posibles precipitaciones, etc. Los parámetros geomorfológicos de la cuenca son los siguientes:

CUENCA

Micro Cuenca

CUADRO Nº 02 CARATERÍSITICAS CARATERÍSITICAS DE LA MICROCUENCA TIPO DE CARACTERISTICA DIVISORIA CUENCA Cuenca Baja aja Arreic eicas ---------------

DRENAJE

Curso Inferi erior

Elaboracion propia

6.1 Datos de la Cuenca

Permite realizar estudios cuantitativos sobre particularidades de cada una de las cuencas, evitándose las descripciones descripciones

subjetivas y se introducen introducen parámetros parámetros

matemáticos que se pueden calcular, pudiéndose analizar el medio Físico mediante términos matemáticos matemáticos y su respuesta hidrológica. hidrológica. A su vez, permite establecer la dinámica esperada esperada de la escorrentía superficial en una cuenca, teniendo en cuenta que aquellas cuencas con formas alargadas, tienden a presentar un flujo de agua más veloz, a comparación de las cuencas redondeadas, logrando una evacuación de la cuenca más rápida, mayor desarrollo de energía cinética en el arrastre de sedimentos hacia el nivel de base, principalmente.

Micro Cuenca AQUILLAYOC

CUADRO Nº 03 CALCULO DEL AREA Y PERIMETRO AREA (km2) PERIMETRO 1.29 5.17

LONG. DE 1.51

Elaboracion propia pág. 9



6.2 Calculo de la Curva Hipsométrica

La curva hipsométrica indica el porcentaje de área de la cuenca o bien la superficie de la cuenca que existe por encima de cierta cota determinada. Esto lo podemos ver de una forma más sencilla en la siguiente figura:

CUADRO Nº 04 CALCULO DE LAS CURVAS CARATERÍSITICAS DE UNA CUENCA Area Area que esta Altitud (msnm) Areas Parciales Acumuladas sobre la Altitud 2 (km ) Cota Mas ba baja Cota Mas alt altaa (km2) (km2) 3,100 0.00 0.00 1.21 3,100 3,200 0.05 0.05 1.16 3,200 3,300 0.22 0.27 0.93 3,300 3,400 0.21 0.48 0.73 3,400 3,500 0.18 0.66 0.54 3,500 3,600 0.23 0.89 0.32 3,600 3,700 0.32 1.21 0.00 ∑ 1.2073 Elaboracion Elaboracion propia

pág. 10



6.3 Calculo de la Altitud Media de la Cuenca CUADRO Nº 05 ALTITUD DE FRECUENCIA MEDIA u e a e Altitud (msnm) Areas Parciales cada Area Parcial (a) (km2) Cota Mas ba baja Cota Mas alt altaa e mts . 3,100 0.00 3,100 3,100 3,200 0.05 3,150 3,200 3,300 0.22 3,250 3,300 3,400 0.21 3,350 3,400 3,500 0.18 3,450 3,500 3,600 0.23 3,550 3,600 3,700 0.32 3,650 ∑ 1.2 0 73

Em =

(a x e)

0.00 164.65 721.11 689.35 636.84 802.04 1,156.69 4 ,17 0 .6 8

∑(a x e)

A ∑(a x e) = 4,170.68

km2

A = 1.21 Em =

3,454.42

m.s.n.m

Elaboracion propia

pág. 11



6.4 Calculo de la Altitud Más Frecuente

Alt. + Frec. = 26.25% Los valores e inferiores a 30% implican fase de “monadnock” (senectud). 6.5 Calculo de Índices Representativos:

a) Cálculo del Factor de forma La forma también influye sobre la marcha marcha del hidrógrama hidrógrama resultante resultante de una una precipitación precipitación dada Cuadro Nº 06: Clasificación de la forma

Kf = 0.568 según los datos obtenidos es una forma Moderadamente Achatada

b) Cálculo del Coeficiente Coeficiente de Compacidad Un índice mayor o igual a la unidad, más se aproximará su forma a la del círculo, en cuyo caso la cuenca tendrá mayores posibilidades de producir crecientes con

pág. 12



mayores picos (caudales), lo cual quiere decir que entre más bajo sea Kc, mayor será la concentración concentración de agua. Cuadro Nº 07: Clasificación de la forma Cg 1.00 – 1.25

1.25 -- 1.50 1.50 – 1.75

FORMA REDONDA a OVAL REDONDA OVAL REDONDA a OVAL OBLONGA DE OVAL OBLONGA a RECTANGULAR OBLONGA

Kcg = 1.274 según los datos obtenidos es una forma Oval Redonda a Oval

Oblonda 6.6 Calculo del Rectángulo Equivalente

a. Índice de alargamiento (Ia) El índice de alargamiento es otro parámetro que muestra el comportamiento de forma de la cuenca, pero esta vez no respecto a su redondez, sino a su tendencia a ser de forma alargada, en relación a su longitud axial, y al ancho máximo de la cuenca. Este índice índice propuesto por Horton Horton se calcula de acuerdo acuerdo a la fórmula siguiente:

Cuadro Nº 08: Clasificación Clasificación de Alargamiento

L1 = 1.91, L2=0.68 según los datos obtenidos es Moderadamente Alargada

pág. 13



6.7 Índice de Pendiente De M. Roche

M, Roche ha propuesto el índice de pendiente (Ip), que es el valor medio de las pendientes, se deduce del rectángulo equivalente y tiene la expresión:

Ip=0.42

6.8 Calculo De La Pendiente Taylor Y Schwarz

CUADRO Nº 06 0 6 PENDIENTE DEL CAUCE CAUCE L (m)

COTA (m.s.n.m)

S

196.989 436.130 892.179 325.700 114.761 1 9 6 5 .7 5 8

100.000 100.000 100.000 100.000 100.000

0.508 0.229 0.112 0.307 0.871

L S

276.479 910.800 2664.883 587.795 122.939 4 5 6 2 .8 9 7

S = 0.185600322 S = 18.6% Fuente: Elaboracion propia

pág. 14



VII.

PRECIPITACION

7.1 Red De Estaciones de Medición Pluviométrica

Para el análisis y tratamiento de la información pluviométrica en el ámbito de estudio se han identificado tres (03) estaciones meteorológicas, meteorológicas, las mismas que cuentan con registros en periodos variables entre los años 1953 - 2010, como se muestran en el cuadro Nº 7,8 y 9. Las estaciones en su totalidad son de propiedad del Servicio Nacional de Meteorología e Hidrología del Perú (SENAMHI). Se utiliza registros de valores de precipitación total mensual en la Estación Llanganuco, Estación Shiuas y Estación Pomabamba para un periodo de 58 años . Los registros de la precipitación mensual se muestran en el cuadro Nº 07,8 y 9 del anexo de la metodología seguido para la obtención de los parámetros hidrológicos, a partir de la cual se tabularon y se calcularon los parámetros requeridos para su disponibilidad de agua escurrida del proyecto conformadas por la Microcuenca de Captación. CUADRO Nº 7 PRECIPITACION TOTAL MENSUAL HISTORICA (mm) Estación Cuenca Categoría

: Sihuas : Alto marañon : VI

AÑO/MES ENE FEB TOTAL 5679 5679.1 .1 6815 6815.5 .5 MAX 357.2 462.5 MIN 7.3 25.5 MEDIA 11 118.3 142.0 STD 79.7 89.2 Fuente: snirh.gob.p s nirh.gob.pee

Lat. S. Long. W Altitud

MAR 7715.4 7715.4 658.8 26.2 160.7 109.7

ABR 4316.5 4316.5 243.1 19.1 89.9 48.7

MAY 1243.1 1243.1 66.4 0.0 25.9 16.1

: : :

Dpto. Prov. Dist.

8 34' 1'' 77 39' 1'' 3375 3375 .s.n. .s.n.m. m.

JUN JUL 620.7 620.7 1091 1091.2 .2 55.4 114.1 0.0 0.0 12.9 22.7 11.7 25.0

AGO SET 791.2 791.2 2605 2605.6 .6 64.7 189.6 0.0 0.0 16.5 54.3 17.2 49.0

OCT 4469 4469.3 .3 247.5 0.0 93.1 59.5

: Ancash : Sihuas : Cashapampa NOV 4726 4726.9 .9 352.4 0.0 98.5 63.9

DIC TOTAL 4781 4781.9 .9 44856 44856.5 .5 422.1 2099.8 0.0 455.1 99.6 934.5 80.9 357.6

CUADRO Nº 8 PRECIPITACION TOTAL MENSUAL HISTORICA (mm) Estación Cuenca Categoría

: Llanganuco : Santa : MAP

AÑO/MES ENE FEB TOTAL 4800 4800.0 .0 5310. 5310.44 MAX 201.6 262.9 13.0 9.1 MIN MEDIA 96 96.0 106.2 STD 48.9 56.0 Fuente: snirh.gob.p s nirh.gob.pee

MAR 7004. 7004.77 282.3 17.1 14 140.1 66.4

Lat. S. Long. W Altitud ABR 3656. 3656.99 279.0 6.0 73.1 48.5

MAY 1115. 1115.22 149.2 0.0 22.3 29.5

: 9º04'43.00" : 77º39'05" : 3916 3916 .s.n. .s.n.m. m. JUN 143. 143.88 71.0 0.0 2.9 10.3

Dpto. Prov. Dist.

JUL AGO SET OCT 49.2 49.2 264. 264.44 831. 831.22 2089 2089.0 .0 19.0 44.0 69.9 183.4 0.0 0.0 0.0 0.0 1.0 5.3 16.6 41.8 3.3 9.3 17.8 36.6

: Ancash : Yungay : Yungay NOV 2866. 2866.55 175.9 3.2 57.3 42.3

DIC TOTAL 3613. 3613.55 3174 31744. 4.77 178.9 949.5 10.6 215.2 72.3 634.9 44.3 163.7

pág. 15



CUADRO Nº9 PRECIPITACION TOTAL MENSUAL HISTORICA (mm) Estación Cuenca Categoría

: Pomabamba : Alto marañon : VI

AÑO/MES ENE FEB TOTAL 2908 2908.6 .6 2990. 2990.88 MAX 332.1 265.8 MIN 32.5 30.0 MEDIA 13 132.2 135.9 STD 70.9 68.7 Fuente: snirh.gob.p s nirh.gob.pee

MAR 3063. 3063.99 350.7 6.5 139.3 78.6

Lat. S. Long. W Altitud ABR 2322. 2322.99 301.1 25.5 105.6 68.5

: : :

8 47' 1'' 77 28' 1'' 3605 3605 .s.n. .s.n.m. m.

Dpto. Prov. Dist.

MAY JUN JUL AGO SET OCT 663. 663.88 296. 296.22 251. 251.66 278. 278.99 675. 675.22 2070 2070.4 .4 162.0 58.7 71.3 103.4 100.2 217.3 2.1 0.0 0.0 0.0 0.0 6.6 30.2 13.5 11.4 12.7 30.7 94.1 33.5 12.8 15.9 22.9 25.0 59.7

: Ancash : Pomabamba : Pomabamba NOV 2067. 2067.00 312.5 0.0 94.0 71.0

DIC TOTAL 2785. 2785.88 2037 20375. 5.22 269.5 1904.5 04.5 35.0 360.6 126.6 926.1 63.0 361.4

Para el análisis de consistencia de la precipitación se debe regionalizar la precipitación donde se debe hallar el coeficiente de correlación, teniendo los datos de las tres estaciones, estaciones, donde el eje “x” está representada la precipitación mensual y en el eje “y” la precipitación precipitación mensual de las estaciones con que se va a correlacionar. Al trazar la línea de tendencia de cada serie, es posible obtener el cuadrado del valor del coeficiente de correlación; R2 (Figura 3.2). Cuanto más cercano sea este valor a 1, existirá una mejor correlación entre las estaciones de la serie, obteniéndose obteniéndose valores más confiables. CUADRO Nº 10 ESTACIONES PLUVIOMETRICAS PARA EL ANALISIS DE CONSISTEN CONSISTENCIA CIA DE LA PRECIPITACION

Estación

Ubicación Longitud Pluviométrica Latitud Sur Oeste Sihuas Llang anganu anuco Poma Pomabam bamba ba

8 34' 1'' 9º04'43.00 .00" 8 47' 47' 1''

77 39' 1'' 77º39'05" 77 28' 1''

Provincia Sihuas Yun Yungay Poma Pomaba bamb mbaa

Altitud m.s.n.m.

Precipitacion mm

3375 3916 3605.0 05.00 0

934.51 .5101267 634.89 .8934311 926.1 26.14 433137 137

Fuente: Elaboracion propia

7.2 Regionalización de la precipitación

pág. 16



Para observar la distribución de la precipitación media anual en función de la altitud, estas se grafican en el eje de ordenadas los valores de precipitación y en el eje de abscisas las altitudes. Los modelos planteados para explicar el comportamiento de la precipitación anual fueron: Lineal, potencial, exponencial y logarítmico. De los modelos planteados, se obtuvo que el modelo de regresión lineal simple sea el que mejor se ajusta, por tener un coeficiente coeficiente de regresión significativo.

y = -0.5756x + 2922.5 R² = 0.839 Dónde: P: Precipitación media anual en mm H: Altitud de la estación pluviométrica pluviométrica en m.s.n.m con La precipitación media anual para la Quebrada Aquillayoc para la captación en Pumacucho, Pumacucho, ha sido calculada mediante el modelo regional representativo, para el cual es necesario conocer conocer la altitud media de la quebrada en estudio. Para la altitud media de la Quebrada Aquillayoc teniendo dos puntos de estudio Pumacucho igual a 3,154.5 m.s.n.m. y Pircay es igual a 3,089.96, reemplazando en la ecuación representativa, se estima que la precipitación media anual para la Quebrada Aquillayoc es igual a 1,106.71mm y 1,143.86 mm respectivamente. Tomando como base base los valores valores de

precipitaciones precipitaciones mensuales mensuales de la estación

Pomabamba, se generó la precipitación total mensual a la Quebrada Aquillayoc (ver Cuadro Nº 11), para lo cual se tomó como factor de generación a la relación entre precipitación media mensual correspondiente a la Quebrada Aquillayoc con la estación Pomabamba (1,106.71/926.14), (1,106.71/926.14), resultando elel factor F = 1.195 y (1,143.86/926.14), (1,143.86/926.14), resultando el factor F = 1.235.

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ESTUDIO HIDROLOGICO MUNICIPALIDAD DISTRITAL DE SAN LUIS ENE

CUADRO Nº 11: PRECIPITACION GENERADA EN PUMACUCHO FEB MAR ABR MAY J UN JUL AGO SEP OCT

AÑ O 1953 1954 1955 1956 1957 1958 1959 1960 1961 1962 1963 1964 1965 1966 1967 1968 1969 1970 1971 1972 1973 1974 1975 1976 1977 1978 1979 1980 1981 1982 1983 1984 1985 1986 1987 1988 1989 1990 1991 1992 1993 1994 1995 1996 1997 1998 1999 2000 2001 2002 2003 2004 2005 2006 2007 2008 2009 2010

91.45 .45 171. 171.48 48 183. 183.16 16 159. 159.79 79 56.87 .87 162. 162.16 16 54.3 54.34 4 80.14 .14 217.1 17.17 7 192.5 92.59 9 138.6 38.63 3 45.73 .73 24.85 .85 34.74 53.42 .42 38.96 22.76 .76 38.43 .43 51.01 .01 52.20 .20 77.91 .91 39.77 28.22 59.55 49.13 .13 66.71 .71 32.19 .19 32.40 33.60 .60 32.12 .12 45.91 .91 28.04 .04 41.62 42.81 .81 44.01 .01 137.25 140.08 111.13 85.20 .20 38.84 .84 328. 328.97 97 286. 286.43 43 136. 136.70 70 137. 137.90 90 100. 100.50 50 253. 253.09 09 163. 163.83 83 125. 125.35 35 396. 396.85 85 133. 133.12 12 133. 133.48 48 128. 128.10 10 122. 122.13 13 113. 113.16 16 118. 118.24 24 123. 123.32 32 107. 107.90 90 191. 191.31 31

88.99 .99 83.0 83.00 0 116. 116.43 43 161. 161.32 32 68.34 .34 140. 140.82 82 204. 204.03 03 174 174.59 .59 6.83 .83 303 303.32 .32 104 104.73 .73 24.54 .54 23.56 .56 26.09 48.32 .32 2.00 18.18 .18 13.11 .11 30.84 .84 56.54 .54 54.00 .00 42.01 45.87 46.40 37.15 .15 82.54 .54 78.97 .97 4.57 52.40 .40 10.01 .01 14.80 .80 10 108.85 11.60 94.90 .90 58.60 .60 76.2 76.23 3 56.5 56.58 8 90.3 90.34 4 64.29 .29 35.85 .85 216. 216.65 65 119. 119.24 24 244. 244.73 73 205. 205.41 41 100. 100.62 62 256. 256.92 92 297. 297.07 07 317 317.6 .62 2 221. 221.07 07 210. 210.49 49 199 199.9 .92 2 131. 131.68 68 114. 114.00 00 96.3 96.31 1 45.5 45.53 3 157. 157.85 85 183. 183.19 19 208. 208.52 52

90.21 .21 111. 111.91 91 217. 217.66 66 83.3 83.37 7 28.32 .32 100. 100.27 27 33.2 33.22 2 17 179.60 .60 18.39 .39 59.64 .64 65.72 .72 52.16 .16 70.97 .97 3.82 46.62 .62 11.73 42.95 .95 21.63 .63 83.73 .73 10 100.98 .98 88.04 .04 25.17 73.73 51.11 45.17 .17 8.64 .64 83.09 .09 16.23 15.75 .75 2.64 .64 41.15 .15 50 50.70 .70 7.78 40.20 .20 14.00 .00 10.00 .00 7.71 .71 98.94 .94 57.24 .24 60.84 .84 419. 419.07 07 289 289.5 .54 4 181. 181.40 40 152 152.6 .60 0 96.4 96.43 3 229 229.0 .07 7 203. 203.14 14 247. 247.24 24 248 248.1 .19 9 247. 247.95 95 126. 126.07 07 102 102.5 .53 3 180. 180.20 20 199. 199.92 92 170. 170.40 40 100. 100.85 85 181. 181.75 75 60.1 60.15 5

13.1 3.15 32.6 32.68 8 74.4 74.47 7 58.1 58.17 7 13.6 3.66 11.4 11.46 6 159. 159.83 83 42.1 2.18 18.2 8.20 79.8 9.83 24.2 4.24 15.98 10.61 14.72 14.37 2.31 33.61 40.09 34.58 7.44 .44 159 159.68 .68 18.93 24.36 25.86 41.67 13.53 38.75 2.67 14.80 34.48 28.23 8.76 .76 45.59 46.78 19.06 9.54 .54 32.14 59.15 73.13 99.9 9.92 359. 359.80 80 291 291.8 .81 1 89.86 89.86 76.0 76.00 0 75.4 75.40 0 141 141.8 .84 4 138. 138.73 73 30.4 30.47 7 209 209.1 .12 2 96.1 96.19 9 82.4 82.45 5 44.6 44.69 9 83.6 83.65 5 156. 156.30 30 140. 140.65 65 128 128.3 .34 4 182 182.7 .71 1 183. 183.40 40

0.00 .00 15.0 15.03 3 4.33 4.33 36.3 36.30 0 15.6 15.64 4 5.08 5.08 31.6 31.61 1 12.8 12.87 7 5.65 .65 1.44 .44 31.9 31.92 2 3.38 .38 3.73 .73 2.11 1.45 .45 3.30 1.88 .88 1.65 .65 4.80 .80 0.77 .77 1.27 .27 4.80 0.18 4.80 3.60 .60 3.92 .92 1.22 .22 4.80 4.80 .80 15.89 1.54 .54 0.31 .31 0.31 2.08 .08 3.84 .84 13.57 8.70 .70 6.45 .45 32.38 2.51 .51 81.5 81.50 0 193 193.5 .58 8 52.7 52.70 0 9.32 9.32 44.5 44.57 7 6.33 6.33 29.2 29.28 8 32.6 32.63 3 35.9 35.99 9 14.2 14.22 2 34.1 34.18 8 35.6 35.61 1 20.9 20.91 1 16.9 16.97 7 37.4 37.40 0 18.0 18.04 4 57.9 57.96 6 22.0 22.00 0

4.7 4.75 14.6 14.65 5 4.75 4.75 4.75 4.75 11.79 .79 4.76 4.76 4.76 4.76 4.7 4.76 16.09 .09 5.4 5.48 4.7 4.77 5.49 5.35 5.35 5.65 5.35 5.35 6.45 5.35 5.35 5.35 7.43 5.35 5.35 5.35 5.35 5.35 5.35 5.35 5.35 6.54 5.35 5.35 5.35 5.35 4.37 3.38 70.14 .14 2.39 16.13 .13 21.2 21.27 7 7.17 7.17 22.5 22.58 8 5.02 5.02 3.94 3.94 27.2 27.25 5 23.5 23.54 4 14.3 14.34 4 7.34 7.34 8.60 8.60 29.4 29.40 0 13.7 13.74 4 0.00 0.00 0.00 0.00 10.2 10.28 8 26.3 26.37 7 20.5 20.55 5 20.5 20.56 6

0.00 .00 10.11 .11 0.00 0.00 10.1 10.11 1 0.00 0.00 10.1 10.12 2 0.00 0.00 10.1 10.12 2 0.00 .00 10.13 .13 0.00 0.00 10.1 10.13 3 0.00 0.00 7.98 7.98 0.00 .00 42.66 .66 2.27 .27 4.39 .39 0.00 .00 10.15 .15 0.00 .00 8.72 .72 3.38 4.72 .72 3.69 3.05 .05 6.51 0.83 2.98 1.80 .80 2.82 4.56 3.38 1.10 .10 3.93 1.71 .71 3.19 4.35 .35 2.57 6.48 .48 5.29 2.01 .01 4.35 6.96 2.57 9.27 2.57 0.10 2.98 1.04 .04 7.09 8.12 .12 4.23 11.16 .16 2.57 1.68 2.57 0.71 .71 3.43 0.10 .10 7.32 3.78 .78 2.93 1.62 .62 6.82 6.99 5.98 10.00 .00 5.13 43.02 .02 4.83 2.01 .01 26.89 .89 51.02 .02 0.00 0.00 .00 0.00 0.00 .00 26.53 .53 13.01 .01 85.2 85.21 1 3.76 3.76 0.00 0.00 0.00 0.00 1.55 1.55 2.03 2.03 0.00 0.00 17.4 17.45 5 2.63 2.63 16.1 16.13 3 13.9 13.98 8 0.00 0.00 11.8 11.83 3 123. 123.56 56 19.1 19.12 2 22.7 22.70 0 8.48 8.48 1.31 1.31 35.4 35.49 9 0.00 0.00 5.38 5.38 14.8 14.82 2 16.8 16.85 5 8.25 8.25 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 1.00 1.00 3.58 3.58 1.21 1.21 19.6 19.60 0 15.6 15.65 5 11.1 11.11 1 31.9 31.91 1 12.4 12.43 3 9.43 9.43

37.6 7.60 31.8 31.89 9 19.2 19.27 7 32.6 32.61 1 64.5 4.53 12.9 12.97 7 10.1 10.12 2 27.9 7.98 46.8 6.80 52.5 2.52 32.7 2.76 7.99 .99 12.08 6.55 7.33 .33 9.27 6.79 .79 10.75 8.09 .09 12.42 9.43 .43 8.27 9.18 6.30 8.50 .50 11.62 12.95 5.77 5.77 .77 8.76 .76 7.14 .14 9.90 .90 6.78 15.09 7.82 .82 15.09 9.62 .62 0.00 .00 0.00 .00 21.3 1.39 119. 119.74 74 20.3 20.31 1 6.57 6.57 63.0 63.09 9 60.1 60.11 1 16.0 16.01 1 11.2 11.23 3 48.6 48.63 3 37.1 37.16 6 19.6 19.60 0 69.1 69.19 9 48.3 48.34 4 27.4 27.48 8 57.9 57.96 6 58.9 58.91 1 69.3 69.31 1 37.1 37.16 6 5.02 5.02

45.2 45.29 9 112. 112.30 30 37.5 37.58 8 13.7 13.71 1 68.9 68.96 6 68.2 68.25 5 107. 107.94 94 58.1 58.17 7 50.6 50.69 9 49.3 49.39 9 66.0 66.03 3 28.62 19.09 36.45 66.40 51.24 24.29 18.47 19.30 0.80 .80 16.21 8.02 2.55 5.18 36.07 64.08 19.38 117.53 42.97 55.50 48.90 19.97 6.81 8.25 .25 1.42 .42 0.71 .71 28.44 56.16 74.45 54.0 54.01 1 175. 175.66 66 32.0 32.02 2 73.9 73.97 7 214. 214.14 14 148. 148.29 29 259. 259.67 67 51.9 51.98 8 7.89 7.89 94.6 94.64 4 186. 186.29 29 70.1 70.14 4 135. 135.63 63 142. 142.08 08 103. 103.13 13 171. 171.90 90 240. 240.67 67 87.7 87.71 1 65.2 65.24 4

116. 116.6 68 80.0 80.03 3 116. 116.83 83 124. 124.37 37 65.05 .05 125. 125.27 27 82.2 82.29 9 58.94 .94 30.90 .90 96.81 .81 22.27 .27 22.59 .59 10.98 .98 17.16 10.75 .75 9.64 20.05 .05 71.01 .01 19.46 .46 12.05 .05 24.57 .57 16.13 15.82 13.45 30.50 .50 24.07 .07 34.21 .21 24 24.16 20.59 .59 21.54 .54 22.50 .50 17.28 .28 13.26 14.52 .52 14.24 .24 13.95 .95 13.66 .66 0.00 0.00 3.4 3.47 188. 188.45 45 44.5 44.57 7 113. 113.16 16 126. 126.31 31 108. 108.50 50 81.7 81.74 4 127. 127.50 50 144. 144.95 95 172. 172.67 67 164. 164.43 43 102. 102.89 89 120. 120.09 09 61.1 61.18 8 117. 117.94 94 98.8 98.82 2 79.7 79.70 0 226. 226.56 56 373. 373.43 43

NO V

124.9 24.95 5 73.6 73.67 7 44.2 44.25 5 43.0 43.08 8 116.8 16.85 5 62.7 62.73 3 219. 219.82 82 97.39 .39 160 160.75 .75 107.7 07.70 0 166.3 66.33 3 75.22 .22 66.62 .62 69.31 23.81 .81 44.80 39.32 .32 81.67 .67 11 116.60 28.98 .98 42.84 .84 77.93 53.58 38.72 34.66 .66 30.32 .32 67.36 .36 54.61 48.21 .21 83.46 .46 64.59 .59 84.87 .87 30.05 41.16 .16 79.50 .50 65.24 .24 58.52 .52 52.82 .82 41.78 .78 64.53 .53 275. 275.68 68 322. 322.04 04 139. 139.45 45 131. 131.57 57 242. 242.94 94 97.6 97.63 3 199. 199.80 80 214 214.2 .26 6 151. 151.04 04 155. 155.11 11 234 234.9 .93 3 164. 164.13 13 93.3 93.33 3 186. 186.89 89 78.3 78.39 9 118. 118.54 54 141 141.3 .33 3 164. 164.21 21

DIC TO TOTAL

AÑOS MEDIA D. ESTAN Max Min

58.00 .00 105. 105.81 81 79.02 .02 396.85 396.85 22.76

58.00 .00 104. 104.97 97 84.03 .03 317.6 317.62 2 2.00

58.00 .00 97.5 97.54 4 87.04 .04 419.07 419.07 2.64

58.0 8.00 69.1 69.14 4 72.6 2.67 359.8 359.80 0 2.31

58.0 58.00 0 58.00 .00 17.9 17.98 8 9.88 9.88 29.1 29.10 0 10.67 .67 193.58 193.58 70.14 70.14 0.00 0.00

58.00 .00 58.00 .00 7.00 7.00 10.4 10.43 3 12.82 .82 18.56 .56 85.21 85.21 123.56 123.56 0.00 0.00

58.0 8.00 24.2 24.23 3 23.5 3.58 119.7 119.74 4 0.00

58.0 58.00 0 66.7 66.74 4 61.4 61.48 8 259.67 259.67 0.71

58.00 .00 67.3 67.31 1 68.84 .84 373.4 373.43 3 0.00

58.00 .00 58.00 .00 103.2 103.27 7 684. 684.31 31 68.23 .23 458.7 58.79 9 322.04 322.04 2275.7 2275.75 5 23.81 182.96

623.1 23.19 9 736. 736.74 74 828. 828.85 85 727. 727.60 60 520.1 20.15 5 703. 703.91 91 915. 915.93 93 779.2 79.29 9 578.1 78.14 4 958.8 58.88 8 666.1 66.13 3 289.79 254.57 223.64 282.92 185.98 219.67 308.90 381.30 286.58 486.61 259.78 270.68 259.40 295.82 326.00 388.84 272.34 247.50 273.28 292.40 338.59 182.96 327.13 296.00 352.79 436.72 545.14 430.86 437.0 37.02 2 2275 2275.7 .75 5 1606 1606.7 .73 3 1064 1064.7 .71 1 1138 1138.8 .80 0 1000 1000.0 .06 6 1383 1383.5 .53 3 1381 1381.4 .49 9 1225 1225.2 .20 0 1583 1583.8 .87 7 1271. 1271.50 50 1102 1102.8 .83 3 949. 949.64 64 844. 844.96 96 1049 1049.5 .58 8 935. 935.31 31 1098 1098.2 .25 5 1269 1269.8 .86 6 1315 1315.7 .70 0

pág. 18


ESTUDIO HIDROLOGICO MUNICIPALIDAD DISTRITAL DE SAN LUIS AÑO ENE 1953 94 94.52 .52 1954 177. 177.24 24 1955 18 189.31 .31 1956 16 165.15 .15 1957 58 58.78 .78 1958 16 167.61 .61 1959 56.1 56.16 6 1960 82.8 82.83 3 1961 224.46 .46 1962 19 199.05 .05 1963 143.28 .28 1964 47.26 1965 25.68 1966 35.91 1967 55.21 1968 40.27 1969 23.52 1970 39.72 1971 52.72 1972 53.96 1973 80.53 1974 41.11 1975 29.16 1976 61.55 1977 50.78 1978 68.95 1979 33 33.27 1980 33.49 1981 34.72 1982 33.19 1983 47.45 1984 28.98 1985 43.01 1986 44.25 1987 45 45.48 1988 141.86 .86 1989 144.78 .78 1990 114.86 .86 1991 88 88.06 1992 40 40.14 .14 1993 340. 340.02 02 1994 296 296.0 .05 5 1995 141 141.2 .29 9 1996 142 142.5 .53 3 1997 103 103.8 .87 7 1998 261. 261.59 59 1999 169. 169.33 33 2000 129. 129.56 56 2001 410 410.1 .17 7 2002 137. 137.59 59 2003 137. 137.96 96 2004 132. 132.40 40 2005 12 126.22 .22 2006 116 116.9 .96 6 2007 122 122.2 .21 1 2008 127. 127.46 46 2009 111. 111.53 53 2010 197 197.7 .74 4 AÑOS 58.00 .00 MEDIA 109 109.3 .36 6 D. ESTA 81 81.67 .67 Max 410.1 410.17 7 Min 23.52

FEB 91.98 .98 85.7 85.78 8 12 120.3 0.33 16 166.7 6.73 70.63 .63 14 145.5 5.55 210.8 0.88 180.4 0.45 7.06 .06 31 313.5 3.51 108.2 8.25 25.36 .36 24.35 .35 26.96 49.94 .94 2.07 18.79 .79 13.55 .55 31.88 .88 58.43 .43 55.82 .82 43.42 47.41 47.96 38.40 .40 85.31 .31 81.62 .62 4.72 54.16 .16 10.35 .35 15.30 .30 112 112.50 11.99 98.09 .09 60.57 78 78.79 .79 58.4 58.47 7 93.3 93.37 7 66.45 37.05 .05 223. 223.92 92 123. 123.24 24 252 252.9 .94 4 212. 212.31 31 103. 103.99 99 265 265.5 .54 4 307. 307.04 04 328 328.2 .28 8 228. 228.49 49 217 217.5 .56 6 206 206.6 .63 3 136 136.1 .11 1 11 117.8 7.83 99.5 99.55 5 47.0 47.06 6 163 163.1 .15 5 189 189.3 .34 4 215. 215.52 52

CUADRO Nº 12: PRECIPITACION GENERADA EN PIRKAY MAR ABR MAY JUN JUL AGO SEP OCT 93.24 .24 115. 115.67 67 224 224.9 .97 7 86.17 .17 29.27 .27 103 103.6 .64 4 34.33 .33 185 185.6 .63 3 19.01 .01 61.64 .64 67.93 .93 53.91 .91 73.36 .36 3.95 48.19 .19 12.12 44.40 .40 22.36 .36 86.54 .54 10 104.36 91.00 .00 26.02 76.21 52.83 46.68 .68 8.93 85.88 .88 16.78 16.28 .28 2.73 42.53 .53 52.4 52.40 0 8.04 41.55 .55 14.47 10.33 .33 7.97 102 102.26 59.16 62.88 .88 433. 433.14 14 299 299.2 .26 6 187 187.4 .48 8 157 157.7 .72 2 99.6 99.67 7 236. 236.76 76 209. 209.96 96 255. 255.54 54 256 256.5 .52 2 256. 256.28 28 130. 130.30 30 105. 105.97 97 186 186.2 .25 5 206. 206.63 63 176. 176.12 12 104.2 104.24 4 187.8 187.85 5 62.1 62.16 6

13.5 3.59 33.77 33.77 76.9 6.97 60.1 0.12 14.1 4.12 11.8 1.84 165.19 .19 43.6 3.60 18.81 82.5 2.51 25.0 5.06 16.52 10.96 15.21 14.85 2.38 34.74 41.43 35.74 7.69 .69 165 165.04 .04 19.57 25.18 26.73 43.07 13.98 40.05 2.76 15.29 35.63 29.18 9.05 .05 47.12 48.35 19.70 9.86 .86 33.21 61. 61.14 75.59 103.28 .28 371. 371.88 88 301. 301.60 60 92.8 92.88 8 78.5 78.55 5 77.9 77.93 3 146 146.6 .60 0 143. 143.39 39 31.4 31.49 9 216. 216.14 14 99.4 99.42 2 85.2 85.22 2 46.1 46.19 9 86.4 6.46 161 161.5 .55 5 145. 145.37 37 132.6 132.65 5 188.8 188.84 4 189. 189.55 55

0.00 .00 15.5 15.53 3 4.47 .47 37.5 37.52 2 16.1 16.16 6 5.25 .25 32.6 32.67 7 13.3 13.30 0 5.84 .84 1.48 .48 32.9 32.99 9 3.49 .49 3.85 .85 2.18 1.50 .50 3.41 1.95 .95 1.71 .71 4.96 .96 0.80 .80 1.31 .31 4.96 0.19 4.96 3.72 .72 4.05 .05 1.26 .26 4.96 4.96 .96 16.42 1.59 .59 0.32 .32 0.32 2.15 .15 3.97 14.02 8.99 .99 6.67 .67 33.47 2.59 .59 84.2 84.23 3 200 200.0 .08 8 54.4 54.47 7 9.63 9.63 46.0 46.07 7 6.55 6.55 30.2 30.26 6 33.7 33.73 3 37.2 37.20 0 14.7 14.70 0 35.3 35.32 2 36.8 36.81 1 21.6 21.61 1 17.5 17.54 4 38.66 38.66 18.6 18.65 5 59.9 59.90 0 22.7 22.74 4

58.0 58.00 0 58.00 .00 58.00 .00 58.00 .00 108 108.5 .50 0 100 100.8 .82 2 71.4 71.46 6 18.5 18.59 9 86.8 86.85 5 89.96 .96 75.10 .10 30.08 .08 328.2 328.28 8 433.14 433.14 371.88 371.88 200.08 200.08 2.07 2.73 2.38 0.00

4.91 .91 15.1 15.14 4 4.91 .91 4.91 .91 12.19 .19 4.92 .92 4.92 .92 4.92 .92 16.63 .63 5.67 .67 4.93 .93 5.67 .67 5.53 .53 5.53 5.84 .84 5.53 5.53 .53 6.66 .66 5.53 .53 5.53 .53 5.53 .53 7.68 5.53 5.53 5.53 .53 5.53 .53 5.53 .53 5.53 5.53 .53 5.53 .53 6.76 .76 5.53 .53 5.53 5.53 .53 5.53 4.51 .51 3.50 .50 72.50 .50 2.47 16.67 .67 21.9 21.98 8 7.41 7.41 23.3 23.34 4 5.19 5.19 4.08 4.08 28.1 28.16 6 24.3 24.33 3 14.8 14.82 2 7.59 7.59 8.89 8.89 30.3 30.38 8 14.2 14.20 0 0.00 .00 0.00 0.00 10.6 10.62 2 27.2 27.25 5 21.2 21.24 4 21.2 21.25 5 58.0 8.00 10.2 10.21 1 11.0 1.03 72.50 72.50 0.00

0.0 0.00 10.45 .45 0.00 0.00 10.4 10.45 5 0.0 0.00 10.46 .46 0.0 0.00 10.46 .46 0.0 0.00 10.47 .47 0.0 0.00 10.47 .47 0.0 0.00 8.25 .25 0.0 0.00 44.09 .09 2.35 4.54 0.0 0.00 10.50 .50 0.0 0.00 9.01 .01 3.49 4.87 3.82 3.15 6.73 0.86 3.08 1.86 2.91 4.72 3.49 1.14 4.06 1.77 3.30 4.50 2.65 6.70 5.47 2.08 4.50 7.20 2.65 9.58 2.65 0.10 3.08 1.08 7.33 8.39 4.38 11.53 .53 2.65 1.74 2.65 0.73 3.55 0.10 7.57 3.90 3.03 1.67 7.05 7.23 6.18 10.34 .34 5.30 44.46 4.99 2.08 27.79 .79 52.74 .74 0.00 0.00 0.00 0.00 27.42 .42 13.44 .44 88.0 88.07 7 3.89 3.89 0.00 0.00 0.00 0.00 1.61 1.61 2.10 2.10 0.00 0.00 18.0 18.03 3 2.72 2.72 16.6 16.67 7 14.4 14.45 5 0.00 0.00 12.2 12.23 3 127. 127.71 71 19.7 19.76 6 23.4 23.47 7 8.77 8.77 1.36 1.36 36.6 36.68 8 0.00 0.00 5.56 5.56 15.3 15.31 1 17.4 17.41 1 8.52 8.52 0.0 0.00 0.00 .00 0.00 0.00 1.04 1.04 3.71 3.71 1.25 1.25 20.2 20.26 6 16.1 16.18 8 11.4 11.49 9 32.9 32.98 8 12.8 12.85 5 9.75 9.75

38.8 8.86 32.9 32.96 6 19.9 9.92 33.7 3.71 66.7 6.70 13.4 3.41 10.4 0.46 28.9 8.92 48.37 54.2 4.29 33.8 3.86 8.26 .26 12.48 6.77 7.57 .57 9.58 7.02 .02 11.11 8.37 .37 12.84 9.75 .75 8.55 9.49 6.51 8.78 .78 12.01 13.38 5.96 5.96 .96 9.05 .05 7.38 .38 10.24 7.01 15.60 8.09 15.60 9.94 .94 0.00 .00 0.00 22.1 2.11 123. 123.75 75 21.0 21.00 0 6.79 6.79 65.2 65.21 1 62.1 62.12 2 16.5 16.55 5 11.6 11.61 1 50.2 50.27 7 38.4 38.41 1 20.2 20.26 6 71.5 71.51 1 49.9 49.96 6 28.4 8.41 59.9 59.90 0 60.8 60.89 9 71.6 71.63 3 38.4 38.41 1 5.19 5.19

46.8 46.81 1 116. 116.07 07 38.8 38.85 5 14.1 14.17 7 71.2 71.27 7 70.5 70.54 4 111.56 .56 60.1 60.12 2 52.39 51.0 51.05 5 68.2 68.25 5 29.58 19.74 37.67 68.63 52.96 25.11 19.09 19.95 0.82 .82 16.76 8.29 2.64 5.36 37.29 66.23 20.03 121.48 44.41 57.36 50.54 20.64 7.04 8.53 .53 1.47 0.74 .74 29.39 58.05 76.95 55.8 55.83 3 181. 181.56 56 33.1 33.10 0 76.4 76.45 5 221. 221.33 33 153. 153.27 27 268. 268.38 38 53.7 53.73 3 8.15 8.15 97.8 97.82 2 192. 192.55 55 72.5 72.50 0 140. 140.18 18 146.85 .85 106. 106.59 59 177. 177.67 67 248. 248.74 74 90.6 90.65 5 67.4 67.44 4

NO V 120.6 0.60 82.7 82.72 2 120.7 0.75 128.5 8.54 67.24 .24 129.4 9.48 85.05 .05 60.91 .91 31.93 .93 100.0 0.06 23.02 .02 23.35 .35 11.35 .35 17.74 11.11 .11 9.97 20.72 .72 73.39 .39 20.11 .11 12.46 .46 25.39 .39 16.67 16.35 13.90 31.52 .52 24.88 .88 35.35 .35 24 24.97 21.28 .28 22.27 .27 23.25 .25 17.86 .86 13.70 15.01 .01 14.71 14.42 .42 14.12 .12 0.00 .00 0.00 3.58 .58 194. 194.77 77 46.0 46.07 7 116. 116.96 96 130 130.5 .55 5 112 112.1 .14 4 84.4 84.48 8 131. 131.78 78 149. 149.81 81 178. 178.47 47 169 169.9 .95 5 106. 106.34 34 124 124.1 .12 2 63.24 .24 121 121.9 .90 0 102. 102.14 14 82.3 82.38 8 234. 234.17 17 385. 385.96 96

DIC TO TOTAL 129.1 29.15 5 76.1 76.14 4 45.74 .74 44.53 .53 120.7 20.77 7 64.84 .84 227.2 27.20 0 100.6 00.66 6 166 166.15 111 111.3 .31 1 171.9 71.92 2 77.74 .74 68.86 .86 71.63 24.61 .61 46.30 40.64 .64 84.41 .41 12 120.51 29.95 .95 44.28 .28 80.55 55.38 40.02 35.82 .82 31.34 .34 69.62 .62 56.45 49.83 .83 86.26 .26 66.76 .76 87.72 .72 31.05 42.54 .54 82.17 67.43 .43 60.48 .48 54.59 .59 43.19 66.69 .69 284. 284.93 93 332. 332.85 85 144. 144.13 13 135. 135.98 98 251. 251.09 09 100. 100.91 91 206. 206.50 50 221 221.4 .45 5 156 156.1 .11 1 160. 160.31 31 242 242.8 .82 2 169. 169.64 64 96.46 .46 193. 193.17 17 81.0 81.02 2 122. 122.52 52 146 146.0 .08 8 169 169.7 .72 2

644.11 .11 761. 761.47 47 856.67 .67 752.02 .02 537.61 .61 727.54 .54 946.67 .67 805.44 .44 597.55 .55 991.07 .07 688.49 .49 299.52 .52 263.12 .12 231.14 292.41 .41 192.22 227.04 .04 319.27 .27 394.10 .10 296.20 .20 502.95 .95 268.50 279.76 268.11 305.75 .75 336.94 .94 401.89 .89 281.48 255.81 .81 282.45 .45 302.21 .21 349.95 .95 189.10 338.11 .11 305.93 364.63 .63 451.38 .38 563.44 .44 445.33 451.69 .69 2352 2352.1 .15 5 1660 1660.6 .66 6 1100 1100.4 .45 5 1177 1177.0 .03 3 1033 1033.6 .63 3 1429 1429.9 .97 7 1427 1427.8 .87 7 1266 1266.3 .33 3 1637 1637.0 .04 4 1314 1314.1 .18 8 1139 1139.8 .85 5 981. 981.51 51 873.32 .32 1084 1084.8 .81 1 966. 966.70 70 1135 1135.1 .11 1 1312 1312.4 .48 8 1359 1359.8 .86 6

58.0 58.00 0 58.00 .00 58.00 .00 58.00 .00 58.00 .00 58.00 .00 58.00 .00 7.24 7.24 10.7 10.78 8 25.0 25.05 5 68.9 68.98 8 69.5 69.57 7 106 106.7 .74 4 707. 707.28 28 13.2 13.25 5 19.19 .19 24.37 .37 63.54 .54 71.15 .15 70.52 .52 474.19 .19 88.07 88.07 127.71 127.71 123.75 123.75 268.38 268.38 385.96 385.96 332.85 332.85 2352.15 0.00 0.00 0.00 0.74 0.00 24.61 189.10

pág. 19



La precipitación mensual al 75% de probabilidad calculada para Quebrada Aquillayoc, se muestra en el cuadro Nº 13 y 14. CUADRO Nº 13: PRECIPITACION GENERADA EN PUMACUCHO AL 75% ENE FEB MAR ABR MAY JUN JUL AGO SEP OCT NOV DIC TOTAL 53.48 53.4833 52.98 52.9833 48.52 48.5277 31.48 31.4833 0.790 0.79077 -4.07 -4.0744 -5.79 -5.7997 97 -3.7 -3.740 4088 4.540 4.54022 30.04 30.0411 30.38 30.3866 51.96 51.9644 290.5 290.588 Precip Precipitac itacion ion Prom Promedi edioo Anual Anual al 75% 75% Prec Precip ipita itaci cion on Maxi Maximo mo Anua Anuall al 75% Prec Precip ipita itaci cion on Mini Minimo mo Anua Anuall al 75%

24.2 24.215 15 mm 53.483 .483 mm -5.7 -5.79997 mm

Fuente: Elaboracion Propia

CUADRO Nº 14: PRECIPITACION GENERADA EN PIRKAY AL 75% ENE FEB MAR ABR MAY JUN JUL AGO SEP OCT NOV DIC TOTAL 55.61 55.6144 55.09 55.0977 50.49 50.4911 32.87 32.8755 1.152 1.15299 -3.87 -3.8755 -5.65 -5.6587 87 -3.5 -3.530 3077 5.028 5.02833 31.38 31.3866 31.74 31.7411 54.04 54.0444 304.3 304.377 Precip Precipitac itacion ion Prom Promedi edioo Anual Anual al 75% 75% Prec Precip ipita itaci cion on Maxi Maximo mo Anua Anuall al 75% Prec Precip ipita itaci cion on Mini Minimo mo Anua Anuall al 75%

25.3 25.364 64 mm 55.614 .614 mm -5.6 -5.65587 mm


7.3 Cálculo de la Precipitación Máxima.

El Método de la doble masa consiste en elaborar, a partir de la información disponible, disponible, una estación ficticia que sea representativa de toda la zona de análisis, donde luego para cada estación se calcula un promedio extendido sobre todo el período de estudio, y para cada año, se calcula un índice. A esta serie de índices anuales se le llama Vector Regional, ya que toma en cuenta la información de una región que es climáticamente climáticamente homogénea. El análisis de doble masa es un modelo simple orientado al análisis de la información pluviométrica de una región y a la síntesis de esa información. pág. 20


ESTUDIO HIDROLOGICO MUNICIPALIDAD DISTRITAL DE SAN LUIS CUADRO Nº 15 : DETERMINACION DE LA DOBLE MASA Esta Estaci cion on:: Sihu Sihuas as X

Año

Est Estacio acion: n: Llan Llanga ganu nucco Y

Estacion: Pomabamba Z

Corregido Corregido Precipitacion Precip. Anual Precipitacion Precip. Anual Precipitacion Precip. Anual Año Año anual mm acum. anual mm acum. anual mm acum. Llanganuco Llanganuco Acumulado P omabamba omabamba Acumulado Acumulado

1953

629.03

629.03

1953

681.97

681.97

1953

521.52

521.52

681.97

681.97

521.52

521.52

1954

697.33

1,326.36

1954

564.54

1,246.51

1954

616.54

1,138.06

564.54

1,246.51

616.54

1,138.06

1955

456.86

1,783.21

1955

380.30

1,626.81

1955

693.62

1,831.68

380.30

1,626.81

693.62

1,831.68

1956

689.92

2,473.13

1956

667.60

2,294.41

1956

608.89

2,440.57

667.60

2,294.41

608.89

2,440.57

1957

787.88

3,261.01

1957

660.90

2,955.31

1957

435.28

2,875.85

660.90

2,955.31

435.28

2,875.85

1958

608.99

3,870.00

1958

587.90

3,543.21

1958

589.07

3,464.92

587.90

3,543.21

589.07

3,464.92

1959

940.73

4,810.73

1959

948.30

4,491.51

1959

766.49

4,231.41

948.30

4,491.51

766.49

4,231.41

1960

691.29

5,502.02

1960

534.10

5,025.61

1960

652.14

4,883.55

534.10

5,025.61

652.14

4,883.55

1961

849.70

6,351.72

1961

865.20

5,890.81

1961

483.82

5,367.37

865.20

5,890.81

483.82

5,367.37

1962

832.49

7,184.21

1962

788.50

6,679.31

1962

802.44

6,169.81

788.50

6,679.31

802.44

6,169.81

1963

781.58

7,965.79

1963

860.60

7,539.91

1963

557.45

6,727.25

860.60

7,539.91

557.45

6,727.25

1964

764.04

8,729.84

1964

461.80

8,001.71

1964

242.51

6,969.76

461.80

8,001.71

242.51

6,969.76

1965

700.57

9,430.40

1965

730.30

8,732.01

1965

213.04

7,182.80

730.30

8,732.01

213.04

7,182.80

1966

562.88

9,993.29

1966

761.70

9,493.71

1966

187.15

7,369.95

761.70

9,493.71

187.15

7,369.95

1967

714.10

10,707.39

1967

595.80

10,089.51

1967

236.76

7,606.71

595.80

10,089.51

236.76

7,606.71

1968

530.30

11,237.69

1968

536.80

10,626.31

1968

155.63

7,762.34

536.80

10,626.31

155.63

7,762.34

1969

661.90

11,899.59

1969

532.00

11,158.31

1969

183.83

7,946.17

532.00

11,158.31

183.83

7,946.17

1970

1,056.33

12,955.92

1970

563.60

11,721.91

1970

258.50

8,204.67

563.60

11,721.91

258.50

8,204.67

1971

765.45

13,721.37

1971

581.90

12,303.81

1971

319.09

8,523.76

581.90

12,303.81

319.09

8,523.76

1972

871.74

14,593.11

1972

683.80

12,987.61

1972

239.83

8,763.59

683.80

12,987.61

239.83

8,763.59

1973

1,194.03

15,787.15

1973

941.10

13,928.71

1973

407.22

9,170.81

941.10

13,928.71

407.22

9,170.81

1974

683.87

16,471.01

1974

649.10

14,577.81

1974

217.40

9,388.21

649.10

14,577.81

217.40

9,388.21

1975

714.88

17,185.89

1975

898.20

15,476.01

1975

226.52

9,614.73

898.20

15,476.01

226.52

9,614.73

1976

670.33

17,856.22

1976

534.10

16,010.11

1976

217.08

9,831.81

534.10

16,010.11

217.08

9,831.81

1977

809.30

18,665.52

1977

656.90

16,667.01

1977

247.55

10,079.36

656.90

16,667.01

247.55

10,079.36

1978

926.04

19,591.56

1978

448.40

17,115.41

1978

272.81

10,352.17

448.40

17,115.41

272.81

10,352.17

1979

941.38

20,532.95

1979

559.60

17,675.01

1979

325.40

10,677.57

559.60

17,675.01

325.40

10,677.57

1980

568.80

21,101.75

1980

458.50

18,133.51

1980

227.91

10,905.48

458.50

18,133.51

227.91

10,905.48

1981

726.07

21,827.82

1981

664.50

18,798.01

1981

207.12

11,112.60

664.50

18,798.01

207.12

11,112.60

1982

654.81

22,482.63

1982

712.40

19,510.41

1982

228.69

11,341.29

712.40

19,510.41

228.69

11,341.29

1983

801.78

23,284.41

1983

553.20

20,063.61

1983

244.69

11,585.98

553.20

20,063.61

244.69

11,585.98

1984

759.40

24,043.81

1984

767.20

20,830.81

1984

283.35

11,869.33

767.20

20,830.81

283.35

11,869.33

1985

455.10

24,498.91

1985

455.20

21,286.01

1985

153.11

12,022.44

455.20

21,286.01

153.11

12,022.44

1986

906.92

25,405.83

1986

513.10

21,799.11

1986

273.75

12,296.19

513.10

21,799.11

273.75

12,296.19

1987

849.99

26,255.82

1987

563.60

22,362.71

1987

247.71

12,543.90

563.60

22,362.71

247.71

12,543.90

1988

917.03

27,172.85

1988

683.77

23,046.48

1988

295.23

12,839.13

683.77

23,046.48

295.23

12,839.13

1989

831.40

28,004.26

1989

913.34

23,959.83

1989

365.47

13,204.60

913.34

23,959.83

365.47

13,204.60

1990

868.57

28,872.82

1990

594.47

24,554.30

1990

456.20

13,660.80

594.47

24,554.30

456.20

13,660.80

1991

953.51

29,826.33

1991

779.63

25,333.92

1991

360.57

14,021.37

779.63

25,333.92

360.57

14,021.37

1992

473.20

30,299.53

1992

479.07

25,812.99

1992

365.72

14,387.09

479.07

25,812.99

365.72

14,387.09

1 99 99 3

2, 05 05 0. 0.3 0

3 2, 2,3 49 49 .8 .8 3

1 99 99 3

9 49 49 .5 .5 4

2 6, 6,7 62 62 .5 .5 3

1 99 99 3

1 ,9 ,9 04 04 .4 .4 6

1 6, 6,2 91 91 .5 .5 5

9 49 49 .5 .5 4

2 6, 6,7 62 62 .5 .5 3

1 ,9 ,9 04 04 .4 .4 6

1 6, 6, 29 29 1. 1. 55 55

1 99 99 4

1, 20 20 6. 6.0 0

3 3, 3,5 55 55 .8 .8 3

1 99 99 4

7 01 01 .5 .5 0

2 7, 7,4 64 64 .0 .0 3

1 99 99 4

1 ,3 ,3 44 44 .5 .5 9

1 7, 7,6 36 36 .1 .1 3

7 01 01 .5 .5 0

2 7, 7,4 64 64 .0 .0 3

1 ,3 ,3 44 44 .5 .5 9

1 7, 7, 63 63 6. 6. 13 13

1995

660.53

34,216.37

1995

672.46

28,136.49

1995

891.00

18,527.13

672.46

28,136.49

891.00

18,527.13

1 99 99 6

1, 10 10 6. 6.1 9

3 5, 5,3 22 22 .5 .5 5

1 99 99 6

7 05 05 .9 .9 0

2 8, 8,8 42 42 .3 .3 9

1 99 99 6

9 53 53 .0 .0 0

1 9, 9,4 80 80 .1 .1 3

7 05 05 .9 .9 0

2 8, 8,8 42 42 .3 .3 9

9 53 53 .0 .0 0

1 9, 9, 48 48 0. 0. 13 13

1 99 99 7

1, 77 77 6. 6.4 0

3 7, 7,0 98 98 .9 .9 5

1 99 99 7

2 41 41 .7 .7 0

2 9, 9,0 84 84 .0 .0 9

1 99 99 7

8 36 36 .9 .9 0

2 0, 0,3 17 17 .0 .0 3

257.021676

29,0 29,099 99.4 .41 1

836. 836.90 90

20,3 20,317 17.0 .03 3

1 99 99 8

2, 09 09 9. 9.8 4

3 9, 9,1 98 98 .7 .7 9

1 99 99 8

6 61 61 .1 .1 1

2 9, 9,7 45 45 .2 .2 0

1 99 99 8

1 ,1 ,1 57 57 .8 .8 0

2 1, 1,4 74 74 .8 .8 3

703.018618

29,802 29,802.43 .43

1,157. 1,157.80 80

21,474 21,474.83 .83

1 99 99 9

1, 35 35 8. 8.3 3

4 0, 0,5 57 57 .1 .1 2

1 99 99 9

5 03 03 .5 .5 6

3 0, 0,2 48 48 .7 .7 6

1 99 99 9

1 ,1 ,1 56 56 .1 .1 0

2 2, 2,6 30 30 .9 .9 3

535.48132

30,337 30,337.91 .91

1,156. 1,156.10 10

22,630 22,630.93 .93

2 00 00 0

8 42 42. 04 04

4 1, 1,3 99 99 .1 .1 6

2 00 00 0

2 15 15 .1 .1 6

3 0, 0,4 63 63 .9 .9 1

2 00 00 0

1 ,0 ,0 25 25 .3 .3 1

2 3, 3,6 56 56 .2 .2 4

228.796656

30,566 30,566.70 .70

1,025. 1,025.31 31

23,656 23,656.24 .24

2 00 00 1

1, 18 18 4. 4.6 7

4 2, 2,5 83 83 .8 .8 2

2 00 00 1

6 57 57 .3 .3 8

3 1, 1,1 21 21 .3 .3 0

2 00 00 1

1 ,3 ,3 25 25 .4 .4 6

2 4, 4,9 81 81 .7 .7 0

699.055467

31,265 31,265.76 .76

1,325. 1,325.46 46

24,981 24,981.70 .70

2 00 00 2

1, 43 43 7. 7.6 9

4 4, 4,0 21 21 .5 .5 1

2 00 00 2

6 23 23 .3 .3 8

3 1, 1,7 44 44 .6 .6 7

2 00 00 2

1 ,0 ,0 64 64 .0 .0 5

2 6, 6,0 45 45 .7 .7 5

662.891971

31,928 31,928.65 .65

1,064. 1,064.05 05

26,045 26,045.75 .75

2 00 00 3

8 10 10. 60 60

4 4, 4,8 32 32 .1 .1 1

2 00 00 3

5 ,0 ,0 88 88 .4 .4 3

3 6, 6,8 33 33 .1 .1 0

2 00 00 3

9 22 22 .9 .9 0

2 6, 6,9 68 68 .6 .6 5

5 ,0 ,0 88 88 .4 .4 3

37 37 ,0 ,0 17 17 .0 .0 8

9 22 22 .9 .9 0

2 6, 6, 96 96 8. 8. 65 65

2004

796.50

45,628.61

2004

732.13

37,565.22

2004

794.70

27,763.35

732.13

37,749.20

794.70

27,763.35

2005

747.56

46,376.17

2005

578.56

38,143.78

2005

707.10

28,470.45

578.56

38,327.76

707.10

28,470.45

2 00 00 6

1, 13 13 7. 7.8 8

4 7, 7,5 14 14 .0 .0 5

2 00 00 6

6 61 61 .2 .2 1

3 8, 8,8 04 04 .9 .9 9

2 00 00 6

8 78 78 .3 .3 4

2 9, 9,3 48 48 .7 .7 9

6 61 61 .2 .2 1

3 8, 8,9 88 88 .9 .9 7

8 78 78 .3 .3 4

2 9, 9, 34 34 8. 8. 79 79

2 00 00 7

1, 04 04 1. 1.0 9

4 8, 8,5 55 55 .1 .1 5

2 00 00 7

6 17 17 .3 .3 3

3 9, 9,4 22 22 .3 .3 2

2 00 00 7

7 82 82 .7 .7 1

3 0, 0,1 31 31 .5 .5 0

6 17 17 .3 .3 3

3 9, 9,6 06 06 .3 .3 0

7 82 82 .7 .7 1

3 0, 0, 13 13 1. 1. 50 50

2 00 00 8

1, 13 13 8. 8.4 1

4 9, 9,6 93 93 .5 .5 6

2 00 00 8

6 89 89 .9 .9 9

4 0, 0,1 12 12 .3 .3 1

2 00 00 8

9 19 19 .0 .0 6

3 1, 1,0 50 50 .5 .5 7

6 89 89 .9 .9 9

4 0, 0,2 96 96 .2 .2 9

9 19 19 .0 .0 6

3 1, 1, 05 05 0. 0. 57 57

2 00 00 9

1, 42 42 5. 5.1 7

5 1, 1,1 18 18 .7 .7 3

2 00 00 9

8 87 87 .6 .6 4

4 0, 0,9 99 99 .9 .9 5

2 00 00 9

1 ,0 ,0 62 62 .6 .6 8

3 2, 2,1 13 13 .2 .2 4

8 87 87 .6 .6 4

4 1, 1,1 83 83 .9 .9 3

1 ,0 ,0 62 62 .6 .6 8

3 2, 2, 11 11 3. 3. 24 24

2 01 01 0

9 21 21. 97 97

5 2, 2,0 40 40 .7 .7 0

2 01 01 0

8 34 34 .0 .0 7

4 1, 1,8 34 34 .0 .0 2

2 01 01 0

1 ,1 ,1 01 01 .0 .0 4

3 3, 3,2 14 14 .2 .2 8

8 34 34 .0 .0 7

4 2, 2,0 17 17 .9 .9 9

1 ,1 ,1 01 01 .0 .0 4

3 3, 3, 21 21 4. 4. 28 28


pág. 21



pág. 22



7.4 Análisis de la Precipitaciones Máximas en 24 Horas Con los datos de Precipitaciones Máximas en 24 horas en las estaciones, para

diferentes periodos; los cuales fueron ajustados a la distribución distribución teórica Pearson, Log Pearson Tipo III y Gumbel, comúnmente usadas en estudios hidrológicos. La distribución que presentó presentó mejor ajuste ajuste a los datos históricos fue la estación estación Pomabamba teniendo como resultado: CUADRO Nº 16: METODO METODO SEGÚN SMIRNOV KOLMOGOROV METODO DISTRIBUCION NORMAL LOGNORMAL DE 02 PARAMETROS LOGNORMAL DE 03 PARAMETROS DISTRIBUCION GUMBEL DISTRIBUCION LOG GUMBEL DISTRIBUCION LOG PEARSON GAMA DE 02 PARAMETROS GAMA DE 03 PARAMETROS Fuente: Elaboracion Propia

DELTA TEORICO 0.1304 0.0953 0.100 0.109 0.152

DELTA TABULAR 0.1786 0.1786 0.1786 0.1786 0.1786

DT < DTAB

0.107 0.096

0.1786 0.1786

Pasó Pasó Pasó Pasó Pasó Pasó Pasó

CUADRO Nº 17: METODO SEGÚN CHI CUADRADO METODO LOGNORMAL GUMBEL LOGPEARSON PEARSON NORMAL Fuente: Elaboracion Propia

X2t 5.991 5.991 5.991 5.991 5.991

X2c 5.483 7.172 84.655 281.862 15.138

Aprobación

Pasó No Pasó No Pasó No Pasó No Pasó

pág. 23



Según Smirnov Kolmogorov se elige el método Log Normal de 02 Parámetros por presentar menor error y según Chi Cuadrado se elige el Método Log Normal. 7.4.1

Determinación de la Intensidad de Lluvia

Para la determinación de estos parámetros es necesario contar con registros de precipitación máxima en la Microcuenca de captación pero por no contar con parámetros meteorológicos se escogió la estación Ambo tener características geomorfológicos. La intensidad máxima horaria ha sido estimada a partir de la precipitación máxima en 24 horas y la precipitación máxima mensual mensual para el mismo periodo de retorno, registrada en la estación Ambo. La intensidad en forma general puede ser representada por la siguiente relación: i 

k d

n

Donde: i

-

intensidad en mm/hora

d -

duración de la lluvia

kyn

-

parámetros que dependen de la zona.

Para el presente caso se van a estimar los parámetros k y n para periodos de retorno de 2, 10, 25, 50, 100 años. Siguiendo esta metodología, se pueden diseñar las curvas IDF en aquellas ciudades o zonas en que sólo exista información pluviométrica, para lo cual se deberán seleccionar los coeficientes de duración y frecuencia de la estación pluviográfica más para la microcuenca. Otra forma o método para determinar las curvas IDF, es el que se presenta en este documento, y corresponde al que ha planteado Témez (1978), el cual relaciona las intensidades de precipitación para distintos períodos de retorno, con el propósito de graficar la relación entre las tres variables (Intensidad- Duración –Frecuencia), y cuyo esquema de la curva IDF es el siguiente: pág. 24


ESTUDIO HIDROLOGICO MUNICIPALIDAD DISTRITAL DE SAN LUIS 0.236536

I =

116. 116.27 2736 36

* T 0.61639

t Cuadro Nº 18: Intensidad - Tiempo Tiempo de duración duración - Periodo de retorno

Frecuencia años

5

10

Duración en minutos 15 20

2 5 10 20 25 50 75 100 500

50.80 63.09 74.33 87.58 92.32 108.77 119.72 128.15 187.52

33.14 41.16 48.49 57.13 60.22 70.95 78.09 83.59 122.32

25.81 32.05 37.77 44.49 46.90 55.26 60.82 65.11 95.27

25

30

21.61 18.84 26.85 23.40 31.63 27.56 37.26 32.48 3 9 . 2 8 3*41.L 24    0.76 .0195 Lm 00 t t c  .3S /4    S 46.28 40.33 50.94 44.39 54.53 47.52 79.79 69.54 0. 385

c

0.77

16.83 20.91 24.63 29.02 30.60 36.05 39.68 42.47 62.15

Tabla de intensidad - Tiempo de duración - Periodo de retorno (continuación...)

Frecuencia años

35

40

45

50

55

60

2 5 10 25 50 75 100 500

15.31 19.01 22.40 27.82 32.78 36.08 38.62 56.51

14.10 17.51 20.63 25.62 30.19 33.23 35.57 52.05

13.11 16.29 19.19 23.83 28.08 30.90 33.08 48.40

12.29 15.26 17.98 22.33 26.31 28.96 31.00 45.36

11.59 14.39 16.95 21.06 24.81 27.31 29.23 42.77

10.98 13.64 16.07 19.96 23.51 25.88 27.70 40.54


7.4.2

Calculo del Tiempo de Concentración

En el desarrollo del método se han realizado un análisis crítico de diversas fórmulas. El principal problema era dilucidar el verdadero significado del tiempo que definen y si ese tiempo es el adecuado para utilizarlo en los cálculos de la fórmula racional a través de la curva intensidad – duración. a) Formula Californiana  L  Tc  0.066   J 

0.77

pág. 25



b) Formula Ventura Y Heras Tc

c) Formula Chereque

d) Formula De Kirpich

 A   0.05   J 

3  L   tc   0.871  H  

0.385

0.77   L tc   0.000325 0.385    S  

Cuadro Nº 19 Tiempo de Concentracion Tc (Hr) METODOS

Formula ula Calif alifoornian iana 0.17 .173 Formula Ventura y Heras 0.132 0.139 Formula Chereque 0.174 Formula Kirpich Promedio

0.15 5


Cuadro Nº 20: Intensidad - Tiempo de duración - Periodo Periodo de retorno retorno Frecuencia años

Duración en minutos 9 .2 8

2 5 10 20 25 50 75 100 500

34.70 43.10 50.78 59.83 63.07 74.31 81.78 87.54 128.10


Finalmente las intensidades máximas para diferentes periodos de retorno y un tiempo de concentración concentración de 9.28 minutos para un periodo de retorno para 20 años para la Microcuenca de captación estimado es de un intensidad de 59.83 mm/Hr Según el grafico 13.

pág. 26



VIII.

ESTIMACION DE LA DESCARGA DESCARGA MEDIA

La disponibilidad del recurso hídrico a nivel del punto de captación hacia aguas arriba de la Quebrada Aquillayoc, ha sido calculada utilizando el modelo de generación de caudales (precipitación – escorrentía) Lutz Scholz, según metodología indicada por Tarazona Santos en la Tesis “Generación de Descargas Mensuales en Sub cuencas del Río Santa Utilizando el Método de Lutz Scholz” –

UNA La Molina (2005). A. Coeficiente de escurrimiento El coeficiente promedio para la Quebrada Garuanga, según los métodos de L.

Turc y ONERN, es igual a 0.0. B. Precipitación Efectiva (Pe) El cálculo de la proporción de lluvia que produce escorrentía, es decir,

precipitación precipitación efectiva en el sentido hidrológico se resume en el siguiente cuadro. Cuadro Nº 21: Precipitación Precipitación efectiva en el Sentido Hidrológico Porción de la Precipitación Precipitación

Precipitación Total Mensual (Límite Superior) mm

Aprovechable por las Plantas Plantas ( mm mm )

Déficit o Escurrimiento (mm)

III IV V VI V II I II III IV V VI 20.4 17.9 15.4 12.9 10.4 0.0 2.5 5.0 7.5 10.0 12.5 38.1 28.0 17.9 15.4 10.4 1.3 6.3 12.7 22.8 32.9 35.4 49.5 30.5 20.4 15.4 10.4 3.8 12.7 26.7 45.7 55.8 60.8 54.6 33.0 20.4 15.4 10.4 8.9 25.4 47.0 68.6 81.2 86.2 57.1 33.0 20.4 15.4 10.4 19.1 43.2 69.9 94.0 106.6 11 111.6 57.1 33.0 20.4 15.4 10.4 34.3 66.0 95.3 119.4 13 132.0 13 137.0 57.1 33.0 20.4 15.4 10.4 57.2 91.4 120.7 1 44 44.8 1 57 57.4 1 62 62.4 C 0.2 0.3 0.5 0.6 0.8 0.9 Fuente: Tesis “Generación de Descargas Mensuales en Sub cuencas del Río Santa Utilizando el Método de Lutz Scholz” 25.4 50.8 76.2 101.6 127.0 152.4 177.8

I 25.4 49.5 72.4 92.7 107.9 118.1 120.6

mm /me s

II 22.9 44.5 63.5 76.2 83.8 86.4 86.4

V II 15.0 40.4 65.8 91.2 11 116.6 14 142.0 1 67 67.4 1.0

pág. 27



Las cifras romanas se refieren a las curvas que cubren un rango para el coeficiente de escorrentía entre 0.15 y 1.00, las curvas I y II pertenecen al método del USBR las curvas III, IV, V, VI y VII han sido desarrollados mediante ampliación simétrica del rango original según el criterio del experto Lutz. Para facilitar el cálculo de la precipitación efectiva se ha determinado la siguiente ecuación Polinómica para cada curva.

Dónde: PE: Precipitación Precipitación efectiva efectiva (mm/mes) P: Precipitación Precipitación total mensual mensual (mm/mes) ai : Coeficiente Coeficiente del polinomio polinomio (mm/mes) En el cuadro Nº 22 , se presentan los coeficientes “ai” que permiten la aplicación del polinomio. Cuadro Nº 22: Coeficientes Coeficientes del Calculo Precipitación efectiva efectiva Coef.

Curva I

Curva II Curva III

a0

-0.047000 -0.106500 -0.417700

a1

0.009400 0.147700 0.147700 0.379500 0.379500

a2

-0.000500 -0.002900 -0.010100

a3

0.000020 0.000050 0.000050 0.000200 0.000200

a4

-5.00E-08 -5.00E-08 -2.00E-07 -9.00E -9.00E-07

a5

2.00E 2.00E-10

2.00E 2.00E-10

1.00E 1.00E-09

El rango de aplicación de los coeficientes de la ecuación Polinómica de la PE está comprendida para 0 < P < 250 mm

De este modo, es posible llegar a la relación entre la precipitación efectiva total, de manera que el volumen volumen anual de la precipitación precipitación efectiva sea igual igual al caudal anual de la cuenca respectiva. C. Períodos del Ciclo Hidrológico

Del análisis de los registros hidrométricos y pluviométricos de las estaciones consideradas en el estudio, se ha podido determinar la duración de los periodos de avenidas y estiaje del ciclo hidrológico, los cuales se resumen en el cuadro Nº 23. pág. 28



Cuadro Nº 23: Periodos de Avenida y estiaje Período Hidrológico AV AVENIDAS ENIDAS ESTIA ESTIAJE

MESES DEL AÑO ENE

FEB

MAR

*

*

*

ABR *

MAY *

JUN *

JUL *

AGO *

SET *

OCT

NOV

DIC

*

*

*


Abril, octubre y noviembre corresponden a un periodo de transición que según el tipo de año (húmedo (húmedo o seco) seco) puede cambiar su ubicación, ubicación, es es decir que pueden pertenecer al periodo de avenidas como al de estiaje. D. Retención en la Cuenca El experto Lutz Scholz propone tres fuentes principales para el almacenamiento

hídrico de la cuenca: acuíferos (de 200 a 300 mm/año), lagunas-pantanos (500 mm/año) y nevados (500 mm/año); para los cuales propone diferentes aportes específicos en función del área de la cuenca. En la Quebrada Aquillayoc, las fuentes principales para el almacenamiento hídrico son: los acuíferos. PEDIENTE DEL CAUCE PRINCIPAL (%) 1.29 0.19 Fuente: Elaboracion propia ÁREA DE LA CUENCA (Km2)

CUADRO CUADRO Nº N º 24 RETENCIÓN EN LA CUENCA POR POR LAGUNAS Y RETENCIÓN EN TOTAL DE ACUÍFEROS PANTANOS LA CUENCA RETENCIÓN mm*km2/año (mm*km2/año) (mm*km2/año) mm/año 60.74 100.00 160.74 124.50

Para la Quebrada Aquillayoc, se ha tomado una retención R= 124.50 mm/año. E. Relación entre el Gasto de la Retención “G” y Abastecimiento de la Retención “A” El Gasto de la retención “G” es el volumen de agua que entrega la cuenca en los

meses secos bajo un determinado régimen de entrega. El abastecimiento de la retención “A” es el volum en de agua que almacena la cuenca en los meses

lluviosos bajo un determinado régimen de almacenamiento. almacenamiento. Al régimen de entrega del gasto de la retención se le denomina coeficientes de agotamiento “ai”, y al régimen de almacenamiento “bi”.

Analizando los c oeficientes de agotamiento “ai” del Gasto de la retención, se ha podido determinar que al iniciar el periodo seco la contribución de la reserva, para el primer mes (abril), es mínima y en algunos casos el aporte es cero, por este motivo, a este mes (abril) se le conoce como un periodo de transición, pág. 29



luego, para el siguiente mes (mayo) el aporte se incrementa considerablemente disminuyendo paulatinamente hasta el último mes del periodo seco (septiembre). De igual modo, al analizar el coeficiente de almacena miento “bi” del Abastecimiento de la retención en los meses lluviosos, se puede notar que en los meses de octubre, noviembre y diciembre, la cuenca se encuentra en equilibrio, es decir que puede o no producirse almacenamiento, que dependerá de la cantidad de precipitación o de la lámina de aporte de las lagunas. A este período, donde las lluvias no son permanentes también se les conoce como meses de transición. Para los siguientes tres meses los coeficientes de almacenamiento almacenamiento aumentan considerablemente. El cálculo del gasto de la retención y el abastecimiento abastecimiento de la retención se estima mediante la siguiente ecuación: Gi =ai * R

Ai =bi * R

Dónde: Ri

: Retención de la Cuenca

(mm/mes)

Gi

: Gasto de la retención

(mm/mes)

Ai

: Abastecimiento Abastecimiento de la retención

(mm/mes)

ai

: Coeficientes de agotamiento

bi

: Coeficientes de almacenamiento almacenamient o

Los resultados del gasto de la retención y el abastecimiento de la retención, se muestran el cuadro Nº 25. CUADRO CUADRO Nº 25 LOS RESULTADOS DEL GASTO DE D E LA RETENCIÓN Y EL ABASTECIMIENTO ABASTECIMIENTO DE LA RETENCIÓN

Precipitacion Efectiva por Meses ANUAL ENE FEB MAR ABR MAY JUN JUL AGO SEP OCT NOV DIC PE (mm (mm) 118.5 121.1 105.1 74.9 74.9 16.7 8.5 6.1 9.4 19.4 68.4 69.8 111.5 729.5 LE (mm (mm) 118.1 120.8 105.0 75.6 75.6 17.0 8.7 6.2 9.4 19.4 68.3 69.8 111.2 729.5 Cuenca

Fuente Elaboracion Propia

F. Cálculo del Caudal Mensual para el Año Promedio La lámina de agua que corresponde al caudal mensual para el año promedio se

calcula según la ecuación básica siguiente del balance hídrico a partir de los componentes componentes descritos anteriormente. anteriormente. pág. 30


ESTUDIO HIDROLOGICO MUNICIPALIDAD DISTRITAL DE SAN LUIS CM

PE i +Gi − A

i=

i

Dónde: CMi

:

Caudal del mes i (mm/mes)

PEi

:

Precipitación Precipitación efectiva del mes i (mm/mes)

Gi

:

Gasto de la retención en el mes i (mm/mes)

Ai

:

Abastecimiento Abastecimiento en el mes i (mm/mes)

Los resultados del caudal medio generado para la Quebrada Aquillayoc, se muestra en el Cuadro Nº 25. G. Calculo del Eto en la Zona de Estudio E studio

Para el cálculo de la evapotranspiración potencial potencial se utilizó La siguiente fórmula fue desarrollada por Hargreaves (Hargreaves G.L, Hargreaves G.H & Riley J.P, 1985) y (Hargreaves G.H. & Samani Z.A, 1991), a base de mediciones realizadas en lisímetros (Universidad de California). California). CUADRO Nº 26 EVAPOTRANSPIRACION POTENCIAL (ETo) METODO HARGREAVES MODIFICADO

MES

EVAPOTRANSPIRACION POTENCIAL MENSUAL CORREGIDO

EVAPOTRANSPIRACION POTENCIAL MENSUAL CORREGIDO

ETP - mm/Mes

mm/dia

Enero Febrero Marzo Abril Mayo Junio Julio Agosto Setiembre Octubre Noviembre Diciembre

124.633 105.946 123.429 124.435 125.765 113.994 121.242 130.864 132.255 131.544 130.255 130.869

4.020 3.784 3.982 4.148 4.057 3.800 3.911 4.221 4.409 4.243 4.342 4.222

PROMEDIO

1 2 4 .6 0 3

TOTAL ANUAL 4 9.1 38


pág. 31



H. Generación de Caudales Mensuales para Períodos Extendidos

La generación de caudales mensuales para períodos extendidos de la Quebrada Aquillayoc, se muestra en el cuadro Nº 27. CUADRO Nº 27: GENERACION DE CAUDALES MEDIOS MENSUALES PARA EL AÑO PROMEDIO

MES

N° días del mes 2 30 28 31 30 31 30 31 31 30 31 30 31

1 Enero Febrero Marzo Abril Ma y o Junio Julio Agosto Setiem. Octubre Noviem. Diciem. AÑO Coeficientes

PREC PRECIPIT IPITAC ACIO IONN MENS MENSUA UALL CONT ONTRI RIBU BUCI CION O N DE LA RETE RETENC NCIO IONN CAUDALES P Efectiva Gas to Abastecimiento GENERADOS Total PE II PE III PE bi Gi ai Ai mm/mes mm/mes mm/mes mm/mes mm/mes mm/mes mm/mes m3/s 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 396.8 33.0 44.1 118.5 0.000 0.0 0.300 0.4 118.1 0.06 317.6 35.1 46.3 121.1 0. 0.000 0.0 0.238 0.3 120.8 0.06 419.1 33.0 42.3 105.1 0. 0.000 0.0 0.113 0.1 105.0 0.05 30 359.8 19.4 26.6 74.9 0.467 0.7 0.000 0.0 75.6 0.04 61 193.6 2.7 4.6 16.7 0.213 0.3 0.000 0.0 17.0 0.01 91 70.1 1.0 1.9 8.5 0.100 0.2 0.000 0.0 8.7 0.00 122 85.2 0.7 1.4 6.1 0.045 0.1 0.000 0.0 6.2 0.00 153 123.6 1.3 2.3 9.4 0.021 0.0 0.000 0.0 9.4 0.00 183 119.7 2.6 4.7 19.4 0.010 0.0 0.000 0.0 19.4 0.01 259.7 16.4 23.2 68.4 0.000 0.0 0.113 0.1 68.3 0.03 373.4 17.2 24.0 69.8 0.000 0.0 0.000 0.0 69.8 0.03 322.0 29.6 40.2 111.5 0. 0.000 0.0 0.238 0.3 111.2 0.05 304 0.7 1 92 .1 2 61. 7 72 9.5 0 .85 5 1 .3 1 .00 0 1 .3 72 9.5 0.0 3 0.24 -6.718 7.718 1.000

Acum P. S.

Fuente: Elaboración propia

pág. 32


ESTUDIO HIDROLOGICO MUNICIPALIDAD DISTRITAL DE SAN LUIS CUADRO Nº 28 DESCARGAS MEDIAS MENSUALES GENERADAS GENERADAS (mm) - AQUILLAYOC AQUILLAYOC PERIODO: 1953 - 2010 DEPARTAMENTO: ANCASH PROVINCIA : POMABAMBA DISTRITO : POMABAMBA

LATITUD : 8 47' 1'' LONGITUD : 77 28' 1'' A LTITUD MEDI A : 3605

Coefi Coeficcient ientes es de Regr Regres esió iónn Múlt Múltip iple le::

Modelo Matemático: A ño P rom.

Ene. 118.1

Feb. 120.8

1953 1954 1955 1956 1957 1958 1959 1960 1961 1962 1963 1964 1965 1966 1967 1968 1969 1970 1971 1972 1973 1974 1975 1976 1977 1978 1979 1980 1981 1982 19 83 83 19 84 84 19 85 85 19 86 86 19 87 87 19 88 88 1 98 98 9 1 99 99 0 1 99 99 1 1 99 99 2 1 99 99 3 1 99 99 4 1 99 99 5 1 99 99 6 1 99 99 7 1 99 99 8 1 99 99 9 2 00 00 0 2 00 00 1 2002 2002 2003 2003 2004 2004 2005 2005 2006 2006 2007 2007 2008 2008 2009 2009 2010 2010

150.5 151.0 245.2 178.2 349.2 229.3 432.7 314.5 442.9 331.8 527.2 400.4 535.5 521.8 557.7 617.3 691.8 617.5 802.8 829.3 867.6 868.4 871.8 865.9 869.7 864.6 870.0 862.5 877.1 867.7 878.4 868.8 876.2 865.3 877.6 863.2 883.4 861.7 890.2 871.3 910.6 878.7 912.2 880.3 910.9 883.3 920.2 886.8 924.6 887.3 939.0 910.8 937.9 931.5 937.1 931.4 937.0 936.5 935.8 934.8 939.5 932.7 937.4 974.4 939.2 972.3 941.2 1003.8 943.4 1012.5 1006.4 1031.3 1 07 07 1. 1. 3 1 03 03 9. 9. 6 1 11 11 4. 4. 3 1 06 06 7. 7. 0 1 13 13 8. 8. 8 1 07 07 9. 9. 4 1 13 13 8. 8. 6 1 07 07 7. 7. 8 1 37 37 3. 3. 1 1 20 20 9. 9. 1 1 56 56 6. 6. 4 1 25 25 7. 7. 3 1 62 62 7. 7. 4 1 41 41 2. 2. 9 1 68 68 8. 8. 4 1 53 53 1. 1. 8 1 72 72 0. 0. 5 1 56 56 5. 5. 2 1 88 88 2. 2. 1 1 73 73 1. 1. 3 1 96 96 4. 4. 5 1 93 93 4. 4. 0 2 01 01 5. 5. 6 2 15 15 4. 4. 4 2 31 31 1. 1. 3 2 28 28 4. 4. 8 2366 2366.4 .4 2406 2406.1 .1 2421 2421.2 .2 2516 2516.6 .6 2472 2472.0 .0 2570 2570.7 .7 2517 2517.7 .7 2610 2610.4 .4 2555 2555.8 .8 2637 2637.6 .6 2598 2598.5 .5 2635 2635.3 .3 2645 2645.4 .4 2709 2709.1 .1 2679 2679.9 .9 2804 2804.6 .6 2782 2782.6 .6 2921 2921.4 .4 2782 2782.6 .6 2921 2921.4 .4

MAX. MED. MED. 1243 1243.5 .5 1224 1224.1 .1 1 50.5 151.0 MIN. 15 D.EST 70 704.7 737.9 Fuente: Elaboración propia

b1 0.209 S 0.27

b2 0.997 1 R^2

b3 0.996567

Qt = b1 + b2*Qt-1 + b3*PEt + Z*S*(1 - R^2)^0.5

Mar. 105.0

A br. 75.6

Ma M ay. 17.0

Jun. 8.7

Jul. 6.2

136.0 182.1 318.0 343.4 342.9 380.0 381.6 482.5 481.5 492.6 507.6 515.2 532.5 534.9 540.2 539.6 542.7 541.1 566.2 603.2 630.9 629.5 648.3 654.8 659.1 659.0 684.0 682.4 681.0 682.4 68 5. 5.5 69 2. 2.0 69 1. 1.5 69 4. 4.0 69 2. 2.3 69 1. 1.0 6 91 91 .0 .0 7 26 26 .6 .6 7 35 35 .5 .5 7 45 45 .5 .5 1 06 06 7. 7. 2 1 26 26 4. 4. 2 1 36 36 2. 2. 1 1 43 43 6. 6. 8 1 46 46 7. 7. 6 1 6 07 07 .7 .7 1 7 25 25 .2 .2 1 8 81 81 .2 .2 2 0 37 37 .7 .7 2193. 2193.4 4 2243. 2243.3 3 2276. 2276.3 3 2371. 2371.7 7 2483. 2483.3 3 2568. 2568.0 0 2598. 2598.2 2 2693. 2693.1 1 2698. 2698.2 2 2698 2698.2 .2

77.1 78.6 10 100.1 11 112.0 11 111.9 11 112.4 19 197.6 20 201.5 20 201.5 22 225.8 22 225.4 22 225.3 22 225.0 22 225.2 22 225.2 22 228.8 23 230.6 23 233.9 23 236.0 23 237.1 32 321.3 32 320.3 32 320.6 31 319.7 3 23 23.0 3 23 23.3 3 26 26.7 3 28 28.7 3 28 28.1 3 29 29.4 32 32 9. 9.8 33 33 0. 0.5 33 33 6. 6.5 3 42 42.8 3 41 41.9 34 2. 2.3 3 4 3. 3. 4 3 5 5. 5. 0 3 7 3. 3. 7 4 1 1. 1. 1 6 7 6. 6. 8 8 7 7. 7. 7 9 0 6. 6. 9 9 2 6. 6. 1 9 4 5. 5. 2 1 01 01 2. 2. 2 1 07 07 6. 6. 3 1 07 07 4. 4. 7 1 19 19 8. 8. 4 1229 1229.9 .9 1251 1251.6 .6 1254 1254.2 .2 1277 1277.4 .4 1354 1354.4 .4 1419 1419.7 .7 1474 1474.4 .4 1574 1574.6 .6 1673 1673.9 .9 1673 1673.9 .9

21.9 23.7 26.9 30.0 31.4 34.5 36.7 37.8 41.4 45.7 47.2 49.7 53.2 57.6 62.0 65.8 70.7 75.4 78.0 82.5 86.7 89.2 94.2 97.4 1 00 00.7 1 03 03.5 1 08 08.0 1 09 09.8 1 12 12.4 1 12 12.2 1 16 16.6 1 21 21.7 1 25 25.8 1 29 29.4 1 32 32.6 1 33 33.7 1 34 34 .8 .8 1 36 36 .8 .8 1 39 39 .1 .1 1 42 42 .9 .9 1 6 8. 8. 5 2 8 2. 2. 5 2 9 1. 1. 1 2 9 1. 1. 8 2 9 7. 7. 6 2 99 99 .8 .8 3 00 00 .7 .7 3 01 01 .9 .9 3 04 04 .6 .6 304. 304.2 2 305. 305.8 8 307. 307.9 9 307. 307.5 5 307. 307.1 1 310. 310.7 7 310. 310.4 4 320. 320.4 4 319. 319.9 9 320 320.4 .4

12.3 13.3 16.2 19.2 20.0 23.2 25.7 29.1 28.9 31.4 34.6 37.1 39.5 42.9 45.5 48.7 51.3 54.8 57.6 60.5 63.0 64.6 67.0 70.2 72.8 74.9 77.3 80.2 82.3 85.0 87.1 89.2 90.9 94.4 96.7 99.0 1 02 02 .4 .4 1 20 20 .7 .7 1 25 25 .0 .0 1 25 25 .8 .8 1 2 5. 5. 8 1 2 7. 7. 5 1 2 7. 7. 8 1 3 0. 0. 2 1 3 3. 3. 9 1 34 34 .4 .4 1 34 34 .4 .4 1 35 35 .2 .2 1 36 36 .9 .9 137. 137.8 8 139. 139.4 4 140. 140.2 2 145. 145.2 2 150. 150.5 5 150. 150.9 9 152. 152.0 0 151. 151.6 6 152. 152.1 1 152. 152.1 1

11.7 17.4 22.7 28.9 34.2 39.5 44.4 48.8 52.8 59.1 64.5 67.6 70.4 72.9 76.8 81.3 84.5 87.4 91.2 95.5 99.4 10 102.3 10 105.6 10 109.1 1 12 12.6 1 14 14.3 1 17 17.3 1 21 21.3 1 26 26.3 1 29 29.6 1 32 32.4 1 36 36.4 1 37 37.9 1 39 39.5 141.9 144.3 1 44 44 .2 .2 1 49 49 .0 .0 1 53 53 .8 .8 1 55 55 .1 .1 1 8 3. 3. 3 1 8 8. 8. 2 1 9 2. 2. 6 1 9 7. 7. 7 2 0 0. 0. 7 2 00 00 .8 .8 2 02 02 .2 .2 2 01 01 .9 .9 2 03 03 .0 .0 205. 205.5 5 207. 207.3 3 207. 207.9 9 212. 212.7 7 217. 217.0 0 219. 219.5 5 219. 219.8 8 220. 220.1 1 220. 220.8 8 220. 220.8 8

1010 1010.3 .3 545 545.9 .9 148. 148.88

85.6 85.6

128. 128.00 107. 107.77

119. 119.77

505. 505.11

541. 541.22

1091 1091.0 .0

6750 6750.9 .9

136.0 740.3

12.3 45.2

11.7 63.3

23.4 71.5

74.3 390.8

120.3 314.1

167.7 683.7

957.4 4338.5

77.1 457.3

21.9 10 106.3

A go. 9.4

S et. 19.4

11.2 23.4 12.2 26.4 14.0 27.0 15.6 28.7 17.4 44.1 19.1 44.3 21.4 45.4 27.0 46.6 29.6 54.7 31.4 64.0 33.8 66.2 36.9 68.2 40.2 69.1 44.7 72.3 49.5 73.7 52.9 75.4 57.6 76.8 61.0 78.0 64.0 79.3 66.6 79.1 70.1 81.0 71.7 82.1 73.0 82.9 77.5 84.8 82.0 87.6 83.4 88.6 84.6 88.6 88.4 90.6 92.6 92.1 97.1 93.9 1 00 00.4 95 .6 .6 1 04 04.5 96 .9 .9 1 06 06.5 98 .9 .9 1 07 07.4 99 .9 .9 112.8 102. 1 116.5 101. 9 1 24 24 .6 .6 1 03 03 .4 .4 1 29 29 .8 .8 1 07 07 .5 .5 1 34 34 .4 .4 1 12 12 .3 .3 1 35 35 .1 .1 1 13 13 .7 .7 1 3 8. 8. 6 1 65 65 .5 .5 1 4 3. 3. 5 1 65 65 .7 .7 1 4 7. 7. 8 1 68 68 .0 .0 1 4 7. 7. 9 1 82 82 .2 .2 1 4 8. 8. 8 1 95 95 .4 .4 1 54 54 .0 .0 1 95 95 .3 .3 2 09 09 .4 .4 1 96 96 .6 .6 2 09 09 .3 .3 2 04 04 .2 .2 2 13 13 .0 .0 2 07 07 .2 .2 217. 217.2 2 207. 207.9 9 217. 217.2 2 225. 225.2 2 218. 218.9 9 231. 231.4 4 223. 223.0 0 231. 231.7 7 227. 227.5 5 243. 243.1 1 231. 231.6 6 254. 254.7 7 231. 231.6 6 271. 271.7 7 232. 232.9 9 274. 274.4 4 233. 233.6 6 277. 277.1 1 233. 233.6 6 277. 277.1 1 11.2 71.1

Oct. 68.3 74.3 121.0 124.7 124.8 142.8 161.2 204.9 216.0 224.0 231.2 246.4 246.9 247.8 250.8 266.6 274.9 275.1 275.0 274.2 278.4 278.5 279.5 282.0 283.8 285.8 300.3 299.7 350.9 355.5 365.4 37 1. 1.2 37 0. 0.6 37 1. 1.4 37 1. 1.9 37 4. 4.7 37 8. 8.2 3 78 78 .3 .3 3 88 88 .1 .1 4 08 08 .4 .4 4 17 17 .5 .5 5 15 15 .0 .0 5 15 15 .8 .8 5 34 34 .2 .2 6 65 65 .6 .6 7 38 38 .6 .6 9 10 10 .1 .1 9 16 16 .1 .1 9 13 13 .8 .8 9 45 45 .3 .3 1049 1049.6 .6 1065 1065.4 .4 1127 1127.1 .1 1193 1193.7 .7 1230 1230.5 .5 1321 1321.9 .9 1473 1473.6 .6 1497 1497.9 .9 1509 1509.3 .3 1509 1509.3 .3

Nov. 69.8

Dic. 111.2

120.3 167.7 145.3 187.7 195.2 193.1 250.6 197.1 265.9 246.9 321.9 261.3 346.5 397.7 358.2 432.3 358.5 516.8 392.8 558.7 391.9 648.1 391.6 668.3 392.0 682.6 390.3 698.1 390.4 696.7 390.6 700.4 389.9 701.8 407.1 724.7 406.4 772.9 406.3 772.3 405.8 775.2 404.8 795.8 403.5 803.7 401.9 805.4 402.4 805.9 402.1 804.7 403.8 819.2 403.5 827.6 403.1 832.2 402.7 856.4 401.6 86 8. 8.8 400.0 89 3. 3.9 399.1 89 2. 2.6 399.1 89 4. 4.7 398.1 91 5. 5.9 397.2 92 8. 8.5 3 96 96 .3 .3 9 37 37 .4 .4 4 01 01 .2 .2 9 42 42 .8 .8 4 04 04 .9 .9 9 45 45 .0 .0 4 06 06 .7 .7 9 57 57 .6 .6 5 15 15 .0 .0 1 14 14 2. 2. 0 5 19 19 .2 .2 1 36 36 9. 9. 1 5 65 65 .7 .7 1 43 43 3. 3. 4 6 21 21 .0 .0 1 49 49 0. 0. 3 6 62 62 .8 .8 1 64 64 3. 3. 4 6 86 86 .1 .1 1 67 67 4. 4. 7 7 42 42 .9 .9 1 78 78 9. 9. 6 8 12 12 .6 .6 1 91 91 5. 5. 2 9 05 05 .6 .6 1 98 98 7. 7. 3 991. 991.4 4 2061 2061.1 .1 1028 1028.0 .0 2204 2204.4 .4 1077 1077.4 .4 2285 2285.0 .0 1087 1087.4 .4 2310 2310.3 .3 1135 1135.0 .0 2410 2410.3 .3 1168 1168.5 .5 2424 2424.6 .6 1188 1188.7 .7 2468 2468.4 .4 1328 1328.3 .3 2530 2530.4 .4 1604 1604.9 .9 2609 2609.9 .9 1604 1604.9 .9 2609 2609.9 .9

Tot. 7 2 9 .5 957.4 1231.1 1616.4 1897.5 2032.3 2324.9 2759.4 3054.8 3299.0 3764.8 4001.9 4044.6 4086.5 4122.4 4171.3 4205.6 4222.6 4279.4 4370.9 4443.1 4601.2 4632.3 4675.0 4711.8 4744.0 4804.0 4878.8 4951.9 4979.1 5024.6 5061.2 5147.5 5162.7 5218.0 5265.0 5370.2 5 46 46 6. 6. 8 5 63 63 8. 8. 9 5 75 75 0. 0. 3 5 82 82 7. 7. 5 7 27 27 9. 9. 9 8 27 27 7. 7. 3 8 76 76 9. 9. 9 9 30 30 9. 9. 7 9 71 71 9. 9. 6 1 0 48 48 8. 8. 3 1 1 19 19 1. 1. 9 1 1 82 82 0. 0. 0 1 2 73 73 5. 5. 0 13370 13370.1 .1 13825 13825.5 .5 14169 14169.1 .1 14488 14488.9 .9 14952 14952.2 .2 15303 15303.9 .9 15743 15743.3 .3 16308 16308.2 .2 17003 17003.8 .8 1700 17003. 3.8 8

pág. 33


ESTUDIO HIDROLOGICO MUNICIPALIDAD DISTRITAL DE SAN LUIS CUADRO Nº 29 DESCARGAS MEDIAS MENSUALES MENSUALES GENERADAS GENERADAS (m3/s) - MICROCUENCA AQUILLAYOC Area 1.29121

Km2

Ene. 30

Feb. 28

Mar. 31

Abr. 30

May. 31

Jun. 30

Jul. 31

A go. 31

S et. 30

Oct. 31

Nov. 30

Dic. 31

P rom. (m3/ s)

0.07 0.12 0.17 0.22 0.22 0.26 0.27 0.28 0.34 0.40 0.43 0.43 0.43 0.43 0.44 0.44 0.44 0.44 0.44 0.44 0.45 0.45 0.45 0.46 0.46 0.47 0.47 0.47 0.47 0.47 0.47 0.47 0.47 0.47 0.47 0.50 0.53 0.56 0.57 0.57 0.68 0.78 MAX. 0. 0.78

0.08 0.10 0.12 0.17 0.18 0.21 0.28 0.33 0.33 0.44 0.46 0.46 0.46 0.46 0.46 0.46 0.46 0.46 0.46 0.47 0.47 0.47 0.47 0.47 0.47 0.49 0.50 0.50 0.50 0.50 0.50 0.52 0.52 0.54 0.54 0.55 0.55 0.57 0.58 0.58 0.65 0.67 0.67

0.07 0.09 0.15 0.17 0.17 0.18 0.18 0.23 0.23 0.24 0.24 0.25 0.26 0.26 0.26 0.26 0.26 0.26 0.27 0.29 0.30 0.30 0.31 0.32 0.32 0.32 0.33 0.33 0.33 0.33 0.33 0.33 0.33 0.33 0.33 0.33 0.33 0.35 0.35 0.36 0.51 0.61 0.61

0.04 0.04 0.05 0.06 0.06 0.06 0.10 0.10 0.10 0.11 0.11 0.11 0.11 0.11 0.11 0.11 0.11 0.12 0.12 0.12 0.16 0.16 0.16 0.16 0.16 0.16 0.16 0.16 0.16 0.16 0.16 0.16 0.17 0.17 0.17 0.17 0.17 0.18 0.19 0.20 0.34 0.44 0.44

0.01 0.01 0.01 0.01 0.02 0.02 0.02 0.02 0.02 0.02 0.02 0.02 0.03 0.03 0.03 0.03 0.03 0.04 0.04 0.04 0.04 0.04 0.05 0.05 0.05 0.05 0.05 0.05 0.05 0.05 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.07 0.07 0.07 0.08 0.14 0.14

0.01 0.01 0.01 0.01 0.01 0.01 0.01 0.01 0.01 0.02 0.02 0.02 0.02 0.02 0.02 0.02 0.03 0.03 0.03 0.03 0.03 0.03 0.03 0.03 0.04 0.04 0.04 0.04 0.04 0.04 0.04 0.04 0.05 0.05 0.05 0.05 0.05 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06

0.01 0.01 0.01 0.01 0.02 0.02 0.02 0.02 0.03 0.03 0.03 0.03 0.03 0.04 0.04 0.04 0.04 0.04 0.04 0.05 0.05 0.05 0.05 0.05 0.05 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.07 0.07 0.07 0.07 0.07 0.07 0.07 0.07 0.07 0.09 0.09 0.09

0.01 0.01 0.01 0.01 0.01 0.01 0.01 0.01 0.01 0.02 0.02 0.02 0.02 0.02 0.02 0.03 0.03 0.03 0.03 0.03 0.03 0.03 0.04 0.04 0.04 0.04 0.04 0.04 0.04 0.05 0.05 0.05 0.05 0.05 0.05 0.06 0.06 0.06 0.06 0.07 0.07 0.07 0.07

0.01 0.01 0.01 0.01 0.02 0.02 0.02 0.02 0.03 0.03 0.03 0.03 0.03 0.04 0.04 0.04 0.04 0.04 0.04 0.04 0.04 0.04 0.04 0.04 0.04 0.04 0.04 0.05 0.05 0.05 0.05 0.05 0.05 0.05 0.05 0.05 0.05 0.05 0.06 0.06 0.08 0.08 0.08

0.04 0.06 0.06 0.06 0.07 0.08 0.10 0.10 0.11 0.11 0.12 0.12 0.12 0.12 0.13 0.13 0.13 0.13 0.13 0.13 0.13 0.13 0.14 0.14 0.14 0.14 0.14 0.17 0.17 0.18 0.18 0.18 0.18 0.18 0.18 0.18 0.18 0.19 0.20 0.20 0.25 0.25 0.25

0.06 0.07 0.10 0.12 0.13 0.16 0.17 0.18 0.18 0.20 0.20 0.20 0.20 0.19 0.19 0.19 0.19 0.20 0.20 0.20 0.20 0.20 0.20 0.20 0.20 0.20 0.20 0.20 0.20 0.20 0.20 0.20 0.20 0.20 0.20 0.20 0.20 0.20 0.20 0.20 0.26 0.26 0.26

0.08 0.09 0.09 0.10 0.12 0.13 0.19 0.21 0.25 0.27 0.31 0.32 0.33 0.34 0.34 0.34 0.34 0.35 0.37 0.37 0.37 0.38 0.39 0.39 0.39 0.39 0.39 0.40 0.40 0.41 0.42 0.43 0.43 0.43 0.44 0.45 0.45 0.45 0.46 0.46 0.55 0.66 0.66

0.040 0.051 0.067 0.079 0.084 0.097 0.115 0.127 0.137 0.157 0.167 0.168 0.170 0.171 0.173 0.175 0.176 0.178 0.182 0.184 0.191 0.192 0.194 0.196 0.197 0.199 0.202 0.205 0.207 0.208 0.210 0.213 0.214 0.216 0.218 0.223 0.227 0.234 0.239 0.242 0.301 0.342 0.34

MED. 0.425 0.439 MIN. 0.075 0.081 D.EST 0 .1 .134 0.142 Fuente: Elaboración propia

0.286

0.142 0 .0 .043 0 .0 .032 0 .0 .047 0 .0 .034

0.040

0.140

0.187

0.345

0 .1 8 0

0.066 0.095

0.038 0.071

0.012 0.015

0.036 0.048

0.060 0.038

0.081 0.129

0.040 0.061

A ño 1969 1970 1971 1972 1973 1974 1975 1976 1977 1978 1979 1980 1981 1982 1983 1984 1985 1986 1987 1988 1989 1990 1991 1992 1993 1994 1995 1996 1997 1998 1999 2000 2001 2002 2003 2004 2005 2006 2007 2008 2009 2010

0.011 0.024

0.006 0.017

0.006 0.022

0.005 0.019

CUADRO Nº 30 DESCARGAS MEDIAS MENSUALES GENERADAS (m3/s) - MICROCUENCA AQUILLAYOC A ño Ene. F e b. P 25 0.468 0.514 P 50 0.454 0.469 P 75 0.432 0.460 P 95 0.176 0.125 Fuente: Elaboración propia

Mar. 0.332 0.304 0.246 0.154

Abr. 0.165 0.159 0.112 0.050

May. 0.058 0.042 0.023 0.013

Jun. 0.044 0.032 0.018 0.008

Jul. 0.065 0.049 0.031 0.011

A go . 0.050 0.034 0.017 0.007

S et. 0.048 0.041 0.033 0.014

Oct. 0.179 0.134 0.119 0.060

Nov. 0.201 0.199 0.194 0.099

Dic. 0.427 0.379 0.315 0.093

pág. 34


Prom. 0.213 0.192 0.167 0.067


I. Oferta Hídrica en la Quebrada Para el cálculo de la oferta hídrica en la quebrada Aquillayoc a distintos niveles

de persistencia, se ha utilizado el método de Weibull, que se ha aplicado a los volúmenes totales mensuales generados, dichos dichos valores se muestra en el Cuadro 31 y Figura 16.

Mes ENE. FEB. MAR. ABR. MAY. JUN. JUL. AGO. SET. OCT. NOV. DIC.

CUADRO Nº 31 Caudales Caudales Medios Mensuales Generados (M3/Seg) - Quebrada Quebrada Aquillayoc DEMANDA OFERTA A B Dias Qe Qec. Qlag. OFERTA DEMANDA (LPS) (LPS) (LPS) (LPS) (LPS) 31 28 31 30 31 30 31 31 30 31 30 31

176.03 124.65 153.88 50.14 13.04 8.16 11.07 6.80 13.51 60.14 98.63 93.19

0.26 0.26 0.26 0.26 0.26 0.26 0.26 0.26 0.26 0.26 0.26 0.26

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

176.03 124.65 153.88 50.14 13.04 8.16 11.07 6.80 13.51 60.14 98.63 93.19

0.26 0.26 0.26 0.26 0.26 0.26 0.26 0.26 0.26 0.26 0.26 0.26


pág. 35


A-B 175.77 124.39 153.62 49.88 12.78 7.90 10.81 6.54 13.25 59.88 98.37 92.93


CUADRO Nº 32 Caudales Caudales Medios Mensuales Generados Generados (M3/Seg) por Periodo de Retorno Area de la cuenca (Km2) 1.291206248 Maxima precipitacion (Pd) para Tc 2 34.70215757 5 43.10062416 10 50.77944481 20 59.82632653 25 63.06886716 50 74.3052362 75 81.78455903 100 87.54348026 500 128.1018137

Id

1.446 1.796 2.116 2.493 2.628 3.096 3.408 3.648 5.338

Exponente según Tc de Temez 1.43 1.43 1.43 1.43 1.43 1.43 1.43 1.43 1.43

Int. media It (mm/h) [I1/Id=11] 44.66 55.47 65.36 77.00 81.17 95.64 105.26 112.67 164.88

Caudal. Racional (m3/s)

Caudal por Temez (m3/s)

7.73

7.78

11.11

11.18

14.39

14.49

18.42

18.54

19.89

20.03

25.09

25.27

28.61

28.81

31.34

31.56

50.80

51.15


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CONCLUSIONES:

1. La demanda del recurso para el año 20 será de 385.56 m3/día aproximadamente, a partir de las proyecciones de crecimiento de la población de la localidad. 2. El área de la quebrada Aquillayoc es de 1.29 Km2, con un perímetro de 5.17 Km. 3. La Microcuenca tiene la característica de cuenca baja de tipo Arreicas con un curso de agua inferior. 4. La longitud de drenaje es de 1.51 km. 5. El coeficiente coeficiente de gravelius es de 1.27, 1.27, que indica una una forma Oval Redonda Redonda a Oval Oblonda. 6. El factor forma es de 0.57 y un ancho promedio de 0.86 Km. 7. El grado de ramificación ramificación es de primer orden. 8. Se tiene una altitud media de 3454.42 m.s.n.m. para la Microcuenca. Microcuenca. 9. La longitud máxima es de 1.91 km. Y el ancho máximo es de 0.69 Km de la Microcuenca localizado en Aquillayoc. 10. La regionalización de las estaciones Pomabamba, Llanganuco y Shiuas se tiene un R^2=0.834 ajustándose a la regresión lineal. 11. La precipitación total anual de la serie generada, para la quebrada Aquillayoc sector Pumacucho oscila entre 419.07 mm (1993) a 42.95 mm (1969). 12. La precipitación total anual de la serie generada, para la quebrada Aquillayoc sector Pirkay oscila entre 433.14 mm (1993) a 44.40 mm (1969). 13. La temperatura promedio mensual, fluctúa entre 13.63 °C (Setiembre) a 12.90°C (Julio), en tanto, la temperatura promedio mensual de la zona en estudio es de 13.31°C. 14. La humedad relativa promedio mensual es de 75.50 % y varía entre 68.08% (agosto) a 83.05% (Febrero). 15. La descarga promedio mensual varía entre 0.0442 m3/s (mes de junio) a 0.5142 m3/s (correspondiente al mes de Febrero), en tanto, la descarga máxima mensual estimado es igual 0.2127 m3/s y la descarga mínima promedio mensual es de 0.0674 m3/s y la descarga mensual mínimo estimada es igual a 0.008 m3/s (Agosto) y la descarga máxima 0.1760 (Enero). 16. Según el grado de persistencia al 95% la descarga promedio mensual varía entre 6.80 Lt/s (mes de Agosto) a 176.03 Lt/s (correspondiente al mes de Enero), en tanto, la descarga máxima mensual es de 67.44 Lt/seg.

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17. La mayor evapotranspiración evapotranspi ración potencial para la de captación es igual a 132.26 mm/mes correspondiente correspondiente al mes de Setiembre, mientras que la menor evapotranspiración evapotranspiración estimada es igual a 105.95 mm/mes correspondiente correspondiente al mes de Febrero. 18. Para un población de 276 habitantes y un caudal demandante de 0.26 L/seg se tiene un caudal para un caudal máximo ofertante de 176.03 L/seg se tiene una reserva de 85% y para un caudal mínimo ofertante es de 6.80 L/seg se tiene una reserva mayor al 100%. 19. Del balance hídrico de la oferta y demanda, se observa que en los meses de más bajo no existe déficit de agua que es igual 6.54 L/seg, por lo que es el punto ofertante es óptimo. óptimo. 20. El caudal de diseño, para un período de retorno de 20 años, es de 18.00 m3/s, para una probabilidad de no excedencia del 95% y una probabilidad de excedencia de 5%. 21. Existe en el punto de captación recurso hídrico que servirá como caudal ecológico en la zona. RECOMENDACIONES:

1. El volumen de agua demandada es considerada para todos los meses del año y compararlo con la oferta hidrológica y esto nos permite asegurar del exceso de agua considerando solo esta actividad. 2. Se deberá tener presente el estudio Geotécnico, para el diseño de las estructuras, y diseño con un margen de seguridad donde prima la experiencia del profesional encargado. 3. Se deberá realizar un estudio Físico-Químico Físico-Químico detallado y de profundidad para para analizar la calidad del Agua. 4. En la Microcuenca de captación se escurren aguas de varias quebradas que permite tener un volumen volumen de agua que que servirán solo para el abastecimien abastecimiento to de agua potable. potable. 5. Se recomienda realizar trabajos de protección en los ojos de agua y en las cabeceras de la Microcuenca que proveerá el recurso r ecurso hídrico. 6. Se recomienda realizar capacitaciones para el manejo del recurso hídrico, para el mantenimiento mantenimiento y operación de las obras de infraestructura.

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7. Se sugiere promover una campaña de concienciación para el uso adecuado del agua potable de la población beneficiaria del proyecto. 8. se recomienda la identificación de nuevas fuentes de agua que sirvan como medida de contingencia ante los efectos del cambio climático extremo.

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Estudio Hidrologico Agua Potable

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