L'auteur n'est pas responsable de l'usage fait de ce programme H. Thonier
SEMELLE SUR 2 PIEUX
Données a b gG gQ fck gC fyk gS classe Ø Øt Dcdev D NRd liant classexpo v
0.7 0.7 1.35 1.5 30 1.5 500 1.15 D 32 12 5 0.8 3.4 XC2 0
longueur poteau // Ox largeur poteau // Oy coeff. sur charges permanentes coeff. sur charges variables MPa béton d° MPa acier d° d° deb mm diamètre armature inférieure mm diamètre armature transversale mm tolérance d'exécution m damètre des pieux MN force portante d'un pieu donnée par le géotechnicien =1 si CEMI sans cendres volantes, sinon 0 XA1 4 classes d'exposition possibles simultanées MN/m poids volumique béton
23 mars 2012
a
m m
H
deb
d1
d2
D
D A
Majoration sRd,max 10% ? Dimensions imposées conseilléesretenues d1 d2 A B H
1.1
1.2 1.2 3.5 1 1.383
1.2 1.2 3.5 1 1.1 2.4
10% m m m m m m
distance entre l'axe du pieu droit et l'axe du poteau distance entre l'axe du pieu gauche et l'axe du poteau longueur de la semelle largeur de la semelle hauteur de la semelle entre axes des pieux = 3 D
p1=NEd/a L0
d1-a/2
a
d2-a/2
L0
p2=±6MEd/a2
Cas de charges G N M F
2.8
Q1
Q2
Combinaisons de cas de charges gG gQ1 gQ2 gQ3 1.35
Q3
Q4
1.48
MN MNm MN
gQ4
1.5
1 combinaison
max min
Résultats comparés des 5 méthodes pour la section des armatures inférieures Bielles Bielles Bielles Recom. Flexion Cas 1 Cas 2 Cas 3 Profess. 85.09 76.15 71.59 77.68 73.10 -11% -16% -9% -14% poutre OK
efforts verticaux centrés en pied de poteau moments en pied de poteau effort horizontal en pied de poteau
En pied de poteau NEd MEd FEd 6 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 6 6
0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0
0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0
Moments dans la semelle Mmax Mg Md Mpond 3.075 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 3.075 3.075
2.55 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 2.55 2.55
2.55 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 2.55 2.55
2.7075 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 2.7075 2.7075
fyd 434.8 MPa fcd 20.0 MPa fctm 2.9 MPa fctd 1.3533 MPa fbd 3.045 MPa cmin 20 mm cnom 25 mm d 1.047 m k 1
p3=0,025gG.B.H
Efforts tranchants Charges sur pieux Vg Vd Rg Rd 3 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 3 3
3 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 3 3
3 3 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 3 3 3 3 88% 88% contrainte de calcul acier contrainte béton d° d° d° enrobage minimal enrobage nominal hauteur utile coeff. acier à palier horizontal
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SEMELLE SUR 2 PIEUX Méthode de calcul de flexion Calcul des armatures longitudinales inférieures supérieures MEd 3.075 0 MNm moment de calcul dans la semelle (Mpond,max) m 0.1403 0 < 0,37 ? moment réduit x 0.1897 0 hauteur relative de la partie comprimée es 14.949 0 ‰ allongement de l'armature ssd 434.78 434.783 MPa contrainte de l'armature z 0.968 1.047 m bras de levier 2 As,rdq 73.10 9.19 cm armatures nécessaires 2 As,prov 73.54 9.14 cm armatures choisies
Effort tranchant à gauche à droite a' 0.709 0.709 m av 0.496 0.49551 m av /d 0.4733 0.47327 b 0.25 0.25 VEd 3.000 3.000 MN bw 0.700 0.700 m VRd 3.870 3.870 MN OK OK 78% 2 Asw 17.25 17.25 cm 0,75av 0.372 0.372 m n 2 2 s 0.372 0.372 m
H. Thonier
fyd 434.8 MPa fcd 20.0 MPa fctm 2.9 MPa fctd 1.3533 MPa fbd 3.045 MPa cmin 20 mm
contrainte de calcul acier contrainte béton d° d° d° enrobage minimal
cnom
enrobage nominal
25
mm
d 1.047 m k 1 euk 50 ‰ côté du pieu carré équivalent distance libre entre pieu équivalent et poteau ratio à comparer à 0,5 et 2 coefficient de réduction de l'effort tranchant effort tranchant maximal = Vg ou Vd + gG.0,025BHd/2 largeur minimale de la bielle Eq.6.5 : 0,5bw.d.n.fcd section des cadres longueur de répartition des cadres nombre de cours de cadres espacement des cadres
Suite des espacement des cadres (mm) 13 x (1cad.HA12 x 4240 + 8ép.HA12 x 1290) 101 2 x 433 1050 1 x 372 6 x 137 1 x 372 950 2 x 433 101
Mt m x es ssd z As s
0.225 0.0147 0.0185 45 434.78 1.039 4.98 159
départ zone latérale gauche zone critique gauche zone centrale zone critique droite zone latérale droite fin total
longueur m 0.100 0.866 0.372 0.824 0.372 0.866 0.100 3.500
hauteur utile coeff. acier allongement ultime acier
MNm moment de porte-à-faux transversal < 0,37 ? ‰ MPa m cm2 m smax mm 744 372 159 372 744
section de cadres espacement en HA12 nombre espaces 1 2 1 6 1 2 1 12
attentes poteau courbes si moment
3450
diamètre dimension hors tout d° longueur développée
950
2cad.HA12 x 9,04
Quantités longueur poids
12 29.12 25.9
12 18.12 16.1
32 0.04 0.2
total 47.27 42.2
coffrage béton densité
9.9 3.85 11.0
m2 m3 kg/m3
Ø moyen
12.0
s retenu 101 433 372 137 372 433 101 3500
2cad.
Ancrages des armatures inférieures et mandrin de cintrage armatures supérieures barres ext int nombre 2/10 8/10 ab 34 34 mm distance a1 1 1 coefficient a2 1 1 d° sc 0 5.97 MPa contrainte de compression du béton au-dessus du pieu a5 1.000 0.761 d° armatures inférieures a 1.000 0.761 produit des coeff. apondéré 0.809 2/10 et 8/10 Lb,rqd 1,142 mm longueur d'ancrage de référence Lbd 924 mm longueur d'ancrage nécessaire compte tenu des coefficients = 28,9Ø liste des écartements Øm 224 mm diamètre du mandrin de cintrage = 7Ø l 160 mm partie droite après courbe = 5Ø 3450 Lb 1,243 mm longueur développée = 38,8Ø OK 74% 96 10HA12 x 3,509 Lbarre,1 3.624 m longueur barres inférieures Lbarre,2 3.509 m longueur barres supérieures 304 10HA32 x 3,624 Cadres horizontaux nbre 2 Ø 12 mm L 3.450 m l 0.950 m long 9.040 m
23 mars 2012
mm
cadres et épingles
Calculs détaillés pour une combinaison de cas de charges à choisir 1 N° de la combinaison étudiée D 0.8 diam pieu a' 0.85 d1 - a/2 Mnu,gauche b' 0.7 largeur poteau = a Mnu,droit c' 0.85 d2 - a/2 Vnu,gauche p1 8.57143 réaction du poteau sur la semelle Vnu,droit p2 8.57143 d° Mmax L 2.4 portée entre axes des pieux M résultant pondéré Lo 0.55 porte-à-faux semelle Rgauche Rdroit d1 1.2 m distance axe pieu gauche à axe poteau
d2 a b B MEd
1.2 0.7 0.7 1 0
m m m m MNm
NEd 6.0000 MN p 0.03713 MN/m Mcons,pp -0.00562 MN/m
distance axe pieu droit à axe poteau longueur du poteau largeur poteau largeur semelle moment en pied de poteau
4
charge en pied de poteau poids propre semelle moment de console dû au pp semelle
2
2.56884 2.56884 3.01299 3.01299 3.09611 2.7270 3.06497
MNm MNm MN MN MNm MNm MN
3.06497 MN
moment au nu gauche du poteau moment au nu droit du poteau effort tranchant au nu gauche du poteau effort tranchant au nu droit du poteau moment maximal dans le poteau (avec écrêtage) pondéré en fonction du débord latéral et de la largeur du poteau b charge sur pieu gauche charge sur pieu droit
3
1
x/L 0 1 2 3 4 5 6
7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18
x 0 0.024 0.048 0.072 0.096 0.12 0.144 0.168 0.192 0.216 0.24 0.264 0.288 0.312 0.336 0.36 0.384 0.408 0.432
V M nus poteau 3.04455 -0.00562 3.04366 0.06744 3.04277 0.14048 3.04188 0.2135 3.04099 0.28649 3.0401 0.35946 3.0392 0.43242 3.03831 0.50535 3.03742 0.57825 3.03653 0.65114 3.03564 0.72401 3.03475 0.79685 3.03386 0.86968 3.03297 0.94248 3.03208 1.01526 3.03119 1.08802 3.03029 1.16075 3.0294 1.23347 3.02851 1.30617
nu pieux
V M
0 0
-1 -2 -3 -4
0.5
1
1.5
2
2.5
3
nus poteau nu pieux
19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62
0.456 0.48 0.504 0.528 0.552 0.576 0.6 0.624 0.648 0.672 0.696 0.72 0.744 0.768 0.792 0.816 0.84 0.864 0.888 0.912 0.936 0.96 0.984 1.008 1.032 1.056 1.08 1.104 1.128 1.152 1.176 1.2 1.224 1.248 1.272 1.296 1.32 1.344 1.368 1.392 1.416 1.44 1.464 1.488
3.02762 3.02673 3.02584 3.02495 3.02406 3.02317 3.02228 3.02138 3.02049 3.0196 3.01871 3.01782 3.01693 3.01604 3.01515 3.01426 3.01337 2.89247 2.68587 2.47926 2.27266 2.06605 1.85945 1.65284 1.44624 1.23963 1.03303 0.82642 0.61982 0.41321 0.20661 0 -0.20661 -0.41321 -0.61982 -0.82642 -1.03303 -1.23963 -1.44624 -1.65284 -1.85945 -2.06605 -2.27266 -2.47926
1.37884 1.45149 1.52412 1.59673 1.66932 1.74189 1.81443 1.88696 1.95946 2.03194 2.1044 2.17684 2.24926 2.32165 2.39402 2.46638 2.53871 2.61018 2.67712 2.7391 2.79612 2.84819 2.89529 2.93744 2.97463 3.00686 3.03413 3.05645 3.0738 3.0862 3.09364 3.09611 3.09364 3.0862 3.0738 3.05645 3.03413 3.00686 2.97463 2.93744 2.89529 2.84819 2.79612 2.7391
63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100
1.512 1.536 1.56 1.584 1.608 1.632 1.656 1.68 1.704 1.728 1.752 1.776 1.8 1.824 1.848 1.872 1.896 1.92 1.944 1.968 1.992 2.016 2.04 2.064 2.088 2.112 2.136 2.16 2.184 2.208 2.232 2.256 2.28 2.304 2.328 2.352 2.376 2.4
-2.68587 -2.89247 -3.01337 -3.01426 -3.01515 -3.01604 -3.01693 -3.01782 -3.01871 -3.0196 -3.02049 -3.02138 -3.02228 -3.02317 -3.02406 -3.02495 -3.02584 -3.02673 -3.02762 -3.02851 -3.0294 -3.03029 -3.03119 -3.03208 -3.03297 -3.03386 -3.03475 -3.03564 -3.03653 -3.03742 -3.03831 -3.0392 -3.0401 -3.04099 -3.04188 -3.04277 -3.04366 -3.04455
2.67712 2.61018 2.53871 2.46638 2.39402 2.32165 2.24926 2.17684 2.1044 2.03194 1.95946 1.88696 1.81443 1.74189 1.66932 1.59673 1.52412 1.45149 1.37884 1.30617 1.23347 1.16075 1.08802 1.01526 0.94248 0.86968 0.79685 0.72401 0.65114 0.57825 0.50535 0.43242 0.35946 0.28649 0.2135 0.14048 0.06744 -0.00562
0.82 0.82
-3.04455 3.09611
1.52 1.52
-3.04455 3.09611
0.4 0.4
-3.04455 3.096115
2 2
-3.04455 3.096115
Vmax a+b
3.04455 1.55
MN
TabXCBClasse d’exposition colonne 1 2 BA X0 XC1 mm S1 10 10 mm S2 10 10 mm S3 10 10 mm S4 10 15 mm S5 15 20 mm S6 20 25
3 XC2 10 15 20 25 30 35
4 XC3 10 15 20 25 30 35
5 XC4 15 20 25 30 35 40
6 XD1 20 25 30 35 40 45
7 XD2 25 30 35 40 45 50
8 XD3 30 35 40 45 50 55
9 XS1 20 25 30 35 40 45
10 XS2 25 30 35 40 45 50
11 XS3 30 35 40 45 50 55
12 XF1
13 XF2
14 XF3
15 XF4
Classe d’exposition X0 XC1 XC2 fck MPa 20 25 liant éq. kg/m3 150 260 260 0.65 0.65 E/C air mini %
XC3 30 280 0.6
XC4 30 280 0.6
XD1 30 280 0.6
XD2 30 330 0.55
XD3 35 350 0.5
XS1 30 330 0.55
XS2 35 330 0.55
XS3 35 350 0.5
XF1 30 280 0.6
XF2 25 300 0.55 4%
XF3 30 315 0.55 4%
XF4 30 340 0.45 4%
TabXmod
X0 XC1 XC2 XC3 XC4 XD1 XD2 XD3 XS1 XS2 XS3 XF1 XF2 XF3 XF4 XA1 XA2 XA3
classes choisies XC2 XA1 0 0 fck 30 MPa limité à 50 MPa Béton non armé ou béton armé air très sec Sec ou humide en permanence dup 50 ans durée d'utilisation de projet Humide, rarement sec liant 0 =1 si CEMI sans cendres volantes, sinon Humide modéré compact 0 =1 si dalle, sinon =0 Alternativement humide et sec Humidité modérée Classe d'environnement XC2 Humide, rarement sec S3 S3 Alternativement humide et sec cmin 20 0 Air avec selmarin, mais pas en contact avec l'eau d emer fck,min 25 30 liant éq. 260 330 Immergé en permanence Zones de marange, projections ou embruns E/C 0.65 0.55 Saturation modérée en eau sans agent de déverglaçage 0% air mini 0% Saturation modérée en eau avec agent de déverglaçage fctm Forte saturation en eau sans agent de déverglaçage Ecm Forte saturation en eau avec agent de déverglaçage ou eau de mer ec1 Environnement à faible agressivité chimique ecu1 Environnement à agressivité chimique modérée ec2 Environnement à forte agressivité chimique ecu2 n
16 XA1
17 XA2
18 XA3
XA1 30 330 0.55
XA2 35 350 0.5
XA3 40 385 0.45
limité à 50 MPa durée d'utilisation de projet CEMI sans cendres volantes, sinon 0
Envel. 20 30 330 0.55 0% 2.9 33 2.2 3.5 2 3.5 2
Caractéristiques des bétons fck fctm Ecm ecu1 ec1 12 1.6 27 3.5 1.8 16 1.9 29 3.5 1.9 20 2.2 30 3.5 2 25 2.6 31 3.5 2.1 30 2.9 33 3.5 2.2 35 3.2 34 3.5 2.25 40 3.5 35 3.5 2.3 45 3.8 36 3.5 2.4 50 4.1 37 3.5 2.45 55 4.2 38 3.2 2.5 60 4.4 39 3 2.6 70 4.6 41 2.8 2.7 80 4.8 42 2.8 2.8 90 5 44 2.8 2.8
ligne colonne
3 3
classes structurales mm MPa kg/m3 % MPa Gpa ‰ ‰ ‰ ‰
Sargin d° PR d° exposant du diagramme PR
3 16
0 0
0 0
ecu2 3.5 3.5 3.5 3.5 3.5 3.5 3.5 3.5 3.5 3.1 2.9 2.7 2.6 2.6
ec2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2.2 2.3 2.4 2.5 2.6
n 2 2 2 2 2 2 2 2 2 1.75 1.6 1.45 1.4 1.4
L'auteur n'est pas responsable de l'usage fait
Méthode des bielles - Eurocode 2 Art. 6.5 F Øpieu sRd,max1 sRd,max2 sRd,max3 D
3 0.8 19.36 14.96 20.00 0.7090
effort maximal de compression d'un pieu diamètre du pieu contrainte limite de compression d'une facette du nœud sup. contrainte limite de compression du nœud inférieur contrainte limite de compression de la bielle sup = Øpieu.(p/4)0,5 (côté carré équivalent)
MN m MPa MPa MPa m
H. Thonier 23 mars 2012
de ce programme a N
d
Trois solutions au choix Les dépassements de contraintes limites Nœud Nœud de d° décalé s'inscrivent en rouge gras A hydrostatique hauteur mini vers le haut Fig. 1 Fig. 2 Fig. 3 F d 0.432 0.236 0.222 m hauteur du nœud sup D h 0 0 0.117 m décalage vers le haut q 39.04 42.18 43.95 ° inclinaison de la bielle angle de la ^ facette sup-bielle w 0.00 13.77 0.15 ° a 50.96 34.05 45.91 ° inclinaison facette nœud sup / horizontale z 0.8312 0.9288 1.0528 m bras de levier f f E sc,hor 12.24 20.00 20.00 MPa contrainte max. bielle horiz. du noeud sup s 9.51 10.88 14.36 MPa contrainte normale facette inclinée du nœud sup t 0.00 2.67 0.04 MPa contrainte tangente facette inclinée du nœud sup Armatures transversales (§ 6.5.3 (3) smax 17.6 16.6 17.6 MPa = 1/(1 + t2/s2).sRdmax1 H0 = FG 1.320 1.383 1.517 m shor 12.24 20.00 20.00 MPa = C / (b.d) a0 = 2 OG 0.556 0.422 0.485 m 2 sc,inf 10.67 9.39 8.79 MPa = F / (b.D.sin q) T = 0,25.(1 - 0,7a0/H0)2 0.37303 0.4636 0.452 MN 2 spoteau 6.12 6.12 9.95 MPa = 0,5N / (d.cota) Asw = T / fyd 8.58 10.66 10.40 cm 2 2 As 85.09 76.15 71.59 cm = F.cotq / fyd Asw,hor = Asw.sinq 6.66 7.90 7.49 cm 2 cm Recopier la valeur de votre choix en B13 de l'onglet Flexion Asw,ver = Asw.cosq 5.40 7.16 7.22 s
Fig. 1
Fig. 2
a
a
d
d
d
d
z
z
q
q
E
E
a
Fig. 3
C O
a G
D
h
d
w = p /2-q -a
E
z
d
C
F
t A
q
F
w
B
s
D
E/2
E
a G
t
23 mars 2012
cercle de Mohr
t
sRd,max q
0
s
sRd
s
a CHARGE CENTREE N N/2
N/2
0,5N.cotq
/s
in q
q in /s 5N 0,
0, 5N
z
q
As
0,5N.cotq
N/2
N/2
nsversales (§ 6.5.3 (3) f
f E
a MOMENT EN SECTION NON FISSUREE
P = 2M / a F = P.a / (2E) tanq = 0,25z / (2E-a) tana = 0,5a / z
M
q
tq/sina
F-P
2F.c o
a
-F.cotq
q sin
z
P
F/
-F /s in q
-P
F.cotq
Les efforts maximaux dans les armatures inférieures et dans les bielles inclinées et horizontale sont obtenus à partir de l'effort du pieu le plus chargé
-F.cotq
F
-F
EC2 §6.5.3
E
a0 = 2 OG d
MOMENT EN SECTION FISSUREE
P=M/d F=M/E tanq = 0,5z / (E-d) tana = d / z
M -P
q
2F.c otq/s
F-P
in q -F /s
z
q sin F/
inaa
P
a
F.cotq
-F.cotq
F
-F
E
a b
0.7 0.7
N E d fck gc fyk gs fyd fcd
6 2.4 1.047 30 1.5 500 1.15 434.78 20
A B F
x y -1.204 -1.047 -0.496 -1.047 -0.85 -1.047
q b
C-T 0.8692 40.999 G-F 0.9639 43.946 E-V 0.8979 48.08 avec avec U1 0.4446 h = 0 interem h > 0 hydro b 0.6654 38.123 3021759983302200000330245905131013230473302409987310114104733011150423101464250000000000033011037473101412712310317118311011176471301104700330220000033 0000330234046531012367373302409987310114104733011150423101285714000000000033011103623101571428110184569411011176471301104700330220000033022000003301331 33028508813101120308330195107731062817350000000000310123169233023903943105467664330217599933021224493302509605 330271555633011053843302143948110323642331018474573101449808330243958311025939853302175999330 , 1 As 85.09 76.15 71.56 71.59 y 2 z 0.8312 0.9288 1.0538 1.0528 Q -1.204 0 3 s 9.51 10.875 14.39 14.36 O 0 0 4 t 0.00 2.6659 0.00 0.04 0 0.4446 5 h 0 0 0.118 0.117 6 d 0.432 0.2365 0.2223 0.222 0.35 0.4446 7 q 39.04 42.18 43.96 43.95 0.35 -0.222 8 w 0.00 13.774 -0.02 0.15 9 sRd 17.6 16.602 17.60 17.60 C 0.1346 0.117 10 sigC hor 12.24 20 19.99 20.00 D 0.35 0.117 11 a 50.9605 34.047 46.059 45.91 E 0.35 -0.105 12 CE 0.555685 0.4224 0.3088 0.3096 C 0.1346 0.117 13 40.9987 40.999 40.999 41.00 14 D 0.708984 0.709 0.709 0.709 C 0.1346 0.117 cot 15 1.15042 1.1504 1.1504 1.1504 A -1.204 -1.047 16 CD 0.35 0.35 0.2143 0.2154 17 ia3 0 0 117 0 G 0.2423 0.0058 18 cotq 1.23316 1.1036 1.037 1.0375 F -0.85 -1.047 19 xG 0.175 0.175 0.2429 0.2423 20 yG -0.2158 -0.1182 0.0068 0.0058 E 0.35 -0.105 21 xF -0.85 -0.85 -0.85 -0.85 B -0.496 -1.047 22 yF -1.047 -1.047 -1.047 -1.047 23 sRd,hor 20 20 20 20 0.35 -1.047 24 sc,hor 12.2449 20 19.992 20 -1.204 -1.047 25 C=T 3.69948 3.3109 3.1111 avec
d min
0.6
EC2 §6.5.3 H0 = FG 1.3197 a0 = 2 OG 0.5557 bef 1.021 T 0.373 Asw 8.58 Asw,hor 6.66 Asw,ver 5.40
1.3832 1.518209 1.5171 0.4224 0.485943 0.4847 0.9662 1.074968 1.0736 0.4636 0.45157 0.452 10.66 10.39 10.40 7.90 7.48 7.49 7.16 7.21 7.22
0.4 0.2
0 -1.5
-1
-0.5
0 -0.2 -0.4 -0.6 -0.8
-1 -1.2
0.5 y
SEMELLE SUR 2 PIEUX Méthode des Recommandations Professionnelles EC2 - § 9.8.1b tolérance,pieu
0.01
m
28 décembre2011 H. Thonier L'auteur n'est
tolérance d'excentricité des pieux
pas responsable
charge poteau équivalente compris entre 0,7 et 1 inclnaison des bielles effort de traction du tirant inférieur armatures inférieures armatures supérieures maximales armatures supérieures minimales
de ce programme
de l'usage fait
NEd,éq 6 MN cotq 0.9790 q 45.6 ° T 3.3775 MN 2 As,inf 77.68 cm 2 As,sup,max 15.54 cm 2 As,sup,min 9.71 cm Asw/s
71.36
cm2/m armatures transversales (cadres et épingles ou étriers)
Bmin
0.82 OK
m
3.27 5.08 OK
MPa MPa
Cisaillement tEd tlim
largeur minimale de la semelle
Contrainte de compression des bielles sEd 23.98 MPa slim 27.00 MPa OK
