EUROC DIGOS NORMA EUROPEA EXPERIMENTAL
UNE-ENV 1992-1-3 Diciembre 1995
EUROCÓDIGO 2 PROYECTO DE ESTRUCTURAS DE HORMIGÓN PARTE 1-3: REGLAS GENERALES ELEMENTOS Y ESTRUCTURAS PREFABRICADOS DE HORMIGÓN
2 Parte 1-3
PREÁMBULO Esta Norma UNE-ENV 1992-1-3:1994 Experimental, es la versión española de la Prenorma Europea de sus mismas siglas y contiene un conjunto de especificaciones técnicas no obligatorias relativas a reglas generales para el proyecto de elementos y estructuras prefabricados de hormigón. L a necesidad de de garantizar, rantizar, en la medi edida de de lo posibl posible, e, la l a seg seguri uridad dad de los usuari usuarios os de las obras de edificación, así como las exigencias derivadas de la contratación pública son, entre otros, los principios jurídicos de los que emana el hecho de que, en España, existan especificaciones técnicas a utilizar para el proyecto y ejecución de estructuras de hormigón que constituyen materia regulada de obligado cumplimiento. L as Inst Instrucci ruccione oness de de hormi hormigón EF-88, EH-91 y EP-93, EP -93, aprobada probadass por por dif diferentes rentes Real Reales Decretos, configuran la normativa básica obligatoria, dentro de sus respectivos campos. L o anteri anterior or no es obstáculo culo para para que las es espe peci cifficaciones técni técnicas cas conten conteniidas das en en la la Norm Norma Experimental en cuestión puedan ser utilizadas, conforme establece el último párrafo del artículo 1º de las Instrucciones EH-91 y EP-93, que, literalmente, dice: "El autor del proyecto y el director de la obra están obligados a conocer y tener en cuenta las prescripci prescri pcione oness de es esta ta I nstrucción nstrucción pero pero pueden, pueden, baj bajo su persona personall responsabil bilidad, dad, emplear sistemas de cálculo, disposiciones constructivas, etc., diferentes". Tal su Tal supuesto de uso quedará refo reforz rza ado y convenien ientemente detallad llado en el momento en que se apruebe y promulgue en el Boletín Oficial del Estado el correspondiente "documento nacional de aplicación" para España. L a innegabl innegable e importancia de esta estass espe especi cifficaciones técni técnicas cas se se deri deriva, va, sustancialme ncialmente nte,, del del hecho de que están llamadas a constituir el punto de partida de una futura norma armonizada que contribuirá a la libre circulación de personas y productos de construcción en el ámbito de la Unión Europea y quedarán integradas, en su momento, en las reglamentaciones técnicas españolas obligatorias sobre la materia. L a traducción traducción de la Norma Norma Experi xperim menta entall, desde desde la versi versión ón original original en inglés a su su texto texto en español, ha sido realizada por el Subcomité 2 del Comité Técnico de Normalización 140 "Eurocódigos Estructurales" de AENOR. Octubre 1995
Manuel L. Martín Antón Subdirector General de Normativa Técnica y Análisis Económico Secreta Secr etarr ía Gener G ener al Té cni cn i ca
MINISTERIO MI NISTERIO DE OBRAS OBRAS PÚBLI PÚBLI CAS, TRANSPORTES TRANSPORTES Y MEDIO MEDI O AMBIENTE AMBIE NTE
norma española experimental
UNE-ENV 1992-1-3
Dici Dicie emb mbrre 1995
ICS 91.040; 91.080.40
TÍTULO
EURO UROCÓDI ÓDIGO 2: Pro Proyecto de estructu tructurras de hor hormigón Parte Parte 1-3: Re Reglas Generale ales Elementos y estructur tructuras as pr prefabri abricados de horm hormigón
Eurocode 2: Design of concrete structures. Part 1-3: General rules. Precast concrete elements and structures. Eur Eu r ocode oc ode 2: 2 : Cal Ca l cul cu l des estr uctu uc turr es en bé ton. to n. Par Pa r ti e 1-3: 1- 3: Rè gl es gé né r eles. el es. El é ments ment s et str uct ur es en bé ton to n pr é fabr i qué s.
CORRESPONDENCIA
Esta norma experimental UNE es la versión oficial, en español, de la Norma Europea Experimental 1992-1-3 de fecha octubre de 1994.
OBSERVACIONES
ANTECEDENTES
Esta Norma Experimental Española ha sido elaborada por el comité técnico ocódigos Estructur ales AEN/C AE N/CTN TN 140 Eur ocódigos cuya cuya Secretarí Secretaría a des desem empeña peña SEOP SEOPA A N.
Editada e impresa por AENOR Depósito legal: M 39722:1995
LAS OBSERVACIONES A ESTE DOCUMENTO HAN DE DIRIGIRSE A:
©AENOR 1995 Reproducción Reproducción prohibida
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Grupo 162
ENV 1992-1-3
NORMA NORMA EUROPEA EUROPEA EXPERIMENTAL EX PERIMENTAL EUROPEAN PRESTAND PRESTAND ARD PRÉNORM NO RME E EU ROPÉENN E EUROPÄISCHE EUROPÄISCHE VORNORM
Octubre 1994
I CS 91. 91.040.00; 040.00; 91. 91.080.40 080.40
Des Descripto criptores: Edificacione dificaciones, estructura tructura de hormigón, cálculo, códigos códigos de edifi dificación, cación, reglas de cálculo.
V ersi ersión ón en espa español ñol
EUROC UROCÓ ÓDIG DIGO 2: Pro Proyecto de de estructu tructurras de hor hormigón Parte Parte 1-3: Re Reglas Generales Elementos y estructur structuras as pr prefabricado abricados de hormig hormigón
Eurocode 2: Design of concrete structures. Part 1-3: General rules. Precast concrete concrete elements and structur structures es.
Eurocode 2: Calcul des estructures en béton. Partie Partie 1-3: Règles généreles. Eléments et structur structures es en béton préfabriqués.
Eurocode 2: Plannung von Stahlbetonund Spannbetontragwerken. Teil 1-3: Allge llgemeine Regeln. Baute Bauteile ile und Tragwerke aus Fertigteilen.
Esta Norma Europea Experimental (ENV) ha sido aprobada por CEN el 1993-06-25 como una norma experimental para su aplicación provisional. El período de validez de esta Norma ENV está limitado inicialmente a tres años. Pasados dos años, los miembros de CEN enviarán sus comentarios, en particular sobre la posible conversión de la Norma ENV en Norma Europea (EN). L os miembros de CEN deberán deberán anunciar anunciar la l a existe existenci ncia a de es esta ta Norma ENV util utilizando el mi mism smo o procedimien procedimiento to que para para una Norm Norma EN y hacer hacer que es esta ta Norm Norma ENV EN V es esté té disponibl disponible e rápidamente rápidamente y en la la form forma a apropi propiad ada a a nivel nivel nanaciona cionall. Se permi permite te mantene antener (en (en paral paralelo elo con la la Norm Norma ENV EN V ) las l as normas normas naci naciona onalles que es estén tén en contradicci contradicción ón con la Norma ENV hasta que se adopte la decisión final sobre la posible conversión de la Norma ENV en Norma EN. L os mi miembros de CEN CEN son los organismos organismos naci naciona onalles de norma normalización de los paí paíse sess siguie siguientes: ntes: A lemani ania, A ustri ustria a, Bélgica, Di Dinam namarca, Esp E spa aña, ña, Finlandia, nlandia, Fran F rancia, cia, Grecia, Grecia, Irl I rla anda nda, I slandia, slandia, Ita I tallia, L uxem uxemburgo, burgo, Norue N oruega ga,, Países Países Bajos, Portugal, Reino Unido, Suecia y Suiza.
CEN COMITÉ EUROPEO DE NORMALIZACIÓN European Committee for Standardization Comité Européen de Normalisation Europäi uropäisches sches K omi omitee tee für Normu N ormung ng SECRE SEC RET TARÍ ARÍA CE CENTRA NTRAL L: Rue de Stas Stassart, 36 36 B-1050 B-1050 Brux Bruxe elle lles ©1994 ©1994 Derech Derechos os de reproducción reproducción reservados a los Mi Miembros de CEN.
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ENV 1992-1-3:1994
ÍNDICE Página PREÁMBULO . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .
10
INTRODUCCIÓN . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . Campo de aplicación . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . Cam Campo de aplicación de la Parte rte 1-3 del Euro Eurocódigo 2 . . . . . . . . . . . . . Definiciones . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . Térm Términ ino os especiale iales utiliza ilizados en la Parte rte 1-3 del Euro Euroc código igo 2 . . . . . . .
13 13 13 13 13
BASES DE PROYECTO . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . Requisitos fundamentales . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . Definiciones y clasificaciones . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . Propiedades de los materiales . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . Valores característicos . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . Requisitos de diseño . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . Generalidades . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . Coe Coeficie ficientes parcia rciale les de segurida ridad en estados límite ites últim ltimo os . . . . . . . . . Coeficiente ficientes parciale parciales s de de seguridad de las accio accione nes en estructuras de edificación . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 2.3.3 .3.3.2 .2 Coe Coefic ficientes parcia rciale les de segurid ridad de los materia riales . . . . . . . . . . . . . . 2.5 Análisis . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 2.5.1 Disposiciones generales . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 2.5.1.1 Generalidades . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 2.5.2 Idealización de la estructura . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 2.5.2.1 Modelos estruc ructurales para análisis de conjun junto . . . . . . . . . . . . . . . . . . 2.5.3 Métodos de cálculo . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 2.5.3.1 Consideraciones básicas . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 2.5.3.5 Análisis de placas . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 2.5.3.5 .3.5.8 .8 Proyecto de sistemas de forjados prefabric ricados . . . . . . . . . . . . . . . . . . 2.5.3.8 Apoyos a media madera . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 2.5.4 Determinación de los efectos del pretensado . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 2.5.4.2 Determinación de la fuerza de pretensado . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .
14 14 15 15 15 15 15 15 15
3 3.1 3.1.2 3.1.2.3 3.1.2 .1.2.4 .4 3.1.2.5 3.1.2.5.5 3.5 3.5.1 3.5.2 3.5.3 3.5.4 3.6
PROPIEDADES DE LOS MATERIALES . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . Hormigón . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . Hormigón de peso normal . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . Resistencia a tracción . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . Tipif Tipific ica ación ión de la resistencia de proy royecto del hormig rmigón . . . . . . . . . . . . . Propiedades de deformación . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . Fluencia y retracción . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . Materiales de conexión . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . Generalidades . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . Aparatos de apoyo . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . Fijac jaciones metálicas para paneles de cerra rramiento . . . . . . . . . . . . . . . . . Mortero . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . Dispositivos de elevación . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .
21 21 21 21 21 22 22 22 22 22 22 22 23 23
4 4.1 4.1.3 4.1.3.3
CÁLCU LCULO DE SECCIONES Y ELEM LEMENTOS ESTRUCTURALES LES . . . . Requisitos de durabilidad . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . Proyecto . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . Recubrimiento de hormigón . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .
23 23 23 23
1 1.1 1.1.2 1.4 1.4.2 .4.2 2 2.1 2.2 2.2.3 2.2.3.1 2.3 2.3.1 2.3.3 .3.3 2.3.3.1 2.3.3.1
15 15 16 16 16 16 16 18 18 18 18 19 20 20
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Página 4.2 4.2.3 4.2.3.3.6 4.2.3 .2.3.4 .4 4.2.3.4.1 4.2.3.5 4.2.3.5.4 4.2.3.5.6 4.3 4.3.2 4.3.2.3 4.3.2.3 4.3.2.4 4.3.2.4 4.3.2.4.2 4.3.2.4.4 4.3.3 4.3.3.1 4.3.5 .3.5 4.3.5 .3.5.6 .6 4.3.5.6.1 4.3.5.7 4.4 4.4.1 4.4.1.1 4.5 4.5.1 4.5.2 4.5.3 4.5.3.1 4.5.3.2 4.5.3.3 4.5.4 4.5.5 4.5.5.1 4.5.5.2 4.5.5.3
Datos de proyecto . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . Hormigón pretensado . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . Tensiones multiaxiales . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . Prop ropiedades tecnológica icas del acero para pretensado . . . . . . . . . . . . . . . Relajación . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . Cál Cálculo de elementos de hormigón pretensado . . . . . . . . . . . . . . . . . . . Fuerza inicial del pretensado . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . Zonas de anclaje de elementos pretesos . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . Estados límites últimos . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . Cortante . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . Elem lemento ntos qu que e no requie requiere ren n arma armadu dura ra de cortante rtante (VSd ≤ VRd1) . . . . . . . . Elem lemento ntos qu que e requie requieren armadu rmadura ra de cortan cortante te (VSd > VRd1) . . . . . . . . . Piezas de canto constante . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . Método de las bielas de inc inclina inación varia riable . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . Torsión . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . Torsión pura . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . Esta Estados límit límite es últimos ind inducido idos por deform forma acion iones estruct ructurale rales s...... Métodos simplific lifica ados de cálcu lculo para soporte rtes aislad lados . . . . . . . . . . . . Generalidades . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . Pandeo lateral de vigas esbeltas . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . Estados límites de utilización . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . Limit Limita ación de tensiones bajo condicio iciones de servic rvicio io . . . . . . . . . . . . . . . Consideraciones básicas . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . Proyecto de conexiones . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . Generalidades . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . J untas a compresión . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . J untas a cortante . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . Generalidades . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . Requerimientos básicos . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . Resistencia de cálculo a cortante . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . J un untas a flexión y tracción . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . Apoyos . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . Requerimientos generales . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . Apoyos para piezas no aisladas . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . Apoyos para piezas aisladas . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .
23 23 23 24 24 24 24 24 27 27 27 28 28 28 28 28 29 29 29 29 29 29 29 30 30 30 30 32 32 32 32 35 36 36 36 37
5 5.2 5.2.2 5.2.2.1 5.2.2.2 5.2.3 5.2.3.2 5.3 5.3.3 5.3.3.1 5.4 5.4.2 5.4.2.1 5.4.2.1.1 5.4.2.2 5.4.7
DETAL LES . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . Acero para hormigón armado . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . Adherencia . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . Condiciones de adherencia . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . Tensión última de adherencia . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . Anclaje . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . Métodos de anclaje . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . Elementos del pretensado . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . Separación horizontal y vertical . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . Elementos pretesos . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . Elementos estructurales . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . Vigas . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . Armadura longitudinal . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . Mínimo y máximo porcentaje de armaduras . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . Armadura de cortante . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . Muros de hormigón armado . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .
40 40 40 40 40 40 40 41 41 41 42 42 42 42 42 43
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ENV 1992-1-3:1994
Página 5.4.7.5 5.4.7.6 5.4.7.7 5.4.9 .4.9 5.4.10 5.5 5.5.1 5.5.2 5.5.3
Definició ición de muros prefabric ricados de hormigón . . . . . . . . . . . . . . . . . Muros sobre juntas de forjados . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . Paneles sandwich . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . Plac lacas prefab fabrica ricadas de hormig rmigón de clas lase superior rior a C50 C50/60 /60 . . . . . . . . . Cimentaciones con cáliz . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . Limit Limita ación del daño orig rigina inado por acciones accide identales . . . . . . . . . . . . Sistema de atado . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . Dimensionado de los sistemas de atado . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . Continuidad y anclaje de los sistemas de atado . . . . . . . . . . . . . . . . . .
43 43 44 44 44 46 46 46 48
6 6.2 6.2.1 6.3 6.3.5
CONSTRUCCIÓN Y ACABADO . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . Tolerancias . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . Tolerancias. Generalidades . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . Reglas de construcción . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . Elementos y estructuras prefabricados . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .
49 49 49 49 49
7 7.4
CONTROL DE CAL IDAD . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . Con Control rol de las las dife iferentes etapas del proc roceso de construc rucción ión . . . . . . . . . .
49 49
ANEXOS (Normativos) ANEXO ANEXO 1
PRESCRIP RESCRIPCION CIONES ES ADICI ADICION ONALES ALES PARA PARA LA DETERMIN DETERMINACIÓN ACIÓN DE LOS EFECTOS DE LAS DEFORMACIONES DIFERIDAS DEL HORMIGÓN . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .
50
ANEXO 2
ANÁL ISIS NO LINEAL . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .
50
ANEXO ANEXO 3
INFORM INFORMACIÓN ACIÓN SUPLE UPLEMEN MENTARIA TARIA ACERCA DE LOS ESTADO ESTADOS S LÍMITES ÚLTIMOS INDUCIDOS POR DEFORMACIONES ESTRUCTURALES . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .
50
COMP COMPROB ROBACIÓN DE DEFORMA DEFORMACION CIONES ES MEDIAN MEDIANTE TE CÁLCUL OS . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .
50 50
ANEXO ANEXO 4
ANEXO (Informativo) ANEXO ANEXO 105
COND CONDICION ICI ONES ES GENERALES GENERALES PARA LA REDU REDUCCIÓN DE LOS COEFICI COEFICIEN ENTES TES DE SEGURID EGURIDAD AD PARA MATERIALES MATERIALES . . .
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PREÁMBULO Objetivos de los Eurocódigos (1)
L os Eurocódigos estructu estructural rales es compren comprende den n un un grupo grupo de de norma normas para para el dise di seño ño de edifi dif icaci cacione oness y obras de ingeniería civil desde el punto de vista estructural y geotécnico.
(2)
Cubren ubren la ej ejecución ecución y control control solame solamente hasta hasta el punto punto que que es n nec eces esari ario o para para indicar la cal calidad dad de de los productos de construcción, y el nivel de ejecución necesario para cumplir con las prescripciones de las reglas de proyecto.
(3)
Hasta que el conjunto de de especi specifficaci cacione oness técnicas técnicas armo armoniz nizad adas as nece necesa sari rias as para para los los productos productos y para para los los métodos de ensayo de los mismos esté disponible, algunos de los Eurocódigos estructurales cubren estos aspectos en anexos informativos.
Antecedentes al prog programa de Eurocódigos urocódigos (4)
L a Comi Comisión de de las Comun Comuniidade dadess Europea Europeas (CCE (CC E) inici inició ó el el traba trabajo de de establecer blecer un con conjjunto unto de de regl reglas té técnicas armonizadas para el proyecto de edificaciones y trabajos de ingeniería civil que sirviese, inicialmente, como una alternativa a las diferentes reglas vigentes en los distintos estados miembros y que, finalmente, las sustituyese. Estas reglas técnicas se denominaron "Eurocódigos Estructurales".
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En 199 1990, 0, desp despué uéss de de consu consulltar tar a sus sus resp respe ectivos est esta ados dos mi miembros, bros, la CEE CEE transfi transfiri rió ó el el traba trabajo del del futuro desarrollo de los Eurocódigos al CEN, al mismo tiempo que la Secretaría de la EFTA acordó apoyar el trabajo del CEN.
(6)
El Com C omité Técn Técnico ico CEN/ CE N/T TC 250 250 de de CEN CE N es el resp respon onsa sable ble de todo todoss los Eurocódigo Eurocódigoss Estruct Estructura urales les..
Prog Programa de Eurocó urocódigo digos (7)
El traba trabajo se está stá de desarr sarroll olla ando ndo en en los los si sigui guientes Eurocódigos Estruct Estructura uralles, estand stando o form formado cada cada uno uno por un determinado número de partes: EN 1991 Eurocódigo 1 Bases de proyecto y acciones sobre las estructuras EN 1992 Eurocódigo 2 Proyecto de estructuras de hormigón EN 1993 Eurocódigo 3 Proyecto de estructuras de acero EN 1994 Eurocódigo 4 Proyecto de estructuras mixtas de hormigón y acero EN 1995 Eurocódigo 5 Proyecto de estructuras de madera EN 1996 Eurocódigo 6 Proyecto de estructuras de mampostería EN 1997 Eurocódigo 7 Proyecto geotécnico EN 1998 Eurocódigo 8 Reglas de proyecto para la resistencia al sismo de las estructuras EN 1999 Eurocódigo 9 Proyecto de estructuras de aleación de aluminio
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Se han han forma formado subco subcom mités tés indepe independ ndiientes ntes por por CE CEN/TC 250 para para el el traba trabajo en en los di distintos stintos Eurocódi Eurocódigos gos mencionados.
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Esta Parte 1-3 de del Eurocó E urocódigo digo 2 se publi publica ca como una una Norma orma Experi xperim mental ntal Europ E urope ea (ENV (E NV ) con una una vida vida inicial de tres años.
(10) Esta Norma Experim xperimental ental se pretende pretende que se apl aplique de manera anera exper experimental ental y que, que, consiguientem consiguientemente, ente, se remitan los oportunos comentarios.
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(11) Después Después de dos años, años, aproxim aproximada adamente, nte, los miembros de CEN se serán rán invita invitados dos a rem remitir tir comenta comentari rios os y opi opiniones más formales a fin de que se tengan en cuenta para determinar el trabajo futuro. (12) M ientras entras tanto, tanto, la l as observa observaci cione oness y comen comenta tari rios os a esta Norma Experi xperim menta entall se debe deben n enviar enviar a la la Secreta Secretarí ría a del Subcomité CEN/TC 250/SC 2 a la siguiente dirección: DIN Burggrafenstrasse, 6 D-10787 Berlin GERMANY Telé Te léfo fon no: (+49 (+49) 30 30-26 -2601-25 -2501. Fax: (+49 (+ 49)) 30-260 30-2601-12 1-1231 31 o al Organismo Nacional de Normalización correspondiente. NOTA NACIONAL – El Organismo Nacional de Normalización en España: AENOR Fernández de la Hoz, 52 28010 MADRID Tf.: 91-43 -4326000 Fax: 91-3104976
Documentos nacionales nacionales de aplicaci aplicación ón (13) En vista vista de las respons responsa abili bil idade dadess de las a autori utorida dade dess de los esta estados dos miembros para para la la seg seguri urida dad, d, sal salud y otras materias cubiertas por los requisitos esenciales de la DPC (Directiva Europea de Productos de Construcción), en esta Norma Experimental, a algunos elementos que afectan a la seguridad, se les ha asignado valores indicativos cativos que es están tán identi dentifficados por . L as autori autorida dade dess de cada cada es estad tado o miembro serán serán las responsab responsablles de asignar los valores definitivos a estos elementos que afectan a la seguridad. (14) M uchas uchas de las normas normas de apoyo apoyo armoni armonizada zadass no es estarán tarán disponibl disponibles es en el momento ento de la publicación publi cación de es esta ta Norma Experimental. Está previsto, por ello, que cada país miembro o su Organismo Nacional de Normalización publ publique un Documento Nacional de Apli Aplica caci ción ón (DNA (DN A ) dando dando los valore valores def definitivos niti vos para los los el elementos relativos a la seguridad, con referencias que sean compatibles con las normas de apoyo, y que sirva como guía para la aplicación de esta Norma Experimental. (15) Se pretende pretende que esta Norma Experi xperim menta entall sea sea utili util izada zada con los DNA DNA vige vigente ntess e en n el el paí país dond donde e las edi edificaci cacioones o los trabajos de ingeniería civil estén localizados.
Materias Espe specífi cíficas cas de esta Norma Norma Exper xperimental (16) El cam campo de de apli aplica cación ción del del Eurocódigo urocódigo 2 está está defi definido nido en en el el apartad partado o 1.1.1 1.1.1 de la Norma Experi xperim mental ENV 1992-1-1 y el campo de aplicación de esta parte del Eurocódigo 2 está definido en el apartado 1.1.2. L as par partes adi adiciona cionalles del del Eurocódigo urocódigo 2 que que es están tán prevista previstass se indican ndican en el apartado apartado 1.1. 1.1.3 3 de la Norm Norma Experimental ENV 1992-1-1; éstas cubrirán tecnologías adicionales o distintas aplicaciones y complementarán y suplementarán esta parte. (17) Cuando uando se utili util ice esta Norma Experi xperim mental ntal en la práctica, práctica, se debe debe presta prestarr espe especia cial consi consideración deración a los susupuestos y condiciones indicados en el apartado 1.3 de la Norma Experimental ENV 1992-1-1. (18) L os siete capítulos pítulos de esta esta Norma Experi xperim mental ntal están stán complem compleme entados ntados con cuat cuatro ro anexo anexoss que tie tienen nen el mismo carácter normativo que los capítulos con que están relacionados. Estos anexos se han introducido quitando de la parte principal del texto, para mayor claridad, algunos principios o reglas más detalladas que pueden ser necesarias en algunos casos.
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(19) Como omo se indicó en (14) (14) de este este Pre Preámbulo, se debe deberí ría a hac hacer er referencia a los docum docume entos nac naciional onales de apl aplicación que den detalles sobre las normas de apoyo compatibles que deban utilizarse. Para esta parte del Eurocódigo 2 se presta particular atención a la ya aprobada Norma Experimental ENV 206 Concrete-perfor- mance, mance, production, pl acing and compli compli ance cri teria, y a los requisitos de durabilidad indicados en el apartado 4.1 de esta Norma Experimental. (20) L as prescri prescripciones pciones de de e esta sta Norma Experi xperim menta entall están stán basa basada das, s, funda undamenta entallmente ente,, en la la edici edición ón de 197 1978 8 del del Código Mode M odello del del CEB y de otros otros docum documentos más recientes recientes del del CE CEB y de la FI P. (21) Para el desarrol desarrolllo de es esta ta Norma Experim xperimental ental se han han preparado preparado numerosos numerosos documen documentos tos de trabajo que proporcionan comentarios y justificaciones para algunas de las prescripciones de esta Norma Experimental. En la Norma Experimental ENV 1992-1-3 serán de aplicación los siguientes párrafos adicionales: (22) Esta Parte 1-3 1-3 del del Eurocódigo E urocódigo 2 complem compleme enta la Norma Experi xperim mental ntal EN E NV 1992 1992-1-1-1 1 en los aspe aspectos ctos parti particuculares de elementos y estructuras prefabricados de hormigón. (23) L a organi organización y estructu estructuración ración de esta esta Parte 1-3 1-3 se corres correspon ponde de con la de de la Norma Experi xperim menta entall ENV 1992-1-1. Sin embargo, la Parte 1-3 contiene Principios y Reglas de aplicación que son específicos de los elementos y estructuras prefabricados de hormigón. (24) Esta Parte 1-3 de del Eurocó E urocódigo digo 2 incluye un anexo nexo inform informa ativo, el anexo nexo 105 105.. (25) Si un párrafo párrafo dete determinad rminado o de la Norma Experi xperim mental ntal ENV 1992 1992-1-1-1 1 no no se menciona en esta esta Norma Experi xperi-mental ntal ENV 1992 1992--1-3, dicho párrafo de la la Norm Norma Experim Experimenta entall ENV 1992 1992--1-1 será será de apl aplicaci cación ón según según se se considere adecuado en cada caso. A lgunos gunos Pri Principios ncipios y Reglas de de aplicac pli caciión de de la Norm Norma Experim Experimenta entall ENV 1992 1992-1-1-1 1 se se modifi odif ican can o se ree reem mplazan en esta parte. Cuando se modifica o sustituye un Principio o Regla de aplicación, la numeración se identifica añadiendo 100 al número original. Cuando se añade un Principio o Regla de aplicación se indica con un número consecutivo al último número de la Norma Experimental ENV 1992-1-1, añadiéndole 100. Un tema no inclui incl uido do en la Norm Norma Expe Experi rim mental ental EN E NV 1992-11992-1-1 1 se presenta presenta en en esta esta parte parte como un nuevo nuevo párrafo. El número de estos párrafos es el siguiente al último número del apartado más acorde de la Norma Experimental ENV 1992-1-1. (26) L a num numera eraci ción ón de ecuaci cuacione ones, s, gráficos, gráficos, pie pies de página página y tablas tablas en en esta esta parte parte se rige ri ge por el mismo mismo crite cri teri rio o que la numeración de párrafos citada en (25). (27) En esta esta Parte 11-3 del del Eurocódigo Eurocódigo 2, 2, tam también se se hace hace referencia a las Normas CEN CE N aplica apli cables bles pa para los productos prefabricados.
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1 INTRO INTROD DUCCIÓN CCIÓN Este capítulo de la Norma Experimental ENV 1992-1-1 es aplicable, salvo en lo siguiente:
1.1 Campo de aplicación plicación 1.1.2 Campo de aplicac aplicaciión de la Parte 1-3 del Eurocód E urocódiigo 2 Se añade después del Principio P(5): P(10 P(106) 6)
Esta Parte 11-3 proporci proporciona ona una base base gene general ral para el proyecto proyecto y de detal talles de de es estructuras tructuras de hormi hormigón en edificaciones constituidas en parte o enteramente de elementos prefabricados.
P(10 P(107) 7)
L as estructu estructuras ras prefabri prefabrica cada dass se se caracte caracteri rizan zan por la prese presencia ncia de de juntas untas que proporciona proporcionan n cone conexi xión ón entre entre elementos. (108) (108)
Esta Parte 1-3 1-3 proporciona Principios Pri ncipios y Re R eglas de de apli aplica cación ción que complementa ntan aqu aque ellos de de la Norma Experi xperim mental ntal ENV 1992 1992-1-1-1. 1. L as materi terias as rela relaciona cionada dass con la fab fabri rica caci ción ón y monta montajje de de las estructuras son tratadas por otras Normas CEN.
(109) En estructu estructuras ras pref prefabri abrica cada dass de hormi hormigón de deberá berá presta prestarse rse espe especial cial atención atención a: – descri descripción pción deta detalllada de apoyos; poyos; – descri descripción pción deta detalllada de juntas untas y uni uniones; ones; – seguri segurida dad d estructural estructural y estabil estabiliidad dad durante durante la construcci construcción ón en en varias varias fase fases; – armad armaduras uras pretesa pretesas. s.
1.4 Definicione finiciones 1.4.2 Términos espe speciale ciales utilizados utilizados en la Parte Parte 1-3 de del Eur E uroc ocódig ódigo o2 Se añade después del Principio P(2): P(10 P(103) 3)
L os términos términos que que se utili utilizan zan en en esta Parte 1-3 se se def definen nen a continua continuación: ción:
– Elemento prefabricado prefabricado: Aque A quell que es ej ejecutado en una una fábrica fábrica o luga lugarr dif diferente del del emplaza plazam miento ento definitivo de la estructura, protegido de condiciones climáticas desfavorables. – Elemento com compuesto: sto: Comprende hormigón in situ y y prefabricado, con o sin armadura de conexión. – Forjad Forj ados os nervado vados s: Consisten en nervios (o vigas) prefabricados, con bloques, piezas aligeradas de cerámica u otras formas de encofrado perdido entre ellos, con o sin losa superior. – Pane Panel san sandw dwich: Consiste normalmente en dos capas de hormigón con aislamiento térmico intercalado entre ellas. – Diafragmas: Elementos planos sometidos a fuerzas en su propio plano. Un diafragma puede consistir en varias unidades prefabricadas conectadas entre sí. – Sistemas de atado: Elementos a tracción, que proporcionan continuidad en forjados, muros o soportes. – Pie Piezas prefabricad prefabricadas as aisladas: Aquellas para las que, en caso de fallo, no existe ningún medio secundario de transferencia de carga, como por ejemplo, redistribución de fuerzas y momentos internos.
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(104) L os si siguientes guientes tipos tipos de elementos prefabrica prefabricados dos armados rmados o pretensados nsados son los que que se utili util izan normalmente: – elementos ntos line li neales
(por (por ejem ejemplo, vigas vigas, vigue viguetas, tas, sopo soporte rtes); s);
– elementos entos de placas placas (por ejemplo, ejemplo, placas placas ma macizas cizas,, completa completa o parci parcia almente ente prefabri prefabrica cada das, s, placas nervadas, forjados nervados, losas aligeradas);
(105) (105)
– eleme lementos ntos de muro
(por (por ejem ejemplo, macizos macizos,, nerva nervado doss o sa sandwich); ndwich);
– otros otros elem lementos tos
(po (por e eje jem mplo, cime cimentacion ciones, esca escale lera rass).
Situa Situaciones ciones trans transiitorias: En E n cons construcción trucción con con hormigón hormigón prefabricad prefabricado, o, las si situa tuaciones ciones trans transiitorias son las siguientes: – dese desenco ncofr fra ado; – transporte transporte al almacé acén; – condici condicione oness de apoyo apoyo y carga durante durante el alm almace acena najje; – transp transporte orte a la obra obra;; – monta ontajje (izado) (izado) y construcción. construcción.
2 BAS BASES DE PROYECTO PROYECTO Este capítulo de la Norma Experimental ENV 1992-1-1 es aplicable, salvo en lo siguiente:
2.1 Requisito Requisitos s fund fundam amentales ntales Se añade después del Principio P(4): P(10 P(105) 5)
L a organiz organizac aciión de la estructura structura y la interacción nteracción entre entre las piezas estructurales structurales debe deberá rá ase asegura gurarr un comcomportamiento sólido y estable. (106) L a interacci interacción ón nece necesa sari ria ae entre ntre los eleme elementos se se obti obtien ene e ata atando ndo la estructu estructura ra con a) a) siste si stem mas de atado perimetrales, b) sistemas de atado internos, c) sistemas de atado horizontales a soportes y muros, d) sistemas de atado verticales, donde sea necesario. En las zonas en que la edificación esté dividida mediante juntas en partes estructuralmente independientes, pendientes, cada par parte deberá deberá tener su sistem sistema a de atado adecuado. adecuado. (107) L a facil cilidad dad de montaj ontaje y man mante tenimiento nimiento debe deberá rá ser ser considerada considerada en el proyecto. proyecto. (108) Deberán Deberán preve preverse rse los dispositivos dispositivos mecánicos ade adecua cuados dos que faci aciliten ten la inspecci inspección ón y la la susti sustitutución donde sean necesarios.
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2.2 Defi Definicione niciones y clas clasif ificacion icacione es 2.2.3 Prop Propiiedades de los materiale iales 2.2.3.1 Valores caract caracte erís rísticos Se añade después de la Regla de aplicación (4): (105) En construcción construcción con el elementos entos prefabri prefabrica cados dos es nece necesa sari rio o comproba comprobarr la l a resisten resistenci cia a a compres compresiión del hormigón f c en varias etapas de la construcción (desencofrado, transferencia del pretensado, véase véase el apartado apartado 3. 3.1.2.2 1.2. 2 de la Norm Norma Expe Experi rim mental ntal ENV 1992 1992--1-1).
2.3 Requisito Requisitos s de de dise diseño 2.3.1 Gene Generalida ralidades Se añade después del Principio P(4): (105) En los los casos casos en que que sse ea pe pertine rti nente nte,, se debe deberán rán considerar considerar en en el el proyecto proyecto los los ef efectos ectos di dinám námicos (impacto) durante las situaciones transitorias. A falta de un análisis más riguroso, éste se podrá realizar multiplicando los efectos estáticos correspondientes por un factor adecuado.
2.3.3 2.3.3 Coeficiente ficientes parciales parciales de seguridad guridad en estados límites últi último mos 2.3.3.1 2.3.3.1 Coeficiente ficientes parciales parciales de seguri uridad de las acciones en estructuras structuras de edifi dificación Se sustituye la Regla de aplicación (1) por: (101) L os coefi coefici cie entes ntes p parcial arciale es d de e seguri segurida dad d pa para las si situaci tuacione oness de de cál cálculo perma permane nente ntess y transitori transitoria as son los que se establecen en la tabla 2.2 de la Norma Experimental ENV 1992-1-1. Sin embargo, para los elementos prefabricados en situaciones transitorias, se podrá aceptar un coeficiente más bajo siempre que: a) el comportam comportamiento ento de la e estructura structura te terminada rminada e en n la la ssiituaci tuación ón def definitiva niti va no no resul resulte afecta ectado negativamente; y b) se sea a pe permi rmitido por los los docu docum mentos ntos apli aplica cables bles..
2.3.3.2 2.3.3.2 Coeficiente ficientes parciales de de seguridad uridad de los mate materiales ales Se sustituye la Regla de aplicación (4) por: (104) Se podrán podrán usa usarr valore valores más a alltos o más baj bajos de de γ c y γ s para los elementos prefabricados si se jus justifica ifican median iante los los proc rocedimie imien ntos de control rol ad adecuados y do documentos aplica licables les1).
1) Véase la Norm Norma a Experi Experim mental ENV EN V 1991 1991-1, capítulo capítulo 2 Bases de proyecto, y anexo informativo 105 de esta Parte 1-3 de la Norma Experimental ENV 1992.
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2.5 Aná Análisis lisis 2.5.1 Dis Dispos posicion icione es generales 2.5.1.1 Gene Generalidade ralidades Se añade después de la Regla de aplicación (6): P(10 P(107) 7)
A dem demás de de satisf satisfa acer cer los los requisitos requisitos de de la Norma orma Experi xperim mental ntal EN E NV 1992 1992-1-1, -1-1, el anál análisis de las estrucstructuras prefabricadas de hormigón tendrá en cuenta el comportamiento de las juntas entre elementos. Se realizará un análisis de cada fase de construcción, utilizando la geometría y las propiedades adecuadas para cada una de ellas. (108) En el el análi análisis sis de estructu estructuras ras pref prefabrica bricada dass de hormi hormigón de deberá berá tene tenerse rse en en cuenta cuenta:: – el comportamiento de de las unidades unidades estructur estructurales ales en en todas todas las las fases ases de de construcci construcción ón y su inte interacracción con los demás elementos (acciones conjuntas con el hormigón in situ u otros elementos prefabricados); – el comportam comportamiiento ento del del siste si stem ma es estr tructural uctural,, con parti particul cular ar aten atenci ción ón a las def deformaci ormacione oness real reales y a la resistencia de las conexiones; – las incerti ncertidum dumbres bres que que af afectan ectan a las coacciones y a la transm transmiisión sión de fuerz uerzas as entre entre los los el elemenentos, que surgen de las desviaciones en la geometría y en la colocación de los apoyos y elementos prefabricados. (109) L a coac coacci ción ón hori horizonta zontall causa causada da por el rozam rozamiento ento debido debido al peso peso de cual cualquier eleme elemento apoya apoyado do puede considerarse sólo en zonas que carezcan de riesgo sísmico (utilizando γ G,inf ). Sólo podrá considerarse si además: – la estabi stabillidad dad de conjunto conjunto de la estructur estructura a no no depen depende de únicam únicamente del del rozam rozamiento; y – la confi configura guraci ción ón del del apoyo apoyo excl excluye uye la posibi posibillidad dad de la acum acumulaci ulación ón de desplaza desplazam mientos entos irreve irreverrsibles de los elementos, como el causado por el comportamiento desigual bajo acciones alternas (efectos térmicos cíclicos sobre los bordes de contacto de los elementos simplemente apoyados). (110) En el el cál cálculo debe deberán rán conside considerarse rarse los ef efectos ectos de los movim ovimientos entos horizonta horizontalles sobre sobre la resi resistenstencia de la estructura y la integridad de las juntas. Donde se considere necesario, deberán situarse aparatos de apoyo adecuados.
2.5.2 Idealización de la estructura 2.5.2.1 2.5.2.1 Mode odelos estructurales tructurales para análi anális sis de conj conjunto Se añade después de la Regla de aplicación (6): (107) En la prefabri prefabrica caci ción, ón, los l os siguie siguientes ntes si sistem stemas estructura estructuralles son los que se utili util izan normalm normalmen ente te para para asegurar la estabilidad de conjunto. Estos u otros sistemas pueden actuar solos o en combinación: a) Estructuras structuras de pórtico pórtico [véase [véase figura 2. 2.106 106 a)] a)],, compue compuesta stass por elementos prefabrica prefabricados dos line linea ales (vigas y soportes). Pueden proyectarse como soportes continuos en ménsula (fundamentalmente para edificaciones bajas), o bien parcial o totalmente como una estructura continua. b) Estructuras structuras de muros transversa transversalles o estructu estructuras ras de pane panelles [véase [véase figura figura 2. 2.106 106 b)] caracte caracteri ri-zadas por un comportamiento rígido en su plano (muros de cortante) y conexiones mediante rótulas rótulas pe perpendi rpendiculares al al plano (losa (losass transversa transversalles es). ). L a esta estabil biliidad dad longitudinal longitudinal se o obtiene btiene a través de muros o pórticos perpendiculares a los muros transversales. c) Estructuras structuras arr arriiostrada ostradas [véase [véase figura 2. 2.106 106 c)] en las que que las viga vigass y los los soporte soportess pue pueden den tene tenerr unione unioness ar articul ticulad adas. as. La L a estabi stabillidad dad horizontal horizontal se aseg asegura ura a través través de elementos elementos de arriostram ri ostramiiento. d) Dia Di afragm ragmas de forj forjados dos o cubierta cubiertass [véa [véase figu fi gura ra 2. 2.106 106 d)]. d)]. Forja orjados dos y cubi cubiertas utili utilizado zadoss para transferir las fuerzas horizontales a los elementos de arriostramiento. e) Estructuras structuras cel celulares [véase [véase figura 2.106 e]. Estructuras structuras formadas das por por cél células prefabri prefabrica cada dass monolíticas, por ejemplo, células de habitación.
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a) Estructura de pórtico
b) Es Estructura de muros transversales (Estructura de paneles)
c) Estructura arriostrada
d) Pl Planta de diafragma de forjado o cubierta
e) Estructura tructura celular
Fig. 2.10 2.106 6 – Diferente Diferentes tipos de estructuras structuras
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2.5.3 Métod Método os de cálculo cálculo 2.5.3.1 Cons onsider ideracione aciones bás básicas Se sustituye la Regla de aplicación (5) por: (105) L a di distancia stancia entre entre juntas juntas de dilat dil ata ación ción para e estructu structuras ras prefabri prefabrica cada dass de hormi hormigón podrá podrá se ser mamayor que la distancia para estructuras hormigonadas in situ, ya que una parte de la fluencia y la retracción ocurre antes del montaje. Se añade después de la Regla de aplicación (5): P(10 P(106) 6)
Cuando Cuando pue pueda dan n exi exist stiir movimiento ovimientoss relati relativos entre entre una una pieza y su apoy apoyo, o, se conside considerará rarán n los los e efecto fectoss sosobre el apoyo y la estructura apoyada. (107) Puede asumirse en en el el cál cálculo la l a continui continuida dad d en en las juntas juntas como si se trata tratase se de juntas untas monolíti onolí tica cass cuando: – se uti utiliza li za horm hormigón igón in situ y y detalles de armado convencionales; o – la conti continuidad nuidad se aseg asegura ura a través de de conexiones conexiones con pernos pernos o sol solda dadura; dura; o – se dem demuestra uestra el comportam comportamiiento ento continuo continuo de la conexión conexión med mediiante ante un ensa ensayo yo preciso preciso que se deberá realizar para condiciones desfavorables de resistencia y rigidez. En los demás casos las conexiones se considerarán como rótulas.
2.5.3.5 Análisis de placa placas s Apartado adicional después del apartado 2.5.3.5.7.
2.5.3.5.8 2.5.3.5.8 Proy Proye ecto de de sistemas de forj forjados ados prefabricad prefabricados P(10 P(101) 1)
Para el el proyecto proyecto de de titipos pos esp espe ecífi cíf icos de de el elementos ntos prefabricad prefabricados os de de forja forjado, do, tam también se se se segui guirán las indi ndicaciones de la Norma CEN de Producto aplicable.
P(10 P(102) 2)
L a di distribución stribución de cargas cargas transve transversales rsales entre entre el elementos de forja orj ado adya adyace cente ntess se ase asegurará gurará a través través de conexiones apropiadas para la transferencia de cortante. (103) L as conexi conexione oness para para la la transfere transferencia ncia de cortant cortante e pue puede den n ser ser a) junta untas hormi hormigonad gonadas as o con inyección de mortero, b) uniones soldadas o con pernos, o c) armadura de forjado superior. (104) L a distri distribución trans transversa versall de cargas cargas puntua puntualles o lineales neales puede puede dete determinarse rminarse utili util izando zando cál cálculos o ensayos adecuados. (105) En los los casos casos en los que que los forjad forj ados os prefabri prefabrica cados dos se sean an diseñad diseñados os para para actua actuarr como di diafragmas cacapaces de transferir las fuerzas horizontales a los elementos de arriostramiento, se aplican las siguientes reglas: – el diafr diafragm agma debe deberá rá forma formarr parte parte de un mode modello estructural real que tenga en en cuenta cuenta la compatibilidad de las deformaciones de los elementos de arriostramiento; – deberán deberán consi considerarse derarse los e effectos de los despl desplaza azam mientos entos horizontales hori zontales resultantes resultantes en en todas todas las las partes de la estructura; – el diafr diafrag agm ma debe deberá rá estar estar adecu adecuad adam amente ente arma armado do para resistir resisti r los esf esfuerz uerzos os de tracción tracción en el el modelo estructural adoptado; – cuando cuando exi exista stan n concentraci concentracione oness de tensi tensione oness en en el el diafr diafrag agm ma (alrede (alrededor de los huecos, en llas as conexiones a los elementos de arriostramiento) se deberán proporcionar detalles suficientes.
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P(10 P(107) 7)
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Se puede puede suponer suponer transmisión sión de de fuerz uerzas as en un di diafrag afragm ma cuando cuando exista exista armad armadura ura transversal. transversal. Ésta puede estar concentrada en los apoyos, siempre que los elementos estén atados de forma tal que se sea a posible posibl e la transferencia transferencia de de la fuerz uerza a lateral ateral por efecto arco, arco, celosía celosía o viga viga.. L a armad armadura ura transversal puede estar en la losa superior cuando ésta exista.
Cuando uando se hayan hayan previsto en en proyecto proyecto apoyos apoyos simples, simples, se tendrá tendrán n en en cuenta los ef efectos de de las coacci coaccione oness reales de los elementos prefabricados. (108) Cuando uando entre el elementos entos adya adyace cente ntess a aiislados (por ejem ejemplo, se secci ccione oness e en n dobl doble T) no se se di disponspongan conectadores a cortante, en los nervios se deberán disponer armaduras de cortante como si fuesen vigas. (109) L os elementos entos prefabri prefabrica cados dos con losa superi superior or e estructu structural ral de al me menos 40 mm puede pueden n cal calcularse como secciones compuestas, siempre que el cortante en la interfase entre la losa superior y los elemen elementos tos prefab prefabri ricad cados os se compruebe compruebe de de acuerdo acuerdo con el apartado apartado 4.5.3. 4.5. 3. L as tensiones tensiones en el el elemento prefabricado deberán comprobarse para todas las fases de construcción antes y después de que el comportamiento conjunto se haga efectivo. (110)
L as armad armaduras uras transversa transversalles puede pueden n encontrarse encontrarse enteram enteramente ente dentro dentro de los el elementos entos prefabricaprefabricados o dentro de la losa superior. Para el forjado bidireccional podrán utilizarse solamente armaduras transversales continuas.
(111) L os forja forj ados nervados nervados sin losa losa supe superior ri or puede pueden n conside considerarse rarse en el análi análisis sis como como placas placas maci acizas siempre que los nervios transversales estén separados a distancias s T, sin superar los valores detallados en la tabla 2.104.
Tabla 2.104 Separación paración máxima de nervios vios transversales, sT, que permite que los forj forjados nervados unidir unidireccionale ccionales sean considerados en el cálcul cálculo o como placas macizas Tipo de edificación
sL ≤ l eff / 8
Viviendas Otras edificaciones
– 10 d0
sL > leff / 8 12 d0 8 d0
donde sL
es la separación entre ejes de los nervios longitudinales;
leff
es la luz eficaz de los nervios longitudinales;
d0
es el espesor del forjado nervado.
A partados partados adi adici ciona onalles despué despuéss del del apartado apartado 2.5. 2.5.3. 3.7: 7:
2.5.3.8 Apoyos a media mad made era (101) L os apoyos apoyos a media ma madera dera puede pueden n cal calcularse se según el el model odelo de bi bielas y tira tirantes ntes como, como, por ejemplo, el mostrado en las figuras 2.107 a) y 2.107 b). Puede utilizarse una combinación de los dos modelos. (102) Todas odas las las arma armadura durass debe deberán rán esta estarr debidam debidamente ente anclada ancladas. s.
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2.5.4 2.5.4 Determinación de los efectos fectos del pre pretensa tensado 2.5.4.2 2.5.4.2 Dete Determinación minación de la fue fuerza de pretensado nsado Se sustituye la Regla de aplicación (4) por: (10 (104)
L os co coeficien ficientes rsup y rinf pueden tomar tomarse como 1,1 1,1 y 0,9 0,9 respecti espectivam vamente ente en ausenci ausencia a de inf pueden una determinación más rigurosa, y siempre que la suma de pérdidas debidas al rozamiento y efectos diferidos sea ≤ 30% del pretensado inicial. Sin Sin embargo, cuando exi existan stan datos adecua adecuados dos de medici ediciones ones dir directas de la fuerza uerza del del prete pretensado, nsado, puede tomarse: rsup = rinf 1,0 inf =
a) Armadura de suspensión vertical vertical
b) Arma Armadura desuspensión inclinada inclinada NOT NOTA – L as figura fi gurass no muestra uestran n los deta detallles de armado ni el sistem sistema completo en en equilibri uil ibrio o (véase (véase tam también la figura fi gura 5.121).
Fig. 2.10 2.107 7 – Ejemplos de modelos de cál cálculo culo para los los apoyos a me media madera
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3 PROPIEDAD ROPIEDADES ES DE LOS L OS MATERIALES MATERIALE S Este capítulo de la Norma Experimental ENV 1992-1-1 es aplicable, salvo en lo siguiente:
3.1 Horm Hormig igó ón 3.1.2 Horm Hormigón igón de pe peso normal normal 3.1.2.3 Resistencia a tracción tracción Se añade después de la Regla de aplicación (4): (105) L as ecuaci cuacione oness {3.1} {3.1} a {3.4} en la Norm Norma Experim Experimenta entall ENV 1992 1992-1-1-1 1 deb deben en se serr vali validada dadass cuando se apliquen a los hormigones de clases superiores a C50/60.
3.1.2.4 3.1.2.4 Tipifi pificación de la re resistencia de proyecto del hormigón hormigón Se sustituye la Regla de aplicación (3) por: (103) En la tabla tabla 3.101 se dan, dan, para las dife dif erentes rentes clases clases de hormi hormigón, gón, la resistencia resistencia caracte caracterí rística stica f ck y la correspondiente resistencia a tracción. Se añade después de la Regla de aplicación (103): (104) Pueden Pueden utili util izarse hormi hormigones gones de cla clases ses inte interme rmedias dias entre entre las me mencionada ncionadas en en la la tabla tabla 3.101.
Tabla 3.101 Clases de hormigón, migón, resistencias características características a compre presión f ck (probe (probeta cilí cilíndri ndrica), re resistencias ncias medias a tracción tracción f ctm y resistencias caracter características a tracción f ctk del hormigó hormigón (en N/mm N/mm2). (La (L a clasifi clasificación del hormigó hormigón, n, por ejemplo ejemplo C20 C20//25, se refie fiere a la re resistencia ncia en probeta probeta cil cilíndri ndrica/pr ca/probe obeta cúbica tal como se define fine en el apartado apartado 7.3.1.1 7.3.1.1 de la Norma ENV ENV 206) 206) Clase de C12 C12/15 /15 C16 C16/20 /20 C20 C20/25 /25 C25 C25/30 /30 C30 C30/37 /37 C35 C35/45 /45 C40 C40/50 /50 C45 C45/55 /55 C50 C50/60 /60 C55 C55/65 /65 C60 C60/70 /70 hormigón f ck ck
12
16
20
25
30
35
40
45
50
55
60
f ct ctm
1,6
1,9
2,2
2,6
2,9
3,2
3,5
3,8
4,1
4,4*
4,6*
f ctk ctk 0,05
1,1
1,3
1,5
1,8
2,0
2,2
2,5
2,7
2,9
3,1*
3,2*
f ctk ctk 0,95
2,0
2,5
2,9
3,3
3,8
4,2
4,6
4,9
5,3
5,7*
6,0*
* L os valores de f ct ct para las clases de hormigón superiores a C50/60 se han calculado de acuerdo con las ecuaciones {3.2} a {3.4} de la Norma Experimental ENV 1992-1-1 pero deberán ser validadas.
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3.1.2.5 3.1.2.5 Prop Propieda iedades de deform formación 3.1.2.5.5 Fluenc Fluencia ia y retracc retracción ión Se añade después de la Regla de aplicación (5): P(10 P(106) 6)
Si la tens tensiión de de compresión presión de del hormigón hormigón,, debida debida al prete pretens nsa ado, exce excede de 0,45 f cm cmj, se tendrá en cuenta la no-linealidad de la fluencia. (107) (107)
En est estos os caso casos, s, el coef coeficiente ciente bá básico de flue fluencia ncia debe deberí ría a modi odifica fi carse rse se según: gún: φ0,k = φ0 exp [1,5 (kσ – 0,45)]
{3.106}
donde φ0,k es el coeficiente básico no lineal de fluencia, que sustituye a φ0; φ0
es el el coef coeficie ciente de fluencia uencia según según el apartado partado 3. 3.1.2.5. 1.2. 5.5 5 o ane anexo xo 1, aparta apartado do A. A.1.1.2, 1.1. 2, de la Norma Experimental ENV 1992-1-1;
kσ
es la relación tensión-resistencia σc/f cmj donde σc es la tensión de compresión del hormigón bajo cargas cuasicuasi-permanentes nentes y f cmj es el valor medio de la resistencia a compresión del hormigón en el período de carga (véase apartado 4.2.1.3.3 (6) de la Norma Experimental ENV 1992-1-1).
(108) Para la flue fl uencia ncia a altas tas tem temperatura peraturas, s, véase véase el aparta apartado do A. A.1.1.2 1.1.2 (3) en en el el anexo nexo 1 de la Norma Experimental ENV 1992-1-1. Apartados adicionales después del apartado 3.4.2.1 (5).
3.5 Materiale riales de cone conexión 3.5.1 Gene Generalida ralidades P(10 P(101) 1)
L os mate ateriales ri ales de conexi conexión ón deb deben en ser ser estables y durab durablles para para la vida vida normal normal de la estructura. structura. Se comcomprobará probará la la compati patibil biliidad dad quí química y física. fí sica. L os ma materi teriales ales se se proteg protegerá erán n de influe nfl uencias ncias quí químicas cas y fí físicas desfavorables. Tendrán la misma resistencia al fuego que los elementos estructurales.
3.5.2 Aparato paratos s de apoy apoyo o P(10 P(101) 1)
L a resistencia resistencia y deforma deformaci ción ón de de los aparatos paratos de apoyo estarán starán de de acue acuerdo rdo con los ccri rite teri rios os de proyecto. proyecto.
3.5.3 Fij Fijaciones metálicas tálicas par para pane paneles de cerramiento P(10 P(101) 1)
Este apartado partado se se a apli plica ca a las fijacione cioness me metál tálicas cas perma permane nente ntess que que no no está están n total totalmente ente proteg protegiidas das de las influe nfl uencias ncias atmosféri atmosférica cas. s.
P(10 P(102) 2)
L os metal tales pa para las fij fi jaciones ciones de deben ben se ser elegi elegidos dos se según gún los si sigui guientes criterios: i) En el el caso caso de de que que no se sea a posi posible la inspe nspección: cción: – aceros ceros ino i noxi xida dables bles aus auste teníti níticos cos;; – bronce bronce fosforado fosforado.. ii) En el el caso caso de de que que se sea a posibl posible e la inspe nspección: cción: – aceros aceros ga galvani vanizados zados por por inm i nmersión ersión en ca caliente; nte; – cobre y aleaci aleacione oness de cobre; cobre; – pieza piezass galvanizad vanizadas as (electrol (electrolííticam ticamente o chapa chapadas das)) atornil atornilladas adas,, protegida protegidass con dos capa capass de pintupintura epoxi.
P(10 P(103) 3)
L a idone idoneidad dad del del materi teria al se esta stablecerá ante antes de rea reallizar zar la solda soldadu dura, ra, el recocido recocido o el el confor conform mado en en frío.
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3.5.4 .5.4 Morte Mortero (101) (101)
L a res resiiste stencia media del del morte mortero ro no se será rá menor nor de de 15 N/mm2.
3.6 Disp Dispos ositivos itivos de elevación P(10 P(101) 1)
El materi teria al para para los di dispos sposiitivos de elevación vación y ma manej nejo no no de deberá berá pres prese entar ntar una fragi ragilidad dad ssiigni gnificativa cativa con el paso del tiempo o al someterlo a bajas temperaturas.
4 CÁLCULO CÁLC ULO DE DE SECCI SECCION ONES ES Y ELEMENTO EL EMENTOS S ESTRUCTUR ESTRUCTURALES ALES Este capítulo de la Norma Experimental ENV 1992-1-1 es aplicable, salvo en lo siguiente:
4.1 Requis Requisitos itos de du durabilidad rabilidad 4.1.3 Proye Proyecto cto 4.1.3.3 Recubrimien Recubrimiento to de hormigó hormigón Se sustituye sustituye la la nota 3) inm i nmedi ediata atam mente después después de la tabl tabla a 4. 4.2 por: (103) Se pue puede de reduci reducirr en 5 mm cuando cuando se utili util icen cen hormigone hormigoness de clas clase e C40/ 40/50 y supe superiores. ri ores. Ade A de-más, para las piezas de losas prefabricadas y pretensadas fabricadas con un control de calidad fiable y que se encuentren en un tipo de exposición 1, puede hacerse una reducción adicional de 5 mm para hormigones de todas las clases de resistencia. Cuando el hormigón in situ se se coloque sobre un elemento prefabricado, el recubrimiento de la armadura respecto de la interfase puede reducirse hasta: – 5 mm en el elemen elemento to prefab prefabri ricado cado;; – 10 mm en el hormi hormigón in situ. Nota adi adiciona cionall inmed nmediiatam atamente despué despuéss de la la tabl tabla 4.2: 4.2: (105) Cuando uando esté justi ustificado cado por por prueba pruebas evi evide dente ntes, s, el rec recubri ubrim miento mínimo de de hormi hormigón puede puede reducirse para armaduras revestidas y resistentes a corrosión. En estos casos, deberán consultarse en los documentos aplicables las propiedades mecánicas, incluyendo la adherencia.
4.2 Datos de proyecto 4.2.3 Horm Hormigón igón pr pretensado ado 4.2.3.3.6 Tensiones multiaxiales Se sustituye la tabla 4.4 por:
Tabla 4.104 Criter terios para satisfacer satisfacer condicione condiciones de tensión tensión multiaxi multiaxial al en los los tendone tendones Relación: Tipo de tendón Radio de curvatura mínimo/Diámetro nominal A lambre o cordón cordón sim simple, ple, desvi desviado ado despué despuéss del tesado o tesatesa15 do estando desviado A lambre o cordón simple, tesado dentro de una vaina lisa 20 A lambre o cordón sim simple, ple, tesado tesado dentro dentro de una vaina vaina corru40 gada Ten Te ndón de alam lambres res o cordo rdones múltip ltiple less Los valore loress anteriore rioress multip ltiplic lica ados por n1/n2 donde n1 = número total total de alambres o cordones cordones del del tendón tendón;; n2 = número número de alambres alambres o cordones cordones que transmi transmiten la fuerz uerza a radial radial de todos todos los alambres alambres o cordones cordones del del tendón tendón al desviador (véase la figura 4.7 de ENV 1992-1-1).
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4.2.3.4 4.2.3.4 Propied Propiedade ades tecnológ tecnológiicas del acer acero para pre pretensa tensado 4.2.3.4.1 .2.3.4.1 Rela Relajac jació ión n Se añade después de la Regla de aplicación (5): P(10 P(106) 6)
En piezas piezas prete pretesas, sas, se tendrá tendrán n en en cuenta cuenta las pérdi pérdida dass de relaja relajación ción causa causada dass por por el incremento ento de tem tempeperatura en en el el curado por por calor calor del horm hormigón. L a pérdi pérdida da por relaj relajación ación se ace acellera durante durante la aplicación apli cación del curado térmico y la relajación se reduce al final del tratamiento.
4.2.3.5 4.2.3.5 Cálculo de el elementos ntos de hormigón pre pretensado 4.2.3.5.4 Fuerza Fuerza inicial del prete pretensado ado Se sustituyen los Principios P(2) y P(3) por: P(102) P(102)
L a fuerza fuerza máxima xima aplica plicada da a un tend tendón ón Po (es decir, la fuerza en el extremo activo inmediatamente después pués del del tesad tesado, o, x = 0, véase véase apartado 2.5. 2.5.4. 4.2) 2) no deberá deberá supe superar rar el valor valor A p ⋅ σo,máx.. donde Ap
es el área de la sección transversal del tendón;
σo,máx.
es la máxima tensión aplicada al tendón;
σo,máx.
= el menor nor de los valores valores 0,85 f pk o 0,95 f p0,1k
{4. {4.105}
para los elementos pretesos en los que los tendones dañados pueden sustituirse; = el menor nor de los valores valores 0,80 f pk o 0,90 f p0,1k
{4.5} 4.5}
en todos los demás casos. P(10 P(103) 3)
L a fuerza de pretensa pretensado do apli aplica cada da al hormi hormigón inmed inmediiatam tamente despu despué és del del tesa tesado do (postes (postesa ado) o despué despuéss de la transferencia (pretesado), es decir P mo = A p ⋅ σpm,o no deberá superar la menor de las fuerzas obtenidas por: A p ⋅ σpm,o = 0,80 f pk pk ⋅ A p, 0,90 f p0,1k p0,1k ⋅ A p
{4. {4.106}
para piezas piezas pretesas pretesas que cumpl cumplan an la la ecuaci ecuación ón {4. {4.105}, en las las que los tendones daña dañados dos pueden sustituirse; = 0,75 f pk ⋅ A p, 0,85 f p0,1k p0,1k ⋅ A p
{4.6} 4.6}
para cualquier otra situación; donde σpm,o
es la tensión en el tendón inmediatamente después del tesado o de la transferencia.
4.2.3.5. 4.2.3.5.6 6 Zonas onas de anclaje anclaje de elementos pre pretesos Se añade después de la Regla de aplicación (9): (110) (110)
Debe Deberá com comproba probarse el ancl nclaje del del esfuerzo sfuerzo de tracción, tracción, T dx, debido a la carga aplicada, en el estado límite último.
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L a siguiente expresión expresión sim simplif pli ficada cada pue puede de uti utillizarse pa para el es esffuerz uerzo o de tracci tracción ón T dx a una distancia x del apoyo: Tdx = M Sd (x) / z + V Sd (x) ⋅ cot cotθ
{4. {4.184}
donde M Sd (x) = momento nto fle flector ctor apli aplica cado do en la se sección cción x; z
= brazo mecánico;
V Sd (x) = esfuerzo sfuerzo corta cortant nte e aplicado plicado en en la se sección cción x; x θ
(111) (111)
= dist istancia desde el eje eje del ap apoyo; = ángulo ngulo de las bielas de de horm hormiigón con el eje longi longitudi tudinal nal de la pi pieza. za. Para las pi piezas sin armadura de cortante, cotθ deberá tomar tomarse como 1,0 1,0 .
El increm ncremento de del prete pretens nsa ado pue puede de conside considerarse rarse linea neal, con la longitud de de trans transm misión lbp basada en la tabla 4.7 4.7 de la Norma Experi xperim menta entall ENV 1992 1992--1-1. Cuando un elemento preteso sea calculado según la ecuación {4.106} los valores de βb en la tabla 4.7 de la Norma Experimental ENV 1992-1-1 deberán multiplicarse por σpo/0,8 f pk pk; donde σpo es la tensión real del acero de pretensar.
(112) Para un un increme incremento lineal neal del del pre pretensa tensado do se según gún (111), (111), la fuerza uerza de anclaje nclaje últim últi ma, F px, a distancia x puede determinarse de acuerdo con el apartado 4.3.5.6 (9) de la Norma Experimental ENV 1992-1-1. (113) Para cál cálculos má más preci precisos sos,, puede supone suponerse rse un un increme incremento para parabóli bólico co al alternativo, ternativo, véase véase la figura 4.134 a). En tal caso, la longitud de transmisión según la ecuación {4.12} de la Norma Experim ri mental EN ENV 1992-11992-1-1 1 debe deberá rá incrementa ncrementarse en un 25 %. (114) Para un incremento ento de tensión tensión parabóli parabólico, co, puede puede supone suponerse rse que que la fuerza uerza de anclaje nclaje, F px, alcanza un valor máximo de F pd = A p ⋅ f p0,1k p0,1k/γ s tal y como se indica en la figura 4.134 b). (11 (115) L a longitud longitud de trans transm misión lbp de alambres grafilados con un diámetro ≤ 9 mm y cordones normales (no compactos) con áreas de sección transversal A p ≤ 150 mm2, que cumplen las características superficiales especificadas en las normas aplicables y tesados de acuerdo con los valores indicados en la Norma Experimental ENV 1992-1-1, apartado 4.2.3.5.4, puede calcularse según la ecuación {4.12} y la tabla 4.7 de la Norma Experimental ENV 1992-1-1.
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a) Increm ncrementos lineal y parabólico parabólico del pretensado
b) Zona límite límite de anclaje
Fig. 4.13 4.134 4 – Incre ncremento de la tensión en la la zona de trans transmisión
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4.3 Estado tados lím límites ites último últimos 4.3.2 .3.2 Corta Cortante 4.3.2.3 4.3.2.3 Elementos ntos que que no no requieren requieren ar armadur adura de cor cortante tante (VSd ≤ VRd1) Se sustituyen las Reglas de aplicación (2) y (3) por: (102)
Para pieza piezass pretes pretesas as sim simplem plemente ente apoyada apoyadas si sin arma armadura dura de de cortante, cortante, la resi resiste stenci ncia a a cortante V Rd1 según seg ún la l a Norm Nor m a Experim Experi m enta en tal l E N V 1992 19 921-1, a partado pa rtado 4. 4 . 3.2.3, 3.2. 3, ecua ec uaci ción ón {4.18} { 4.18}, , debe deberá rá Rd1 comprobarse en las áreas fisuradas. En las áreas sin fisurar de dichas piezas (es decir, donde la tensión de tracción del hormigón es inferior a f ctk 0,05), la resistencia a cortante está limitada por la tensión principal de tracción. L a resi resiste stenci ncia a a cortante limitada tada por la la tensi tensión ón princi principa pall de tracción tracción pued puede e calcularse calcul arse se según gún la ecuación {4.185}. {4. {4.185} donde I
=
momento de de ine inercia rcia de la sección ión tran ransversa rsal;
S
=
momento estático de la sección ión tran ransversa rsal;
f ctd ctd
=
valor valor de cálculo cálculo de la resist resiste encia ncia a tracción tracción del hormigón hormigón f ctk0,05 ctk0,05 / γ c, no mayor de 2 1,9 N/mm ;
α
=
lx / l bpd ≤ 1; 1;
lx
=
distancia distancia desd desde e el extre extrem mo del del el elemento hasta hasta la se sección cción conside considerad rada a;
lbpd
=
lím lí mite superior de la long longitud itud de de tran transmisión, isión, l bpd = 1,2 l bp;
lbp
=
longitud ongitud de trans transm misión isión se segú gún n la Norma Norma Expe xperim ri menta ntal ENV 199 1992-1-1, 2-1-1, aparta partado do 4.2.3.5.6;
σcpm =
tens tensiión de de com compre presión sión me media del del hormigón hormigón debida debida a la fuerza fuerza del del prete pretens nsa ado efectiefectiva plenamente desarrollada.
No es necesario realizar este cálculo para secciones situadas más próximas al apoyo que el punto de intersección de una línea a 45° desde la cara del apoyo y el centro de gravedad de la pieza. Se añade después de la Regla de aplicación (3): (104) (104)
Cuando Cuando se utili utilizan zan horm hormiigone gones de de clase clases C55/ C55/65 o C60/70, C60/70, el coef coeficiente ciente ν según la ecuación {4.20} 4.20} de la Norma Norma Expe Experi rim mental ENV 1992-11992-1-1 1 deberá deberá tomarse como: 0,4 ν = 0,7 – f ck ck / 200 ≥ 0,
{4.120}
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4.3.2.4 4.3.2.4 Elementos ntos que que requie requierren armadur armadura a de cortante (VSd > VRd1) 4.3.2.4.2 4.3.2.4.2 Pie Piezas de canto canto const constant ante e Se sustituye la Regla de aplicación (3) por: (103) (103)
L a te tensi nsión de del hormi hormigón en la la bi biela com comprim primida debe deberá rá ser ser limitada tada a σc ≤ νf d donde ν es el factor de eficacia dado por: ν = 0,7 – f ck 0,5 para el hormigón de ck / 200 ≥ 0, clase ≤ C50/60
{4.121}
0,4 para para el el horm hormiigón gón de ≥ 0,4 clase > C50/ 50/60
4.3.2.4.4 Métod Método o de las bielas bielas de inclina inclinación ción var variable Se sustituye la Regla de aplicación (2) por: (102) Para los los e ellementos con arma armadura dura a cortante cortante verti vertica call, las resistencias resistencias a cortante cortante están stán def definidas por: por: {4. {4.126} {4. {4.127} teniendo en cuenta que:
El factor de eficacia ν viene dado por la ecuación {4.121}. Para el brazo mecánico, z, puede adoptarse en general el valor 0,9 d.
4.3.3 .3.3 Torsión ión 4.3.3.1 .3.3.1 Torsió Torsión n Pura Pura Se sustituye la ecuación {4.41} en la Regla de aplicación (6) por: Si hay estribos a lo largo del perímetro exterior de la pieza: ≥ 0, 0,35 pa para el hormigón de
clase ≤ C50/60 para el el horm hormigón igón de ≥ 0,28 para clase clase > C50/ C50/60
{4.141}
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Si se han colocado estribos cerrados en ambas caras de cada pared de la sección hueca equivalente o en cada pared de una sección en cajón, puede suponerse: 0,5 para el hormigón de ≥ 0,
{4.141}
clase ≤ C50/60 0,4 para para el el hormi hormigón de ≥ 0,4 clase > C50/60
4.3.5 Estado stados límite límites s últimos inducidos nducidos por por deformacione deformaciones estructurales tructurales 4.3.5.6 4.3.5.6 Métodos todos simpli simplifi ficad cados os de cálculo para sopor portes aislados aislados 4.3.5.6.1 Gene Generalida ralidades Se sustituye la Regla de aplicación (1) por: (101) En edif edifiicaci cación ón se se puede puede utili util izar un método étodo de cál cálculo que consi considere dere a las pi piezas ezas com comprim primidas das como aisladas, adoptando una forma simplificada para la deformada del eje del soporte. En este caso, la excentricidad adicional se calcula como una función de la esbeltez. Este método puede utilizarse también para muros.
4.3.5.7 4.3.5.7 Pande Pandeo lateral de vigas vigas esbeltas Se añade después de la Regla de aplicación (2): P(10 P(103) 3)
L as vigas esbel sbeltas tas se debe deben n comprobar probar para evita vitarr el pande pandeo o lateral lateral durante el levanta vantam miento, tran transp sporte orte y montaje. montaje. Se comprobarán comprobarán en en su posición posici ón fi final nal frente al al pande pandeo o late lateral ral con cargas perm perman anen entes tes.. L as vigas esbeltas y sus apoyos también deben resistir cargas descentradas no intencionadas en sus apoyos. (104) L os a apoyos poyos debe deben n cal calcularse pa para soportar soportar por lo lo men menos os un mome omento de: de: TRd = V Sd ⋅ l eff / 300
{4.187 4.187} }
donde leff
es la luz eficaz de la viga;
V Sd es la reacción vertical de cálculo (esfuerzo cortante, kN).
4.4 Estado tados s lím límites de utilizac utilización ión 4.4.1 L imitación de tensione nsiones baj bajo o cond condiciones de de servicio vicio 4.4.1.1 Cons onsider ideracione aciones bás básicas Se sustituye la Regla de aplicación (2) por: (102) (102)
Puede Pueden apa aparece recer fisu fi suras ras longi longitudi tudinal nales si el nivel de tens tensiión bajo la la com combinación binación poco frecue frecuente de cargas es superior a un valor crítico. Dicha fisuración puede dar lugar a una reducción de la durabili durabil idad. dad. A falta de otras medi edidas, das, tales como como aum aumento ento del recub recubri rim miento ento de la armad armadura ura en la zona de compresión o un confinamiento mediante armadura transversal, puede ser conveniente conside considerar rar la limitación de la tensi tensión de compresi compresión ón a 0,6 0,6 f ck en zonas cuyo ambiente de exposición sici ón corresponde corresponde a los tipos tipos 3 ó 4 (véase (véase tabla tabla 4.1 4.1 de la Norm Norma Experim Experimenta entall ENV 1992 1992-1-1-1). 1). En elemen elementos tos pretesos, pretesos, lla a tensi tensión ón límite puede puede elevarse a 0,7 0,7 f c siempre que sea justificado mediante ensayos o por la experiencia [véase apartado 2.2.3.1 (105)].
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Se añade después de la Regla de aplicación (7): (108) Se evita vitará rá la fisura fisuraci ción ón perj perjudici udicia al que pueda pueda dete deteri riorar orar el el comportam comportamiento ento de del elemento. En E n auausencia de otras medidas, esto puede conseguirse limitando las tensiones en el hormigón bajo las acciones de peso propio y pretensado. Apartados adicionales después del apartado 4.4.3.3 (3).
4.5 Proy Proye ecto de de cone conexiones 4.5.1 Gene Generalida ralidades P(10 P(101) 1)
L as cone conexion xione es debe deben n proyecta proyectarse rse pa para resi resisti stir todos todos los efecto efectoss de las accione accioness im implícitos plí citos en en las hi hipóte pótesis realizadas en el cálculo global de la estructura y en el de las piezas individuales que han de ser unidas. El diseño de la junta debe asegurar que es capaz de absorber el desplazamiento relativo necesario para movilizar su resistencia y para garantizar el comportamiento sólido de la estructura. (102) L a resistencia resistencia y rigidez rigidez de de las juntas juntas pue puede den n basarse sarse en fórmulas analí analíti tica cas, s, o en los resultad resultados os de ensayos de laboratorio. Se tendrá en cuenta la influencia de las imperfecciones debidas al acabado. bado. A la hora de de obten obtener er valores valores de cálculo cálcul o a parti partirr de los los resultados de los ensa ensayos, yos, debe deben n tenerse en cuenta las desviaciones desfavorables respecto a las condiciones del ensayo.
P(10 P(103) 3)
L as juntas juntas deb debe erán di diseña señarse rse de de tal tal forma que impidan roturas o desconchon sconchones es del del hormi hormigón en los exextremos de las piezas y se dimensionarán teniendo en cuenta: – tolera toleranc ncias ias;; – requisi requisitos tos de de mon monta tajje; – facilida facili dad d de ejecución; jecución; – facilida facili dad d de inspe inspección. cción.
4.5.2 J un unta tas s a compres presión P(10 P(101) 1)
L as juntas juntas de compres compresiión son son aqué aquélllas que que está están n som sometida tidass a compres compresiión axi axia al o a compres compresiión con con una una pequeña excentricidad. (102) Pueden Pueden utili util izarse juntas untas relle rell enas nas con mortero, hormigón o pol políímeros endure endureci cidos dos,, si siem empre que se tomen todas las precauciones necesarias para prevenir el movimiento relativo de las superficies conectadas durante el endurecimiento del material de relleno. (103) (103)
L as junta untass se seca cass se uti utilizarán zarán sól sólo ccua uand ndo: o: – la tensi tensión ón media de apoyo apoyo no supere supere 0,4 0,4 f cd; y – se consiga una calidad cali dad adecua adecuada, da, en la pl planta anta de de producci producción ón y en la obra. obra.
(104) L as juntas untas a com compres presiión pue pueden den produci producirr tensi tensiones ones de tracción consi considerables derables en en los elemen elementos tos concurrentes. Cuando el módulo de elasticidad del material de la junta es por lo menos el 70% del módulo de elasticidad de los elementos concurrentes, (relleno duro), se producen fuerzas concentradas de aplastamiento en los elementos concurrentes [véase figura 4.135 a)]. Cuando el módulo de elasticidad del material del relleno es significativamente más bajo que el de los elementos adyacentes, (relleno blando), se desarrollan tensiones de agrietamiento debido a la deformación transversal del material del relleno [véase figura 4.135 b)].
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(105) L as tensione tensioness de de tracción transversa transversalles en las juntas juntas de de rell relleno duro duro [véase [véase figura 4.135 a)] dedeben ser resistidas mediante armadura adecuada en los elementos concurrentes. (106) L as tensione tensioness de tracción transversa transversalles en las juntas juntas de rell relleno eno blando blando [véase [véase figura 4.135 b)] deben ser resistidas mediante armadura adecuada en los elementos concurrentes y, si es necesario, también en las juntas no totalmente confinadas. (107) L a de determinación terminación de la capa capaci cida dad d resistente resistente de cál cálculo de las juntas juntas a com compres presiión se hará hará de acuerdo con modelos de cálculo o ensayos aceptados. (108) En el el caso caso de combinación combinación de carga carga axi axill y cortante en la la junta, junta, puede puede hace hacerse rse caso caso omiso de es este te último si se cumple: V Sd <
0,1 N Sd
{4. {4.188}
donde NSd es la carga axil.
a)
b)
a) Fuerza Fuerza deaplastamiento debida al apoyo concentrado. b) Fuerza deagrieta agrietamiento debida al material aterial elástico lástico blando.
Fig. 4.13 4.135 5 – Fuerzas trans transversales en las juntas juntas que transm transmiten compres presiones
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4.5.3 J un unta tas s a cortant rtante e 4.5.3.1 Gene Generalidade ralidades P(10 P(101) 1)
L as juntas juntas a cortante cortante transm transmiten ten el el cortante cortante entre piezas prefabri prefabrica cada dass concurrent concurrente es o entre entre el el hormi hormigón in situ y la pieza prefabricada. y
4.5.3.2 Reque Requerim rimiento ientos s bás básicos (101) Una junta unta puede puede ser ser muy muy lilisa, sa, lisa, sa, rugosa o indenta indentada da,, tal tal y como se def define a continuaci continuación. ón. (102) J unta muy lisa li sa:: Una junta unta puede puede consi considerarse derarse muy lisa li sa cuando cuando la supe superfi rf icie cie es hormi hormigonad gonada a en moldes de acero o de madera lisa (103) J unta lisa: sa: Una junta puede consi considerarse derarse lisa lisa cuando cuando es está tá rea reallizada zada medi ediante ante molde oldess desli deslizan zante tess o extrusión, o la superficie del hormigón está lisa después del vibrado sin tratamiento adicional. (104) (104)
J unta unta rugos rugosa a: Una junta unta pue puede de conside considerarse rarse rugosa rugosa cuand cuando: o: – la supe superf rfiicie cie se se dej deja rugosa rugosa al al hormi hormigona gonar o med mediiante rastril rastrillado, ado, resul resultando tando unos unos resa resalltes tes de al al menos me nos 3 mm a una separ separación ación de aproxi aproxima madamente damente 40 mm; mm; o – el ári árido do está al descubierto. descubierto.
(105) J unta indenta ndentada da:: Una junta de construcci construcción ón pued puede e considera considerarse rse indenta indentada da cuando cuando su su geom geomet etrí ría a corresponde a la presentada en la figura 4.136 a). (106) L a buena buena ejecuci ejecución ón del del hormi hormigona gonado de de las juntas juntas es es importan importante te.. L a superfi superfici cie e estará stará lim li mpia de restos de lechada de cemento, serrín, hielo, nieve, etc., antes de que empiece el hormigonado i n situ o de que se rellene la junta. o
4.5.3.3 4.5.3.3 Resiste sistencia de cálculo a cor cortante tante (101)
L a resi resiste stenci ncia a a cortante transversal transversal de el elementos entos compuestos puestos se se comprobará comprobará seg según ún el el apartad apartado o 4.3.2 de la Norma Experimental ENV 1992-1-1 y de esta Parte 1-3. El efecto del pretensado en V Rd1 el alma (como en las losas con placas el Rd1 se despreciará si se ha realizado con hormigón in situ prefabricadas) o elementos en zonas de momento negativo (como en las losas cuya continuidad se establece mediante mediante ar arma mado do in situ ). ).
(102) (102)
El esfuerzo esfuerzo cortante cortante longitud ongitudiinal nal en la interfa rfase entre la losa osa supe superi rior or in situ y y el elemento prefabricado se calculará como la variación de la fuerza longitudinal en la losa superior, que es una fracción racción de la fuerza longitudi longitudina nall total en el el elemento elemento compue compuesto. sto. L as tensi tensiones ones tange tangenci nciales ales en en cualquier sección pueden calcularse según la ecuación {4.189}: τSdj = β ⋅ V Sd / (z ⋅ b j)
{4.189}
donde β
= relación entre entre la fuerza longitudina ongitudinall en la losa supe superi rior or y la la fuerza tota total longitudina ongitudinall M Sd/z , ambas calculadas para la sección considerada;
V Sd = esfuerzo sfuerzo corta cortant nte e trans transve versa rsall; z
= brazo mecánico;
b j
= longi ongitud tran transve sversa rsall de la interf interfa ase (por ejemplo, el ancho ncho de una una junta hori horizont zonta al); véase figura 4.136 b).
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a)
b)
c)
a) J unta de construcción trucción indentada. indentada. b) Ejemplos para la de definici finición ón del ancho de la junta. junta. c) Diagrama Diagrama de cortante cortante que representa la armadura armadura necesaria aria en la junta. junta.
Fig Fig. 4.136 – J unta de cons constr trucción ucción
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(103) L a resisten resistenci cia a de cál cálculo a cortante cortante (para las juntas e en n el elementos compue compuestos stos incluyendo ncluyendo la las juntas entre forjados y muros) por unidad de área es: τRdj Rdj = k T ⋅ τRd +
µ
⋅ σN + ρ ⋅ f yd sinα + cosα) ≤ 0,5 ν ⋅ f cd yd ⋅ (µ ⋅ sin cd
{4. {4.190}
donde k T
= coe coeficien fi ciente te se segú gún n la tabla tabla 4. 4.115 115; k T = 0 si la l a junta está está sometida sometida a tracción; tracción;
τRd
= resistencia resistencia de cál cálculo básica a cortante cortante seg según ún la tabla tabla 4.11 4.116 6 para para la la clase de hormi hormigón más baja entre el hormigón in situ y y el de la pieza prefabricada;
µ
= coef coeficiente ciente de de rozam rozamiento pa para cortante cortante, tabla tabla 4.115; 4.115;
σN
= tensión tensión en en la junt junta a provocad provocada a por la la fuerz uerza a norma normal externa externa,, posi positiva tiva pa para compresi presión y negativa para tracción, con la limitación σN ≤ 0,6 f cd;
ν
= factor factor de efica fi cacia, cia, véase véase aparta partado do 4.3.2.3; 4.3.2.3;
ρ
= A s / A j;
As
= área de de la arma armadura dura que que atravi atravie esa la junta, junta, incluyendo ncluyendo la la arma armadura dura a cortante cortante ordi ordina nari ria a (en el caso de que la haya);
A j
= área rea de la junta junta;;
α
= definido fi nido en la figu fi gura ra 4.136 4.136 a), siend siendo o 45° 45° ≤ α ≤ 90°.
(104) Se requiere requiere arma armadura dura a ccortan ortante te en una junta unta cua cuando ndo:: τSdj > k T ⋅ τRd +
µ
⋅ σN
{4. {4.191}
L a canti cantida dad d neces necesari aria a de de la arma armadura dura se determ determiinará nará util utilizando la ecua ecuaci ción ón {4. {4.190 190} }. El cálculo cálcul o del área total y su distribución longitudinal se realizará de acuerdo con: τSdj – (k T ⋅ τRd +
µ
⋅ σN)
{4.192}
Se acepta una distribución escalonada como la ilustrada en la figura 4.136 c). (105)
L a armadura rmadura a cortante en la junta se se anclará nclará adecuad decuadam amente ente a ambos lados de la interfas interfase. e.
(106) L a resistenci resistencia a a cortante cortante longi ongitudinal tudinal de las juntas juntas con con mortero entre entre forjad orj ados os o m muros uros pue puede de calcularse según (103). Sin embargo, en los casos en los que exista la posibilidad de fisuración en la junta (por ejemplo, en los forjados que actúan como diafragmas), deberá tomarse k T = 0 para las juntas lisas o rugosas y k T = 0,5 0,5 para las juntas untas indentad ndentadas as.. Para el cortante medio longitudinal entre elementos de losa sin juntas indentadas se limitará τRdj Rdj a 0,1 N/mm2.
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Tabla 4.115 Valor alores es de los coefici ficie entes k T y µ Tipo de superficie
kT
(monolítica* superficie indentada
µ
2,5 2ηk**
1,0) 0,9
superficie rugosa lisa
1,8 1,4
0,7 0,6
muy lisa
0
0,5
*
Véase apartado rtado 4.3.2.5 de la Norma Norma Experi Experim mental ENV ENV 1992-1-1. 92-1-1.
**
Para piezas con con ancho ncho unif uniform orme e de junta, ηk = n ⋅ h2 / l j j. donde l j j
es la longitud de la junta;
n
es el número de de dient diente es en j lj;
h2
es la longitud del diente [véase figura 4.136 a)].
Tabla 4.116 Valor de τRd (N/mm2) con γ c = 1,5 para para las las dife diferentes ntes clases de hormigó hormigón f ck
12
16
20
25
30
35
40
45
50
55
60
τRd
0,18
0,22
0,26
0,30
0,34
0,37
0,41
0,44
0,48
0,48
0,48
4.5.4 J un unta tas s a flexión flexión y tracc tracción ión P(10 P(101) 1)
L as juntas a fle fl exión xión son son ca capace pacess de de transm transmitir mome omentos ntos fle flectores ctores (por ejem ejemplo, junta unta losa osa/muro, junta unta viga/soporte, etc.). El momento flector que actúa en la junta depende de la rigidez de los elementos y de la rigidez de la propia junta. Se debe prestar particular atención al anclaje de las barras de armado para evitar fallos de adherencia.
P(10 P(102) 2)
Se de debe ase segu gurar rar la la con continuida tinuidad d de la arma armadura dura a travé travéss de la junta junta. (103) (103)
L a continuidad continuidad en la junta junta pue puede obte obtenerse nerse utili utilizand zando: o: – barr barra as solapad solapada as; – barr barras as o chapa chapass de ace acero ro sol solda dada das; s; – armad armadura ura en ori orifficios cios rell rellenos de mortero; – ganchos ganchos de armad armadura ura solapados; solapados; – uni unione ones roscada roscadas; s; – prete pretens nsa ado; do; – mangui nguitos roscados roscados o relle rell enos. nos. Cuando exista justificación adecuada, pueden utilizarse otros tipos de conexiones.
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4.5.5 .5.5 Apoyos 4.5.5.1 4.5.5.1 Requerimientos generales ales P(10 P(101) 1)
L a integri ntegrida dad d de de los apoyos apoyos para para el elementos entos prefabri prefabrica cados dos debe debe se serr asegura asegurada da medi ediante ante:: a) disposición disposición de de armadura rmadura eficaz caz en los elementos entos supe superior ri or e inferior nferi or al apoyo; apoyo; b) prevención prevención de la pérdi pérdida da de suste sustenta ntaci ción ón por por desplaza desplazam miento del del apoyo; apoyo; y c) limitación tación ade adecuada cuada de la tensi nsión en en el el apoyo. poyo. En ausencia de un apoyo deslizante, las fuerzas horizontales en el apoyo pueden reducir considerablemente la capacidad portante del elemento soporte a causa del hendimiento o cizallamiento prematuros. L as fuerzas puede pueden n deberse deberse a la flue fl uenci ncia, a, retracción retracción y efectos efectos de de la tempe temperatura, ratura, o puede pueden n resultar de una mala alineación, falta verticalidad u otras causas. Cuando sea de esperar que estos efectos tomen valores significativos, se tendrán en cuenta en el cálculo y en los detalles de la conexión, disponiendo: a) armadura rmadura lateral teral adecua decuada da en los el elementos supe superior ri or e infe inferior ri or al apoyo; o b) armad armadura ura de continui continuida dad d que una los e extr xtrem emos de los el elementos entos apoyad apoyados. os. Cuando sea probable la aparición de grandes giros en los apoyos extremos de las piezas a flexión, se usarán usarán apoyos ade adecua cuados dos capaces de absorber absorber dichos dichos giros. giros. L os giros giros puede pueden n también bién desplazar desplazar la lílínea nea de acción de las cargas a los bordes de los apoyos; en esos casos se tendrán en cuenta los consiguientes aumentos en los momentos flectores o tensiones locales del apoyo. L os apoyos apoyos se di dimensi ensiona onarán rán y detal detallarán de de tal tal forma que que se se ase asegure gure su correcta correcta colocación, colocación, teni teniendo endo en cuenta las tolerancias de fabricación y montaje. (102) El cál cálculo y dimensiona dimensionam miento de los el elementos apoya apoyados dos y de soporte soporte tendrá tendrá en en cuenta cuenta los requisitos de anclaje y las dimensiones necesarias de las patillas de la armadura de los mismos.
P(10 P(103) 3)
Se tendrá tendrán n en en cuen cuenta ta los posi posibles efectos local ocales de los anclaje nclajes de del pretensa pretensado y sus caj cajetine tines. s.
4.5.5.2 Apoyos para para pieza piezas s no aislada aisladas s (101) (101)
L a di dimensi nsión longitudi longitudinal nal nom nominal nal de un apoyo apoyo si simple, prese presenta ntado do en en la la figu figura ra 4.137, 4.137, pue puede calcularse como: {4. {4.193} donde a1
es la longitud neta de apoyo y puede determinarse a partir de F Rd,sup = a1 ⋅ b1 ⋅ σRd ≥ FSd,sup, no siendo si endo menor menor de 40 mm;
FSd,sup es la reacción de cálculo del apoyo; b1
es el ancho del elemento de apoyo [véase (102) más adelante];
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σRd
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es la resistencia de cálculo del material del elemento de apoyo o del elemento prefabricado. A falta de otras especificaciones, se utilizarán los siguientes valores: σRd ≤ 0,4 f cd cd para apoyos en seco de hormigón sobre hormigón [correspondiendo al apartado 4.5.2 (103)]; σRd ≤ f cd, cd, apoyo ≤ α f cd cd = 0,85 f cd cd, en otros casos;
cuando el ancho del apoyo, b1, es inferior al ancho del elemento, b, y se cumplen los requisitos del apartado 5.4.8.1 (1) y (2) de la Norma Experimental ENV 1992-1-1, σRd puede calcularse mediante la ecuación {5.22} de la Norma Experimental ENV 1992-1-1; f cd,apoyo cd,apoyo
es la resistencia de cálculo menor entre la del material del elemento de apoyo y la del elemento prefabricado;
a2
es la distancia considerada inefectiva desde el extremo externo del elemento soporte [véase la figura 4.137 a) y tabla 4.117];
a3
es la distancia considerada inefectiva desde el extremo externo del elemento apoyado [véase la figura 4.137 a) y tabla 4.117];
∆a2
son las tolerancias admisibles de a2: – 15 mm para para los el elementos entos soporte de ace acero ro o de hormigón pref prefab abri ricado; cado; – 20 mm para los elementos elementos soporte soporte de mampostería; posterí a; – 20 mm para los elemen elementos tos soporte de hormigón in situ ;
∆a3
son las tolerancias admisibles de a3: ln / 2 500, l n es la luz libre entre las caras de los elementos soporte en mm.
(10 (102) Cuand Cuando o el el ancho cho de del apoyo poyo bn excede excede 600 mm se anali analizará zará la distri distribuci bución ón de presiones. A falta falta de información más precisa, bn puede puede limitarse a 600 mm en el cál cálculo, culo, suponiendo una distri distri-bución de presión uniforme.
4.5.5.3 Apoyos para para pieza piezas s aislada aisladas (101) L a dimensión dimensión longi ongitudi tudinal nal de apoyos apoyos para para piezas aisl aislad ada as se será rá 20 mm mayor que que la corre corresponspondiente a las piezas no aisladas. P(10 P(102) 2)
Cuando uando la pieza puede puede moverse overse librem libremente ente respe respecto a un apoyo, la l a dimensión dimensión longitudina longitudinall neta neta del del apoyo a1 se aumentará para permitir el movimiento previsible.
P(10 P(103) 3)
Cuando uando la pi pieza está atada tada a un el elemento ento soporte soporte y este este atado tado se se produce produce fuera uera del del nive nivel del del mismo, la dimensión longitudinal neta de apoyo a1 debe ser incrementada para permitir los efectos debidos a la rotación del elemento soporte alrededor del punto de atado.
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Tabla 4.117 Distancia a2 considerada considerada inefectiva inefectiva desde el extrem extremo externo del ele elemento soporte Tensión de contacto σSd > 0,4 f cd Material del elemento soporte
Apoyos lineales (Forjados)
Acero
Tensión de contacto σSd ≤ 0,4 f cd
Apoyos concentrados (Vigas)
0
5 mm
0
Hormigón no armado
25 mm*
35 mm
0
L adrillo
25 mm
35 mm
25 mm
No menor que el re recubrimiento nominal en la cara externa del elemento soporte
35 mm
0
35 mm
Recubrimiento nominal más el radio interior de la patilla y más el diámetro de la barra
0
Hormigón armado
Hormigón armado con armaduras ancladas mediante ganchos verticales cuyo diámetro excede de 12 mm
* Alternativamente ente,, para apoyo apoyoss line lineales ales puede calcularse a2 como: 100 (σSd / f cd donde 0 < a2 ≤ 25 mm. cd – 0,4), donde
Tabla 4.118 Distancia a3 considerada considerada inefectiva inefectiva desde el extre xtremo externo xterno del elem elemento apoyado Tensión de contacto σSd > 0,4 f cd Tipo Tipo de armadura del ele elem mento apoyado
Apoy Apoyos line lineales les (Forjados)
Tensión de contacto σSd ≤ 0,4 f cd
Apoyos concentrados (Vigas)
Barras rectas ancladas con ganchos horizon- El mayor valor entre 10 El mayor valor entre tales o verticales cuyo diámetro no excede mm o el recubrimiento ex- 15 mm o el recubride 12 mm cerca del extremo del elemento tremo miento extremo
0
Tendón o ba Ten barra rras rec rectas ex expuestas en en el el extremo del elemento
15 mm
0
Recubrimiento extremo más el radio interior da la patilla de las barras
0
Barras ancladas con ganchos verticales de diámetro superior a 12 mm
0 15 mm
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a) Alzado
b) Planta
Fig. 4.137 – Disposición del apoyo
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5 DETA ETALLES LLES Este capítulo de la Norma Experimental ENV 1992-1-1 es aplicable, excepto en lo siguiente:
5.2 Acer Acero para para hor hormigón igón ar armado ado 5.2.2 Adhe Adherenc rencia ia 5.2.2.1 Condicion ondicione es de de adherencia Se añade después de la Regla de aplicación (3): (104) Si se justi ustifica adec adecua uada dam mente, nte, puede puede aum aumenta entarse rse el lí límite de 250 250 mm del del aparta apartado do 5.2.2.1 5.2. 2.1 (2) b) b) de la Norma Experimental ENV 1992-1-1.
5.2.2.2 Tensión última de adhe adherencia Se añade después de la Regla de aplicación (3): (104) (104)
L os val valore oress de de cál cálculo de la tens tensiión últim última de adhe dherencia, rencia, f bd, en la Norma Experimental ENV 1992-11992-1-1, 1, apart apartad ado o 5. 5.2.2. 2.2.2, 2, pueden aumentarse el 40 % con tal de que se cumpl cumpla a alguna de las siguientes condiciones: – el recubrim recubrimiento ento de la armad armadura ura es al menos enos 10 φ (φ: diámetro de barra); o – existe xiste una una pres presiión trans transve versa rsall signifi significativa; cativa; o – existe existe una una armadura armadura de zunchado adecua adecuada. da.
(105) (105)
Cuando Cuando se utili utiliza hormigón hormigón de clase supe superi rior or a C50/ 50/60, 60, el valor de f bd se limitará al utilizado para la clase C50/60.
5.2.3 .2.3 Anc Anclaje laje 5.2.3.2 Méto Método dos de Anclaje Se añade después de la Regla de aplicación (4): (105) L a a arma rmadura dura pri principal ncipal de fle fl exión xión de de los el elementos entos soporte soporte y de los apoya apoyados dos debe deberá rá esta estarr efica efi cazzmente anclada. Se representa un ejemplo en la figura 5.121. (10 (106) Cuand Cuando o se se util utiliza izan n junt junta as in situ en en construcciones prefabricadas, sus dimensiones se determinarán teniendo en cuenta: – el diá diámetro etro de la arma armadura dura;; – los reque requeri rim mientos ntos de solap solapo; o; – el espa espaci cio o nece necesa sari rio o para para las pat patiillas; – el recu recubrim brimien iento to;; – las imprecisione precisioness en en la la col colocaci ocación ón de las piezas piezas prefabri prefabrica cada das; s; – la viab viabiilidad dad en la col colocaci ocación ón y compacta pactaci ción ón del del horm hormigón. gón. L as dim dimensi ensione oness de la junta no se serán rán inferi nferiores ores a 10 mm.
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(107) L a tensión tensión de adherencia apli aplica cable ble a los extremos rectos rectos de las barr barra as roscada roscadass se toma tomará igua igual a la de las barras lisas (véase la tabla 5.3 de la Norma Experimental ENV 1992-1-1).
a1, ∆a2 y ∆a3 están definidos definidos en la figur figura a 4.137.
Fig. 5.12 5.121 1 – Ejemp mpllo de detalle talle de apoyos apoyos 5.3 Elementos ntos del pre pretensado nsado 5.3.3 Separación paración horizonta horizontal y vertical 5.3.3.1 Elementos prete pretesos Se añade después de la Regla de aplicación (1): (102) Está permiti permitido do agrupa agruparr tendone tendoness e en n área áreass fuera de la zona zonas de anclaje nclaje, con tal tal de que la col colocaocación y compactación del hormigón se realicen satisfactoriamente y se consiga la adherencia entre el hormigón y los tendones. Para detalles sobre los grupos de tendones, son aplicables las reglas del apartado 5.2.7 de la Norma Experimental ENV 1992-1-1 para grupos de barras.
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5.4 Elementos estructur tructurales 5.4.2 .4.2 Viga Vigas 5.4.2.1 Arm Armadura adura longitudinal itudinal 5.4.2.1.1 Mínimo Mínimo y máxim máximo o porcentaj ntaje de de armaduras aduras Se sustituye la Regla de aplicación (1) por: (101) El área efecti efectiva de de la se sección cción transve transversal rsal de las armadura rmadurass longitud longitudiinal nales de tracción nunca nunca se será menor que la necesaria para controlar la fisuración (véase apartado 4.4.2 de la Norma Experimental ENV 1992-1-1), esto es, no menor que: 0,6 bt ⋅ d / f yk yk
0,0015 0,0015 bt ⋅ d para hormigón de clase de resistencia ≤ C50/60;
{5.114}
0,001 0,0018 8 bt ⋅ d para para horm hormigón igón de clase clase de resistencia resistencia > C50/ 50/60; 60; donde f yk yk
viene dado en N/mm2;
bt
indica la anchura media de la zona traccionada; para una viga en T con las alas en compresión, sólo se tendrá en cuenta la anchura del alma en el cálculo del valor de b t. Las secciones con menos armadura que la dada por la ecuación {5.114} no se considerarán armadas.
5.4.2.2 Arm Armadura de cortante rtante Se sustituye la tabla 5.5 por:
Tabla 5.105 Valores mínimos para ρw Clases de hormigón* hormigón*
Clases de acero S220
S400
S500
C12/15 y C20/25
0,0016
0,0009
0,0007
C25/30 a C35/45
0,0024
0,0013
0,0011
C40/50 a C50/60
0,0030
0,0016
0,0013
> C50/60
0,0034
0,0018
0,0014
* Fijad Fi jadas en el proye proyecto. cto.
Se sustituye la Regla de aplicación (7) por: (107) (107) L a se sepa parac raciión longi longitudina tudinall má máxima xima smáx. de series sucesivas de conectadores o conjuntos de armaduras de cortante/rasante se define por las siguientes condiciones (con V Sd, V Rd1 Rd1 y V Rd2 Rd2 definidas en el apartado 4.3.2 de la Norma Experimental ENV 1992-1-1):
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– si VSd ≤ 1/5 V Rd2 Rd2: smáx. = 0, 8 d (véase la nota inferior)
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300 mm
– si 1/5 1/5 V Rd2 Rd2 < V Sd ≤ 2/3 V Rd2 Rd2: smáx. = 0,6 d (véase la nota inferior) – si VSd > 2/3 VRd2 Rd2: smáx. = 0,3 d
{5.117} 30 300 mm
200 mm
{5.118} {5.119}
Para V Rd2 Rd2, véase el apartado 4.3.2.4 ecuaciones {4.25} y {4.26}. NOT NOTA – El lí límite 300 mm vale para los hormigone hormigones de clases clases hasta hasta C50/60. Para Para las clases clases superior superiores es a C50/60 este este límite será reducido reducido a 200 mm.
Se sustituye la Regla de aplicación (9) por: (10 (109) L a separación ración máxima xima smáx. entre las ramas en una serie de conectadores no deberá exceder de: – si VSd ≤ 1/5 V Rd2 Rd2: smáx. = d
800 mm
– si VSd > 1/5 VRd2 licables les las las ecuacion iones {5.11 .118} o {5.11 .119} Rd2: son aplic
{5.120} {5.12 .121}
El lí l ímite 800 mm de la ecuación ecuación {5. {5.120 120} } vale para los hormi hormigones gones de clas clases es hasta hasta C50/60. Para las clase clasess super superiores ores a C50/60 50/60 será reducido reducido a 600 mm. Se añade después de la Regla de aplicación (10): (111) L os mom momen entos tos debidos a coacci coaccione oness pueden den ser ser resistidos resistidos por por la l a arma armadura dura supe superior ri or coloca col ocada da en la losa superior o en huecos abiertos en las piezas aligeradas. En el primer caso, se comprobará el cortan cortante te hori horizontal zontal en la junta junta se según gún el el apartado apartado 4.5. 4.5.3. 3. L a longitud ongitud de la armadura adura superi superior or se rige por el apartado 5.4.2.1.3 de la Norma Experimental ENV 1992-1-1. (112) Cuando uando exi existe ste momen omento to nega negati tivo vo en el apoyo, apoyo, se permite permite una una longitud de apoyo reducida reducida a1 (véase 4.5.5 anterior); durante el montaje, pueden ser necesarios apoyos provisionales. (113) En los los detal talles, es, se tendrá tendrán ne en n cuenta cuenta los ef efectos ectos deb debiidos a co coa accione ccioness no intencionad intencionada as e en n los los elementos de soporte de forjados simplemente apoyados.
5.4.7 Muros Muros de hor hormigón igón ar armado ado Apartado adicional después del apartado 5.4.7.4 (1).
5.4.7.5 5.4.7.5 Definición Definición de de muros uros prefabricad prefabricados os de hormigón (101)
Para poder poder ser considerado un muro como como de hormigón armad armado, o, la cuantí cuantía a de armad armadura ura debe debe se serr 0,003 . De lo contrario, contrario, el m muro uro se tratará como como un muro de hormigón en en masa asa y se calρ1 ≥ 0,003 culará según la Norma Experimental ENV 1992-1-6.
5.4.7.6 Muros Muros sobre juntas untas de forjad forjado os (101) Cuando uando el muro muro está está situado situado sobre sobre una una junta entre dos dos losas losas de forjad orj ado o o sobre sobre una una losa de for jad jado conectada ínt íntegram ramente con un muro extrem remo, y, a falt falta a de otras ras medida idas adecuadas o jus justificación experi experim mental, ental, sólo sólo puede puede se serr considerado efectivo efectivo para para el cál cálculo culo el 50 % de la se secci cción ón transversal transversal del del muro que soporta la carga. L a junta se des descri cribi birá rá detal detalladam adamente. ente.
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5.4.7.7 Pane Paneles sandw andwich P(10 P(101) 1)
En el el cál cálculo de los pa panel neles sandwich, sandwich, se tendrá tendrán n en en cuenta los ef efectos ectos de de la tem temperatura peratura,, humedad edad,, se se-cado y retracción. También se deben hacer referencias a la Norma de Producto CEN aplicable. (102) En los pane panelles sandwich, sandwich, para para las conexi conexione oness e entre ntre las capa capas, s, se uti utillizarán zarán sólo sólo productos resistentes a la corrosión. (103) Se tendrá tendrá en cue cuenta la fatiga tiga,, cuando cuando sea sea perti pertine nente nte.. (104) En param parame entos estructurales, structurales, la la armadura rmadura mínima en cada cada supe superfi rf icie cie no se será rá menor de de 1,3 cm2/m en cada una de las direcciones horizontal y vertical. Como regla general, no se requiere armadura de borde (véase la Norma Experimental ENV 1992-1-1, figura 5.16). En una capa no estructural de un panel sandwich, la armadura puede colocarse en un solo plano. Se añade después del apartado 5.4.8.3 (2).
5.4.9 Placa Placas pr prefabricad fabricadas as de hormigón de clase superior a C50 C50/60 (101) L a arma armadura mínima estará stará de acuerdo cuerdo con el apartado partado 5.4.2.1. 5.4. 2.1.1 1 (101). (101).
5.4.10 Cimentacione ciones con cáliz cáliz P(10 P(101) 1)
L os caj cajeados ados de hormi hormigón debe deben n se ser capa capaces ces de de transm transmitir tir la las acci accione oness verti vertica calles es,, momen omentos tos flectores y cortantes horizontales, hori zontales, de los soportes al suelo. L os caj cajeados serán serán lo sufi suficien cientem temente ente am ampli plios para para perpermitir un buen relleno de hormigón debajo y alrededor del soporte. a) Cajeados Cajeados con supe superf rfiicies denta dentada dass (102)
L as cim cimentaciones entaciones con caj cajeados expresam expresamente ente el elaborados aborados con dientes dientes o mue muesca scass puede pueden n ser ser consideradas como monolíticas.
(103) Cuando uando apa aparezca rezcan n tracciones verti vertica calles debidas debidas a la transm transmisión de mom mome entos, ntos, es nece necesa sari ria a una una descripción detallada y cuidadosa de la armadura solapada del soporte y de la cimentación, teniendo en cuenta que dichas barras solapadas están separadas. L a long longiitud de sol solap apo o se según gún la Norma Norma Experi xperim menta entall ENV 1992 1992-1-1-1, 1, aparta apartado do 5.2.4, 5.2. 4, se aum aumen enta ta-rá al menos en la distancia horizontal entre la barra del soporte y la barra vertical solapada en la cimentación [véase la figura 5.122 a)]. Se deberá disponer armadura horizontal para los empalmes por solapo. (104) El cálculo cálculo a punzona punzonam miento se se hará hará igual que para para la conexión xión monolíti onolí tica ca soporte/ci soporte/cim menta entaci ción ón se según la Norma Norma Experi xperim menta entall ENV 1992 1992--1-1, apa apartado 4. 4.3.4, como como se muestra uestra en en la la figura fi gura 5. 5.122 122 a), con la condición de que la transmisión del cortante entre el soporte y la zapata esté asegurada. De lo contrario, el cálculo a punzonamiento se hará como para los cajeados con superficies lisas. b) Caje Cajea ados dos con supe superfici rficie es lisa li sas (105)
Puede uede suponerse suponerse que las fuerz uerzas as y el mom momento ento se transmi transmiten del del soporte a la cim cimentación entación por unas fuerzas de compresión F 1 y F2 a través del relleno de hormigón y las correspondientes fuerzas de rozamiento, como se muestra en la figura 5.122 b). Este modelo requiere que l ≥ 1,2 h.
(106) (106)
No se acepta ceptará un coe coefificient ciente e de de rozam rozamiento sup supe erior ri or a µ = 0,3 .
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(107) Este model odelo requiere requiere que que se preste preste especia cial atención tención a: a: – detall detalles es de la armad armadura ura para F1 en la parte superior de las paredes del cajeado; – trans transm misión de de F1 a lo largo de las paredes laterales a la zapata; – ancl anclaje aje de la armadura rmadura princi principa pall en el soporte y en las parede paredess del del cajeado; cajeado; – resi resiste stenci ncia a a cortante en los extr extrem emos del del soporte; – res esiistenci stencia a a punzonam punzonamiento ento de la losa de de la zapata bajo bajo el peso del del soporte, para para cuyo cálculo cálcul o puede tenerse en cuenta el hormigón estructural in situ dispuesto dispuesto debajo del elemento prefabricado.
Fig. 5.12 5.122 2 a) – Caje ajeado de cimentación ción con supe superficies ficies dentadas
NOTA NOT A – Todos los va valores de µ son son provisiona provisionales. les.
Fig. 5.12 5.122 2 b) b) – Caje ajeado de cime cimentación con supe superfici ficie es lisas
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5.5 Limitación del daño orig originado por por accione acciones s acci accidentales ntales Se sustituyen los apartados 5.5.1, 5.5.2 y 5.5.3 por:
5.5.1 Siste Sistema de atad atado o P(101) P(101)
L os siste sistemas de de atado tado se dispon dispondrá drán n pa para: a) prevenir prevenir daños daños locales provocados provocados por por accione accioness acci accide denta ntalles como como im impactos pactos o expl explosione osiones; s; b) proporciona proporcionarr caminos alternativos ternativos a la carga carga si ocurri ocurries ese e algún daño daño local ocal.
P(102) P(102)
Se dispon dispondrá drán n los sigui siguiente ntes siste sistem mas de atado tado:: a) perime rimetrales les; b) int interno rnos; c) hori horizont zonta ales a sopo soportes rtes o muros; uros; d) verticale verticales, donde donde sea sea ne necesa cesari rio, o, parti particularme cularmente en las las edi edificaci cacione oness con pa panel neles. (103) Si una construcci construcción ón está está divi dividida por por junta j untas de dila dil ataci tación ón en en partes partes estructural structuralmente indepe ndependienndientes, cada parte deberá tener un sistema de atado independiente. (104)
En el el cálculo cálcul o de los sistemas de atado atado se puede puede suponer suponer que la armad armadura ura actúa actúa con su resi resiste stenci ncia a característica, siendo capaz de soportar los esfuerzos de tracción definidos en los apartados siguiente guientes. s. L a ar armadura dispuesta dispuesta para otros otros fi fines puede puede ser considerada considerada como una parte o como la totalidad de estos sistemas de atado.
5.5.2 5.5.2 Dime Dimensionado de los sistemas mas de de atado P(10 P(101) 1)
L a sse ección cción de las a arma rmadura durass debe debe ser ser mayor de la nece necesa sari ria a para para sopo soportar rtar la l as cargas cargas gene generada radas por acciones accidentales como especifica el Eurocódigo 1 y suficiente para lograr un camino para las cargas que rodee rodee una zona dañada. (102) En el el cál cálculo de los siste sistem mas de atado tado pue pueden den igno ignorarse rarse fuerz fuerza as distinta distintass de las gene generada radass dire directamente por acciones accidentales o como consecuencia de un daño local real.
a)
Sistem Sistemas de atado tado peri perim metral trales
P(10 P(103) 3)
En cada cada forja orjado, do, incluido el el de cubi cubierta, se di dispon spondrá drá un si siste stema de de atado tado pe perim ri metral efica eficazz dentro dentro de de una banda de 1,2 m medidos desde el borde. Dicho sistema de atado puede incluir armaduras utilizadas como parte del sistema de atado interno. (104) El sistema de atado tado pe perim ri metral etral debe ser ser capaz capaz de resisti resistirr un esf esfuerz uerzo o de tracción de: de: Ftie = li × 10 kN/m ≤ 70 70 kN donde li es la longitud del vano extremo, en m.
{5.122}
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P(10 P(105) 5)
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En estruc estructura turass con borde bordess internos internos (por (por ejemplo, atrio, trio, patio) patio) debe deben n dispone disponerse rse si siste stemas de atado tado pe periri metrales etrales en los mi mism smos, os, sim similares a los de los bordes exter externos, nos, que estar estarán completamente completamente anclados. anclados.
b) Sistem Sistemas de de atado tado interno internoss P(10 P(106) 6)
Estos stos sistem sistemas de atado tado de deben ben esta estar dispue dispuestos stos en en dos dos dire direcciones cciones en en todos todos los forj forja ados, dos, incluido el de la cubierta, formando aproximadamente ángulos rectos. Deben proporcionar continuidad en toda su longitud y anclarse en los sistemas de atado perimetrales en cada extremo (salvo que continúen como atados horizontales a soportes o muros). (107) L os sistemas de de ata atado do inte internos rnos puede pueden n esta estarr uniforme uniformem mente repa reparti rtidos dos,, ente entera ra o parcialm parcialmen ente te,, en las losas o pueden pueden estar estar agrupados agrupados cerca de o en en las las vigas, vi gas, muros o en otras otras posici posiciones ones adecua adecua-das. das. En En los muros pen penetrarán etrarán una longitud de 0,5 0,5 m desde desde la parte parte superi superior or o inferi nferior or de las losas del forjado, véase la figura 5.123.
Fig. 5.123 5.123 – Siste Sistemas de atado para para accione cciones accide accidentales ntales (108) L os sistem sistemas de ata atado internos serán serán capa capace cess de resistir, resistir, en cada cada dire dirección, cción, una fuerza uerza de tractracción F tie tie igual a: Ftie = 20 kN/m
{5.123}
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(109) (109)
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En los los forja forj ados dos no ne nervados rvados e en n los los cua cuales los los a ata tados dos no pue puedan dan ser ser distribu distribuiidos dos a lo la l argo de la dirección del vano, los atados transversales pueden agruparse a lo largo de las vigas. En este caso la fuerza mínima F tie tie sobre una viga de apoyo interna es la menor de: a)
70 kN kN
b)
× 20 kN
{5.124}
donde l1 y l2 son las longitudes de los vanos (m) de las losas de forjado a ambos lados de la viga (véase la figura 5.123). (110) c)
L os sistemas de atado atado internos estarán estarán conectad conectados os a los peri perim metrales de forma tal que se aseg asegure ure la transmisión de fuerzas.
Sistem Sistemas de atado tado hori horizont zonta ales a sopo soportes rtes y muros muros
P(11 P(111) 1)
L os ssoporte oportess de de fachada chada y muros muros se se ata atarán hori horizonta zontallmente ente a la es estructura tructura a nivel de cada cada forjad orjado o y de la cubierta. (112) L os sistemas de atado tado serán serán capa capace cess de resistir una fuerza uerza a tracción F tie = 20 kN por metro de fachada. En el caso de soportes, no es necesario que supere el valor F tie 150 kN tie = 150 por soporte. (113) L as columna columnas de las e esqu squiinas nas se atarán tarán en en la las dos direc direcci cione ones. s. El acero cero del atado atado perim ri metral puede utilizarse como atado horizontal en este caso.
d) Sistem Sistemas de atado tado verticales rticales P(11 P(114) 4)
En las edif edifiicaci cacione oness de de pane panelles con 5 o más más plantas, plantas, se di dispondrá spondrán n si sistem stemas de atado tado verti vertica calles en soporsoportes/muros para limitar el daño ocasionado por el colapso de un forjado en el caso de pérdida accidental del del soporte/muro inf inferi erior. or. L os a atad tados os debe deben n forma formarr parte parte de un siste sistem ma de "puente puentes" s" que sal salve la la zona dañada. (115) Cuando uando sea sea posi posible, los sistemas de atado tado será serán n continuos continuos desde desde el nive nivel inferi i nferior or al superi superior or y capaces de transmitir por lo menos la carga última de cálculo aplicada por el forjado inmediatamente superior al soporte/muro que se pierda accidentalmente.
P(11 P(116) 6)
Cuando uando un soporte/mu soporte/muro ro está está apoya apoyado do en su nive nivel inferi i nferior or en otro el elemento que no se sea a la cim cimenta entaci ción ón (por ejemplo, viga o losa) se tendrá en cuenta en el cálculo la pérdida accidental de este elemento y se proporcionará un camino alternativo adecuado a la carga.
5.5.3 Continui ontinuida dad d y anclaje anclaje de los sistemas de de atado atado P(10 P(101) 1)
L os sistemas de de atado tado en dos dire direccione ccioness hori horizonta zontalles tendrán ndrán continui continuida dad d y estarán starán ancl anclad ados os en el perí perí-metro de la estructura. (102)
L os sistemas sistemas de atado atado puede pueden esta estarr dispue dispuestos stos enteramente dentro dentro de la losa superi superior or horm hormigonagonada in situ o o en las conexiones. Cuando los sistemas de atado no sean continuos en su propio plano, se tendrán en cuenta los efectos de flexión resultantes de las excentricidades.
(103) L os sistemas de ata atado do pue pueden den esta estarr consti constituidos tuidos por pretensa pretensado do poste posteso. so.
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(104) Normal ormalmente, nte, los ata atados dos no no se solaparán en en junta juntas e estrec strecha hass e entre ntre las piezas piezas prefabri prefabrica cada das. s. En estos casos se utilizará el anclaje mecánico positivo.
6 CONS CONSTRUCCIÓN Y ACABADO ACABADO Este capítulo de la Norma Experimental ENV 1992-1-1 es aplicable, excepto en lo siguiente:
6.2 Tolerancia rancias s 6.2.1 Toleranc lerancias ias. Gene Generalidade ralidades Se añade después del Principio P(3): (104) (104)
También se hará hará referen referencia cia a las Normas de de Producto Productoss CEN CE N aplica plicables bles..
6.3 Reglas de de con cons strucción Apartado adicional después del apartado 6.3.4.6.6.
6.3.5 Elementos ntos y estr structuras prefabr prefabricados icados P(10 P(101) 1)
L a const construcción rucción y ej ejecuci cución estarán de acuerdo con con la Norma de Produ Producto cto CEN CEN aplica pli cable ble y otras otras norm norma as.
7 CONTRO CONTROL L DE CALIDAD CALIDAD Este capítulo de la Norma Experimental ENV 1992-1-1 es aplicable, excepto en lo siguiente:
7.4 Control de las dife diferentes etapas del proce proceso de construcción trucción Se añade después de la Regla de aplicación (1): (102) (102)
Para los el elementos ntos prefabricad prefabricados os,, aparte parte de de (1) (1) en la Norm Norma a Experi Experim mental ENV 1992 1992-1-1, -1-1, el control de calidad también incluye el control durante: – el trans transpo porte rte;; – el m mon onta taje; je; – la ej ejecuci cución de cone conexion xione es.
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ANEXOS (Normativos)
ANEXO 1 PRESCRIPCIONES ADICIONALES PARA LA DETERMINACIÓN DE LOS EFECTOS DE LAS DEFORMACIONES DIFERIDAS DEL HORMIGÓN El anexo 1 de la Norma Experimental ENV 1992-1-1 es aplicable.
ANEXO 2 ANÁLISIS NO LINEAL El anexo anexo 2 de de la Norma Norma Experim xperimental ental EN E NV 1992-11992-1-1 1 es es apl apliicable siempre siempre que se aseg asegure ure la la a adecu decuad ada a ducti ductillidad de la estructura, incluyendo las juntas.
ANEXO 3 INFORMACIÓN SUPLEMENTARIA SOBRE LOS ESTADOS LÍMITES ÚLTIMOS INDUCIDOS POR DEFORMACIONES ESTRUCTURALES El anexo 3 de la Norma Experimental ENV 1992-1-1 es aplicable.
ANEXO 4 COMPROBACIÓN DE DEFORMACIONES MEDIANTE CÁLCULOS El anexo 4 de la Norma Experimental ENV 1992-1-1 es aplicable.
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ANEXO (Informativo) ANEXO 105 CONDICIONES GENERALES PARA LA REDUCCIÓN DE LOS COEFICIENTES DE SEGURIDAD PARA MATERIALES A.10 A.105.1 Introd roducción ión (101) L os val valores de los coef coeficien ciente tess pa parciales rci ales de se seguri gurida dad d de de los materi teriales ales en 1992 1992-1-1-1 1 son son válidos váli dos cuando se siguen los procedimientos de control de calidad dados en el capítulo 7 de la misma. En los casos de seguimiento estricto y adecuado de los procedimientos de control de calidad, los factores parciales de seguridad pueden reducirse para el proyecto de elementos individuales prefabricados, en base a la información obtenida de ensayos o mediciones. En situación normal tales reducciones se acordarán para cada trabajo entre el fabricante y el cliente o la oficina de ingeniería del cliente o la Autoridad competente en materia de Edificación, teniendo en cuenta los requerimientos existentes en el contrato y en las normativas vigentes. En un código no es posible describir detalladamente los procedimientos de control requeridos y el propósito de este anexo es proporcionar una información útil para llegar a unos valores reducidos de los coeficientes parciales de seguridad.
A.105.2 Proc Proce edimiento dimientos s generales ales para para determinar los los coe coeficient ficiente es parci parciale ales s (101) (101)
Para un modelo si simple de de res resiiste stencia de de la form forma R = m ⋅ G ⋅ f, el coeficiente parcial de seguridad γ m puede tomarse como: γ m = (1 – 1,64 V f ) / (1 – 3 V R)
{A .5.101}
donde m
es el el fa f actor ctor de de incertidu incertidum mbre del mode odelo;
G
es el fac factor ge geométrico rico;
f
es la res resist istencia del ma material. rial. {A.2.102}
donde Vm
es el coeficiente de variación de m;
VG
es el coeficiente de variación de G;
V f
es el coeficiente de variación de f.
L as fórm fórmulas ulas a ante nteri riores ores asum asumen: en: a) una una di distribución norm norma al loga ogarítm rí tmiica de de las tres tres vari varia ables bá básicas; sicas; b) que las tres varia variables son indepe ndependient ndientes es;; c) que la resistencia resistencia del del m ma ateri teria al está referida referi da al valor caracterí característico stico con un percent percentiil del del 5%; y d) que que el índ í ndiice de fiabili bil idad dad pe perse rsegu guiido se sea a β = 3,8 y el coef coeficien ciente te de de ponde ponderación ración para la resisten resistenci cia a sea 0,8.
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(102) L os val valores de de los coef coeficie cientes ntes de varia variación ción serán serán obte obtenidos nidos en en base base a ensa ensayos yos y eval evaluaci uación ón esta esta-dísti dística, ca, para los los cual cuales se puede pueden n encontrar encontrar pautas pautas en en la la Norm Norma Experim Experi mental ental EN E NV 1991-1, 1991-1, ParBases de proyecto pr oyecto te 1, Bases .
A.1 A.105.3 Valore Valores s orie rienta ntativo tivos (101) En ause ausencia de otros datos, datos, se pue pueden den consi considerar derar adecua adecuados dos los siguie siguientes ntes se valores, sujetos sujetos a las condiciones indicadas a continuación: a) γ c = 1,4 y γ s = 1,10 1,10 (combinación (combinación bási básica) ca) cuando cuando concurr concurran an las condici condicione oness si siguientes: guientes: – En el el proceso proceso de fabrica bricaci ción ón se apl aplica un un estri estricto cto régimen régimen de control de cal calidad, dad, en el el que la supervisión realiza las comprobaciones de la geometría de la estructura (incluyendo la geometría de la sección transversal), localización de la armadura y propiedades de los materiales, incluyendo el hormigón y las armaduras activas y pasivas. – L as uni unida dade dess no conforme conformess serán serán rechazada rechazadass en bas base ea all método étodo de control de cal calidad dad adoptado. – El siste si stem ma de aseg aseguram uramiiento ento de calidad cali dad es está tá superv superviisado sado por el el orga organi nism smo o cert certiificador. cador. – L as toleranci tolerancia as conse conseguidas guidas son inferiores nferiores al 50% 50% de las definidas en la Norm Norma Experi xperi-mental ENV 1992-1-1. b) γ c = 1,3 y γ s = 1,05 1,05 (combinación (combinación bási básica) ca) cuando, cuando, aparte de los requeri requerim mientos entos indicad indi cados os en a), se cumplen las siguientes condiciones: – Se real realiza un control control esta estadísti dístico co de la ejecuci ejecución ón de toda la producci producción ón conti continua de el elemenentos idénticos. – El cál cálculo está basa basado do en en los los val valores reales de las toleranci tolerancias as.. – El fa f actor ctor me medio de conve conversión rsión η entre la resistencia de los testigos extraídos y las probetas estánda estándarr es superi superior or a 0, 0,9.
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