SEMINARSKI_LEKOVIC

Univerzitet u Beogradu Rudarsko-geološki fakultet

IZRADA UPROŠĆENOG RUDARSKOG PROJEKTA ISTRAŢNE BUŠOTINE X-1

Z A D A T A K

IZRADA UPROŠĆENOG RUDARSKOG PROJEKTA ISTRAŢ NE BUŠOTINE X-1

Na osnovu osnovu datog datog projektnog projektnog zadatka-pro zadatka-prognoznog gnoznog geološkog profila, predviđene dubine bušenja, kao I osnovnog zadatka istraţne bušotine izraditi rudarski projekat bušenja istraţne bušotine X-1 u skladu sa vaţećim normativima I standardima koji regulišu ovu oblast rudarstva, zakonskim propisima I pravilniku.

Rudarskim projektom treba obraditi sledeće elemente: 1. Elemente projekta opsteg znacaja 2. Analizu podzemnih pritisaka; 3. Dubinu ugradnje zastitnih cevi 4. Izbor konstrukcije busotine 5. Dimenzionisanje zastitnih cevi sa prikazom izrade busotine 6. Parametre rezima busenja po fazama 7.Program isplake

Cilj izrade busotine

Konturno – istra istraţna bušotina X-1, ima za cilj okonturenje i moguce prosirenje u pravcu severa,treba proveriti proveriti prosi prosirenje renje kao I dubinu zaleganja zaleganja slojeva slojeva pozitivnih pozitivnih horizon horizonata ata ,te ,te utvrdit utvrditii mogucu mogucu produktivnos produktivnost. t.

Prognozna dubina bušotine 3300 ±50 m

Z A D A T A K

IZRADA UPROŠĆENOG RUDARSKOG PROJEKTA ISTRAŢ NE BUŠOTINE X-1

Na osnovu osnovu datog datog projektnog projektnog zadatka-pro zadatka-prognoznog gnoznog geološkog profila, predviđene dubine bušenja, kao I osnovnog zadatka istraţne bušotine izraditi rudarski projekat bušenja istraţne bušotine X-1 u skladu sa vaţećim normativima I standardima koji regulišu ovu oblast rudarstva, zakonskim propisima I pravilniku.

Rudarskim projektom treba obraditi sledeće elemente: 1. Elemente projekta opsteg znacaja 2. Analizu podzemnih pritisaka; 3. Dubinu ugradnje zastitnih cevi 4. Izbor konstrukcije busotine 5. Dimenzionisanje zastitnih cevi sa prikazom izrade busotine 6. Parametre rezima busenja po fazama 7.Program isplake

Cilj izrade busotine

Konturno – istra istraţna bušotina X-1, ima za cilj okonturenje i moguce prosirenje u pravcu severa,treba proveriti proveriti prosi prosirenje renje kao I dubinu zaleganja zaleganja slojeva slojeva pozitivnih pozitivnih horizon horizonata ata ,te ,te utvrdit utvrditii mogucu mogucu produktivnos produktivnost. t.

Prognozna dubina bušotine 3300 ±50 m

Prognozni geološki profil profil DUBINA (m) 0 - 160 160 -640 640 -1300 1300 – 1560 1560-1980 1980-2150 1980-2150 2150-2970 2150-2970 2970-3300

LITOLOŠKI SASTAV Gline,peskovite gline Peskovite gline,glinoviti peskovi Laporovite gline ,peskoviti lapori Peskoviti lapori I laporovoti pescari Lapori,laporoviti pescari Peskoviti lapori,pescari,lapori do laporci Pescari,konglomeraticno-brecast materijal Lapori,proslojci Pescara,glinci

Tvrdina materijala 0 -1300 m 1300-2150 m 2150-3300 m

Meki sedimenti meki do srednje tvrdi sedimenti Srednje tvrdi do tvrdi sedimenti

Manifestacija ugljovodonika Na osnovu rezultata rezultata dobijeni dobijenih h bušenjemi bušenjemi I spitivanjem bušotina bušotina u bliţoj okolini, mogu se očekivati značajne pojave ugljovodonika u sedimentima od 2150 m pre ulaska u predabenskle sediment pa do 3300 m. Na osnovu izvedenih hidrodinamičkih ispitivanja I ispitivanja mehaničkih osobina uzoraka jezgra na bušotinama bušotinama u okolini okolini očekuju se slojni pritisci na pribliţnim pribliţnim dubinama: DUBINA (m) 860 1340 1800 2420 2580 2760 2930 3050 3160 3300

SLOJNI PRITISAK (MPa) 8,7 13,94 19,62 26,86 32,30 37,25 39,25 36,35 36,40 36,96 Beograd,20__.god., Katedra za naftu

1. Pripremni radovi ( elementi projekta opsteg znacaja )

Snabdevanje radilišta industrijskom vodom, isplačnim materijalom

Radilište će se snabdevati industrijskom vodom. Bušaće postrojenje u toku izrade bušotine mora imati stalnu rezervu radnog fluida u spoljnom isplačnom sistemu u količini jedne zapremine postignute dubine bušotine. Pored ove količine radnog fluida obavezno je imati na raspolaganju materijal za izr adu radnog fluida u količini jedne zapremine postignute dubine bušotine.

Vraćanje zemljišta prvobitnoj nameni Nakon zavr šetka bušenja bušotine Mk-X1 zemljište ili deo zemlji šta vratiti u prvobitno stanje u skladu sa odlukom investitora.

IZRADA PROJEKTA za istraznu busotinu MK X1

Da bi se moglo pristupiti izradi uproscenog rudarskog projekta busotine moraju se poznavati realne vrednosti slojnog pritiska,pritiska isplake,i pritiska frakturiranja naslaga stena. Sva dalja razmatranja ukljucujuci dizajniranje zastitnih cevi i konstukcije busotine,izbor ispirnog fluida,kontrola dotoka i ostale elemente projekta zasnivaju se na poznavanju vrednosti pomenutih pritisaka.

SLOJNI PRITISAK

DUBINA (m) SLOJNI PRITISAK (Mpa) SLOJNI PRITISAK (bar) 860 8,7 87 1340 13,94 139,4 1800 19,62 196,2 2420 26,86 268,6 2580 32,30 323 2760 37,25 372,5 2930 39,25 392,5 3050 36,35 363,5 3160 36,40 364 3300 36,96 369,6

* 1 bar= 100 KPa * 1 MPa= 10 * 100 KPa = 10 * 1 bar = 10 bar

GRADIJENT SLOJNOG PRITISKA (bar/m)

Gradijent pritiska (slojnog) izraţen jedinicom (bar/m) dobija se kada se slojni pritisak podeli sa dubinom na kojoj se nalazi sloj.

Primer za dubinu od 860 m : Dubina=860 m Psl= 87 bara 87  860 

= 0.101 bar/m

Na isti nacin dobijaju se ostale vrednosti gradijenata slojnog pritiska za sve dubine projekta.

DUBINA (m) 860

Gradijent slojnog pritska (bar/m) 0,101

1340

0,104

1800

0,109

2420

0,111

2580

0,125

2760

0,135

2930

0,136

3050

0,120

3160

0,116

3300

0,112

3

GRADIJENT SLOJNOG PRITISKA (kg/dm )

3

Gradijent se moze izraziti i preko jedinice za gustinu isplake ( kg/dm odnosno kg/l) .Da bi se gradijent izrazio tom jedinicom primenjuje se jednacina P= ρ ∙ g ∙ H ,s tim sto se zamenjuju poznate vrednosti P,g I H , i preko njih se izrazava gustina isplake ρ odnosno trazeni gradijent .

Primer za dubinu od 860 m :

P= ρ ∙ g ∙ H H= 860 m Psl= 87 bar g= 0,0981

  / 2

87= ρ * 0.0981 * 860 87= 84,37 ρ ρ=

87 84,37

3

= 1,03 kg/dm

Na isti nacin dobijaju se sve ostale vrednosti gradijenata za date dubine,sto je prikazano u tabeli.

DUBINA (m) Gradijent slojnog pritska (bar/m) 860

1,03

1340

1,06

1800

1,11

2420

1,13

2580

1,27

2760

1,37

2930

1,36

3050

1,21

3160

1,17

3300

1,14

Pritisak Isplake

Naptritisak isplake u odnosu na slojni pritisak iznosi 1,2 MPa odnosno 12 bara te se pritisak isplake (radnog fluida) dobija kada se vrednost pritiska od 12 bara doda postojecoj vrednosti slojnog pritiska za sve zadate dubine u projektnom zadatku.

Primer za dubinu od 860 m: H=860 m Psl= 87 bar Pis= Psl + 12 bar Pis= 87 bar + 12 bar= 99 bar

Na ovaj nacin se dobijaju I sve ostale vrednosti pritiska isplake za zadate dubine.

Gradijent isplake

Gradijent isplake se dobija zamenom poznatih vrednosti (P,g,H) u jednacini P= ρ ∙ g ∙ H , i izrazavanjem gustine fluida ρ koja u jednacini predstavlja nepoznatu vrednost.

Primer za dubinu od 860 m:

H= 860 m Pis= 99 bar

g= 0,0981

  / 2

99= ρ * 0.0981 * 860 99= 84,37 ρ

ρ=

99 84,37

3

= 1,17 kg/dm

U sledecoj tabeli prikazane su vrednosti pritiska isplake i odgovarajucih gradijenata za projektovane dubine busotine.

DUBINA (m) Pritisak isplake (bar) Gradijent isplake (kg/dm ) 860 99 1,17 1340 151,4 1,15 1800 208,2 1,18 2420 280,6 1,18 2580 335 1,32 2760 384,5 1,42 2930 404,5 1,41 3050 370,5 1,25 3160 376 1,21 3300 381,6 1,17

Gradijent frakturiranja

Gradijent frakturiranja dobija se na osnovu jednacine po Eatonu :

Pfr =



−

1−



+

 

(Mpa/m)

gde je :  

= 0,0226 Mpa/m

Koeficijent Poissona : v= 0,113553 ∙ ln H – 0,503155 Ps- slojni pritisak Pfr- gradijent frakturiranja H- dubina Primer za dubinu od 860 m :

Pfr =



−

1−



+

 

Pfr =

 1−

(

 

−

 

)+

 

v= 0,113553 ∙ ln H – 0,503155 ln (860) = 6,7

v= (0.113553 ∙ 6,7 ) – 0,503155 v= 0,760805 – 0,503155 v= 0,2576

Pfr =

0,2576 1−0,2576

∙ (0,0226

Pfr= 0, 347 ∙ ( 0,0226

 

 

–

8,7

 

860 

− 0,01

)+

 

8,7

 

860 

) + 0,01

 

Pfr = 0,0145 Mpa/m ili Pfr= 0,145 bar/m

Pritisak frakturiranja

Pfr= gradijent frakturiranja ∙ H Pfr= 0,145 bar/m ∙ 860m= 124,7 bar

Tabelarni prikaz pritiska frakturiranja i gradijenta frakturiranja

DUBINA (m) Pritisak frakturiranja (bar) Gradijent frakturiranja (bar/m) 860 124,7 0,145 1340 213,06 0,159 1800 304,2 0,169 2420 440,44 0,182 2580 482,46 0,187 2760 535,44 0,194 2930 574,28 0,196 3050 585,6 0,192 3160 603,56 0,191 3300 633,6 0,192

Krive pritiska u funkciji dubine

Ovde treba grafik krivih pritisaka (slojnog,pritiska isplake i frakturnog pritiska ) ! !!!!!!

2. Dubina ugradnje zastitnih cevi Na osnovu krivih pritisaka (psl,pis,pfr) u funkciji dubine vrsi se izbor DUBINE ugradnje zastitih cevi.

Graficka metoda odredjivanja dubine ugradnje zastitnih cevi (postupak dno-povrsina)

Na grafiku na kome su prikazane krive pritisaka u funkciji dubinse busotine krece se povlacenjem vertikalne linije od konacne projektovane dubine busotine (3300 m) sve do mesta preseka sa krivom frakturiranja ta tacka je tacka A,povlacenjem horizontalne linije od tacke A ka krivoj sa pritiskom isplake (tacka B ) i ocitava se dubina ( 2200 m ) ,na dubini od 2200 m do 3300 m treba da se ugradi eksploataciona kolona cevi buduci da

u tom intervalu postoje

znacajne pojave ugljovodonika.Dalje se na isti nacin povlaci vertiklna linija iz tacke B do preseka sa krivom frakturiranja (tacka C ) a zatim iz tacke C horizontalna linija do mesta preseka sa krivom pritiska isplake (tacka D ) i ocitava se dubina (1600 m ) , sto znaci da od 1600 do 2 200 m treba ugraditi tehnicku kolonu zastitnih cevi kako bi se izolovale problematicne zone (zone sklone gubicima isplake,diferencijalna zaglava,itd) .Od tacke D povlaci se vertikalna linija sve do 30 m ,na dubini od 1600 – 30 m treba ugraditi povrsinsku kolonu zastitnih cevi,a od 30 m do povrsine se ugradjuje uvodna kolona .

3.Izbor konstrukcije busotine (geometrije busotine)

Na istraznoj busotini MK-X1 ugradice se eksploataciona kolona spoljasnjeg precnika 7“ (177,8 mm ) u intervalu 2200 m- 3300 m . prema API standardu spoljasnji precnik spojnice te kolone iznosi 194,5 mm .

Potreban precnik dleta za busenje sekcije ( 2200-3300 m ) i ugradnju eksploatacione kolone

7“ Dd = 194,5 mm + 2 ∙10 mm = 214,5 mm Prvo dleto slicnog precnika po API- ju je dleto spoljasnjeg precnika 8 ½“ (215,9 mm )

Miminalni unutrasnji precnik tehnicke kolone zastitnih cevi

IDtk= 215,9 mm + 2 ∙ 2 = 219,9 mm Prema API standardu dimenzija kolone zastitnih cevi kroz koju moze proci dleto precnika 215,9

mm je kolona spoljasnjeg precnika 9 5/8 “ ( 244,5 mm ) koja ima unutrasnji precnik 220,5 mm . Precnik spojnice ove kolone je 269,9 mm.

Precnik dleta za busenje sekcije ( 1600 -2200

m ) i ugradnju tehnicke kolone 9 5/8“

Dd = 269,9 mm + 2 ∙20 mm = 309,9 mm Prema API standardu dleto koje odgovara ovoj vrednosti je dleto spoljasnjeg precnika 12 ¼” (311,1 mm)

Miminalni unutrasnji precnik povrsinske kolone zastitnih cevi

IDtk= 311,1 mm + 2 ∙ 2 = 315,1 mm Po API standardu ovoj vrednosti unutrasnjeg prec nika odgovara kolona zastinih cevi spoljasnjeg precnika 13 3/8“ ( 339,7 mm) .Precnik spojnice je 365,1 mm

Precnik dleta za busenje sekcije ( 30 - 1600 m ) i ugradnju povrsinske kolone 9 5/8“

Dd = 365,1 mm + 2 ∙20 mm = 405,1 mm Precnik dleta koji odgovara je 17 ½“ (444,5 mm)

Miminalni unutrasnji precnik uvodne kolone zastitnih cevi

IDtk=444,5 mm + 2 ∙ 2 = 448,5 mm Uvodna kolona koja se ugradjuje je 20 “ ( 508 mm ) sa spojnicom spoljasnjeg precnika 533 mm Precnik dleta za busenje sekcije ( 0- 30 m ) i ugradnju uvodne kolone 20“

Dd = 448,5 mm + 2 ∙20 mm = 405,1 mm

Dd= 533,4 mm + 2 ∙ 20 = 573,4 mm Po API- ju u pitanju je dleto 24“ (609

mm)

Dubina

Faza bušenja / prečnik

TVD

mm(in)

(m)

Prečnik Kolona mm (in)

Tip

Pete

kolona

kolona (m)

Faza I

30

609,6 ( 24 “) Faza II

1600

339,7

30

Površinska

( 13 3/8 ) 2200

311,1 (12 1/4)

1600

244,4 (9 5/8)

Tehnicka

2200

177,8

Faza IV

3300 215,9 (8 1/2)

Uvodna

(20)

444,5 (17 ½) Faza III

508

Eksploataciona

(7 )

3300

FAZA BUSENJA 1

SASTAV BUSACEG ALATA (BHA) za izradu bušotine do dubine od 30 m.

Spoljni Broj

Unutraš.

Prečnik

Prečnik

(mm/in)

(mm/in)

Opis alata kom

1

609,6 (24”)

1

Prelaz

Tešk e šipk e

76,2

Tip Navoja gornjeg

7 5/8”

n/a 203,2

2

Tip Navoja donjeg

REG m.

8

3.0

7 5/8” REG ţ.

203,2

76,2

6 5/8” REG

8

3.0

m.

Duţina (m)

0,50

6 5/8” REG ţ.

0,50

6 5/8” REG ţ.

19,00

Izbor tipova dleta,parametara reţima busenja

Preč. dleta

mm(in)

Interv al

(m)

Dleto

Parametri bušenja

dizne

IADC

code

1/32”

Opterece nje

Broj obrtaja dleta

Kapacitet ispiranja (l/m)

3

(10 daN

609,6

1.1.1 0-30

(24)

0

( /min)

50 1-2

2500 60

PROGRAM ISPLAKE

Faza bušenja

I

Prečnik bušenja (mm;in)

609,6 (24 ”)

Interval bušenja (m)

0.00-30

Zaštitne cevi (mm)

/

Tip isplake

bentonitska

Količina isplake u bušotini + 20%:

11 m

Rezerve isplake u površinskom sistemu:

11 m

Materijal i aditivi:

1. Bentonit

2. Kaustična soda

3

(kg/m )

3

(kg)

70-100

3 000

3

90

3

Vrednosti fizičko-hemijskih veličina: gustina viskozitet po Marsh-u

PROGRAM UGRADNJE ZAŠTITNIH CEVI

FAZA I Dubina zacevljenja (m)

0,0 - 30,0

Nazivni prečnik (mm)

508

Masa (kg/m)

139,12

Kvalitet

K55

Navoj

STC

Oznaka

20"

(kg/l)

1,20

(s)

80-100

PROGRAM CEMENTACIJE Osnovni podaci za proračun

Jedinica

Faza I

Nazivni prečnik bušenja

mm

609,6

Nazivni prečnik zaštitnih cevi

mm

508

Interval ugradnje

m

30-0,0

Duţina intervala koji se cementira

m

30

Zapreminska masa ce mentne kaše 3

kg/ dm

1,85

m3

5,5

kg

3060

Zapremina cementne kaše

Masa cementa

FAZA BUSENJA 2

Unutraš. Spoljni

Prečnik

Br. Opis alata kom

Prečnik mm(in)

mm(in)

Tip Navoja donjeg

444,5 Dleto

1

6 5/8”

n/a

REG muš.

(17 ½ ) 12 7/32”

Tip Navoja gornjeg

Duţina (m)

0,50

203,2

71,45

6 5/8”

6 5/8”

Stabilizator spiralni

(8)

(2 13/16)

REG ţen.

REG ţen.

Kratka Teška

209,55

71,45

6 5/8”

šipka

(8 ¼)

(2 13/16)

6 5/8” REG muš.

REG ţen.

Stabilizer

203,2

71,45

6 5/8”

6 5/8”

spiralni

(8)

(2 13/16)

REG muš.

REG ţen.

Teška šipka

209,55

71,45

6 5/8”

6 5/8”

spiralna

(8 ¼)

(2 13/16)

REG muš

REG ţen.

203,2

71,45

6 5/8”

6 5/8”

(8)

(2 13/16)

REG muš.

REG ţen.

209,55

71,45

6 5/8”

6 5/8”

(2 13/16)

REG ţen.

36,00

(8 ¼)

REG muš

Prelaz

203,2

71,45

6 5/8”

8”x6 ¾”

0,91

(2 13/16)

REG muš

NC50 ţen

(8)

Teške šipke

165,1

57,15

spiralne

(6 1/2)

(2 1/4)

171,45

63,5

2,71

3,50

12 7/32”

1

2,56

8,69

12 7/32” Stabilizer

2,47

spiralni 10

Teške šipke

10

1

Udarač (Jar)

6 3/4

2 1/2

NC50 muš NC50 ţen

90

NC50 muš NC50 ţen

5,20

Tešk a šipk a

165,1

57,15

spiralna

(6 1/2)

(2 1/4)

Teške bušaće šipke

127

76,2

5

(3)

Bušaće šipke

127,00

108,61

1

40

90 19.5 lb/ft

(5)

NC50 muš NC50 ţen

9,26

NC50 muš NC50 ţen

360

NC50 muš. NC50 ţen.

810

(4.276)

Izbor dleta i parametara busenja

Parametri bušenja Preč.

Dleto Interval

dleta

dizne IADC

(m) mm(in)

1/32”

code

Opterecenje 3

(10 daN)

444,5

2 x14 30-1600

(17 1/2)

1.1.7

8-12 1x13

Broj br.

Kapacitet (l/m)

0

( /mi n)

80120

2000

PROGRAM ISPLAKE

Faza bušenja

II


444,5 (17 ½ ”)


30-1600

Zaštitne cevi (mm)

Uvodna kolona

Tip isplake

Gipsno-polimerna


290 m


290 m


3

(kg/m )

1. Bentonit

70-100

3

(kg)

3 000

3

Vrednosti fizičko-hemijskih veličina: gustina

(kg/l)

1,20 80-100

2. Kaustična soda

3

90

3.Gips

23

4117

4.Dispergator

4

752

viskozitet po Marsh-u

(s)

PROGRAM KAROTAŢNIH MERENJA GFK merenja pre ugradnje površinske kolone,

Naziv operacije

dleto=444,5 mm (17 ½“) na dubini 1600 m:

Oznaka sonde

R = 1:500

CALIPER/GAMMA RAY LOG FOCUSLOG+SP+GR

DNO - KOLONA

DEVIATION

DNO-KOLONA

KAROTAZNA MERENJA NAKON UGRADJENE POVRSINSKE KOLONE: 339,7 mm (13 3/8") do 1600 m

Naziv operacije

Oznaka sonde

R = 1:500

CEMENT BOND LOG

CBL+CCL+GR

DNO - VRH

PROGRAM UGRADNJE ZAŠTITNIH CEVI F A Z A II 0-1600

Dubina zacevljenja (m)


339,7

Masa (kg/m)

71,04

Kvalitet

K-55

Navoj

D/O 13 3/8” x 48# K-55 LTC

API oznaka


Jedinica

Faza II


mm

444,5


mm

339,7

Interval ugradnje

m

1600-0


m

1600

kg/ dm3

64,5

m3

103

kg

3060

Zapreminska masa ce mentne kaše


Masa cementa

FAZA BUSENJA III

SASTAV BUŠAĆEG ALATA (BHA) FAZE III, ZA IZRADU BUŠOTINE : OD 1600 – 2200 m TVD

Br.

Opis alata

kom

Dleto

Spolj.

Unutra.

Prečnik

Prečnik

mm(in)

mm(in)

(12 1/4)

Tip Navoja donjeg

Tip Navoja gornjeg

n/a

4 1/2” REG muš.

0,65

4 1/2” REG ţen.

NC50 ţen.

1,80


3,00


1,80


9,00


1,80


180


9,00

Duţina (m)

8 15/32” Stabilizat. sa Totco

165,1

57,15

(6 1/2)

(2 ¼)

165,1

57,15

sedištem 1

Kratka teška šipka

(6 1/2)

(2 ¼)

165,1

57,15

(6 1/2)

(2 ¼)

Spiralna

165,1

57,15

Teška šipka

(6 1/2)

(2 ¼)

8 15/32”

165,1

57,15

8 15/32” Stabilizer

1

Stabilizer 20

1

1

28

(6 1/2)

(2 ¼)

Spiralne

165,1

57,15

Teške šipke

(6 1/2)

(2 ¼)

165,1

71,44

Udarač

(6 1/2)

(2 13/16)

Teške

127

72,6

NC 50

bušaće šipke

(5)

(3)

muš.

Bušaće šipke

127,00

108,61

5

4.276

19.5 lb/ft

NC 50 ţen.


72,00

265

Izbor dleta i paramatera busenja

Parametri bušenja Preč.

Dleto Interval

dizne

dleta

IADC

1/32”

(m) mm(in)

code

Broj obrtaja dleta

Opterecenje (103daN)

Kapacitet (l/m)

(0/min)

309,15

2 x16

1600 – 2200

1.1.4

10-15

(12 1/4)

120-140

2800

1x14

PROGRAM ISPLAKE

Faza bušenja

III


311,1 (12 1/4" )


1600-2200

Prethodno ugradjene zaštitne cevi (mm)

Povrsinska kolona

Tip isplake

lignosulfatska


150 m


150 m


1. Bentonit

3

(kg/m )

3

(kg)

70-100

3 000

2. Kaustična soda

3

90

3.Glikol

10

4500

4. Visco XL

7

2345

3

Vrednosti fizičko-hemijskih veličina: gustina viskozitet po Marsh-u

(kg/l)

1,20

(s)

80-100


F A Z A III Dubina zacevljenja (m)

2200


244,4

Masa (kg/m)

58,9

Kvalitet

K-55

Navoj

D/O 9 5/8” x 40# K-55 LTC

API oznaka

PROGRAM CEMENTACIJE

Osnovni podaci za proračun

Jedinica

Faza III


mm

311,5


mm

244,4

Interval ugradnje

m

2200-0


m

1800

kg/ dm3

64,5

m3

187

Zapreminska masa cementne kaše


Masa cementa kg

FAZA BUSENJA 4

4120

Sastav alata za busenje intervala 2200 m – 3300 m Unutraš. Spoljni

Prečnik

Br. Opis alata kom

Prečnik mm(in)

mm(in)

Tip Navoja donjeg

215,9 Dleto

6 5/8”

n/a

REG muš.

71,45

6 5/8”

6 5/8”

REG ţen.

REG ţen. 6 5/8”

REG ţen.

(8 1/2" )

1

Tip Navoja gornjeg

Duţina (m)

0,50

Stabilizator spiralni

203,2 (8)

(2 13/16)

Kratka Teška

209,55

71,45

šipka

(6 ½”)

(2 13/16)

6 5/8” REG muš.

203,2

71,45

6 5/8”

6 5/8”

(8)

(2 13/16)

REG muš.

REG ţen.

Teška šipka

209,55

71,45

6 5/8”

6 5/8”

spiralna

(8 ¼)

(2 13/16)

REG muš

REG ţen.

203,2

71,45

6 5/8”

6 5/8”

(8)

(2 13/16)

REG muš.

REG ţen.

209,55

71,45

6 5/8”

6 5/8”

REG ţen.

23

(2 13/16)

REG muš

71,45

6 5/8”

REG muš

NC50 ţen

0,91

(2 13/16)

2,71

3,50

Stabilizer spiralni

1

Stabilizer

2,56

8,69

2,47

spiralni 5

Teške šipke

(6 ½”)

Prelaz 203,2 (8)

Teške šipke

165,1

57,15

spiralne

(6 1/2)

(2 1/4)

171,45

63,5

5

Udarač (Jar)

1

6 3/4

2 1/2

Tešk a šipk a

165,1

57,15

spiralna

(6 1/2)

(2 1/4)

Teške bušaće šipke

127

76,2

5

(3)

Bušaće šipke

127,00

108,61

1

12

89 19.5 lb/ft

(5)

NC50 muš NC50 ţen

27

NC50 muš NC50 ţen

5,20

NC50 muš NC50 ţen

9,26

NC50 muš NC50 ţen

108,00


801

(4.276)

Izbor dleta i paramatera busenja

Parametri bušenja

Preč.

Dleto Interval

dleta

dizne IADC

(m) mm(in)

code

215,9

Opterecenje

Brojbr.

(103daN)

(0/min)

15-17

100-120

Kapacitet (l/m)

2 x11 2200 - 3300

(8 1/2)

1/32”

4.3.5 1x13

3100

PROGRAM KAROTAZNIH MERENJA U OTVORENOJ BUSOTINI NA DUBINI BUSOTINE OD 3300 mTVD

Rd. Naziv operacije Br.

Oznaka sonde

R=1:500

1

Ultrazvucno snimanje (monopol)

Dno busotine-Kolona

2

Kaliper

Dno busotine-Kolona

3

Spectral gama Ray

Dno busotine-Kolona

4

Otpornost isplacnog kolaca I isplake

Dno busotine-Kolona

5

Maksimalna temperatura

Dno busotine-Kolona

GFK merenja nakon ugrađene i cementirane eksploatacione kolone 177,8 mm (7 Redni

1.

Naziv operacije

CEMENT BOND LOG

“):

Oznaka sonde

R = 1:500

CBL+CCL+GR

DNO – 2200 m


F A Z A IV Dubina zacevljenja (m)

3300


177,8

Masa (kg/m)

25,16

Kvalitet

K-55

Navoj

D/O 7 ” x 17# K-55 LTC

API oznaka


Jedinica

Faza IV


mm

215,9


mm

177,8

Interval ugradnje

m

3300-povrsina


m

1300

kg/ dm3

37

Zapreminska masa cementne kaše

Zapremina cementne kaše 3

m

35

kg

3200

Masa cementa

PRIKAZ IZRADE BUSOTINE

SEMINARSKI_LEKOVIC

Recommend Documents