rotary_dryer_efficiency_project (1).pdf

L- 1

Laporan Tugas Khusus Menghitung Neraca Massa dan Panas di Reaktor (Saturator) ZA III PT. Petrokimia Gresik 3-28 September 2012

LAMPIRAN TUGAS KHUSUS PEBANDINGAN EFEKTIVITAS PENGERING M-302 (ROTARY DRYER ) ANTARA DESAIN DAN AKTUAL DI PABRIK ZA III PT. PETROKIMIA GRESIK

Jurusan Teknik Kimia Universitas Muhammadiyah Surakarta

L- 2


BAB I PENDAHULUAN

I.1.C Tujuan

Mengetahui perbandingan efektivitas desain dan aktual pengering (rotary dryer M-302) pabrik ZA ZA III.

I.2. Latar Belakang

Ammonium sulfat ((NH4)2SO4) atau dikenal dengan pupuk ZA ( Zwavelzuur Zwavelzuur Amonia) Amonia) merupakan salah satu jenis pupuk sintesis yang diproduksi oleh PT Petrokimia Gresik dengan kandungan nitrogen tinggi. Proses produksi ZA meliputi reaksi netralisasi antara amoniak dengan asam sulfat pada tekanan atmosferis. Reaksi dilakukan dalam reaktor yang sekaligus berfungsi sebagai crystallizer yang disebut Saturator Crystallizer . Setelah kristal mencapai ukuran tertentu, maka kristal bersama larutan induk diturunkan dari saturator dan selanjutnya dipisahkan dengan memakai centrifuge. centrifuge. Dari dalam centrifuge centrifuge kristal ZA kemudian dikeringkan pada rotary dryer untuk untuk selanjutnya dikirimke bagian pengantongan. Salah satu proses utama dalam pembuatan pupuk ZA adalah proses pengeringan dalam rotary dryer . Produk ZA keluar rotary dryer diharapkan memiliki sifat sebagai berikut:

1. Nitrogen

:

20,8% berat (minimum)

2. H2O bebas

:

1% berat (maksimum)

3. H2SO4

:

0,15% (maksimum)

4. Ukuran kristal :

minimal 55% tertinggal di screen 30 US mesh

5. Berat jenis

:

1,77 g/cm3

6. Sifat lain

:

berbentuk kristal putih dan larut dalam air

Kontinyuitas proses serta pemakaian alat dalam jangka waktu lama merupakan salah satu faktor yang berpengaruh pada unjuk kerja pengering


L- 3


(rotary dryer ) di pabrik ZA III. Untuk mencapai operasi yang optimum, perlu dilakukan

beberapa

pengecekkan

salah

satunya

adalah

menghitung

perbandingan efektivitas penukar panas (rotary dryer ) antara desain dan aktual, sehingga diketahui performa rotary dryer yang digunakan tersebut.

1. Tinjauan Pustaka

A. Teori pengeringan Proses pengeringan (Drying ) adalah proses penghilangan sejumlah kecil liquid dari zat padatnya, dengan cara mengalirkan udara panas. Proses pengeringan ini dilakukan hingga batas kandungan zat cair (biasanya air) pada zat padat tersebut mencapai batas yang diinginkan (Treybal, 1980).prinsip dasar pengeringan adalah terjadi penguapan air ke udara panas karena perbedaan kandungan air pada kedua zat tersebut. Proses pengeringan dapat diklasifikasikan menjadi 4, yaitu: 1.

Pengeringan berdasarkan perpindahan panas Proses pengeringan ini dibagi lagi menjadi dua yaitu; a. Pengeringan langsung, Proses pengeringan dapat dikatakan secara langsung apabila zat yang dikeringkan dikontakkan secara langsung dengan udara panas yang juga berfungsi sebagai pembawa uap air darizat yang dikeringkan tersebut. Karakteristik pengeringan ini adalah menggunakan perpindahan panas konveksi, dipengaruhi oleh kelembaban, maksimal 1000K dan efisiensi semakin naik dengan naiknya suhu. Contoh alat pengering yang menggunakan pengeringan secara langsung adalah tray, pneumatic, rotary, spray dan fluid bed dryer.

b. Pengeringan tak langsung


L- 4


Prinsip pengeringan ini adalah panas yang tidak diberikan secara langsung melalui udara panas, melainkan melalui rambatan panas (konduksi) pada dinding logam atau radiasi. Sehingga pengeringan ini tergantung dari luas transfer panas atau bidang kontak. Karakteristik pengeringan ini adalah menggunakan perpindahan

panas

konduksi,

tekanan

operasi

rendah,

menggunakan condensing fluid untuk zat yang mudah berdebu. Contoh alat pengering yang menggunakan prinsip pengeringan ini anatara lain cylinder, drum screw conveyor, vibrating, agigated, freez dan vacuum raotary dryer . 2. Pengeringan berdasarkan metode (mekanis) Proses pengeringan berdasarkan metode (mekanis) juga dibagi lagi menjadi dua yaitu; a. Continuous drying Pengeringan secara terus-menerus (Continuous drying ) mrupakan pengeringan dimana pemasukan dan pengeluaran bahan dilakukan secara terus menerus. b. Batch drying Pengeringan secara batch drying merupakan pengeringan dimana bahan yang dikeringan masuk ke dalam alat pengering hingga kering, baru kemudian dikeluarkan dan dimasukkan bahan yang lain. 3. Pengeringan berdasarkan sifat bahan yang dikeringkan Bahan yang dikeringkan kebanyakan adalah zat padat berupa: a. Zat padat yang kaku (kayu) b. Material yang heksikal (kain atau serat) c. Zat padat yang granular (Kristal)

4. Berdasarkan aliran bahan dan udara panas


L- 5


a. Counter-current , apabila aliran antara bahan dan udara panas arahnya berlawanan b. Co-current , apabila aliran antara bahan dan udara panas arahnya searah. Proses pengeringan tersebut tidak terlepas dari alat sebagai tempat berlangsungnya proses pengeringan yaitu pengering (dryer ). Terdapat berbagai macam dryer tergantung jenis proses pengeringan ebagaimana yang telah disebutkan. Dryer yang banyak digunakan di industri (pabrik) adalah jenis pengering dengan proses pengeringan langsung. Jenis pengering ini akan dijelaskan secara umum pada sub bab B.

B. Beberapa alat pengering dengan proses pengeringan continue 1. Pengering trowongan Biasanya digunakan untuk mengeringkan batu bara, keramik dan bahan lain yang dikeringkan dengan agak lambat tetapi jumlahnya besar.

Gambar 2. Gambar alat pengering terowongan 2. Pengering putar (rotary dryer )


L- 6


Jenis pengering berputar ini digunakan untuk mengeringkan zat padat berbutir atau berbentuk kristal. Alat pengering ini berupa silinder yang dipasang agak miring terhadap sumbu horizontal dan ditempatkan di atas tower, sehingga silinder dapat berputar. Bahan yang akan dikeringkan dimasukkan secara perlahan-lahan dan akan bergerak menuju ujung silinder yang lebih rendah dan akhirnya dikeluarkan dari alat pengering. Biasanya panas diberikan secara langsung mengalir dalam silinder yang searah dengan aliran zat padat maupun berlawanan.

Gambar 3. Gambar sketsa roraty dryer

3. Pengering roto louvre dryer Pengering roto louvre dryer adalah suatu modifikasi dari rotary dryer . Pada alat pengering jenis ini prinsip pengeringannya adalah udara dialirkan melalui tumpukkan bahan yang akan dikeringkan. Udara ini dilewatkan pada dinding alat yang mempunyai lapisan berlubang seperti terlihat pada gambar 4.


L- 7


Gambar 4. Gambar sketsa roto louvre dryer

C. Rotary D r yer

Rotary dryer berupa silinder horizontal yang berputar di atas roller support dengan membentuk sudut bidang miring sebesar 4 o. Perputaran terjadi karena alat ini dilengkapi dengan gear yang dipasang pada shell dan dihubungkan dengan suatu motor drive ke motor penggerak. Sebagai media pemanas atau pengering digunakan udara sekitar yang dipanasi dengan steam pada alat penukar panas. Rotary dryer yang digunakan dipabrik ZA III juga menggunakan media pemanas udara yang dipanasi dengan steam pada alat penukar panas 06E-301. Udara pengering dialirkan searah dengan aliran kristal ZA atau cocurrent (searah). Untuk membantu kelancaran udara pengering digunakan blower C-302 AB. Rotary dryer di pabrik ZA III menggunakan tipe direct heat contact rotary dryer (pemanas secara langsung), adapun dasar pemikiran ini adalah : 1. Produk kristal yang diinginkan mempunyai kadar air yang seragam.


L- 8


2. Proses yang diinginkan adalah

countinue, sehingga dalam

pengoprasiannya dapat diintegrasi dengan proses lain yang juga continue. 3. Operasi alat relatif sederhana dan biaya pengeringan persatuan produk relatif kecil. Kristal yang keluar rotary dryer dengan kadar air maksimum 1% berat dan setelah dikeringkan diharapkan maksimal 0,15% berat. Kondisi operasi rotary dryer M-302 pabrik pupuk ZA III adalah sebagai berikut: 1. Kadar air feed lebih kuarng 2% yang akan dikeringkan di rotary dryer M302, untuk mencapai spesifikasi produk. 2. Kemiringan rotary dryer antara 2-5o. 3. Kecepatan putar rotary dryer 3 rpm. 4. Udara panas di supply dari exhaust fan C-302 yang dipanaskan melalui heat exchanger E-302 dengan LP steam 10kg/cm3 5. Temperatur udara nasuk 90-110oC. Pada rotary dryer terdapat bagian-bagian tertentu yang sangat penting dalam operasi pengheringan seperti : 1. Knocker Knocker terdapat pada sisi luar silinder yang menempel pada shell, knocker ini berfungsi untuk memberi ketukan pada shell . Padatan-padatan yang menempel pada sisi dalam shell silinder akan lepas dan bertaburan ke sisi bawah sehingga tidak ada padatan yang menempel pada shell . 2. Flight lifting Flight lifting terdapat di dalam siliinder shell dengan bentuk flight yang bervariasi. Flight ini bertujuan unntuk mengangkat padatan seiring dengan putaran silinder. Pada posisi flight di dasar silinder atau shell , maka flight akan membawa padatan sampai pada sisi putar silinder bagian atas padatan akan tumpah bertaburan ke bagian bawah shell silinder . Padatan


L- 9


yang bertaburan tersebut akan kontak dengan udara panas. Sehingga luas permukaan kontak padatan dengan udara panas semakin luas. Beberapa bentuk flight bervariasi sesuai dengan padatan yang akan dikeringkan. 3. Girt gear dan drive assembly Drive assembly merupakan seperangkat motor penggerak yang berfungsi untuk memutar silinder yang berhubungan dengan girt gear . Girt gear merupakan roda bergigi yang diikat pada shell sehingga motor akan menggerakan silinder dengan putaran tertentu. 4. Trunnion roll assembly Trunnion roll assembly adalah perangkat pendukung yang berfungsi untuk menahan silinder dan terdapat roll yang ikut berputar bersamaan dengan silinder pada rotary dryer .

2. Metodologi

a.

Cara memperoleh data Data yang diperlukan untuk perhitungan efisiensi r otary dryer diperoleh

dengan dua cara, yaitu data desain, pengamatan langsung di lapangan dan study literatur. 1. Data desain rotary dryer M-302 

Laju udara masuk

: 10300m3/jam



Total produk ZA

: 25416,61kg/jam



Temperature udara sekitar

: 32oC



Relative Humidity

: 65,5%



Temperature udara panas masuk

: 88oC



Temperature udara panas keluar

: 82oC



Temperature ZA masuk

: 70oC



Temperature ZA keluar

: 55oC



Cp ZA

: 4,224kj/kg.oC


L - 10

Laporan Tugas Khusus Menghitung Neraca Massa dan Panas di Reaktor (Saturator) ZA III PT. Petrokimia Gresik 3-28 September 2012 

Cp udara

: 1,642kj/kg.oC



Kadar air kristal ZA masuk

: 1%



Kadar air kristal ZA keluar

: 0,15 %

2. Data Pengamatan secara langsung di lapangan tgl. 10-14 September 2012

b.



Total produk ZA

: 27636kg/jam




: 32oC



Relative Humidity

: 65,5%




: 113,89oC




: 86,36oC




: 78,12oC




: 68,11oC



Cp ZA

: 4,224kj/kg.oC



Cp udara

: 1,642kj/kg.oC




: 0,5%




: 0,11%

Pengolahan data Langkah-langkah yang dilakukan untuk mengolah data guna

mendapatkan efisiensi rotary dryer antara lain: 1. Neraca massa 2. Neraca panas, dan 3. Efisiensi


L - 11


3. Hasil dan Pembahasan Dari hasil perhitungan yang telah dilakukan diperoleh hasil sebagai berikut: a. Efisiensi design rotary dryer 1. Hasil perhitungan neraca panas seperti ditunjukkan dalam tabel 1. Tabel 1. Hasil perhitungan neraca panas design rotary dryer Parameter

In (kJ/jam)

Out (kJ/jam)

Q. Za

3.022.271,963

2.300.780,3139

Q. udara

2.285.267,33

2.894.691,855

Q.loss

-

Total

5.307.539,29

112067,12 5.307.539,29

2. Efisiensi design rotary dryer

                  97,89%

=

b. Efisiensi aktual rotary dryer 1. Hasil perhitungan neraca panas seperti ditunjukkan dalam tabel 2. Tabel 2. Hasil perhitungan neraca panas design rotary dryer Parameter Q. Za Q. udara Q.loss Total

In (kJ/jam)

Out (kJ/jam)

3.640.735,44

3.095.865,5190

2.726.206,744

2.486.545,302

6.366.942,19


784.531,3669 6.366.942,1883

L - 12


2. Efisiensi aktual rotary dryer

                  = 87,68%

Evaluasi efisiensi design dan aktual rotary dryer dilakukan dengan menghitung neraca panas dari alat tesebut. Berdasarkan perhitungan data design awal rotary dryer M-302 diperoleh efisiensi design rotary dryer sebesar 97,78%. Sedangkan efisiensi aktual rotary dryer yang diperoleh pada tanggal 10-14 September 2012 sebesar 87,68%. Dari hasil tersebut dapat diambil kesimpulan bahwa rotary dyer M-302 masih dalam keadaan yang baik dan masih layak digunakan karena efisiensi antara aktual dan design tidak terpaut jauh.

Perhitungan 1. Efisiensi design rotary dryer Data yang didapatkan dari design awal rotary dryer M-302 pabrik ZA III yaitu: 

Laju udara masuk

: 10300m3/jam



Total produk ZA

: 25416,61kg/jam




: 32oC



Relative Humidity

: 65,5%




: 88oC




: 82oC




: 70oC


L - 13



: 55oC



Cp ZA

: 4,224kj/kg.oC



Cp udara

: 1,642kj/kg.oC




: 1%




: 0,15 %

Rumus menentukan efisiensi rotary dryer



   ............(1) 

a. Menghitung Qin Kalor yang masuk pada rotary dryer sebagai Qin terdiri dari:  Kalor yang dibawa oleh udara panas (qu)

  ̇   ......................................................................(2) Dimana:

̇= laju udara masuk (kg/jam)  = entalpi udara masuk (kJ/kg) 

Menghitung entalpi udara masuk (T= 88 oC);

Entalpi udara panas masuk rotary dryer dihitung dengan persamaan (Geankoplis, 1997):

=

(1,005 + 1,88H) (T – TooC) + 2501,4H ....................(3)

Dimana; H = kelembaban udara T = suhu udara panas (oC) To= suhu dasar (0oC) Kelembaban udara

  = H =  

Pg pada 32 oC : 0,04759 bar (Tabel A.12M, Wark, 1983) P

: 1atm : 1,01bar

Pv

:

  

: 0,655 x 0,04759 bar : 0,031 H

:

      


L - 14


: 0,019

    

= (1,005 + 1,88 x 0,019) (88 – 0 C) + (2501,4 x 0,019) = 139,11kJ/kg o



Mengkonversi laju udara masuk design menjadi kg/jam;

̇= laju udara masuk design x densitas udara Dengan menganggap udara sebagai gas ideal maka densitas udara pada T = 32 oC = 305K, RH = 65,5%:

    ....................................................................................(4)   

   = 22,926 L/mol ρ

=

....................................................................(5) 

   =  

= 1.263 g/L : 1,263 kg/m 3 ρ

() [()] () = [()]

=

= 1,28kg/m 3

̇

= 1,287 kg/m3 x 13000m 3/jam /1,019 = 16.416,49kg/jam

Sehingga panas udara masuk rotary dryer (

):

 = 16.416,49kg/jam x 139,21kJ/kg = 2.285.267,33kJ/jam  Kalor yang dibawa oleh ZA (qa)

  ̇   ...................................................................(6) Dimana:

̇= laju ZA masuk (kg/jam) Jurusan Teknik Kimia Universitas Muhammadiyah Surakarta

L - 15


 = entalpi ZA masuk (kJ/kg) 

Menghitung laju ZA masuk

 ̇=        [ =    (  )] = 25634,89kg/jam 

Menghitung entalpi ZA masuk (T= 70 oC);

Entalpi ZA basah masuk rotary dryer dihitung dengan persamaan (Geankoplis, 1997):

= Cp

zA (Tsi – To)

+ X. Cp air (Tsi – To)...............................(7)

Dimana; CpZA = kapasitas panas ZA (kJ/kg.oC) Tsi

= suhu ZA masuk(oC)

To

= suhu dasar (0 oC)

Cpair = kapasitas panas udara (kJ/kg.oC) X

= kadar air masuk

maka;

 = 1,642. (70 – 0) + 0,01. 4,224 (70 – 0) = 117,897kJ/kg Sehingga

     = 3.022.271,96kJ/jam

b. Menghitung Qout Kalor yang keluar pada rotary dryer sebagai Qout terdiri dari:  Kalor yang dibawa oleh ZA keluar rotary (q a2)

  ̇   ...................................................................(8) Dimana:

̇= laju ZA keluar (kg/jam)  = entalpi ZA keluar (kJ/kg) 

Menghitung laju ZA keluar = massa ZA kering


L - 16


 ̇=       = 25416,67 – 38,13kg/jam = 25378,54/jam 

Menghitung entalpi ZA keluar (T= 55 oC);

Entalpi ZA kering keluar rotary dryer dihitung dengan persamaan (Geankoplis, 1997):

= Cp

zA (Tso – To)

+ Xi. Cpair (Tso – To).............................(9)

Dimana; CpZA = kapasitas panas ZA (kJ/kg.oC) Tso

= suhu ZA keluar (oC)

To

= suhu dasar (0 oC)


= kadar air keluar

maka;

 = 1,642. (55 – 0) + 0,0015. 4,224 (55 – 0) = 90,66kJ/kg Sehingga

     = 2.300.780,31kJ/jam

 Kalor yang dibawa oleh udara keluar rotary dryer (qu2)

  ̇   ...................................................................(8) Dimana:

̇= laju udara keluar (kg/jam)  = entalpi udara masuk (kJ/kg) 

Menghitung laju udara keluar rotary dryer

( ̇)

̇= massa udara in + massa air udara out + massa debu ZA -

Massa air udara out = total air ZA + air udara in = (0,01x25634,89)-(0,0015x25416,67) + (0,019x13000)


L - 17


= 530,73kg/jam -

Massa debu ZA = ZA in-ZA out = 25.634,89-25.378,54kg/jam = 256,35kg/jam

̇= 13.254,04+530,73+256,35kg/jam = 17.203,56kg/jam 

Menghitung entalpi udara keluar (T= 82 oC);

Entalpi udara panas keluar rotary dryer dihitung dengan persamaan (Geankoplis, 1997):

=

(1,005 + 1,88H) (T – TooC) + 2501,4H ....................(9)

Dimana; H = kelembaban udara T = suhu udara panas keluar (oC) To= suhu dasar (0oC) Dengan menganggap kelembaabn udara sama (tetap) maka;

= (1,005 + 1,88 x 0,019) (82 – 0 C) + (2501,4 x 0,019) = 168,18kJ/kg o

Sehingga;

= 17.203,56kg/jam x 168,18kJ/kg = 2.894.691,85kJ/jam c. Efisiensi design rotary dryer (

)

                 97,89%

=

2. Efisiensi aktual rotary dryer


L - 18


Data yang didapatkan dari lapangan kapsitas produksi ZA III ton/jam serta hasil uji laboratorium kualitas ZA masuk dan keluar rotary dryer M302 pabrik ZA III tanggal 10-14 September 2012 yaitu: Tabel 1. Data spesifikasi ZAIII dan udara panas masuk dan keluar rotary dyer M-302 tgl. 10-14 September 2012 Tgl.

T Udara Panas Dryer (oC)

T ZA pada Dryer (oC)

Kadar Air ZA

Masuk

Keluar

Masuk

Keluar

Masuk

Keluar

10

112,67

86,83

76,94

67,79

0,78

0,14

11

112,96

86,96

76,92

69,25

0,17

0,08

12

113,54

85,92

78,38

68,92

0,17

0,07

13

115,29

85,71

79,50

67,92

1,00

0,14

14

115,00

86,41

78,84

66,67

0,36

0,11

Total

454,46

345,41

311,74

273,87

2,12

0,43

Ratarata

113,89

86,36

78,12

68,11

0,50

0,11

Tabel 2. Data kapasitas produksi ZA III ton/jam t gl. 10-14 Sepetember 2012

10

Total NH3(ton/jam) 7,49

Total H2SO4 (ton/jam) 21,23

Produk ZA (ton/jam) 27,52

11

7,49

21,22

27,06

12

7,48

21,23

26,95

13

7,49

21,21

28,24

14

7,47

21,23

28,41

Total

37,42

106,12

138,18

Rata-rata

7,484

21,224

27,636

Tanggal



Total produk ZA

: 27636kg/jam




: 32oC



Relative Humidity

: 65,5%




: 113,89oC


L - 19



: 86,36oC




: 78,12oC




: 68,11oC



Cp ZA

: 4,224kj/kg.oC



Cp udara

: 1,642kj/kg.oC




: 0,5%




: 0,11%

Rumus menentukan efisiensi rotary dryer



   

a. Menghitung Qin Kalor yang masuk pada rotary dryer sebagai Qin terdiri dari:  Kalor yang dibawa oleh udara panas (qu)

  ̇       Dimana:

 = laju udara masuk (kg/jam) ̇  = entalpi udara masuk (kJ/kg) 

Menghitung entalpi udara masuk (T= 113,89 oC)

Entalpi udara panas masuk rotary dryer dihitung dengan persamaan (Geankoplis, 1997):

=

(1,005 + 1,88H) (T – TooC) + 2501,4H

Dimana; H = kelembaban udara T = suhu udara panas (oC) To= suhu dasar (0oC) Kelembaban udara

   = H = 

Pg pada 32 oC : 0,04759 bar (Tabel A.12M, Wark, 1983) P

: 1atm : 1,01bar

Pv

:

  

: 0,655 x 0,04759 bar


L - 20


: 0,031 H

:

      

: 0,019

    

= (1,005 + 1,88 x 0,019) (113,89 – 0 C) + (2501,4 x 0,019) = 166,15kJ/kg o



Menentukan laju udara masuk rotary dryer aktual kg/jam;

 = laju udara masuk aktual x densitas udara ̇ Karena tidak ada alat pengukur laju udara kering di Pabrik ZA I, maka laju udara kering dihitung dengan pendekatan perbandingan daya pada blower. P = V x A...............................................................(10) Dimana P = daya blower

A= kuat arus pada blower

V= tegangan pada blower Dari lapangan didapatkan data kapasitas design blower 13000m 3/jam, daya blower ; 380 volt, kuat arus rata-rata; 42 ampere, daya blower spect; 20HP, dan densitas udara dianggap tetap 1,28kg/m3, maka: P

: 380 volt x 42 A : 15.960watt

P blower spect

: 20 HP = 14.921watt

Laju udara

:

         :     /1,019 : 13.905,23m 3/jam

 = densitas udara x laju udara ̇ = 1,287 kg/m 3 x 13.905,23m 3/jam = 16.407,76kg/jam Sehingga panas udara masuk rotary dryer (


):

L - 21


 = 16.407,76kg/jam x 166,15kJ/kg  = 2.726.206,74kJ/jam  Kalor yang dibawa oleh ZA (

      ̇ 

)

Dimana:

 = laju ZA masuk (kg/jam) ̇  = entalpi ZA masuk (kJ/kg) 

Menghitung laju ZA masuk

 =      ̇    [ =    (  )] = 28.026,55kg/jam 

Menghitung entalpi ZA masuk (T= 78,12 oC);

Entalpi ZA basah masuk rotary dryer dihitung dengan persamaan (Geankoplis, 1997):

= Cp

zA (Tsi – To)

+ X. Cp air (Tsi – To)

Dimana; CpZA = kapasitas panas ZA (kJ/kg.oC) Tsi

= suhu ZA masuk(oC)

To

= suhu dasar (0 oC)


= kadar air masuk

maka;

 = 1,642. (78,12 – 0) + 0,005. 4,224 (78,12 – 0) = 129,91kJ/kg Sehingga

     = 3.640.735,44kJ/jam

b. Menghitung Qout Kalor yang keluar pada rotary dryer sebagai Qout terdiri dari:


L - 22

Laporan Tugas Khusus Menghitung Neraca Massa dan Panas di Reaktor (Saturator) ZA III PT. Petrokimia Gresik 3-28 September 2012  Kalor yang dibawa oleh ZA keluar rotary (q a2)

      ̇  Dimana:

 = laju ZA keluar (kg/jam) ̇  = entalpi ZA keluar (kJ/kg) 

Menghitung laju ZA keluar = massa ZA kering

 =       ̇  = 27636 – 29,85kg/jam = 27606,15kg/jam 

Menghitung entalpi ZA keluar (T= 68,11 oC);

Entalpi ZA kering keluar rotary dryer dihitung dengan persamaan (Geankoplis, 1997):

= Cp

zA (Tso – To)

+ Xi. Cpair (Tso – To)

Dimana; CpZA = kapasitas panas ZA (kJ/kg.oC) Tso

= suhu ZA keluar (oC)

To

= suhu dasar (0 oC)


= kadar air keluar

maka;

 = 1,642. (68,11 – 0) + 0,00108. 4,224 (68,11 – 0) = 112,14kJ/kg Sehingga

     = 3.095.865,51kJ/jam

 Kalor yang dibawa oleh udara keluar rotary dryer (

  ̇       Dimana:

 = laju udara keluar (kg/jam) ̇ Jurusan Teknik Kimia Universitas Muhammadiyah Surakarta

 ) 

L - 23


 = entalpi udara masuk (kJ/kg) 

Menghitung laju udara keluar rotary dryer

 ) ( ̇

 = massa udara in + massa air udara out + massa debu ZA ̇ -

Massa air udara out = total air ZA + air udara in = (0,005x28.026,15)-(0,00108x27.636) + (0,019x14.13000) = 356,63kg/jam

-

Massa debu ZA = ZA in-ZA out = 28.026,55-27.606,15kg/jam = 420,39kg/jam

 = 16.407,76+356,63+420,39kg/jam ̇ = 17.184,79kg/jam 

Menghitung entalpi udara keluar(T= 86,36 oC);

Entalpi udara panas keluar rotary dryer dihitung dengan persamaan (Geankoplis, 1997):

=

(1,005 + 1,88H) (T – TooC) + 2501,4H

Dimana; H = kelembaban udara T = suhu udara panas keluar (oC) To= suhu dasar (0oC) Dengan menganggap kelembaabn udara sama (tetap) maka;

= (1,005 + 1,88 x 0,019) (86,36 – 0 C) + (2501,4 x 0,019) = 144,69kJ/kg o

Sehingga;

 = 17.184,79kg/jam x 144,69kJ/kg  = 2.726.206,74kJ/jam

)

c. Efisiensi aktual rotary dryer (

           Jurusan Teknik Kimia Universitas Muhammadiyah Surakarta

L - 24




    

= 87,68%


rotary_dryer_efficiency_project (1).pdf

Recommend Documents