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PROYECTO DE ALCANTARILLADO PLUVIAL
PROYECTO DE ALCANTARILLADO PLUVIAL 1. INTRODUCCIÓN: En la mayoría de las ciudades se tiene la necesidad de evacuar las aguas de lluvia para evitar que se inunden las viviendas, los comercios, las industrias y otras áreas de interés. Por otra parte, la construcción de edificios, casas, calles estacionamientos y otros modifican el entorno natural en que habita el hombre y, tiene como algunas de sus tantas consecuencias, la creación de superficies poco permeables (que favorece a la presencia de una mayor cantidad de agua sobre el terreno) y la eliminación de los cauces naturales (que reduce la capacidad de desalojo de las aguas pluviales y residuales). Así, la urbanización incrementa los volúmenes de agua de lluvia que escurren superficialmente, debido a la impermeabilidad de las superficies de concreto y pavimento. Por ello, las conducciones artificiales para evacuar el agua son diseñadas con mayor capacidad que la que tienen las corrientes naturales existentes. El presente proyecto tiene la finalidad finalidad de evacuar las aguas de lluvia proveniente de la naturaleza de acuerdo a las necesidades de la población urbana de Sucre el cual cuenta con una deficiencia en su red de alcantarillado pluvial; El presente proyecto tiene el proposito de satisfacer cualquier ineficiencia que presentaba el anterior red de alcantarillado sanitario.
2. DESCRIPCIÓN DEL LUGAR: 2.1 Ubicación geográfica: La República de Bolivia, políticamente está divida en nueve departamentos, el departamento de Chuquisaca que se encuentra ubicado en el sur de bolivia limita con los departamentos de Tarija al sur Potosi al oeste, Cochabanba al norte, y Santa Crua por el sureste.
2.2 Extensión t erritorial:
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El departamento de sucre cuenta con una extensión territorial de 51524 km2 y una pob p ob la ci ó n d e 5 81 34 7 h ab it an t es
3 OBJETIVOS DEL PROYECTO 3.1 Objetivo general El objetivo principal de este proyecto es el de realizar el diseño y dimensionamiento de un sistema de alcantarillado Pluvial, el mismo que se encargara de evacuar las aguas de lluvia lluvia para evitar que se inunden las viviendas, los comercios, las industrias y otras áreas de interés. Tomando en cuenta todos los factores necesario aplicados en la materia de Ing. Sanitaria II.
3.2 Objetivos específicos
A partir de las condiciones topográficas y el área de lugar establecer los requisitos de su demanda del usuario definiendo un esquema general de sistemas de alcantarillado pluvial que cumpla con las exigencias establecidas.
Determinar el diámetro de las tuberías verificando que cumpla las condiciones diseño del alcantarillado Sanitario.
fijar una pendiente básica para empezar el diseño, la cual se irá modificando basándose en el criterio de no formar caídas, o de ser necesario tratar de que las caídas no sean de un desnivel pronunciado.
Establecer puntos de desagüe, en zonas no urbanizadas, cercanos a una quebrada o rio, para evacuar el agua recogida por los colectores.
4. FUNDAMENTO TEÓRICO: 4.1 DESCRIPCIÓN DEL PROYECTO PROYECTO Se deberán analizar los siguientes puntos que son de vital importancia para desarrollar el proyecto específicamente el nuestro:
Topografía.-La topografía es de capital importancia en un proyecto puesto que sobre la base de esto se decidirá las direcciones de los flujos y sobre sobr e el mismo se hará el diseño por lo tanto es necesario tener un plano topográfico muy bien elaborado elab orado y sus curvas de nivel convenientemente definidas.
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Precipitación.- Estos datos se sacan de estaciones pluviométricas, es importante su estudio porque está directamente relacionado con el caudal de infiltración, esto a su vez con las dimensiones que tendrá nuestra red de alcantarillado pluvial.
Tipo de suelo.-También es un factor muy importante porque de este factor depende el nivel freático el cual puede ser alto o bajo, además que nos determina el coeficiente de escorrentía.
Un sistema de alcantarillado pluvial tiene como objetivo la captación captación y evacuación de aguas pluviales en aéreas urbanas. Para cumplir con el objetivo señalado se debe considerar los siguientes factores:
Tráfico peatonal y vehicular.
Valor de las propiedades sujetas a daños por inundaciones.
Elección entre soluciones con canales abiertos o conductos cerrados.
Profundidad de los colectores.
En la elaboración de un proyecto hidráulico de un sistema de alcantarillado pluvial es obligatoria la consideración de la economía; con esta finalidad la elección del periodo de retorno (frecuencia) a adoptar en el proyecto será analizada adecuadamente en la función de la probabilidad de ocurrencia de lluvias, empleando un factor de riesgo técnica y económicamente admisible. Será necesario además un balance económico entre el costo de estructuras y los costos directos e indirectos debido a prejuicios a propiedades públicas o privadas. Otro factor importante a considerar es también el crecimiento de la urbanización, la ejecución de planos urbanísticos y hasta cambios de opinión en relación al drenaje. La elaboración de un proyecto de alcantarillado pluvial deberá ser precedida de estudios de regímenes locales de precipitación de las lluvias intensas de la región. Un proyecto de alcantarillado pluvial debe contener el dimensionamiento de los colectores, un estudio de captación de aguas pluviales superficiales, esto es, la localización de bocas de tormenta en función a sus capacidades de evacuación, el estudio de los caudales que escurren por las cunetas en función de sus características hidráulicas y el estudio hidráulico de las tuberías de conexiones de las bocas de tormenta con el sistema de alcantarillado.
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4.2 PRINCIPIOS GENERALES Las estructuras hidráulicas destinadas a la captación y evacuación de las aguas pluviales deben ser proyectadas y construidas de modo que: 1. Permitan una rápida evacuación del agua pluvial de las vías públicas. 2. Evitar la formación de caudales excesivos en la vía pública. 3. Evitar la invasión de aguas pluviales a propiedades públicas y privadas. 4. Evitar la paralización del tráfico vehicular como peatonal durante una precipitación pluvial intensa. 5. Evitar la interconexión con los sistemas de evacuación de aguas residuales.
4.3 TIEMPO DE CONCENTRACIÓN Tiempo en minutos que tarda una gota teórica del agua para ir del punto más lejano de la cuenca de drenaje hasta el punto de concentración considerado, es la suma de los tiempos de entrada y los tiempos de trayecto en las alcantarillas.
4.4 TIEMPO DE ENTRADA Tiempo en minutos que tarda la gota teórica del agua para alcanzar la extremidad superior del colector.
4.5 TIEMPO DE TRAYECTO Tiempo en minutos que tarda la gota teórica del agua desde la entrada de la misma en una sección considerada hasta otra sección, este tiempo debe ser rigurosamente calculado tomando la velocidad media del flujo en la alcantarilla.
4.6 COMPONENTES DE UN SISTEMA DE ALCANTARILLADO PLUVIAL
Conjunto cordón-cuneta
Boca de tormenta.
Cámara de conexión.
Tubería de conexión.
Cámara de inspección.
Colectores secundarios.
Colector principal.
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5. PARÁMETROS DE DISEÑO: Los parámetros de diseño constituyen los elementos básicos para el desarrollo del diseño de un sistema de recolección y evacuación de aguas pluviales. A continuación se establecen las condiciones para su definición y estimación: 5.1 Período de diseño Es el tiempo en años en que se estima que la obra a construir funcionara eficientemente.
5.2 Áreas de aporte El trazado de la red de drenaje de aguas pluviales debe seguir las calles de la localidad. La extensión y el tipo de áreas tributarias deben determinarse para cada tramo por diseñar. El área de estudio debe incluir el área tributaria propia del tramo en consideración. Las áreas de aporte de drenaje deben ser determinadas por medición directa en planos, y su delimitación debe ser consistente con las redes de drenaje natural. 5.3 Caudal de diseño Para la estimación del caudal de diseño debe utilizarse el método racional, el cual calcula el caudal pico de aguas pluviales con base en la intensidad media del evento de precipitación con una duración igual al tiempo de concentración del área de drenaje y un coeficiente de escurrimiento. Asimismo, la misma ecuación del método racional, se debe utilizar para las siguientes unidades: Q= 0,278 C i A donde:
Q Caudal pico de escurrimiento de aguas pluviales, en m3/s C Coeficiente de escurrimiento medio para un conjunto de superficies, adimensional i Intensidad media de la lluvia, en mm/h A Área de la superficie de las zonas afluentes, en km2 El método racional es adecuado para áreas de drenaje pequeñas hasta de 0 ha. Cuando éstas son relativamente grandes, puede ser más apropiado estimar los caudales mediante otros modelos y que eventualmente tengan en cuenta la capacidad de amortiguamiento de las ondas dentro de la red de colectores. En estos casos, es necesario justificar el método de cálculo, como se muestra en la tabla
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5.4 Curvas de intensidad-duración-frecuencia Las curvas de intensidad-duración-frecuencia (IDF) constituyen la base hidrológica para la estimación de los caudales de diseño. Estas curvas sintetizan las características de los eventos extremos máximos de precipitación de una determinada zona y definen la intensidad media de lluvia para diferentes duraciones de eventos de precipitación con periodos de retorno específicos. Se debe verificar la existencia de curvas IDF para la NB 688 Localidad. Si existen, éstas deben analizarse para establecer su validez y confiabilidad para su aplicación al proyecto. Si no existen, es necesario obtenerlas a partir de información histórica de las lluvias. La obtención de las curvas IDF debe realizarse con información pluviográfica de estaciones ubicadas en la localidad, derivando las curvas de frecuencia correspondientes mediante análisis puntuales de frecuencia de eventos extremos máximos.
5.5 Ecuaciones intensidad-duración-frecuencia En las precipitaciones, la intensidad de lluvia en general no permanece constante durante un período considerable de tiempo, sino que es variable. El tiempo de duración de las precipitaciones debe ser aquel que transcurra desde el inicio de la lluvia hasta que toda el área esté contribuyendo. La frecuencia de las precipitaciones es el tiempo en años en que una lluvia de cierta intensidad y duración se repite con las mismas características.
5.6 Frecuencia de lluvias - Periodo de retorno de diseño El período de retorno de diseño es un factor importante para la determinación de la capacidad de redes de alcantarillado pluvial y la prevención de inundaciones en vías, áreas urbanas y plazas, por los riesgos y daños a la propiedad, daños personales y al tráfico vehicular. La selección del periodo de retorno está asociada entonces con las características de protección e importancia del área de estudio y, por lo tanto, el valor adoptado debe estar justificado. a) Frecuencias de 1 año a 2 años Se utilizan para redes de áreas urbanas y suburbanas. b) Frecuencias de 2 años a 5 años Se utilizan para redes de áreas urbanas residenciales y comerciales. c) Frecuencias de 10 años Para colectores de segundo orden como canalización de riachuelos. d) Frecuencias de 20 años a 50 años
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Se adoptan para el diseño de obras especiales como emisarios (canalizaciones de primer orden). e) Frecuencias de 100 años Se utilizan para ríos principales que constituyen el sistema de drenaje global de la cuenca.
5.7 Intensidad de precipitación La intensidad de precipitación que debe usarse en la estimación del caudal de diseño de aguas pluviales corresponde a la intensidad media de precipitación dada por las curvas IDF para el periodo de retorno de diseño definido con base en lo establecido en 4.4.6 y una duración equivalente al tiempo de concentración del escurrimiento, cuya estimación se define en 4.4.9. Los valores de intensidad dados por las curvas IDF corresponden a valores puntuales representativos de áreas relativamente pequeñas. En la medida en que las áreas de drenaje consideradas se hacen más grandes, la intensidad media de la lluvia sobre éstas se reduce en razón de la variabilidad espacial del fenómeno de precipitación. En consecuencia, se deben considerar factores de reducción de la intensidad media de la precipitación en la medida en que el área de drenaje se incremente. Los valores de la tabla 4.3 corresponden a factores de reducción para convertir la intensidad puntual en intensidad media espacial. 5.8 Coeficiente de escurrimiento El coeficiente de escurrimiento (C), es función del tipo de superficie, del grado de permeabilidad de la zona, de la pendiente del terreno y otros factores que determinan la fracción de la precipitación que se convierte en escurrimiento. Para su determinación se deben considerar las pérdidas por infiltración en el suelo y otros efectos retardadores. El valor del coeficiente (C) debe ser estimado tanto para la situación inicial como la futura, al final del periodo de diseño. Para áreas de drenaje que incluyan sub áreas con coeficientes de escurrimiento diferentes, el valor de (C) representativo del área debe calcularse como el promedio ponderado con las respectivas áreas.
= ∑∗ ∑
Donde: Ci Coeficiente de escurrimiento superficial de cada sector, adimensional Ai Área de cada sector, en ha A Área total de la cuenca de drenaje, en ha
5.9 Tiempo de concentración El tiempo de concentración está compuesto por el tiempo de entrada y el tiempo de recorrido o de flujo en el colector. El tiempo de concentración está dado por la siguiente expresión: Tc=Te+Tr Donde: Tc Tiempo de concentración, en min Te Tiempo de entrada, en min Tt Tiempo de recorrido o de flujo, en min
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El tiempo de entrada corresponde al tiempo requerido para que el escurrimiento llegue al sumidero del colector, mientras que el tiempo de recorrido se asocia con el tiempo de viaje o tránsito del agua dentro del colector.
5.10 Tiempo de entrada, Te Existen varias fórmulas para estimar el tiempo de entrada Te. La ecuación de la FAA de los Estados Unidos es utilizada frecuentemente para el escurrimiento superficial en áreas urbanas. Esta ecuación es:
donde: C
Coeficiente de
escurrimiento, adimensional
L
Longitud máxima de flujo de escurrimiento superficial, en m
S
Pendiente promedio entre el punto más alejado y el colector, en m/m
5.11 Coeficiente “n” de rugosidad
El coeficiente de rugosidad de Manning (n) debe tomar un valor de 0,013 en alcantarillados pluvial, para cualquier tipo de material de tubería. Es decir la película biológica formad a hace que este coeficiente sea uniforme independiente del material.
5.12 Diámetro mínimo En las redes de recolección y evacuación de aguas pluvial, la sección circular es la más usual para los colectores, principalmente en los tramos iniciales. El diámetro mínimo permitido en redes de sistemas de recolección y evacuación de aguas pluvial es 200 mm (8 plg) con el fin de evitar obstrucciones de los conductos por objetos relativamente grandes introducidos al sistema
5.13 Criterio de la tensión tractiva Cada tramo debe ser verificado por el criterio de la tensión tractiva media de valor mínimo Pa mín= 1.5 Pa
Donde:
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τ = Tensión tractiva media, en Pa ρ =bDensidad del agua, 1 000 kg/m3
g = Aceleración de la gravedad, 9,81m/s2
5.14 Periodo de diseño: el periodo de diseño adoptado para los alcantarillado pluvial deben ser de 5 años
6.- CONSTRUCCION DE LA ECUACION DE INTENCIDAD PARA LA CIUDAD CHUQUISACA.- Se trabajó con la estación de Sucre aeropuerto debido a que es la más completa y consistente. - Se construyó la ecuación por el modelo propuesto por Bernard. -Para representar las curvas IDF se aplicó el modelo matemático Gumbell modificado Para poder determinar las curvas I-D-F se sigue el siguiente procedimiento. a) Con datos de precipitación pluviográfica se realiza un ajuste con una ley de distribución como se muestra en el capítulo X. Generalmente se ajusta a una ley Gumbel, a partir del ajuste se procede a calcular la precipitación para los periodos de retorno requeridos. Este procedimiento se realiza para cada duración y se obtiene la relación P-D-F. b) Con los resultados obtenidos se grafica las curvas P-D-F. c) Se determina la relación I-D-F con la ecuación d) Se grafica la curva I-D-F
i=P/t Donde i = Intensidad máxima en mm./hora P = Precipitación o lámina de agua en mm. t = Tiempo en horas
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AÑO ENE FEB MAR ABR MAY JUN 0.0 1984 48.0 23.2 41.5 52.5 0.4 1985 29.5 31.0 6.5 21.3 0.2 12.2 0.1 1986 14.1 30.0 42.5 15.8 0.7 0.6 1987 39.0 21.3 11.0 21.7 0.6 0.2 1988 33.0 17.6 45.7 11.6 8.4 0.6 1989 41.4 16.6 11.6 28.3 0.3 1990 38.0 21.0 19.4 30.8 15.2 2.3 0.3 0.0 1991 22.0 34.2 20.3 7.3 0.0 0.0 1992 27.2 37.3 18.4 2.0 0.2 0.0 1993 27.0 28.0 17.0 3.7 5.2 0.0 1994 21.8 18.6 18.0 4.1 3.9 0.0 1995 31.6 30.3 38.6 3.7 0.3 1996 23.7 42.0 13.0 12.1 0.0 0.0 1997 23.0 16.6 34.0 14.1 3.7 0.0 1998 9.4 51.6 20.2 22.9 0.0 0.2 0.2 1999 15.6 45.0 32.0 1.8 3.2 2000 40.3 25.9 29.0 19.6 0.3 0.0 2001 51.3 37.0 13.4 24.6 0.0 0.6 2002 22.6 30.0 29.8 15.3 9.8 2003 19.1 21.2 23.4 1.0 27.4 0.0 0.0 2004 26.6 16.6 11.7 23.6 2.5 0.0 2005 29.0 50.0 14.4 28.0 0.0 0.0 2006 48.0 20.2 32.9 21.0 2.0 0.0 2007 39.2 18.0 27.9 19.6 2.1 0.0 2008 46.7 31.3 36.6 17.5 0.2 0.0 2009 25.8 32.2 28.2 21.1 7.8 1.2 0.3 2010 10.9 63.2 11.7 2.4 4.7 0.1 2011 18.4 68.5 13.2 5.1 0.0 2012 20.8 32.1 28.9 19.6 0.0 0.0 4.4 2013 30.9 16.9 11.2 7.4 4.9 0.3 2014 33.0 15.7 25.0 2.8 0.0 2015 60.8 21.5 15.5 24.3 0.3
JUL AGO SEP OCT NOV DIC ANUAL 0.0 3.4 0.0 0.2 0.0 0.6 0.0 0.0 6.4 0.5 5.2 0.0 0.0 0.0 2.0 5.0 0.0 0.0 5.0 1.2 5.1 0.0 0.2 1.3 0.0 0.0 5.8 2.4 2.1 0.4 0.0 4.3
2.9 0.6 0.6 0.0 0.0 2.5 5.8 0.0 3.4 4.3 0.8 16.6 8.0 1.6 0.0 6.6 7.7 2.0 0.2 3.6 7.8 7.3 4.1 0.0 1.0 0.0 0.0 0.0 0.3 9.0 9.3 3.4
2.1 47.3 19.5 8.2 19.0 5.3 3.0 8.2 16.8 22.3 13.2 26.8 3.9 56.0 1.6 17.3 27.0 1.8 1.0 21.3 3.2 24.4 2.3 9.8 6.3 6.0 0.8 28.5 0.0 4.7 10.7 11.8
17.8 10.0 38.2 29.3 31.4 3.0 26.8 1.2 24.8 13.7 42.2 26.7 5.4 38.0 38.7 19.4 16.1 27.6 15.2 10.6 13.8 44.0 20.0 51.6 21.2 17.1 12.9 11.1 17.0 27.6 20.6 21.6
44.8 56.3 15.9 19.3 4.2 33.0 14.2 44.8 11.8 53.8 21.7 16.7 37.7 34.0 31.8 9.0 30.0 23.3 20.8 18.4 8.4 54.6 11.7 11.4 11.8 27.2 6.4 8.7 45.7 22.5 18.3 28.6
31.4 39.0 32.5 43.4 15.0 27.0 10.4 25.2 28.6 23.8 29.3 19.6 34.3 7.3 15.2 18.8 40.9 25.2 25.6 36.7 37.2 23.8 10.7 32.8 35.2 22.8 12.4 35.1 12.7 33.8 13.1 81.5
52.5 56.3 42.5 43.4 45.7 41.4 38.0 44.8 37.3 53.8 42.2 38.6 42.0 56.0 51.6 45.0 40.9 51.3 30.0 36.7 37.2 54.6 48.0 51.6 46.7 32.2 63.2 68.5 45.7 33.8 33.0 81.5
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PRUEVA DE VONDAD Y AJUSTE ESMIRNOV COMOLGOROB
m 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36
x 27.70 34.00 34.60 37.00 37.00 38.20 39.70 40.10 40.60 41.00 41.40 42.00 43.20 44.00 45.00 45.00 47.00 48.00 48.30 48.50 48.80 49.50 49.50 50.10 51.00 51.00 52.00 52.00 52.40 54.00 54.20 54.20 55.00 55.10 56.00 56.00
P(x) m/(N+1) 0.01667 0.03333 0.05000 0.06667 0.08333 0.10000 0.11667 0.13333 0.15000 0.16667 0.18333 0.20000 0.21667 0.23333 0.25000 0.26667 0.28333 0.30000 0.31667 0.33333 0.35000 0.36667 0.38333 0.40000 0.41667 0.43333 0.45000 0.46667 0.48333 0.50000 0.51667 0.53333 0.55000 0.56667 0.58333 0.60000
Z (X-µ)/α -1.456029 - 1.030600 - 0.990082 - 0.828014 - 0.828014 - 0.746980 - 0.645687 - 0.618675 - 0.584911 - 0.557900 - 0.530888 - 0.490371 - 0.409337 - 0.355314 - 0.287786 - 0.287786 - 0.152729 - 0.085200 - 0.064941 - 0.051436 - 0.031177 0.016093 0.016093 0.056610 0.117386 0.117386 0.184914 0.184914 0.211926 0.319971 0.333477 0.333477 0.387500 0.394253 0.455028 0.455028
F(z)
0.013720 0.060643 0.067782 0.101391 0.101391 0.121163 0.148481 0.156224 0.166155 0.174296 0.182603 0.195358 0.221836 0.240117 0.263561 0.263561 0.311920 0.336575 0.344006 0.348966 0.356412 0.373799 0.373799 0.388694 0.410967 0.410967 0.435537 0.435537 0.445292 0.483758 0.488494 0.488494 0.507250 0.509572 0.530238 0.530238
∆ |P(x)-F(z)| 0.002947 0.02730999 0.01778215 0.03472457 0.01805791 0.02116335 0.03181457 0.02289019 0.01615543 0.00762946 0.00073058 0.00464215 0.00516885 0.00678372 0.01356075 0.00310592 0.02858662 0.03657482 0.02733922 0.01563241 0.00641188 0.00713274 0.00953393 0.01130589 0.0056996 0.02236627 0.01446304 0.03112971 0.03804127 0.01624172 0.02817282 0.04483949 0.04275024 0.05709445 0.05309569 0.06976236
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TOTAL
PROYECTO DE ALCANTARILLADO PLUVIAL
37
56.00
0.61667
0.455028
0.530238
0.08642902
38
57.00
0.63333
0.522557
0.552665
0.08066785
39
57.20
0.65000
0.536063
0.557080
0.09292049
40
59.00
0.66667
0.657614
0.595660
0.07100714
41
59.00
0.68333
0.657614
0.595660
0.0876738
42
60.00
0.70000
0.725143
0.616156
0.08384428
43
60.10
0.71667
0.731895
0.618167
0.09849956
44
64.40
0.73333
1.022268
0.697831
0.03550211
45
68.10
0.75000
1.272124
0.755606
0.0056055
46
70.00
0.76667
1.400428
0.781538
0.01487136
47
74.00
0.78333
1.670542
0.828495
0.04516119
48
74.70
0.80000
1.717812
0.835723
0.03572275
49
75.20
0.81667
1.751576
0.840717
0.02405029
50
78.00
0.83333
1.940656
0.866226
0.03289246
51
82.00
0.85000
2.210770
0.896178
0.04617805
52
82.60
0.86667
2.251288
0.900087
0.03342055
53
83.30
0.88333
2.298557
0.904472
0.02113899
54
84.70
0.90000
2.393097
0.912702
0.01270158
55
85.00
0.91667
2.413356
0.914375
0.00229155
56
88.30
0.93333
2.636200
0.930873
0.00246082
57
97.80
0.95000
3.277721
0.962988
0.01298822
58
106.00
0.96667
3.831455
0.978555
0.01188857
59
125.00
0.98333
5.114498
0.994009
0.01067569
59 ∆max=
∆o=
0.09849956 0.17705692
se ajusta..!!
=
14 de noviembre
PROYECTO DE ALCANTARILLADO PLUVIAL
ANALISIS DE CRECIDAS METODO GUMBEL Pmax Pmax AÑO AÑO diaria diaria
1984,0 1985,0 1986,0 1987,0 1988,0 1989,0 1990,0 1991,0 1992,0 1993,0 1994,0 1995,0 1996,0 1997,0 1998,0 1999,0 2000,0 2001,0 2002,0 2003,0 2004,0 2005,0 2006,0 2007,0 2008,0 2009,0
52.5 2010,0 56.3 2011,0 42.5 2012,0 43.4 2013,0 45.7 2014,0 41.4 2015,0
43,0 27,4 32,0 35,1 25,4 42,1
38.0 44.8 37.3 53.8 42.2 38.6 42.0 56.0 51.6 45.0 40.9 51.3 30.0 36.7 37.2 54.6 48.0 51.6 46.7 32.2
Gumbel ht = Ed*(1+K d*Log T) Xprom=Promedio= S=Desviación Estándart=
34,17 7,3372
Ed=Moda= Xprom-0.456*S=
30,82
K d=Característica=S/(0.557*Ed)=
0,4274
14 de noviembre
PROYECTO DE ALCANTARILLADO PLUVIAL
ALTURAS DE LLUVIAS MAXIMAS HORARIAS (mm)
Periodos de duración de lluvias en horas (t)
T
0 hrs
0,50 hrs
1 hrs 2 hrs 3 hrs 4 hrs 5 hrs
6 hrs
7 hrs
8 hrs 9 hrs
10 hrs
11 hrs
12 hrs
2
0
18,42
21,16
24,31
26,36
27,92
29,20
30,28
31,23
32,08 32,84
33,54
34,19
34,79
5
0
21,20
24,35
27,97
30,34
32,13
33,60
34,85
35,94
36,91 37,79
38,59
39,34
40,03
10
0
23,30
26,76
30,74
33,34
35,32
36,93
38,30
39,50
40,57 41,53
42,42
43,23
43,99
20
0
25,40
29,18
33,52
36,35
38,50
40,26
41,75
43,06
44,22 45,28
46,24
47,13
47,96
25
0
26,08
29,95
34,41
37,31
39,52
41,33
42,86
44,20
45,40 46,48
47,47
48,39
49,24
50
0
28,18
32,37
37,18
40,32
42,71
44,66
46,31
47,76
49,06 50,23
51,30
52,28
53,20
75
0
29,40
33,78
38,80
42,08
44,57
46,60
48,33
49,85
51,20 52,42
53,53
54,56
55,52
100
0
30,28
34,78
39,95
43,32
45,89
47,98
49,77
51,32
52,71 53,97
55,12
56,18
57,17
125
0
30,95
35,55
40,84
44,29
46,91
49,06
50,88
52,47
53,89 55,18
56,35
57,43
58,44
150
0
31,50
36,19
41,57
45,08
47,75
49,93
51,79
53,41
54,85 56,16
57,36
58,46
59,49
175
0
31,97
36,73
42,19
45,75
48,46
50,67
52,55
54,20
55,67 56,99
58,21
59,33
60,37
200
0
32,38
37,19
42,72
46,33
49,07
51,31
53,22
54,88
56,37 57,71
58,94
60,08
61,13
225
0
32,73
37,60
43,19
46,84
49,61
51,88
53,80
55,49
56,99 58,35
59,59
60,74
61,81
250
0
33,05
37,97
43,61
47,30
50,10
52,38
54,33
56,03
57,55 58,92
60,17
61,33
62,41
275
0
33,34
38,30
43,99
47,71
50,54
52,84
54,80
56,52
58,05 59,43
60,70
61,87
62,95
300
0
33,60
38,60
44,34
48,09
50,94
53,26
55,24
56,97
58,51 59,90
61,18
62,36
63,45
325
0
33,85
38,88
44,66
48,43
51,30
53,64
55,64
57,38
58,93 60,34
61,62
62,81
63,91
350
0
34,07
39,14
44,96
48,76
51,64
54,00
56,01
57,76
59,32 60,74
62,03
63,22
64,33
375
0
34,28
39,38
45,23
49,05
51,96
54,33
56,35
58,11
59,69 61,11
62,41
63,61
64,73
400
0
34,48
39,60
45,49
49,33
52,26
54,64
56,67
58,44
60,03 61,46
62,77
63,97
65,10
425
0
34,66
39,81
45,73
49,60
52,53
54,93
56,97
58,76
60,35 61,78
63,10
64,31
65,44
450
0
34,83
40,01
45,96
49,85
52,80
55,21
57,26
59,05
60,65 62,09
63,42
64,64
65,77
475
0
35,00
40,20
46,18
50,08
53,05
55,47
57,53
59,33
60,93 62,39
63,71
64,94
66,08
14 de noviembre
PROYECTO DE ALCANTARILLADO PLUVIAL
500
0
35,15
40,38
46,38
50,30
53,28
55,71
57,78
59,59
61,20 62,66
64,00
65,23
66,37
525
0
35,30
40,55
46,58
50,51
53,50
55,95
58,02
59,84
61,46 62,93
64,27
65,50
66,65
550
0
35,44
40,71
46,76
50,72
53,72
56,17
58,26
60,08
61,71 63,18
64,52
65,76
66,92
575
0
35,58
40,87
46,94
50,91
53,92
56,38
58,48
60,31
61,94 63,42
64,77
66,01
67,17
600
0
35,70
41,01
47,11
51,09
54,12
56,59
58,69
60,53
62,17 63,65
65,00
66,25
67,42
625
0
35,83
41,16
47,28
51,27
54,31
56,78
58,89
60,74
62,38 63,87
65,23
66,48
67,65
650
0
35,95
41,29
47,43
51,44
54,49
56,97
59,09
60,94
62,59 64,08
65,44
66,70
67,87
675
0
36,06
41,42
47,58
51,60
54,66
57,15
59,28
61,13
62,79 64,28
65,65
66,92
68,09
700
0
36,17
41,55
47,73
51,76
54,83
57,33
59,46
61,32
62,98 64,48
65,85
67,12
68,30
725
0
36,28
41,67
47,87
51,91
54,99
57,50
59,63
61,50
63,16 64,67
66,05
67,32
68,50
750
0
36,38
41,79
48,00
52,06
55,14
57,66
59,80
61,67
63,34 64,85
66,23
67,51
68,69
775
0
36,48
41,90
48,14
52,20
55,29
57,82
59,96
61,84
63,52 65,03
66,41
67,69
68,88
800
0
36,58
42,02
48,26
52,34
55,44
57,97
60,12
62,00
63,68 65,20
66,59
67,87
69,06
825
0
36,67
42,12
48,39
52,47
55,58
58,12
60,28
62,16
63,85 65,37
66,76
68,04
69,24
850
0
36,76
42,23
48,51
52,60
55,72
58,26
60,42
62,32
64,00 65,53
66,92
68,21
69,41
875
0
36,85
42,33
48,62
52,73
55,85
58,40
60,57
62,47
64,16 65,69
67,08
68,37
69,58
900
0
36,93
42,43
48,73
52,85
55,98
58,54
60,71
62,61
64,30 65,84
67,24
68,53
69,74
925
0
37,02
42,52
48,84
52,97
56,11
58,67
60,85
62,75
64,45 65,99
67,39
68,69
69,89
950
0
37,10
42,61
48,95
53,08
56,23
58,79
60,98
62,89
64,59 66,13
67,54
68,84
70,05
975
0
37,18
42,70
49,05
53,20
56,35
58,92
61,11
63,02
64,73 66,27
67,68
68,98
70,19
1000
0
37,25
42,79
49,15
53,31
56,46
59,04
61,23
63,15
64,86 66,41
67,82
69,13
70,34
14 de noviembre
PROYECTO DE ALCANTARILLADO PLUVIAL
INTENSIDADES - DURACIONES - FRECUENCIA
Intensidades máximas de lluvias (mm/hr) T
0 hrs
0,50 hrs
1 hrs
2 hrs
3 hrs
4 hrs
5 hrs
6 hrs
7 hrs
8 hrs
9 hrs
10 hrs
11 hrs
12 hrs
2
0
36,846
21,163
12,155
8,788
6,981
5,840
5,047
4,462
4,010
3,649
3,354
3,108
2,899
5
0
42,399
24,352
13,986
10,112
8,033
6,720
5,808
5,134
4,614
4,199
3,859
3,576
3,336
10
0
46,599
26,764
15,372
11,114
8,829
7,385
6,383
5,643
5,071
4,615
4,242
3,930
3,666
20
0
50,799
29,177
16,758
12,115
9,625
8,051
6,958
6,151
5,528
5,031
4,624
4,285
3,997
25
0
52,152
29,953
17,204
12,438
9,881
8,265
7,144
6,315
5,675
5,165
4,747
4,399
4,103
50
0
56,352
32,366
18,589
13,440
10,677
8,931
7,719
6,823
6,132
5,581
5,130
4,753
4,433
75
0
58,809
33,777
19,400
14,026
11,142
9,321
8,056
7,121
6,399
5,824
5,353
4,960
4,627
100
0
60,552
34,778
19,975
14,441
11,472
9,597
8,294
7,332
6,589
5,997
5,512
5,107
4,764
125
0
61,904
35,555
20,421
14,764
11,729
9,811
8,480
7,496
6,736
6,131
5,635
5,221
4,870
150
0
63,009
36,189
20,785
15,027
11,938
9,986
8,631
7,630
6,857
6,240
5,736
5,315
4,957
175
0
63,943
36,726
21,093
15,250
12,115
10,134
8,759
7,743
6,958
6,333
5,821
5,393
5,031
200
0
64,752
37,190
21,360
15,443
12,268
10,263
8,870
7,841
7,046
6,413
5,894
5,462
5,094
225
0
65,466
37,600
21,596
15,613
12,403
10,376
8,967
7,927
7,124
6,483
5,959
5,522
5,150
250
0
66,104
37,967
21,806
15,766
12,524
10,477
9,055
8,004
7,193
6,547
6,017
5,576
5,201
275
0
66,682
38,299
21,997
15,903
12,634
10,568
9,134
8,074
7,256
6,604
6,070
5,624
5,246
300
0
67,209
38,602
22,171
16,029
12,734
10,652
9,206
8,138
7,314
6,656
6,118
5,669
5,288
325
0
67,694
38,880
22,331
16,145
12,826
10,729
9,273
8,197
7,366
6,704
6,162
5,710
5,326
350
0
68,143
39,138
22,479
16,252
12,911
10,800
9,334
8,251
7,415
6,748
6,203
5,748
5,361
375
0
68,561
39,378
22,617
16,352
12,990
10,866
9,391
8,302
7,461
6,790
6,241
5,783
5,394
400
0
68,952
39,603
22,746
16,445
13,064
10,928
9,445
8,349
7,503
6,829
6,277
5,816
5,425
425
0
69,320
39,814
22,867
16,532
13,134
10,986
9,495
8,394
7,543
6,865
6,310
5,847
5,454
450
0
69,666
40,013
22,981
16,615
13,199
11,041
9,543
8,436
7,581
6,899
6,342
5,876
5,481
475
0
69,994
40,201
23,089
16,693
13,261
11,093
9,588
8,475
7,617
6,932
6,371
5,904
5,507
500
0
70,305
40,379
23,192
16,767
13,320
11,143
9,630
8,513
7,650
6,963
6,400
5,930
5,531
525
0
70,600
40,549
23,289
16,838
13,376
11,189
9,671
8,549
7,683
6,992
6,427
5,955
5,554
550
0
70,882
40,711
23,382
16,905
13,430
11,234
9,709
8,583
7,713
7,020
6,452
5,979
5,577
575
0
71,152
40,866
23,471
16,969
13,481
11,277
9,746
8,616
7,743
7,046
6,477
6,001
5,598
600
0
71,409
41,014
23,556
17,031
13,530
11,318
9,782
8,647
7,771
7,072
6,500
6,023
5,618
625
0
71,657
41,156
23,638
17,090
13,576
11,357
9,815
8,677
7,798
7,096
6,523
6,044
5,638
650
0
71,894
41,293
23,716
17,146
13,621
11,395
9,848
8,705
7,823
7,120
6,544
6,064
5,656
675
0
72,123
41,424
23,792
17,201
13,665
11,431
9,879
8,733
7,848
7,143
6,565
6,083
5,674
700
0
72,344
41,550
23,864
17,254
13,707
11,466
9,910
8,760
7,872
7,164
6,585
6,102
5,692
725
0
72,556
41,673
23,935
17,304
13,747
11,499
9,939
8,786
7,895
7,185
6,605
6,120
5,708
750
0
72,762
41,791
24,002
17,353
13,786
11,532
9,967
8,810
7,918
7,206
6,623
6,137
5,724
775
0
72,960
41,905
24,068
17,401
13,823
11,563
9,994
8,835
7,939
7,226
6,641
6,154
5,740
800
0
73,153
42,015
24,131
17,447
13,860
11,594
10,020
8,858
7,960
7,245
6,659
6,170
5,755
825
0
73,339
42,122
24,193
17,491
13,895
11,623
10,046
8,880
7,981
7,263
6,676
6,186
5,770
850
0
73,520
42,226
24,253
17,534
13,929
11,652
10,071
8,902
8,000
7,281
6,692
6,201
5,784
875
0
73,696
42,327
24,311
17,576
13,963
11,680
10,095
8,924
8,019
7,298
6,708
6,216
5,798
900
0
73,866
42,425
24,367
17,617
13,995
11,707
10,118
8,944
8,038
7,315
6,724
6,230
5,811
925
0
74,032
42,520
24,422
17,656
14,027
11,733
10,141
8,964
8,056
7,332
6,739
6,244
5,824
950
0
74,194
42,613
24,475
17,695
14,057
11,759
10,163
8,984
8,074
7,348
6,754
6,258
5,837
975
0
74,351
42,704
24,527
17,732
14,087
11,784
10,185
9,003
8,091
7,363
6,768
6,271
5,850
1000
0
74,505
42,792
24,577
17,769
14,116
11,808
10,206
9,022
8,108
7,378
6,782
6,284
5,862
14 de noviembre
PROYECTO DE ALCANTARILLADO PLUVIAL
CURVAS IDF PARA EL DEPTO DE SUCRE
14 de noviembre
PROYECTO DE ALCANTARILLADO PLUVIAL
AJUSTE DEL MODELO DE GUMBEL
De la ecuacion de Bernard
= ∗
Aplicando logaritmo
= ∗ = ∗ ∗
"(1)"
Realizando un cambia de variables a la anterior expresion "(1)" tenemos:
=
=
=
=
=
=
Remplazando las varible s cambiadas a la ecuacion "(1)
= ∗ ∗ Los valores de los parámetros se resuelve por regresion multiple
1
∗ = ∗ ∗ ∗ ∗
2
∗ = ∗ ∗ ∗ ∗ 3 Nota: n significa el número de datos. Una ves reesuelto el anterior sistema de ecuaciónes y obtenidos los coeficientes tene
= = =
14 de noviembre
PROYECTO DE ALCANTARILLADO PLUVIAL
APLICACIÓN DEL METODO DE LA REGESION MULTIPLE POR MINIMO CUADRADO
n T (años) i(mm/hr) D (min) Y = log(i) x 1 = log (T) x 2 = log (D) Y * x1 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35
2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2
36,846 21,163 12,155 8,788 6,981 5,840 5,047 4,462 4,010 3,649 3,354 3,354 2,899
5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5
42,399 24,352 13,986 10,112 8,033 6,720 5,808 5,134 4,614 4,199 3,859 3,576 3,336 46,599 24,352 15,372 11,114 8,829 7,385 6,383 5,643 5,071
10 10 10 10 10 10 10 10 10
30 60 120 180 240 300 360 420 480 540 600 660 720 30 60 120 180 240 300 360 420 480 540 600 660 720 30 60 120 180 240 300 360 420 480
1,5664 1,3256 1,0847 0,9439 0,8439 0,7664 0,7031 0,6495 0,6031 0,5622 0,5256 0,5256 0,4622 1,6274 1,3865 1,1457 1,0048 0,9049 0,8274 0,7640 0,7105 0,6641 0,6231 0,5865 0,5534 0,5232 1,6684 1,3865 1,1867 1,0459 0,9459 0,8684 0,8050 0,7515 0,7051
0,3010 0,3010 0,3010 0,3010 0,3010 0,3010 0,3010 0,3010 0,3010 0,3010 0,3010 0,3010 0,3010 0,6990 0,6990 0,6990 0,6990 0,6990 0,6990 0,6990 0,6990 0,6990 0,6990 0,6990 0,6990 0,6990 1,0000 1,0000 1,0000 1,0000 1,0000 1,0000 1,0000 1,0000 1,0000
1,4771 1,7782 2,0792 2,2553 2,3802 2,4771 2,5563 2,6232 2,6812 2,7324 2,7782 2,8195 2,8573 1,4771 1,7782 2,0792 2,2553 2,3802 2,4771 2,5563 2,6232 2,6812 2,7324 2,7782 2,8195 2,8573 1,4771 1,7782 2,0792 2,2553 2,3802 2,4771 2,5563 2,6232 2,6812
0,4715 0,3990 0,3265 0,2841 0,2540 0,2307 0,2116 0,1955 0,1816 0,1692 0,1582 0,1582 0,1391 1,1375 0,9691 0,8008 0,7023 0,6325 0,5783 0,5340 0,4966 0,4642 0,4356 0,4100 0,3868 0,3657 1,6684 1,3865 1,1867 1,0459 0,9459 0,8684 0,8050 0,7515 0,7051
Y* X2
X1 * X2
X2 ^2
X1 ^2
2,3138 2,3571 2,2554 2,1287 2,0087 1,8985 1,7972 1,7038 1,6171 1,5361 1,4601 1,4819 1,3207 2,4038 2,4655 2,3821 2,2662 2,1538 2,0495 1,9530 1,8637 1,7805 1,7027 1,6295 1,5604 1,4949 2,4644 2,4655 2,4674 2,3587 2,2515 2,1511 2,0579 1,9713 1,8905
0,4447 0,5353 0,6259 0,6789 0,7165 0,7457 0,7695 0,7897 0,8071 0,8225 0,8363 0,8488 0,8601 1,0325 1,2429 1,4533 1,5764 1,6637 1,7314 1,7868 1,8336 1,8741 1,9099 1,9418 1,9708 1,9972 1,4771 1,7782 2,0792 2,2553 2,3802 2,4771 2,5563 2,6232 2,6812
2,1819 3,1618 4,3230 5,0863 5,6654 6,1361 6,5347 6,8814 7,1891 7,4660 7,7181 7,9498 8,1643 2,1819 3,1618 4,3230 5,0863 5,6654 6,1361 6,5347 6,8814 7,1891 7,4660 7,7181 7,9498 8,1643 2,1819 3,1618 4,3230 5,0863 5,6654 6,1361 6,5347 6,8814 7,1891
0,091 0,091 0,091 0,091 0,091 0,091 0,091 0,091 0,091 0,091 0,091 0,091 0,091 0,489 0,489 0,489 0,489 0,489 0,489 0,489 0,489 0,489 0,489 0,489 0,489 0,489 1,000 1,000 1,000 1,000 1,000 1,000 1,000 1,000 1,000
14 de noviembre
36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56
57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76
10 10 10 10 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 25 25 25 25
PROYECTO DE ALCANTARILLADO PLUVIAL
4,615 4,242 3,930 3,666 50,799 29,177 16,758 12,115 9,625 8,051 6,958 6,151 5,528 5,031 4,624 4,285 3,997 52,152 29,177 17,204 12,438
25 25 25 25 25 25 25 25 25 50 50 50 50 50 50 50 50 50 50 50
9,881 8,265 7,144 6,315 5,675 5,165 4,747 4,399 4,103 56,352 32,366 18,589 13,440 10,677 8,931 7,719 6,823 6,132 5,581 5,130
540 600 660 720 30 60 120 180 240 300 360 420 480 540 600 660 720 30 60 120 180
240 300 360 420 480 540 600 660 720 30 60 120 180 240 300 360 420 480 540 600
0,6642 0,6276 0,5944 0,5642 1,7059 1,4650 1,2242 1,0833 0,9834 0,9059 0,8425 0,7890 0,7426 0,7016 0,6650 0,6319 0,6017 1,7173 1,4650 1,2356 1,0947
0,9948 0,9173 0,8539 0,8004 0,7540 0,7130 0,6764 0,6433 0,6131 1,7509 1,5101 1,2693 1,1284 1,0284 0,9509 0,8876 0,8340 0,7876 0,7467 0,7101
1,0000 1,0000 1,0000 1,0000 1,3010 1,3010 1,3010 1,3010 1,3010 1,3010 1,3010 1,3010 1,3010 1,3010 1,3010 1,3010 1,3010 1,3979 1,3979 1,3979 1,3979
1,3979 1,3979 1,3979 1,3979 1,3979 1,3979 1,3979 1,3979 1,3979 1,6990 1,6990 1,6990 1,6990 1,6990 1,6990 1,6990 1,6990 1,6990 1,6990 1,6990
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2,3802 2,4771 2,5563 2,6232 2,6812 2,7324 2,7782 2,8195 2,8573 1,4771 1,7782 2,0792 2,2553 2,3802 2,4771 2,5563 2,6232 2,6812 2,7324 2,7782
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14 de noviembre
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PROYECTO DE ALCANTARILLADO PLUVIAL
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14 de noviembre
PROYECTO DE ALCANTARILLADO PLUVIAL
118
150
63,009
30
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2,1819
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119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139 140 141 142 143 144 145 146 147 148 149 150 151 152 153 154 155 156 157
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14 de noviembre
158 159 160 161 162 163 164 165 166 167 168 169 170 171 172 173 174 175 176 177 178 179 180 181 182 183 184 185 186 187 188 189 190 191 192 193 194 195
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PROYECTO DE ALCANTARILLADO PLUVIAL
37,600 21,596 15,613 12,403 10,376 8,967 7,927 7,124 6,483 5,959 5,522 5,150 66,104 37,967 21,806 15,766 12,524 10,477 9,055 8,004 7,193 6,547 6,017
250 5,576 660 250 5,201 720 275 66,682 30 275 38,299 60 275 21,997 120 275 15,903 180 275 12,634 240 275 10,568 300 275 9,134 360 275 8,074 420 275 7,256 480 275 6,604 540 275 6,070 600 275 5,624 660 275 5,246 720 Σ =
60 120 180 240 300 360 420 480 540 600 660 720 30 60 120 180 240 300 360 420 480 540 600 0,7463 0,7161 1,8240 1,5832 1,3424 1,2015 1,1015 1,0240 0,9607 0,9071 0,8607 0,8198 0,7832 0,7501 0,7198
1,5752 1,3344 1,1935 1,0935 1,0160 0,9527 0,8991 0,8527 0,8118 0,7752 0,7421 0,7118 1,8202 1,5794 1,3386 1,1977 1,0978 1,0202 0,9569 0,9033 0,8569 0,8160 0,7794 2,3979 2,3979 2,4393 2,4393 2,4393 2,4393 2,4393 2,4393 2,4393 2,4393 2,4393 2,4393 2,4393 2,4393 2,4393
2,3522 2,3522 2,3522 2,3522 2,3522 2,3522 2,3522 2,3522 2,3522 2,3522 2,3522 2,3522 2,3979 2,3979 2,3979 2,3979 2,3979 2,3979 2,3979 2,3979 2,3979 2,3979 2,3979
1,7782 2,0792 2,2553 2,3802 2,4771 2,5563 2,6232 2,6812 2,7324 2,7782 2,8195 2,8573 1,4771 1,7782 2,0792 2,2553 2,3802 2,4771 2,5563 2,6232 2,6812 2,7324 2,7782
2,8195 2,8573 1,4771 1,7782 2,0792 2,2553 2,3802 2,4771 2,5563 2,6232 2,6812 2,7324 2,7782 2,8195 2,8573
3,7051 3,1387 2,8073 2,5722 2,3899 2,2409 2,1149 2,0058 1,9095 1,8234 1,7455 1,6744 4,3648 3,7873 3,2098 2,8720 2,6324 2,4465 2,2946 2,1661 2,0549 1,9567 1,8690
1,7896 1,7171 4,4494 3,8619 3,2745 2,9308 2,6870 2,4979 2,3434 2,2127 2,0996 1,9997 1,9104 1,8297 1,7559
2,8009 2,7744 2,6917 2,6029 2,5168 2,4353 2,3586 2,2863 2,2181 2,1536 2,0923 2,0340 2,6887 2,8084 2,7832 2,7012 2,6129 2,5272 2,4461 2,3697 2,2976 2,2297 2,1653
2,1042 2,0460 2,6943 2,8151 2,7910 2,7097 2,6219 2,5366 2,4557 2,3796 2,3078 2,2400 2,1758 2,1149 2,0568
4,1825 4,8906 5,3048 5,5987 5,8266 6,0129 6,1704 6,3068 6,4271 6,5347 6,6321 6,7210 3,5420 4,2639 4,9858 5,4080 5,7076 5,9400 6,1299 6,2904 6,4295 6,5521 6,6618
6,7611 6,8517 3,6032 4,3375 5,0718 5,5014 5,8061 6,0425 6,2357 6,3990 6,5404 6,6652 6,7768 6,8778 6,9700
3,1618 4,3230 5,0863 5,6654 6,1361 6,5347 6,8814 7,1891 7,4660 7,7181 7,9498 8,1643 2,1819 3,1618 4,3230 5,0863 5,6654 6,1361 6,5347 6,8814 7,1891 7,4660 7,7181 7,9498 8,1643 2,1819 3,1618 4,3230 5,0863 5,6654 6,1361 6,5347 6,8814 7,1891 7,4660 7,7181 7,9498 8,1643
5,533 5,533 5,533 5,533 5,533 5,533 5,533 5,533 5,533 5,533 5,533 5,533 5,750 5,750 5,750 5,750 5,750 5,750 5,750 5,750 5,750 5,750 5,750 5,750 5,750 5,950 5,950 5,950 5,950 5,950 5,950 5,950 5,950 5,950 5,950 5,950 5,950 5,950
193,7983 341,6338 472,4291 349,0179 443,7176 827,6808 1176,8692 680,1604
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7.- DISEÑO DE LA RED OBTENCION DEL COEFICIENTE DE ESCORRENTIA PONDERADO
Determinación del Cp. Manzanos Tipo de superficie Techos Patios con cemento Jardines
Area [ha] %Area
Ci
Area [ha]
A*Ci
55 25 20
0,75 0,4 0,3
10,53 4,79 3,83
7,90 1,91 1,15
Calzadas Tipo de superficie
19,14
Area [ha] %Area
Ci
Area [ha]
4,13 A*Ci
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Pavimento Empedrados Area total (has)
70 30
0,45 0,3
2,89 1,24 23,265
C ponderado
0,543
Tiempo de concentración: Tc=Te+Tr Te= tiempo de entrada Tr= tiempo de recorrido Tiempo de entrada.- Se usó la ecuación propuesta por la FAA
/ 77 ∗ ∗ = /3 Donde: C= coeficiente de escurrimiento L= longitud del tramo S= pendiente
Tiempo de recorrido.- Se uso
=
e= espacio que recorre V=velocidad
Caudal: Se usó el método racional
Q=c*i*A*2.87 Intensidad.- Se usó la ecuación propia obtenida con el modelo Bernard
∗ = Diámetro.- Se lo calcula por continuidad
Q=V*A
∗ = [∗/] Velocidad.- Se la obtiene con la fórmula de maining
/ = ∗ ∗
1,30 0,37
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Fuerza tractiva.- Se usó:
Ʈ=∗∗∗ DISEÑO DE CUNETAS Y SUMIDERO Son elementos diseñados para la recolección de las aguas de lluvia. La altura de los cordones generalmente varia entre (20 a 18) cm DI SEÑO DE CUNE TA POR E L ME TODO DE I ZZARD
Canal de sección triangular que se forma entre el cordón y la calzada destinado a conducir las aguas superficiales hacia las bocas de tormenta.
8 =77∗ √ ∗ 3 Donde : Q= Caudal de la cuneta en (m3/s) I=pendiente longitudinal(m/m) Z= inversa de la pendiente transversal Y=Prof, del flujo DATOS Para el área 60 ya que es una cuneta que estará sometida a una evacuación de agua mayor por tener una área de influencia de 0.5 has Bonveo=2% n= 0.020 Ymax= 0.10 Longitud del tramo= 141.7 m cota mayor =1212.3m cota menor= 1211.0 m
= 0.00917 m/m
i=
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/ =∗ √ ∗(/ ) = / = / CALCULO DEL CAUDAL REDUCIDO
= ∗ = / DI SEÑO DEL SUMI DER O
Estructura hidráulica destinada a captar las aguas superficiales consistente además en una cámara de mampostería u hormigón ubicada bajo la acera o bajo la cuneta.
Cámara de Inspección Cámara de mampostería de piedra u hormigón que une los diferentes tramos de colectores o recibe las tuberías de conexión de las bocas de tormenta.
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= ∗ ∗ ∗ Donde. Q= caudal de ingreso al sumidero (m3/s) K= cof. Que varia entre (0.20-0.25) L= longitud del sumidero(m) h= carga sobre el sumdero g= aceleración de la grabacion Datos: Q= 0.155 (m3/s) K= 0.25 Adoptado L= longitud del sumidero(m) h= 0.35m calculado por la ecuación de mannig en funcio al caudal calculado anteriormente g= 9.81 m/s2
=∗∗ ∗
= De asumira directamente a 1m de longitud El ancho de la rejilla generalmente varían entre 0.4 a 0.6 m que en nuestro caso será asumido 0.40 m en tones las dimensiones de nuestro sumidero es
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8.-CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES: 8.1. CONCLUSIONES Luego de haber realizado el presente proyecto se llegó a las siguientes conclusiones:
El diseño ideal de un sistema de alcantarillado Pluvial, responde a un justo equilibrio que debe encontrarse entre la economía y el buen funcionamiento del sistema para que pueda cumplir con su vida útil evitando inundaciones en las calles y otros.
Los porcentajes de áreas de los manzanos y de las calles son de mucha importancia para el diseño del alcantarillado pluvial, ya que con estos valores se encuentra el coeficiente “c” que está en función al tipo de tejado, jardines, pavimentos de las calles o empedrado.
Es de mucha importancia observar las longitudes de las cuadras, pues en algunos casos se requerirá de cámaras en tramos intermedios para un buen mantenimiento del sistema y que nos pueda brindar un funcionamiento eficiente.
Se observó la conveniencia de trabajar con pendientes parecidas a las del terreno natural, pues estas evitan las excavaciones de gran profundidad. También verificamos que las pendientes máximas y mínimas, están sujetas a que en la tubería se cumpla la velocidad mínima y la máxima.
Apreciamos la facilidad de trabajar con planillas relacionadas, optimizando el tiempo de cálculo y logrando variar parámetros para optimizar el diseño, visualizando en tiempo real la incidencia de estos cambios en los resultados finales.
8.2. RECOMENDACIONES
Se recomienda que se haga un estudio más a fondo sobre los para metros adoptados para los fines de cálculo del proyecto. Se recomienda también que en lo que es la verificación a funcionamiento real se debe tomar muy en cuenta el valor “v” la fuerza tractiva para así tener un funcionamiento efectivo