Proyecto de Alcantarillado Pluvial

14 de noviembre

PROYECTO DE ALCANTARILLADO PLUVIAL

PROYECTO DE ALCANTARILLADO PLUVIAL 1. INTRODUCCIÓN: En la mayoría de las ciudades se tiene la necesidad de evacuar las aguas de lluvia para evitar que se inunden las viviendas, los comercios, las industrias y otras áreas de interés. Por otra parte, la construcción de edificios, casas, calles estacionamientos y otros modifican el entorno natural en que habita el hombre y, tiene como algunas de sus tantas consecuencias, la creación de superficies poco permeables (que favorece a la presencia de una mayor cantidad de agua sobre el terreno) y la eliminación de los cauces naturales (que reduce la capacidad de desalojo de las aguas pluviales y residuales). Así, la urbanización incrementa los volúmenes de agua de lluvia que escurren superficialmente, debido a la impermeabilidad de las superficies de concreto y pavimento. Por ello, las conducciones artificiales para evacuar el agua son diseñadas con mayor capacidad que la que tienen las corrientes naturales existentes. El presente proyecto tiene la finalidad finalidad de evacuar las aguas de lluvia proveniente de la naturaleza de acuerdo a las necesidades de la población urbana de Sucre el cual cuenta con una deficiencia en su red de alcantarillado pluvial; El presente proyecto tiene el proposito de satisfacer cualquier ineficiencia que presentaba el anterior red de alcantarillado sanitario.

2. DESCRIPCIÓN DEL LUGAR: 2.1 Ubicación geográfica: La República de Bolivia, políticamente está divida en nueve departamentos, el departamento de Chuquisaca que se encuentra ubicado en el sur de bolivia limita con los departamentos de Tarija al sur Potosi al oeste, Cochabanba al norte, y Santa Crua por el sureste.

2.2 Extensión t erritorial:

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El departamento de sucre cuenta con una extensión territorial de 51524 km2 y una pob p ob la ci ó n d e 5 81 34 7 h ab it an t es

3 OBJETIVOS DEL PROYECTO 3.1 Objetivo general El objetivo principal de este proyecto es el de realizar el diseño y dimensionamiento de un sistema de alcantarillado Pluvial, el mismo que se encargara de evacuar las aguas de lluvia lluvia para evitar que se inunden las viviendas, los comercios, las industrias y otras áreas de interés. Tomando en cuenta todos los factores necesario aplicados en la materia de Ing. Sanitaria II.

3.2 Objetivos específicos 

A partir de las condiciones topográficas y el área de lugar establecer los requisitos de su demanda del usuario definiendo un esquema general de sistemas de alcantarillado pluvial que cumpla con las exigencias establecidas.



Determinar el diámetro de las tuberías verificando que cumpla las condiciones diseño del alcantarillado Sanitario.



fijar una pendiente básica para empezar el diseño, la cual se irá modificando basándose en el criterio de no formar caídas, o de ser necesario tratar de que las caídas no sean de un desnivel pronunciado.



Establecer puntos de desagüe, en zonas no urbanizadas, cercanos a una quebrada o rio, para evacuar el agua recogida por los colectores.

4. FUNDAMENTO TEÓRICO: 4.1 DESCRIPCIÓN DEL PROYECTO PROYECTO Se deberán analizar los siguientes puntos que son de vital importancia para desarrollar el proyecto específicamente el nuestro: 

Topografía.-La topografía es de capital importancia en un proyecto puesto que sobre la base de esto se decidirá las direcciones de los flujos y sobre sobr e el mismo se hará el diseño por lo tanto es necesario tener un plano topográfico muy bien elaborado elab orado y sus curvas de nivel convenientemente definidas.

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

Precipitación.- Estos datos se sacan de estaciones pluviométricas, es importante su estudio porque está directamente relacionado con el caudal de infiltración, esto a su vez con las dimensiones que tendrá nuestra red de alcantarillado pluvial.



Tipo de suelo.-También es un factor muy importante porque de este factor depende el nivel freático el cual puede ser alto o bajo, además que nos determina el coeficiente de escorrentía.

Un sistema de alcantarillado pluvial tiene como objetivo la captación captación y evacuación de aguas pluviales en aéreas urbanas. Para cumplir con el objetivo señalado se debe considerar los siguientes factores: 

Tráfico peatonal y vehicular.



Valor de las propiedades sujetas a daños por inundaciones.



Elección entre soluciones con canales abiertos o conductos cerrados.



Profundidad de los colectores.

En la elaboración de un proyecto hidráulico de un sistema de alcantarillado pluvial es obligatoria la consideración de la economía; con esta finalidad la elección del periodo de retorno (frecuencia) a adoptar en el proyecto será analizada adecuadamente en la función de la probabilidad de ocurrencia de lluvias, empleando un factor de riesgo técnica y económicamente admisible. Será necesario además un balance económico entre el costo de estructuras y los costos directos e indirectos debido a prejuicios a propiedades públicas o privadas. Otro factor importante a considerar es también el crecimiento de la urbanización, la ejecución de planos urbanísticos y hasta cambios de opinión en relación al drenaje. La elaboración de un proyecto de alcantarillado pluvial deberá ser precedida de estudios de regímenes locales de precipitación de las lluvias intensas de la región. Un proyecto de alcantarillado pluvial debe contener el dimensionamiento de los colectores, un estudio de captación de aguas pluviales superficiales, esto es, la localización de bocas de tormenta en función a sus capacidades de evacuación, el estudio de los caudales que escurren por las cunetas en función de sus características hidráulicas y el estudio hidráulico de las tuberías de conexiones de las bocas de tormenta con el sistema de alcantarillado.

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4.2 PRINCIPIOS GENERALES Las estructuras hidráulicas destinadas a la captación y evacuación de las aguas pluviales deben ser proyectadas y construidas de modo que: 1. Permitan una rápida evacuación del agua pluvial de las vías públicas. 2. Evitar la formación de caudales excesivos en la vía pública. 3. Evitar la invasión de aguas pluviales a propiedades públicas y privadas. 4. Evitar la paralización del tráfico vehicular como peatonal durante una precipitación pluvial intensa. 5. Evitar la interconexión con los sistemas de evacuación de aguas residuales.

4.3 TIEMPO DE CONCENTRACIÓN Tiempo en minutos que tarda una gota teórica del agua para ir del punto más lejano de la cuenca de drenaje hasta el punto de concentración considerado, es la suma de los tiempos de entrada y los tiempos de trayecto en las alcantarillas.

4.4 TIEMPO DE ENTRADA Tiempo en minutos que tarda la gota teórica del agua para alcanzar la extremidad superior del colector.

4.5 TIEMPO DE TRAYECTO Tiempo en minutos que tarda la gota teórica del agua desde la entrada de la misma en una sección considerada hasta otra sección, este tiempo debe ser rigurosamente calculado tomando la velocidad media del flujo en la alcantarilla.

4.6 COMPONENTES DE UN SISTEMA DE ALCANTARILLADO PLUVIAL 

Conjunto cordón-cuneta



Boca de tormenta.



Cámara de conexión.



Tubería de conexión.



Cámara de inspección.



Colectores secundarios.



Colector principal.

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5. PARÁMETROS DE DISEÑO: Los parámetros de diseño constituyen los elementos básicos para el desarrollo del diseño de un sistema de recolección y evacuación de aguas pluviales. A continuación se establecen las condiciones para su definición y estimación: 5.1 Período de diseño Es el tiempo en años en que se estima que la obra a construir funcionara eficientemente.

5.2 Áreas de aporte El trazado de la red de drenaje de aguas pluviales debe seguir las calles de la localidad. La extensión y el tipo de áreas tributarias deben determinarse para cada tramo por diseñar. El área de estudio debe incluir el área tributaria propia del tramo en consideración. Las áreas de aporte de drenaje deben ser determinadas por medición directa en planos, y su delimitación debe ser consistente con las redes de drenaje natural. 5.3 Caudal de diseño Para la estimación del caudal de diseño debe utilizarse el método racional, el cual calcula el caudal pico de aguas pluviales con base en la intensidad media del evento de precipitación con una duración igual al tiempo de concentración del área de drenaje y un coeficiente de escurrimiento. Asimismo, la misma ecuación del método racional, se debe utilizar para las siguientes unidades: Q= 0,278 C i A donde:

Q Caudal pico de escurrimiento de aguas pluviales, en m3/s C Coeficiente de escurrimiento medio para un conjunto de superficies, adimensional i Intensidad media de la lluvia, en mm/h A Área de la superficie de las zonas afluentes, en km2 El método racional es adecuado para áreas de drenaje pequeñas hasta de 0 ha. Cuando éstas son relativamente grandes, puede ser más apropiado estimar los caudales mediante otros modelos y que eventualmente tengan en cuenta la capacidad de amortiguamiento de las ondas dentro de la red de colectores. En estos casos, es necesario justificar el método de cálculo, como se muestra en la tabla

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5.4 Curvas de intensidad-duración-frecuencia Las curvas de intensidad-duración-frecuencia (IDF) constituyen la base hidrológica para la estimación de los caudales de diseño. Estas curvas sintetizan las características de los eventos extremos máximos de precipitación de una determinada zona y definen la intensidad media de lluvia para diferentes duraciones de eventos de precipitación con periodos de retorno específicos. Se debe verificar la existencia de curvas IDF para la NB 688 Localidad. Si existen, éstas deben analizarse para establecer su validez y confiabilidad para su aplicación al proyecto. Si no existen, es necesario obtenerlas a partir de información histórica de las lluvias. La obtención de las curvas IDF debe realizarse con información pluviográfica de estaciones ubicadas en la localidad, derivando las curvas de frecuencia correspondientes mediante análisis puntuales de frecuencia de eventos extremos máximos.

5.5 Ecuaciones intensidad-duración-frecuencia En las precipitaciones, la intensidad de lluvia en general no permanece constante durante un período considerable de tiempo, sino que es variable. El tiempo de duración de las precipitaciones debe ser aquel que transcurra desde el inicio de la lluvia hasta que toda el área esté contribuyendo. La frecuencia de las precipitaciones es el tiempo en años en que una lluvia de cierta intensidad y duración se repite con las mismas características.

5.6 Frecuencia de lluvias - Periodo de retorno de diseño El período de retorno de diseño es un factor importante para la determinación de la capacidad de redes de alcantarillado pluvial y la prevención de inundaciones en vías, áreas urbanas y plazas, por los riesgos y daños a la propiedad, daños personales y al tráfico vehicular. La selección del periodo de retorno está asociada entonces con las características de protección e importancia del área de estudio y, por lo tanto, el valor adoptado debe estar justificado. a) Frecuencias de 1 año a 2 años Se utilizan para redes de áreas urbanas y suburbanas. b) Frecuencias de 2 años a 5 años Se utilizan para redes de áreas urbanas residenciales y comerciales. c) Frecuencias de 10 años Para colectores de segundo orden como canalización de riachuelos. d) Frecuencias de 20 años a 50 años

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Se adoptan para el diseño de obras especiales como emisarios (canalizaciones de primer orden). e) Frecuencias de 100 años Se utilizan para ríos principales que constituyen el sistema de drenaje global de la cuenca.

5.7 Intensidad de precipitación La intensidad de precipitación que debe usarse en la estimación del caudal de diseño de aguas pluviales corresponde a la intensidad media de precipitación dada por las curvas IDF para el periodo de retorno de diseño definido con base en lo establecido en 4.4.6 y una duración equivalente al tiempo de concentración del escurrimiento, cuya estimación se define en 4.4.9. Los valores de intensidad dados por las curvas IDF corresponden a valores puntuales representativos de áreas relativamente pequeñas. En la medida en que las áreas de drenaje consideradas se hacen más grandes, la intensidad media de la lluvia sobre éstas se reduce en razón de la variabilidad espacial del fenómeno de precipitación. En consecuencia, se deben considerar factores de reducción de la intensidad media de la precipitación en la medida en que el área de drenaje se incremente. Los valores de la tabla 4.3 corresponden a factores de reducción para convertir la intensidad puntual en intensidad media espacial. 5.8 Coeficiente de escurrimiento El coeficiente de escurrimiento (C), es función del tipo de superficie, del grado de permeabilidad de la zona, de la pendiente del terreno y otros factores que determinan la fracción de la precipitación que se convierte en escurrimiento. Para su determinación se deben considerar las pérdidas por infiltración en el suelo y otros efectos retardadores. El valor del coeficiente (C) debe ser estimado tanto para la situación inicial como la futura, al final del periodo de diseño. Para áreas de drenaje que incluyan sub áreas con coeficientes de escurrimiento diferentes, el valor de (C) representativo del área debe calcularse como el promedio ponderado con las respectivas áreas.

 = ∑∗ ∑ 

Donde: Ci Coeficiente de escurrimiento superficial de cada sector, adimensional Ai Área de cada sector, en ha A Área total de la cuenca de drenaje, en ha

5.9 Tiempo de concentración El tiempo de concentración está compuesto por el tiempo de entrada y el tiempo de recorrido o de flujo en el colector. El tiempo de concentración está dado por la siguiente expresión: Tc=Te+Tr Donde: Tc Tiempo de concentración, en min Te Tiempo de entrada, en min Tt Tiempo de recorrido o de flujo, en min

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El tiempo de entrada corresponde al tiempo requerido para que el escurrimiento llegue al sumidero del colector, mientras que el tiempo de recorrido se asocia con el tiempo de viaje o tránsito del agua dentro del colector.

5.10 Tiempo de entrada, Te Existen varias fórmulas para estimar el tiempo de entrada Te. La ecuación de la FAA de los Estados Unidos es utilizada frecuentemente para el escurrimiento superficial en áreas urbanas. Esta ecuación es:

donde: C

Coeficiente de

escurrimiento, adimensional

L

Longitud máxima de flujo de escurrimiento superficial, en m

S

Pendiente promedio entre el punto más alejado y el colector, en m/m

5.11 Coeficiente “n” de rugosidad

El coeficiente de rugosidad de Manning (n) debe tomar un valor de 0,013 en alcantarillados pluvial, para cualquier tipo de material de tubería. Es decir la película biológica formad a hace que este coeficiente sea uniforme independiente del material.

5.12 Diámetro mínimo En las redes de recolección y evacuación de aguas pluvial, la sección circular es la más usual para los colectores, principalmente en los tramos iniciales. El diámetro mínimo permitido en redes de sistemas de recolección y evacuación de aguas pluvial es 200 mm (8 plg) con el fin de evitar obstrucciones de los conductos por objetos relativamente grandes introducidos al sistema

5.13 Criterio de la tensión tractiva Cada tramo debe ser verificado por el criterio de la tensión tractiva media de valor mínimo Pa mín= 1.5 Pa

Donde:

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τ = Tensión tractiva media, en Pa ρ =bDensidad del agua, 1 000 kg/m3

g = Aceleración de la gravedad, 9,81m/s2

5.14 Periodo de diseño: el periodo de diseño adoptado para los alcantarillado pluvial deben ser de 5 años

6.- CONSTRUCCION DE LA ECUACION DE INTENCIDAD PARA LA CIUDAD CHUQUISACA.- Se trabajó con la estación de Sucre aeropuerto debido a que es la más completa y consistente. - Se construyó la ecuación por el modelo propuesto por Bernard. -Para representar las curvas IDF se aplicó el modelo matemático Gumbell modificado Para poder determinar las curvas I-D-F se sigue el siguiente procedimiento. a) Con datos de precipitación pluviográfica se realiza un ajuste con una ley de distribución como se muestra en el capítulo X. Generalmente se ajusta a una ley Gumbel, a partir del ajuste se procede a calcular la precipitación para los periodos de retorno requeridos. Este procedimiento se realiza para cada duración y se obtiene la relación P-D-F. b) Con los resultados obtenidos se grafica las curvas P-D-F. c) Se determina la relación I-D-F con la ecuación d) Se grafica la curva I-D-F

i=P/t Donde i = Intensidad máxima en mm./hora P = Precipitación o lámina de agua en mm. t = Tiempo en horas

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AÑO ENE FEB MAR ABR MAY JUN 0.0 1984 48.0 23.2 41.5 52.5 0.4 1985 29.5 31.0 6.5 21.3 0.2 12.2 0.1 1986 14.1 30.0 42.5 15.8 0.7 0.6 1987 39.0 21.3 11.0 21.7 0.6 0.2 1988 33.0 17.6 45.7 11.6 8.4 0.6 1989 41.4 16.6 11.6 28.3 0.3 1990 38.0 21.0 19.4 30.8 15.2 2.3 0.3 0.0 1991 22.0 34.2 20.3 7.3 0.0 0.0 1992 27.2 37.3 18.4 2.0 0.2 0.0 1993 27.0 28.0 17.0 3.7 5.2 0.0 1994 21.8 18.6 18.0 4.1 3.9 0.0 1995 31.6 30.3 38.6 3.7 0.3 1996 23.7 42.0 13.0 12.1 0.0 0.0 1997 23.0 16.6 34.0 14.1 3.7 0.0 1998 9.4 51.6 20.2 22.9 0.0 0.2 0.2 1999 15.6 45.0 32.0 1.8 3.2 2000 40.3 25.9 29.0 19.6 0.3 0.0 2001 51.3 37.0 13.4 24.6 0.0 0.6 2002 22.6 30.0 29.8 15.3 9.8 2003 19.1 21.2 23.4 1.0 27.4 0.0 0.0 2004 26.6 16.6 11.7 23.6 2.5 0.0 2005 29.0 50.0 14.4 28.0 0.0 0.0 2006 48.0 20.2 32.9 21.0 2.0 0.0 2007 39.2 18.0 27.9 19.6 2.1 0.0 2008 46.7 31.3 36.6 17.5 0.2 0.0 2009 25.8 32.2 28.2 21.1 7.8 1.2 0.3 2010 10.9 63.2 11.7 2.4 4.7 0.1 2011 18.4 68.5 13.2 5.1 0.0 2012 20.8 32.1 28.9 19.6 0.0 0.0 4.4 2013 30.9 16.9 11.2 7.4 4.9 0.3 2014 33.0 15.7 25.0 2.8 0.0 2015 60.8 21.5 15.5 24.3 0.3

JUL AGO SEP OCT NOV DIC ANUAL 0.0 3.4 0.0 0.2 0.0 0.6 0.0 0.0 6.4 0.5 5.2 0.0 0.0 0.0 2.0 5.0 0.0 0.0 5.0 1.2 5.1 0.0 0.2 1.3 0.0 0.0 5.8 2.4 2.1 0.4 0.0 4.3

2.9 0.6 0.6 0.0 0.0 2.5 5.8 0.0 3.4 4.3 0.8 16.6 8.0 1.6 0.0 6.6 7.7 2.0 0.2 3.6 7.8 7.3 4.1 0.0 1.0 0.0 0.0 0.0 0.3 9.0 9.3 3.4

2.1 47.3 19.5 8.2 19.0 5.3 3.0 8.2 16.8 22.3 13.2 26.8 3.9 56.0 1.6 17.3 27.0 1.8 1.0 21.3 3.2 24.4 2.3 9.8 6.3 6.0 0.8 28.5 0.0 4.7 10.7 11.8

17.8 10.0 38.2 29.3 31.4 3.0 26.8 1.2 24.8 13.7 42.2 26.7 5.4 38.0 38.7 19.4 16.1 27.6 15.2 10.6 13.8 44.0 20.0 51.6 21.2 17.1 12.9 11.1 17.0 27.6 20.6 21.6

44.8 56.3 15.9 19.3 4.2 33.0 14.2 44.8 11.8 53.8 21.7 16.7 37.7 34.0 31.8 9.0 30.0 23.3 20.8 18.4 8.4 54.6 11.7 11.4 11.8 27.2 6.4 8.7 45.7 22.5 18.3 28.6

31.4 39.0 32.5 43.4 15.0 27.0 10.4 25.2 28.6 23.8 29.3 19.6 34.3 7.3 15.2 18.8 40.9 25.2 25.6 36.7 37.2 23.8 10.7 32.8 35.2 22.8 12.4 35.1 12.7 33.8 13.1 81.5

52.5 56.3 42.5 43.4 45.7 41.4 38.0 44.8 37.3 53.8 42.2 38.6 42.0 56.0 51.6 45.0 40.9 51.3 30.0 36.7 37.2 54.6 48.0 51.6 46.7 32.2 63.2 68.5 45.7 33.8 33.0 81.5

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PRUEVA DE VONDAD Y AJUSTE ESMIRNOV COMOLGOROB

m 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36

x 27.70 34.00 34.60 37.00 37.00 38.20 39.70 40.10 40.60 41.00 41.40 42.00 43.20 44.00 45.00 45.00 47.00 48.00 48.30 48.50 48.80 49.50 49.50 50.10 51.00 51.00 52.00 52.00 52.40 54.00 54.20 54.20 55.00 55.10 56.00 56.00

P(x) m/(N+1) 0.01667 0.03333 0.05000 0.06667 0.08333 0.10000 0.11667 0.13333 0.15000 0.16667 0.18333 0.20000 0.21667 0.23333 0.25000 0.26667 0.28333 0.30000 0.31667 0.33333 0.35000 0.36667 0.38333 0.40000 0.41667 0.43333 0.45000 0.46667 0.48333 0.50000 0.51667 0.53333 0.55000 0.56667 0.58333 0.60000

Z (X-µ)/α -1.456029 - 1.030600 - 0.990082 - 0.828014 - 0.828014 - 0.746980 - 0.645687 - 0.618675 - 0.584911 - 0.557900 - 0.530888 - 0.490371 - 0.409337 - 0.355314 - 0.287786 - 0.287786 - 0.152729 - 0.085200 - 0.064941 - 0.051436 - 0.031177 0.016093 0.016093 0.056610 0.117386 0.117386 0.184914 0.184914 0.211926 0.319971 0.333477 0.333477 0.387500 0.394253 0.455028 0.455028

F(z) 





0.013720 0.060643 0.067782 0.101391 0.101391 0.121163 0.148481 0.156224 0.166155 0.174296 0.182603 0.195358 0.221836 0.240117 0.263561 0.263561 0.311920 0.336575 0.344006 0.348966 0.356412 0.373799 0.373799 0.388694 0.410967 0.410967 0.435537 0.435537 0.445292 0.483758 0.488494 0.488494 0.507250 0.509572 0.530238 0.530238

∆ |P(x)-F(z)| 0.002947 0.02730999 0.01778215 0.03472457 0.01805791 0.02116335 0.03181457 0.02289019 0.01615543 0.00762946 0.00073058 0.00464215 0.00516885 0.00678372 0.01356075 0.00310592 0.02858662 0.03657482 0.02733922 0.01563241 0.00641188 0.00713274 0.00953393 0.01130589 0.0056996 0.02236627 0.01446304 0.03112971 0.03804127 0.01624172 0.02817282 0.04483949 0.04275024 0.05709445 0.05309569 0.06976236

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TOTAL


37

56.00

0.61667

0.455028

0.530238

0.08642902

38

57.00

0.63333

0.522557

0.552665

0.08066785

39

57.20

0.65000

0.536063

0.557080

0.09292049

40

59.00

0.66667

0.657614

0.595660

0.07100714

41

59.00

0.68333

0.657614

0.595660

0.0876738

42

60.00

0.70000

0.725143

0.616156

0.08384428

43

60.10

0.71667

0.731895

0.618167

0.09849956

44

64.40

0.73333

1.022268

0.697831

0.03550211

45

68.10

0.75000

1.272124

0.755606

0.0056055

46

70.00

0.76667

1.400428

0.781538

0.01487136

47

74.00

0.78333

1.670542

0.828495

0.04516119

48

74.70

0.80000

1.717812

0.835723

0.03572275

49

75.20

0.81667

1.751576

0.840717

0.02405029

50

78.00

0.83333

1.940656

0.866226

0.03289246

51

82.00

0.85000

2.210770

0.896178

0.04617805

52

82.60

0.86667

2.251288

0.900087

0.03342055

53

83.30

0.88333

2.298557

0.904472

0.02113899

54

84.70

0.90000

2.393097

0.912702

0.01270158

55

85.00

0.91667

2.413356

0.914375

0.00229155

56

88.30

0.93333

2.636200

0.930873

0.00246082

57

97.80

0.95000

3.277721

0.962988

0.01298822

58

106.00

0.96667

3.831455

0.978555

0.01188857

59

125.00

0.98333

5.114498

0.994009

0.01067569

59 ∆max=

∆o=



0.09849956 0.17705692

se ajusta..!!

 = 

14 de noviembre


ANALISIS DE CRECIDAS METODO GUMBEL Pmax Pmax AÑO AÑO diaria diaria

1984,0 1985,0 1986,0 1987,0 1988,0 1989,0 1990,0 1991,0 1992,0 1993,0 1994,0 1995,0 1996,0 1997,0 1998,0 1999,0 2000,0 2001,0 2002,0 2003,0 2004,0 2005,0 2006,0 2007,0 2008,0 2009,0

52.5 2010,0 56.3 2011,0 42.5 2012,0 43.4 2013,0 45.7 2014,0 41.4 2015,0

43,0 27,4 32,0 35,1 25,4 42,1

38.0 44.8 37.3 53.8 42.2 38.6 42.0 56.0 51.6 45.0 40.9 51.3 30.0 36.7 37.2 54.6 48.0 51.6 46.7 32.2

Gumbel ht = Ed*(1+K d*Log T) Xprom=Promedio= S=Desviación Estándart=

34,17 7,3372

Ed=Moda= Xprom-0.456*S=

30,82

K d=Característica=S/(0.557*Ed)=

0,4274

14 de noviembre


ALTURAS DE LLUVIAS MAXIMAS HORARIAS (mm)

Periodos de duración de lluvias en horas (t)

T

0 hrs

0,50 hrs

1 hrs 2 hrs 3 hrs 4 hrs 5 hrs

6 hrs

7 hrs

8 hrs 9 hrs

10 hrs

11 hrs

12 hrs

2

0

18,42

21,16

24,31

26,36

27,92

29,20

30,28

31,23

32,08 32,84

33,54

34,19

34,79

5

0

21,20

24,35

27,97

30,34

32,13

33,60

34,85

35,94

36,91 37,79

38,59

39,34

40,03

10

0

23,30

26,76

30,74

33,34

35,32

36,93

38,30

39,50

40,57 41,53

42,42

43,23

43,99

20

0

25,40

29,18

33,52

36,35

38,50

40,26

41,75

43,06

44,22 45,28

46,24

47,13

47,96

25

0

26,08

29,95

34,41

37,31

39,52

41,33

42,86

44,20

45,40 46,48

47,47

48,39

49,24

50

0

28,18

32,37

37,18

40,32

42,71

44,66

46,31

47,76

49,06 50,23

51,30

52,28

53,20

75

0

29,40

33,78

38,80

42,08

44,57

46,60

48,33

49,85

51,20 52,42

53,53

54,56

55,52

100

0

30,28

34,78

39,95

43,32

45,89

47,98

49,77

51,32

52,71 53,97

55,12

56,18

57,17

125

0

30,95

35,55

40,84

44,29

46,91

49,06

50,88

52,47

53,89 55,18

56,35

57,43

58,44

150

0

31,50

36,19

41,57

45,08

47,75

49,93

51,79

53,41

54,85 56,16

57,36

58,46

59,49

175

0

31,97

36,73

42,19

45,75

48,46

50,67

52,55

54,20

55,67 56,99

58,21

59,33

60,37

200

0

32,38

37,19

42,72

46,33

49,07

51,31

53,22

54,88

56,37 57,71

58,94

60,08

61,13

225

0

32,73

37,60

43,19

46,84

49,61

51,88

53,80

55,49

56,99 58,35

59,59

60,74

61,81

250

0

33,05

37,97

43,61

47,30

50,10

52,38

54,33

56,03

57,55 58,92

60,17

61,33

62,41

275

0

33,34

38,30

43,99

47,71

50,54

52,84

54,80

56,52

58,05 59,43

60,70

61,87

62,95

300

0

33,60

38,60

44,34

48,09

50,94

53,26

55,24

56,97

58,51 59,90

61,18

62,36

63,45

325

0

33,85

38,88

44,66

48,43

51,30

53,64

55,64

57,38

58,93 60,34

61,62

62,81

63,91

350

0

34,07

39,14

44,96

48,76

51,64

54,00

56,01

57,76

59,32 60,74

62,03

63,22

64,33

375

0

34,28

39,38

45,23

49,05

51,96

54,33

56,35

58,11

59,69 61,11

62,41

63,61

64,73

400

0

34,48

39,60

45,49

49,33

52,26

54,64

56,67

58,44

60,03 61,46

62,77

63,97

65,10

425

0

34,66

39,81

45,73

49,60

52,53

54,93

56,97

58,76

60,35 61,78

63,10

64,31

65,44

450

0

34,83

40,01

45,96

49,85

52,80

55,21

57,26

59,05

60,65 62,09

63,42

64,64

65,77

475

0

35,00

40,20

46,18

50,08

53,05

55,47

57,53

59,33

60,93 62,39

63,71

64,94

66,08

14 de noviembre


500

0

35,15

40,38

46,38

50,30

53,28

55,71

57,78

59,59

61,20 62,66

64,00

65,23

66,37

525

0

35,30

40,55

46,58

50,51

53,50

55,95

58,02

59,84

61,46 62,93

64,27

65,50

66,65

550

0

35,44

40,71

46,76

50,72

53,72

56,17

58,26

60,08

61,71 63,18

64,52

65,76

66,92

575

0

35,58

40,87

46,94

50,91

53,92

56,38

58,48

60,31

61,94 63,42

64,77

66,01

67,17

600

0

35,70

41,01

47,11

51,09

54,12

56,59

58,69

60,53

62,17 63,65

65,00

66,25

67,42

625

0

35,83

41,16

47,28

51,27

54,31

56,78

58,89

60,74

62,38 63,87

65,23

66,48

67,65

650

0

35,95

41,29

47,43

51,44

54,49

56,97

59,09

60,94

62,59 64,08

65,44

66,70

67,87

675

0

36,06

41,42

47,58

51,60

54,66

57,15

59,28

61,13

62,79 64,28

65,65

66,92

68,09

700

0

36,17

41,55

47,73

51,76

54,83

57,33

59,46

61,32

62,98 64,48

65,85

67,12

68,30

725

0

36,28

41,67

47,87

51,91

54,99

57,50

59,63

61,50

63,16 64,67

66,05

67,32

68,50

750

0

36,38

41,79

48,00

52,06

55,14

57,66

59,80

61,67

63,34 64,85

66,23

67,51

68,69

775

0

36,48

41,90

48,14

52,20

55,29

57,82

59,96

61,84

63,52 65,03

66,41

67,69

68,88

800

0

36,58

42,02

48,26

52,34

55,44

57,97

60,12

62,00

63,68 65,20

66,59

67,87

69,06

825

0

36,67

42,12

48,39

52,47

55,58

58,12

60,28

62,16

63,85 65,37

66,76

68,04

69,24

850

0

36,76

42,23

48,51

52,60

55,72

58,26

60,42

62,32

64,00 65,53

66,92

68,21

69,41

875

0

36,85

42,33

48,62

52,73

55,85

58,40

60,57

62,47

64,16 65,69

67,08

68,37

69,58

900

0

36,93

42,43

48,73

52,85

55,98

58,54

60,71

62,61

64,30 65,84

67,24

68,53

69,74

925

0

37,02

42,52

48,84

52,97

56,11

58,67

60,85

62,75

64,45 65,99

67,39

68,69

69,89

950

0

37,10

42,61

48,95

53,08

56,23

58,79

60,98

62,89

64,59 66,13

67,54

68,84

70,05

975

0

37,18

42,70

49,05

53,20

56,35

58,92

61,11

63,02

64,73 66,27

67,68

68,98

70,19

1000

0

37,25

42,79

49,15

53,31

56,46

59,04

61,23

63,15

64,86 66,41

67,82

69,13

70,34

14 de noviembre


INTENSIDADES - DURACIONES - FRECUENCIA

Intensidades máximas de lluvias (mm/hr) T

0 hrs

0,50 hrs

1 hrs

2 hrs

3 hrs

4 hrs

5 hrs

6 hrs

7 hrs

8 hrs

9 hrs

10 hrs

11 hrs

12 hrs

2

0

36,846

21,163

12,155

8,788

6,981

5,840

5,047

4,462

4,010

3,649

3,354

3,108

2,899

5

0

42,399

24,352

13,986

10,112

8,033

6,720

5,808

5,134

4,614

4,199

3,859

3,576

3,336

10

0

46,599

26,764

15,372

11,114

8,829

7,385

6,383

5,643

5,071

4,615

4,242

3,930

3,666

20

0

50,799

29,177

16,758

12,115

9,625

8,051

6,958

6,151

5,528

5,031

4,624

4,285

3,997

25

0

52,152

29,953

17,204

12,438

9,881

8,265

7,144

6,315

5,675

5,165

4,747

4,399

4,103

50

0

56,352

32,366

18,589

13,440

10,677

8,931

7,719

6,823

6,132

5,581

5,130

4,753

4,433

75

0

58,809

33,777

19,400

14,026

11,142

9,321

8,056

7,121

6,399

5,824

5,353

4,960

4,627

100

0

60,552

34,778

19,975

14,441

11,472

9,597

8,294

7,332

6,589

5,997

5,512

5,107

4,764

125

0

61,904

35,555

20,421

14,764

11,729

9,811

8,480

7,496

6,736

6,131

5,635

5,221

4,870

150

0

63,009

36,189

20,785

15,027

11,938

9,986

8,631

7,630

6,857

6,240

5,736

5,315

4,957

175

0

63,943

36,726

21,093

15,250

12,115

10,134

8,759

7,743

6,958

6,333

5,821

5,393

5,031

200

0

64,752

37,190

21,360

15,443

12,268

10,263

8,870

7,841

7,046

6,413

5,894

5,462

5,094

225

0

65,466

37,600

21,596

15,613

12,403

10,376

8,967

7,927

7,124

6,483

5,959

5,522

5,150

250

0

66,104

37,967

21,806

15,766

12,524

10,477

9,055

8,004

7,193

6,547

6,017

5,576

5,201

275

0

66,682

38,299

21,997

15,903

12,634

10,568

9,134

8,074

7,256

6,604

6,070

5,624

5,246

300

0

67,209

38,602

22,171

16,029

12,734

10,652

9,206

8,138

7,314

6,656

6,118

5,669

5,288

325

0

67,694

38,880

22,331

16,145

12,826

10,729

9,273

8,197

7,366

6,704

6,162

5,710

5,326

350

0

68,143

39,138

22,479

16,252

12,911

10,800

9,334

8,251

7,415

6,748

6,203

5,748

5,361

375

0

68,561

39,378

22,617

16,352

12,990

10,866

9,391

8,302

7,461

6,790

6,241

5,783

5,394

400

0

68,952

39,603

22,746

16,445

13,064

10,928

9,445

8,349

7,503

6,829

6,277

5,816

5,425

425

0

69,320

39,814

22,867

16,532

13,134

10,986

9,495

8,394

7,543

6,865

6,310

5,847

5,454

450

0

69,666

40,013

22,981

16,615

13,199

11,041

9,543

8,436

7,581

6,899

6,342

5,876

5,481

475

0

69,994

40,201

23,089

16,693

13,261

11,093

9,588

8,475

7,617

6,932

6,371

5,904

5,507

500

0

70,305

40,379

23,192

16,767

13,320

11,143

9,630

8,513

7,650

6,963

6,400

5,930

5,531

525

0

70,600

40,549

23,289

16,838

13,376

11,189

9,671

8,549

7,683

6,992

6,427

5,955

5,554

550

0

70,882

40,711

23,382

16,905

13,430

11,234

9,709

8,583

7,713

7,020

6,452

5,979

5,577

575

0

71,152

40,866

23,471

16,969

13,481

11,277

9,746

8,616

7,743

7,046

6,477

6,001

5,598

600

0

71,409

41,014

23,556

17,031

13,530

11,318

9,782

8,647

7,771

7,072

6,500

6,023

5,618

625

0

71,657

41,156

23,638

17,090

13,576

11,357

9,815

8,677

7,798

7,096

6,523

6,044

5,638

650

0

71,894

41,293

23,716

17,146

13,621

11,395

9,848

8,705

7,823

7,120

6,544

6,064

5,656

675

0

72,123

41,424

23,792

17,201

13,665

11,431

9,879

8,733

7,848

7,143

6,565

6,083

5,674

700

0

72,344

41,550

23,864

17,254

13,707

11,466

9,910

8,760

7,872

7,164

6,585

6,102

5,692

725

0

72,556

41,673

23,935

17,304

13,747

11,499

9,939

8,786

7,895

7,185

6,605

6,120

5,708

750

0

72,762

41,791

24,002

17,353

13,786

11,532

9,967

8,810

7,918

7,206

6,623

6,137

5,724

775

0

72,960

41,905

24,068

17,401

13,823

11,563

9,994

8,835

7,939

7,226

6,641

6,154

5,740

800

0

73,153

42,015

24,131

17,447

13,860

11,594

10,020

8,858

7,960

7,245

6,659

6,170

5,755

825

0

73,339

42,122

24,193

17,491

13,895

11,623

10,046

8,880

7,981

7,263

6,676

6,186

5,770

850

0

73,520

42,226

24,253

17,534

13,929

11,652

10,071

8,902

8,000

7,281

6,692

6,201

5,784

875

0

73,696

42,327

24,311

17,576

13,963

11,680

10,095

8,924

8,019

7,298

6,708

6,216

5,798

900

0

73,866

42,425

24,367

17,617

13,995

11,707

10,118

8,944

8,038

7,315

6,724

6,230

5,811

925

0

74,032

42,520

24,422

17,656

14,027

11,733

10,141

8,964

8,056

7,332

6,739

6,244

5,824

950

0

74,194

42,613

24,475

17,695

14,057

11,759

10,163

8,984

8,074

7,348

6,754

6,258

5,837

975

0

74,351

42,704

24,527

17,732

14,087

11,784

10,185

9,003

8,091

7,363

6,768

6,271

5,850

1000

0

74,505

42,792

24,577

17,769

14,116

11,808

10,206

9,022

8,108

7,378

6,782

6,284

5,862

14 de noviembre


CURVAS IDF PARA EL DEPTO DE SUCRE

14 de noviembre


AJUSTE DEL MODELO DE GUMBEL

De la ecuacion de Bernard

 =  ∗ 

Aplicando logaritmo

 

  = ∗    =     ∗     ∗ 

"(1)"

Realizando un cambia de variables a la anterior expresion "(1)" tenemos:

=

=

=

 = 

 =

  =

Remplazando las varible s cambiadas a la ecuacion "(1)

 =    ∗    ∗  Los valores de los parámetros se resuelve por regresion multiple



1

 ∗  =  ∗     ∗     ∗   ∗ 

2

  ∗  =  ∗     ∗   ∗    ∗    3 Nota: n significa el número de datos. Una ves reesuelto el anterior sistema de ecuaciónes y obtenidos los coeficientes tene

= = =

14 de noviembre


APLICACIÓN DEL METODO DE LA REGESION MULTIPLE POR MINIMO CUADRADO

n T (años) i(mm/hr) D (min) Y = log(i) x 1 = log (T) x 2 = log (D) Y * x1 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35

2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2

36,846 21,163 12,155 8,788 6,981 5,840 5,047 4,462 4,010 3,649 3,354 3,354 2,899

5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5

42,399 24,352 13,986 10,112 8,033 6,720 5,808 5,134 4,614 4,199 3,859 3,576 3,336 46,599 24,352 15,372 11,114 8,829 7,385 6,383 5,643 5,071

10 10 10 10 10 10 10 10 10

30 60 120 180 240 300 360 420 480 540 600 660 720 30 60 120 180 240 300 360 420 480 540 600 660 720 30 60 120 180 240 300 360 420 480

1,5664 1,3256 1,0847 0,9439 0,8439 0,7664 0,7031 0,6495 0,6031 0,5622 0,5256 0,5256 0,4622 1,6274 1,3865 1,1457 1,0048 0,9049 0,8274 0,7640 0,7105 0,6641 0,6231 0,5865 0,5534 0,5232 1,6684 1,3865 1,1867 1,0459 0,9459 0,8684 0,8050 0,7515 0,7051

0,3010 0,3010 0,3010 0,3010 0,3010 0,3010 0,3010 0,3010 0,3010 0,3010 0,3010 0,3010 0,3010 0,6990 0,6990 0,6990 0,6990 0,6990 0,6990 0,6990 0,6990 0,6990 0,6990 0,6990 0,6990 0,6990 1,0000 1,0000 1,0000 1,0000 1,0000 1,0000 1,0000 1,0000 1,0000

1,4771 1,7782 2,0792 2,2553 2,3802 2,4771 2,5563 2,6232 2,6812 2,7324 2,7782 2,8195 2,8573 1,4771 1,7782 2,0792 2,2553 2,3802 2,4771 2,5563 2,6232 2,6812 2,7324 2,7782 2,8195 2,8573 1,4771 1,7782 2,0792 2,2553 2,3802 2,4771 2,5563 2,6232 2,6812

0,4715 0,3990 0,3265 0,2841 0,2540 0,2307 0,2116 0,1955 0,1816 0,1692 0,1582 0,1582 0,1391 1,1375 0,9691 0,8008 0,7023 0,6325 0,5783 0,5340 0,4966 0,4642 0,4356 0,4100 0,3868 0,3657 1,6684 1,3865 1,1867 1,0459 0,9459 0,8684 0,8050 0,7515 0,7051

Y* X2

X1 * X2

X2 ^2

X1 ^2

2,3138 2,3571 2,2554 2,1287 2,0087 1,8985 1,7972 1,7038 1,6171 1,5361 1,4601 1,4819 1,3207 2,4038 2,4655 2,3821 2,2662 2,1538 2,0495 1,9530 1,8637 1,7805 1,7027 1,6295 1,5604 1,4949 2,4644 2,4655 2,4674 2,3587 2,2515 2,1511 2,0579 1,9713 1,8905

0,4447 0,5353 0,6259 0,6789 0,7165 0,7457 0,7695 0,7897 0,8071 0,8225 0,8363 0,8488 0,8601 1,0325 1,2429 1,4533 1,5764 1,6637 1,7314 1,7868 1,8336 1,8741 1,9099 1,9418 1,9708 1,9972 1,4771 1,7782 2,0792 2,2553 2,3802 2,4771 2,5563 2,6232 2,6812

2,1819 3,1618 4,3230 5,0863 5,6654 6,1361 6,5347 6,8814 7,1891 7,4660 7,7181 7,9498 8,1643 2,1819 3,1618 4,3230 5,0863 5,6654 6,1361 6,5347 6,8814 7,1891 7,4660 7,7181 7,9498 8,1643 2,1819 3,1618 4,3230 5,0863 5,6654 6,1361 6,5347 6,8814 7,1891

0,091 0,091 0,091 0,091 0,091 0,091 0,091 0,091 0,091 0,091 0,091 0,091 0,091 0,489 0,489 0,489 0,489 0,489 0,489 0,489 0,489 0,489 0,489 0,489 0,489 0,489 1,000 1,000 1,000 1,000 1,000 1,000 1,000 1,000 1,000

14 de noviembre

36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56

57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76

10 10 10 10 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 25 25 25 25


4,615 4,242 3,930 3,666 50,799 29,177 16,758 12,115 9,625 8,051 6,958 6,151 5,528 5,031 4,624 4,285 3,997 52,152 29,177 17,204 12,438

25 25 25 25 25 25 25 25 25 50 50 50 50 50 50 50 50 50 50 50

9,881 8,265 7,144 6,315 5,675 5,165 4,747 4,399 4,103 56,352 32,366 18,589 13,440 10,677 8,931 7,719 6,823 6,132 5,581 5,130

540 600 660 720 30 60 120 180 240 300 360 420 480 540 600 660 720 30 60 120 180

240 300 360 420 480 540 600 660 720 30 60 120 180 240 300 360 420 480 540 600

0,6642 0,6276 0,5944 0,5642 1,7059 1,4650 1,2242 1,0833 0,9834 0,9059 0,8425 0,7890 0,7426 0,7016 0,6650 0,6319 0,6017 1,7173 1,4650 1,2356 1,0947

0,9948 0,9173 0,8539 0,8004 0,7540 0,7130 0,6764 0,6433 0,6131 1,7509 1,5101 1,2693 1,1284 1,0284 0,9509 0,8876 0,8340 0,7876 0,7467 0,7101

1,0000 1,0000 1,0000 1,0000 1,3010 1,3010 1,3010 1,3010 1,3010 1,3010 1,3010 1,3010 1,3010 1,3010 1,3010 1,3010 1,3010 1,3979 1,3979 1,3979 1,3979

1,3979 1,3979 1,3979 1,3979 1,3979 1,3979 1,3979 1,3979 1,3979 1,6990 1,6990 1,6990 1,6990 1,6990 1,6990 1,6990 1,6990 1,6990 1,6990 1,6990

2,7324 2,7782 2,8195 2,8573 1,4771 1,7782 2,0792 2,2553 2,3802 2,4771 2,5563 2,6232 2,6812 2,7324 2,7782 2,8195 2,8573 1,4771 1,7782 2,0792 2,2553

2,3802 2,4771 2,5563 2,6232 2,6812 2,7324 2,7782 2,8195 2,8573 1,4771 1,7782 2,0792 2,2553 2,3802 2,4771 2,5563 2,6232 2,6812 2,7324 2,7782

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2,3678 2,2722 2,1829 2,0996 2,0216 1,9483 1,8793 1,8139 1,7518 2,5863 2,6852 2,6390 2,5448 2,4479 2,3555 2,2689 2,1878 2,1118 2,0402 1,9727

2,7324 2,7782 2,8195 2,8573 1,9218 2,3134 2,7051 2,9342 3,0967 3,2228 3,3258 3,4129 3,4884 3,5549 3,6145 3,6683 3,7175 2,0649 2,4857 2,9066 3,1527

3,3274 3,4629 3,5736 3,6671 3,7482 3,8197 3,8837 3,9416 3,9944 2,5096 3,0210 3,5325 3,8316 4,0439 4,2086 4,3431 4,4568 4,5553 4,6423 4,7200

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5,6654 6,1361 6,5347 6,8814 7,1891 7,4660 7,7181 7,9498 8,1643 2,1819 3,1618 4,3230 5,0863 5,6654 6,1361 6,5347 6,8814 7,1891 7,4660 7,7181

1,000 1,000 1,000 1,000 1,693 1,693 1,693 1,693 1,693 1,693 1,693 1,693 1,693 1,693 1,693 1,693 1,693 1,954 1,954 1,954 1,954

1,954 1,954 1,954 1,954 1,954 1,954 1,954 1,954 1,954 2,886 2,886 2,886 2,886 2,886 2,886 2,886 2,886 2,886 2,886 2,886

14 de noviembre

77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117

50 50 75 75 75 75 75 75 75 75 75 75 75 75 75 100 100 100 100 100 100 100 100 100 100 100 100 100 125 125 125 125 125 125 125 125 125 125 125 125 125


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660 720 30 60 120 180 240 300 360 420 480 540 600 660 720 30 60 120 180 240 300 360 420 480 540 600 660 720 30 60 120 180 240 300 360 420 480 540 600 660 720

0,6770 0,6467 1,7694 1,5286 1,2878 1,1469 1,0470 0,9694 0,9061 0,8525 0,8061 0,7652 0,7286 0,6955 0,6653 1,7821 1,5413 1,3005 1,1596 1,0597 0,9821 0,9188 0,8652 0,8188 0,7779 0,7413 0,7082 0,6780 1,7917 1,5509 1,3101 1,1692 1,0692 0,9917 0,9284 0,8748 0,8284 0,7875 0,7509 0,7178 0,6876

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1,1502 1,0988 3,3178 2,8663 2,4147 2,1505 1,9631 1,8178 1,6990 1,5986 1,5116 1,4348 1,3662 1,3041 1,2474 3,5643 3,0826 2,6010 2,3192 2,1193 1,9643 1,8376 1,7305 1,6377 1,5558 1,4826 1,4164 1,3559 3,7571 3,2521 2,7471 2,4517 2,2421 2,0795 1,9467 1,8344 1,7371 1,6513 1,5746 1,5051 1,4417

1,9087 1,8479 2,6137 2,7181 2,6776 2,5866 2,4920 2,4014 2,3163 2,2364 2,1615 2,0909 2,0242 1,9610 1,9009 2,6324 2,7407 2,7039 2,6152 2,5222 2,4329 2,3487 2,2697 2,1955 2,1256 2,0595 1,9968 1,9372 2,6466 2,7577 2,7239 2,6369 2,5450 2,4566 2,3732 2,2949 2,2212 2,1518 2,0861 2,0238 1,9646

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2,886 2,886 3,516 3,516 3,516 3,516 3,516 3,516 3,516 3,516 3,516 3,516 3,516 3,516 3,516 4,000 4,000 4,000 4,000 4,000 4,000 4,000 4,000 4,000 4,000 4,000 4,000 4,000 4,397 4,397 4,397 4,397 4,397 4,397 4,397 4,397 4,397 4,397 4,397 4,397 4,397

14 de noviembre


118

150

63,009

30

1,7994 2,1761 1,4771 3,9157 2,6579 3,2144

2,1819

4,735

119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139 140 141 142 143 144 145 146 147 148 149 150 151 152 153 154 155 156 157

150 150 150 150 150 150 150 150 150 150 150 150 175 175 175 175 175 175 175 175 175 175 175 175 175 200 200 200 200 200 200 200 200 200 200 200 200 200 225

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60 120 180 240 300 360 420 480 540 600 660 720 30 60 120 180 240 300 360 420 480 540 600 660 720 30 60 120 180 240 300 360 420 480 540 600 660 720 30

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4,735 4,735 4,735 4,735 4,735 4,735 4,735 4,735 4,735 4,735 4,735 4,735 5,031 5,031 5,031 5,031 5,031 5,031 5,031 5,031 5,031 5,031 5,031 5,031 5,031 5,295 5,295 5,295 5,295 5,295 5,295 5,295 5,295 5,295 5,295 5,295 5,295 5,295 5,533

2,1761 2,1761 2,1761 2,1761 2,1761 2,1761 2,1761 2,1761 2,1761 2,1761 2,1761 2,1761 2,2430 2,2430 2,2430 2,2430 2,2430 2,2430 2,2430 2,2430 2,2430 2,2430 2,2430 2,2430 2,2430 2,3010 2,3010 2,3010 2,3010 2,3010 2,3010 2,3010 2,3010 2,3010 2,3010 2,3010 2,3010 2,3010 2,3522

1,7782 2,0792 2,2553 2,3802 2,4771 2,5563 2,6232 2,6812 2,7324 2,7782 2,8195 2,8573 1,4771 1,7782 2,0792 2,2553 2,3802 2,4771 2,5563 2,6232 2,6812 2,7324 2,7782 2,8195 2,8573 1,4771 1,7782 2,0792 2,2553 2,3802 2,4771 2,5563 2,6232 2,6812 2,7324 2,7782 2,8195 2,8573 1,4771

3,3916 2,8676 2,5610 2,3435 2,1748 2,0369 1,9204 1,8194 1,7304 1,6507 1,5787 1,5129 4,0505 3,5103 2,9701 2,6541 2,4299 2,2560 2,1139 1,9938 1,8898 1,7980 1,7159 1,6416 1,5738 4,1678 3,6136 3,0595 2,7353 2,5053 2,3269 2,1812 2,0579 1,9512 1,8570 1,7728 1,6966 1,6270 4,2716

2,7714 2,7398 2,6542 2,5633 2,4756 2,3928 2,3150 2,2418 2,1728 2,1074 2,0455 1,9865 2,6674 2,7828 2,7531 2,6686 2,5785 2,4915 2,4092 2,3318 2,2589 2,1902 2,1252 2,0635 2,0048 2,6754 2,7925 2,7645 2,6809 2,5915 2,5050 2,4231 2,3461 2,2736 2,2051 2,1404 2,0789 2,0204 2,6825

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14 de noviembre

158 159 160 161 162 163 164 165 166 167 168 169 170 171 172 173 174 175 176 177 178 179 180 181 182 183 184 185 186 187 188 189 190 191 192 193 194 195

225 225 225 225 225 225 225 225 225 225 225 225 250 250 250 250 250 250 250 250 250 250 250


37,600 21,596 15,613 12,403 10,376 8,967 7,927 7,124 6,483 5,959 5,522 5,150 66,104 37,967 21,806 15,766 12,524 10,477 9,055 8,004 7,193 6,547 6,017

250 5,576 660 250 5,201 720 275 66,682 30 275 38,299 60 275 21,997 120 275 15,903 180 275 12,634 240 275 10,568 300 275 9,134 360 275 8,074 420 275 7,256 480 275 6,604 540 275 6,070 600 275 5,624 660 275 5,246 720 Σ =

60 120 180 240 300 360 420 480 540 600 660 720 30 60 120 180 240 300 360 420 480 540 600 0,7463 0,7161 1,8240 1,5832 1,3424 1,2015 1,1015 1,0240 0,9607 0,9071 0,8607 0,8198 0,7832 0,7501 0,7198

1,5752 1,3344 1,1935 1,0935 1,0160 0,9527 0,8991 0,8527 0,8118 0,7752 0,7421 0,7118 1,8202 1,5794 1,3386 1,1977 1,0978 1,0202 0,9569 0,9033 0,8569 0,8160 0,7794 2,3979 2,3979 2,4393 2,4393 2,4393 2,4393 2,4393 2,4393 2,4393 2,4393 2,4393 2,4393 2,4393 2,4393 2,4393

2,3522 2,3522 2,3522 2,3522 2,3522 2,3522 2,3522 2,3522 2,3522 2,3522 2,3522 2,3522 2,3979 2,3979 2,3979 2,3979 2,3979 2,3979 2,3979 2,3979 2,3979 2,3979 2,3979

1,7782 2,0792 2,2553 2,3802 2,4771 2,5563 2,6232 2,6812 2,7324 2,7782 2,8195 2,8573 1,4771 1,7782 2,0792 2,2553 2,3802 2,4771 2,5563 2,6232 2,6812 2,7324 2,7782

2,8195 2,8573 1,4771 1,7782 2,0792 2,2553 2,3802 2,4771 2,5563 2,6232 2,6812 2,7324 2,7782 2,8195 2,8573

3,7051 3,1387 2,8073 2,5722 2,3899 2,2409 2,1149 2,0058 1,9095 1,8234 1,7455 1,6744 4,3648 3,7873 3,2098 2,8720 2,6324 2,4465 2,2946 2,1661 2,0549 1,9567 1,8690

1,7896 1,7171 4,4494 3,8619 3,2745 2,9308 2,6870 2,4979 2,3434 2,2127 2,0996 1,9997 1,9104 1,8297 1,7559

2,8009 2,7744 2,6917 2,6029 2,5168 2,4353 2,3586 2,2863 2,2181 2,1536 2,0923 2,0340 2,6887 2,8084 2,7832 2,7012 2,6129 2,5272 2,4461 2,3697 2,2976 2,2297 2,1653

2,1042 2,0460 2,6943 2,8151 2,7910 2,7097 2,6219 2,5366 2,4557 2,3796 2,3078 2,2400 2,1758 2,1149 2,0568

4,1825 4,8906 5,3048 5,5987 5,8266 6,0129 6,1704 6,3068 6,4271 6,5347 6,6321 6,7210 3,5420 4,2639 4,9858 5,4080 5,7076 5,9400 6,1299 6,2904 6,4295 6,5521 6,6618

6,7611 6,8517 3,6032 4,3375 5,0718 5,5014 5,8061 6,0425 6,2357 6,3990 6,5404 6,6652 6,7768 6,8778 6,9700

3,1618 4,3230 5,0863 5,6654 6,1361 6,5347 6,8814 7,1891 7,4660 7,7181 7,9498 8,1643 2,1819 3,1618 4,3230 5,0863 5,6654 6,1361 6,5347 6,8814 7,1891 7,4660 7,7181 7,9498 8,1643 2,1819 3,1618 4,3230 5,0863 5,6654 6,1361 6,5347 6,8814 7,1891 7,4660 7,7181 7,9498 8,1643

5,533 5,533 5,533 5,533 5,533 5,533 5,533 5,533 5,533 5,533 5,533 5,533 5,750 5,750 5,750 5,750 5,750 5,750 5,750 5,750 5,750 5,750 5,750 5,750 5,750 5,950 5,950 5,950 5,950 5,950 5,950 5,950 5,950 5,950 5,950 5,950 5,950 5,950

193,7983 341,6338 472,4291 349,0179 443,7176 827,6808 1176,8692 680,1604

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7.- DISEÑO DE LA RED OBTENCION DEL COEFICIENTE DE ESCORRENTIA PONDERADO

Determinación del Cp. Manzanos Tipo de superficie Techos Patios con cemento Jardines

Area [ha] %Area

Ci

Area [ha]

A*Ci

55 25 20

0,75 0,4 0,3

10,53 4,79 3,83

7,90 1,91 1,15

Calzadas Tipo de superficie

19,14

Area [ha] %Area

Ci

Area [ha]

4,13 A*Ci

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Pavimento Empedrados Area total (has)

70 30

0,45 0,3

2,89 1,24 23,265

C ponderado

0,543

Tiempo de concentración: Tc=Te+Tr Te= tiempo de entrada Tr= tiempo de recorrido Tiempo de entrada.- Se usó la ecuación propuesta por la FAA

/   77 ∗ ∗   = /3 Donde: C= coeficiente de escurrimiento L= longitud del tramo S= pendiente

Tiempo de recorrido.- Se uso

 = 

e= espacio que recorre V=velocidad

Caudal: Se usó el método racional

Q=c*i*A*2.87 Intensidad.- Se usó la ecuación propia obtenida con el modelo Bernard

 ∗  =  Diámetro.- Se lo calcula por continuidad

Q=V*A

  ∗   = [∗/] Velocidad.- Se la obtiene con la fórmula de maining

 /   =  ∗  ∗ 

1,30 0,37

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Fuerza tractiva.- Se usó:

Ʈ=∗∗∗ DISEÑO DE CUNETAS Y SUMIDERO Son elementos diseñados para la recolección de las aguas de lluvia. La altura de los cordones generalmente varia entre (20 a 18) cm DI SEÑO DE CUNE TA POR E L ME TODO DE I ZZARD

Canal de sección triangular que se forma entre el cordón y la calzada destinado a conducir las aguas superficiales hacia las bocas de tormenta.

8  =77∗ √  ∗ 3 Donde : Q= Caudal de la cuneta en (m3/s) I=pendiente longitudinal(m/m) Z= inversa de la pendiente transversal Y=Prof, del flujo DATOS Para el área 60 ya que es una cuneta que estará sometida a una evacuación de agua mayor por tener una área de influencia de 0.5 has Bonveo=2% n= 0.020 Ymax= 0.10 Longitud del tramo= 141.7 m cota mayor =1212.3m cota menor= 1211.0 m

= 0.00917 m/m 

i=

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/ =∗ √  ∗(/  )  = / =  / CALCULO DEL CAUDAL REDUCIDO

 =  ∗  =  / DI SEÑO DEL SUMI DER O

Estructura hidráulica destinada a captar las aguas superficiales consistente además en una cámara de mampostería u hormigón ubicada bajo la acera o bajo la cuneta.

Cámara de Inspección Cámara de mampostería de piedra u hormigón que une los diferentes tramos de colectores o recibe las tuberías de conexión de las bocas de tormenta.

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   =  ∗  ∗   ∗  Donde. Q= caudal de ingreso al sumidero (m3/s) K= cof. Que varia entre (0.20-0.25) L= longitud del sumidero(m) h= carga sobre el sumdero g= aceleración de la grabacion Datos: Q= 0.155 (m3/s) K= 0.25 Adoptado L= longitud del sumidero(m) h= 0.35m calculado por la ecuación de mannig en funcio al caudal calculado anteriormente g= 9.81 m/s2

  =∗∗  ∗

 =   De asumira directamente a 1m de longitud El ancho de la rejilla generalmente varían entre 0.4 a 0.6 m que en nuestro caso será asumido 0.40 m en tones las dimensiones de nuestro sumidero es

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8.-CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES: 8.1. CONCLUSIONES Luego de haber realizado el presente proyecto se llegó a las siguientes conclusiones: 

El diseño ideal de un sistema de alcantarillado Pluvial, responde a un justo equilibrio que debe encontrarse entre la economía y el buen funcionamiento del sistema para que pueda cumplir con su vida útil evitando inundaciones en las calles y otros.



Los porcentajes de áreas de los manzanos y de las calles son de mucha importancia para el diseño del alcantarillado pluvial, ya que con estos valores se encuentra el coeficiente “c” que está en función al tipo de tejado, jardines, pavimentos de las calles o empedrado.



Es de mucha importancia observar las longitudes de las cuadras, pues en algunos casos se requerirá de cámaras en tramos intermedios para un buen mantenimiento del sistema y que nos pueda brindar un funcionamiento eficiente.



Se observó la conveniencia de trabajar con pendientes parecidas a las del terreno natural, pues estas evitan las excavaciones de gran profundidad. También verificamos que las pendientes máximas y mínimas, están sujetas a que en la tubería se cumpla la velocidad mínima y la máxima.



Apreciamos la facilidad de trabajar con planillas relacionadas, optimizando el tiempo de cálculo y logrando variar parámetros para optimizar el diseño, visualizando en tiempo real la incidencia de estos cambios en los resultados finales.

8.2. RECOMENDACIONES 



Se recomienda que se haga un estudio más a fondo sobre los para metros adoptados para los fines de cálculo del proyecto. Se recomienda también que en lo que es la verificación a funcionamiento real se debe tomar muy en cuenta el valor “v” la fuerza tractiva para así tener un funcionamiento efectivo

Proyecto de Alcantarillado Pluvial

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