opracowanie_egzamin_betony

1. Vrd1,Vrd2,Vrd3 Vrd1 - nśnśd bliczeniwa na ścinanie ze wzglęu na rzciąganie betnu pwstające przy ścinaniu w

elem. nie mającym zbrj. pprzeczneg na ścinanie Vrd2 - nśnśd bliczeniwa na ścinanie ze wzglęu na ukśne ściskanie betnu pwstające przy ścinaniu w elem. zginanych Vrd3 - nśnśd bliczeniwa na ścinanie ze wzglęu na rzciąganie pprzeczneg zbrjenia na ścinanie 2.Pad nazwy wielkści zn. w nrmie przez f ck ck,f ctk ctk,f yd yd,f ctd ctd  – wyt. charakterystyczna bet. na ściskanie f ck ck f ctk ctk – wyt. charakterystyczna bet. na rzciąganie f cd cd  – wyt. blicz, betnu na ściskanie f ctd ctd – wyt. blicz, betnu na rzciąganie f ctm ctm – wyt. śrenia betnu na rzciąganie f yk yk  – charakterystyczna granica plastycznści stali f yd yd  – obliczeniowa granica plastyczności stali f tk tk  – wyt. charakterystyczna stali na rzciąganie 3. Uszeregwad Uszeregwad w klejnści  min.  max. f ctd ctd= lbd lp >= 2/3 lbd przy pparciu bezpśrenim 6. Co to jest miarodajny wymiar? Dwa razy pole przekroju bet. przez   jeg bwó. h0=2Ac/u[mm]

7.C t jest pełzanie betnu? Pełzanie – jest – jest t stpniwy przyrst kształceo plastycznych w betnie spwwany ziałaniem bciążeo ługtrwałych związany z upływem czasu. 8. C t jest przekrój sprwazny? Istota sprowadzenia plega na tym, że przekrój pprzeczny elementu żelbetweg złżny z wóch materiałów zastępuje się przekrjem jenrnym  cechach mechanicznych betnu. Przekrój zbrjenia  plu As sprwaza się  równważneg mu przekrju z betnu A cs 9. C t są  dcinki I i II rodzaju? Ocinki na których spełniny jest war V sd≤Vrd1, gdzie V sd jest blicz. wartścią bezwzglęną, są cinkami I rzaju, gy nie jest spełnina c. II rzaju 10. C t są ściany prwe? (kn. z bet. – S.Pyrak – 6.5.1) Ściany prwe są buwlami przeznacznymi  utrzymania w stanie statecznym gruntów rzimych lub nasypwych alb innych materiałów m ateriałów rzkrusznych bąź sypkich, jak kruszyw i węgiel. Stsuje się je jak ściany krytych części tuneli, zbirników na wyżej wymienine materiały,  jak buwle ptrzymujące nasypy itp. Ściany Śc iany te przejmują parcie wywierane przez materiały zasypwe znajujące się za ich tylna pwierzchnią i przekazują t parcie na płże gruntwe. W bliczeniach ścian prwych uwzglęnia się ich ciężar własny wraz z ciężarem gruntu leżąceg na ich częściami funamentwymi, parcie graniczne gruntu, raz ewentualne bciążenia zmienne. Rzpatruje się cinki ługśd 1m 11. C znaczają zmienne lo, klt, Jc, Js. we wzorze na 2

Ncrit=9/lo [EcmJc/2Klt (0,11/(0,1+e0/h) +0,1)+Es*Js]

Wyznaczyd η w zależnści  Ncrit i Ns

k lt  1 

Nsdlt Nsd

1  

 0. 5   to

1 

N sd N crit

Nsd –siła płużna wyw.bc.blicz Nsdlt – siła pł. wyw. ługbciąż.pinwym Ф∞ - kocwy wsp. pełzania betnu Klt- współczynnik wyrażający wpływ ziaływania ługtrwałeg lo - bliczeniwa ługśd słupa Jc,Js – pwieni mment bezwłanści przekrju betnweg i stali zbrjenia liczny wzglęem

śrka ciężkści przekrju betnweg 12. C znaczają używane w wykł. zn. Sc (nrma S cc,eff ) i sc Sc=Sc,eff  - mment statyczny efektywneg pla przekrju strefy ściskanej betnu ( wyskści xeff =0,8x) bliczny wzglęem śrka ciężkści zbrjenia rzciąganeg rzciąga neg sc - wzglęny mment statyczny strefy ściskanej przekrju bet. 13.C zn. zmienne występujące we wzrze w k= β*Srm* εsm? wk -blicz. szerkśd rys prstpałych  si elem. β - wsp. wyrażający stsunek bliczeniwej szerkści rysy  szerkści śreniej (1,7 lub 1,3) Srm- śreni kocwy rzstaw rys εsm - śrenie kształcenie zbrjenia rzciąganeg 14.C znaczają zmienne η,e a, e0,etot? η - wsp. uwzglęniający smukłśd przekrju przy ściskaniu η =1/(1-(Nsd/Ncrit)) Nsd – siła płuż ścisk/rzciąg. wywł. bc. blicz Ncrit – umwna siła krytyczna ea- mimśró niezamierzny, spwwany zróżnicwaniem cech wytrzymałściwych betnu, pczątkwą krzywizną elem. raz chyłkami  załżneg usytuwania elem. w knstr. e0 – mimśró pczątkwy ee- mimśró knstrukcyjny trzymany z bliczeo statycznych. etot- mimśró całkwity w elementach ściskanych 15. Co ozn. zmienne A sw1, S1, Asw2, S2, α, θ we wzrze na V Rd2 Asw1 - ple przek. pp. prętów twrzących 1 strzemię s1 - rozstaw strzemion prostop. do osi o si elementu Asw2 - ple przek. ukśnych strzemin lub prętów giętych twrzących jeną płaszczyznę gięd s2 - śreni rzstaw płaszczyzn gięd lub strzemin ukśnych α - kąt nach. prętów giętych lub ukś. strzemin θ - kąt nach. krzyżulców betnwych ściskanych

16. C uwzglęniamy przy baaniu pełzania betnu - wilgtnśd śrwiska (mniejsze gy większa wilgtnśd) - wymiary i kształt elementów - skła betnu ( mniejsze gy betn starszy) - wiek betnu w chwili bciążenia (mniejsze - pzim naprężeo ściskających w betnie (jest większe gy naprężenie jest większe) Pełzanie w stanie suchym zależy  d: -właściwści cementu 17.Czym różni się bliczanie strpów gęstżebrwych, które są w czasie wznszenia ppierane w przęśle,  tych które któ re nie są ppierane? W przypaku stswania żeber nie ppieranych w fazie mntażu, mm. zginające la schematu belki ciągłej blicza się jeynie  bciążenia użytkweg. Przyjmuje się, że bciążenie stałe ziała na belkę  przęsłach swbnie ppartych. W przypaku żeber ppartych nie bierze się p uwagę sytuacji mntażwej (bciążenie  eskwania, mkry betn) bo jest ono przenoszone przez ptrzymujące rusztwanie Rzpatruje się tylk fazę użytkwą. Redukuje się momenty o 15%. 18. Czym rżni się skurcz betnu  pełzania betnu

Pełzanie – jest t stpniwy przyrst kształceo plastycznych w betnie spwwany ziałaniem bciążeo ługtrwałych związany z upływem czasu. Skurcz – jest t stpniwe zmniejszanie się bjętści betnu, mże byd przyczyna występwania rys w knstrukcji. Zazwyczaj występuje w war. suchych 19. Dlaczeg belek mających zbrj. mniejsze  kreślneg w nrmie minimum nie mżna uważad za belki żelbetwe? Musi byd spełniny warunek na zaryswanie. W elementach mających zbrjenie mniejsze niż minimum występuje, zagrżenie kruchym niesygnalizwanym (przez rysy) i gwałtwnym wyczerpaniem nośnści, lateg takich elementów nie mżemy uznawad za żelbetwe. Ewentualne zagrżenie wyczerpaniem nśnści nie jest sygnalizwane pjawieniem się rys. 20. Dlaczeg słupy uzwjne mgą mied większą nśnśd niż analgiczne słupy zwykłe? Zastosowanie uzwojenia granicza swbę pprzecznych kształceo betnu (zięki temu z większa się wytrzymałśd na ściskanie. Prstpale  kierunku największeg ści skania pwstają pprzeczne siły ściskające. Przy trójsiwym ściskaniu mżna siągnąd większe graniczne naprężenia σ c i większe kształcenia pwiaające tym naprężenim. 21 .Dlaczeg sprawzanie płyt żelbetwych ze wzglęu na ścinanie jest na gół zbęne? B jest uży stsunek sił płużnych  sił pprzecznych, zbrjenie na siły płużne jest wystarczające  przeniesienia sił pprzecznych Jeśli spełniny jest warunek V sd≤Vrd1 t nie zachzi ptrzeba wymiarwania ustrju na ścinanie, gyż nśnści elementu bez zbrjenia pprzeczneg jest wystarczająca. 22. Długśc cinka C (zaktwienie prętów) pwinna spełniad następujące wymagania: c≥ 5Ф, gy Vsd≤VRd1 c≥10Ф, gy Vsd>VRd1 a  ppry prwazn c najmniej 2/3 zbrjenia przęsłweg c≥15Ф, gy Vs>VRd1 a  ppry prwazn c najmniej 1/3 zbrjenia przęsłweg 23. D jakich celów stsuje się stal zbrjeniwą AO, AI, AII, AIII A-0 - strzemina, pręty rzzielcze, mntażwe, zbrjenie nśne elementów 2 -rzęnych; nie zaleca się przy elem. obc. OWZ A-I - zbrjenie nśne w knstrukcjach bciążnych OWZ (Obciążenie Wielkrtnie Zmienne, gy występuje zmęczenie stali, min 500tys cykli), dynamicznych, sejsmicznych I para sejsmicznych w

śrwisku agresywnym A-II St 50 B - nie należy stswad w knstr. OWZ. Pzstałe stsujemy tak jak A -I. Mżna stswad w

pwyższnych temp. A-III Podstawowy rodzaj zbrojenia nśneg w knstr. żelbetwych. Stsujemy zawsze, gy nie ma

wskazao na stswanie innej stali. Dpuszcza się  stswania w OWZ i w wyskich temp., A-III N

Zbrjenie nśne w mcn wytężnych knstrukcjach. Nie należy stswad w knstr. OWZ 24. Dylatacja. (9.7 – 2002) Dylatacja jest t przerwa knstrukcyjna, zastswana w celu kmpensacji ruchów termicznych raz skurczu knstrukcji. Przerwy ylatacyjne wypełnia się elastycznymi taśmami, uszczelniającymi. Oległśd przerw ylatacyjnych zależy  rzaju knstrukcji raz spziewaneg wpływu warunków atmsferycznych, skłau betnu raz stpnia zbrjenia żelbetu. Maksymalne ległści mięzy przerwami ylatacyjnymi wg tablicy 29 PN2002 Knstrukcje zewnętrzne: - ściany niezbrjne -5m - ściany zbrjne -20m - żelbetwe knstrukcje szkieletwe -30m - dachy nieocieplane, gzymsy ( ciąg dalszy w normie )

-20m

25. Graniczna szerkśd rys elementów żelbetwych (4.7.3) Ochrona przed korozja: - X0,XC1,XC2,XC3,XC4,XF1,XF3 - 0,3mm - XD1,XD2,XD3,XS1,XS2,XS3,XF2,XF4, XA1,XA2,XA3 - 0,2mm Zapewnienie szczelnści - 0,1mm Stara norma: - klasy 1-2 - 0,3mm - klasy 3-5a - 0,2mm - klasy 5b-5c - 0,1mm Szczelnśd - 0,1mm

26.Graniczne ugięcia knstrukcji żelbetwych wynszą? - belki raz płyty strpów i strpachów: - leff ≤ 6,0 m - leff /200 - 6,0 < l eff  <7,5 m - 30 mm - leff  ≥ 7,5m - leff /250 - przekrycia dachowe: - leff ≤ 6,0 m - leff /150 - 6,0 < l eff  <10 m - 40 mm - leff  ≥ 10 m - leff /250 - wsporniki: -bez wzglęu na wysięg l eff  - leff /150

27.Ile wynsi maksymalny rzstaw zbrjenia rzzielczeg i minimalna nśnśd w płytach? - 300mm - 10% nśnści zbrjenia główneg (gy bciążenie równmierne) - 25% nśnści zbrjenia główneg (gy bc. równmierne i siły skupine( których mm.≤80% mm. całkwitych)) 28. Ile wynsi min grubśd tulenia zbrjenia? Minimalna grubśd tulenia cmin wynikająca z warunku przekazania sił przyczepnści raz należyteg ułżenia i zagęszczenia betnu w niesieniu  prętów ze stali zwykłej pwinna byd nie mniejsza niż: cmin ≥ Φ jeżeli  g ≤ 32 mm g – max wym. ziarna kruszywa cmin ≥ Φ +5 jeżeli  g > 32 mm la wiązki prętów przyjmujemy śrenice wiązki Ze wzglęu na klasę śrwiska i chrnę stali zbrjeniwej prze krzją przyjmuje się wartści z tablicy 21. Wartści tulenia są w granicy 10 -50 mm 29.Ile wynsi minimalna grubśd płyt żelbetwych prefabrykwanych i wyknywanych na buwie? (9.1.1.1)

++Min. grubśd płyt żelbetwych prefabrykwanych wynsi: - płyty stropowe w obiektach bud. powszechnego. - 40mm - płyty na przejazami - 100mm - płyty wymagające zbrjenia na przebicie - 200mm ++Min. grubśd płyt żelb. wyknywanych na buwie wynsi: - płyty strpwe w biektach bu. pwszechneg. - 60mm - płyty nad przejazdami - 120mm - płyty wymagające zbrjenia na przebicie - 200mm 30. Ile wynsi graniczna szerkśd rys w elementach które bęą użytkwane w śrwisku k lasy 1 lub 2: wlim=0,3mm

31. Jakie wa rzaje wyczerpania nśnści na zginanie mgą wystąpid w pojedynczo zbrojonym przekrju prstkątnym . -ze wzglęu na stal – w zbrjeniu rzciąganym siąga się bliczeniwą granicę plastycznści stali f yd, a zasięg strefy ściskanej jest mniejszy  zasięgu graniczneg (x
-ze wzglęu na betn – w zbrjeniu rzciąganym nie siąga się bliczeniwej granicy plastycznści, a zasięg strefy ściskanej jest równy zasięgwi granicznemu (x=x eff,lim)

32. Jakie 3 pstawwe czynniki należy uwzglęnid z nrmy przy wyznaczeniu wartści kocweg współczynnika skurczowego betonu - płżenie elementu - wilgtnśd wzglęna betnu - miarodajny wymiar 2*Ac/u

33. Jakie pst. czynniki należy uwzglęnid przy wyznaczniu wartści kocweg współczynnika pełzania betnu ? - wiek betonu - wilgtnśd wzglęna i temperatura - wymiary elementów - rodzaj kruszywa i cementu - stan naprężenia

34.Jakie warunki należy spełnid żeby mżna był uznad knstrukcje za zesplna? Panie trzech spśró wielu wymagao nrmy uznaje się za wystarczające - zachwana jest nśnśd na ścinanie płużne płączenia prefabrykatu z betnem uzupełniającym, - zachwana jest ciągłśd w przekazywaniu sił nrmalnych przez elementy współpracujące raz mięzy nimi, - klasa bet. uzupełniająceg jest nie niższa niż B20 - grubśd warstwy bet. uzupełniająceg jest nie mniejsza niż 40mm 35. Jaki jest maksymalny rzstaw zbrjenia płyt jenkierunkwych zbrjnych 120mm – la płyt  h≤100mm 1,2h – la płyt  h>100mm (nie więcej niż 250mm) 36.Kiey nie jest knieczne sprawzanie nśnści na skręcanie? Gy równwaga statyczna knstrukcji zależy  prnści knstrukcji na skręcanie, t knieczne  jest zaprjektwanie tych elementów ze wzglęu na SGN i SGU na skręcanie. Jeżeli skręcanie wynika  jeynie z warunków zgnści kształceo ( w knstrukcjach statycznie niewy znaczalnych) a gemetryczna niezmiennśd knstrukcji nie zależy  prnści jej elementów na skręcanie, t zazwyczaj sprawdzanie SG nie jest konieczne ( wg Eurokodu )

37. Kocwy współczynnik pełzania betnu bciążneg w wieku 28 ni wynsi Kocwy współczynnik pełzania ujęty zstał w tabeli w załączniku A PN, w zależnści  klasy betnu i miarajneg przekrju elem., jeg wartśd kształtuje się w granicach: 1,1 - 4,3 B25,wym.miar.150mm, wilg.wzgl.wew RH=50% => 3.0 38. Maksymalny rzstaw zbrjenia pły t jednokierunkowo i dwukierunkowo zbrojonych

Rzstaw prętów zbrjenia w przekrjach krytycznych płyt nie pwinien byd większy niż: - przy zbrojeniu jednokierunkowym: - 250 mm i 1,2 h, jeżeli h > 100 mm jeżeli h ≤ 100 mm - 120 mm, - przy zbrojeniu dwukierunkowym - 250 mm

++Maksymalny rzstaw prętów zbrjeniwych pza przekrjami krytycznymi pwinien byd nie większy niż 300 mm W elementach ściskanych maksymalny rzstaw w siach prętów pwinien byd nie większy niż 400 mm 39. Minimum zbrojenia

Minimalny % pwierzchni przekrju, pniżej, któreg elementu nie mżemy uznad za żelbetwy Minimalne ple przekrju płużneg zbrjenia rzciąganeg nie mże byd większe niż: - w elementach zginanych bez uziału siły płużnej

 As



0,6bd   f  yk 



0,0015bd 

As- ple prz. zbr. pł b- śrenia szer. strefy rzciąganej d- wys użyteczna przekrju f yk- charakt. granica plast. stali zbroj. - w elem. ściskanych symetryczne ple zbrjenia płużneg

 As



0,15 Nsd 



 f  yd 

0,003 Ac

Nsd-siła pł wywłana bc.  blicz f yd-bl. granica plastycznści stali Ac-pole przekroju betonu

40.Na c wymiaruje się pzime zbrjenie ścian zbirników prstkątnych? Na mimśrwe rzciąganie 41. Na czym plega meta częściwych współczynników bezpieczeostwa? Metoda ma na celu z większenia marginesu bezpieczeostwa przy prjektwaniu knstrukcji, plega na na wprwazeniu współczynników materiałwych (γ c, γs) zmniejszających wartści charakterystyczne, raz wprwazeniu współczynników bciążeniwych (γ d) zwiększających bciążenia charakterystyczne, jakim pana ma zstad knstrukcja. 42. Najmniejszy rzstaw prętów zbrjenia Rzmieszczenie prętów w przekrju pprzecznym pwinn umżliwiad należyte ułżenie i zagęszczenie miesz. bet. bez segregacji skłaników (zagęszczenie betnu) p rzy zapewnieniu właściwych warunków przyczepnści zbrjenia  betnu. a)zbrjenie pjeynczymi prętami SL≥, 20mm, dg+5mm b)zbrjenie parami prętów SL≥1,5, 30mm, dg+5mm SL - l. pin. i pz. mierzne w świetle mięzy prętami -max śr. pręta, g-max wymiar kruszywa 43. Napisad wzór kreślający pst. ługśd zaktwienia lb,net 2



 

4

 f  yd       lb   f bd , lb



   f  yd  

4  f bd 

lb – pstawwa ługśd zaktwienia fyd – blicz. granica plastycznści stali fbd – graniczne naprężenie przyczepnści

Φ – śrenica pręta zakres od 20 do 60 śrenic pręta

45. Naprężenia styczne w złączach zesplnych elementówblicza się ze, wyjaśnij zmienne:

 Sd j 

   V sd   z  b j

τSdj – płużne naprężenia ścinające w płaszczyźnie zesplenia  bciążeo bliczeniwych β – współczynnik wyrażający stsunek wypakwej bryły nrmalnych napr. ścisk. pna rzpatrywaną płaszczyzną zesplenia  wypakwej całej bryły. Vsd – blicz. siła pprz. w rzpatrywanym przekrju z – ramię sił wewnętrznych b j – szerkśd zesplenia prefabrykatu z betnem 46. Obliczeniwą nśnśd elementu zesplneg na ścinanie blicza się ze wzru (wyjaśnid zmienne):

  Rdj

 k T    f ctd        n     j  f  yd  (  sin    cos  )

τrd – blicz. nśnśd elem. zesplneg na ścinanie na jenstkę pwierzchni styku n – naprężenie wywłane przez siłe prstpałą  płaszczyzny zesp lenia (+ - ścisk, - - rzciąg.)

α – kąt zawarty mięzy 45 i 90 stpni ρ j – As/Aj – As – ple przekrju zbr. pprzecz. w złączu, Aj – ple pw, płaszczyzny zesplenia. fctd – wyt. blicz. bet. na rzc. la bet. niższej klasy fyd – blicz. gr. plastycznści stali μ - współczynnik tarcia przy ścinaniu 47. O czeg zależy czy płyty zbrimy jenkierunkw czy wukierunkw gy ly≥2lx – jednokierunkowo zbrojone gy 0.5 < ly/lx< 2 płyty wukierunkw zbrjne 48. O czeg zależy nśnśd na rzwarstwienie? - odpowiednie zbrojenie poprzeczne - tarcie - przyczepnśd

Nśnśd zależy  rzaju pwierzchni prefabrykatu, pwinna na byd szrstka, czyszczna, bez zacieków z mleczka cementweg, a bezpśreni prze betnwaniem pwieni nawilżna. Dpuszcza się stswanie śrków zwiększających trwale przyczepnśd betnu. 49. O jakich czynników zależy rzstaw strzemin w słupach? Rzstaw strzemin w słupach pwinien byd nie większy niż: - 15  zbrj. płużneg, gy sumaryczny stpieo zbrj. słupa ≤3% - 10  zbroj. płużneg, gy sumaryczny stpieo zbrj. słupa >3% - najmniejszy wymiar pprzeczny słupa lub jeg śrenica ≤400mm Rzstaw strzemin pwinien byd zmniejszny w następujących przypakach: - na ługści prętów zbrjenia płużneg – do1/2 rozstawu podstawowego – przy równczesnym spełnieniu atkwych wymagao wg 8.1.4.3 - w miejscach zmiany przekrju słupa, na ługści równej większemu wymiarwi przekrju  1/2 rozstawu podstawowego - przy kocach słupów prefabrykwanych – na ługści równej większemu wym iarowi przekroju – do 1/3 rozstawu podstawowego

50. O jakich czynników zależy wymagana w nrmie grubśd tulenia zbrjenia? ( cmin≥ lub n jeżeli g≤32mm) raz ( c≥min +5 mm jeżeli g>32mm) gdzie  - śrenica pręta, n – śrenica wiązki prętów, g – max wymiar kruszywa 51. Opisad klasyfikację śrwisk kreślną w nrmie prjektwania knstrukcji z betnu 1. Klasy śrwisk: 1. XO - Brak ryzyka krzji lub agresji śrwiska 2. XC1-XC4 - Krzja wywłana karbnatyzacją 3. XD1-XD3 - Krzja wywłana chlrkami niepchzącymi z wy mrskiej 4. XS1-XS3 - Krzja wywłana chlrkami z wy mrskiej 5. XF1-XF4 - Agresywne ziaływanie zamrażania/rzmrażani z ( XF2 i XF4) lub bez (XF1 i XF3) śrków salających 6. XA1-XA3 - Agresja chemiczna (mał XA1, śrenio XA2, silnie XA3) 52. Parametry wytrzymałściwe betnu B -25 [MPa] G f c cube=25 – wytrz. gwarant. Betonu G

(2/3)

f ck=0,8* f c cube ; f ctk=0,7*f ctm ; f ctm=0,3* f ck f ck =20,0 - wytrz. charakt bet. na ściskanie f ctk = 1,5 - wytrz. charakt bet. na rzciąganie f ctm= 2,2 - wytrz. śrenia bet. na rzciąganie f cd =13,3 - wytrz. bl. na ściskanie f ctd = 1,0 - wytrz. bl. bet. na rzciąganie

53. Pad jakimi warunkami należy się kierwad kreślając grubśd tuliny w elem. żelbet? Przyjęta grubśd tulenia pwinna zapewniad: - bezpieczne przekazanie sił przyczepnści

- chrnę stali prze krzją - chrnę przeciwpżarwą - umżliwid należyte ułżenie i zagęszczenie betnu

54. Pad wzór  bliczenia naprężeo wg. terii liniwej w betnie w przekrju elem, mimśrw ściskaneg i bjaśnid znaczenie występujących w tym wzrze zmiennych

  c 

 N 



 A p

 M  *  z  J  p

N – siła ściskająca Ap- pole sprowadzonego przekroju w fazie I lub II Ap=e*As+Ac, e=Es/Ec,eff  sts m spręż stali i bet As – pole przekroju zbrojenia Ac - ple strefy ściskanej Jp – mm. bezwła. sprwaz. przek. w fazie I lub II

55. Pad wzór na ługśd cinka rugieg rzaju przy pprze belki bci ążnej równmiernie q c0=(Vsd-VRd1)/q

56.Pad wzry na siły Vrd2, Vrd3 dla belki zbrojonej samymi strzemionami 2 Vrd2=bw*z*v*f cd*(ctg ctg Vrd3=(Asw1*f ywd1/s1)*z* ctg

57. Płączenia zbrjenia Dążymy  jak najmniejszej ilści płączeo. Zaleca się, aby płączenia prętów znajwały się w przekrjach, w których nśnśd prętów nie jest w pełn i wykorzystana. Rzaje płączeo: - płączenia zgrzewane - płączenia nakłakwe jenstrnne spawane – 10 (8) Φ - płączenia nakłakwe wu strnne spawane – 6 (5) Φ - płączenia zakłakwe jenstrnne spawane – 10 Φ - płączenia zakłakwe przerywane – 5+5+5 Φ 58.Przy wymiarwaniu przekrjów mimśrw ściskanych częst stsuje się wzór As2=.. Jeśli z teg wzru trzyma się As2 <0 to co ? Należy zmienid wymiary przekrju, lub bliczyd As2 krzystając z minimalneg stpnia zbrjenia 59. Siłę rysującą element żelbetwy blicz się ze wzru Ncr=f ctm/(e/Wc±1/Ac) C znaczają zmienne występujące we wzrze? Ncr – siła płużna wywłująca zaryswane f ctm – śrenia wytrz. bet. na rzciąganie e – mimśró siły rzciągającej wzglęem śrka ciężkści przekrju betnweg Ac- pole przekroju betonowego Wc – wsk. wytrzymałści przekrju bet. Obliczany jak la mat. liniw sprężysteg. „+” – ściskanie, „-” - rzciąganie

60. Siłę Vr1 w żelbetwych elementach zginanych blicza się ze wzru: Vrd1=0,35*k*f ctd(1,2+40ρL)*bw* C znaczają zmienne? k – współczynnik (k=1,0 gy  ppry prwazn mniej niż 50% rzciąganeg zbrjenia przęsłweg; k=1,6-≥1 w pzstałych przypakach) f ctd – wytrz. obliczeniwa betnu na rzciąganie L – stpieo zbrjenia płużneg mcn zaktwineg w pprze L=AsL/bW*≤0,01 bw – szerkśd efektywna strefy ścinania d – wyskśd użyteczna przekrju 61. Skurcz betonu

Skurcz betnu jest t zjawisk plegające na równmiernym we wszystkich kierunkach zmniejszaniu bjętści betnu niezależnie  ziałających naprężeo. Przyczyna pwstawania skurczu jest wyparwywanie wy z próbki  tczenia . Największy jest skurcz pczątkwy, który następuje w

ciągu pierwszych 24 gzin . Skurcz właściwy, który następuje później wywłuje w betnie naprężenia skurczwe i mże prwazid  zaryswania knstrukcji 62. Stany graniczne . Kmbinacje bciążeo . SGN – Stany Graniczne Nśnści – występuje, gy knstrukcja nie jest zlna   alszego przenszenia bciążeo w skutek: - stan wyczerpania nśnści miarajnych przekrjów lub fragmentów knstrukcji - stan utraty statecznści przez ściskane elementy knstrukcji (sprwazny w nrmie  stanu graniczneg wyczerpania nśnści miarajnych przekrjów tych elementów) - stan zniszczenia na skutek zmęczenia stali zbrjeniwe, sprężającej lub betnu w elementach knstrukcji w skutek ziałania bciążeo wielkrtnie zmiennych SGN sprawza się la kmbinacji bciążeo: wszystkie bliczeniwe bc. stałe; ziałające na niekrzyśd bezpieczeostwa knstrukcji i blicz. bc zmienne Sd
Nśnśd na płużne ścinanie sprawzamy z warunku: τSdj≤τrdj τSdj - płużne naprężenia ścinające w płaszczyźnie zesplenia  bciążeo  bliczeniwych τrdj - nśnśd bliczeniwa na ścinanie na jenstkę pwierzchni płaszczyzny zesplenia τSdj=β*VSd/z*b j β - współczynnik wyrażający stsunek wypakwej bryły nrmalnych naprężeo ściskających pna rzpatrywaną płaszczyzną zesplenia  wypakwej całej bryły naprężeo, w najbarziej wytężnym przekroju zginanym VSd - bliczeniwa siła pprzeczna w rzpatrywanym przekrju  całści bciążeo zewnętrznych (

mntażwych i uzupełniających ) z - ramię sił wewnętrznych w przekrju zesplnym wyznaczne przy sprawzaniu nśnści na zginanie, nie większe niż: 0,85d – w knstrukcjach żelbetwych 0,80d – w konstrukcjach sprężnych ( ciąg b j - szerkśd płaszczyzny zesplenia prefabrykatu z betnem uzupełniającym dalszy w normie )

64. Szerkśd efektywna w przekrjach tewych D bliczeo mżna przyjmwad efektywną szerkśd b eff  półki w przekrojach teowych – stałą na całej ługści rzpatrywaneg cinka, na której występują mmenty jenakweg znaku, równa: - w przekrjach z półkami p bu strnach śrnika - beff =bw+l0/5≤bw+b1+b2 - w przekrjach z półką tylk z jenej strny - beff =bw+l0/10≤bw+b1 Oległśd l0 mżna przyjmwad wg schematu z rysunków, p warunkiem, że: - ługśd wsprnika nie jest większa  płwy rzpiętśd przyległeg przęsła - stsunek rzpiętści przyległych przęseł mieści się w przeziale  1  1,5 Przy sprawdzaniu stanu graniczneg nśnści należy pnat przyjmwad: - przy wysięgu wustrnnym b eff1 lub beff2 ≤ 6 hf  - przy wysięgu jenstrnnym b eff1 ≤ 4 hf  65. Szerkśd współprac. płyty (znajującej się w strefie ściskanej) wynsi, wyjaśnij zmienne:

beff   bw 

l0 5

beff  – efektywna szer. półki w przekr. tewych, stała na całej ługści rzpatrywaneg cinka, na

której występuje mment jenakweg znaku bw – szerkśd żebra współpracująceg z płytą l0 – l. bl. mięzy zerwymi wart. mm. zginając. 66.Śrenia szerkśd rys blicza się ze wzru w k=... C znaczają zmienne w tym wzrze? s -naprężenia w stali sr- naprężenia w stali pwujące zaryswanie Srm- śreni, kocwy rzstaw rys 67. Ugięcia belek żelbetwych blicza się ze wzrów jak la elementu z jenrneg materiału sprężysteg. W jaki spsób bierze się zatem p uwage wpływ zaryswania i pełzania betnu? Pełzanie bet. uwzglęnia się przez efektywny muł sprężystści Ec,eff .  E c ,eff  



 E cm

1 1   ( t ,to )

,  E c ,eff  



E cm

Zaryswanie uwzglęnia J2 (mment bezwłanś ci w fazie II). Przepisy tyczą minimalneg zbrjenia na zaryswanie T  Rd 2



2   Ak  

 Asw



f  ywd   cot   

s 68. Wyjaśnid c znaczaja zmienne we wzrze (lub (ctθ + ctα)sinα) Trd2 - nśnśd blicz. na skręcanie (max mment skręcający) który mże przenieśd zbrjenie, Ak - ple pwierzchni zawartej wewnątrz linii śrkwej , łącznie z plem przekrju wewnętrznej części pustej ASW- ple przekrju jeneg strzemina w ściance melu (zwykle ple 1 -go ramienia) lub uzwojenia Fywd- bliczeniwa granica plastycznści stali strzemion, θ- kat nachylenia sił ściskających (jak przy ścinaniu) przensznych przez betn (1
s=s*Es => s= s/ Es c=c*Ecm => c= c/ Ecm

Jeśli więc kształcenia zbrjenia i bet. są równe (bc. krótktrwałe) t: s=c => s/ Es=c/ Ecm => s= (Es/ Ecm)*c => e – stsunek mułów sprężystści e= Es/ Ecm czyli s=e*c ;

71. Wymagana ługśd zaktwienia pręta lbd Obliczeniwa ługśd zaktwienia prętów lbd obliczamy ze wzoru: lbd=αa*lb*As,reg/As,prov ≥ lb,min Gdzie lb=/4*fyd/fcd ; =12,7*√(m/lp) m-masa c. pręta; lp-ł c. pręta; As,req- wymagane obliczone pole przekroju zbrojenia; As,prov- zastosowane pole przekroju zbrojenia; αa - wsp efektywnści zaktwienia (1 -zak. proste; 0,7  – pzstałe; lbmin- min ługśd zaktwienia; lbmin=max(0,3lb; 10 ; 100mm)la prętów rzciąganych lbmin=max(0,6lb; 10 ; 100mm)la prętów ściskanych

Zbrjenie przęsłwe, prwazane  ppry, należy przełużad pza jej krawęź  cinek nie krótszy niż: - 5 Φ – w elementach nie wymagających bliczania zbrjenia na siłę pprzeczna - w elementach wymagających bliczania zbrjenia na siłę pprzeczna: - 15 Φ – przy prwazeniu  ppry1/3 prętów wymaganych w przęśle - 10 Φ – przy doprowadzeniu do podpory co najmn iej 2/3 prętów wymaganych w przęśle.

72. Wytrzymałśd gwarantwana betnu. Wytrzymałśd gwarantwana betnu jest t wytrzymałśd betnu na ściskanie znaczna na kstkach sześciennych  krawęzi 150mm, gwarantwana przez prucenta zgnie z PN -B-03264 73. Wytrzymałśd gwarantwana f c,cube betonu klasy B20 wynosi: - 20 MPa

74. W płycie swbnie ppartej na 4 krawęziach ly>lx mcniejsze zbrjenie należy umieścid: równlegle  krótszeg bku lx 75. Zależnśd pełzania i wilgtnści W śrwisku wilgtnym pełzanie jest mniejsze niż w suchym. 76. Z jakich pwów wymaga się żeby ugięcia nie przekraczały wartści granicznych? - utrunine spełniane funkcji buwli - mżliwśd uszkzenia elementów umieszcznych p knstrukcją (ścianek ziałwych , kłazin , elementów wykoczenia - pczucie zagrżenia u użytkwników ( knstrukcja nie buzi zaufania ) - wzglęy estetyczne -mogą prowadzić do uszkodzenia warstwy izolacji i konstrukcji 

77. Załżenia gólnej mety bliczania nśnści przekrjów zgin., rzciąg. I ściskanych Weług tej mety bliczamy nśnśd elementów zginanych, ściskanych i rzciąganych, krzystając z równao równwagi sił w przekrju, przyjmując następujące załżenia: A) Właściwści materiałów: - przyjmuje się ze betn nie przensi naprężeo rzciągających w fazie II - stal jest materiałem sprężyst -plastycznym o obl. gr. plast. f yd i mule sprężystści E s. Max. wyłużenie stali wynsi ε sk=1% B) Okształcenia przekrju - przekrje płaskie prze kształceniem pzstają płaskie p kształceni u - okształcenia zbrjenia w strefie ściskanej są równe kształcenim taczająceg betnu, a w zaryswanej strefie rzciąganej kształcenia zbrjenia mżna wyznaczyd zakłaając, że wykres kształceo w rzciąganej części przekrju jest prstkątnym przełużeniem wykresu z strefy ściskanej C) Okształcenia graniczne: - jeśli w przekrju występuje rzciąganie t stan graniczny nśnści siąga się wtey gy c najmniej  jeen materiał siągnie kształcenie graniczne ε c = 0,35% εs = 1% - Jeśli na całej wyskści występuje ściskanie t przyjmuj się ze we włóknie alnym  3/7 h  krawęzi barziej ściskanej kształcenie jest równe 2 prmile . 78. Zalzenia uprszcznej mety bliczania nśnści przekrjw zginanych rzciaganych i sciskanych - naprężenia w betnie w strefie ściskanej są stałe i równe bliczeniwej wytrz. betnu na ściskanie f cd. (prstkątny wykres naprężeo) - naprężenia w zbrjeniu ściskanym siągają bliczeniwą granicę plastycznści f yd. - występują wa rzaje wyczerpania nśnści: - ze wzglęu na stal (w zbrjeniu siąga się f yd i x
sił w betnie strefy ściskanej (x<2a2) t należy przyjąd że ramię sił wewnętrznych ‘z’ jest równe ległści mięzy zbrjeniami s. alb pminąd w bliczeniach As2. T załżenie mżna stswad tylk w przekrjach, które mają zbrjenie w strefie ściskanej. (pwójne zbrjenie) ---------------------------------------------------------------------------79)Dane są Nsd , es1, wymiary przekrju prstkątneg f cd, As, f yd. Wyprwazid wzór na zasięg st refy

ściskanej w SGN przy mimśrwym ściskaniu z użym mimśrem.

ks*fyd*As1

fyd*As2

duzy mimosrod

eff   efflim

Nsd    f cd  b xeff   f yd  As2   s  f yd  As1 xeff  

Nsd  f yd  As2   s  f yd  As1   f cd  b

80. Jak blicza się mment graniczny w pjeyncz zbrjnych przekrjach prstkątnych w których ple zbrjenia jest większe niż eff,lim**b*(α*f cd/f yd)

  f cd  x b  f yd  As2  f yd  As1 0 Mrd f yd  As2 ds  bx (d  0.5x)  f cd Mrd f yd  As1 ds As1*f yd=xeff,lim*b**f cd MRd=xeff,lim*b**f cd*(d-0,5xeff ) xeff,lim=eff,lim*d ----------------------------------------------------------------------------

81.Czym różnią się wymagania tyczące knstrukcji strzemin , które mają przensid siły wywłane skręcaniem  wymagao tyczących strzemin na ścinanie? W elementach w których występuje isttne skręcanie strzemina pwinny byd zamknięte. Zakoczenia tych strzemin należy łączyd przez spajanie lub na zakła nie mniejszy niż 30Φ . Takie strzemina wymagają atkweg zbrjenia płużneg rzłżneg równmiernie na bwzie rdzenia belki. .

sciskanie strzemiona na skrecanie

82.Fizyczne znacz. współ. ks i wykres zależnści ks w funkcji eff  ks- współczynnik wykrzystania zbr. zwykłeg w elem. ściskanych Wykrzystując wartśd współczynnika k s mżna sprawzanie słupów przeprwazid w ientyczny spsób la przypaku użeg i małeg mimśru. k  s





2 1   eff 



1 efflim

1

1 (1+ksigr)/2 1

0.8h/d

ksieff

ksieff  lim

-1 83. Jak oblicza się zbrjenie symetryczne bciążnych stóp funamentwych metą trapezów

Stpę zielimy w rzucie na 4 zielne wsprniki trapezwe zamcwane na krawęziach słupa. Na pszczególne trapezy ABCD lub BDEF ziała siła Q wywłująca mment na krawęzi słupa. Siła Q  równa jest ilczynwi pwierzchni trapezu przez pór gruntu. Liczymy Q 1,Q 2,c1,c2. M1= Q 1*e1

M2= Q 2*e2

Ptrzebna pwierzchnię zbrjenia la pszczególnych kierunków ze wzgl. na mment zginający mżna bliczyd ze wzrów:

b1as 1 b2 as 2 c ; c   1 2 M1 2 2 F  Q z    b a c ( )       s2 2 1 g r  1 1 Q1 2 g r  M2 ( b1 as 1 )c2    Q  F  Q z 2 1 2 2 z=0,9ho

 A 

C D

E

B

F

84. Jak sprawza się nśnści zginanych przekrjów zesplnych ( pad zasaę ilustrwaną szkicem, nie wyprwazad wzrów) Przekrój sprwazny liczymy tak jak był cały zbuwany z betnu B1 . Korzystamy z warunku na równwagę sil i mmentów.

2

        2         d       c         f         *       a         f         l       a

2

alfa*fcd1

1

 As*fyd

1

        1         d       c         f         *       a         f         l       a

 As*fyd

85. Naryswad zbrjenie płyty strpu bezbelkweg stswane ze wzglęu na przebicie w strefie płączenia płyty ze słupem

strzemiona pionowe

strzemiona ukosne alfa

alfa=30-60stopni

wkladki odgiete

- wkłay sztywne - trzpienie systemowe

86. Naszkicwad belkę DZ-4

87. Naszkicwad c najmniej trzy przykłay praktycznych ukłaów zbrjenia w płycie

O8 co 14 O8 co 70 O8 co 100 O8 co 70 O8 co 100

88. Naszkicwad krótki wsprnik i pstawwe pręty zbrjenia (aksnmetrycznie) takieg wsprnika. Na szkicu pminąd zbrjenie słupa i strzemina we wsprniku.

89. Naszkicwad linie załmów które zakłaa się przy bliczaniu płyt prstkątnych wg terii nśnści granicznej. Najprstsza wersja

90. Naszkicwad masywna ścianę prwa i charakterystyczne wykresy naprężeo nrm alnych w pzimych przekrjach ściany

91. Naszkicwad masywna ścianę prwa z jena płyta ciążająca i charakterystyczne wykresy naprężeo nrmalnych w pzimych przekrjach ściany

92. Naszkicwad bciążenia ziałające na pzima plyte kątwej ściany prwej q

Q

tau

Q Gg

q

Gs

Gg

Ep

tau sigma Gs- ciężar własny ściany Gg- ciężar gruntu q- bciążenie spczywające na gruncie Ep- parcie pzime wywłane prem gruntu τ- tarcie miedzy gruntem a fundamentem

δ – ziaływanie gruntu p funament 93. Naszkicwad pział strpu bezbelkweg na pasma słupwe i mięzysłupwe

międzysłupowe wewnętrzne

międzysłupowe skrajne pasmo

słupowe wewnętrzne

słupowe skrajne

94. Naszkicwad przekrój pzimy ściany prwej płytw-żebrwej, gzie płyta zstała bliczna  jako jednokierunkowo zbrojona.

95. Naszkicwad schemat rzkłau sił w belce bęący pstawą terii ścinania zastswanej w polskiej normie

krzyzulce

pas ściskany 

c

d 





Fcd 0.5z  Vsd  V Ftd

z=0.9d

c

s

pas rozciagany

zbrojenie s – rozstaw zbrojenia na ścinanie z – ramię sił wewnętrznych

kąt nachylenia zbrjenia kąt nachylenia krzyżulców betnwych cot V – niezrównważna siła płużna Vsd – siła ścinająca 96. Naszkicwad typwy ukła zbrjenia swbnie ppartej prstkątnej płyty krzyżw zbrojonej.

Zbrojenie dołem

Zbrojenie górą

97.Naszkicwad ustawienia bciążeo zmiennych, które w belce wywłują ekstremalne mmenty przęsłwe i pprwe.

1

 A 

1

 A 

B

B

2

3

C

2

3

C

D

D

ekstremum M1

4

E

4

ekstremum M2 E

98. Naszkicwad wykres naprężeo naprężeo pjeyncz zbrj onym przekroju, zginanym w fazach I,II,III

faza I

faza II

Ia

Ib

IIa

IIb

III

MIa

MIb

MIIa

MIIb

MIII

 As

99.Naszkicwad wykres naprężeo nrmalnych w przekrju przęsłwym i w przekrju pprwym ciągłej belki-ściany, której wyskśd jest większa  rzpiętści przęsła

h=2l

z

x h

ściskanie

rozciąganie

0.9l 0.1l

l

100. Naszkicwad wykres sigma-epsiln przy rzciąganiu stali (sigma)

fck  idealizowany fyk 

ftk/(gamma)s

obliczeniowy

fyd

(epsilon)

yk

(lewo) f ck, f  , f yd (góra) iealizwany; (ół) bliczeniwy f tk- wytrz. charakt. stali na rzciąganie s – częściwy wsp. bezpieczeostwa la stal i 101. Naszkicwad wykres zależnści naprężenie -kształcenie przy ściskaniu betnu stswany  (sigma)c

idealizowany fck 

fck  obliczeniowy

(alfa)fcd=(alfa)*(fck/(gamma)c)

fcd

0,002

sprawdzania SGN

0,0035

(epsilon)c

(górny) iealizwany f ck (dolny) obliczeniowy f cd=(f ck/c) =0,85 – wsp. reukujący wytrz. blicz. betnu na ściskanie c – częściwy wsp. bezpieczeostwa la betnu f ck – wytrz. charakt. bet. na ściskanie f cd – wytrz. bl. bet. na ściskanie 102. Naszkicwad wzry żebrwania stali 18G2 i 34 GS

18G2 zebrowana jednoskosnie

34GS zebrowana dwuskosnie

103. Naszkicwad zbrjenie rtgnalne, jenprzęsłwej swbnie ppartej belki-ściany w nawiasach wartści la h/2≥2

104. Naszkicwad żelbetwy przekrój prstkątny i rzkła sil wewnętrznych w SGN przyjmwanych za pstawę bliczania nśnści na ściskanie. N

 Ac,eff  fcd  As2

 As1

fydAs2

k*fyd*As1

105. Nśnśd na przebicie stpy funamentwej przez słup przy bciążeniu symetrycznym N Rd=... wyknad szkic i wyjaśnid zmienne  N sd   (q   p)  A  N  Rd 

f ctd – wytrzymałśd blicz. betnu na rzciąganie up – śrenia arytmetyczna bwów: pwierzchni, na którą ziała siła raz pwierzchni pwstającej

w pzimie zbrjenia, przy załżeniu, że płaszczyzny bczne strsłupa pchylne są p kątem 45 0 d – wyskśd użyteczna; jak  należy przyjmwad wartśd śrenią la kierunków x i y A – ple pwierzchni ciętej przekrjami przebicia, na pzimie zbrjenia na zginanie (ABCD) Nsd – siła bciążająca słup

Nsd

45o g+q  A 

B

C

D

106. Pad kryterium rzróżniania przypaków małeg i użeg mimśru w SGN przy ściskaniu

Duży mimośród

Mały mimośród

eff eff,lim

eff eff,lim

xeff 

d

xeff 

d

mimśrdowym 107. Pad wzór na ługśd cinka pierwszeg rzaju przy pprze belki bciążnej równmiernie q

c0

c0=(Vsd-VRd1)/q

c

ln

c

c0

c=0.5*(1-2c0)

108.Przy rzciąganiu z małym mimśrem siła graniczna NRd spełnia równania, wyknad szkic ilustrujący te związki? Nrd=As2*fyd(da/es1)

Nrd=As2*fyd(da/es1) a2

 As2 fyd*As2 es2

da

Nrd es1

 As1

eo a1

fyd*As1

109. Statecznśd ścian prwych na brót. Szkic i pst. wzry.

110. Statecznśd ścian prwych na przesuw, szkic i pst. wzr y

Q tr
przesuwwi ściany mt - współczynnik warunków pracy mt=0.9 gy bciążenie nazizmu q>10kPa mt=0.95 w innych przypadkach

111. W jaki spsób bliczając zbrjenie krótkieg wsprnika zapewnia się wypełnienie wymagao ze wzg. na SG szerkści rys.

W krótkim wsprniku pwstają siły rzciągające, pzima i ukśna. Przekrój wsprnika prjektuje się ze wzglęu na maksymalną nśnśd na ścinanie VRd2. Zbrjenie główne prjektuje się w zależnści  schematu bciążeo, przyjmując za bliczeniwą granicę plastycznści stali f yd wartści zastępcze (ustaln je birąc p uwagę warunek zabezpieczenia granicznej szerkści rys w lim) As+Asw≥0,004b – sumaryczna pwierzchnia przekrju pzimeg zbrjenia główneg

Fsw

Fv

Fs Fv 112. Warunki równwagi w SGN met. Uprszczna , w zginanym przekrju prstkątnym pwójnie zbrojonym alfa*fcd fydAs2

 As2

k*fyd*As1

 As1

  f 

cd  x b

Mrd Mrd



f yd  A s2

fyd    As2 ds





f yd  As1

b x ( d



0

0. 5x)    f cd

fyd    As1 ds 113. Weług pwszechnie przyjętej terii rzstaw rys w rzciąganych i zginanych elem. żelb jest w przybliżeniu równmierny i wynsi Srm. Dlaczeg w ległści wyraźnie mniejszej  S rm nie mże pwstad następna rysa. Pierwsza rysa pwstaje w miejscu gzie naprężenia w betnie siągają wartśd wytrzymałści na rzciąganie f ct. P pjawieniu się rysy naprężenia w tym przekrju spaają, wkół każ ej rysy pwstaje strefa prężenia(w brębie rysy następuje spaek naprężenia w betnie a wzrst naprężenia w stali), wewnątrz tej strefy nie ma mżliwści pwstania rys. Występuje pślizg zbrjenia, wzglęem betnu i całe naprężenia przejmuje zbrjenie. Następna rysa mże pwstad tylk pza strefami prężenia, stą skłanik 50mm we wzrze na Srm=50+0,25k1k2(/r)

c s

114. Wyknad szkic rzkłau naprężeo i zapisad warunki równwagi wg met. uprszcznej , w zginanym przekroju pro stkątnym pj. zbr.  Ac,eff  fcd fcdAcc,eff 

xeff 

fyd*As1

 As1

1) M sd 

  M  Rd  

2) As1   f  yd 



 f cd   b  xeff  ( d  

 f cd   b  xeff  (d  

 xeff 

 xeff 

2

2

)

)

115. Wymiarwanie przekrjów pzrnie i rzeczywiście tewych. T jaki jest przekrój uzależnine jest  płżenia si bjętnej. - Przekrój pzrnie tewy – jeżeli cała strefa ściskana znajuje się w półce przekrju, w tym przypaku stsuje się takie same równania jak la przekrju prstkątneg  szerkści b eff  - Przekrój rzeczywiście tewy – jeżeli strefa ściskana wychzi pza bszar półki PRZEKROJ POZORNIE TEOWY xeff ≤ hf 

 Ac alffa*fcd1*Ac

 As1

Acceff  = beff  *xeff  M

   f 

As1fyd

((ryswad bez alfa))





Msd



cd  b eff   h f  d  0.5 hf  M przekroj rzecz. teowy

Msd



M

przekroj pozornie teo

PRZEKROJ RZECZYWIŚCIE TEOWY xeff  > hf   Ac

=

+

 As1

 As1,1

Ac1 =(beff  –bW)hf  Ac2 = bW*xeff  Ac1*f cd +Ac2*f cd +As1*f yd =0 MRd=Ac1*f cd*(d-hf 





 As1,2

As1 = As11 +As12





M1    f cd  beff   bw  hf  d  0.5 hf 





f yd As11  f cd  hf  beff   bw

=> M1 => As1,1

M2  Msd  M1



M2    f cd  bw xeff  d  0.5x  eff 



=> xeff

f yd As12  f cd  bw xeff  => As1,2 116. Wyznaczyd cinki rugieg rzaju przy pprach belki bciążnej siłami skupinymi. Odcinki II-g rzaju leżą mięzy pprami a siłami Odcinki I-g rzaju leżą mięzy siłami Pa

Pb

117. Zbrjenie w tczeniu załamania elementu, (zbrjenie  załamanym kształcie) na przykłazie schów