KONSTRUKSI KAPAL I 6.28905 25.1562
UKURAN UTAMA (MAIN DIMENTION) DIMENTION) Type kapal LBP B T H V
= = = = = =
Reh Lwl k hdb
General Cargo meter 66.43 meter 12.58 meter 4.15 meter 5.63 k no t 10
5.144
50.31
III.2. KOEFISIEN
0.28 = = = = =
Cb Cm Cwl Cph Cpv
0.78 0.99 0.86 0.79 0.91
Ukuran lain hdb (Tinggi double bottom)
ket.daerah panjang kapal
= = ct =
350 + 45B (mm) 0.92 m 3 .6 6 4 0 5 8 5 8 5 2 . 9 3 1 2 5 L<90m L<100m
Perhitungan Radius Bilga R
=
R
= ct
1/2
((BxTx(1-Cm))/0,4292)^ 1 .2 0 3 m 4.812181 6.28905
5 .68 75 2 89 56
7 .5 8 3 3 7 2.74804
3.8001
= = = =
2 65 68.087 0.91 916.015
mm
687.011
687.011
50.3124 22.5285 1.00625 4.71612 2.35806 1.90005
1 0 25
192.188 1.832029 3.66406 1.374022
0 .9 1 6 0 1
0.68 0.6870 701 1 2.74 2.7480 8044 44
0.62119 2.41766
PERHITUNGAN BEBAN YANG BEKERJA PADA KAPAL 1. Beban geladak cuaca (Load on weather decks)
Geladak cuaca adalah geladak yang bebas berhadapan dengan cuaca luar. Besarnya beban geladak cuaca tidak boleh kurang dari : (BKI VOL. II 1996 SEC.4 Hal 4-1) PD = Po x 20 x T / ( 10+Z-T )H x CD = 24.05 KN/m2 PDmin = 16f (untuk L<90m) = 16 KN/m2 Di mana
CD Po Crw Co Cl f z
= = = = = = = = = = = =
1.0 2,1(Cb+07) x Co x CL x f x crw 19.12 KN/m2 0.75 10.75 - ((300-L)/100)^1.5 7.18 untuk L < 90m (L/90)^0,5 (untuk L 0.86 1.00 jarak vertikal dari pusat beban stru di hitung dari garis dasar H+(1/50*B) 5.88369 meter
2. Beban Luar sisi kapal ( Load on ship sides) (BKI VOL. II 1996 SEC.4 Hal 4-2) # untuk bagian dengan pusat beban yang berada di bawah garis air
PS
= =
10 x ( T - Z2 ) + Po x Cf ( 1 + Z2 / T ) 53.19 KN/m2
( KN
di mana :
#
Po = 19.12 KN/m2 (sama denga Cf = 1.0 (menurut tabel BKI VO Z2 = (1/3)x T Z2 = 1.385 meter untuk bagian dengan pusat beban yang berada di atas garis air Po x Cf x 20 /(10 + Z 2 - T) PS = 35.62 KN/m2 di mana : Z2 = ((H-T)/2)+T
Z2 = 4.89309 meter 3. Beban Luar alas kapal ( Load on the ship bottom ) (BKI VOL. II 1996 SEC.4 Hal 4-2) 2
PB
= 10 x T + Po x Cf (KN/m ) = 60.67 KN/m2 4. Beban Geladak bangunan atas dan rumah geladak ( Load on deck superst (BKI VOL. II 1996 SEC.4 Hal 4-3) PDA = PD.n = 18.76 KN/m2 di mana : PD
= Beban geladak cuaca = 24.05 KN/m2 tinggi deck n = 1 - ( Z - H )/10 = 0.78 z = H + tinggi deck = 7.83 5. Beban Geladak muatan ( Load on cargo deck ) (BKI VOL. II 1996 SEC.4 Hal 4-3) PL = Pc ( 1 + av ) (KN/m2) = 37.47 KN/m2 di mana : Pc Hdb h Av
= = = = = = = =
Beban Statis muatan = 7 x h 33.0128 KN/m2 tinggi double bottom 350+45B 916.015 mm atau H-hdb 4.7161 Faktor akselerasi Fxm = 0.13 1/2
0.11 x V / LBP ) = F = m = 1.0 6. Beban Alas dalam ( Load on inner botom ) (BKI VOL. II 1996 SEC.4 Hal 4-4) PI = 9.81 x G / V x h ( 1 + av ) (KN/m2) = 30.23 KN/m2 di mana : G/V = Massa Jenis muatan = 0.58 t/m3 h = arak titik tertinggi muatan di atas jika ruang muat terisi penuh = H - hdb = 4.72 m
7. Beban Geladak akomodasi ( Load on accomodation decks ) (BKI VOL. II 1996 SEC.4 Hal 4-4) a. Beban geladak akomodasi dan ruang servis
P
= =
3.5 x (1 + av ) (KN/m2) 3.97238 KN/m2
b. Beban geladak mesin P
= =
8 (1 + av ) (KN/m2) 9.08 KN/m2
90m)
ktur
2
m)
P0 dari beban geladak cuaca) . II 1996 SEC.4 Hal 4-2)
2.2
0.91 0.9160 601 1m
0.13
las dalam
PERHITUNGAN KONSTRUKSI PELAT 1. Pelat alas (Bottom plate) (BKI VOL. II 1996 SEC. 6 B,1) untuk kapal dengan panjan L<90m tidak boleh kurang dari persamaan berikut :
tb
= =
di mana : Nf = ao = = PB = = k = tk =
1.9 x nf x a x (Pb x k) 8.16 mm
tebal pelat alas
1/2
+ tk atau
8.16
0.75 (untuk sistem melintang) Jarak antar gading 0.60 m untuk L < 100 Beban luar alas kapal 60.67 KN/m2 1.0 (untuk baja) 1.5 (Corrosion allowance, BKI Vol.II
2. Pelat lajur bilga (Bilga strake) (BKI VOL. II 1996 SEC. 6 B.4)
Tebal pelat lajur bilga pada radiusnya tidak boleh kurang dari tebal pelat alas atau pelat sisi yang terbesar. Lebar pelat lajur bilga tidak kurang dari : B = 800 + 5 . L = 1132.13 mm B max = 1132.13 mm 3. Pelat lunas (Flate plate keel) (BKI VOL. II 1996 SEC. 6 B.4) # Lebar pelat lunas tidak kurang dari : B = 800 + 5 . L = 1132.13 mm B max = 1132.13 mm # Tebal pelat lunas pada 0.7 L tengah kapal tidak boleh kurang dari Tfk = tb+2,0 = atau 10.16 mm 10.16 4. Pelat sisi geladak (Side shell plate) (BKI VOL. II 1996 SEC. 6 C.1) tmm = (4,4 + 0,05 x L) k^0,5 = atau 7.72131 mm 8 5. Pelat sisi
(BKI VOL. II 1996 SEC. 6 C.1) Untuk kapal dengan ukuran panjang L<90m ts = 1.9 x nf x a x (PS x K)^0,5 + tk = atau 7.74 8 mm 6. Pelat lajur atas (Sheer strake) (BKI VOL. II 1996 SEC. 6 C.3) # Lebar pelat lajur atas tidak kurang dari : B = 1132.13 mm B max = 1132 mm
# t
Tebal pelat lajur atas secara umum tidak boleh kurang = 0.5 x ( td + ts ) = atau 7.78 mm 8
di mana : Td = tebal pelat geladak = atau 7.82 mm Ts = tebal pelat sisi Ts = 8 mm 7. Pelat Kubu-kubu (Bulkwark) (BKI VOL. II 1996 SEC. 6 C.1) tebal pelat bulkwark tidak boleh kurang dari : t = atau 5.57128 mm
8
6
tinggi bulkwark tidak boleh kurang dari 1 meter modulus stay Bulkwark w
= =
di mana : PS E
4 x E x P x l^2 x k 382.99 cm3
= = = = Panjang stay(l)
53.19 KN/m2 Jarak antara Stay 3 x A0
profil
200 x 100 x14
=
1.80 m 1m
(Beban de
mm
0.61285
Section III K.I)
: mm
mm 8.85
ari : mm
0.21002
mm
mm
gan pusat beban berada di bawah garis air)
0.8
4.3. PERHITUNGAN KONSTRUKSI ALAS
1. Perhitungan Konstruksi Alas a. Pelat alas dalam Tebal pelat alas dalam tidak kurang dari : Ti = 1.1 x a x (P x K)^0,5 + tk = mm 5.13 di mana :
$$$
P
atau
Tk
= = =
Tekanan desain (KN/m2) . 1.5
P1 P1 P2 P2 Ps Ps a
= = = = = = =
10 * (T-Hdb) 32.3804403 10* (H-Hdb) 47.16116071 Beban alas dalam 30.23 0.60
untu a a norm (corrosion allowa KN/m2 KN/m2 KN/m2 m
Tekanan di sini diambil yang terbesar yaitu
b. Pelat tepi (Margin Plate) Tebal pelat tepi lebih tebal 20 % dari tebal pelat alas dalam t = ti + 20% ti = 6.15 Dimana t ib = Tebal pelat alas
mm
c. Penumpu tengah (Center girder) Tinggi penumpu tengah tidak boleh kurang dari : Hdb = 0.916 h minimal = 600
m m
Tebal penumpu tengah 0.7 L dari tengah kapal : t
= =
1/2
[Hdb / 100 + 1.0] K 10
mm
d. Penumpu sisi (side girder) t
= =
1/2
[Hdb / 120] K 7.63
mm
e. Wrang plate (plate floor) tebal wrang plate tidak kurang dari : t
= =
[Hdb / 100 - 1.0] K1 8.16
/2
mm
f. Lubang lalu orang (man hole) pada wrang plate : panjang (L) panjang (L)
: :
0,75 x Hdb 687
Tinggi (H) Tinggi (H)
: :
0,5 x Hdb 458
mm
Radius ® Radius ®
: :
(1/3)x Hdb 305
mm
g.
mm ct
Wrang terbuka (Bracket floor) Modulus penampang gading alas dan gading balik tidak kurang dari : W
=
2
n x c x a x l x P x k
di mana :
a 0.60 (jarak antar gadin n 0.44 jika P = P2 n 0.7 jika P = PI n 0.55 jika P = P3 l panjang tak ditumpu l= 2.45 m Panjang untuk gading balik adalah nilai terbesar dari ketiga persamaan berikut : P1 : P1 : P2 : P2 : P3 : P3 :
Beban alas dalam 30.23 KN/m2 10 x (T-Hdb) 32.38 KN/m2 10xT + (P0 x Cf) 60.67 KN/m2
32.38
Jadi nilai P adalah Untuk gading alas Untuk gading balik
: : :
Modulus untuk gading balik adalah : W = profil = Modulus untuk gading alas adalah : W = profil =
h profil gading balik =
60.67 30.23
35.92 cm3 80 x 40 x 8
91.76 cm3 100 x 65 x 11
0.13
0.0975 0.065 0.039 h profil gading alas
=
0.12 0.0900 0.06 0.036
5
mm
) ce)
(jarak antar gading) 30.23
atau =
KN/m2
6
mm
5.13
mm
atau
8
mm 5.1 2.55
0.6870 m 2.748044 0.96181538
0.1718
0.458007 m 1.832029 0.64121025 0.3053 m 1.221353
g)
2.4
KN/m2 KN/m2
ct =
mm
0.13
0.01
0.3 0.2 0.132
mm
0.12
0.014 ct =
0.18 0.12
0.08 0.32
0.0792 12.1568
IV. PERHITUNGAN GADING - GADING 1. Jarak antara gading a = =
0.6129
L / 500 + 0.48
0.600 m
2. Gading utama (main frame)
Modulus penampang gading utama tidak boleh kurang dari : Modulus penampang gading utama di bawah geladak antara WR = n.c.a.L².ps.f.k = 213.2 cm3 n = 9- 0,0035 L di mana : n = 0.668 c = 0.6 PS = 53.19 Cr = 0.75 k = 1.0 l = 4.7 profil Bracket
= =
150 x 90 x 12 260 x 9
Modulus penampang gading utama di atas geladak antara l = 4.7 PS = 35.62 WR = n.c.a.L².ps.f.k = 142.78 profil = 130 x 65 x12 Bracket = 220 x 8,0
3. Gading Besar ( Web Frame )
Modulus penampang gading besar tidak boleh kurang dari : 2
W
=
0.6 x e x l x PS x n x K
di mana :
e
= = = =
n PS
3
cm
jarak antar gadi 1.8 0.668 53.19
l
=
4.7
jadi, Modulus penampang gading besar di bawah geladak ant W profil
= =
Perencanaan profil T h = s = f = f = Tebal pelat geladak (td) = b = fs = F = b' = fs/F = f/F = Dari diagram W = Wo = Wo > W (Memenuhi) jadi, profil = 320 x 20 x 14 Bracket = 410 x 13
852.9217586 cm3 mm 320 x 14
320 mm 14 mm 0.061 x e x Ps xl xk 27.55 cm2 8 = = = =
40 x s hxs b x td f/s 1.02 0.63 0.84 1177.326877
mm mm
jadi, Modulus penampang gading besar di atas geladak antara PS = 27.55 KN/m2 l = 4.716 m W = 441.6680858 cm3 profil = mm 260 x 11 Perencanaan profil T h = s = f =
260 mm 11 mm 14.26 cm2
Tebal pelat geladak (td) = b
=
8 40 x s
=
fs = F = b' = fs/F = f/F = Dari diagram W =
0.83 0.41 0.62
Wo = Wo > W (Memenuhi) jadi, profil = 260 x 13 x 11 Bracket = 330 x 11
►
= = =
hxs b x td f/s
554.7502176
mm mm
Gading Pada gladak antara (Tween Deck Frame) ◙
Gladak antara pada Gading utama Modulus penampang tidak kurang dari : =
W
567.90
Dimana
◙
a l PS F
= = = =
Profil Bracket
= =
Geladak pada gading besar =
W
1277.77
Dimana : e l PS
= = =
Profil Braket
= =
Perencanaan Profil T Dimana h s f
= = =
Tebal pelat geladak (td)
=
Dimana : b fs F b1 fs/F f/F Dari Diagram Jadi :
= = = = = =
W
= =
Wo
Karena :
Wo
>
Profil
W
(memnuhi)
=
h.b.s = 260x20 330 x9
Bracket =
gading 0 gading 1 gading 2 gading 3 gading 4 gading 5 gading 6 gading 7 gading 8 gading 9 gading 10 KN/m2 (modulus untuk beban yang berada di bawah garis air) gading 11 gading 12 (untuk baja) gading 13 m (panjang tak ditumpu) gading 14 ct 0.106666667 0.2 mm (profil L) 0.52 0.2 mm (non flanged) 0.56 0.014 m KN/m2
(panjang tak ditumpu) (modulus untuk beban yang berada di atas garis air)
cm3 mm mm
g besar m KN/m2
3.275
gading 20
m ra adalah :
1.12
= =
32 cm 1.4 cm
mm
=
0.8 cm
56 44.8 43.799363 19.68
cad 0.42
0.016
grafik 1.68 2.04
adalah :
= =
26 cm 1.1 cm
mm
= 44
0.8 cm
0.7
28.6 34.413785 12.97
0.6 3.75
`
cm3
0.6 m 4.7161161 m 53.19 1 (untuk baja) 150 x100 x10 245x8.5 mm
cm3
1.8 m 4.7161161 m 53.19 (KN/m2) 260 x20. 330 x9
mm
260 mm 20 mm 27.55 cm2
= =
26 cm 2 cm
8 mm
=
0.8 cm
80 52 64 13.77 0.81 0.03 0.27 449.28
mm
7.4392 7.5633 7.7578 8.0766 8.5569 8.9853 9.3485 9.6135 9.8838 10.0567 10.0567 10.0567 9.8839 9.6638 9.5288 gading 15 0.3 gading 17 gading 18 gading 19 7.6049
9.1636 0.15 8.156 7.7771 7.4774
0.565
0.066
IV. PERENCANAAN KONSTRUKSI GELADAK DAN AMBANG PALKA 1. Balok pelintang geladak (Transverse deck beam) Modulus penampangnya W di mana :
= = c a P l
profil Bracket
2
c x a x l x P x K 124.83 cm3 = 0.75 = 0.6 m = PD (beban geladak cuaca) = 24.05 KN/m2 = n.B 3.396 m = 120 x 80 x 10 = 210 x 7,5
n = 15%-25
2. Penumpu dan pelintang geladak (Girder and transverse deck) Modulus penampangnya tidak kurang dari : 2
= =
c x e x l x P x K 374.49 cm3
l
= = = = =
0.75 1.80 m PD (beban geladak cuaca) 24.05 KN/m2 3.396087877 m
Profil Bracket
= =
240 x 12 310 x 10,5
W di mana : c e P
perencanaan profil T h = s = f =
240 mm 12 mm 7.35 cm2
Tebal pelat geladak (td) : b: fs : F b' fs/F f/F Dari diagram W = Wo Wo>W jadi, Profil
= =
8 mm 48 28.8
= = = =
37.54231 6.13 0.77 0.20 0.88
= (memenuhi)
= =
792.894
h 240
x x
Bracket
=
310
x
3. Balok Palka (Hatchway Beam) Modulus penampangnya (125.c.a.l^2.P)/Tb W =
=
di mana : c l
= = = = = = untuk = Reh = = =
P Tb
Tb profil
0.75 0.5 x B 3.3960879 PD 24.05 Reh/1.5 0.91 265 176.67 220 x 11,5
4. Penegar ( Stay ) Modulus penampangnya : W
=
4 x e x P x l^2 x k
e P L k
= = = =
= = =
173.1723592 m3 mm 130 x 90 x 12 240 x 8,5
di mana :
Jadi W profil bracket 5. Ambang palka
PD
1.8 m = 1 1.0 ( untuk baja
0.52
Tebal pelat ambang palka tidak boleh kurang dari : t
= =
6.0 + 0.08333.l 6.28 mm
tinggi ambang palka minimum 600 mm 6. Penutup Palka (Hatchway Cover) Tebal penutup palka t
= =
10 x a 18 mm
7. Lubang pembebasan (Freeing pots) Luas Lubang pembebasan A = 0.07 x l
=
3.254889
atau
Di mana :
l
=
panjang bulkwark
3.396 0.5 0.03
0.12
0.014
3.396088 grafik 1.2 0.046
cad 0.3
24 cm 1.2 cm
=
0.8 cm
b' 6
x x
t 12
cad 0.018
10.5
88.3226 cm3
m (Beban geladak cuaca) KN/m2
24.05 KN/m2
6 mm
=
46.49841 m
8
V. PERHITUNGAN KONSTRUKSI B UKAAN KULIT 1. Sekat Buritan (Stern Tube Bulkhead)
Sekat buritan diletakkan pada jarak sekurang-kurangnya ujung depan ujung boss propeller. Sekat buritan harus ditruska yang terletak di atas garis air. Jadi jarak sekat buritan dari boss propeller L
= =
4 x ao (m) 2.4 m
2. Sekat Tubrukan (Collisosn Bulkhead)
Untuk semua kapal barang sekat tubrukan diletakkan pad dari garis tengah haluan (FP) Jadi Jarak sekat tubrukan dari garis tengah haluan adalah : L
= =
0.08 x LBP 5.31410371 m
3. Pelat sekat (Bulkhead plating)
t
=
Cp x ao x (P)^0.5 x + tk
= di mana
Cp Cp
= =
F
=
1.0
ao P
= =
0.6 9.81 x h
= tk Jadi, t
=
1.1 x ( f )^0.5 untuk sek 0.9 x ( f )^0.5 untuk sek
46.27 KN/m2 1.5
5.99 mm tebal pelat sekat buritan t
=
5.17
4. Sekat Kamar Mesin
Letak sekat kamar mesin dapat ditentukan dengan formu Sm = 16% x LBP = 10.62821 m
(3-5)ao. Dari sampai pelat kedap air
a jarak 0.08 LBP
at tubrukan at haluan
mm
a :
blok I Bidang I L= 1.360225 l' = no Gading 0
1 2 3 4
4
ordinat 4.9683
fs 1
Hk 4.9683
3.8046 1.298 0.8077 0
4 2 4 1
15.2184 2.596 3.2308 0
∑1 =
A1
= =
1/3 x L x ∑1
=
1/3 x L x ∑2
11.795
26.0135
Bidang II L= l' = no
1.360225 Gading
ordinat
fs
Hk
0 1
2.185 2.0197
1 4
2.185 8.0788
2
1.5754
2
3.1508
3 4
1.2558 1.2084
4 1
5.0232 1.2084
4
∑2 =
Luas bidang
= = =
A2
=
8.908
19.6462
PxL 7.1533 x 5.4409 38.92039
Sheer strake L= 1.360225 l' =
-
no
Gading
ordinat
fs
Hk
0
1.08
1
1.08
1 2 3 4
2.5092 3.0047 3.5365 0
4 2 4 1 ∑3 =
Luas Sheer Strake
= =
Side shell plate L= l' =
0.499575 -
10.0368 6.0094 14.146 0 31.2722
A3
= =
1/3 x L x ∑3 14.179
Lbidang - ( A1 + A2 + A3 ) 4.039
no
Gading
ordinat
fs
Hk
0
0
1
0
1
0.7517
4
3.0068
2 3 4 5 6 7 8 9
1.7832 3.1494 3.3512 3.5529 3.7545 3.9564 4.1582 4.3599
2 4 2 4 2 4 2 4
3.5664 12.5976 6.7024 14.2116 7.509 15.8256 8.3164 17.4396
10 11
4.4728 2.994
2 4
8.9456 11.976
12
0
1 ∑4 =
L= l' =
0.33415 -
no
Gading
fs
Hk
0
1.08
1
1.08
1
1.9442
4
7.7768
2 3 4
2.3133 2.5556 0
2 4 1
4.6266 10.2224 0
Luas Side shell plate
= =
= =
1/3 x L x ∑4 18.334
0 110.097
ordinat
∑5 =
A4
A5
= =
1/3 x L x ∑5 2.640
23.7058
Lbidang - ( A1 + A2 + A4 + A5) -2.756
blok II Bidang I L= 0.414 l' = no Gading 0
1 2 3 4
ordinat 0
fs 1
Hk 0
0.0452 0.0919 0.1105 0.1105
4 2 4 1
0.1808 0.1838 0.442 0.1105
∑1 =
A1
= =
1/3 x L x ∑1
=
1/3 x L x ∑2
=
0.433
= =
1/3 x L x ∑3 8.210
0.127
0.9171
Bidang II L= l' = no
0.3481 Gading
ordinat
fs
Hk
0 1
1.0038 0.5739
1 4
1.0038 2.2956
2
0.1665
2
0.333
3 4
0.0253 0
4 1
0.1012 0
∑2 =
Luas bidang
= = =
A2
3.7336
PxL 6.9488 x 1.6560 11.50721
Sheer strake L= 1.464 l' =
-
no
Gading
ordinat
fs
Hk
0
0.264
1
0.264
1 2 3 4
1.656 1.656 1.656 0
4 2 4 1
6.624 3.312 6.624 0 16.824
∑3 =
Luas Sheer Strake
= =
Side shell plate L= l' =
0.569858 -
A3
Lbidang - ( A1 + A2 + A3 ) 2.737
no
Gading
ordinat
fs
Hk
0
0.264
1
0.264
1
1.3052
4
5.2208
2 3 4 5 6 7 8 9
1.656 1.656 1.656 1.656 1.656 1.656 1.656 1.656
2 4 2 4 2 4 2 4
3.312 6.624 3.312 6.624 3.312 6.624 3.312 6.624
10 11
1.656 1.656
2 4
3.312 6.624
12
0
1
0 55.1648
∑4 =
L= l' =
0.56305 -
no
Gading
ordinat
fs
Hk
0
0.264
1
0.264
1
1.3006
4
5.2024
2 3 4
1.656 1.656 0
2 4 1
3.312 6.624 0
∑5 =
Luas Side shell plate
A4
A5
=
1/3 x L x ∑4
=
10.479
=
1/3 x L x ∑5
=
2.891
15.4024
=
Lbidang - ( A1 + A2 + A4 + A5)
=
-2.422
Bottom plate L= 0.125 l' =
-
no 0
Gading
ordinat 0.264
fs 1
Hk 0.264
1
0.8954
4
3.5816
2 3 4
1.0575 1.1668 1.2576
2 4 1
2.115 4.6672 1.2576 11.8854
∑6 =
Luas bottom plate
= =
A6
Lbidang - A4 - A6 0.533
=
1/3 x L x ∑6
=
0.495
blok III Sheer strake L= 0.552 l' = no Gading 0 7 1 8 2 9 3 10
ordinat 6.8383 6.9138 7.0428 7.2057
fs 1 4 2 4
Hk 6.8383 27.6552 14.0856 28.8228
4
11
7.3834
2
14.7668
5 6
12 13
7.5583 7.7131
4 2
30.2332 15.4262
7 8
14 15
7.8361 7.9332
4 1 ∑1 =
31.3444 7.9332 177.1057
L=
0.552
l' =
-
no 0
Gading 7
ordinat 5.856
fs 1
Hk 5.856
1
8
5.9187
4
23.6748
2 3 4 5 6 7 8
9 10 11 12 13 14 15
6.0312 6.1808 6.3525 6.5315 6.7055 6.8357 6.9404
2 4 2 4 2 4 1
12.0624 24.7232 12.705 26.126 13.411 27.3428 6.9404
∑2 =
152.8416
A1
= =
1/3 x L x ∑1 32.587
A2
=
1/3 x L x ∑2
=
28.123
=
A1 - A2
Luas Sheer Strake
=
4.465
=
1/3 x L x ∑3
=
11.728
Side shell plate L= 0.552 l' = no
Gading
ordinat
fs
Hk
0
7
2.2522
1
2.2522
1
8
2.2895
4
9.158
2
9
2.3611
2
4.7222
3 4 5 6 7
10 11 12 13 14
2.4647 2.5971 2.7531 2.9259 3.1049
4 2 4 2 4
9.8588 5.1942 11.0124 5.8518 12.4196
A3
8
15
3.2681
1 ∑3 =
3.2681 63.7373
Luas Side shell plate
Bilga Strake L= 0.552 l' = 0.1786 no Gading 0 a
ordinat 0.5
fs hk 0.323551 0.161775
1.294203 0.647101 1.323551 0.687585
1 2
b 9
0.5195 0.542
3 4
1 11
0.6296 0.7435
4 2
2.168 1.2592
5 6 7
12 13 14
0.8811 1.0395 1.2126
4 2 4
2.974 1.7622 4.158
8
15
1
1.2126
∑4 =
15.03046
1.3915
A4'
= =
A2 - A3 16.395
=
1/3 x L x ∑4
=
2.7656021
bilga strake A4"
= =
A4
PxLxT
0.5 x 0.7469 x 0.008
= =
0.0029876 A4' +A4"
=
2.7685897 Luas Bilga Strake
Bottom plate A
= = =
PxLxT
0.5 x0.7469 x 0.008 0.0029876
Jadi luas bottom plate
=
0.002988
= =
A3 - A4 8.959
blok IV Sheer strake L= 0.552 l' = 0.276 no Gading 0 15
ordinat 7.9332
fs
hk 7.9332
1 2 3 4
16 17 18 19
8.0134 8.0852 8.1539 8.2241
1 4 2 4 2
5
20
8.2958
4
33.1832
6 7
21 22
8.3725 8.4475
2 4
16.745 33.79
8 9 10
23 24 25
8.5156 8.5726 8.615
2 4 1.5
17.0312 34.2904 12.9225
11 12
c d
8.313 8.6443
2 0.5 ∑1 =
16.626 4.32215
L=
0.552
l' =
0.276
no 0 1 2
Gading 15 16 17
ordinat 6.9404 7.0243 7.0973
fs
32.0536 16.1704 32.6156 16.4482
hk 6.9404 28.0972 14.1946
3 4 5
18 19 20
7.1664 7.2352 7.3072
6
21
7.3831
2
14.7662
7
22
7.4589
4
29.8356
8
23
7.5288
2
15.0576
9 10 11 12
24 25 c d
7.5876 7.6328 7.6499 7.6634
4 1.5 2 0.5 ∑2 =
30.3504 11.4492 15.2998 3.8317 242.1875
28.6656 14.4704 29.2288
Luas Sheer Strake
ordinat 3.2681
fs
1
= =
1/3 x L x ∑ 50.44014
A2
=
1/3 x L x ∑
=
44.56246
=
A1 - A2
=
5.877681
274.1315
1 4 2 4 2 4
Side shell plate L= 0.552 l' = 0.276 no Gading 0 15
A1
hk 3.2681
1
16
3.3826
4
13.5304
2
17
3.4663
2
6.9326
3
18
3.5384
4
14.1536
4 5 6 7 8 9 10 11
19 20 21 22 23 24 25 c
3.6072 3.6764 3.7492 3.8252 3.9006 3.9685 4.0225 4.0432
2 4 2 4 2 4 1.5 2
7.2144 14.7056 7.4984 15.3008 7.8012 15.874 6.03375 8.0864
12
d
4.0595
0.5 ∑3 =
2.02975 122.429
A3
Luas Side shell plate
=
1/3 x L x ∑
=
22.52691
=
A2 - A3
=
22.03554
=
1/3 x L x ∑
=
11.48841
= =
A3 - A4 11.03851
Bilga Strake L=
0.552
l' =
0.276
no
Gading
ordinat
fs
hk
0 1 2
15 16 17
1.3916 1.5496 1.6479
1 4 2
1.3916 6.1984 3.2958
3
18
1.7238
4
6.8952
4 5
19 20
1.7934 1.862
2 4
3.5868 7.448
6
21
1.9331
2
3.8662
7 8 9 10
22 23 24 25
2.008 2.0843 2.1563 2.2156
4 2 4 1.5
8.032 4.1686 8.6252 3.3234
11
c
2.2387
2
4.4774
12
d
2.2569
0.5 ∑4 =
1.12845 62.43705
Luas Bilga Strake
Bottom plate A
= =
PxLxT 6.0720 x 0.008
= Jadi luas bottom plate
0.024288 =
0.024288
A4
blok V Sheer strake L= 0.552 l' = 0.276 no Gading 0 26
ordinat 8.6443
fs 1
hk 8.6443
1 2 3 4
27 28 29 30
8.66 8.6646 8.6639 8.6626
4 2 4 2
34.64 17.3292 34.6556 17.3252
5
31
8.6628
4
34.6512
6 7
32 33
8.6632 8.6628
2 4
17.3264 34.6512
8 9 10
34 35 36
8.6619 8.6619 8.6638
2 4 2
17.3238 34.6476 17.3276
11 12
37 38
8.6676 8.6663
4 1.5
34.6704 12.99945
13
c
8.661
2
17.322
14
d
8.6514
0.5 ∑1 =
4.3257 337.8397
L= l' = no 0
0.552 0.276 Gading 26
ordinat 7.6634
fs 1
hk 7.6634
1 2 3
27 28 29
7.6799 7.6848 7.6839
4 2 4
30.7196 15.3696 30.7356
4
30
7.6827
2
15.3654
5
31
7.6828
4
30.7312
6
32
7.6831
2
15.3662
7 8 9 10 11
33 34 35 36 37
7.6828 7.6819 7.6819 7.684 7.6876
4 2 4 2 4
30.7312 15.3638 30.7276 15.368 30.7504
12
38
7.6862
1.5
11.5293
13
c
7.6807
2
15.3614
14
d
7.6702
0.5 ∑2 =
3.8351
= =
A2
= =
299.6178
Luas Sheer Strake
Side shell plate
A1
= =
L=
0.552
l' =
0.276
no
Gading
ordinat
fs
hk
0 1 2 3 4 5 6 7
26 27 28 29 30 31 32 33
4.0595 4.0792 4.0846 4.0839 4.0828 4.0828 4.0831 4.0826
1 4 2 4 2 4 2 4
4.0595 16.3168 8.1692 16.3356 8.1656 16.3312 8.1662 16.3304
8 9
34 35
4.0819 4.0818
2 4
8.1638 16.3272
10 11
36 37
4.0839 4.0875
2 4
8.1678 16.35
12 13 14
38 c d
4.0857 4.0787 4.0645
1.5 2 0.5 ∑3 =
6.12855 8.1574 2.03225
A3
= =
159.2015
Luas Side shell plate
= =
Bilga Strake L=
0.552
l' = no
0.276 Gading
ordinat
fs
hk
0
26
2.2569
1
2.2569
1 2 3 4
27 28 29 30
2.2788 2.2846 2.2839 2.2828
4 2 4 2
9.1152 4.5692 9.1356 4.5656
5
31
2.2828
4
9.1312
6 7
32 33
2.2831 2.2826
2 4
4.5662 9.1304
8
34
2.2819
2
4.5638
9 10 11 12
35 36 37 38
2.2518 2.2838 2.2874 2.2855
4 2 4 1.5
9.0072 4.5676 9.1496 3.42825
13 14
c d
2.2772 2.2597
2 0.5 ∑4 =
4.5544 1.12985
A4
= =
88.871
Luas Bilga Strake
= =
Bottom plate A
= =
PxLxT x 7.176 x 0.008
=
0.028704
Jadi luas bottom plate
=
0.028704
blok VI Sheer strake L= 0.552 l' = 0.276 no Gading 0 39
ordinat 8.6514
fs 1
hk 8.6514
1/3 x L x ∑1
1 2 3 4
40 41 42 43
8.6155 8.5591 8.4816 8.3887
4 2 4 2
34.462 17.1182 33.9264 16.7774
62.16243
5
44
8.2816
4
33.1264
6 7
45 46
8.1682 8.0599
2 4
16.3364 32.2396
8 9 10
47 48 49
7.9525 7.846 7.7371
2 4 2
15.905 31.384 15.4742
11 12
50 51
7.6189 7.4933
4 2
30.4756 14.9866
13
52
7.3649
4
29.4596
14 15
53 54
7.2316 7.1037
2 4
14.4632 28.4148
16
55
6.9735
2
13.947
17 18 19 20 21 22
56 57 58 59 c d
6.8505 6.7397 6.653 6.6024 6.5917 6.5876
4 2 4 1.5 2 0.5 ∑1 =
27.402 13.4794 26.612 9.9036 13.1834 3.2938 481.022
L=
0.552
l' =
0.276
no 0 1 2 3
Gading 39 40 41 42
ordinat 7.6702 7.6321 7.5712 7.49
fs 1 4 2 4
hk 7.6702 30.5284 15.1424 29.96
4
43
7.3913
2
14.7826
5
44
7.2819
4
29.1276
6
45
7.1694
2
14.3388
7
46
7.0602
4
28.2408
8 9 10 11 12
47 48 49 50 51
6.9548 6.8481 6.7351 6.6147 6.4881
2 4 2 4 2
13.9096 27.3924 13.4702 26.4588 12.9762
A1
1/3 x L x ∑2 55.12962
A1 - A2 7.032813
A2
1/3 x L x ∑3 29.29305
13
52
6.3579
4
25.4316
14
53
6.2264
2
12.4528
15
54
6.0956
4
24.3824
16 17 18 19 20 21 22
55 56 57 58 59 c d
5.9685 5.8488 5.7446 5.6658 5.621 5.6113 5.6076
2 4 2 4 1.5 2 0.5 ∑2 =
11.937 23.3952 11.4892 22.6632 8.4315 11.2226 2.8038 418.2073
Luas Sheer Strake
Side shell plate L= 0.552 l' = 0.276 no
Gading
ordinat
fs
hk
0
39
4.0645
1
4.0645
A2 - A3
1
40
4.0123
4
16.0492
25.83657
2 3 4
41 42 43
3.9323 3.8314 3.7203
2 4 2
7.8646 15.3256 7.4406
5
44
3.6083
4
14.4332
6 7
45 46
3.5003 3.3952
2 4
7.0006 13.5808
8
47
3.2872
2
6.5744
1/3 x L x ∑4
9 10 11 12
48 49 50 51
3.1715 3.0484 2.9198 2.7887
4 2 4 2
12.686 6.0968 11.6792 5.5774
16.35225
13
52
2.6572
4
10.6288
14 15
53 54
2.5279 2.4031
2 4
5.0558 9.6124
16
55
2.2876
2
4.5752
17 18 19 20
56 57 58 59
2.187 2.1063 2.0494 2.0179
4 2 4 1.5
8.748 4.2126 8.1976 3.02685
21 22
c d
2.0105 2.0075
2 0.5 ∑3 =
4.021 1.00375
A3 - A4 12.9408
187.4549
Luas Side shell plate
A3
Bilga Strake L= l' =
0.552 0.276
no
Gading
ordinat
fs
hk
0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16
39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55
2.2597 2.1967 2.1043 1.9958 1.8833 1.7736 1.6679 1.5618 1.449 1.3279 1.2206 1.0698 0.9382 0.8081 0.6818 0.5875 0.5
1 4 2 4 2 4 2 4 2 4 2 4 2 4 1.5 2 0.5 ∑4 =
2.2597 8.7868 4.2086 7.9832 3.7666 7.0944 3.3358 6.2472 2.898 5.3116 2.4412 4.2792 1.8764 3.2324 1.0227 1.175 0.25 66.1688
bilga strake A4"
A4
= = = = =
PxLxT 2.9975 x 0.008 0.024288 A4' +A4" 12.19934 Luas Bilga Strake
Bottom plate A = PxLxT 11.5920 x 0.008 = 0.046368 = = Jadi luas bottom plate
0.046368
A4'
blok VII Bidang I L= l' = no 0
=
1/3 x L x ∑1
=
88.50796
0.62342 Gading
ordinat 0
fs 1
Hk 0
1 2 3 4
0.3055 1.0288 2.6333 4.2919
4 2 4 2
1.222 2.0576 10.5332 8.5838
5
5.5965
4
22.386
6
6.6485
1
6.6485 51.4311
∑1 =
Bidang II L= l' =
0.48206 -
no
Gading
ordinat
fs
Hk
0 1
0.4093 0.4082
1 4
0.4093 1.6328
2
0.4091
2
0.8182
3 4 5 6 7 8 9
0.4226 0.4465 0.4687 0.4777 0.4653 0.4342 0.3932
4 2 4 2 4 2 4
1.6904 0.893 1.8748 0.9554 1.8612 0.8684 1.5728
10
0.3485
1
0.3485
∑2 =
Luas bidang
= = =
12.9248
PxL 6.99703 x 4.8206 33.72988
Sheer strake L=
1.4019
l' =
-
no
Gading
ordinat
fs
Hk
=
1/3 x L x ∑2
0
0
1
0
=
76.95007
1 2 3 4
2.5059 3.5458 4.0466 0
4 2 4 1
10.0236 7.0916 16.1864 0 33.3016
∑3 =
Luas Sheer Strake
=
Lbidang - ( A1
=
5.404
Side shell plate L= l' = no 0 1 =
A1 - A2
=
11.55789
0.65877 Gading
ordinat 1.08 2.0866
fs 1 4
Hk 1.08 8.3464
2 3
2.4704 2.7369
2 4
4.9408 10.9476
4 5
2.9509 3.1739
2 4
5.9018 12.6956
6 7 8
3.43 3.7158 4.027
2 4 2
6.86 14.8632 8.054
9
4.3868
4
17.5472
10
0
1
0
∑4 =
L=
0.501875 Gading
=
1/3 x L x ∑3
l' = no
=
34.49167
91.2366
ordinat
fs
Hk
0
0
1
0
1 2 3 4
0.45 1.0826 1.7913 0
4 2 4 1
1.8 2.1652 7.1652 0
∑5 =
11.1304
=
( A1 + A2 +
=
-0.931
ordinat
fs
Hk
0
1.08
1
1.08
1
1.3706
4
5.4824
2 3
1.6139 1.8013
2 4
3.2278 7.2052
Luas Side shell plate
Bottom plate L= 0.125 l' = no
= =
A2 - A3 42.4584
Gading
4
1.9442
1 ∑6 =
Luas bottom plate
= =
= =
1/3 x L x ∑4 12.17505
= =
A3 - A4 22.29233
1.9442 18.9396
idang -
( A4 -
32.941
A1
= =
1/3 x L x ∑1 10.688
A2
=
1/3 x L x ∑2
=
2.077
= =
1/3 x L x ∑3 15.562
A3
+ A2 + A3 )
A4
A5
4+
=
1/3 x L x ∑4
=
20.035
= =
1/3 x L x ∑5 1.862
=
1/3 x L x ∑6
=
0.789
A5)
A6
6)
PERHITUNGAN KONSTRUKSI PROFILE A
PERHITUNGAN BOBOT MATI KAPAL 1 Perhitungan Daya Mesin Estimasi daya mesin penggerak diperoleh dari perhitungan
tahanan kapal, dalam hal ini digunakan metode tahanan guldhammer karena dinilai sangat efektif dan sesuai.
Dalam publikasi “ Ship Resistance ( Guldhammer & Harvald 1965.1 disajikan hasil koordinasi yang dikumpulkan dari berbagai pengu Penganalisaan materi dasar yang dikumpulkan tersebut dilakukan dengan
( “ Tahanan dan Propulsi Kapal “ oleh Sv.Aa.Harvald.117 ) 1
Semua data ditentukan sebagai fungsi kecepatan, dengan
koefisien tahanan total spesifik
RT
CT = Cf + Cr =
0,5 .
. v2 .S
Dimana : S
=
Luas permukaan bidang basah ( E.R.Mumford, Tahanan &
=
1,025 Lwl ( Cb . B + 1,7 T )
=
1,025 (36,9) ( 0,645 x 7 + 1,7
=
37,82 ( 4,515 + 4,08 )
=
37,82 . 8,595
= 2
Pro
1174.344
2
m
Koefisien tahanan sisa spesifik ditentukan dari Cr = CT – Cf dimana Cr dinyatakan sebagai
fungsi angka froude dan hasiln
dikelompokkan menurut ratio panjang – Volume displacement dan koefisien prismatik. = Lwl . B . T . Cb = ( 36,9 ) . ( 7 ) . ( 2,4 ) . (
Froude Number
=
2761.942
=
v
2
m
( dimana v dalam
g Lwl
6,1728
=
9,81 36,9 =
0.20
Sehingga Perhitungan Tahanan dengan Metode Guldhammer adalah : 1
Kecepatan kapal dalam knot (Vk) Vk
2
10
Knot
Kecepatan kapal dalam m/s Vs
3
= =
12 x 0,5144
Kecepatan dalam pangkat dua
=
5.144
2
Vs 4
6
(6,1728)
=
0,5 x ρ x S x Vs1
26.46
325.06
2
m
2 2
=
0,5 x 1,025 x 325,06 x (6,1728)
=
4408.18
N
Harga Froude Number (Fn) Fn
Vs1
= =
7
=
Luas bidang basah kapal (S) S
5
2
=
2
dimana g = 9,81 m/s
g Lwl 0.20
Lwl
Harga
3
dimana:V = Lwl x B x T x Cb = 399,85 m . 1/ 3
V
36,9 =
399,85 8
=
1
4.852812999
3
3
Harga 10 CR lihat fig 5.5.6 – 5.5.7 dalam buku “Resistance a
Propulsion of Ship” by SV. AA.Harvald halaman 118 -126. Lwl
3
10 CR
V
1/ 3
Lwl
3
10 CR
1/ 3
V
=
5
5.7
=
5.5
4.7
=
5
5.7
=
5.008
x
=
5.5
4.7
5.644
Diinnterpolsasi : Lwl
3
10 CR
1/ 3
V
Lwl
3
10 CR
1/ 3
V
Lwl
3
10 CR
1/ 3
V
5,5 5,5
5
5,008 0,5
=
=
0, 492
4,7 5,7 4,7 ?
1 4,7 ?
-0.492
=
2.33-0.5?
0.5?
=
2.822
?
=
5.644
Jadi : 3
10 CR 9
Lwl 1/ 3
V
=
5.008
Harga koreksi B/T B/T
= = = =
3
0.16 (B/T – 2.5) + 10 CR 0.16 (7/2.4 – 2.5) + 5.684 0.16 x 0.417 + 5.684 0.06672 + 5.684
=
5.75072
10 Harga LCBactual
Dalam buku “Ship Design and Ship Theory” halaman 55 oleh H. Phoels menyatakan bahwa : LCBactual
11
=
(-43.5 Fn + 9.2 ) (%Lbp
=
(-43.5 x 0.32 + 9.2) (% 36)
=
-4,72 (0,36)
=
-1.6992
Harga LCBstandar
Dalam buku “Resistance and Propulsion of Ship” by SV. AA.Har halaman 130 fig. 5.5.15 menyatakan bahwa : LCB
12
13
Harga
=
-4,2 (%Lbp)
=
-4,2 . 0,36
=
-1.512
∆LCB
=
LCB
∆LCB1
=
-1,699 – (-1,512)
=
-0.187
standar
Δ10
3
actual-
LCBstandar
CR dalam buku “ Resistance and Propulsion of
ΔLCB
Ship” by SV.AA. Harvald halaman 130 fig. 5.5.16 : 3
Δ10 CR
maka nilai
=
0.45
ΔLCB 3
14 Koreksi koefisien 10 CR(LCB)
LCB
Δ10
=
3
CR
ΔLCB
=
0,45x ( -0,18 )
=
-0.081
15 Harga koreksi hambatan sisa akibat bentuk gading lihat tabel
Bentuk depan ekstrim V
=
+
Bentuk belakang ekstrim U
=
+
Jadi harga koreksi hambatan sisa akibat bentuk gading = 3
16 Koreksi koefisien hambatan sisa tambahan 10 CR (13 % x point
=
13 % . 5,684
=
0.73892
17 Koreksi bentuk haluan ( table 5.5.21 hal.131 ) untuk Fn dan Cp
=
0.66
Untuk Cp
=
0.6
Untuk Cp
=
0.7
, nilai koreksi , nilai koreksi
Sehingga nilai koreksi untuk Cp 18 Koreksi koefisien akibat haluan gembung (bulbous bow
dianggap tidak
menggunakan bulbous bow 3
19 Koefisien hambatan sisa total (10 CR)
10 CR
3
=
point 8 + 9
3
10 CR
=
5,684 +5,75 + (-0,081) + 0,2 + (-0,3)
3
=
10 CR
11.31664
+ 14 + 15 + 17 + 16
Jadi CR
11,31
=
=
1000
0.01131
20 Bilangan Reynold Number (Rn)
Rn
=
Vs x Lwl
dimana υair
laut
=
air laut
Rn
=
Rn
=
6,1728 x 36,9 1,18831 x 10 6 191.6809
x
10
6
21 Koefisien Hambatan Gesek (CF) fig. 5.5.14 dalam buku Resista
and Propulsion of Ship by SV.AA.Harvald halaman 127 menyatak bahwa : CF
=
0,075 (log Rn - 2)
2
0,075 =
(log 191,68x10 - 6 - 2) 2
0,075 = =
32,68 0.002295
Koreksi Koefisien Hambatan Gesek (CF) CF
=
(1,02 x CF )
=
(1,02 x 0,00229)
=
0.002341
22
Lwl ≤ 100 m 3
10 CA = 0,4 (lihat fig.5.5.23) halaman 130 dalam buku “Resis
and Propulsion of Ship” by SV.AA. Harvald. 0,4 Sehingga, CA =
1000
=
23 Koefisien Hambatan Angin (CAA) 3
10 CAA = 0,07 (lihat fig. 5.5.26) halaman 130 dalam
“Resistance and Propulsion of Ship” by SV.AA. Harvald 0,07 Sehingga, CA = =
1000 24
Koefisien Hambatan Steering/Kemudi (CAS) 3 = 10 CAS 0.04 (lihat fig. 5.5.27) halaman 130 dalam buku “Resistance
Propulsion of Ship” by SV.AA. Harvald Sehingga, CA =
0,4 1000
=
25 Koefisien Hambatan Total (CRT) CRT
=
point 19 + 21 + 22 + 23 + 24
CRT
=
0,01199 + 0,00234 + 0,0004 + 0,00007 +
CRT
=
0.015151
26 Harga Hambatan Total (RT) RT
=
CRT . Point 5
RT
=
0.0151 x 634777
RT
=
66.78781
27 Harga Daya Efektif (EHP) EHP
=
Vs x RT
=
6.1728 x
=
343.56
=
593.67/ 0.7355
= 28
BHP
=
467.1061
(Kw) 96.17 Kw Hp
EHP n
Dimana : n
=
assumted
=
0,65 – 0,8 ( Pada buku Merchan 0.65 ( n yang dipilih )
= Sehingga : BHP
=
807 ,1593 0 , 65
= = =
718.6247
Hp
1241,783 x 0,7355 Kw 528.5485
Kw
Karena kapal rancangan direncanakan menggunakan
baling – baling ganda ( twin screw ), maka : BHP
2
=
913 , 331
=
264.27
2
Faktor keamanan 15 %
=
39.64
=
303.92
Dari brosur mesin diperoleh: Merek Mesin
:
Volvo Penta D12 L
Jumlah Silinder
:
6 (4 tak)
Bore x Stroke (mm)
:
131 x 150
Max power
:
705.378
Hp
:
526
Kw
Rated
:
2300
Rpm
Lenght
:
1428
mm
Width
:
1058
mm
Height
:
1048
mm
Weight
:
1400
mm
Kw
2
74 ) “, ian di tangki percobaan. cara:
pulsi Kapal ) 2
x 2,4) m .
, ya L
0,645 )
m/s )
2
(m/s)
1/ 3
2
(m/s)
d
vald
5.5.21 0.1 0.1
+
0.2
8)
= =
-0.3
=
-0.3
=
0,74
0.6 adalah
0.20
-0.3
6
1.18831 x 10
nce an
ance
0.0004
0.0007
0.0004
0,00004
2
m /s
t Ship Design hal.23 )
2
PERHITUNGAN LWT DAN DWT KAPAL 1 Perhitungan Bahan Bakar (Fuel Oil Tank) Dari buku ”Ship Design and Ship Theory” hal 10, diperoleh : Wfo
=
S
[( Pbme . bme + Pae . bae )(
-6
) 10
Vserv
].(
Dimana :
Pbme
:
daya mesin utama
bme
:
konsumsi bahan bakar mesin utama,(196 – gr/Kwh(untuk mesin 4 langkah), diambil
Pae
:
daya mesin bantu(10 – 15 )% Pbme = 15 % 456.67
bae
:
Kw.
= konsumsi bahan bakar mesin bantu, (205 ~ 211
diambil S
456.67
211
gr/Kwh
:
Jarak pelayaran
=
[ ( 525,17 . 209 + 68,5 . 211) (
=
240
Sehingga : Wfo
240
) . 10
-6
12 -6
=
[(109760.63 + 14453,60) .(20).10 ] 1,5
=
[ 2484285 x 10 ].1,5
=
2,48 x 1,5
-6
ton
= 3.72 ton Karena digunakan dua buah mesin maka berat bahan bakar adalah, Wfo
2
= =
3.72 x 2 7.44
ton ton
Berat Minyak Diesel Dari buku “ Ship Design and Ship Theory “ Hal. 12, memberikan formula untuk menghitung berat minyak diesel yang dibutuhkan, Wdo = ( 0,1 ~ 0,2 ) Wfo = 0,2 ( 7.44 ) = 1.488 Ton
3
Berat Minyak Pelumas (Wlub) Dari buku ”Ship Design and Ship Theory” hal 12, diperoleh :
W
lubr
=
S
Pbme . bme .
-6
.10
+ add
Vserv Dimana :
Pbme
:
daya mesin utama
=
bme
:
konsumsi minyak pelumas = 1,2 ~ 1,6 gr/Kwh , diambil =
0,016 + 10% 0,016
=
0.0176
525.17
ton
Karena digunakan dua buah mesin maka berat minyak pelumas adalah, Wlub
4
=
0,0176 x 2
=
0.0352
Ton
Berat Air tawar Air tawar sebagaimana fungsinya dipergunakan untuk keperluan air
minum, mandi dan mencuci, juga sebagian digunakan untuk mendinginkan mesin. Untuk itu terlebih dahulu harus diperhitungkan :
- Lama waktu pelayaran. - Jumlah crew dan penumpang lainnya. 1
Lama waktu pelayaran. T
=
S Vserv
240
=
2
=
20
=
10 pada ura
150
orang
12
Jumlah crew dan penumpang lainnya. Jumlah crew yaitu
a. Jumlah penumpang
=
Untuk keperluan air minum : Air minum
=
10 ~ 20 kg / orang / Diambil =
Jadi keperluan air minum
15 15 kg x
=
2000
=
2
b Untuk keperluan mandi dan cuci Air mandi dan cuci
=
200
=
200 kg x 10 x 0.833
kg / ora
= =
1666.67 1.67
kg ton
Air amndi dan cuci untuk penumpang tidak disediakan, karen lama pelayaran sangat singkat ( 0,83 hari ) c Air tawar untuk pendingin Air untuk keperluan pendingin mesin : Wpm
=
Pbme.Cpm.
S V serv
.10
3
add
Dimana :
Pbme Cpm
= =
daya mesin utama 0.14 gr/Kwh
Add
=
cadangan diambil 10
Sehingga : Wpm
= =
525,17.0,14. 0,147
240 12
.10
3
add
ton + 10% 0,147
= 0.1617 ton Karena digunakan dua buah mesin maka air pendingin adalah,
Wpm
=
0,617 x 2
=
1.234
ton
Jadi berat seluruh air tawar ( 2,1 + 3 + 1.234) ton 4.9006667 ton
5
Berat penumpang, ABK, perlengkapan dan bahan makanan. 1
2
Berat bahan makanan
Berat penumpang (crew)
=
3 ~ 5 kg/orang.hari,
=
4 x 160 x 0,8
=
512
kg
=
65
kg/oran
3
Berat perlengkapan
=
65 kg x 160 orang
=
10400
kg
=
20
kg/oran
=
20 kg x 160orang kg 3200
=
6
Payload
Payload
=
DWT – (W fo + Wlub + W diesel + W air tawar + + W
= = =
perlengkapan + W penumpang + W
ABK
)
200 – ( 7,44 + 0,0352 + 1,448 + 6,334 + 0,53 200 27.97586667 172.0241333 ton
1,3 ~ 1,5 )
=
525.17
kw
209 ) 209 68.50 ) gr/Kwh,
Kw
mill
] . 1,5
ton.
kw 1.6
gr/Kwh
gr/ Kwh
jam
=
0.833
hari
orang, sesuai yang dijabarkan ian sebelumnya.
hari kg / orang / hari 160 orang x 0,83 hari kg ton ng / hari
=
525.17
kw
diambil 4 kg/ orang 0.512 ton
10.4
ton
3.2
ton
bahan makanan
7 + 10,92 + 3,36)
Adapun perhitungan pada kontruksi profile:
1
Perhitungan gading pada poop deck Untuk Gading besar (web frame) : Untuk poop deck : Z = 2.2+ H = PDA W
1
=
24.05
=
18.76
=
W
= =
7.83213 m
-
Z H
x
10 0.78
=
0.78
m
KN/m2
KN/m2
0.6 x e x l
di mana
=
2
3
x PDA x n x K
e
= =
n PS
= =
l
=
cm
jarak antar gading besar 1.8 m 0.668 53.19
KN/m2
4.71612 m 2
0,6. 1,8.(2,2) . 22,07.0,76.1 76.49 cm
3
Melalui perhitungan untuk pofil T diperoleh sebagai berikut : Profil = 75 x 50 x 5 mm Bracket
=
110 x 6.5
Untuk gading utama :
2
2
W
=
n c a l
Ps f k
W
=
0,774.0,65.0,684 (2,2) .22,33.0,75.1
W
=
24.0559 cm
2
3
Profil
=
x
x
mm
Bracket
=
x
x
mm
Perhitungan gading pada Accomodation deck Untuk Gading besar (web frame) : Z
=
2.2 + 2.2 + H
N
=
1
-
PDA
=
24.05
x
= W
=
W
=
=
10.0321 m
Z H
= 10 #VALUE! KN/m2
#VALUE! m
#VALUE! KN/m2 0.6 x e x l
2
3
x PDA x n x K
cm
2
0,6. 2,052.(2,4) . 22,07.0,76.1 3
= #VALUE! cm Melalui perhitungan untuk pofil T diperoleh sebagai berikut : Profil Bracket
= =
x x
x x
mm mm
Untuk gading utama :
3
2
W
=
n c a l
PDA f k
W
=
0,55.0,60.0,684 (2,4) .22,33.0,75.1
W
=
2
0 cm
3
Profil
=
x
x
mm
Bracket
=
x
x
mm
Perhitungan gading – gading pada Navigation deck
Z
Untuk Gading besar (web frame) : = 2.2 + 2.2 + 2.2 + H
=
12.2321 m
=
-0.2232 m
N
=
1
-
Z H
PDA
=
24.05
x
10 -0.2232 KN/m2
=
-5.37
W
=
W
=
KN/m2
0.6 x e x l
2
3
x PDA x n x K
cm
2
0,6. 2,052.(2,4) . 22,07.0,76.1 3
= 8.49839 cm Melalui perhitungan untuk pofil T diperoleh sebagai berikut : Profil
=
x
x
mm
Bracket
=
x
x
mm
Untuk gading utama :
4
2
W
=
n c a l
PDA f k
W
=
0,55.0,60.0,684 (2,4) .22,33.0,75.1
W
=
18.2964 cm
2
3
Profil
=
x
x
mm
Bracket
=
x
x
mm
Perhitungan gading – gading pada top deck Z
Untuk Gading besar (web frame) : = 2.2 + 2.2 + 2.2 + 2.2 + H
=
N
=
1
-
Z H
PDA
=
24.05
x
10 -0.4432 KN/m2
=
-10.66
W
=
W
=
=
14.4321 m
-0.4432 m
KN/m2
0.6 x e x l
2
3
x PDA x n x K
cm
2
0,6. 2,052.(2,4) . 22,07.0,76.1 3
= 33.506 cm Melalui perhitungan untuk pofil T diperoleh sebagai berikut : Profil Bracket
= =
x x
x x
mm mm
Untuk gading utama : =
n c a l
W
=
0,55.0,60.0,684 (2,4) .22,33.0,75.1
W
= Profil Bracket
5
2
W
PDA f k 2
99.7985 cm
3
= =
x x
x x
mm mm
Perhitungan gading pada forecastle deck Untuk Gading besar (web frame) : Z
=
2.2+ H
=
7.83213 m
N
=
1
-
Z H
PDA
=
24.05
x
10 0.21679 KN/m2
=
5.21
W
=
W
= =
=
0.21679 m
KN/m2
0.6 x e x l
2
x PDA x n x K 2
0,6. 2,052.(2,4) . 22,07.0,76.1 8.0161 cm
3
3
cm
Melalui perhitungan untuk pofil T diperoleh sebagai berikut : Profil = x x Bracket
=
x
x
mm mm
Untuk gading utama : =
n c a l
W
=
0,55.0,60.0,684 (2,4) .22,33.0,75.1
W
=
18.2964 cm =
Profil Bracket
6
2
W
PDA f k 2
=
3
x
x
mm
x
x
mm
Perhitungan Stiffner a.
Modulus penampang stiffner pada bangunan atas sama besar dengan besarnya modulus penampang masing-masing gading besarnya.
b.
Perhitungan stiffner pada
:
-
Modulus penampang stiffner pada sekat tubrukan sama dengan besarnya modulus penampang gading-gading besar.
-
Modulus penampang stiffner pada sekat kamar mesin sama den besarnya modulus penampang gading-gading besar.
-
Modulus penampang stiffner pada sekat buritan sama dengan besarnya modulus penampang gading-gading besar.
-
Modulus penampang stiffner pada sekat ruang muat sama deng besarnya modulus penampang gading-gading besar.
an
n
B
PERHITUNGAN TANGKI – TANGKI 1 Tangki Bahan Bakar 2 Tangki Minyak Pelumas (Lubrication Oil Tank) 3 Tangki minyak diesel Tangki Air Tawar 4 5 Tangki Ballast Dalam pembahasan ini tidak dihitung volume tangki yang akan direncanakan, sebab akan dihitung kemudian pada mata kuliah Merancang
C
PERHITUNGAN BEBAN YANG BEKERJA PADA KAPAL Pada perhitungan data-data konstruksi profile ada sebagian besar yang telah dihitung pada perhitungan konstruksi Midship Section dan Bukaan kulit, yaitu:
Ø
Perhitungan Beban a. b. c. d. e. f.
Ø
Beban geladak cuaca (load on weather decks) Beban luar sisi sisi kapal (load on ship side) Beban luar alas kapal (load on ship bottom) Beban geladak bangunan atas dan rumah geladak (load on deck of structur and deck house) Beban alas dalam (load on inner bottom) Beban geladak akomodasi (load on accommodation deck)
Perhitungan Konstruksi alas a. b. c. d. e.
Ø
Penumpuh tengah (Center girders) Penumpuh sisi (side girders) Alas dalam (inner bottom) Wrang plate (plate floors) Wrang terbuka (brackets floors)
Perhitungan Gading- Gading a. b.
Ø
Gading besar (web frame) Gading utama (main frame)
Perencanaan konstruksi geladak dan ambang palka a. b. c. d. e. f. g.
Ø
Balok pelintang geladak ( transverse deck beam ) Penumpu dan pelintang geladak (Girder dan transverse deck ) Balok palka ( Hatchway beam ) Penegar ( Stay ) Ambang Palka Penutup palka ( Hatchway Cover ) Lubang pembebasan ( Freeing Pots )
Perhitungan Sekat a. b. c. d.
Sekat Tubrukan Sekat Kamar Mesin Sekat Ruang Muat Sekat Buritan
3.
PERHITUNGAN LUASAN DAN VOLUME Tangki bahan bakar
Tangki Air tawar
Berat bahan bakar = 7.44 Volume rancangan =
2.29
ao = 0.6 Hdb = 0.755 1.
Ton m
3
Volume ranc = 1.
Luas bagian atas
5.0
Ton 3
m
5.0
ao = 0.6 Luas bagian atas
No
Ordinat Fs
Hk
No
Ordinat
Fs
Hk
0
8.00
1
8.0
0
6.95
1
6.95
1
8.10
4
32.4
1
7.00
4
28
2
8.25
1
8.3
2
7.10
1
7.1
Σ
48.7
42.05
luas =
1/3 x ao x Σ
m
2
luas =
8.41
m
2
Luas bagian tengah
luas =
luas = 9.41 2.
2
m
1/3 x I x Σ
2
m
Luas bagian tengah
No
Ordinat
Fs
Hk
0
5.28
1
5.275
0
6.50
1
6.5
1
5.43
4
21.7
1
6.68
4
26.7
2
5.50
1
5.5
2
6.88
1
6.9
Σ
32.475
luas =
1/3 x ao x Σ
m
2
luas =
6.50
m
2
3.
4.9
m
Σ
2.
Berat air tawar
Luas bagian dasar No Ordinat
Fs
Hk
No
Ordinat Fs
Hk
40.1
Σ m
1/3 x I x Σ
luas =
luas = 7.75 3. No
2 2
m
Luas bagian dasar Ordinat Fs
Hk
0
3.60
1
3.6
0
5.00
1
5.0
1 2
3.85 3.90
4 1
15.4 3.9
1 2
5.25 5.50
4 1
21.0 5.5
Σ
22.9
Σ
31.5
luas =
1/3 x ao x Σ
m
2
luas =
4.58
m
2
luas =
2
m
1/3 x I x Σ
2
m
luas = 6.09
Volume tangki
Volume tangki
No
Ordinat
Fs
Hk
No
Ordinat
Fs
Hk
0 1
8.41 6.50
1 4
8.41 25.98
0 1
9.41 7.75
1 4
9.40567 31.0107
2
4.58
1
4.58 38.97
2
6.09
1
6.09 46.5063
Σ sehingga ;
sehingga ;
V = 1/3 . ( hdb / 2 ) = 4.90 V Wfo = 4.90 V Wfo >>> V ranc
Tangki Diesel Oil
Σ
3
m
m
3
m
3
2.29 ( memenuhi )
V = 1/3 . ( hdb / 2 = 5.85 Vlub = 5.85 Vlub >>> V ranc
Tangki minyak pelumas
3
m
3
m
3
m
( memenu
Berat air tawar = Volume ranc = 1.
0.49
Ton
Berat m. pelumas 0.013
Ton
0.58
3
Volume ranc =
m3
m
L = 0.29 Luas bagian atas
No
Ordinat
Fs
0.014
L = 0.29 Hdb = 0.755 Hk
1.
m m
Luas bagian atas
0 1
7.70 7.80
1 4
7.7 31.2
No 0
Ordinat 7.35
Fs 1
Hk 7.35
2
7.85
1
7.9
1
7.40
4
29.6
Σ
46.8
2
7.50
1
7.5
Σ 1/3 x I x Σ
luas =
luas = 4.52 2. No
Luas bagian tengah Ordinat Fs
44.45
m
2
luas =
1/3 x ao x Σ
m
m
2
luas =
4.30
m
2. Hk
2 2
Luas bagian tengah No Ordinat Fs
Hk
0 1
6.1 6.2
1 4
6.1 24.8
0 1
5.73 5.80
1 4
5.725 23.2
2
6.3
1
6.3
2
5.90
1
5.9
Σ
37.2
Σ
34.825
1/3 x I x Σ
luas =
luas = 3.59
m
2
m
2
1/3 x ao x Σ
m
luas =
3.37
m
3. 3.
Luas bagian bawah
No
Ordinat
Fs
Hk
2
luas =
2
Luas bagian dasar No Ordinat Fs
Hk
0
4.10
1
4.1
0
4.50
1
4.5
1
4.20
4
16.8
1
4.60
4
18.4
2
4.30
1
4.3
2
4.70
1
4.7
Σ luas =
1/3 x I x Σ
luas = 2.67
27.6 m
2
m
2
Σ
25.2 2
luas =
1/3 x ao x Σ
m
luas =
2.44
m
2
Volume tangki
Volume tangki
No 0
Ordinat 4.30
Fs 1
Hk 4.30
No
Ordinat
Fs
Hk
1
3.37
4
13.47
0
4.52
1
4.51917
2
2.44
1
2.44
1
3.59
4
14.3743
Σ
20.20
2
2.67
1
2.668
Σ
21.5615
sehingga ; V = 1/3 . ( hdb / 2 ) = 2.71
sehingga ; V = 1/3 . ( hdb / 2 ) x Σ = 2.54
3
m
3
m
V Wfo = 2.54 V Wfo >>> V ranc
Vlub = 2.71 Vlub >>> V ranc
3
m
( memenuhi )
3
m
( memenu
hi )
6.50
3.25
6.70
3.35
7.00
3.50
7.30
3.65
7.50 7.80
3.75 3.90
8.00
4.00
8.20
4.10
8.50
4.25
8.60
4.30
8.80
4.40
9.00
4.50
9.10 9.10
4.55 4.55
9.10 9.10
4.55 4.55
9.10
4.55
4.50
2.25
4.90
2.45
5.30
2.65
5.60
2.80
5.90 6.15
2.95 3.08
6.30
3.15
6.55 6.75
3.28 3.38
6.90 7.15
3.45 3.58
7.20
3.60
7.20
3.60
7.20
3.60
7.20
3.60
7.20 7.20
3.60 3.60
2.54164
m
3
m
3
6.50
3.25
6.70
3.35
7.00
3.50
7.30
3.65
7.50
3.75
7.80
3.90
8.00 8.20
4.00 4.10
8.50
4.25
8.60
4.30
8.80
4.40
9.00
4.50
9.10
4.55
9.10
4.55
9.10
4.55
9.10
4.55
9.10
4.55
9.10
4.55
4.50
2.25
4.90
2.45
5.30
2.65
hi )
5.60 5.90
2.80 2.95
6.15
3.08
6.30
3.15
6.55 6.75
3.28 3.38
6.90
3.45
7.15 7.20
3.58 3.60
7.20 7.20
3.60 3.60
7.20
3.60
7.20 7.20
3.60 3.60
7.20
3.60
1
PERHITUNGAN TAMBAHAN Perhitungan Bak Rantai ( chain Locker ) -
Perhitungan jangkar
Bak rantai digunakan untuk menyimpan atau menempatkan jangkar pada saat berlayar. Perhitungan luas bidang tangkap angin ( BKI II section 18 Halaman 18.1 ) Z
= =
2/3
D
+ 2 * h * B + Δ Total
/10
2
481.541 m
Dimana : Z fb
hi
= = =
Angka penunjuk pada BKI Lambung timbul kapal H – T
=
1.47807 m
=
Tinggi rumah geladak
= = h
= = =
2.2 8.8
x
4
m
Tinggi garis muat air mesin sampai ke fb + hi 10.2781 m
D
= =
Displacement 2842.31 ton
B
= =
Lebar kapal 12.5781 m
Δ
=
Luas bidang tangkap angin terdiri
Δ1
= = =
Δ2
=
Δ3
= = =
Δ4
= = =
Δ4
= = =
Δ5
ΔTotal
Top deck 0.9161
x
11.65
2
10.6726 m
= =
geladak ata
Navigation deck 2.2
x
10.3197
2
22.7033 m
Acomodation deck 2.2
x
16.6382
2
36.604 m
Poop deck 2.2
x
16.6382
2
m
36.604
Forecastle 2.2
x
4.8856
2
10.7483 m
=
Lambung timbul
=
LWL x(H - T) 2
=
100.637 m
=
217.97 m
2
Dari table BKI Volume II 1996 Halaman 18 - 1 Jangkar tanpa tongkat Jumlah jangkar Berat 1 jangkar Rantai untuk jangkar Panjang total
=
3
=
660
=
302.5
m
atas :
Diameter d1
=
26
mm
d2
=
22
mm
d3
=
20.5
mm
Tali
Panjang tali tarik
=
180
m
Panjang tali tambat Jumlah tali tambat
= =
120 4
m
Beban putus
=
65 65
kN
Perhitungan volume Chain locker untuk 100 Fathon Untuk menghitung volume chain locker dengan panjang rantai 100 Fathon dapat kita tentukan dengan rumus sebagai berikut : d
=
Diameter rantai jangkar
= =
d3 / 25.4 0.80709 m
Volume chain locker pada masing – masing rantai jangkar Sv
=
L * d
2
183 =
3
1.07675 m
0.53837
Dimana L
d
= =
Panjang total rantai jangkar
=
Diameter rantai jangkar
=
302.5 m 0.80709 m
Dimensi dari masing – masing chain locker sebelah kiri dan ka L x B x T
=
2,0 m x 0.54 m x 1,0
m
Perhitungan Bak Lumpur ( Mud box )
2 V
= =
0,5 x Volume chain locker 3
0.53837 m
Sehingga diperoleh ukuran mud box : L x B x T
=
2,0 m x 0,54 m x 0.5
m
s
an adalah :
1
PERHITUNGAN PELENGKAP Doubling plate Doubling plate digunakan pada bagian – bagian kapal yang dianggap perlu penambahan kekuatan agar tidak terjadi hal – hal yang tidak diinginkan seperti terjadinya keretakan atau robeknya plate akibat gaya – gaya luar yang bekerja pada kapal, sesuai BKI Volume II 1996 section 7 – 2 maka diambil tebal pelat
= =
tMin
( 4,5 + 0,05 * LBP ) 7.461
=
mm 6 mm
=
Jari – jari
2
k
( 10 - 15
=
60
mm
=
0.6
cm
) x Tebal pelat
Engine casing Panjang dan lebar dari engine casing ditentukan sesuai dengan daya mesin utama pada peletakan gading utama yaitu : L
B
3
=
Panjang mesin + 1,0 m
=
1.428
=
2.428
=
+
1
m
Lebar mesin + 1 m
=
1.058
=
2.058
+
1
m
Perencanaan Buritan
Perhitungan Kemudi
- Perhitungan luas kemudi Luas daun kemudi dapat ditentukan dengan formula :
Δ Δ Dimana :
C1 * C2
= =
* C3 * C4 * 1,75 * L * T 100
4,69
2
m
C1
=
Faktor untuk type kapal
C2
= =
1.0 Faktor untuk type kemudi
= C3
= =
C4
= =
1.0 Faktor untuk profile kemudi 0.9 Faktor untuk perencanaan kemudi 1.5
Untuk kemudi di luar water jet
L
= =
Panjang kapal 66.4263 m
T
=
Sarat kapal
=
4.15406 m
- Tinggi daun kemudi Tinggi daun kemudi dapat ditentukan dengan formula : 0,6 x T h = =
2.49244 m
Jarak kemudi dari base line dapat ditentukan dengan formul 9 % x h S = =
0.22432 m
Diameter propeller
Diameter propeller dapat ditentukan dengan formula :
DMax
2/3 x T
= =
2.76937 m
Dimana : T L
=
Sarat kapal
=
4.15406 m Panjang kapal
= =
66.4263
m
Kedudukan mesin
Kedudukan mesin dapat ditentukan dengan formula : F
4
= =
10 + 0,2 x L 23.2853 m
Perencanaan Ambang palka Ambang palka mempunyai : Panjang = Panjang ruang muat/2 Lebar
=
Lebar ruang muat/2
1. Tutup palka dan balok palka
a.
Balok palka (berdasarkanBKI ’96 vol II hal 17-4 ) Tebal balok palka tidak boleh kurang dari 6 + l/2 T =
Dimana : l
= =
T
= =
B – (2 . 0,28) 12.0181 m 6 + 6.44/2 12.0091
b. Tutup palka Tebal balok palka t 2. Penumpu palka
= =
10 6
x
Ao
=
Berdasarkan BKI vol II, Sec. 17-1 Modulus tidak boleh kurang dari: W
= =
2
125 . c .a .P. l )/tb
Dimana : p
= =
W
=
(0.75 + L/100) 1.41426
Jadi Profil
cm
=
3
x
x
3. Hatchway coaming Modulus tidak boleh kurang dari: W = Dimana :
0,55.
p
=
W
= =
2
.a .P. l k 2
1.41426 KN/m
Jadi Profil
cm
3
x
4. Stay Modulus tidak boleh kurang dari: W
=
2
4 . e .P. l k
x
p L
= = W Profil
2
1.41426 KN/m 0.6 m = =
cm x
3
x
mm
mm
