Déversoirs d'orage

CENTRE UNIVERSITAIRE Dr. MOULAY TAHAR – SAÏDA INSTITUT DES SCIENCES DE LA NATURE ET DE LA VIE – AIN EL HADJAR

MEMOIRE DE FIN D’ETUDES POUR L’OBTENTION D’UN DIPLOME D’INGENIEUR D’ETAT EN HYDRAULIQUE

Option HYDRAULIQUE URBAINE

Thème _____________________________________________________________________

CLASSIFICATION ET TYPOLOGIE DES DEVERSOIRS D’ORAGE Etude de cas : ville de Saida

Présenté par Mr ABDELHAKEM MOHAMED

Soutenu en Octobre 2007 devant le jury : Dr Medjber A Mr Allam M Melle Maâta A Melle Hakem M

Président Promoteur Examinateur Examinateur

Année universitaire 2006-2007

T

able des matières

INTRODUCTION GENERALE…………………………………………………………………. I GENERALITES SUR LES DEVERSOIRS D’ORAGE I.1 Introduction………………………………………………………………................................. I.2 Définition et fonctions…………………………………………………………………………. I.2.1 Définition……………………………………………………………………........................... I.2.2. Fonctions…………………………………………………………………….......................... I.2.2.1 Courbe de fonctionnement………………………………………………………………... I.2.2.2 Principe de dimensionnement…………………………………………………………….. I.3 Composition des ouvrages annexes………………………………………………................... I.3.1 Ouvrages à l’intérieur du déversoir………………………………………………………... I.3.2 Déversoirs associés aux bassins……………………………………………………………... I.3.2.1 Le bassin de transit à connexion directe ……………………………………………........ I.3.2.2 Le bassin de transit à connexion latérale ………………………………………………... I.3.2.3 Le bassin piège à connexion directe ………………………………………….................... I.3.2.4 Le bassin piège à connexion latérale …………………………………………………….. I.4 Contraintes influençant le fonctionnement des déversoirs d’orage……............................... I.5 Conclusion……………………………………………………………........................................

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II LES REJETS URBAINS DE TEMPS DE PLUIE II.1 Introduction…………………………………………………………………........................... II.2 Caractérisation des Rejets Urbains de Temps de Pluie……………………………………. II.3 Origines de la pollution pluviale…………………………………………………………….. II.3.1 Pollution atmosphérique…………………………………………………………………… II.3.2 Lessivage des sols et apports du ruissellement……………………………………………. II.3.3 Importance de la pollution urbaine par temps de pluie……………………….................. II.3.4 Spécificité de la pollution des rejets urbains par temps de pluie…………………........... II.4 Effets et impacts des RUTP sur le milieu naturel…………………………........................... II.4.1 Différents types d’effets……………………………………………………......................... II.4.1.1 Effets immédiats………………………………………………………….......................... II.4.1.2 Effets différés……………………………………………………………........................... II.4.2 Différents types d’impacts…………………………………………………………………. II.4.2.1 Impacts sur les usages……………………………………………………......................... II.4.2.2 Impacts sur l’écosystème…………………………………………………........................ II.5 Contrôles des rejets des déversoirs d’orage (ONA) …………………….............................. II.6 Conclusion………………………………………………………………………………..........

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III IDENTIFICATION DES DEVERSOIRS ET DE LEUR MODE DE FONCTIONNEMENT III.1 Introduction…………………………………………………………………………….......... III.2 Différents types de déversoirs……………………………………………………................. III.2.1 Ouvrages ne possédant pas de seuil………………………………………………………. III.2.1.1 Trous dans le mur……………………………………………………………………….. III.2.1.2 Déversoirs à ouverture de radier :leaping weir……………………………………….. III.2.1.3 Déversoirs semi-automatiques et automatiques, équipement de vannes réglables…..

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III.2.1.4 Ouvrages à vortex……………………………………………………………………….. III.2.2 Ouvrage à Seuil(s) ………………………………………………………………………… III.2.2.1. Détermination selon le nombre de seuil…………………………………….................. a. Déversoirs à seuil simple…………………………………………………………................. b. Déversoirs à seuil double……………………………………………………………………. III.2.2.2 Détermination selon la position du seuil par rapport à la conduite amont………….. a. Déversoirs à seuil latéral…………………………………………......................................... b. Déversoirs à seuil frontal…………………………………………. ……………………… c. Déversoirs à seuil dit "intermédiaire"……………………………………………………… III.2.2.3 Détermination selon la hauteur du seuil……………………………………………….. a. Déversoirs à seuil bas…………………………………………………………….................. b. Déversoirs à seuil haut……………………………………………………………………… c. Déversoirs à seuil "identique"………………………………………………….................... III.2.3 Conclusion…………………………………………………………………………………. III.3 Différentes classifications des déversoirs…………………………………………………... III.3.1 Premier type de classification : selon le fonctionnement du DO……………………….. III.3.2 Second type de classification : selon les principes constructifs du DO………………... III.3.3 Classification selon la géométrie et l’hydraulique………………………………………. III.3.3.1 Critères géométriques…………………………………………………………………… III.3.3.2 Critères hydrauliques…………………………………………………………………... a. Types de lame déversante des déversoirs frontaux…………………………………………. b. Types d’écoulement et ligne d’eau des déversoirs latéraux……………………………....... III.4 Conclusion…………………………………………………………………………………....

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IV EVALUATION DU FONCTIONNEMENT DES DO PAR LE CALCUL IV.1 introduction………………………………………………………………………………….. 40 IV.2 Déversoirs frontaux à seuil haut……………………………………………………............. 40 IV.3 Déversoirs frontaux à seuil bas…………………………………………………................... 41 IV.3.1 Déversoirs à seuil mince rectangulaire, nappe libre…………………………………….. 42 a. Sans contraction latérale……………………………………………………………………. 42 b. Avec contraction latérale…………………………………………………............................. 44 IV.3.2 Déversoirs de jaugeage à seuil mince non rectangulaire, nappe libre………………….. 45 a. Déversoir frontal a seuil mince triangulaire,nappe libre ……………………….................. 46 b. Déversoir frontal a seuil mince trapézoïdale ,nappe libre …………………………............. 47 c. Déversoir frontal a seuil mince circulaire,nappe libre…………………………………….. 48 d. Déversoir frontal à seuil mince à section obéissant à une loi géométrique donnée………. 49 e. Déversoirs frontaux à poutrelles,nappe libre…………………………………….................. 50 f. Déversoirs frontaux à seuil oblique,nappe libre………………………………..................... 50 IV.3.3 Déversoirs à seuil épais………………………………………………………………......... 51 a. Déversoir frontal à seuil rectangulaire épais,nappe libre………………………………….. 51 b. Déversoir frontal épais à seuil normal et circulaire, nappe libre………….......................... 52 c. Déversoir frontal épais à seuil circulaire normal ou tulipe (déversoir en puits) ………….. 53 IV.3.4 Autres conditions de nappes…………………………………………………………......... 53 a. Nappe non libre……………………………………………………………………………… 53 b. Nappe noyée…………………………………………………………………………………. 54 IV.4 Déversoirs latéraux à seuil bas………………………………………………......………….. 56 IV.5 Déversoirs latéraux à seuil haut…………………………………………………………….. 57 IV.6 Autres déversoirs…………………………………………………………………………….. 58 IV.6.1 Orifices……………………………………………………………………………………... 58 a. Orifice de petites dimensions…………………………………………………....................... 58

b. Orifice de grandes dimensions……………………………………………………………… 58 c. Orifice noyé………………………………………………………………………………….. 59 d. Orifice partiellement noyé………………………………..…………………......................... 60 IV.6.2 Leaping weir ………………………………………………………………………………. 60 IV.6.2.1 Détermination de la largeur de l'ouverture………………………………………......... 60 IV.6.2.2 Détermination de la longueur de l'ouverture………………………………………….. 60 IV.6.2.3 Vérification du débit déversé pour Qamont max………………………………………... 61 IV.6.3 Siphons déversants………………………………………………………………………… 61 IV.7 Dimensionnement D’un déversoir d’orages………………………………………................ 62 IV.7.1 Les formules utilisée pour le calcul des déversoirs d’orage……………………………... 62 a. Calcule de débit conservé……………………………………………………………………. 62 b. Calcule de débit déversé vers le milieu naturel …………………………………………….. 62 c. Détermination de hauteur d’eau «h » de la conduite d’amenée……………………………. 62 d. Calcule des hauteurs des cotes « h1 » et « h2 » ……………………………………………. 62 e. Calcule de la hauteur du seuil déversant (hs) ………………………………………………. 62 f. Calcule de la longueur du déversoir…………………………………………………........…… 63 IV.7 Conclusion………………………………………………………………………………........... 63

V DETERMINATION ET CLASSIFICATION DES DO DE LA VILLE DE SAIDA V.1 Introduction……………………………………………………………………………………. 64 V.2 Description du site…………………………………………………………………………….. 64 V.3 Description et fonctionnement général du réseau d’assainissement……………………….. 65 V.4 L’état des déversoirs d’orage de la ville de Saida…………………………………………… 67 V.4.1 déversoir d’orage de quartier Commandant Mejdoub…………………………………… 67 V.4.2 Déversoir d’orage de cité Sidi Gacem……………………………………………………… 68 V.4.3 Déversoir d’orage de quartier Daoudi Moussa……………………………………………. 71 V.4.4 Déversoirs d’orage du quartier Boukhors ………………………………………………… 72 V.5 La classification des déversoirs d’orage de la ville de Saida………………………………... 79 V.5.1 Les propositions………………………………………………………………………….….. 79 V.5.1.1 Le déversoir d’orage du quartier Commandant Mejdoub…………………...………… 79 V.5.1.2 Le déversoir d’orage du quartier Daoudi Moussa……………………………………… 80 V.5.1.3 Le déversoir n°1 de quartier Boukhors…………………………………………………. 80 V.5.1.4 Le déversoir n°3 de quartier Boukhors…………………………………………………. 81 V.5.1.5 Le déversoir de la cité 5 Juillet……………………………………………………………….81 V.6 Vérification des dimensions des déversoirs d’orage……………………………………….... 82 V.7 L’entretien des déversoirs d’orages d’orage ………………………………………………... 83 V.8 Conclusion …………………………………………………………………………………….. 84 85 CONCLUSION GENERALE

Remerciements En premier lieu je tiens a remercie MON DIEU. Je remercie énormément mes parents pour leurs dévouements et leurs encouragements. Je tiens à exprimer l’expression de ma profonde reconnaissance à Mr M ALLAM qui a régulièrement encadré ce travail et qui a été toujours disponible pour

m’orienter et

répondre à mes interrogations et mes incertitudes. Je remercie également Monsieur Medjber A, Melle Maâta A, Melle Hakem M d’avoir accepté d’être les examinateurs de ce travaille. Je les remercie également de leur lecture attentive et critique. De même, je tiens à remercie Mr Gandouzi et Mr Bougotaya M et tout le personnel du Service d’AEP de l’Algérienne Des Eaux unité de Saida pour leur aide et avis techniques. Je ne voudrais pas oublier de remercier énormément ma sœur pour son précieux encouragement. J’adresse également un merci à Melle Djeldjeli Aicha et à mes frères qui m’ont toujours soutenu et aidé. Ces remerciements ne seraient pas complets si je n’exprime pas ma gratitude envers tous mes professeurs depuis l’école primaire. Je remercie enfin toutes les personnes, qui, de près ou de loin, ont contribué à l’aboutissement de ce travail .

Abdelhakem Med

Dédicace A mes parents A l’esprit de notre ami SOUIAH Mohamed

. . . A tous ceux me sont chers Abdelhakem Med

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hapitre

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GENERALITE SUR LES DEVERSOIRS D’ORAGE

I.1 Introduction I.2 Définition et fonctions I.3 Composition des ouvrages annexes I.4 Contraintes influençant le fonctionnement des déversoirs d’orage I.5 Conclusion

Chapitre I

Généralité sur les déversoirs d’orage

I.1 Introduction La première partie s’intéresse aux concepts de base permettant de caractériser d’un point de vue hydraulique un déversoir d’orage, quelques définitions et fonctions de ces ouvrages sont rappelées.

I.2 Définition et fonctions I.2.1 Définition Généralement, on désigne par le terme « déversoir »des ouvrages de dérivation conçus pour les flux et limiter le débit dirigé par temps de pluie vers l’aval du réseau et donc vers la STEP (Station d’épuration). Sur un réseau unitaire, on désigne par déversoir d’orage l’ensemble du dispositif dont la fonction est d’évacuer vers le milieu naturel les pointes de ruissellement de manière à décharger le réseau aval. (Valiron 1995) Le déversoir d’orage est un ouvrage permettant le rejet direct d’une partie des effluents au milieu naturel lorsque le débit à l’a mont dépasse une certaine valeur que l’on appelle "débit de référence". Les déversoirs d’orage sont généralement installés sur les réseaux unitaires dans le but de limiter les apports au réseau aval et en particulier dans la STEP en cas de pluie. (Chocat 1997). Un déversoir d’orage est donc un ouvrage de contrôle permettant une régulation hydraulique des effluents en réseau d’assainissement (Figure1).Le débit dérivé peut sortir complètement du système d’assainissement, soit y être réinjecté après stockage dans le bassin. Figure 1 Schéma de principe du déversoir d’orage

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Chapitre I


Figure 2 Exemples de déversoir d’orage

Photos des déversoirs d’orage du réseau de commune de Sélestat -France

I.2.2 Fonctions L’utilisation de déversoir et de seuil pour réguler les écoulements n’est pas une découverte récente, leur usage remonte à une époque lointaine. Les romains déjà avaient développé des systèmes similaires à ceux d’aujourd’hui. Au moyen age, l’utilisation de l’énergie hydraulique avait été rendue possible grâce à l’usage de la roue hydraulique .Des seuils maintenaient alors le niveau d’eau nécessaire au fonctionnement des roues des moulins, ce fut l’une des premières utilisations répandues de cette forme de mécanisation. Le débit régulé par le seuil et utilisé pour l’irrigation ou le fonctionnement des moulins pouvait facilement être modifié par l’ajout ou la suppression de planches sur le seuil de l’ouvrage. Une pratique similaire a été utilisée pour les déversoirs d’orage des réseaux d’assainissement. a l’origine, comme son nom l’indique, le déversoir d’orage comportait généralement un seuil déversant calé au dessus de la ligne d’eau aval du débit de temps sec maximum.

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Chapitre I .


Les déversoirs d’orage conçus il y a plus d’un siècle en même temps que les réseaux unitaires

d’assainissement, avaient pour objet de rejeter à la rivière les débits que les collecteurs de l’aval ne pouvaient pas véhiculer,de façon à éviter les débordements du réseau. Ils devaient donc laisser passer le débit de pointe de temps sec et évacuer à la rivière les apports dépassant deux à trois fois le débit moyen de temps sec suivant le dimensionnement donné au système. Depuis les années 1970, après la mise en évidence de la pollution des eaux de ruissellement, une fonction supplémentaire leur a été assignée : celle d’envoyer à l’aval vers la station d’épuration le maximum de pollution et si possible tous les flottants Un déversoir d’orage doit donc assurer quatre fonctions principales : • laisser transiter le débit des eaux usées de temps sec sans surverse et sans trop faire chuter la vitesse de l’écoulement afin de limiter la décantation des matières en suspension présentes dans l’effluent, • laisser transiter les eaux usées et celles de petites pluies sans surverse jusqu’au débit de référence, c’est à dire le débit maximal admis à l’aval, • déverser le débit excédentaire de pluie (au delà du débit de référence) sans mise en charge et décantation dans la conduite amont et sans surcharge excessive de débit dans le réseau à l’aval, •

Empêcher l’entrée d’eau en provenance du milieu naturel. (Certu 2003)

Dans tous les cas, le Déversoir d ’Orage (DO) est constitué d’un ouvrage de dérivation recevant les eaux d’un collecteur amont, les renvoyant au collecteur aval et dirigeant le "trop plein" vers un collecteur de décharge. Les déversements peuvent se faire vers des bassins d’orage ou de dépollution. Mais ils se font le plus souvent directement vers le milieu naturel (cours d’eau et plans d’eau), exceptions faites des bras morts de cours d’eau, des canaux,et avec des conditions particulières,dans le domaine public maritime.(Anjou recherche 2006) Figure 3 Fonctionnement d’un déversoir d’orage latéral

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Chapitre I


I.2.2.1 Courbe de fonctionnement Le comportement hydraulique d’un déversoir peut être caractérisé par la courbe de fonctionnement représentée à la Figure 4. Figure 4 Principe de fonctionnement hydraulique du déversoir d’orage

Le débit de référence est le débit à partir duquel l’ouvrage commence à déverser. Il peut donc représenter, par exemple : •

Le débit maximum admissible à l’aval,

• Le débit d’alimentation d’une station d’épuration des eaux usées • Le débit des petites pluies représentant le débit de protection du milieu naturel correspondant au débit d’un événement pluvieux ayant une période de retour de quelques mois. La courbe de fonctionnement théorique représente le cas de régulation idéale dans lequel quelque soit le débit amont supérieur au débit de référence, le débit conservé est égal au débit de référence. La création d’un tel déversoir nécessite une régulation dynamique représentée par exemple par une vanne autorégulée ou par une pompe.

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Dans le cas des déversoirs statiques, la courbe de fonctionnement réelle, représentée à la figure5, nous montre qu’à partir du moment où le débit amont dépasse le débit de référence, le débit aval va continuer à augmenter. La caractérisation hydraulique d’un déversoir va donc se faire en calculant : •

le débit de référence,

•

l’augmentation du débit aval par rapport au débit de référence et ce pour un débit amont

maximal.

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Chapitre I


Cette augmentation de débit peut plus facilement être caractérisée par le pourcentage d’augmentation du débit aval conservé par rapport au débit de référence, c’est-à-dire : % d'augmentation du débit aval =

% Débit aval conservé - % Débit de référence Débit de réfirence

Plus ce pourcentage sera important et moins le déversoir sera performant. En effet, on rappelle que l’objectif d’un déversoir est de contrôler le débit aval et donc de limiter au maximum le dépassement du débit de référence. On peut admettre, au débit amont maximal 20 à 40 % d’augmentation du débit aval par rapport au débit de référence (Hager 1999)

I.2.2.2 Principe de dimensionnement Le dimensionnement d’un tel ouvrage commence par le choix du débit de référence et du débit amont maximal en fonction des objectifs de protection (du milieu naturel,de la ville contre l’inondation…)qui doivent être assurés par le réseau d’assainissement. Au débit de référence, on dimensionne la géométrie de l’ouvrage de telle sorte qu’il n’y ait pas de déversement. Ce calcul se fait en fonction des pentes et des formes des sections des canalisations en amont, en aval et au niveau du déversoir. Dans le cas des déversoirs à seuil, on dimensionne la hauteur de crête. Si le déversoir dispose d’un entonnement, celui-ci va influencer la hauteur de crête. Au débit amont maximal, on dimensionne la partie déversante. Dans le cas des déversoirs à seuil, c’est la longueur de la crête et le nombre de crêtes que l’on évalue de telle sorte que l’augmentation du débit aval soit au maximum de 20 à 40% du débit de référence. Dans le cas où l’on a une diminution de sections entre les conduites amont et aval, la longueur du déversoir influence l’angle d’entonnement. On constate donc que l’entonnement, la longueur et le nombre de crêtes sont les variables à choisir pour le dimensionnement d’un déversoir latéral, la hauteur de crête étant quant à elle fixée par le débit de référence en relation avec les conditions d’écoulement dans la conduite aval. De plus, il arrive que l’on mette en place un dispositif limitant le débit passant vers le collecteur aval. Dans ce cas, l’objectif est de pouvoir modifier facilement par la suite le débit de référence. Ce dispositif peut être fixe (section réduite, masque,..) ou mobile (vanne, seuil gonflable,...).(Anjou recherche 2006)

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Chapitre I


I.3 Les ouvrages annexes des déversoirs d’orage I.3.1 Ouvrages à l’intérieur du déversoir La Figure 5 schématise l’ensemble des ouvrages annexes que l’on peut trouver dans un déversoir. Figure 5 Conception détaillée d’un déversoir d’orage

Les grilles ont pour but de piéger les gros solides (Ø >6mm) pour éviter leur envoi dans le milieu naturel. Ces grilles peuvent être dotées de moyens de dégrillage automatique alimentant un stockage des produits dont l’enlèvement doit être prévu et aisé et ne provoquant pas de nuisances olfactives. Les grilles peuvent aussi être inclinées de façon que les solides piégés lors du fonctionnement de l’ouvrage retombent dans l’écoulement conservé dans le réseau. On peut trouver ces grilles également en amont du déversoir,à l’entrée des collecteurs. Les barreaux de ces grilles, de 10 à 12 mm d'épaisseur,sont généralement espacés de 15 mm, le râteau mécanique qui s’insère dans cet espace a besoin d’un jeu de 3 à 4 mm ce qui implique des dents de 6 à 7mm minimum, dimensions en deçà des quelles il perdrait la rigidité nécessaire à son bon fonctionnement . La paroi siphoïde permet d’éviter d’envoyer les flottants vers le collecteur de décharge. Ils sont ainsi acheminés vers la station de traitement des eaux usées. Des fabricants proposent également des équipements plus ou moins sophistiqués pour piéger les solides (filtres rotatifs, tamis autonettoyants). La chambre de tranquillisation ou de dessablement, située à l’amont du déversoir, a pour but,en réduisant la vitesse du flux,d’assurer une décantation des sables (matières minérales denses) et de faire remonter en surface les flottants.

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Chapitre I


Les vannes de régulation permettent, dans certaines configurations, de mieux garantir le fonctionnement hydraulique du déversoir. Dans la conduite conservée, le rôle de la vanne est de limiter le débit à l’aval. Pour la conduite déversée, la vanne empêche une remontée des eaux provenant du milieu naturel dans le réseau d’assainissement neutralisant alors l’ouvrage. Dans certains cas, on remplace la vanne par un clapet anti-retour.

I.3.2 Déversoirs associés aux bassins Le déversoir d’orage peut jouer le rôle d’écréteur de débit strict, ou associé à un rôle de trop plein, en fonction de sa position par rapport au bassin d’orage. On peut classer les bassins d’orage en quatre types. (Anjou recherche 2006)

I.3.2.1 Le bassin de transit à connexion directe (Figure 6) La connexion directe signifie une traversée en permanence de la totalité des eaux de temps sec et d'une partie des eaux de temps de pluie. Un déversoir à l’amont permet le remplissage du bassin avec un débit de référence égal à un débit de petites pluies. Ce débit est calculé pour une pluie de période de retour de quelques mois (de 1 mois à 1 an ou plus) correspondant au degré de protection souhaité pour le milieu naturel. Le bassin d’orage possède un seuil de trop plein intérieur (il est dit de transit). Figure 6 Rôle des DO dans le fonctionnement d’un bassin de transit à connexion directe

STEP

I.3.2.2 Le bassin de transit à connexion latérale (Figure 7) Le fonctionnement du bassin est proche du précédent, bien qu’il ne soit jamais traversé par le temps sec. La vidange ne peut se faire qu’à la fin de l’événement pluvieux, dès que le débit amont du réseau repasse en dessous du débit maximal admissible dans le réseau aval.

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Chapitre I


Figure 7 Rôle des DO dans le fonctionnement d’un bassin de transit à connexion latérale

Q ref = QSTEP

STEP

I.3.2.3 Le bassin piège à connexion directe (Figure 8) Il est traversé en permanence par la totalité des eaux de temps sec et d'une partie des eaux de temps de pluie (connexion directe). Un déversoir à l’amont limite le remplissage du bassin pour un débit de temps de pluie correspondant au débit critique. Le bassin d’orage ne possède pas de trop plein (il est dit piège) à l’intérieur du bassin car celui-ci est assuré par le déversoir situé à l’amont.

Figure 8 Rôle des DO dans le fonctionnement d’un bassin piège à connexion directe

Q ref = QSTEP

STEP

I.3.2.4 Le bassin piège à connexion latérale (Figure 9) Le fonctionnement du bassin est proche du précédent, bien qu’il ne soit jamais traversé par le temps sec. La vidange ne peut se faire qu’à la fin de l’événement pluvieux, dès que le débit amont du réseau repasse en dessous du débit maximal admissible dans le réseau aval.

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Chapitre I


Figure 9 Rôle des DO dans le fonctionnement d’un bassin piège à connexion latérale

Q ref = QSTEP

STEP

I.4 Contraintes influençant le fonctionnement des déversoirs d’orage Les déversoirs d’orage sont souvent construits sur des systèmes unitaires, à proximité d’un milieu récepteur. Le choix d’un déversoir d’orage résulte d’un compromis fait au moment de la réalisation ou de la rénovation du réseau unitaire selon quatre types de contraintes (Tableau 1). Tableau 1 Ensemble des contraintes pour le choix d’un DO

Contraintes Physiques (géométrie + hydraulique)

Environnementales

Economiques Gestion

Topographie : pente, bassins hydrographiques, existence d’exutoires naturels, etc. Occupation du sol : densité de l’habitat et des activités, voirie, sous-sol, etc. Ouvrages hydrauliques proches du DO (bassin, station de pompage…) Protection du milieu naturel contre les pollutions. Protections des riverains contre les pollutions diverses (santé, odeurs, bruit…). Variations du niveau d’eau du milieu naturel. Coût des collecteurs vis-à-vis du coût du déversoir et de ses ouvrages annexes. Mode de gestion : statique, dynamique (ouvrages mobiles). Facilités d’exploitation : accès, nettoyage, entretien…

Certaines de ces contraintes ne peuvent pas varier, comme la topographie, et d’autres évoluent avec l’urbanisation et l’économie, mais la priorité doit être donnée à la sécurité et à l’environnement comme le justifie la réglementation.

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Chapitre I


La topographie impose les grandes lignes du réseau dans chaque bassin d’apport de la ville et est tributaire des exutoires naturels que l’urbanisation ne peut effacer. Dans les zones plates, il faut parfois adjoindre à certains déversoirs des exutoires qui peuvent être très longs et très coûteux. Dans certains cas, un pompage d’exhaure est nécessaire afin de soulager le réseau en temps de pluie a lors que le milieu naturel est en crue. Cela revient à pomper dans la conduite de décharge afin de pouvoir évacuer le débit déversé vers le milieu récepteur en crue. La topographie est le paramètre qui influence le plus le choix du type de déversoir à construire. En effet, les régimes hydrauliques se développent essentiellement en fonction des pentes du site. En fonction du régime fluvial ou torrentiel certains déversoirs peuvent créer de graves dysfonctionnements tels que les mises en charges du réseau d’assainissement,à l’amont ou à l’aval de l’ouvrage suivant le cas.

I.5 Conclusion Un déversoir d’orage est un véritable "fusible hydraulique"ou une "soupape de sécurité". Cet ouvrage est donc présent dans tous les réseaux unitaires. On lui assigne essentiellement un rôle hydraulique mais qui peut être différent en fonction du débit amont. En effet, en temps sec, il protège le milieu naturel. En temps de petite pluie (période de retour de quelques mois) il soulage la station de traitement à l’aval, et dans certains cas, il alimente un bassin d’orage.

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En temps de forte pluie, il protège contre les inondations ; la ville, les ouvrages (bassin, station de pompage…) et la station de traitement. Dans tous les cas, il empêche le reflux des eaux du milieu naturel vers le réseau d’assainissement. La maîtrise du fonctionnement hydraulique des déversoirs d’orage permet ainsi de caractériser la pertinence de l’ouvrage par rapport aux objectifs hydrauliques qui lui ont été assignés. De plus, une meilleure connaissance de leur fonctionnement permet une exploitation plus facile et surtout une instrumentation adaptée et pertinente. Cette maîtrise du fonctionnement hydraulique des déversoirs s’avère donc une étape incontournable.

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LES REJETS URBAINS DE TEMPS DE PLUIE

II.1 Introduction II.2 Caractérisation des Rejets Urbains de Temps de Pluie II.3 Origines de la pollution pluviale II.4 Effets et impacts des RUTP sur le milieu naturel II.5 Contrôles des rejets des déversoirs d’orage II.6 Conclusion

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Chapitre II

Les rejets urbains de temps de pluie

II.1 Introduction On regroupe sous la dénomination de RUTP "Rejets Urbains par Temps de Pluie" tous les rejets se produisant par temps de pluie à l'interface du système d'assainissement d'une agglomération urbaine et du milieu récepteur c’est-à-dire : •

les rejets à l'extérieur des collecteurs strictement pluviaux (réseaux d'assainissement séparatifs),

•

les surverses de collecteurs unitaires (déversoirs d'orage, by-pass de stations d'épuration),

•

les rejets à l'aval des stations d'épuration, par temps de pluie.

II.2 Caractérisation des Rejets Urbains de Temps de Pluie Dans le système d’assainissement unitaire, les eaux pluviales sont mélangées aux eaux usées. Ce mélange de deux types d’effluents différents dans une même canalisation forme les eaux urbaines résiduaires. Pendant longtemps, on pensait qu’en diluant les eaux usées, les eaux de pluie permettaient leur rejet en rivière sans impacts nocifs. Les mortalités piscicoles relevées après d’importants orages prouvent qu’il n’en est rien et que les RUTP sont bel et bien pollués (cas de l’oued de Saida). Il est important de faire attention à l’appellation des eaux : - Les RUTP sont l’ensemble des rejets dont la liste est définie plus haut. - Les Eaux Résiduaires Urbaines sont les eaux usées ménagères mélangées aux eaux industrielles usées acceptées dans le réseau ou aux eaux de ruissellement. - Le terme "eau pluviale" parfois employé pour " eau météorique"mais aussi à la place d’eau de ruissellement est utilisé pou r les eaux des réseaux séparatifs. Ce terme est à éviter lorsqu’il s’agit de dénommer les eaux des réseaux unitaires. (Anjou recherche 2006)

II.3 Origines de la pollution pluviale Les origines de cette pollution sont diverses et liées au parcours des eaux de pluie, notamment du lessivage et ruissellement des eaux sur les surfaces et le sol. II.3.1 Pollution atmosphérique Elle trouve son origine dans les émissions industrielles, le chauffage ou encore l’échappement des moteurs à combustion .Ces émissions (environ 35% d’hydrocarbures et d’oxyde d’azote, 30%de dioxyde de soufre) se dispersent dans l’atmosphère. La pluie en dissout une partie et se charge en matières polluantes,avec des teneurs variables suivant la saison et le lieu. II.3.2 Lessivage des sols et apports du ruissellement Les eaux de pluie tombent sur les surfaces imperméabilisées du bassin versant et y ruissellent avant d’atteindre les réseaux de collecte. Elles se chargent de matières polluantes accumulées par

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Chapitre II


temps sec sur les surfaces et évacuent ainsi les différents déchets de l’activité humaine ou animale. Ces apports sont étroitement liés au site. L’impact des apports des voiries est très important,entre 40 et 50% du total,l’habitat représente environ 30 %et le reste provient des occupations du sol,l’industrie et les grandes surfaces commerciales. (Valiron F et J.P.Tabuchi 1992) Les apports d’un seul événement pluvieux peuvent représenter 20 à 25% (et parfois 50%) des apports annuels en matières polluantes. Le caractère très acide de certaines pluies (pH<4,5) est susceptible d’augmenter leur agressivité vis-à-vis des matériaux sur lesquels elles ruissellent. (Anjou recherche 2006) II.3.3 Importance de la pollution urbaine par temps de pluie Pour essayer de comparer l’apport de la pollution urbaine par temps de pluie aux autres formes de pollution, il faut considérer deux aspects: la nature de la pollution et la durée sur laquelle porte la comparaison. Les exemples sur des agglomérations de taille moyenne mettent en évidence que les flux traités rejetés annuellement par la station d’épuration sont du même ordre de grandeur que ceux rejetés par le réseau en temps de pluie. En revanche, à l’échelle d’un événement, la pollution apportée par les RUTP dépasse largement le flux polluant rejeté par la station d’épuration. Pour les petites pluie de 5 à 10 mm, la concentration en MES (matières en suspension) des RUTP est proche de la concentration en MES en temps sec. (Cornier JC, Al, FC et VD 1994) II.3.4 Spécificité de la pollution des rejets urbains par temps de pluie Les études montrent que la pollution est principalement fixée sur les solides. Il est donc indispensable de s’intéresser aux caractéristiques physiques des solides en suspension dans les RUTP. Les particules fines constituent la part principale des solides transférés (cette remarque est importante car les procédés de nettoyage des chaussées par balayages sont souvent très peu efficaces contre les particules de taille inférieure à 100 µm).

II.4 Effets et impacts des RUTP sur le milieu naturel Les effets sont les conséquences directes des apports dus aux rejets alors que les impacts constituent la réponse de l’écosystème à ces rejets. II.4.1 Différents types d’effets II.4.1.1 Effets immédiats Ils sont caractérisés par l’absence de rémanence de longue durée. Ils cessent relativement vite lorsque les apports en polluants ont disparu. Les six principaux effets immédiats sont les suivants : • apport de matières en suspension MES entraînant une augmentation de la turbidité du milieu récepteur (milieu naturel).

13

Chapitre II •


apport d’eaux fortement, voire totalement désoxygénées, entraînant une chute rapide du taux

d’oxygène dissous du milieu naturel. • apport de matières organiques rapidement biodégradables (fraction dissoute) qui va entraîner une consommation rapide de l’oxygène dissous contenu dans le milieu récepteur • apport d’ions ammonium susceptibles de se transformer en ammoniaque toxique si le pH et la température du milieu récepteur sont élevés, • apport de micropolluants, organiques ou minéraux, sous forme dissoute ou facilement relargable. Il est cependant à noter que, pour la plupart des micropolluants, une concentration dans le milieu naturel supérieure au seuil de toxicité suite à un épisode pluvieux est généralement le signe d’une contamination industrielle. • apport de bactéries pathogènes susceptibles d’établir des colonies dans certaines zones du milieu récepteur. Les cinq premiers effets peuvent avoir des conséquences catastrophiques directes sur l’écosystème, entraînant en particulier une mortalité importante de la biocénose .On parle alors d’effets de choc. II.4.1.2 Effets différés Ils peuvent être caractérisés de deux façons différentes: - leur durée est supérieure à celle d’un événement et à celle séparant en moyenne deux événements. - leur importance résulte, non pas d’un événement particulier, mais de la répétition des événements. On peut alors distinguer : •

le dépôt et l’accumulation des matières en suspension, susceptibles de provoquer des

phénomènes d’envasement et de colmatage, • le stockage dans les sédiments de quantités importantes de matières organiques et de nutriments (carbone, phosphore, azote) sous forme particulaire, • l’accumulation dans les sédiments ou dans la chaîne alimentaire de polluants persistants de toutes natures (métaux lourds, hydrocarbures, autres micropolluants…). Ces effets sont qualifiés de cumulatifs et ne peuvent être étudiés qu’en considérant les flux rejetés sur des périodes longues. Les effets des polluants ne se manifestent pas uniquement à proximité immédiate des points de rejet. Selon la nature et la forme physico-chimique des produits rejetés et selon les caractéristiques du milieu récepteur, la dispersion des polluants peut se faire sur une distance plus ou moins longue (forme soluble).

14

Chapitre II


II.4.2 Différents types d’impacts II.4.2.1 Impacts sur l’écosystème Dans le cas où le milieu récepteur est une petite rivière, les rejets urbains peuvent être suffisamment importants pour affecter son régime hydraulique, ce qui se traduit par une augmentation de la fréquence des crues, la remise en suspension de sédiments,l’érosion des berges,la modification du lit. La présence de grandes quantités de matières organiques dans les RUTP entraîne le développement de bactéries, qui vont à leur tour rapidement consommer l’oxygène dissous. Ce phénomène occasionne une mortalité plus ou moins importante de la faune aquatique par asphyxie. Les impacts dus aux micropolluants présentent plusieurs particularités. La plupart de ces produits sont stockés dans les sédiments et sont soumis à des relargages lents. La rémanence de ces produits est très grande et leur domaine spatial d’influence est important. Les hydrocarbures proviennent très majoritairement du lessivage d’essence, d’huile ou de produits de combustion déposés sur les surfaces des villes. L’essence, lors de s a combustion, produit des hydrocarbures aromatiques polycycliques (HAP)réputés fortement cancérigènes. Enfin, les nutriments sont responsables de l’hyper-eutrophisation des lacs et des rivières (notamment le phosphore). II.4.2.2.Impacts sur les usages La fabrication d’eau potable peut être sérieusement perturbée par les matières polluantes issues des RUTP. La pisciculture est extrêmement sensible aux dégradations de la qualité du milieu naturel. Les impacts directs sur les activités de loisirs concernent principalement l’aspect visuel des milieux aquatiques, la pêche, la baignade . (Anjou recherche 2006) II.5 Contrôles des rejets des déversoirs d’orage L’office national d’assainissement (ONA) crie en 2001 a pour objectif de gérer et entretenir le réseau urbain d’assainissement, Les principales actions à engager au niveau des déversoirs d’orage sont les suivantes • s’assurer que les DO ne fonctionnent pas par temps sec et qu’ils ne rejettent pas d’effluents de temps de pluie dans le milieu naturel avant que les capacités de traitement ou de stockage en réseau ne soient dépassées, •

lorsque le déversoir d’orage fonctionne, la pollution rejetée doit être minimale,

15

Chapitre II


• entretenir régulièrement le réseau à proximité des zones potentielles de déversement pour éviter les débordements intempestifs et supprimer en partie le stock de pollution pouvant être mobilisé au moment d’une pluie,

II.6 Conclusion L’amélioration du réseau est une phase primordiale dans la gestion de la pollution due aux rejets de temps de pluie. Bien que difficile, l’exercice d’évaluation de la quantité de pollution apportée dans le milieu naturel est nécessaire pour répondre à divers besoins comme le dimensionnement d’ouvrages, l’appréciation de l’impact sur le milieu. En effet, celle-ci impose aux gestionnaires des réseaux de fixer des objectifs en terme de dépollution et aux collectivités de réaliser des études diagnostiques du réseau en précisant les flux polluants apportés au milieu récepteur.

16

C

hapitre

3

IDENTIFICATION DES DEVERSOIRS ET DE LEUR MODE DE FONCTIONNEMENT III.1 Introduction III.2 Différents types de déversoirs III.3 Différentes classifications des déversoirs III.4 Conclusion

Chapitre III

Identification des déversoirs et de leur mode de fonctionnement

III.1 Introduction L’objectif d’une identification et d’une classification est de permettre d’anticiper le comportement hydraulique d’un ouvrage sans pour autant en devoir étudier complètement le fonctionnement. En dimensionnement, en fonction du réseau d’assainissement local et des contraintes hydrauliques, la classification peut apporter une réponse sur le choix du déversoir.

III.2 Différents types de déversoirs III.2.1 Ouvrages ne possédant pas de seuil III.2.1.1 Trous dans le mur Ce sont les plus anciens ouvrages (Figure10) aujourd’hui abandonnés pour deux raisons. La première est due à une capacité d’évacuation très faible au niveau de la conduite de déversement. En effet, pour évacuer le débit rejeté, l’ouvrage fonctionne comme un réservoir avec vidange par le fond. Il faut donc une charge importante d’eau dans le déversoir pour permettre l’évacuation par le trop plein. Le niveau de l’eau risque donc d’atteindre le terrain naturel avant d’atteindre le débit de décharge maximal. La deuxième raison est due à une mise en charge du réseau pour que le déversement ait lieu.( (Anjou recherche 2006)

Figure 10 Exemple d’un ouvrage type "trou dans le mur"

17

Chapitre III


Figure 11 Exemple de déversoir à trou

III.2.1.2 Déversoirs à ouverture de radier : leaping weir Les eaux usées de temps sec chutent dans une ouverture (Figure 12) pratiquée dans le radier de la canalisation. La forme de l’ouverture peut être rectangulaire ou elliptique. Les débits excédentaires de temps de pluie sont évacués en franchissant l’ouverture pour continuer dans l’alignement de la conduite amont. L’ouverture dans le radier est réglable à l’aide d’une plaque métallique cintrée,rectangulaire ou avec une découpe parabolique que l’on place dans la conduite déversée (accessibilité en temps sec).L’objectif de cette plaque mobile est de permettre un réglage de l’ouverture et donc une modification du débit de référence. Ce déversoir devient donc ajustable facilement dans le cas où une modification des caractéristiques hydrauliques est nécessaire. Ce type d’ouvrage est installé lorsque l’écoulement est torrentiel et donc par forte pente (quelques %). Figure 12 Déversoir leaping weir

18

Chapitre III


Figure 13 Exemple de déversoir leaping weir

Amont Amont

Vers la STEP Vers la STEP

Ouverture dans le radier

Déversement vers le milieu naturel

III.2.1.3 Déversoirs semi-automatiques et automatiques, équipement de vannes réglables Parmi les déversoirs semi-automatiques, on peut citer : les déversoirs à vannes classiques, les vannes cylindriques et les vannes à clapet. Cet équipement en vannes s’est d’abord développé pour remplacer le réglage manuel des seuils par des poutrelles et aussi pour transformer les seuils bas en seuils hauts. Cette transformation suppose un réglage rigoureux pour éviter qu’un calage trop haut ne surcharge l’aval ou encore qu’un calage trop bas ne provoque des déversements trop fréquents. L’équipement de seuils semi-automatiques implique souvent une vanne dite"secteur"(Figure14) déversant par le haut. Elle est mue par une centrale hydraulique commandée par un automate qui obéit à deux informations : le niveau d’eau dans le collecteur et celui dans le milieu récepteur. La sécurité en cas de crue peut être complétée par une vanne clapet (Figure 16). Les ouvrages automatiques sont les vannes motorisées et les barrages gonflables. Ils sont manoeuvrés soit à distance dans le cadre d’une gestion automatisée du réseau,soit sur le site à l’aide de capteurs et d’une unité de calculs pour l’asservissement. Ces déversoirs demandent un entretien régulier et les risques de détérioration sont supérieurs à cause des pièces mécaniques mobiles.

19

Chapitre III


Figure 14 Vanne secteur

Vanne secteur (ou vanne seuil, ou vanne déversoir d’orage), cette vanne,mue autour de son articulation, est actionnée par un vérin. Elle est essentiellement utilisée pour réguler un débit ou un plan d’eau,ou pour disposer d’un déversoir facilement réglable à des positions prédéterminées.

Figure 15 Exemple de vanne secteur

20

Chapitre III


Figure 16 Vanne clapet à articulation haute

Vanne clapet à articulation haute. Cette vanne, actionnée par un vérin autour de son articulation est utilisée pour isoler ou pour contrôler un débit maximum. Elle est préconisée lorsqu’il n’y a pas assez de profondeur pour une vanne verticale.

III.2.1.4 Ouvrages à vortex Le principe de ces ouvrages est de réduire l’énergie cinétique de l’écoulement pour aider au dépôt des particules en suspension grâce à l’allongement du trajet, grossièrement hélicoïdal (Figure 17).De plus, ce mouvement tourbillonnaire produit des courants secondaires centripètes près du fond et y rassemble les particules décantées. Figure 17 Chambre à vortex avec déversoir périphérique

21

Chapitre III


III.2.2 Ouvrage à Seuil(s) III.2.2.1. Détermination selon le nombre de seuil a. Déversoirs à seuil simple Le seuil est placé d’un seul côté de l’ouvrage (Figure 18).Ce type de déversoirs représente environ 85 % des déversoirs à seuil. Figure 18 Déversoir à seuil simple, vue de dessus

Aval

Amont

Vers le milieu naturel

Figure 19 Exemple de déversoir latéral à seuil simple

Seuil déversant

Vers la STEP

b. Déversoirs à seuil double Le seuil est placé de chaque côté de l’ouvrage (Figure 20).Ce type de déversoirs représente environ 15%des déversoirs à seuil. Ce sont des déversoirs suspendus.

22

Chapitre III


Figure 20 Déversoir à seuil double, vue de dessus

Amont

Aval


Figure 21 Exemple de déversoir à seuil double

Seuils déversants

III.2.2.2 Détermination selon la position du seuil par rapport à la conduite amont a. Déversoirs à seuil latéral Dans le cas du déversoir à seuil latéral pur, le seuil est rectiligne et strictement parallèle à l’écoulement (Figure 22).

23

Chapitre III


Figure 22 Déversoir à seuil latéral pur, vue de dessus

(milieu naturel)

Le déversoir avec entonnement oblige la crête à s’incliner par rapport à l’écoulement pour relier linéairement la conduite amont et la conduite aval. Figure 23 Déversoir à seuil latéral avec entonnement, vue de dessus

(milieu naturel)

Parmi les déversoirs à seuil latéral, on peut établir une sous-catégorie selon la longueur du seuil. On définit la longueur d’un seuil par le rapport de sa longueur sur le diamètre de la conduite amont. On distingue alors : •

les seuils courts dont le rapport est inférieur ou égal à 3.

•

les seuils longs dont le rapport est supérieur à 3.

Les déversoirs courts ont été introduits par Hörler en 1973. Cette distinction est faite parceque le comportement hydraulique de ces deux types de déversoirs est différent. En effet, sur un déversoir court, la figure suivante (Figure 24) montre que l’effet de la paroi verticale sur l’inclinaison des vecteurs vitesses joue un rôle non négligeable ;de plus,un ressaut hydraulique se créé sur la partie aval du déversoir. On ne retrouve pas systématiquement ces effets sur les déversoirs longs.

24

Chapitre III


Figure 24 Déversoir court, vue de dessus

b. Déversoirs à seuil frontal Le seuil est alors rectiligne et perpendiculaire à l’écoulement (Figure 25).Parmi les déversoirs à seuils frontaux,on peut encore établir une sous-catégorie selon la présence ou non d’une contraction au niveau du seuil,selon la mise en charge de la conduite aval et selon l’orientation de cette même conduite par rapport à la crête (Figure 26). Figure 25 Déversoir à seuil frontal pur, vue en coupe et vue en plan (milieu naturel )

(milieu naturel )

On distingue alors : • les seuils frontaux sans contraction, lorsque la longueur du seuil est égale à la largeur de l'ouvrage de déversement. •

les seuils frontaux avec contraction, lorsque la longueur du seuil est inférieure à la largeur de

l'ouvrage de déversement.

25

Chapitre III


Figure 26 Déversoir frontal

Figure 27 Exemples de déversoir frontal

Conduite de déversement vers le milieu naturel Seuil déversant

Conduite de déversement vers le milieu naturel

26

Chapitre III


c. Déversoirs à seuil dit "intermédiaire" Ce sont les déversoirs qui ont des seuils qui ne sont pas purement rectilignes : seuil rectiligne avec angle intermédiaire ,seuil brisé ou seuil curviligne (18%)(Figure 28). Figure 28 Déversoir à seuil latéral intermédiaire, vue de dessus

(milieu naturel)

Figure 29 Exemple de déversoir à seuil curviligne (Déversoir du réseau de Sélestat -France-)

Conduite amont

Seuil déversant

III.2.2.3 Détermination selon la hauteur du seuil a. Déversoirs à seuil bas Les déversoirs d’orage sont dits à seuil bas lorsque le niveau du seuil déversant se situe sous le niveau de la génératrice supérieure de la conduite aval (Figure 30).

27

Chapitre III


Figure 30 Déversoir à seuil bas, vue en coupe

Figure 31 Exemple de déversoir à seuil bas

Vers la STEP Seuil déversant bas

Généralement la faible hauteur du seuil oblige un positionnement de la conduite déversante plus basse que le radier du déversoir afin d’éviter que celui-ci soit noyé. Toutefois la hauteur de crête à imposer lors d’un dimensionnement doit être supérieure à 25cm indépendamment du débit afin d’éviter un déversement en temps sec dû aux dépôts présents au droit de la crête. Le déversoir à seuil bas présente des conditions d’écoulement hydraulique et de déversement très variées suivant la pente du radier du collecteur. La ligne d’eau au droit du déversoir peut présenter différentes configurations (hauteur d’eau plus faible en tête de déversoir qu’en extrémité, ressaut à l’amont, à l’aval). La difficulté à dimensionner ce type d’ouvrage réside dans le f ait qu’il se situe à

28

Chapitre III


la limite de l’écoulement en régime critique. Il y a donc de très nombreux cas de fonctionnement possibles, plus ou moins bien connus,ce qui explique le nombre de formules proposées par différents auteurs. L’autre inconvénient concerne la pollution déversée qui est plus importante notamment pendant la reprise des dépôts. (Anjou recherche 2006) b. Déversoirs à seuil haut Les déversoirs sont dits à seuil haut lorsque le niveau du seuil déversant se situe au-dessus du niveau de la génératrice supérieure de la conduite aval (niveau à partir duquel il y a mise en charge de la conduite) (Figure 32) Figure 32 Déversoir à seuil haut, vue en coupe

Figure 33 Exemple de déversoir à seuil haut

Seuil déversant haut

Conduite aval

Ce déversoir est utilisé de préférence lorsque le régime amont est fluvial. Son comportement hydraulique est connu et le dimensionnement est accessible avec une bonne marge de sécurité. Dans la plupart des cas, le seuil élevé évite le retour des eaux de l’émissaire dans le réseau.

29

Chapitre III


c. Déversoirs à seuil "identique" Les déversoirs sont dits à seuil identique lorsque le niveau du seuil déversant se situe au même niveau que la génératrice supérieure de la conduite aval. Ces déversoirs ont un comportement à surface libre lorsqu ’ils ne déversent pas et en charge dans le cas contraire. III.2.3 Conclusion Il existe donc deux familles de déversoirs d’orage : les ouvrages avec et sans crête. Concernant les déversoirs à crête, les distinctions se font essentiellement en fonction des caractéristiques géométriques et hydrauliques. Le diagramme suivant (Figure 34) permet de caractériser ces ouvrages. Figure 34 Caractérisation des déversoirs à crête

30

Chapitre III


III.3 Différentes classifications des déversoirs Cette partie s’intéresse aux différentes formes de classification existante des déversoirs d’orage. L’intérêt d’une typologie est de pouvoir anticiper le fonctionnement hydraulique d’un déversoir afin de pouvoir l’associer à d’autres ouvrages de même famille hydraulique de façon pertinente. Il existe de nombreuses classifications des déversoirs d’orage, notamment la classification réalisée sur le fonctionnement des ouvrages et celle basée sur les principes constructifs utilisés.(Beziat 1997). III.3.1 Classification selon le fonctionnement du DO Cette classification proposée en 1994 s’appuie sur une vision systémique du déversoir d’orage. Elle s’intéresse à la façon dont le système est régulé. Figure 35 Représentation systémique d’un déversoir d’orage

Le système est caractérisé par trois variables de flux (Figure 35): - Q entrée : débit entrant (Qe) - Q principal : débit sortant et dirigé vers la branche principale (Qprin), - Q déversé : débit déversé vers le milieu récepteur(Qdev). Le système est caractérisé également par deux variables d’état : - H : hauteur d’eau dans l’ouvrage - Vs : volume stocké dans l’ouvrage et à l’amont de l’ouvrage Ces caractéristiques permettent a lors de distinguer trois familles au sein des déversoirs d’orage : •

Les ouvrages dont le fonctionnement est régulé par le débit déversé : Qprin = Qe – Qdev

•

les ouvrages dont le fonctionnement est régulé par le débit dirigé vers la branche principale:

Qdev = Qe – Qprin

31

Chapitre III •


les ouvrages dont le fonctionnement est régulé à la fois par le débit dérivé et par le débit

dirigé vers la branche principale. Dans ce cas, il est nécessaire de tenir compte de l’évolution du volume stocké dans l’ouvrage et à l’amont de l’ouvrage. Qprin=f1(H) et Qdev=f2(h) VS = g (h) et

dV S = Qe − Q prin − Qdev dt

En phase de dimensionnement, une telle classification est intéressante puisque l’on peut prévoir le mode de fonctionnement et ensuite choisir le déversoir qui correspond. III.3.2 Classification : selon les principes constructifs du DO Cette classification a été réalisée par la société SOGREAH en 1986.Elle considère que l’élément caractéristique principal d’un déversoir d’orage est l’ouvrage de dérivation. On distingue alors : •

les ouvrages à seuil déversant,

•

les ouvrages n’utilisant pas de seuil

Les organigrammes suivants (Tableau 2) permettent de déterminer le type de déversoir à l’aide des caractéristiques principales de l’ouvrage, notamment la géométrie du seuil. Tableau 2 Organigramme de classification des déversoirs Est-ce un ouvrage à seuil ? Oui

Non

Est-ce un ouvrage à seuil simple ?

-trous dans le mur -leaping weir -déversoirs à vannes -ouvrages à vortex

Non

Oui

Seuil simple Seuil bas (voir(a)) Seuil latéral pur

Seuil identique Seuil Frontal pur

Seuil double Seuil haut (voir(b))

Seuil bas

Seuil identique

Seuil haut

Seuil autre (voir (c)) Seuil Latéral pur

Seuil autre (voir (c))

Seuil Latéral pur


32

Chapitre III


Seuil simple

a)

Seuil bas

Seuil latéral pur

Seuil long

Seuil frontal pur


Seuil court

Seuil simple

b)

Seuil haut

Seuil latéral pur

Seuil long

Seuil frontal pur


Seuil court

Seuil autre

c)

Seuil rectiligne

Seuil long

Seuil rectiligne

Seuil court

Seuil curviligne

Seuil long

Seuil brisé

Seuil court

33

Chapitre III


III.3.3 Classification selon la géométrie et l’hydraulique Le déversoir d’orage est un ouvrage présenté généralement de façon simplifiée : une conduite amont, une conduite aval et une conduite de décharge. Or bien souvent, le nombre de conduites de chaque branche peut-être beaucoup plus élevé. De la même façon, les classifications réalisées jusqu’à présent n’accordaient pas d’importance à l’éventuelle présence d’ouvrages en avale du DO ou à la possibilité d’une faible pente de la conduite de départ, alors qu’elles peuvent influencer le fonctionnement. La classification initiale basée sur la géométrie réunissait, dans sa définition des seuils latéraux, aussi bien que des seuils dont la forme était rectiligne que ceux dont la forme était curviligne. Elles ne précisaient pas non plus les limites des positions frontales et latérales et les seuils intermédiaires. Or, les variations de géométrie sont des facteurs qui conditionnent le fonctionnement hydraulique de l’ouvrage. III.3.3.1 Critères géométriques Le déversoir est décomposé en différents éléments, les conduites qui y sont liées sont considérées comme parties intégrantes du DO (Figure 36). L’environnement du DO : •

la ou les conduite(s) amont,

•

la ou les conduite(s) aval,

•

la ou les conduites (s) de déversement.

La partie interne du DO : •

la canalisation de débit : lieu par lequel transite le débit traversant le DO par temps sec.

•

le seuil : lui-même décomposé en deux parties : - le parement amont : il définit le seuil vu de l’intérieur de la canalisation de débit

conservé (la hauteur de pelle correspond à la hauteur de seuil observé de ce côté). - le parement aval : il correspond au seuil considéré du côté du débit déversé. •

la chambre de déversement : elle définit la partie de l’ouvrage où se déverse le débit par

temps de pluie, avant d’atteindre la conduite de décharge. Figure 36 Ensemble des termes descriptifs de l’ouvrage

Parement amont = hauteur de seuil

34

Chapitre III


III.3.3.2 Critères hydrauliques

Il est possible de compléter la classification géométrique des déversoirs d’orage par leurs caractéristiques hydrauliques. Ces déterminations sont importantes dans la mesure où elles fixent les conditions de régime utilisées dans les formules des débits déversés. Ainsi, il convient de décrire les différentes lignes d’eau de l’écoulement, dont la forme est directement liée au régime hydraulique de l’ouvrage. On peut préciser la forme de la nappe déversante pour les déversoirs frontaux et celle de la ligne d’eau des déversoirs latéraux.

a. Types de lame déversante des déversoirs frontaux

Figure 37 Principe du déversoir et ses différentes caractéristiques hydrauliques

a.1 Lame déversante adhérente Une lame est dite adhérente lorsque la charge sur le seuil est trop faible pour projeter la lame d’eau. Visuellement, la nappe adhère à la paroi du déversoir (Figure 38a).

35

Chapitre III


Figure 38 Différents types de lames déversantes

a)Nappe adhérente

b) Nappe libre

c) Nappe noyée à ressaut éloigné

d) Nappe noyée à ressaut recouvrant le pied de la nappe

e) Nappe noyée ondulée

a.2 Lame déversante noyée Une lame déversante est dite noyée quand la zone d’air est remplie d’eau suite à l’augmentation de la charge sur le déversoir. Il peut alors s’agir soit d’une nappe noyée à ressaut, soit d’une nappe noyée ondulée (Figure 38c,d,e) a.3 Lame déversante libre Une lame déversante est dite libre quand la charge sur le seuil est suffisante pour projeter l’eau assez loin du déversoir sans influence aval. Visuellement, l’air peut accéder à tout le pourtour de la lame d’eau (Figure 38b). b. Types d’écoulement et ligne d’eau des déversoirs latéraux b.1.Cas des déversoirs latéraux à seuil court Il existe deux régimes d’écoulement selon que la vitesse moyenne dans le canal est supérieure ou inférieure à la vitesse critique: le régime fluvial et le régime torrentiel.

36

Chapitre III


Il n’y a pas de ressaut dans le déversoir. Selon le régime d’écoulement,la ligne d’eau le long du déversoir n’est pas la même (Francois M 2000) b.1.1.Ecoulement en régime fluvial Si le régime dans le canal est fluvial, alors la ligne d’eau s’élève et le débit par unité de longueur augmente le long du seuil (Figure 39) Figure 39 Ligne d’eau d’un déversoir latéral à seuil court prismatique,en régime fluvial

(seuil)

b.1.2.Ecoulement en régime torrentiel Si le régime dans le canal est torrentiel, la ligne d’eau s’abaisse et le débit déversé par unité de longueur décroît le long du seuil (Figure 40). Figure 40 Ligne d’eau d’un déversoir latéral à seuil court prismatique, en régime torrentiel

(seuil)

b.2.Cas des déversoirs latéraux à seuil long Pour les déversoirs latéraux à seuil long, il devient nécessaire de tenir compte de la variation de la ligne d’eau sur le seuil du fait des changements de régime et de la présence d’un ressaut

37

Chapitre III


hydraulique. Il existe une méthode de détermination du type de régime selon la forme de la ligne d’eau. Le Tableau 3 et le Tableau 4 donnent les diverses configurations possibles de lignes d’eau le long du seuil pour des écoulements de types fluvial et torrentiel dans un déversoir prismatique.

Tableau 3 Organigramme : les différentes possibilité de fonctionnement d’un DO

CONDITIONS AMONT

Régime TORRENTIEL

Ecoulement . Torrentiel sur le seuil (Ligne d’eau baisse)

Régime FLUVIAL

Ecoulement torrentielfluvial sur le seuil(ligne d’eau baisse)

Ecoulement fluvial sur le seuil (ligne d’eau monte)

Influence AVAL Pas de RESSAUT

RESSAUT

RESSAUT

Ressaut en aval (ligne d’eau remonte en aval)

Ressaut sur le seuil (Ligne d’eau remonte sur le seuil)

ressaut sur le seuil (ligne d’eau remonte sur le seuil)

Ligne d’eau (f)

Ligne d’eau (e)

Ligne d’eau (c)

Ligne d’eau (d)

Ressaut en Aval (Ligne d’eau remonte en aval)

Ligne d’eau (b) Ligne d’eau (a)

38

Chapitre III


Tableau 4 Différentes configurations de l’écoulement au droit d’un seuil long latéral

a)Ligne d’eau fluviale à l’amont et le long du seuil. b)Ligne d’eau fluviale à l’amont et torrentielle le long du seuil,avec ressaut en aval du seuil

c)Ligne d’eau fluviale à l’amont et torrentielle le long du seuil avec un ressaut sur le seuil

e)Ligne d’eau torrentielle à l’amont et sur le seuil avec ressaut sur le seuil dû à une influence aval.

d)Ligne d’eau torrentielle à l’amont et torrentielle le long du seuil

f)Ligne d’eau torrentielle à l’amont et tout le long du seuil avec ressaut à l’aval.

III.4 Conclusion Il existe donc de nombreux types de déversoirs d’orage, qu’il est possible de "classer"en dégageant leurs principales caractéristiques géométriques et surtout hydrauliques. Cependant, ils ont été construits selon les besoins et leur configuration, très liée au site, est souvent particulière. Il convient donc de connaître de manière précise les dimensions de l’ouvrage, les ouvrages et le réseau qui l’entourent, les différents exutoires. Cette connaissance est à la base de toute étude sur le déversoir d’orage.

39

C

hapitre

4

EVALUATION DU FONCTIONNEMENT DES DEVERSOIRS D’ORAGE PAR LE CALCUL IV.1 Introduction IV.2 Déversoirs frontaux à seuil haut IV.3 Déversoirs frontaux à seuil bas IV.4 Déversoirs latéraux à seuil bas IV.5 Déversoirs latéraux à seuil haut IV.6 Autres déversoirs VI.7 Dimensionnement D’un déversoir d’orages IV.8 Conclusion

Chapitre IV

Evaluation du fonctionnement des DO par le calcul

IV.1 Introduction Les débits déversés par l’intermédiaire de déversoirs d’orage ont été évalués à travers l’utilisation des relations empiriques. Ces équations sont toutes bâties à partir de résultats expérimentaux.

IV.2 Déversoirs frontaux à seuil haut Pour les déversoirs frontaux à seuil haut, c’est principalement la capacité d’évacuation de la conduite aval et la hauteur de crête qui déterminent la quantité de déversement. Figure 41 Vue en coup du déversoir frontal à seuil haut

Déversé

Amont Conservé

Lors d’un déversement, l’étranglement est en charge et la perte de charge est la suivante :

∆H =

λVe 2 Le ..............................................(01)

8 gRhe Avec : ∆H : Perte de charge λ : Coefficient de pertes de charge linéaires Ve : Vitesse moyenne de l’écoulement dans l’étranglement Rhe : Rayon hydraulique de l’étranglement Le : Le longueur de l’étranglement g : Accélération de la pesanteur (généralement égale a 9,81 m/s2 ) Equation de Bernouilli généralisée

Q prin = V eS e = 2 S e

2 g ∆ H R he ..............................................(02) λ Le

Avec : ∆H = Hs –Ze+ ∆ z Qprin :Debit principale amont(m3/s) Hs :hauteur du seuil par rapport au fond(m) Ze :hauteur de l’étranglement(m) Se :section de l’étranglement(m2)

Le débit conservé

Avec :∆H=Hs-Ze

40

Chapitre IV


Le débit déversé Qdev=Qamont -Qconse Ce type de déversoir a deux modes de fonctionnements hydrauliques différents, dans les conduites amont et déversante, l’écoulement est à surface libre tandis que la conduite principale a un écoulement en charge. Si le débit principal amont est inférieur à la capacité d’écoulement à surface libre de l’étranglement, aucun débit n’est déversé.

IV.3 Déversoirs frontaux à seuil bas On distingue plusieurs cas selon la forme du seuil déversant, la configuration et la contraction éventuelle de la nappe déversante Pour la représentation des nappes déversantes, on se reportera à la Figure 38 du chapitre précédent.

IV.3.1 Déversoirs à seuil mince rectangulaire, nappe libre Dans ce cas, on distingue les déversoirs avec et sans contraction latérale. Figure 42 Déversoir frontal à seuil mince rectangulaire et à nappe libre

Figure 43 Vue de dessus ; Déversoir frontal sans contraction latérale

Figure 44 Déversoir frontal avec contraction latérale

41

Chapitre IV


a. Sans contraction latérale La largeur de la crête correspond à la largeur du canal amont. De nombreux auteurs proposent des formules différentes ; Bernouilli,Weissbach, Poleni, Bazin, la S IA (Société suisse des Ingénieurs et Architectes),Rehbock. ( DUPONT J.M 1996) Figure 45 Vue en coupe du déversoir rectangulaire à seuil mince .

Formule de Poleni : Qdev = mLh0 2 gh0 ..............................................(03) Avec : Qdev :débit déversé(m3/s) h0 :hauteur de la ligne d’eau en amont par rapport au seuil (m) V0 :vitesse à l’amont (m/s) L :langueur du seuil (m) h :hauteur de la ligne d’eau par rapport au seuil (m) g :accélération de la pesanteur (généralement égale à 9,81 m/s2 ) m :coefficient pondérateur du débit (m3 /s) variant suivant différentes hypothèses : - d’après BAZIN dans le cas d’un canal amont rectiligne de grande longueur, avec les limites suivantes : 0,008m 4h0 et 0,2m
  h0 0.003   m =  0.405 +   1 + 0.55  h0     h 0 + hs

2

   .............................. (04) 

- d’après la SIA, dans le cas d’un canal de faible longueur, à fond horizontal et dispositif de régulation de vitesses (grilles..): 0,025m 4 h0 et 0,3m
42

Chapitre IV


2    h0   1 m = 0.410  1 +  1 + 0.5    ..............................................(05)  1000h0 + 1.6    h0 + hs  

Avec hs : hauteur du seuil par rapport au fond (m)

Formule de Bazin : Pour tenir compte de l’influence de la vitesse V0, Bazin remplace h0 de la formule de Poleni par

H0 tel que :

H 0 = h0 + α

Donc :

2

V0 2g

Q dev = mLH 0 2 gH 0 …................................................ (06)

Avec : m=0.418+0.012H0 /hs pour limites 0.03
Formule de Rehbock : Figure 46 Vue en coupe du déversoir de type Rehbock.

Dans ce cas, on à :

Qdev = mLH e 2 gH e ..............................................(07) Avec:

He = h0 + 0.0011 m = 0.4023+0.0542 He/hs et h0 >0.05m Cas des seuils inclinés : On considère un déversoir à crête mince et nappe libre dont la crête est perpendiculaire à l’axe du canal m ais le plan du déversoir est incliné d’un angle i . La théorie de Boussinesq prévoit que

43

Chapitre IV


le débit que l’on observe est égal au débit que l’on obtiendrait avec le déversoir vertical de même caractéristique multipliée par le coefficient K suivant :

Qdev = KmLh 0 2 gh0 ..............................................(08) avec : K= 1- 0.3902 ( i /180) i : exprimé en degrés, compté positivement si le déversoir est incliné vers l’amont (débit diminué), négativement si l’inclinaison est vers l’aval. Figure 47 Coup longitudinal d’un déversoir incliné

b. Avec contraction latérale Dans ce cas,le seuil n’occupe qu’une partie de la section,et on utilise les formules utilisées pour le calcul du débit des déversoirs à seuil mince,sans contraction latérale,m ais avec des coefficients et des limites différents.(DUPONT J.M 1996)

Figure 48 Vue de dessus du déversoir à contraction latérale.

L1 : largeur de la conduite amont (m) L : largeur du seuil (m)

44

Chapitre IV


Formule de Francis 3 2

Qdev = 1.83 ( L − 0.2 h s ) h 0 ..............................................(09) h0 : hauteur de la ligne d’eau en amont par rapport au seuil (m) Formule de Hégly

Qdev = mLh 0 2 gh0 ..............................................(10) La même formule est utilisée pour le calcul du débit pour les déversoirs à seuil mince sans contraction latérale, seuls varient le coefficient m et les limites d’utilisation : 2     0.0027 L1 − L   Lh0  1 + 0.55   m =  0.405 + − 0.03 h L L ( h h ) +  0 1 s      1 0  Avec les limites suivantes : 0 < (L1-L)/L1 <0.9 et 0.4m
Formule de SIA ou formule de Nonclercq propose pour m

  L  2.410 − 2    2 4 2  L1    L   L   h0     1 + 0.5    m = 0.3853 + 0.0246   +   ...............(11)  L1  1000h0 + 1.6   L1   h0 + hs          Avec les limites suivantes : (L1/L) 0,025
IV.3.2 Déversoirs de jaugeage à seuil mince non rectangulaire, nappe libre Il ne s’agit pas ici, à proprement parler, de DO, mais d’ouvrage de jaugeage .Ce pendant, proximité conceptuelle de leur fonctionnement justifie de les mentionner ici. Les seuils des dispositifs pré-étalonnés permettant la mesure de débit en canaux. Ils font l’objet normes internationales qui définissent pour chacun d’entre eux les prescriptions à respecter. (ANJOU recherche 2006)

• Les déversoirs à mince paroi :

norme NF X 10-311 (1983)

• Les déversoirs à profil triangulaire :

norme NF ISO 4360 (1986)

• Les déversoirs rectangulaires à seuil épais :


• Les déversoirs en V ouvert :


• Les déversoirs à profil trapézoïdal :

norme ISO 4362 (1993)

• Les déversoirs horizontaux à seuil épais arrondi :


45

Chapitre IV


Figure 49 différentes formes de seuil

Déversoir frontal à seuil mince non rectangulaire et à nappe libre

a. Déversoir frontal a seuil mince triangulaire,nappe libre

Figure 50 Déversoir triangulaire vue de face

z :hauteur du seuil par rapport au fond h :hauteur d’eau au droit du seuil (m) l :largeur superficielle (m) α :angle (rad)

Formule de Heyndrickx Qdev =

8µ  α  2 tg   h0 2 gh0 ..............................................(12) 15  2 

46

Chapitre IV


Avec :

µ = (0.5775 + 0.214h0

−1.25

2   h  )1 + 2 0  l ( h + z ) 0  

Qdev : débit déversé α : angle (rad) µ : coefficient de seuil est généralement compris entre 0,58 et 0,62 h0 : différence entre ligne d’eau en amont et le seuil (m)

Formule de Gourley et Crimp  α  2.47 Qdev = 1.32tg  h0 ..............................................(13) 2

Formule de Thomson Pour α =90° et 0,05m
5

Qdev = 1.42h0 2 ..............................................(14) Formule de Cone Pour 28°< α <90° et 0,06m
α  0.75 tg     5 α  2 Qdev =  0.3065tg   + 0.0031h0 2 2 g (3.28h0 )   ................(15) 2   Et pour le cas oú α =90° : 5 α  − 0.02 Qdev = 3.303h0 tg   2 g h0 2 2

b. Déversoir frontal a seuil mince trapézoïdale ,nappe libre Figure 51 Déversoir à seuil trapézoïdal, vue de face

h :hauteur d’eau au droit du seuil (m) z :hauteur du seuil par rapport au fond L :largeur du seuil (m) α :angle (rad)

Formule de Gourley et Crimp : Qdev = 1.32 h0

2.47

α  1.47 tg   + 1.69 h0 L1.02 .....................................(16) 2

47

Chapitre IV


Avec h0: différence entre ligne d’eau en mont et le seuil (m) α : angle (rad)

Formule de Cipoletti : Cas particulier d’un déversoir tel que tg( α )=0,25 et 0,08m < h0< 0,60m ; 2h0 < ; 3h
c. Déversoir frantal a seuil mince circulaire,nappe libre Figure 52 Déversoir circulaire, vue de face

h0 : différence entre ligne d’eau en amont et le seuil (m) θ : angle (rad) d : diamètre (m) z : distance du centre du déversoir au fond du canal

Formule de Stauss et Von Sanden : 5

Qdev = CKd 2 ..............................................(18) C,K : coefficients d’ajustement Avec K donné par la formule de Ramponi : 1.975

h  K = 3.203 0  d

3.78

h  − 0.842 0  ............................... (19) d

Et C donné par la formule de Stauss : 0.0625

 d h  2d   ......................... (20) C = 0.555 + + 0.041 0  110 h0 d  L1  

Avec L1 : largeur de la conduite amont (m)

48

Chapitre IV


Ou par la formule de Jorissen :

 S   S C =  0.558d −0.025 + 0.085 − M  1 +  M 10dh0    S C  

  

2

  ...................(21) 

SM :Surface mouillée SC :Surface du cercle d2 (θ − sin θ ) 8 h θ = 4 Arc sin 0 d 2 πd Sc = 4 Dans les limites suivantes : 0.1m
Formule de Hégly Qdev = µS M 2gh0 ..............................................(22)

Avec :

 2   S M  1 +  µ =  0.350 + 1000h0    S C  

  

2

  

µ : coefficient d’ajustement d. Déversoir frontal à seuil mince à section obéissant à une loi géométrique donnée, nappe libre Figure 53 Déversoir à seuil à section obéissant à une loi géométrique donnée.

Dans le cas d’un déversoir ayant un seuil obéissant à la loi x=f(y), l’expression du débit est :

49

Chapitre IV


Qdev = 2µ 2 g ∫ f ( y ) h0 − ydy h0

.................................(23)

0

µ : est un coefficient qui permet de tenir compte de la contraction de la nappe à la traversée du déversoir. (DUPONT J.M 1996)

e. Déversoirs frontaux à poutrelles,nappe libre Figure 54 Coupe d’un déversoir à poutrelles

b : épaisseur de la poutrelle en crête de la lame déversoir (m) h0 :hauteur de la ligne d’eau en amont par rapport au seuil (m)

Formule de Bazin et de la Société Belge des mécaniciens Qdev = KmLh0 2gh0 ..............................................(24) Avec : K = 0.7 + 0.185

h0 b

 0.0018    h0  1 + 0.55 m = 0.411 + h0     h0 + hs  m, K :coefficients d’ajustement hs :hauteur du seuil par rapport au fond (m)

  

2

  

Cette formule est valable pour : 0.10m
f. Déversoirs frontaux à seuil oblique,nappe libre C’est un déversoir vertical dont la crête est disposée obliquement par rapport à l’axe longitudinal du canal dans lequel il est placé.

50

Chapitre IV


Figure 55 Vue en plan d’un déversoir oblique

α : angle aigu de la crête du déversoir avec Formule de Aichel :

 h  Qdev = 1 − 250 0 Q ..............................................(25) hs y   Avec : Q : débit déversé (m3/s) d’un DO de mêmes caractéristiques mais disposé perpendiculairement à l’axe h0 : hauteur de la ligne d’eau en amont par rapport au seuil (m) hs : hauteur du seuil par rapport au fond (m) α : angle aigu de la crête du déversoir avec l’axe longitudinal du canal y :est donné par la formule : y = 182 .57 e 0.044α

IV.3.3 Déversoirs à seuil épais Un seuil normal (appelé aussi Neyrpic) est un seuil épais au parement duquel ne se produisent ni surpressions ni dépressions, pour une charge déterminée. Sa forme doit donc s’adapter à la face intérieure d’une nappe qui s’écoule librement dans l’atmosphère, au dessus d’une mince paroi .Son profil est reconnaissable à sa forme courbe.

a. Déversoir frontal à seuil rectangulaire épais,nappe libre Selon les différents auteurs, les déversoirs sont dits à seuil épais si la hauteur d’eau au dessus du seuil à l’amont ham est inférieure à 2 ou 1,5 fois l’épaisseur du seuil (c) (voir Figure 56).( DUPONT J.M. 1996) Les valeurs caractérisant l’épaisseur du seuil généralement proposées sont : •

Si ham >2c :seuil mince

•

Si ham <1,5c :seuil épais

•

1,5c < ham <2c :zone dans laquelle on ne peut pas généraliser les formules,

51

Chapitre IV


Si le seuil est vraiment très long, alors il devra être considéré comme étant un tronçon à part entière. (ANJOU recherche 2006)

Figure 56 Déversoir rectangulaire à seuil épais,vue en coupe

c :épaisseur du seuil (m) ham:hauteur de la ligne d’eau en amont par rapport au seuil (m)

Formule de Bazin Qdev = 0.385 Lh0 2 gh0 ..............................................(26)

Formule de Rao et Shola Qdev = mLh0 2 gh0 ..............................................(27) En calculant m par interpolation linéaire à partir des valeurs :

Tableau 5 Les valeurs de m en fonction de h0

h0 h0>0,08c c > h0>0,08c 1,60c > h0>c h0>1,60c

m 0,66(0,265 +0,011 h0/c) 0,66(0,290 +0,027 h0/c) 0,66(0,318 +0,033 h0/c) 0,66(0,336 +0,044 h0/c)

b. Déversoir frontal épais à seuil normal et circulaire, nappe libre Figure 57 Déversoir à seuil normal,vue en coupe Figure 58

3

Qdev = µL 2 g h0 2 ..............................................(28) L :largeur du seuil (m) µ : coefficients d’ajustement ,est généralement pris gal à 0.485

52

Chapitre IV


IV.3.4 Autres conditions de nappes a. Nappe non libre Lorsque la charge à l’amont diminue, les filets liquides ont tendance à se coller sur la paroi du seuil. Dans ce cas, une dépression se crée sous la nappe, le coefficient de débit s’accroît et l’écoulement est instable.

b. Nappe noyée Un déversoir est dit noyé quand le niveau amont est influencé par le niveau aval. Pour connaître le débit déversé des différents ouvrages dans ce régime hydraulique (ANJOU recherche 2006) Figure 58 Déversoir avec nappe noyée, vue en coupe

hs :hauteur du seuil par rapport au fond (m) hav :hauteur de la ligne d’eau en aval par rapport au seuil (m) h0 :hauteur de la ligne d’eau en amont par rapport au seuil (m) Ce cas est traité en faisant intervenir un facteur multiplicatif K dans la formule donnant le débit aval.( DUPONT J.M 1996) Qdev = KmLh0 2gh0 ..............................................(29) Avec m : coefficient de débit du déversoir dénoyé L : largeur du seuil (m) Z2 : côte topo de la ligne d’eau aval ZSeuil : côte topo de la crête K : Coeficient calculer comme suite : a. Ecoulement noyé Z2 >Zseuil

 h K = 1 −  av   h0

  

1.5

  

0.385

53

Chapitre IV


b. Ecoulement noyé sans ressaut ou avec ressaut éloigné Z2< Zseuil et hav< h0

h0 – hav > 0.75 hs

K = 0.878 + 0.128

hs h0

c. Ecoulement noyé avec ressaut Z2
hav+ h0 < 0.75h

K = 1.05 + 0.15

hav h0

IV.4 Déversoirs latéraux à seuil bas IV.4.1 Déversoir latéral à seuil unique rectiligne Dans ce type d’ouvrage,il devient nécessaire de tenir compte de la variation de la ligne d’eau sur le seuil du fait des changements de régime et de la présence d’un ressaut hydraulique possible. (FRANCOIS M 2000)(FLAMENT S 2001)

Formule d’Engels Dans le cas d’un régime fluvial dans le canal :

h  Qdev = 0.414 av   l 

0.366

Lhav 2 ghav .................................(30)

Avec : pour limites :hs >4 hav et 2 hs
Formule de Coleman et Smith : Dans le cas d’un régime torrentiel dans le canal :

Qdev = 0.1073L1.434 ham

1.2786

.......................................... (31)

54

Chapitre IV


Avec : Qdev :débit déversé (m3/s) L :longueur du seuil (m) ham :hauteur de la ligne d’eau en amont par rapport au seuil (m)

Formule de Balmaceda et Gonzales : Dans le cas d’un régime fluvial dans le canal : - pour un déversoir à crête mince :

Qdev = 1.53Lhav + 0.00304

L .............................(32) hav

- pour un déversoir à crête moyenne et épaisse :

Qdev = 1.43Lhav + 0.00171

L ...............................(33) hav

Avec : Qdev :débit déversé (m3/s) L :longueur du seuil (m) ham :hauteur de la ligne d’eau en amont par rapport au seuil (m)

Formule de Dominguez Quel que soit le régime d’écoulement :

Qdev = m ϕ Lh 2 gh ................................................(34)

Avec : Qdev :débit déversé (m3/s) L :longueur du seuil (m) g :accélération de la pesanteur(9,81m/s-2 ) hav :hauteur de la ligne d’eau en aval par rapport au seuil (m) en régime fluvial et ham : hauteur de la ligne d’eau en amont par rapport au seuil (m)en régime torrentiel. m : un coefficient dépendant des caractéristiques de déversoir (charge et forme) pouvant être choisi égal aux valeurs moyennes suivantes (FLAMENT S 2001): Tableau 6 Les valeurs du coefficient m en fonction de charge et de forme 0,10 Charge moyenne en (m) 0,370 crête mince, nappe libre Crête épaisse et arrondie 0,315 Crête épaisse à arêtes vives 0,270

0,15 0,360 0,320 0,270

0,20 0,355 0,320 0,273

0,30 0,30 0,325 0,275

0,50 0,350 0,325 0,276

0,70 0,350 0,330 0,280

55

Chapitre IV


ϕ : coefficient dépendant du régime d’écoulement. Il peut être tiré des valeurs proposées ci-dessous : Tableau 7 Les valeurs du coefficient ϕ en fonction du régime d’écoulement Régime fluvial Régime torrentiel K (=ham / hav)<1 K(=ham / hav) >1 0 0,05 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1,0

∞ 20 10 5 3.33 2.50 2 1,67 1,43 1,25 1,11 1,0

ϕ 0,400 0,417 0,443 0,491 0,543 0,598 0,659 0,722 0,784 0,856 0,924 1,0

Formule de Uyumaz et Muslu (FRANCOIS M 2000) 1

Qdev = C d 2 g (h − w ) 2 L ...........................................(35) C d = 0.40 + 0.01

F2 L − 0.188 0 D L    D 

Avec : w :hauteur de crête h :tirant d’eau L :longueur du déversoir F0 :nombre de Froude à l’amont

IV.4.2 Déversoir latéral à seuils doubles rectilignes Figure 59 Représentation des différentes hauteurs de seuil dans le cas d’un seuil double.

hsd :hauteur du seuil droit hsg :hauteur du seuil gauche h :hauteur de la ligne d’eau par rapport au fond Qdevd :le débit déversé au seuil droite Qdevg :le débit déversé au seuil gauche

56

Chapitre IV


Formule de De Marchi (DUPONT J.M 1996) : - Si h < hsd alors le débit déversé est nul 1 dQ 2 - Si hsg >h >hsd ,alors : = − Cm 2 g (h − hsd ) 2 .......................(36) dx 3 3 3   dQ 2 = − Cm 2 g ( h − hsd ) 2 + ( h − hsg ) 2  - Si h >hsg ,alors : dx 3   Avec : C, m : coefficients d’ajustement

Sa résolution se fait en trois étapes : - Si h < hsd ; alors le débit déversé est nul - Si hsg >h >hsd, alors le calcul est identique au cas du déversoir à seuil unique de hauteur hsd - Si h > hsg, alors on utilise la loi de déversement pour chacun des seuils en considérant que la hauteur d’eau au-dessus des deux seuils est identique.

IV.5 Déversoirs latéraux à seuil haut A la différence des déversoirs à crête basse, les déversoirs à crête haute sont des ouvrages qui nécessitent une longueur de crête plus courte mais la présence d’une conduite aval étranglée. Cependant,leur construction est en général recommandée car l’excès de débit conservé pour les fortes pluies est en général faible et la présence d’un seuil élevé empêche l’entrée des eaux de l’émissaire dans le réseau.( BUYER M 2002) Un déversoir à crête haute peut être décomposé en plusieurs parties : conduite amont, partie déversante,conduite de décharge,conduite aval. Figure 60 géométrie et fonctionnement d’un déversoirs latéraux à seuil haut

57

Chapitre IV


Il existe plusieurs recommandations de construction en ce qui concerne la conduite aval étranglée (FLAMENT S 2001) : - le diamètre : 200 ≤De ≤500 mm. On recommande de prendre De deux classes en dessous du diamètre de la conduite aval. - la longueur : on conseille de prendre une conduite inférieure à 100 m mais telle que le rapport de la longueur sur le diamètre soit supérieur à 20.

IV.6 Autres déversoirs IV.6.1 Orifices L’orifice est dit "en mince paroi" si l’épaisseur e de la paroi est plus petite que la moitié de la plus petite dimension transversale de l’orifice. Pour éviter l’influence des autres parois, la distance d’un bord de l’orifice à la paroi la plus proche doit être au moins égale à 1.5 fois la plus petite dimension de l’orifice. On applique alors la formule de Torricelli, qui donne la vitesse en un point à la sortie de l’orifice à la profondeur h par rapport à la surface de l’eau (DUPONT J.M 1996) : V = 2 gh Pour trouver le débit, on utilise un coefficient de frottement et viscosité (de 0.96 à 0.99) et un coefficient de contraction.

a. Orifice de petites dimensions - pour un écoulement sans vitesse d’amenée : Qdev = mS 2 gh ...................(37)  V  - pour un écoulement avec une vitesse d’amenée V0 : Qdev = mS 2 g  h + 0  2g   Avec : Qdev :débit déversé (m3/s) m : coefficient de contraction. h :différence de hauteur entre les niveaux amont et aval (m) S :section de l’orifice (m2)

b. Orifice de grandes dimensions - S’il est situé au fond d’un réservoir, alors les formules précédentes sont encore valables, - S’il est situé dans une paroi du réservoir, alors il faut intégrer pour obtenir le débit : dans le cas d’orifices rectangulaires de largeur l et de hauteur h2 –h1:

58

Chapitre IV


3 3  2 2 2 2     V V 2 Qdev = mL 2 g  h2 + 0  −  h1 + 0   .................... (38)  3 2g   2g    

Avec : -

Pour tous les liquides et toutes le formes, on peut prendre comme valeur approchée m = 0,6. Limites usuelles : entre 0,59 et 0,63. 4.5 - Pour des orifices petits, on peut utiliser la formule : m = 0.592 + R 2gh R : nombre de Reynolds R = d

ν

V0 : vitesse d’amenée d :diamètre de l’orifice ν : Viscosité cinématique du fluide (kg/m.s).

c. Orifice noyé Figure 61 Vue en coupe d’un orifice noyé

V1,V2 :vitesses moyennes amont et aval (m/s) h :différence de hauteur entre les niveaux amont et aval (m)

(

)

Qdev = mS V 2 + 2 gh +V 12 −V 2 2 ................................(39) Avec : Qdev : débit déversé (m3/s) S : section de l’orifice (m2) m :coefficient de débit, Weissbach a indiqué la formule m =0,986

59

Chapitre IV


d. Orifice partiellement noyé Figure 62 Vue en coupe d’un orifice partiellement noyé

Qdev = m1l ( h3 − h2 ) 2 gh +

3  1  2 m 2 l 2 g  h2 2 − h1 2  .....................(40) 3  

Avec : l :la largeur de l'ouverture de l’orifice rectangulaire (m) h :différence de hauteur entre les niveaux amont et aval (m) m1 et m2 mal connues, mais généralement prises égales à 0,60

IV.6.2 Leaping weir IV.6.2.1 Détermination de la largeur de l'ouverture On considère une conduite circulaire et une ouverture rectangulaire. On se place dans le cas du débit de référence. 0.5

 h0  h0  2  l = 2D  −    ..........................................................(41) D D    

Avec : l : la largeur de l'ouverture(m) h0 :Hauteur normale à l'amont(m) D :diamètre amont. (m)

IV.6.2.2 Détermination de la longueur de l'ouverture L = h0 .Froude ...............................................................(42) Avec : L : la longueur de l'ouverture Froud : nombre de Froude h0 : hauteur normale à l'amont

60

Chapitre IV


IV.6.2.3 Vérification du débit déversé pour Qamont max Pour le débit amont maximum, le débit aval ne doit pas dépasser 1,2 fois le débit de référence. (ANJOU recherche 2006) 0.5

Qconcervé = 0.61( 2 gh0 )

0.5

 l3  Ll − 0.14  Q amont .............(43) 2  Dh  0 

Avec : Qconcervé :le débit déversé(m3/s) Qamont : le débit amont L : la longueur de l'ouverture l : la largeur de l'ouverture(m) h0 :Hauteur normale à l'amont(m) D :diamètre amont. (m)

IV.6.3 Siphons déversants Figure 63 Vue en coupe d’un siphon.

STEP


Qdev = mS 2 g ( h2 − h1 ) .............................................. (44)

Avec : Qdev : débit déversé (m3/s) S : aire de la section à la sortie du siphon (m2) m :coefficient de perte de charge , On prend généralement les valeurs suivantes : • 0,95 pour les siphons courts • 0,90 pour les siphons lisses • 0,85 pour les ouvrages importants • 0,80 pour la perte de charge minimum

61

Chapitre IV


VI.7 Dimensionnement D’un déversoir d’orages VI.7.1 Les formules utilisée pour le calcul des déversoirs d’orage (Labane S, Yazid A 2003) a. Calcule de débit conservé Qcons =Cd × Qeu ……………………………….……………45 Avec Qcons : débit conservé (m3/s) Qeu : débit d’eau usée (m3/s) C : coefficient de dilution, généralement C = (2 ÷ 3).on prend C =3

b. Calcule de débit déversé vers le milieu naturel Qdév= Qt - Qcons Avec Qdév : débit déversé vers le milieu naturel (m3/s) Qt : débit total (débit d’eaux pluviale et d’eaux usée) (m3/s) Qcons : débit conservé (m3/s)

c. Détermination de hauteur d’eau «h » de la conduite d’amenée h = rh × D ……………………………………………….46 Avec h : hauteur d’eau de la conduite d’amenée (m) D : diamètre de la conduite d’amenée (m) rh : rapport de hauteur de conduite d’amenée(m),on la calculer comme suite : • D I

Á partir de l’annexe (I) on prend la valeur de Qps

• on calcule le rapport de débit rQ avec rQ =

Qt Q ps

• en fin ,à partir de l’annexe (II) on prend la valeur de rh

Avec D :diamètre de la conduite d’amenée (m) I : la pente Qps :débit de plein section du conduite d’amenée(m3/s) rQ : le rapport de débit Qt : débit total (débit d’eaux pluviale et d’eaux usée) (m3/s)

d. Calcule des hauteurs des cotes « h1 » et « h2 » d.1 Calcul de la hauteur d’eau alant vers le collecteur principal « h1 » •

D I

Á partir de l’annexe (I) on prend la valeur de Qps

• on à rQ =

Qcons , donc a partir de l’annexe (II) on prend la valeur de rh Q ps

• en fin on calcule la valeur de h1 avec

d.2.Calcul de la hauteur de la lame déversante « h2 » h2 =

h − h1 …………………………………………….….47 2

e. Calcule de la hauteur du seuil déversant (hs) hs = h − h2…………………………………………….….48 62

Chapitre IV


f. Calcul de la longueur du déversoir : Q deversé 3 L= × 1 2 m 2 × g ( H moy ) 2 D’où : L : Longueur du seuil déversant (m) Qdéversé : débit déversé vers le milieu naturelle(m3/s) h Hmoy :Hauteur de la lame déversante égal à 2 2 g :Accélération de la pesanteur égale à 9.81(m2/s) m : Cœfficient de débit donnée en fonction de la charge et de la forme du seuil (voir Tableau 6)

VI.8 conclusion Ces équations permettent le calcul du débit déversé en fonction des valeurs de hauteur d’eau à l’amont et/ou à l’aval du déversoir. Ces relations ne sont applicables que pour certains types d’écoulements et uniquement pour certaines géométries de déversoirs.

63

C

hapitre

5

DETERMINATION ET CLASSIFICATION DES DÉVERSOIRS D’ORAGE DE LA VILLE DE SAIDA

V.1 Introduction V.2 Description du site V.3 Description et fonctionnement général du réseau d’assainissement V.4 L’état des déversoirs d’orage de la ville de Saida V.5 La classification des déversoirs d’orage de la ville de Saida V.6 Vérification de dimension de déversoir d’orage : cas de DO de Sidi Gacem V.7 L’entretien des déversoirs d’orage V.8 Conclusion

Chapitre V

Détermination et classification des DO de la ville de Saida

V.1 Introduction Les stations d’épuration ne peuvent ordinairement recevoir comme débit de pointe que le double, le triple ou le maximum le quadruple à temps sec, donc il faut installer ou construire des déversoirs d’orages pour diminuer ce débit de pointe, dans notre zone d’étude il existe 07 déversoirs d’orage.

V.2 Description du site La commune de Saida est le chef lieu de wilaya, de daïra et de commune du même nom. Le dernier découpage administratif la réduit à la superficie de la commune à 7684ha soit 1.13%de la superficie totale de wilaya. La commune de Saida est limitée : Au Nord par la commune de Ouled Khaled . Au Sud par la commune d’Ain Elhadjar. A l’Est par la commune d’El Hassasna. A l’Ouest par la commune de Doui Thabet. Figure 64 Situation géographique de la commune de Saida Nord

64

Chapitre V


V.3 Description et fonctionnement général du réseau d’assainissement Dans l’assainissement de la ville de Saida la priorité est accordée au réseau en défaillance et des rejets à ciel ouvert qui menacent sérieusement le milieu naturel. L’agglomération du Saida est divisée en quatre zones principales assainies en leur totalité par des réseaux d’assainissement mixte unitaire et séparatif utilisant des conduites circulaires en amiante ciment et en béton, et des canaux enterrés ou à ciel ouvert. Le réseau a été réalisé en plusieurs étapes successives. D’autre part le bassin versant hydrographique était peu boisé est soumis fortement aux effets de l’érosion par les averses torrentielles qui provoquent des apports considérables d’argile et de boue favorisant, ainsi des étranglement et obstruction des conduit. La vile de Saida est munie par des réseaux d’assainissement suivant l’extension des zones d’habitation (figure 65). V.3.1 Zone I Cette zone est prise en charge par quatre collecteurs principaux de type unitaire de diamètre variant (Ø500- Ø1250- Ø1200- Ø1000mm) du Sud vers le nord V.3.2 Zone II Les eaux pluviales et domestiques sont drainées par un collecteur de type unitaire après être passées par un déversoir d’orage qui déverse ces eaux dans l’oued de Saida .Ce collecteur de Ø500mm de la partie extension Daoudi Moussa est relié au Ø700 allant vers la STEP. Ainsi il soulage une fraction du débit transité par le collecteur principal par un système de répartiteur installé dans la liaison du collecteur. V.3.3 Zone III Toute cette zone est drainée par le collecteur qui draine seulement les eaux urbaines, les eaux pluviales sont évacuées par un canal à ciel ouvert. Le diamètre de collecteur variant de l’est à l’ouest de Ø400 à Ø700mm est relié au collecteur principal allant vers la STEP. Un autre collecteur relié au collecteur principale draine une partie de la cité 5 juillet et l’extension El Badr et soulage une fraction du débit. V.3.4 Zone IV Les eaux urbaines de cette zone sont évacuées par un collecteur principal nouveau de type séparatif. Les eaux usées qui sont rejetées par les zones d’habitations IV et l’extension et terminent leur chemin dans un collecteur de section Ø300mm jusqu’à Ø700mm de l’est à l’ouest. (DJEDID T, BENMOUSSA A 2000)

65

Chapitre V


Figure 65 Répartition des zones d’habitation par rapport aux réseaux d’assainissement de la vile de Saida

CO

?7

L

00

LE

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VERS

SM

MASC

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L

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− ? 700

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− ?500

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Vers la STEP

DC−9

N

SON ATRA CH

Zone IV

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896.20

−

? 300

DC− 9 − ?1000

D− 32

D− 20 − ?1000

R.N6

D− 35 − ?300

?5 00

−

?400

DC− 1 −

−

0 DC− 3 − ?80

?800

− D− 19

R −P

SN IC

?400 − DC −6

− −17 D

?400

−

C NEP

D−1

9

C.E.M

M OS QUE E

D C− 8

?500 DC−6 ?30 0 D−17 −

EUR −P

DC−2 − ?500

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DC−3 − ?300

00

DIRE CTION

?3

? 400 DC−2 − ?300

po

int

de

B−6

dep a rt

? 300

A .J EX ISTA NT

?400 ?600

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5

00

COLL− K

D A R−EL−BEIDA

? 200

?400

? 500

EC OLE

EP

4

−

?300

5 0 LO G TS(H.S.C)

ECO LE

? 300

BD−1

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2 1

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B II

B II −5

00

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SE MPA C

T HEATRE E N PLEIN AIR

20 L OGT S W IL AYA ?500

− 8

−

?400

− ?400

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1

? 600

B II−

D B−3

MM CE RE CI NT RE ALE

O300

2

PARC

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?3 00

B II −9’

− ?300

00

−

50

− ?500

B II− 2

M O S QUE E

?3 00

SPORT

22

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C ITE EL BA DR SALLE O MNI BD−A

?2

DB−1

−

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C .E.M

?1100

ECO LE

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E

?600

?800

25 LOGTS W ILAYA

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? 300

CO N DUIT

EX TE N TIO N C.E.M

N−1

B1−A

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23

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1 − ?300

2 − ?1100

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DC− 7 − ?300 ? 600

B A−

CEM qu ’a u

00

−

BA−

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C .F.P.A

0 ?40

− O300

Z

SU

jet

?7 (C 00 IT no E RI n rea AD lis H) é jus

B−3

ECOLE

B 1−

UI TE CO

pro

DC− 1 − ?300

?300

en

? 1100

? 300 BT− 1 −

lec t eur

DC− 4

?300

? 300

col

HY DRAUL IQUE

− ?300

DC− 1 −

50

?300

?500

MITUEL AGRICOLE

TU S

−8

Déversoir d’orage de la cité 5Juillet

NASR

ERIE

?5 00

?30 0

?2 00

DC

TOUR

E COLE ?400

RM

(P RO JET)

IK H

DC− 1 − ?400

?2

DA

1 −

G AR E RO UTIERE St TA XI ITAX

C.E.M

CH AR

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0

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?60

LE C OL

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N 5−2

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? 200

?400

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M O SQ U EE

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?3 00

?250

?250

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E NAD

DE

U

CEN TRE DE SA NTE

O ?50 0

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B−5

C ITE D HAR EC HIH

?600 D C−1 −

ED

N 5−3

DC− 7 − ?400

DC− 5 − ?8 00

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?400

?300

RTITE UR

?600

REPA

COL LE CT

VERS (RE JET

C.S

− −4 −

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− ?500

? 300

LA S.T. E.P) −

IC

−

? 800

?60 0

OA

N5

Déversoir d’orage n°2 du quartier Boukhorse

?3 00

?3

?600

−

7 5 6 0. 0

? 400

−

00

−K

?600

?8 00

CT EUR

LYCEE

− ?300

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D− 18

OUE

D

VERS

CO LLE

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DC− 4 ?600


D− 19 ? 300

C OL

?400

?2

CO

EL −FETH ?300

00

BD− A − ?600

−

?400

B II−9

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?500

?300

? 300


ECO LE

−

? 300

? 300

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? 500

? 300

?400

?500

00

B ADR

−

MU SEE ESPA CE VERT

CF −2

−

? 300

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COL

L− II

EP

?3

?300

C OLL

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? 300

−

? 300

?300

C OLL

−I

D AR E L−BEIDA

? 200

− B6

? 400

A−1

−

REJET ?3

8 1 7 2. 0

−

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−

? 300

DB−1

A −O

00

CRECH E ? 400

? 200

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8 04.1 5

?250

− ?500

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R D−42

?3 0 0

? 400

8 16 .99

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?300

0

500 − ?

?3 00

R IAD

?300

R− 12

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−

? 300

?300

00

− ?300 ?300

?300

?300

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? 300 ?4 00

? 400

?300

?5

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00

A U 29

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? 500

? 3 00

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8 03 . 86

L 18’

R D−24

?500

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C L66

? 500

−

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C.E .M

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7 9 8 .0 5 7 8 0 5. 7

?300

R 1−3 −

?3 00

? 300

1 LG−

? 250

EP

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?300

?3

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7 79 .4 5

EX TEN TION

B A CH E D E R EP R S IE

D III

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Zone II

− ? 300 − ? 300

1

? 30

− −J C OLL

? 250

COL L−K

LO TISSEM EN T SO UM MA M

M OS QUEE

? 200

− ?400

L 18

R D−1 11

32

57

L 17

Z26

L16

7 8 4 9. 4

8 7 6 6. 9

26

C ITE LES 40 0 LOGTS

7 9 8 .1 3 7 9 4 .5 2

O 200

10’

25

7 96 . 47

7 8 6 5. 8

B3

8 92 2. 5

53

8 57 . 94

Z 52

8 65 4. 7

EC OLE

10 8 0 9 8. 6

8 97 . 3 1

19

−

7 9 8 .1 0

51

? 200

L 14’

7 9 5 .4 0

50

L 15

L 14

I.T.E

O600

D −I

I

7 49 . 6 2

8 4 8 6. 9

8 2 2 2. 7

48

L 15’

B2

7 9 4 9. 9

8 8 4 . 02 8 0 2 1. 7

L 13

47

9

?300

L1 4

14

D −I

−

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8 0 1 .4 1

Z O−6 −

L 12

8 0 3 .5 4

8 62 . 72

A U 27

L12

00

AM

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−

A U 36

L 11

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JE

L9

8 2 . 65

8 1 1 0. 9 8 8 0 . 81

M

5

8 1 8 3. 7

L8 AU 1

? 300

L10 4

C ITE

CL 61

8 1 2 5. 2

−

71 7 8 7 6. 1

O500

7 9 0 1. 2

Z 44

A NT1 8 7 5 6. 9

6

C . F.P .A

N

? 200

?300

HB Z 20

11

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8 4 7 6. 3

?3 00

ECO LE

8 0 5 .3 5

C ENTRE IENT

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7 98 2. 1

8 3 4 1. 2

? 300

O3

8 0 2 .6 6

8 30 .6 4

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8 31 . 1 4

LO TISSE MENT

L 10

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8 40 . 5 4

7 8 6 3. 3

7

AT

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?200

O 200

8 2 3 4. 8

?40 0

C.E.M

? 300

8 0 3 6. 6

L11

?400

EXTENSION 8 0 5 .2 9

C NAS

8 87 . 7 7

8 52 . 90

16

L13

8 60 . 21

8

L1 2’

8 0 0 .9 9

8 0 1 .1 6

8 20 . 3 0

L7

8 1 7 2. 4

C1 8 3 5 0. 4

3 8 4 7 5. 1

B1

8 2 1 . 43

AM−4

8 8 2 7. 9

A U26

M OSQ UEE

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8 03 . 25

?300

7 8 . 29 7 8 8 4. 5

8 30 . 2

O1

8 0 3 .5 0

00

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L9 8 4 3 0. 8

18

L6

2 6

LG A U 14

? 300 −1

8 12 . 1 8

L8

8 3 1 9. 4

−

L5

8 2 1 7. 5

7

20

CH E

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1 4

?300

MAR

? 500

? 40

0

8 7 0 9. 0

St 1

8 47 . 0

8 2 5 4. 6

St5

?400

8 1 4 1. 1

? 300

8 7 2 5. 0

AU 9

40 0 LOGTS

A U30

p12 8 7 7 6. 8

8 5 1 5. 9

L 7’

7 9 2 4. 8

Z15

8 26 . 8 9 8 3 4 . 76

16

L4

L 7"

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A U 11

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ZO−10

? 800

E XI

? 500

STAN

A U25

?500

T

ZO−2 −

ED IP AL

Z6 3

St2

1

6

7 8 7 8. 7

8 5 8 1. 2

21

17

8 1 2 . 25

?3 00

8 30 . 3

O 200

8 84 . 80

2

A U 33

LY CEE T ECH NIQ UE

0

EP

?3 00

O200

82. 36

13 8 7 6 0. 7

s 6t

C4

L6

8 7 5 5. 0

8 0 4 9. 4

60

8 90 . 5

L5 6 2

8 1 6 4. 1

LG

S ONACOM

ZO −8

7 8 2. 6

−2 − ? 300

8 7 6 1. 2

L2

C .E.M

L3

?500

−

?400

11

8 42 . 05

8 7 6 6. 0

FO RET

8 12 . 81

EP ED IMIA

8 12 3. 3

?4 00

0

−

C OLL

−H

L1

MOS QUEE

7 9 5 0. 0

Z 68

8 6 8 8. 9

H3

? 30

0

9 B−3−

O 30

H4

78. 09

O 300

H.B .M

H 6’’

EC OLE H. B.M

Zone III

8 2 8 4. 6

O

− B 3−10

ZO−3

1 0

S UC H

8 0 9 0. 1

8 0 3 5. 1

30 0

MAR CH E

8 3 2 6. 1

7 9 6 2. 9

C L52

8 97 0. 8

CI TE

L2

H 6’

7 92 . 31

12

0 LO

A U 22

ECO LE

8 71 9. 0

−

7 9 2 0. 0

10

?300

?5 00

L1

H5

HB−1

GT S

L4 8 61 . 19

H6

8 09 . 08

9

8 1 7 0. 0 8 0 6 3. 3

7 9 4 1. 8

8 3 1 6. 6

00

8 51 . 74

8 3 0 4. 4

?3

8 0 1 . 86

8 92 . 72

8 3 9 2. 1

?3

00

8 1 1 2. 6

7 9 7 4. 5

8 0 3 7. 2

O 300

S ONATR ACH

Z 11

8

B 53

O300

8 0 6 3. 8

8 34 . 28

7 9 1 8. 6

7 9 4 9. 4

8 5 4 5. 3

7

ECOLE

9 −

7 97 1. 8

49

MARCHE

8 3 9 4. 3 847014

8 4 1 7. 7

SOUK

8 71 3. 1

8 1 0 3. 6

6

ST AD E

?300

8 0 3 9. 9

S C−8

8 4 4 . 31 7 9 7 5. 9

ZO−2

8 2 3 8. 3

S OUK−EL

8 0 5 9. 8

M ONU MENT

?300

? 400

8 3 7 3. 9 8 0 6 2. 4

C .E.M

7 9 8 8. 4

?300

B 50

M ARC HE

8 3 9 8. 3

−

0

? 600

O 50 − B 3−7

5 5

8 1 2 3. 7

8 72 . 3

COLL ECTE UR

B −3−

EC OLE

? 500

BORD J− II

8 0 3 6. 2

TECHNICUM

7 9 2 8. 0

8 09 . 0 9

COL

51 4 8

5

8 0 0 . 71

L ECT

?3 00

8 84 . 82

FE LL AH

EUR

C.E .M

8 14 8. 1

8 73 . 72

E

8 0 . 28

AUX

8 90 2. 7

Z1

5

7 9 0 8. 4

8 0 3 6. 3

O8

7 8 9 . 87

8 2 6 6. 7

8 3 8 3. 2

00

CEM

46

8 S C−

LOISIRS

200 − ?

EX TENTION

3 8 2 9 2. 0

8 1 5 9. 1

LEC TEU R−

O400

8 3 4 . 48

M A IS ON DE JE U N E

8 09 . 80

O 58

COL

B2− 2 −

DE

4 7

4

8 53 . 12

SON

7 9 7 2. 9

Z5 C L47

8 1 9 2. 1

COLL− H − ?500

CH

7 9 9 5. 9

ATRA

− B3−5

O500

O 300

Z O−1 −

L ES

−

UVIA

7 9 4 . 95

B 47

CONST RUCTION

B 3− 7

Z 27

PL

7 9 6 6. 7

SIDI CH EIKH

8 4 5 2. 6

L OT −BOUKKADA

Z6 7 9 6 5. 3

Z4

8 1 . 53

8 0 1 2. 3

873. 8

O 300

E NADITEX

O −

O300

B25

PAR C

8 63 . 9 4

8 51 6. 1

8 06 . 2 2

CHANTIE R EN

O

8 1 5 .6 2

RE GA RD S IP HON

8 1 3 3. 7

7 00

3 0

2

8 3 0 . 01

25

O 50’

8 62 . 79

B−22 −

8 4 7 3. 0

O 49

8 1 8 1. 7

O 51

8 0 4 . 57

A FIS

O 49

1

O500

8 1 6 4. 4

?200

O 60

O .I.A.C

8 3 2 1. 1 8 32 . 45

− ?200

8 2 1 4. 1

O 52 8 1 9 1. 0

−

O 61

8 62 . 70

37

O 70

40

SC−4

O300

O400

FUTUR SITE t S PO MPAGE

35

8 4 7 4. 0

40 8 1 8 0. 4

P O L Y C L I NI QU E

28 8 42 . 53

C ENTR E HER T ZIEN

2 8’

6’ 5

JAR DIN

BOR NE

P3 9 81 . 10

VE

?200

8 3 1 7. 4

39

40 0

B1−3 − ?300

6

3 5

O

B1− 2 − ?300

8

BOUDIA

35’

38

P1

8 8 8 2. 2

36

−

−

E CO LE

8 2 0 2. 4

0

DE CE NT E

S TADE M ELLAH

1 9

−

CE NT RE O 56

?500

−

B1−5 −

O 62

P−3

94

−

VIL LAGE

8 41 . 0

R .N−

8 3 1 6. 1

NF

O 53

SC−6

36’

O 54

?200

O 55

SC−7

O300

O −1

8 0 6 6. 3

D.O

?300

1

8 0 4 9. 3

BC

S C−2

BA B 20 B 16

SC−8

S−F

−

C IT E M ILITAIRE 8 06 . 83 8 1 8 6. 3

B9

B 13

KIL O M ET RIQUE

8 31 3. 0

4 1

RS

39

8 2 8 3. 5

ECOLE 24

48

ECOLE

?3 00

8 42 . 4

9 0 6 1. 3 9 1 1 1. 7

9 0 2 6. 2

?300 S C− 1 −

?300

DU TR A NSPORT

SERSO UR

SC−16

−

?5 00

O− 15

?400

E SNT F GAR

?500

O−17

P TT

9 1 6 3. 2

9 0 7 4. 4 9 0 . 36

46

2

80

SI DI−C HEIKH DIR E TION

1 0

8 3 1 5. 4

3

Q 21

8 71 3. 5

9 0 8 . 06

12

8 68 . 06

8 8 4 4. 7

9 1 7 . 94

8 3 3 5. 9

DAIRA

O 45

Q 22

9 1 0 8. 8

3

ECOLE

6

M OS Q U E E Q 13

7 94 . 4 2

BAS SIN DE REPRISE

− ? 400

8 5 8 7. 2

4

−

1 1

−

?300

P2

RESERVOIR 9 1 1 2. 2

1

8 4 6 3. 4

2’

? 200 P1

−

8 3 0 0. 7

? 500

O 46

9 71 3. 0

? 300

8 39 . 8 0

SC−

8 7 9 7. 4

4 7

8

? 200 9

8 3 0 6. 9

REL A I DE JE U NE

8 62 . 6 3

Q 14 Q 27 8 1 8 9. 0

−

Q 27 ’

CL 39

St2 9 1 6 0. 5

P1

16

A VIL LA G E BO UD

8 72 . 1 0

L A TOUR

Q 28

8 61 . 0 9

O −20

Q 23

E X I S T A NT

5

−

1 7

P21

8 12 . 70

Q 29

O40 0 Q 24

8 1 4 9. 8

8 6 8 2. 6

NF

Q 30

8 14 0. 1

Q 26 Q 25

6

8 6 0 6. 4

4

P9

O 44

MAR INE

O 47

O−1 9

Q 31

C NEP

C.M −P −

? 300 P3 −

− ?3 00

O 48

Q 15

O400

Q 32

C ASE RNE

7

1 2

Q 16

Q 33

S ON EL GAZ

Q 33 8 1 1 3. 2

V ET ER IN AIR E

A BB ATOIRE

SC− 1 − ?400

15

P 18 Q 34 8 41 . 23

C ENTR E

TOUR D 141

8

S C−2

4 6

O −18

Q 35

CAN TINE

9

1 0

P9

Q 36

5

BORDJ− I

R E S E R V OIR 9 51 6. 1

11

4’

O400

Q 37

O .I.A.C B 37

EC OLE

8 8 9 9. 7

8 4 7 0. 4

47

P22 8 2 0 3. 3

S TA DE

2 2

CACOBAT RO

C EM

P5

−

O 48’

E AN ER

O 600

P−3

8 1 7 7. 9

DJ

B1−5 −

27

G ARE R OUTIERE

Q 17

DE POT SO NE LGA Z

P UB LIC Q 38

N AI

RJB−1 −

8 51 . 2 9 8 0 8 7. 1

C L 42

1

8 9 2 . 54

O 44

R 91

8 3 3 9. 9

Q 20

1

O10 00

7 9 7 8. 0

D 140

Q 19

8 2 0 2. 7

Q 12

G8 G7

8 0 7 0. 5

O40 0

8 3 4 5. 1

O 43

CEN TRE −VILLE

Q 11 G5

O −21

G4 G3

8 39 . 67 8 9 0 9. 3

G2 8 4 1 0. 7

O 42

APC

8 2 1 5. 4

8 1 1 3. 0

LA

8 1 4 9. 3

6 9 8 5 8 5. 1

R 74

8 8 9 3. 6

2 85

8 4 8 3 0 1. 9

R 62 7 9 9 8. 2

R 61

R 57

− R− 7

R 44

O300

83. 20

R 42

73

S PORT

DM−17

O300

R 68

R 38

8 19 . 82 8 09 . 71

R 55 7 4

8 3 7 9. 8

8 1 8 8. 7

R− 9 R 31

8 2 1 3. 4

O 300

8 2 3 9. 4

M ARCHE

CENTR E−V ILLE

R32

R 30

R 54

R−2

85. 93

EP B TP

M OSQU EE

C EM

S OURCE

8 6 1 3. 9

R 67

R 33

8 3 9 6. 4

O 500

8 57 . 42

?60

8 6 3 4. 4

R 66

O30 0

8 52 8. 6

8 0 1 7. 2

C.C

GE ND ARM ERIE

R 39

O500 R 34

8 0 3 6. 0

D 54

? 400

8 96 . 07

R 40

D 131 D 115

O300

8 5 7 1. 7

MARCHE

8 8 9 8. 8

St7 9 4 6. 0

E.P 0 − 8 8 8. 9

MA RCH E

R 29

D 63

R 27 8 9 7 6. 1

D 52

MA I S O N DE CU L T UR E

C−21

O 400

R 15

8 8 5 4. 2

1

L ABORAT O IRE M EDICAL E

R 64 109

8 42 . 93 8 3 6 7. 3

R 14

00

8 1 4 . 46

R 13

8 2 8 2. 9

8 4 7 8. 7

85. 59 8 5 9 1. 3

5

8 6 7 8. 2

R 51

8 56 . 32

6

8 8 1 . 46

R D−2

−

CINE M A FE TH

O6 00

D 38

8 28 . 18

2

8 68 . 82

EC OLE

8 4 5 2. 8

Q1

R −10

R16

O400

O300

R 52

IMPOT

8 1 8 6. 0

R 17

E MP LAC EME NT DU C ITE F UT UR RES ER VOIR

8 7 7 5. 9

3

8 7 4 . 49

4

105

O50 0

R 18

8 68 4. 6

COL L −S .C

D E TAIL 95

8 5 0 9. 1

8 1 3 6. 6

8 0 8 . 61

8 16 1. 5

7 7

R D−1 8 45 . 3 3

102

R19

D OUI

DE

8 35 5. 0

R 65

8 43 . 20

R 20

8 0 2 . 83

D 127 D 114

S EW S

8 6 0 9. 6

7

S EMP AC

O300

9 09 . 45

R7

R6

O 300 R− 11

R5

00 O3

8 0 3 4. 3

8 8 0 3. 3

8 38 . 7 3

8 5 9 7. 2

R3

HOP IT AL

8 6 0 . 89

8 2 8 7. 3

R 11

8 5 3 5. 1

CEN TRE D’ARCH IV E

8 43 . 70 8 6 2 2. 7

E CO LE

Q 13

q− 7

8 1 8 6. 6

8 97 . 7 8

2 8 18 . 21

8 3 . 91

D 122

O200

C ENTR E P AR AM EDIC ALE

R 90

R4

8 52 2. 8

R− 31

DE R EEDUC ATION

D 32

8 1 1 5. 1

8 6 0 8. 7

R8

8 2 0 1. 3

C EN TRE

3

Zone I 8 1 7 9. 4

R9

D P6

D 113

D 31 8 1 2 3. 4

D 112

O200

q− 8

8 3 9 2. 1

O400 R−11

8 0 2 9. 1

DM−A

8 09 . 80

D 74

D 26

8 8 4 8. 6

8 1 5 8. 7

D P7 8 1 0 0. 9

8 0 8 9. 9

8 2 9 0. 2

8 6 3 1. 2

Q 10

DM

−8 D 111

O 30

R 10

D 29

8 75 . 91

0

8 6 3 9. 8 8 46 4. 8

C AS ER NE

8 52 5. 9

−

8 1 9 0. 0

Q 11

B .A.D .R

R1 2

T HA BET

D 76

D 79

D 78

R 53

C INEM A P LAGE

D P21

8 0 6 3. 2

D 46

D 77’

C .E.M

CE NT RE CU LT URE L

R28

D AO U D I−M OUSSA

?3

D 81

8 0 3 6. 5

−

SC−1

8 5 5 9. 7 8 82 . 2 8

PARKING 8 02 . 8 2

2 R 71

R 36 8 1 2 7. 7

R 35

8 0 8 7. 4

9 73 . 42

9 0 0 7. 2

ET

R 72

8 3 5 5. 2

R 41

8 01 . 75

D 65

O30 0

PTT

R 56

HOT EL

R 43

Déversoir d’orage du quartier Daoudi Moussa 8 1 1 3. 1

8 7 5 3. 1

R 45

D 154

−

O300

8 0 6. 3 8 1 8 7. 8

DM− D M− 20 8 1 0 4. 5

JE UNE SS E

8 0 3 6. 2

D 116

ST6 9 73 . 0

68

SC −18

R 46 8 0 1 9. 7

22

8 0 4 1. 7

8 19 1. 7

D IREC TION D E LA

R 69

8 3 3 1. 2

00

D 152

72 71

830. 2

R58

?4

O 300

00 O3

MOSQUE E

−

DM −19

O300

DM − 21

M OS QU E E

9 0

1

R 59

R 48 8 0 . 36

D 153

8 9 5 . 53

8 5 6 6. 3

? 300

R −8

?200

R 49

O 40

R 60

G ARE

8 1 1 9. 6

D 155

R 47

8 0 9 3. 1

R 73

8 6 2 4. 4

O 400

D 83

R7 6

8 7 4 8. 8

R 60

7 9 8 9. 6

D 68

O300

EMIS

8 8 3 3. 4

ERIER

8 2 2 5. 5

?300

D 84 −

P1

− R −1 −

D M −22

9 0 5 6. 5

7 1

7

R 75

D 163 D 60

E CO LE

8 4 0 1. 1

O 41 8 1 8 3. 2

D 156 7 9 . 89 8 07 . 25

D 146

St 5 9 23 . 06

Q 10

? 300

O100 0

R 63

D 135

D 117

HE

MOSQUEE

G1

8 09 . 59

EC OLE

D 118

RC

CITE

R 58

P2 9 2 3 4. 4 8 85 . 38

G6

D P19

D 138

MA

D 139

8 1 5 9. 3

C IV IL

D 137

7 9 7 . 16

D 157 8 0 2 6. 8

SC−1

8 12 . 1 4

PR O TE C TION

7 96 8. 3

O 400

7 98 7. 0

O400

L 8 0 3 1. 0

D 139

G9

HOTE

R .G.A EC OLE

EC OLE

D 161

D 18

8 1 2 . 50

1

8 4 1 7. 2

8 2 9 2. 6

Q 16 8 12 . 45

DM−

D P4

4

8 85 . 46

8 6 4 1. 6

R E S E R V O IR DE A IN S O L T A NE

8 3 0 6. 6

EC OLE Q 47

Q 38

8 7 9 0. 4

CITE

8 6 3 4. 6

JUS TICE

Q 37

A DMIN IS TR ATION

8 5 2 5. 7

59

829. 4

Q 48

8 6 8 4. 0 8 5 7 9. 8

CASTOR

O1000

8 0 3 3. 0

Q 49

Q 60

8 2 4 6. 8

8 2 8 5. 1

8 7 5 9. 9

WILAYA

8 0 7 6. 1 8 3 9 1. 2

CE NT RE

8 2 1 . 71

CITE

S ANT E

q−9

O1000

DE

q −8

8 1 2 1. 7

8 7 6 9. 2 8 6 9 0. 9

8 6 2 1. 9

q−1

C. F.P .A

AP W

P OLICE

VILLA

C EM

D P1

O300

L YCEE B OUA MAMA

D 110

8 15 0. 6

C IM ETIRE

8 6 2 9. 6

S ANITAIRE

D P2

D 11

8 2 2 5. 8

P EP INIAIRE

8 5 8 7. 9

8 6 2 2. 9

61 8 4 5 2. 9

Q 49

8 7 0 7. 9

DES O1200

Q 49

8 67 . 4 5 8 2 6 3. 7

62

8 1 4 6. 3

F ONCTIONNAIRES

C .F .P.A

S TADE

8 7 5 3. 6

CL 19 8 7 1 5. 2 8 1 1 5. 1 8 2 8 6. 3 8 95 2. 3

C L18 8 1 2 0. 5

8 6 7 8. 6 8 3 6 4. 1

G 27

63

C L 17

8 7 2 9. 0

T9

G 19

8 1 2 6. 4

G 35

EC OLE

1 8 5 8 8. 2

8 2 8 6. 5

O300

G 34

Q 67

8 63 1. 3

CL 16

G 18

R ESER VOIR

8 7 2 7. 9

8 7 4 5. 1

Bt

6 4

G 26

C AS TOR

74’ 8 6 5 1. 4

8 3 1 . 93

T8

G 25

S IDI GALEM

SALLE OMNI−SPORT

G 17

G 16

−

3

8 5 3 3. 4

LYC EE

O 500

83. 72

65

C L1 4

6 5"

T7

O300

0 O30

R 7 3"

−L−

65’

Q 39

8 6 2 5. 0

−

G 24

8 6 7 0. 9

q−2

G 31

L YCEE

7 6 T6

C L13

L ’EXTEN TION

8 1 G 15

O 900 q−2

G 14 8 52 0. 5

G 20

R72 8 6 0 1. 7

4

D U CENTR E

77

G 28 8 63 . 8 6

T5

8 17 6. 2

LEGENDE

8 4 4 6. 2

G 13

8 6 4 3. 6

CL 12

EM

A

8 6 2 . 21

AB

T4 7 7

G 21

5

H AMMAM

8 1 7 7. 0

G 29

C

−GAC SIDI

FORET

8 07 . 9 4

q−2 75

Q 40

G 32

8 18 . 1 8

C L11 G 22

G 10

8 6 4 8. 2 8 6 3 0. 5

T3

O 300

CL 10

?3

G9

M OSQ UEE

? 50

00

8 3 8 6. 7 82. 7

0

8 6 1 4. 1

T2 G8 CL9

G7

8 4 2 0. 4

G6 T1 C L8

G5

8 64 . 23

8 2 3 5. 1

G4 G3

8 4 7 8. 2

CL 7

C L6

G2

C L5 C L4

G1

C L3 C L2

?300

G 30

8 6 1 7. 2

HOTEL

q 78 G 23

Déversoir d’orage du quartier CMMejdoub

8 96 . 29

? 300

R 73"

8 03 . 51

CL 15 G 33

O 400

EX IST ANT

2

q−1

O500

Déversoir d’orage de la cité Sidi Gacem

8 7 8 3. 1

8 6 6 9. 0

8 5 6 4. 9

EC OLE

D 119 8 1 5 8. 1

D 12

D 69

F ER RA ILLE

CASE RNE

q 55 8 4 1 . 40

8 2 1 3. 2

8 0 4 5. 2

D 14 D 13

8 1 9 9. 8

HA

D 15

O500

O 200

O300

C−20

D 16

D 71 D 70’ 8 1 8 5. 2

Q 25

L CA NA

D 17 8 1 9 7. 1

O 500 C L1

C B7

S UP ER MAR CHE

8 2 4 1. 1

M66 C B6

?300 CM − 14

H 16

? 300

H 10

8 4 5 8. 2

M 64

8 4 7 . 27

CM−14

M65

C ITE C OM MANDANT

M58 H9

O500

EC OLE H8

8 4 4 4. 6

H7

8 3 7 5. 1

MC3

C B5 M C4 MC 5

MC 2

MC 6 M C1

O300

MC 7 8 3 7 9. 8

8 3 6 4. 4

MC 8

MC 9 8 4 9 . 25

M C10

8 3 5 2. 2

M E1 ME 2

O300

MC 11

O400 8 82 . 6 0

M E4’

ME3

ME 4

M E5

M C12 M E6

MC13 CB 4

Conduites d’assainissement existant

ME 7

MC 14

M E8

8 73 . 69

C ITE Cd M AHDJOUB

H6

HOTEL F OR S ANEC

O300

C B3

Bâtis

8 5 3 7. 1

0 O30

O300

H5

H 13

O 300 M11

M12

C B2

M 9

M10

M7

M8

8 3 5 4. 1

M 5

8 73 . 41

M 6

M2

8 73 6. 8

M3

M4

CM−18

CM−

O300

17

8 3 1 7. 3

H4

O 300 C M38

C M10

C M42

O400

CB 1

L 28 H3 8 5 0 7. 0

L 27 2 3 4. 9

H 11 H2

H1

STATION

L 26

D’ESSENCE

L4

L3

L 25

O300

L5

O400

2 3 9 1. 1

MOS QUEE

L24

O400

O400

FORET

L2

O 250

L6

O250

L1 8 16 . 75

L 23 L22

L7

L8 8 74 . 29

L 21

Oued

L9

863. 8

O250

L20

L 19

8 4 3 3. 5

L 10 8 5 0 . 08

O400

L 18

L1 1

−H AD JA R

L 12 L 17

AI N

L 16

L 15

RS

8 6 8 9. 0

VE

8 4 9 4. 7

Echelle: 1/50000

Délimitation des zones

St 6 8 7 6 9. 1

St7 7 8 8 2. 0

Source: entreprise nationale des projets hydrauliques Ouest

66

Chapitre V


V.4 L’état des déversoirs d’orage de la ville de Saida Dans notre zone il existe 07 déversoirs d’orage. Du Sud vers le Nord, ils se présentant comme suit : V.4.1 déversoir d’orage de quartier Commandant Mejdoub Le quartier Commandant Mejdoub situé dans la partie Sud Ouest de la ville, il est limité au nord par l’oued, à l’Ouest par la série de montagnes, au Sud par la voie ferrée, et au Nord par la cité de sidi Gacem. Le système du réseau de commandant Mejdoub est un système avec des collecteurs primaires munis d’avaloirs à accès sur le dessus,qui ont été réalisés récemment(1998).(Mankour S, Hamidi M 1999) Le réseau est composé de 03 collecteurs, drainant les eaux du quartier et de ses extensions. Le déversoir situé sur le collecteur de lots 66 logts (Figure 66), reçoit les eaux usées avec une conduite de 800mm de diamètre suivant une pente de 0.02m/m. Actuellement il fonctionne comme un simple regard parce qu’il ne contiens pas d’une seuil avec l’obstruction de conduite de déversement. Figure 66 Le réseau d’assainissement de lot 66 logts du quartier Commandant Mejdoub

67

Chapitre V


Figure 67 Situation de déversoir d’orage du quartier Commandant Mejdoub N

Déversement vers l’Oued Vers la STEP Le déversoir

Conduites des eaux usées L’Oued de Saida Figure 68 Figure 69 Le déversoir de quartier Commandant Mejdoub Conduites de déversement vers l’Oued

La position de conduite de déversement

Amont

Aval

V.4.2 Déversoir d’orage de cité Sidi Gacem La cité Sidi Gacem est située sur le rive gauche de l’Oued Saida, limitée au Nord est par l’Oued, à l’Ouest par la série de montagnes, au sud par la cité de Commandant Mejdoub, et au Nord par le quartier Daoudi Moussa. (Mankour S, Hamidi M 1999) Le déversoir est situé à la fin de la cité sur la rive droite de l’Oued (Figure 70), il a été réalisé pour recevoir les débits drainés par le collecteur de la partie Castors avec une conduite de 1000mm

68

Chapitre V


de diamètre et faire passer les eaux usées au collecteur principale en Ø500mm, il a un seuil de 0.25m de hauteur, il est en bon état. Figure 70 Le réseau d’assainissement de la cité Sidi Gacem Sanitaire Lycée bouàmama CFPA

Le déversoir d’orage

N

Conduites des eaux usées L’Oued de Saida Figure 71 Situation du déversoir d’orage de la cité Sidi Gacem

Conduites des eaux usées Oued 69

Chapitre V


Figure 72 Le déversoir de Sidi Gacem Conduite d’amenée

Arrivée d’eau

Seuil déversant Vers le collecteur de liaison

Déversement vers le milieu naturel (l’Oued)

Figure 73 Déversoir de la cité Sidi Gacem à seuil latéral intermédiaire, vue de dessus

Figure 74 Conduite de déversement vers l’Oued de Saida du déversoir d’orage de la cité Sidi Gacem Conduite de déversement vers l’Oued de Saida

70

Chapitre V


V.4.3 Déversoir d’orage de quartier Daoudi Moussa Ce quartier étant très ancien, situé dans la partie moyenne de la ville, limité au nord est par l’Oued, à l’est par la série des montagnes, au sud par la cité de sidi Gacem, et au Nord par la route de Sidi Belabess. Le réseau est composé de trois collecteurs primaires et de deux collecteurs secondaires. (Mankour S, Hamidi M 1999). Le déversoir situé après la traversée de collecteur de liaison la route qui mène a Sidi Belabes juste sur la rive droit de l’Oued (figure 75), reçoit le débit de collecteur d’un partie de centre ville avec une conduite de 1000mm de diamètre suivant une pente de 0,02 m/m, et faite passer les eaux usées directement vers l’Oued de Saida même en temps sec (Figure 78). Figure 75 Le réseau d’assainissement du quartier Daoudi Moussa

N

Vers SB


Conduites des eaux usées L’Oued de Saida

71

Chapitre V


Figure 76 Situation du déversoir d’orage du quartier Daoudi Moussa

N Déversement vers l’Oued Vers le collecteur principal Le déversoir

Conduites des eaux usées Oued

Figure 77 Déversoir d’orage du quartier Daoudi Moussa

Figure 78 Déversement en temps sec vers l’Oued de Saida

La position de conduite de aval

Déversement même en temps sec

Conduite de déversement

Vers l’Oued Amont

V.4.4 Déversoirs d’orage du quartier Boukhors Le quartier Boukhors situé à l’Ouest de la ville de Saida, c’est un quartier récent, limité au Nord et à l’Est par l’Oued de Saida, au Sud par la cité 1000 logts et à l’Ouest par la série de montagnes, il a fait l’objet de plusieurs extensions (Boukhors I ,II et III). (Mankour S, Hamidi M 1999) Dans ce quartier il existe trois (3) déversoirs d’orage (Figure 79).

72

Chapitre V


Figure 79 Le réseau d’assainissement du quartier boukhors

N

Le déversoir n°3

Le déversoir n°2

²

Le déversoir n°1

Conduites des eaux usées L’Oued de Saida

V.4.4.1 Déversoir d’orage N°1 Situé à la fin du Boukhors III (Figure 79), reçoit le débit des eaux usées par une conduite de 800mm de diamètre suivant une pente de 0,04 m/m .cet ouvrage ne fonctionne pas correctement,il déverse les eaux usées vers l’Oued de Saida même en temps sec (Figure 82).

73

Chapitre V


Figure 80 Situation du déversoir n°1 du quartier boukhors

Figure 81

Figure 82

Le déversoirs n°1 de quartier Boukhors

Déversement en temps sec vers l’Oued de Saida

La conduite de déversement vers l’Oued Déversement en temps sec

Amont

74

Chapitre V


V.4.4.2 Déversoir d’orage N°2 Situé sur le collecteur d’eaux usées de la cité 46 logts (Figure 79) .il fonctionne comme un simple regard à cause de l’obstruction de conduite de déversement vers l’Oued de Saida par un tas de terre. Figure 83 Situation du déversoir n°2 du quartier boukhors

N Vers le collecteur principale Déversement vers l’Oued Le déversoir

Conduites des eaux usées Oued

Figure 84 Le déversoir n°2 de quartier Boukhors

Aval Seuil déversant

Amont

Bouchage de conduite de déversement

75

Chapitre V


Figure 85 Déversoir n°2 du quartier Boukhors a seuil latéral, vue de dessus

Figure 86 La conduite de déversement du déversoir n°2 du quartier Boukhors

Conduite de déversement vers l’Oued de Saida

déversement déversement

V.4.4.3 Déversoir d’orage N°3 Il se situe à la fin de quartier Boukhors (Figure79), reçoit le débit des eaux usées avec une conduite de 1500mm de diamètre suivant une pente de 0.012 m/m a proximité de l’oued, il ne contient aucun seuil, il fonctionne comme un simple regard déversant les eaux usées même en temps sec (Figure 89) vers l’Oued de Saida. Figure 87 Situation de déversoir n°3 du quartier boukhors

Vers la STEP Déversement vers l’Oued Le déversoir

Conduites des eaux usées Oued 76

Chapitre V


Figure 88 Le déversoir n°3 de quartier Boukhors

Aval

Conduite de déversement vers l’Oued

Amont

Figure 89 Déversement en temps sec vers l’Oued de Saida

V.4.5 Déversoir d’orage de la cité 5 Juillet La cité 5juillet situé à l’Est de la ville de Saida, est un quartier récent, limité au Nord Est par la cités Badr, au Sud par la cité Elfeth et la cité 400 logts à l’Ouest par la cité Nasr ,

77

Chapitre V


Le déversoir d’orage situé à l’Ouest de la cité (figure90), reçoit les eaux usées avec une conduite de 800mm.Actuellement il fonctionne comme un simple regard a cause de l’obstruction de conduite de déversement vers le canal des eaux pluvial. L’obstruction est très importante des divers dépôts ne nous a pas permis de voir le seuil. Figure 90 Les collecteurs principals d’eau usée de la cité 5 Juillet .

N


Cité 5juilet

Conduites des eaux usées Figure 91 Situation de déversoir d’orage de la cité 5 Juillet

78

Chapitre V


Figure 92 Le déversoir d’orage de la cité 5 Juillet Conduite d’amenée

V.5 La classification des déversoirs d’orage de la ville de Saida Le déversoir d’orage de la cité Sidi Gacem est un déversoir a seuil simple identique intermédiaire. L Le déversoir d’orage n°02 du quartier Boukhors et un déversoir a seuil simple identique latérale. Pour les autres déversoirs d’orage on ne peut pas les classer parce que généralement ils fonctionnent comme des simples regards pour deux raisons essentielles : - soit que le seuil n’existe pas du tout, - soit que le fond contient les dépôts solides et le seuil n’apparaît pas. Pour les classer on doit proposer les positions de leurs seuils selon l’emplacement des conduites existantes (conduite amont, aval, de déversement) dans chaque ouvrage.

V.5.1 Les propositions V.5.1.1 Le déversoir d’orage du quartier Commandant Mejdoub La conduite de déversement de cet ouvrage situé sur le coté droit de la conduite amont donc on doit réaliser un seuil latéral. Figure 93 Déversoir du quartier Commandant Mejdoub a seuil latéral, vue de dessus Vers l’Oued

déversement Aval

Seuil Amont

79

Chapitre V


V. 5.1.2 Le déversoir d’orage du quartier Daoudi Moussa La conduite de déversement de cet ouvrage situé frontalement par rapport a la conduite amont, donc on doit réaliser un seuil frontal. Figure 94 Déversoir du quartier Daoudi Moussa a seuil frontal, vue de dessus

Aval

Amont

Déversement Seuil V. 5.1.3 Le déversoir n°1 du quartier Boukhors

La conduite de déversement de cet ouvrage situé sur le coté droit de la conduite amont, donc on doit réaliser un seuil latéral. Figure 95 Déversoir n°1 du quartier Boukhors a seuil latéral, vue de dessus

déversement

Aval

Vers l’Oued

Amont

80

Chapitre V


V.5.1.4 Le déversoir n°3 du quartier Boukhors La conduite de déversement de cet ouvrage situé sur le coté gauche de la conduite amont, donc on doit réaliser un seuil latéral. Figure 96 Déversoir n°3 du quartier Boukhors a seuil latéral, vue de dessus

Vers l’Oued

déversement

Aval

Amont

V. 5.1.5 Le déversoir d’orage de la cité 5 Juillet La conduite de déversement vers le canal d’eau pluvial situé sur le coté gauche de la conduite d’amenée (amont), donc on doit réaliser un seuil latéral. Figure 97 Déversoir de la cité 5 Juillet, vue de dessus

vers le canal

Vers la STEP

81

Chapitre V


V.6 Vérification des dimensions des déversoirs d’orage : Les stations d’épuration ne peuvent ordinairement recevoir comme débit de pointe que le double, le triple ou le maximum le quadruple à temps sec, c’est a dire : Qcons =3Qeu Avec : Qcons : débit conservé (m3/s) Qeu : débit d’eau usée (m3/s) Qdév : débit déversé vers le milieu naturel (m3/s) Qt : débit total (débit d’eaux pluviale et d’eaux usée) (m3/s) 1. Cas de Sidi Gacem On vérifie le bon fonctionnement de déversoir de la cité Sidi Gacem car il est le seul qui est en bon état, la hauteur de leur seuil est visible. Le débit dirigé vers ce dernier est de Qt =2100l/s. le débit d’eau usée calculés et de Qeu=11l/s, le diamètre de la conduite d’amenée et de D=1000mm suivant une pente de 0.03(Mankour S, Hamidi M 1999).Ce déversoir a un seuil de 0.25m de hauteur et de 2 m de longueur. On a Qt = Qdév+ Qcons Qdév= Qt - 3Qeu Qdév=2100-3(11)=2.067m3/s Pour notre type de déversoir on applique les formules (03) et (06) pour calculer le débit déversé Qdév

Qdev = mLh0 2gh0

a. D’après la formule de Poleni Avec : Qdev :débit déversé h0 :hauteur de la ligne d’eau en amont par rapport au seuil (m) L :langueur du seuil (m) g :accélération de la pesanteur (généralement égale à 9,81 m/s2 ) m :coefficient pondérateur du débit (m3 /s) variant suivant différentes hypothèses. a.1calcul de h0 h0=hav-hs Avec hav=rh x D h0 : hauteur de la ligne d’eau en amont par rapport au seuil (m) D : diamètre de la conduite d’amenée (m) hs: hauteur de seuil(m) pour notre ouvrage egal à0.5m rh : rapport de hauteur hav : hauteur d’eau de la conduite d’amenée(aval) (m)on l’a calculé comme suit: D Á partir de l’annexe (I) on prend la valeur de Qps , Qps=2,9m3/s • I Qt rQ=0.72 • on calcule le rapport de débit rQ avec rQ = Q ps • en fin ,à partir de l’annexe (II) on prend la valeur de rh, rh =0.625 Avec : D : diamètre de la conduite d’amenée (m) I : la pente Qps : débit de plein section du conduite d’amenée(m3/s) rQ : le rapport de débit 82

Chapitre V


hav= 0.625m • hav= rh x D Donc : h0=0.375m a.2 Calcul de coefficient pondérateur du débit (m)

  h0 0.003   D’après l’hypothèse de Bazin : m =  0.405 +   1 + 0.55  h0     h 0 + hs

2

   ; m=0.73 

2    h0   1 D’après l’hypothèse de SIA : m = 0.410  1 +  1 + 0.5    ; m=0.49  1000h0 + 1.6    h0 + hs   Avec : hs: hauteur de seuil (m) pour notre ouvrage égal à0.25m

Alors le coefficient m égale à 0.61 Donc le débit déversé Qdév d’après Poleni égal 1.24m3/s b. D’après la formule de Bazin

Q dev = mLH 0 2 gH 0

2

V0 ; H0=0.975m Avec : H 0 = h0 + α 2g h0 : hauteur de la ligne d’eau en amont par rapport au seuil (m) α =1 Q V0 : la vitesse d’amené (m/s) égale à t S g : accélération de la pesanteur (généralement égale à 9,81 m/s2 ) S : la section de la conduite d’amenée (m) Qt : débit total (débit d’eaux pluviale et d’eaux usée) (m3/s) L : langueur du seuil (m) égale à 1.5m hs : hauteur du seuil par rapport au fond (m) égale à 0.25m m =0.418+0.012H0 /hs (pas vérifier) Dans le cas l'application de la formule de Poleni dégagé une valeur de débit déversé Qdév=1.24m3/s c'est à dire que cette formule a donne une valeur inférieur que le Qdév donnée a partir

de la formule la plus utilisée pour le dimensionnement des déversoirs d'orage (Qdév=2.067m3/s) se qui permet de conclure que notre déversoir d'orage est sous dimensionnée 2. Hélas, on na pas pu vérifier les dimensions des autres déversoirs car le seuil est enterré sous les dépôts par manque d’entretien.

V.7 L'entretien des déversoirs d’orage En cas d’orage, les eaux usées sont fortement chargées en déchets de grandes tailles qui étaient amassés le long des routes (canettes, sacs en plastique, feuilles, paille,…). Lorsque les déchets s’accumulent, les eaux usées ne peuvent plus être dirigées vers le collecteur et la station d’épuration, donc elles sont directement rejetées au milieu naturel et le polluent. Les actions à entreprendre : 83

Chapitre V


Entretien des collecteurs.

Rappels des actions sur le réseau amont : - Eviter de rejeter des planches - Eviter de procéder aux dépôts graviers, sable et punir les responsables en activant la police urbaine.

Sensibiliser la police urbaine a ces tâches.

V.8 Conclusion Au niveau de la ville de Saida il existe 07 déversoirs d’orage, l’ouvrage qui fonctionne correctement c’est le déversoir de la cité Sidi Gacem, alors que les autres ouvrages fonctionnent comme des simples regards. On peut détermine les défirent types de ces ouvrages après la réalisation des seuils dans chaque ouvrage qui fonctionne comme un simple regard. Donc les types des déversoirs d’orage de la ville de Saida comme suite : Le déversoir d’orage du quartier Commandant Mejdoub est un déversoir à seuil simple identique latéral. Le déversoir d’orage de la cité Sidi Gacem est un déversoir à seuil identique simple intermédiaire. Le déversoir d’orage du quartier Daoudi Moussa est un déversoir à seuil simple identique frontal. Les 3 déversoirs d’orage du quartier Boukhors sont des déversoirs à seuil simple identique latéral. Le déversoir d’orage de la cité 5 Juillet est un déversoir à seuil simple identique latéral.

84

C A

onclusion générale

u niveau de la ville de Saida il existe 07 déversoirs d’orage, le seul ouvrage qui est en bon état est le déversoir d’orage de la cité Sidi Gacem, il est de type déversoirs à

seuil simple identique intermédiaire. Le déversoir n°2 du quartier Boukhors est un déversoir à seuil simple identique latéral mais il fonctionne comme un simple regard à cause de l’obstruction de conduite de déversement vers l’Oued Saida. Les circonstances et l’état de la plupart des déversoirs d’orage de la ville de Saida ne nous permettent pas de déterminer avec exactitude la typologie de ces derniers. Néanmoins, on a proposé une classification selon les positionnements des conduites existantes dans chaque déversoir d’orage. Le but pour lequel ont été réalisés ces ouvrages à savoir éviter de rejeter les eaux usées dans l’Oued Saida causant une pollution, peuvent mettre un danger la nappe minérale de Saida. De même, les investissements faits et qui se font actuellement tels que la réalisation de la nouvelle Station d’épuration risque de ne porter ces fruits car elle ne fonctionnera pas à pleine capacité parce que les déversoirs d’orage ne jouent pas complètement leur rôle.

85

Liste des principaux sigles et abréviation AEP : Alimentation en Eau Potable. Eutrophisation : (définie par l’art.2 de la directive européenne du 21 mai 1991), enrichissement de l’eau en éléments nutritifs, notamment des composés de l’azote et/ou duphosphore, provoquant un développement accéléré des algues et des végétaux d’espèces supérieures qui entraîne une perturbation indésirable de l’équilibre d es organismes présents dans l’e au e t une dégradation de la qualité de l’eau en question. HAP : Hydrocarbures Aromatiques Polycycliques, particulièrement toxiques et rémanents MES : Matières En Suspension : Il s'agit d'un indicateur global,exprimé en (mg/l),de la teneur en solides d'une eau. RUTP : Rejets Urbains de Temps de Pluie. STEP : Station d’épuration. SIA : Société suisse des Ingénieurs et Architectes SOGREAH : Société Grenobloise d’Etudes et d’Applications Hydrauliques Débit de référence : Le débit à partir duquel l’ouvrage commence à déverser.

Classification et typologie des déversoirs d’orage

Liste Des Symboles ∆H

: λ : Ve : Rhe : Le : Qprin: Hs : Ze : Se : Qdev : h0 : m : V0 : L : H : g : m : Hs : L1 : z : H : L : Α : µ : θ : D : C,K : SM : SC : c : R : hav : ϕ : w : hsd : hsg : Qded : Qdeg : S : R : ν : V1,V2 : Froud : Qconerv: Qamont :

perte de charge (m) coefficient de pertes de charge linéaires vitesse moyenne de l’écoulement dans l’étranglement (m/s) rayon hydraulique de l’étranglement (m) Le longueur de l’étranglement (m) Débit principale (m3/s) hauteur du seuil par rapport au fond (m) hauteur de l’étranglement (m) section de l’étranglement (m2) débit déversé (m3/s) hauteur de la ligne d’eau en amont par rapport au seuil (m) coefficient pondérateur du débit (m3 /s) vitesse à l’amont (m/s) largeur du seuil (m) hauteur de la ligne d’eau par rapport au seuil (m) accélération de la pesanteur (généralement 9,81 m/s2 ) coefficient pondérateur du débit (m3/s) hauteur du seuil par rapport au fond (m) largeur de la conduite amont (m) hauteur du seuil par rapport au fond hauteur d’eau au droit du seuil (m) largeur superficielle (m) angle (rad) coefficient de seuil est généralement angle (rad) diamètre (m) coefficients d’ajustement Surface mouillée (m2) surface du cercle (m2) épaisseur du seuil (m) rayon du cercle (m) hauteur de la ligne d’eau en aval par rapport au seuil (m) coefficient dépendant du régime d’écoulement hauteur de crête (m) hauteur du seuil droit (m) hauteur du seuil gauche (m) le débit déversé au seuil droite (m3/s) débit déversé au seuil gauche (m3/s) section de l’orifice (m2) nombre de Reynolds viscosité cinématique du fluide vitesses moyennes amont et aval (m/s) nombre de Froude le débit conservé déversé(m3/s) le débit amont (m3/s) Classification et typologie des déversoirs d’orage

De ν Qeu Qt C h hr I Qps rQ h1 h2 hs Hmoy

: : : : : : : : : : : : : :

Le diamètre de la conduite étranglée viscosité cinématique du fluide (kg/m.s) débit d’eau usée (m3/s) débit total (débit d’eaux pluviale et d’eaux usée) (m3/s) coefficient de dilution hauteur d’eau de la conduite d’amenée (m) hauteur de remplissage de la conduite d’amenée (m) la pente débit de pleine section de la conduite d’amenée (m3/s) le rapport de débit la hauteur d’eau alant vers le collecteur principal (m) la hauteur de la lame déversante (m) la hauteur du seuil déversant (m) Hauteur de la lame déversante (m)


Tableau des formules 01 :Formule de perte de charge 02 :Formule de Débit amont pour les DO a seuil haute 03 :Formule de Poleni 04 :Formule de coefficient pondérateur du débit d’après Bazin 05 :Formule de coefficient pondérateur du débit d’après la SIA 06 :Formule de Bazin 07 :Formule de Rehbock 08 :Formule de débit déversé pour les seuils inclinés d’après Boussinesq 09 :Formule de Francis 10 :Formule de Hégly 11 :Formule de Nonclercq 12 :Formule de Heyndrickx 13 :Formule de Gourley et Crimp 14 :Formule de Thomson 15 :Formule de Cone 16 :Formule de Gourley et Crimp pour les déversoirs frontal a seuil mince trapézoïdale 17 :Formule de Cipoletti 18 :Formule de Stauss et Von Sanden 19 :Formule de Ramponi 20 :Formule de Stauss 21 :Formule de Jorissen 22 :Formule de Hégly pour les DO a seuil mince circulaire 23 :Formule de débit déversé pour les déversoir frontal à seuil mince 24 :Formule de Bazin et de la Société Belge des mécaniciens 25 :Formule de Aichel 26 :Formule de Bazin pour les déversoir rectangulaire à seuil épais 27 :Formule de Rao et Shola 28 :Formule de débit déversé pour les déversoir frontal épais à seuil normal et circulaire 29 :Formule de débit déversé pour les déversoir a nappe noyée 30 :Formule d’Engels 31 :Formule de Coleman et Smith 32 :Formule de Balmaceda et Gonzales pour les DO a crêt mince 33 :Formule de Balmaceda et Gonzales pour les DO a crêt moyenne et épaisse 34 :Formule de Dominguez 35 :Formule de Uyumaz et Muslu 36 :Formule de De Marchi 37 :Formule de débit déversé pour les orifices de petites dimensions 38 :Formule de débit déversé pour les orifices de grandes dimensions 39 :Formule de débit déversé pour les orifices noyé 40 :Formule de débit déversé pour les orifices partiellement noyé 41 :Formule de largeur de l’ouverture pour les DO de type leaping weir 42 :Formule de langueur de l’ouverture pour les DO de type leaping weir 43 :Formule de vérification du débit déversé pour les DO de type leaping weir 44 :Formule de débit déversé pour les siphons déversants 45 :Formule de débit conservé 46 :Formule de la hauteur d’eau dans la conduite d’amenée 47 :Formule de la hauteur de la lame déversante 48 :Formule de la hauteur du seuil déversant Classification et typologie des déversoirs d’orage

Listes des figures Figure 1 Figure 2 Figure 3 Figure 4 Figure 5 Figure 6 Figure 7 Figure 8 Figure 9 Figure 10 Figure 11 Figure 12 Figure 13 Figure 14 Figure 15 Figure 16 Figure 17 Figure 18 Figure 19 Figure 20 Figure 21 Figure 22 Figure 23 Figure 24 Figure 25 Figure 26 Figure 27 Figure 28 Figure 29 Figure 30 Figure 31 Figure 32 Figure 33 Figure 34 Figure 35 Figure 36 Figure 37 Figure 38 Figure 39 Figure 40 Figure 41 Figure 41 Figure 42 Figure 43 Figure 44 Figure 45

Schéma de principe du déversoir d’orage Exemples de déversoir Fonctionnement d’un déversoir d’orage latéral Principe de fonctionnement hydraulique du déversoir d’orage Conception détaillée d’un déversoir d’orage Rôle des DO dans le fonctionnement d’un bassin de transit à connexion directe Rôle des DO dans le fonctionnement d’un bassin de transit à connexion latérale Rôle des DO dans le fonctionnement d’un bassin piège à connexion directe Rôle des DO dans le fonctionnement d’un bassin piège à connexion latérale Exemple d’un ouvrage type "trou dans le mur" Exemple de déversoir à trou Déversoir leaping weir Exemple de déversoir leaping weir Vanne secteur Exemple de vanne secteur Vanne clapet à articulation haute Chambre à vortex avec déversoir périphérique Déversoir à seuil simple, vue de dessus Exemple de déversoir latéral à seuil simple Déversoir à seuil double, vue de dessus Exemple de déversoir à seuil double Déversoir à seuil latéral pur, vue de dessus Déversoir à seuil latéral avec entonnement, vue de dessus Déversoir court, vue de dessus Déversoir à seuil frontal pur, vue en coupe Déversoir frontal Exemples de déversoir frontal Déversoir à seuil latéral intermédiaire, vue de dessus Exemple de déversoir à seuil curviligne Déversoir à seuil bas, vue en coupe Exemple de déversoir à seuil bas Déversoir à seuil haut, vue en coupe Exemple de déversoir à seuil haut Caractérisation des déversoirs à crête Représentation systémique d’un déversoir d’orage Ensemble des termes descriptifs de l’ouvrage Principe du déversoir et ses différentes caractéristiques hydrauliques Différents types de lames déversantes Ligne d’eau d’un déversoir latéral à seuil court prismatique,en régime fluvial Ligne d’eau d’un déversoir latéral à seuil court prismatique, en régime torrentiel Déversoir frontal à seuil haut Vue en coup du déversoir frontal à seuil haut Déversoir frontal à seuil mince rectangulaire et à nappe libre Vue de dessus ; Déversoir frontal sans contraction latérale Déversoir frontal avec contraction latérale Vue en coupe du déversoir rectangulaire à seuil mince


Figure 46 Figure 47 Figure 48 Figure 49 Figure 50 Figure 51 Figure 52 Figure 53 Figure 54 Figure 55 Figure 56 Figure 57 Figure 58 Figure 59 Figure 60 Figure 61 Figure 62 Figure 63 Figure 64 Figure 65 Figure 66 Figure 67 Figure 68 Figure 69 Figure 70 Figure 71 Figure 72 Figure 73 Figure 74 Figure 75 Figure 76 Figure 77 Figure 78 Figure 79 Figure 80 Figure 81 Figure 82 Figure 83 Figure 84 Figure 85 Figure 86 Figure 87 Figure 88 Figure 89 Figure 90 Figure 91 Figure 92 Figure 93 Figure 94 Figure 95 Figure 96 Figure 97

Vue en coupe du déversoir de type Rehbock. Coup longitudinale d’un déversoir incliné Vue de dessus du déversoir à contraction latérale. Différentes formes de seuil Déversoir triangulaire vue de face Déversoir à seuil trapézoïdal, vue de face Déversoir circulaire, vue de face Déversoir à seuil à section obéissant à une loi géométrique donnée. Coupe d’un déversoir à poutrelles Vue en plan d’un déversoir oblique Déversoir rectangulaire à seuil épais, vue en coupe Déversoir à seuil normal, vue en coupe Déversoir avec nappe noyée, vue en coupe Représentation des différentes hauteurs de seuil dans le cas d’un seuil double. Géométrie et fonctionnement d’un déversoir latéral à seuil haut Vue en coupe d’un orifice noyé Vue en coupe d’un orifice partiellement noyé Vue en coupe d’un siphon Situation géographique de la commune de Saida Répartition des zones d’habitation par rapport aux réseaux d’assainissement-V de Saida Le réseau d’assainissement de lot 66 logts du quartier Commandant Mejdoub Situation de d’éversoir d’orage du quartier Commandant Mejdoub Le déversoir de quartier Commandant Mejdoub Conduites de déversement vers l’Oued Le réseau d’assainissement de la cité Sidi Gacem Situation du déversoir d’orage de la cité Sidi Gacem Le déversoir de Sidi Gacem Déversoir de la cité Sidi Gacem à seuil latéral intermédiaire, vue de dessus Conduite de déversement vers l’Oued de Saida à partir de déversoir de la cité S Gacem Le réseau d’assainissement du quartier Daoudi Moussa Situation du déversoir d’orage du quartier Daoudi Moussa Déversoir d’orage du quartier Daoudi Moussa Déversement en temps sec vers l’Oued de Saida Le réseau d’assainissement du quartier boukhors Situation du déversoir n°1 du quartier boukhors Les déversoirs n°1 de quartier Boukhors Déversement en temps sec vers l’Oued de Saida Situation du déversoir n°2 du quartier boukhors Le déversoir n°2 de quartier Boukhors Déversoir n°2 du quartier Boukhors a seuil latéral, vue de dessus La conduite de déversement du déversoir n°2 de la quartier Boukhors Situation du déversoir n°3 du quartier boukhors Le déversoir n°3 de quartier Boukhors Déversement en temps sec vers l’Oued de Saida Les collecteurs principals d’eau usée de la cité 5 juillet Situation de déversoir d’orage de la cité 5 juillet Le déversoir d’orage de de la cité 5 Juillet Déversoir du quartier Commandant Mejdoub a seuil latéral, vue de dessus Déversoir du quartier Dauodi Moussa a seuil latéral, vue de dessus Déversoir n°1 du quartier Boukhors a seuil latéral, vue de dessus Déversoir n°3 du quartier Boukhors a seuil latéral, vue de dessus Déversoir de la cité 5 Juillet, vue de dessus Classification et typologie des déversoirs d’orage

Liste des tableaux Tableau 1 : Ensemble des contraintes pour le choix d’un DO Tableau 2 : Organigramme de classification des déversoirs Tableau 3 : Organigramme : les différentes possibilité de fonctionnement d’un DO Tableau 4 : Différentes configurations de l’écoulement au droit d’un seuil long latéral Tableau 5 : Les valeurs de m en fonction de h0 Tableau 6 : Les valeurs du coefficient m en fonction de charge et de forme Tableau 7 : Les valeurs du coefficient ϕ en fonction du régime d’écoulement


Références bibliographiques ANJOU recherche 2006 : Guide technique sur le fonctionnement des déversoirs d’orage, Ecole Nationale du Génie de l’Eau et de l’Environnement de Strasbourg (ENGEES), Strasbourg 2006 BEZIAT A 1997 : Classification et typologie des déversoirs d’orage, Mastère Eau Potable et Assainissement, Ecole Nationale du Génie de l’Eau et de l’Environnement de Strasbourg (ENGEES), Strasbourg 1997. BUYER M 1999 : Elaboration d’un outil de simulation hydraulique des réseaux d’assainissement, D.E.A mécanique et Ingénierie ULP , Strasbourg 1999 . BUYER M 2002 : Transport de flux en réseau d’assainissement : Modèle 1D pour l’hydraulique des collecteurs et déversoirs avec prise en compte des discontinuités. Thèse de doctorat de l’ULP, Université Louis Pasteur, Strasbourg 2002. CARLETON M 1985 : Contribution à l’analyse et à la modélisation du fonctionnement des déversoirs d’orage, Thèse docteur ingénieur, INSA Lyon 1985, 250 p. CERTU 2003 : La ville et son assainissement : principes, méthodes et outils pour une meilleure intégration dans le cycle de l’eau, MEDD/DE –CERTU, 2003. CHEBBO G 1992 : Solides des rejets urbains par temps de pluie – Caractérisation et traitabilité, Thèse de doctorat de l’ENPC,Paris 1992 ,410 p. CHARDON L 2000 : Mise au point d’un algorithme de me sure de surface d’eau en lumière structurée,Maîtrise de Mathématiques option Ingénierie ULP , Strasbourg 2000. COMBES H 2000 : Modélisation 3D des déversoirs d’orage, diplôme d’ingénieur de l’ENGEES, Strasbourg 2000 . CORNIER J.C, FAYOUX C, LESOUEF A, VILLESSOT D 1994 : Les nouvelles contraintes d’exploitation de usines d’épuration, TSM 1994, p392 DUPONT J.M 1996 : Modélisation et étude bibliographique des déversoirs d’orage ,3 ème année de l’Ecole Polytechnique de Paris 1996. DJEDID T, BENMOUSSA A 2000 : Diagnostic des principaux collecteurs du réseau d’assainissement et réhabilitation de la station épuration de la ville de Saida, Mémoire de fin d’étude d’ingénieur d’état en hydraulique urbaine, Institut d’hydraulique AEH ,Saida 2000. FRANCOIS M 2000 : Modélisation 1D des déversoirs d’orage ,4 ème année technologique, ENGEES, Strasbourg 2000.


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2003 :Mise au point d’un nouveau mode d’instrumentation des déversoirs

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:mise en place de

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Annexes Annexe II : VARIATIONS DES DEBITS ET DES VITESSES ENFONCTION DE LA HAUTEUR DE REMPLISSAGE

a) Ouvrages circulaires :

RAPPORT DES DEBITS HAUTEUR DE REMPLISSAGE

RAPPORT DES VITESSES

b) Ouvrages ovoïdes normalisés :

RAPPORT DES DEBITS HAUTEUR DE REMPLISSAGE

RAPPORT DES VITESSES Exemple- pour un ouvrage circulaire rempli aux 3/10, le débit est les 2/10 du débit à pleine section et la vitesse de l’eau est les 78/100 de la vitesse correspondant au débit à plein section


Annexe I: RESEAUX PLUVIAUX EN SYSTEME UNITAIR OU SEPARATIFS (Canalisations circulaires - Formule de Bazin)

Pente en mètre par mètre


Déversoirs d'orage

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