CLASIFICACIONES GEOMECANICAS 1.- CLASIFICACIONES GEOMECANICAS Las labo labores res miner mineras as subt subterráne erráneas as y supe superficial rficiales, es, cuy cuyos os comp componen onentes tes son estructura estru cturass comp complejas lejas;; para ejecutar dicha dichass labo labores res miner mineras, as, es nece necesario sario poseer el máximo conocimiento del macizo rocoso. Para tener el conocimiento del macizo rocoso hoy en día existen muchas Clasificaciones Geomecánicas, como Pro Protod todya yakon konov ov,, Bie Bienia niawsk wski, i, La!s"#er and $ay%or, Barton, &o'a(a, !ue nos determinarán la calidad del maci ma cizo zo ro roco coso so,, cu cuyya fifina nalilida dad d es di di"i "idi dirr al ma maci cizo zo ro roco coso so en do domin minio ioss estruc est ructur turale ales, s, ca cada da uno de ell ellos os ten tendrá drán n car caract acterí erísti sticas cas sim simila ilares res,, com como o Litolo#ía, espaciado de juntas, entre otros. Los límit es de un dominio estructural pueden coincidir con ras#os #eol$#icos, tales como fallas o di!ues.
1.1.- CLASIFICACION GEOMECANICA )E P&O$O)*A+ONO %ediante %edian te est esta a cla clasif sifica icaci$ ci$n n #eo #eomec mecán ánica ica se def define ine la cal calida idad d de dell mac macizo izo rocoso, por medio de un parámetro /, !ue es el coeficiente de resistencia.
Cadro N0
7enie niendo ndo en cue cuenta nta es este te coe coefic ficien iente te y las dim dimens ension iones es de la ex exca" ca"aci aci$n $n subterránea, se definen las car#as de cálculo para dimensionar el tipo de sostenimiento.
1.6.- CLASIFICACI7N GEOMECANICA )E BIENIA8S+I 9ndi di"e "e &M& &M& & &o" o"kk Ma Mass ss &sta cl &sta clas asifific icac aci$ i$n n #e #eom omec ecán ánic ica a se ba basa sa en el 9n estimaci$n aci$n de la calidad calidad del mac macizo izo roco rocoso, so, &atin:/, !ue da una estim teniendo en cuenta los si#uientes factores a; !; "; d; e; ;
&esisten"ia Co'4resiva de %a ro"a. ntas. Condi"i?n de >ntas. Presen"ia de A:a. Corre""i?n 4or orienta"i?n .
&stos factores se cuantifican mediante una serie de parámetros defini8ndose unos "alores para dichos parámetros, cuya suma, en cada caso nos da el 9ndi"e de Ca%idad de% &M& @e varia entre 1. Los objeti"os de esta clasificaci$n son
7enie niendo ndo en cue cuenta nta es este te coe coefic ficien iente te y las dim dimens ension iones es de la ex exca" ca"aci aci$n $n subterránea, se definen las car#as de cálculo para dimensionar el tipo de sostenimiento.
1.6.- CLASIFICACI7N GEOMECANICA )E BIENIA8S+I 9ndi di"e "e &M& &M& & &o" o"kk Ma Mass ss &sta cl &sta clas asifific icac aci$ i$n n #e #eom omec ecán ánic ica a se ba basa sa en el 9n estimaci$n aci$n de la calidad calidad del mac macizo izo roco rocoso, so, &atin:/, !ue da una estim teniendo en cuenta los si#uientes factores a; !; "; d; e; ;
&esisten"ia Co'4resiva de %a ro"a. ntas. Condi"i?n de >ntas. Presen"ia de A:a. Corre""i?n 4or orienta"i?n .
&stos factores se cuantifican mediante una serie de parámetros defini8ndose unos "alores para dichos parámetros, cuya suma, en cada caso nos da el 9ndi"e de Ca%idad de% &M& @e varia entre 1. Los objeti"os de esta clasificaci$n son
&stimaci$n de la >esistencia Compresi"a mediante el martillo )chmidt de Aureza.
)&GB:A@ P>@C&A?%?&:7 P>@C&A?%?&:7@ @ Aeterminaci$n de la >esistencia Compresi"a mediante el &nsayo de Car#a Puntual 'ranDlin(.
7&>C&> P>@C&A?%?&:7 P>@C&A?%?&:7@ @ Aeterm Aete rmin inac aci$ i$n n de la >e >esi sist sten enccia Co Comp mpre resi si"a "a me medi dian ante te el &n &nsa sayyo de Compresi$n )imple yEo Bniaxial
CB3>7@ P>@C&A?%?&:7@ Aeterminaci$n de la >esistencia Compresi"a mediante el &nsayo de 7racci$n +rasilero.
1.6.6.- IN)ICE )E LA CALI)A) )E LA &OCA - &=) Para determinar determinar el >FA >FA 9>ocD Fuality Aesi#nation= Aesi#nation= en el campo y Eo zona de de
RQD
=
RQD
=
25 + 12 + 14 + 12 + 25 110 0.8 x 100%
=
80%
E5e'4%o 6 &l si#uiente taladro tiene una lon#itud de -- cm determinar el
RQD =
38 + 17 + 20 + 35 200
= 55%
0 )&GB:A@ P>@C&A?%?&:7@ Comprende el cálculo del >FA en funci$n del n6mero de fisuras, por metro lineal, determinadas al realizar el le"antamiento litol$#ico0estructural 9Aetail line= en el área yEo zona predeterminada de la operaci$n minera.
0 $rmula matemática RQD
=
100 e
−
0.1λ
(0.1λ + 1)
)iendo λ =
N º deFisuras SPAN
3sí resulta !ue un material rocoso de alta resistencia de -- a -- %Pa, !ue est8 muy fracturado con un espaciamiento de juntas de / cm, corresponde a un macizo rocoso d8bil. 3 continuaci$n se presenta la clasificaci$n de Aeere de los macizos rocosos. &n lo referente al espaciamiento de juntas, !ue es la !ue recomienda utilizar en
1.6.J .J.- )H&EKA )E LOS LABIOS )E LA )ISCON$INHI)A) )e consideran 5 cate#orías de dureza dura, media y blanda.
1.6.J..- &ELLENO )e define por su espesor, tipo de material, consistencia y continuidad.
1.6..- P&ESENCIA )E AGHA &l efecto del a#ua tiene especial importancia en los macizos rocosos diaclasados. )e tendrá en cuenta el flujo a#ua en el macizo rocoso. &l criterio !ue se utilizará será el si#uiente completamente seco, h6medo, a#ua a presi$n moderada y a#ua a presi$n fuerte.
En %o 4osi!%e, %a e3"ava"i?n de!e atravesar %a "(a.
+ieniaKsDi ha propuesto la si#uiente clasificaci$n
Cadro N0
Par'etros &esisten"ia de %a ro"a inta"ta
E SC ALA ) E AL O& ES Car:a Pnta% A Co'4resi?n Si'4%e
ALO& &. =.). ALO & Es4a"iado de >ntas ALO &
Condi"i?n de >ntas
ALO & Cant. Ini%tra"ion 1 '. de tne% A:as Presi?n de a:a S!terrneas Eser. 4rin"i4a% Sita"i?n Genera% ALO&
1- D#EcmO --#EcmO
4-01- D#EcmO --- 0 --#EcmO
-04- D#EcmO /-- 0 --#EcmO
-0- D#EcmO /- 0 /-D#EcmO
D#EcmO --0/- 5-0-- -05D#EcmO D#EcmO #EcmO
1 16 J 6 1 <-0--Q /0<-Q /-0/Q /0/-Q /Q 6 1 1 5m 05m -.5 0 m /-05-- mm /- mm 6 6 1 %uy ru#osas Li#eramente Li#eramente &spejo de falla sin continuidad ru#osa I mm. ru#osa I mm. o relleno de relleno blando de espesor cerradas, de separaci$n de separaci$n espesor I /mm I /mm. $ abiertas I/ mm. Paredes de Paredes de Paredes de $ abiertos 0/mm fisuras continuas roca dura roca dura roca sua"e isurasContinuas 6 6 16 :in#una
/ litrosEmin
/0/ litrosEmin
Cero
-.-0-. )olo h6medo a#ua insterst.
-.0-./ Li#era presi$n de a#ua J
7otalmente )eco 1
B.- A5ste de va%ores 4or orienta"i?n de %as 5ntas
M/ litrosEmin. -./ )erios problemas de a#ua
Cadro N0 16 C%ase N'ero I II III I $ie'4o de - aos para 2 meses semana / horas - minutos /m. para 4 m. para 5 m. para ./ m. para -./ m. Manteni'iento Co#esi?n M 5 #EcmO 05 #EcmO ./0 #EcmO 0./ #EcmO I #EcmO An:%o de ri""i?n M 4/ 4-04/ 5-04- 5-05/ I 5-
1..- CO&&ECCION )E LAHBSCRE& AN) $A*LO& Laubscher and 7aylor, han propuesto al#unas modificaciones a la clasificaci$n #eomecánica de +ieniaKsDi y recomendaciones para el sostenimiento. Los ajustes !ue proponen Laubscher and 7aylor, consisten en la modificaci$n del "alor ori#inal, siendo los si#uientes
1..1.- MeteoriDa"i?n 3l#unos tipos de roca se meteorizan rápidamente cuando entran en contacto con el aire, afectando a tres parámetros.
Cadro N0 1
Cuando hay cambios importantes por operaciones mineras, la situaci$n de las fisuras es afectada.
Cadro N0 1 Par'etro Ca'!ios de EserDos Condi"i?n de 3umenta hasta un -Q >ntas Aisminuye hasta en 2-Q
O!serva"ion es Las fisuras siempre están en compresi$n Causan mo"imientos cortantes importantes
1..J.- In%en"ia de %as orienta"iones de% r'!o y !Da'iento &l tamao, la forma y la direcci$n del a"ance de una exca"aci$n subterránea tendrán una influencia sobre su estabilidad cuando se consideran en funci$n del sistema de fisuras del macizo rocoso. Laubscher and 7aylor opinan, para #arantizar la estabilidad de una exca"aci$n subterránea en una roca fisurada depende de la cantidad de fisuras y de los frentes de exca"aci$n !ue se des"ían de la "ertical y recomiendan los si#uientes ajustes
Las "oladuras crean nue"as fracturas y pro"ocan mo"imientos en las fisuras existentes. )e proponen las si#uientes reducciones para los "alores del >FA y la Condici$n de Juntas. Perforaciones de reconocimiento ................. --Q Holaduras de secci$n lisa ............................. <Q Holaduras con"encionales buenas ............... <4Q Holaduras con"encionales deficientes .......... 1-Q
1...- A5stes "o'!inados &n al#unos casos la clasificaci$n #eomecánica se encuentra sujeta a más de un ajuste. &l ajuste total no debe pasar de un /-Q.
1...- &e"o'enda"iones 4ara e% sosteni'iento Considerando los "alores de clasificaci$n ajustados y tomando en cuenta prácticas normales de sostenimiento en minas, Laubscher and 7aylor han propuesto el si#uiente cuadro
concreto lanzado.
e.- Cuadricula de pernos cementados con espaciamiento de m y concreto colado de 5-- mm. y !ue solo se usará si los cambios de los esfuerzos no son excesi"os. .- Cuadricula de pernos cementados con espaciamiento de -./ m. y -- mm de concreto lanzado. :.- Cuadricula de pernos cementados con espaciamiento de -./ m y - mm de concreto lanzado y malla. #.- Concreto colado de 4/- mm de espesor con una cuadricula de pernos cementados con espaciamiento de m. si los cambios de los esfuerzos no son excesi"os. i.- Pernos cementados con espaciamiento de -./ m si hay un refuerzo potencial a la mano, y -- mm de concreto lanzado, lue#o cimbras de acero a manera de t8cnica de reparaci$n si los cambios en los esfuerzos son excesi"os. 5.- &stabilizar con refuerzo de cable protector y concreto colado de 4/- mm de espesor si los cambios en los esfuerzos no son excesi"os.
&sta clasificaci$n #eomecánica se basa en el índice de calidad 'F( denominado tambi8n índice de Calidad tunelera, !ue da una estimaci$n de la calidad del macizo rocoso, teniendo en cuenta los si#uientes factores
Q=
RQD Jn
x
Jr Ja
x
Jw SRF
)onde >FA >ocD Fuality Aesi#nation Jn Joint )et :umber, Sndice de diaclasado !ue tiene en cuenta el n6mero de amilias. Jr Joint rou#hness number, índice de ru#osidad de las juntas. Ja Joint alteration number, índice de alteraci$n de las juntas. JK Joint Kater reduction factor, factor de reducci$n por presencia de a#ua en las juntas. )> )tress reduction factor, factor de reducci$n por esfuerzos. 3 continuaci$n se definen y "aloran cada uno de los factores !ue inter"ienen en la clasificaci$n
N'ero de r:osidad de %as >ntas 0 Contacto entre las dos caras de la junta 0 Contacto entre las dos caras de la junta mediante un desplazamiento lateral - cm
>r
N'ero de a%tera"i?n de %as 5ntas 3.0 Juntas discontinuas +.0 Junta ru#osa o irre#ular ondulada 0 Contacto entre las dos caras de la junta. C.0 sua"e ondulada A.0 &spejo de falla, ondulada 3.0 Junta sellada, dura, sin reblandamiento &.0 >u#osa o irre#ulares plana relleno impermeable, ej. Cuarzo. .0 )ua"e plana +.0 Caras de la junta 6nicamente manchadas. G.0 &spejo de falla o superficie de fricci$n C.0 Las caras de la junta están alteradas li#e0 plana. ramente y contienen minerales no reblan0 0 decibles, )in contacto entre las dos caras la partículas de arena, rocadedesin0 Junta desplazados te#rada libre de arcilla. lateralmente A.0 >ecubrimiento de limo o arena arcillosa, T.0pe!uea Uona !ue contiene minerales fracci$n arcillosa no arcillosos reblandeci0 de espesor suficientemente #ruesa para ble. i di l t t t l d
>a 4 5 ./ ./ -./ . -./
O!serva"iones
O!serva"i?n a4ro3.; Ur.0 )e aade .- si el espa0 ciamiento medio juntas es mayor de 5 m. .0 Jr * -./ se puede usar Para juntas de fricci$n Planas y !ue ten#an / 0 5/ alineaciones orientadas para resistencia mínima.
/ 0 5-
5
- 0 /
.0 Los "alores de
Cadro N0 61 Cadro N0 66 Fa"tor de red""i?n 4or 4resen"ia de a:a en %as 5ntas. 3.0 &xca"aciones secas o de fluencia poco importante, menos de / lEmin. Localmente. +.0 luencia o presi$n media, ocasional la"ado de los rellenos de las juntas. C.0 luencia #rande o presi$n alta, con0 siderable la"ado de los rellenos de las juntas. A.0 luencia o presi$n de a#ua excep0 cionalmente altas con las "oladuras diminuyendo con el tiempo. &.0 luencia o presi$n de a#ua excep0 cionalmente altas y continuas, sin disminuci$n.
>w
Presi?n a:a +:"'W
O!serva"iones
I
-.22
0 ./
.0 Los factores de C a &, son estimaciones aproximadas aumenta JK si se instalan drenes.
-.55
./ 0 -
-. 0 -.
M -
-.-/ 0 -.
M -
.0 Los problemas especiales causados por la presencia de hielo no se toman en consideraci$n.
Cadro N0 6 Fa"tor de &ed""i?n de eserDos Uonas d8biles !ue intersectan la exca"aci$n y
S&F
O!serva"iones
de eserDos 0 >oca Competente, problemas de esfuerzos. T.0 &sfuerzo bajo, cerca de la superficie. ?.0 &sfuerzo medio. J.0 &sfuerzo #rande, estructu0 ra muy cerrada 9#eneral0 mente fa"orable para la estabilidad. Pude ser des0 fa"orable para la estabili0 dad de los hastíales. .0 Aesprendimiento modera0 do de la roca masi"a. L.0 Aesprendimiento intenso de la roca masi"a.
M ---0-
M 5 50-.22
./ .-
-0/
-.220-.55
-./0
/0./
-.550-.2
-/0-
I ./
I -.2
-0-
0 >oca fluyente, flujo plástico de roca incompetente bajo la influencia de altas pre0 siones litostaticas. %.0 Presi$n de flujo moderado.
/0-
5.0 Tay pocos casos repor0 tados donde el techo debajo de la superficie sea menor !ue el ancho del claro. )e su#iere Fue el )> sea aumen0 tado de ./ a / para estos casos, "er T
5.0 &l "alor S&F, en el caso de !ue el macizo rocoso conten#a arcilla, en este caso la resistencia de la roca es factor determinante de la estabilidad de la exca"aci$n subterránea. Cando e% 'a"iDo ro"oso no "onten:a ar"i%%a y e% n'ero de >ntas sea 4e@e(o %a resisten"ia de %a ro"a 4ede "onvertirse en a"tor, ta% @e e% "o"iente de VtV", deina %a esta!i%idad de %a ro"a. 4.0 &n el caso de rocas muy anisotropicas, la resistencia compresi"a de la roca Wc y el esfuerzo a la tracci$n Wt, se e"aluarán en la direcci$n más fa"orable para la estabilidad. Los parámetros !ue definen ' =/, representan el si#uiente aspecto >FAEJn 7amao de blo!ues, representa la estructura #lobal del macizo rocoso. JrEJa
>esistencia al corte entre blo!ues.
JKE)> &stado tensional en el macizo rocoso. Para relacionar F índice de calidad tunelera, con el comportamiento de una
+.0 &xca"aciones mineras permanentes, t6neles de conducci$n de a#ua para obras hidroel8ctricas 9con la excepci$n de las cámaras de alta presi$n para compuertas=, t6neles pilotos 9exploraci$n=, exca"aciones parciales para cámaras subterráneas #randes. C.0 Cámaras de almacenamiento, plantas subterráneas para el tratamiento de a#uas, t6neles carreteros y ferrocarriles pe!ueos, cámaras de alta presi$n, t6neles auxiliares. A.0 Casas de ma!uinas, t6neles carreteros y ferrocarriles mayores, refu#ios de defensa ci"il, portales y cruces de t6nel. &.0 &staciones nucleoelectricas subterráneas, estaciones de ferrocarril, instalaciones para deportes y reuniones, fabricas.
.2
.5
.-.1
La relaci$n entre el Sndice de calidad tunelera 'F( y la dimensi$n e!ui"alente 'Ae( de una exca"aci$n, +arton Lien y Lunde, elaboraron una tabla a partir de las cual se puede dia#nosticar las necesidades de sostenimiento.
1..- GSI IN)ICE )E &ESIS$ENCIA GEOLOGICA Paul %arinos, profesor de ?n#eniería Geol$#ica de la Bni"ersidad :acional 78cnica de 3tenas 0 Grecia, y &"ert ToeD ?n#eniero Consultor de Hancou"er,
con las propiedades de fricci$n de la roca. ?dealmente, estas propiedades básicas deberían calcularse en el laboratorio, descrito por ToeD y +roKn 9<<= empero, en muchos casos, la informaci$n es re!uerida antes de !ue las pruebas del laboratorio hayan sido completadas. >az$n para estimar estos parámetros reproducimos el cuadro : 55. :otándose !ue esta actualizada de la "ersi$n 9%arinos y ToeD, ---=. &l componente más importante de ToeD N +roKn, para determinar la calidad del macizo rocoso es el proceso de reducir la Wc del material y la constante m i, calculados en el laboratorio, "alores !ue serán asi#nados en relaci$n a los "alores in0situ. &sto se calculará a tra"8s del Geolo#ical )tren#th ?ndex N G)?. &l G)? ha sido desarrollado, como resultado de muchos aos de debates con #e$lo#os, con !uienes &. ToeD ha trabajado alrededor del mundo. La consideraci$n ponderada ha sido dado al l8xico preciso en cada caso y a los pesos relati"os asi#nados a cada combinaci$n de las condiciones estructurales de la superficie y, para respetar las condiciones #eol$#icas existente en la naturaleza.
Cadro N0
la roca con la punta del martillo.
>
>
%uy d8bil
&xtremadamente
.- 0 /.-
RR
Aeleznable bajo #olpes fuertes con la Parte puntia#uda del martillo de #e$lo#o puede desconcharse con una na"aja.
-./ 0
RR
>ayado por la ua del dedo pul#ar.
A8bil
>oca alterada, )hale.
alla del#ada rí#ida.
R Grado adecuado por +roKn 9<1=. ** La prueba de car#a puntual sobre rocas con una resistencia compresi"a uniaxial debajo de / %Pa. es probable !ue los resultados son ambi#uos.
1..- P&OPIE)A)ES &OCOSO
FISICO-MECANICAS
)EL
MACIKO
Para la determinaci$n de las propiedades físico0mecánicas del macizo rocoso, se deben considerar los si#uientes parámetros.
1..1.- )atos Ini"ia%es 1..1.1.- CLASIFICACIONES GEOMECANICAS
&s necesario considerar !ue el calculo, es para cada uno de las constantes. +asado en la experiencia, práctica y te$rica ToeD and +roKn, desarrollan por medio de un proceso de aproximaciones la relaci$n empírica entre los esfuerzos principales !ue inter"ienen en el fen$meno del debilitamiento de la roca. σ1 = σ 3 +
mσ cσ 3 + sσ c2
Aonde [ * &sfuerzo Principal mayor en el debilitamiento. [5 * &sfuerzo principal menor aplicado a la muestra. [c * >esistencia Compresi"a de la roca inalterada. m y s son constantes !ue dependen de las propiedades de la roca y el #rado de su fracturaci$n antes de ser sometida a los esfuerzos [ y [5. &n funci$n a este criterio de fallamiento de ToeD and +roKn se determina las propiedades mecánicas del macizo rocoso
Aonde
V X Peso especifico 3parente del terreno o roca de recubrimiento o suprayacente 9nEm]=. # X 3ltura de la roca suprayacente. - Mod%o de )eor'a"i?n In-sit/, de% Ma"iDo &o"oso &mr * ./ >%> N 1/ Halida para "alores de >%> superiores a 41, en GPa.
- Co#esi?n y An:%o de Fri""i?n de% Ma"iDo &o"oso Los parámetros de Cohesi$n y 3n#ulo de fricci$n del macizo >ocoso, se transcribe de la tabla de Clasificaci$n Geomecánica de +ieniaKsDi 9Cohesi$n y ^i de >ocD %echanic_s Aesin# in %inin# 3nd 7unnelin# +y U.7. +ieniaKsDi N <14=.
- )ensidad de 'a"iDo &o"oso Para determinar la densidad del macizo >ocoso, se aplica la si#uiente formula matemática
m / mi
= exp〈
s = exp〈
GSI − 100
28
GSI − 100
9
〉 ........................ E". 1
〉 ......................... E". 6
a * -./ ..............................Z...... E". Para G)? I / 9%acizo >ocoso no disturbado= ) * - ...Z....................................... E". J a = 0.65 −
GSI
200
............................... E".
&n t8rminos del criterio de falla de %ohr N Coulomb, se estima un conjunto e!ui"alente de parámetros de cohesi$n y fricci$n para "alores ToeD and +roKn dados, lo cual puede hacerse aplicando una soluci$n por +almer 9
= σ +
σ1
− σ 3
.......................... E".
3 fin de minimizar estos problemas potenciales, se ofrecen las si#uientes #uías para la selecci$n de parámetros cuando se utilizan las clasificaciones #eomecánicas del macizo rocoso como base para la estimaci$n de los "alores m y s del criterio de falla de ToeD and +roKn.
1..J.- CLASIFICACION GEOMECANICA &M& )E BIENIA8S+I )E 1T &l articulo de +ieniaKsDi de <2 es la referencia básica para el presente análisis. &n el cuadro : <, se muestra los parámetros !ue se consideran para determinar la calidad del macizo rocoso. Parte del cuadro : < de +ieniaKsDi de <2, !ue define la Clasificaci$n Geomecánica o "aloraci$n del macizo rocoso 9>%>=, los parámetros !ue se tomaran en cuenta para los cálculos estarán referidos a -
resistencia Compresi"a de la roca. >FA 9>ocD Fuality desi#nation=. &spaciamiento de juntas. Condici$n de juntas.
#eomecánica de <1< es 5 y !ue, en #eneral, esta da un "alor li#eramente más alto !ue la clasificaci$n de <2. la "alorizaci$n final, llamada >%> 1<, puede ser utilizada para estimar el "alor de G)?. Para >%>1< M 5
GSI X &M&T ZZ.................. E". 16 Para &M&T Q 6 :o se puede utilizar la clasificaci$n #eomecánica de +ieniaKsDi de <1< para estimar el "alor G)?, en cambio se debería usar el "alor de F de +arton, Lien y Lunde.
55 2 oliada R Gneis &s!uisto ilita Pizarra 55 9-= 9-= < Granito >iolita @bsidiana 55 92= 9<= 7ransparente Granodiorita Aacita 95-= 9= Aiorita 3ndesita 91= < I:nea @paco Gabro Aolerita +asalto 9<= 9= :orita 7ipo extrusi"a piroclástica 3#lomerado +recha 7ufo 9-= 91= 9/= 9R= &stos "alores son para especimenes rocosos intactos ensayados normal a la foliaci$n. Los "alores de mi serán si#nificati"amente diferentes si la falla ocurriera a lo lar#o de loa planos de foliaci$n 9ToeD, <15=.
1...- CLASIFICACION GEOMECANICA =/ MO)IFICA)A )E BA&$ON LIEN * LHN)E Para estimar el "alor de G)? utilizando esta clasificaci$n #eomecánica, se
9R= Criterio Generalizado de ToeD and +roKn '
σ1
= σ 3' + σ c (m3 (σ 3' /σ c ) + s )a
Aonde W * &sfuerzo efecti"o principal máximo de falla. W5 * &sfuerzo efecti"o principal mínimo de falla. Wc * >esistencia Compresi"a uniaxial de las piezas de la roca intacta. m, s, y a, son las constantes de la composici$n, estructura y condiciones superficiales del macizo rocoso.
E5e'4%o
E5e'4%o Se 4roye"ta %a "onstr""i?n de na %a!or de J 3 ' de se""i?n y ' de %on:itd. Las estr"tras de %as ro"as tienen n r'!o 4er4endi"%ar a% e5e de% tne% "on n !Da'iento de 60 en "ontra de %a 4enetra"i?n. La ro"a es a%terada y %as dis"ontinidades "ontienen 4irita y "arDo. E% es4a"ia'iento 4ro'edio es de "', %as "a%es tienen na a4ertra t94i"a de , '', ade's %as dis"ontinidades son 4%anas de s4eri"ie %i:era'ente r:osa y :enera%'ente ro"a save. E% %5o de a:a en e% rente se esti'a no 'ayor a 6 %it''. )e 4resi?n 'oderada. E% &=) es de \ y %a resisten"ia nia3ia% es de , M4a. )eter'inar a; E% va%or tota% de &M& !; La "%asii"a"i?n de %a ro"a "; $ie'4o de 'anteni'iento d; Co#esi?n de% 'a"iDo ro"oso e; An:%o de ri""i?n ; E% ti4o de sosteni'iento re"o'endado So%"i?n &esisten"ia Hnia3ia% , M4a &=) \ Es4a"ia'iento "'. Estado de %as dis"ontinidades, A4ertra .''
1 $a!%a 11 1 6
Li:era'ente r:osa F%5o de a:a
16 $a!%a 11 J
S'atoria de% &M& Ini"ia%
J
Casti:o 4or ee"to de r'!o !Da'iento a%or 4or ser desavora!%e &M& X J-1
X
)esavora!%e $a!%a 1 -1 JJ
$a!%a 16 B;
Clase, Aescripci$n
???, %edio 7abla 9 C=
7iempo de %antenimiento
semana para 5 m. 7abla 9A=
Cohesi$n
/-0-- pa
7abla 9A=
3n#ulo de ricci$n
5/ a 4- 7abla 9A=
)ostenimiento
Pernos de anclaje E)hotcrete 7abla 5
