aceros1job2

Al. Amézquita Díaz Edgar Adam

Diseño de Estructuras de Acero I

Julio 23 del 2011

DIMENSIONES DE LA ESTRUCTURA PROPUESTA. VISTA EN 3D.

Alumno: Amézquita Díaz Edgar Adam

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VISTA EN PLANTA.

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Julio 23 del 2011



CONCEPTOS GENERALES DE LA OBRA PARA LA CUANTIFICACIÓN DEL ANÁLISIS DE CARGAS: 1.- ESTRUCTURA A BASE DE ACERO ESTRUCTURAL ASTM A36 DE 18.00 X 18.00 MTS X 16 MTS DE ALTO (SEGÚN DIM. DE VISTA EN 3D). CON CLAROS DE 6.00 X 6.00 MTS AYUDADO CON UNA VIGA SECUNDARIA A LOS 3.00 MTS DE CADA MARCO ESTRUCTURAL, PARALELO AL EJE "X" DE REFERENCIA, PARA EL APOYO DE LAS LÁMINAS, Y EL SOPORTE DE LA LOSACERO. 2.- MURO PERIMETRAL DE LADRILLO ROJO DE 14.00 X 28.00 CMS. EN TODOS LOS NIVELES DE LA ESTRUCTURA DE 1.00 MT DE ALTO POR EL LARGO DEL MARCO, ENJARRADO POR AMBOS LADOS, EMBOQUILLADO Y PINTADO. MURO EXTERIOR EN BAÑOS A 2.50 MTS DE ALTO CON LOS MISMOS TERMINADOS QUE EL MURO PERIMETRAL. 3.- LOSACERO DE 12CM, CON LÁMINA GALVANIZADA DE PERFIL 4 (ACEROS OCOTLAN) CAL. 24, MALLA ELECTROSOLDADA DE REFUERZO TIPO "6 X 6 10/10" Y CONCRETO F'C:250 KG/CM2 4.- VENTANAS DE VIDRIO FIJO Y/O CORREDIZAS DEL TIPO 3" CON VIDRIO DE 6mm COLOCADO PERIMETRALMENTE DESPUES DEL MURO PERIMETRAL (LO QUE TENGA DE ALTO POR LO QUE TENGA DE ANCHO). 5.- MUROS INTERIORES DE DIVISIÓN DE TABLAROCA. 6.- RECUBRIMIENTO DE PLAFÓN EN BASE A LÁMINAS DE TABLAROCA. 7.- RECUBRIMIENTO DE PISO EN BASE A VITROPISO. 8.- RECUBRIMIENTO DE AZOTEA EN BASE A IMPERMEABILIZANTE VINÍLICO REFORZADO CON TELA DE POLIESTER. 9.- ESCALERA DOBLE RAMPA DE 1.50 MTS DE ANCHO DE CONCRETO ARMADO F'C=250 KG/CM2

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Julio 23 del 2011



Julio 23 del 2011

ANÁLISIS DE CARGA DE ELEMENTOS CONSTRUCTIVOS

FUENTE:

ACEROS OCOTLAN 2011 S.A. DE C.V.

PESO DE LOSACERO 12 CMS: VOLUMENES DE LAMINA GALVANIZADA CAL.24 ANCHO EFECTIVO: 95 CM TRAPECIO 1: 10.75 CM TRAPECIO 2: 13.91 CM # TRAPECIOS 1 EFEC: 3 ----# TRAPECIOS 2 EFEC: 3 ----LONG. TRAPECIOS 1: 32.25 CM LONG. TRAPECIOS 2: 41.73 CM DIFER. LONG. TRAPECIO 1: 62.75 CM DIFER. LONG. TRAPECIO 2: 53.27 CM ANCHO INFERIOR TRAP 1: 17.76 CM ANCHO SUPERIOR TRAP 2: 20.92 CM ALTURA DE LAMINA: MT 0.065 ANCHO EFECTIVO A: MT 1 SECCION TRANSVERSAL DE LÁMINA SIN CONSIDERAR TRAPECIOS POR 1 M EFECTIVOS: M2 0.065 SECCIÓN TRANSVERSAL DE TRAP 1: 0.00926467 M2 SECCIÓN TRANSVERSAL TOTAL DE TRAP 1: 0.027794 M2 SECCION TRANSVERSAL EFECTIVA PARA CONCRETO DE LAMINA SECCIÓN 4 EN 1M EFECTIVO: 0.037206 M2 VOLUMEN: 0.037206 M3 MATERIAL PESO UNIDAD CONCRETO LLENO 2200 KG/M3 ------------------------------------------------CONCRETO LAMINA 2200 KG/M3 MALLA ELECTROSOLDADA LAMINA GALVANIZADA SECCION 4 CAL. 24

LARGO ANCHO ALTO 1 1 0.055 VOLUMEN EFECTIVO EN LAMINA 0.037206

PESO/M2 121.00 --------81.85

0.97

KG/M2

1

1

1

0.97

5.7

KG/M2

1

1

1

5.7

TOTAL:

VOLUMEN EFECTIVO PARA CONCRETO: VOLUMEN VACIO:

209.52

NOTA: EL PESO VOLUMETRICO DEL CONCRETO ES TOMADO DE LAS DISPOCISIONES GENERALES DE LAS NORMAS COMPLEMENTARIAS DEL DISTRITO FEDERAL NORMAS INIFED 2008 (INSTITUTO NACIONA DE INFRAESTRUCTURA FÍSICA EDUCATIVA)

FUENTE: ACEROS OCOTLAN S.A. DE C.V. (2011)

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57.24 42.76

% %

= # TRAP EFEC POR TRAP 1. = # TRAP EFEC POR TRAP 2. =95 CM DE ANCHO EFEC - LONG. TRAPS =95 CM DE ANCHO EFEC - LONG. TRAPS = DIFER. LONG. TRAPECIO 1 ENTRE 3 TRAP = DIFER. LONG. TRAPECIO 2 ENTRE 3 TRAP

= AREA B x H = AREA DE TRAPECIO 1 (((A+B)/2)x H)) = AREA DE TRAPECIO 1 x 3 TRAPS = 0.065 - SECCION TRANS TOTAL DE TRAP 1 = AREA EFEC. EN 1M x 1M DE LARGO = (VOL. DE CONC EFEC x 100)/0.065 = (VOL. TOTAL DE TRAP 1 x 100)/0.065



Julio 23 del 2011

PESO KG/M DE MUROS EXTERIORES CON ACABADOS TERMINADOS (PERIMETRAL): MATERIAL

PESO

UNIDAD

LARGO

ANCHO

ALTO

VOLUMEN M3

KG/M

FUENTE

LADRILLO ROJO RECOCIDO

1500

KG/M3

---------

---------

---------

0.11179259

167.688889

TABIQUE DE BARRO MACIZO HECHO A MANO: INIFED (2008) (NORMAS COMPLEMENTARAIAS DEL DISTRITO FEDERAL "DISPOSICIONES GENERALES").

PASTA MORTERO CEMENTO:ARENA 1:3

2100

KG/M3

---------

---------

---------

0.04220741

88.6355556

INIFED (2008)

ENJARRE MORTERO CMENETO:ARENA 1:3*

2100

KG/M3

1

0.04

1

0.04

84

INIFED (2008)

EMBOQUILLADO MORTERO CEMENTO:ARENA 1:5**

1900

KG/M3

1

0.18

0.02

0.0036

6.84

INIFED (2008)

PINTURA VINILICA***

1500

KG/M3

Muro Perimetral 2.18

Grosor 0.0006

0.001308

1.962

REVISIÓN EN CAMPO (UNA CUBETA DE 19 LT. DE PINTURA PESA 29.5 KG APROX. SI LA CUBETA POR SI SOLA APROX. PESA 1 KG, ENTONCES EL PESO VOLUMETRICO DE LA PINTURA ES 28.5 KG / 0.019 M3

TOTAL: RENDIMIENTOS DE LADRILLOS Y PASTA MORTERO EN 1M2 Volumen en 1 m2 1 0.14 1 0.14 Variables Dim 1 Dim 2 Dim 3 Total Volumen por Ladrillo: 0.07 0.14 0.28 0.002744 Volumen de Pasta Mortero: 0.02 0.14 0.02 ---------Suma Volumen: Ladrillo + Pasta: 0.09 0.14 0.3 0.00378 -------------------------------------------------------------------------------------Densidad de ladrillos requeridos: ---------------------------------37.04 Volumen de 37.04 ladrillos Ocup.: ---------------------------------0.10162963 Volumen de Pasta Mortero Ocup.: ---------------------------------0.03837037 % de desperdicio: 10.00% ----------Vol. de ladrillos Ocupados + 10%: ------------------------0.11179259 Vol. de Pasta Mortero Ocup. + 10%: ------------------------0.04220741

349.13

LADRILLO DE 7 CM DE GROSOR POR 14 CMS DE ANCHO POR 28 CM DE LARGO. PASTA MORTERO DE 2 CM DE ESPESOR LATERAL E INFERIOR.

M3 Unidad M3 -------------M3 Ladrillos/m2 M3 M3 --------------M3 M3

Nota: Densidad = Vol en 1m2 / Vol requerido por Ladrillos mas Pasta Mortero Nota: Volumen de 37.04 ladrillos Ocupa. = 37.04 x Vol por ladrillo Nota: Volumen de Pasta Mortero Ocup. = Vol en 1m2 - Vol de 37.04 ladrillos Ocup.

*: El enjarre se hará por los dos lados del muro de 2cm de espesor. Por lo tanto tendrá un Grosor de 4 cm. **: El emboquillado se hará sólo por la cara superior del muro (donde sientan las ventanas de aluminio) de 2cm de espesor por 18 cm de ancho. ***: La pintura se aplicará por ambas caras del muro y en la boquilla por lo tanto son 2.18 m2 de pintura por cada ml de muro perimetral y 5.18 m2 de pintura por cada ml de muro exterior para baño Muro Perimetral a 1 metro de altura. Ancho de Muro Incluye enjarre por ambos lados = 0.14 mts de ancho de muro, más, 0.04 mts de grosor de enjarre. = 0.18 mts. Muro Exterior para Baño a 2.5 metros de altura. Nota si la Pintura rinde aprox. 5m2 por cada 0.001 m3 (Ref.: Comex) y se ocupan alrededor de 3 manos, entonces el grosor de la pintura tiene que ser de: Rendimiento l/m2 Grosor Capas Grosor Requerido mts Pintura: 0.001 0.0002 3 0.0006 5

PESO KG/M DE MUROS EXTERIORES CON ACABADOS TERMINADOS (BAÑO): MATERIAL

PESO

UNIDAD

LARGO

ANCHO

ALTO

VOLUMEN M3

KG/M

BASES

LADRILLO ROJO RECOCIDO

1500

KG/M3

---------

---------

---------

0.27948148

419.222222

= VOL. DE LADRILLOS OCUPADOS + 10% EN 1 M2, POR, 2.5 MTS QUE TIENE DE ALTO EL MURO EXTERIOR PARA BAÑOS

PASTA MORTERO CEMENTO:ARENA 1:3

2100

KG/M3

---------

---------

---------

0.10551852

221.588889

= VOL. DE PASTA MORTERO OCUPADO + 10% EN 1 M2, POR, 2.5 MTS QUE TIENE DE ALTO EL MURO EXTERIOR PARA BAÑOS

ENJARRE MORTERO CMENETO:ARENA 1:3*

2100

KG/M3

1

0.04

2.5

0.1

210

VOLUMENES NORMALES L x A x AL

EMBOQUILLADO MORTERO CEMENTO:ARENA 1:5**

1900

KG/M3

1

0.18

0.02

0.0036

6.84

VOLUMENES NORMALES L x A x AL

PINTURA VINILICA***

1500

KG/M3

Muro EXT. BAÑO 5.18

Grosor 0.0006

0.003108

4.662


TOTAL:

862.31

5 de 56



Julio 23 del 2011

PESO DE VENTANAS DE ALUMINIO POR M2 CUBIERTO: MATERIAL

PESO

UNIDAD

LARGO

ANCHO

ALTO

VOLUMEN M3

KG/M2

FUENTE

VIDRIO PLANO DE 6MM DE GROSOR

3100

KG/M3

1

0.006

1

0.006

18.6

INIFED (2008)

PERFILES DE ALUMINIO Y HERRAJES*

---------

----------

---------

---------

---------

-----------

2.79

*POR EXPERIENCIA EN EL RAMO, SE SABE QUE APROX. EL PESO DEL ALUMINIO Y HERRAJES EN COMPARACIÓN CON EL PESO DEL VIDRIO, ÉSTE REFLEJA DE UN 10 A UN 20% EL PESO DEL VIDRIO. CON FIN DE REPRESENTAR UN PESOR PROMEDIO, SE TOMA UN 15%.

TOTAL:

21.39

PESO POR M2 DE MUROS INTERIORES DE DIVISIÓN DE TABLAROCA*: MATERIAL

PESO

UNIDAD

LARGO

ANCHO

ALTO

VOLUMENES

KG/M2

FUENTE

TABLERO DE TABLAROCA® TIPO NR DE 1/2"

8.2

KG/M2

---------

----------

----------

2.1

17.22

MANUAL TÉCNICO PARA INSTALALCIÓN DE TABLAROCA® MARCA DE USG. (2010)

POSTES METÁLICOS USG CAL. 20, 9.20 CM

1.2

KG/M

---------

---------

---------

2

2.4

MANUAL TÉCNICO PARA INSTALALCIÓN DE TABLAROCA® MARCA DE USG.

CANALES METÁLICOS USG CAL 22, 9.20 CM

0.86

KG/M

---------

---------

---------

0.9

0.774


TORNILLOS TIPO S DE 1" O TEK BROCA

0.01

KG/PZA

---------

---------

---------

24

0.24

MANUAL TÉCNICO PARA INSTALALCIÓN DE TABLAROCA® MARCA DE USG. APROX. CADA PIJA PESA DE 5 A 15 GRAMOS DEPENDEIENDO EL TAMAÑOS

COMPUESTO PARA JUNTAS PREMEZCLADO

1

KG

---------

---------

---------

1.6

1.6


CINTA DE REFUERZO PERFACINTA®

0.002

KG/M

---------

---------

---------

2.1

0.0042

MANUAL TÉCNICO PARA INSTALALCIÓN DE TABLAROCA® MARCA DE USG. APROX. LA CINTA DE 5 CM DE ANCHO POR 75 MTS DE LONGITUD PESA 150 GR.

PINTURA VINILICA POR AMBAS CARAS DEL MURO

1500

KG/M3

Grosor 0.0006

0.0012

1.8


Muro DIVISORIO 2

TOTAL:

24.04

*: PARA LA INSTALACIÓN DE UN MURO

DIVISORIO CONVENCIONAL, CON LOS POSTES DEL BASTIDOR A CADA 61 CM. Y EL FORRO POR AMBAS CARAS DEL MURO EN CAPA SENCILLA SE RECOMIENDA CUANTIFICAR EN BASE A LA TABLA ANTERIOR, DONDE SE PRESENTAN LOS MATERIALES NECESARIOS POR METRO CUADRADO DE MURO. FUENTE: MANUAL TÉCNICO PARA LA INSTALACIÓN DE TABLAROCA MARCA DE USG.

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Julio 23 del 2011

PESO POR M2 DE RECUBRIMIENTO DE PLAFÓN CON TABLAROCA®*: MATERIAL

PESO

UNIDAD

LARGO

ANCHO

ALTO

VOLUMENES

KG/M2

FUENTE

TABLERO DE TABLAROCA® TIPO NR DE 1/2"

8.2

KG/M2

---------

----------

----------

1.05

8.61

MANUAL TÉCNICO PARA INSTALALCIÓN DE TABLAROCA® MARCA DE USG. (2010)

CANALETA DE CARGA USG CAL. 22, 6.35 CM

0.69

KG/M

---------

---------

---------

1

0.69


CANAL LISTÓN USG CAL 26, 6.35 CM

0.37

KG/M

---------

---------

---------

2.7

0.999


TORNILLOS TIPO S DE 1" O TEK BROCA

0.01

KG/PZA

---------

---------

---------

16

0.16

MANUAL TÉCNICO PARA INSTALALCIÓN DE TABLAROCA® MARCA DE USG. APROX. CADA PIJA PESA DE 5 A 15 GRAMOS DEPENDEIENDO EL TAMAÑOS

COMPUESTO PARA JUNTAS PREMEZCLADO

1

KG

---------

---------

---------

0.9

0.9


CINTA DE REFUERZO PERFACINTA®

0.002

KG/M

---------

---------

---------

1.1

0.0022

MANUAL TÉCNICO PARA INSTALALCIÓN DE TABLAROCA® MARCA DE USG. APROX. LA CINTA DE 5 CM DE ANCHO POR 75 MTS DE LONGITUD PESA 150 GR.

ALAMBRE GALVANIZADO NO 12

1

KG

---------

---------

---------

0.3

0.3


ALAMBRE GALVANIZADO NO 16

1

KG

---------

---------

---------

0.2

0.2


ÁNGULO DE AMARRE USG 1 1/4" x 1 5/8" CAL 26

0.42

KG/M

---------

---------

---------

0.6

0.252


PINTURA VINILICA POR AMBAS CARAS DEL MURO

1500

KG/M3

Grosor 0.0006

0.0006

0.9


PLAFON 1

TOTAL:

13.01

*: PARA LA INSTALACIÓN DE UN PLAFÓN CORRIDO DE TABLAROCA, SE RECOMIENDA CUANTIFICAR EN BASE A LA TABLA ANTERIOR, DONDE SE PRESENTAN LOS MATERIALES NECESARIOS POR METRO CUADRADO DE PLAFÓN. FUENTE: MANUAL TÉCNICO PARA LA INSTALACIÓN DE TABLAROCA MARCA DE USG.

PESO POR M2 DE RECUBRIMIENTO PARA PISO: MATERIAL

PESO

UNIDAD

LARGO

ANCHO

ALTO

VOLUMENES

KG/M2

VITROPISO

17

KG/M2

1

1

----------

1

17

PASTA PEGAPISO GROSOR:(5MM APROX.) INCLUYE JUNTEADOR.

1500

KG/M3

1

1

0.005

0.005

7.5

FIRME, MORTERO CEMENTOARENA GROSOR:(3CM)

1900

KG/M3

1

1

0.03

0.03

57

TOTAL:

FUENTE PROPIA. SE TOMO LA MEDIDA DE UN VITROPISO Y SU PESO (0.332 x 0.332 MTS CON UN PESO DE 1.850 KG APROX. = 16.78 KG/M2, REDONDEANDO A 17 KG/M2) SE DESCONOCE EL PESO VOLUMETRICO; POR LO TANTO, SE TOMA DE LAS NORMAS INIFED (2008) EL VALOR CORRESPONDIENTE AL MORTERO DE CAL Y ARENA = 1500 KG/M3. INIFED (2008)

81.50

PESO POR M2 DE RECUBRIMIENTO PARA AZOTEA EN BASE A IMPERMEABILIZANTE VINÍLICO REFORZADO CON TELA DE POLIESTER.: MATERIAL

PESO

UNIDAD

LARGO

ANCHO

ALTO

VOLUMENES

KG/M2

FUENTE

2

KG/M2

1

1

----------

1

2

DE ACUERDO AL ING. SANTIAGO LUNA ESTE PESO ES ADECUADO PARA EJEMPLEFICAR EL PESO DEL IMPERMEABILIZANTE VINILICO REFORZADO CON MALLA SIN TANTO ANÁLISIS.

TELA DE POLIESTER IMPERMEABILIZANTE VINÍLICO

TOTAL:

2.00

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Julio 23 del 2011

PESO DE ESCALERA: NOTA (CRITERIO): PARA EL FACILITAR EL ANÁLISIS DE CARGA Y NO HACERLO DEMASIADO ENGORROSO, SE TOMARÁ EL CRITERIO DE SUPONER EL ÁREA DEL CLARO DONDE SE ENCUENTRA LA ESCALERA COMO UN ÁREA CUBIERTA IGUAL QUE TODA LA DEMAS SUPERFICIE DEBIDO A QUE EL ÁREA DEL CLARO Y EL ÁREA DE LA ESCALERA SON APROXIMADAMENTE EQUITATIVOS. EN LA RELACIÓN DE USO DE LA SUPERCFICIE Y DEL PESO QUE AMBAS SITUACIONES PODRÍAN REFLEJAR. OBSERVAR EL SIGUIENTE ANÁLISIS.

DIMENSIONES

USO DE SUPERFICIE CUBIERTA

PESO ESCALERA

BASES DE CÁLCULO

CUBIERTA

ESCALERA

ACHO(1)

6

1.5

EL PESO (KG) DE LA CUBIERTA POR ENTREPISO ES IGUAL A TODOS LOS PESOS MENOS LOS DE MURO:(MAMPOSTERIA Y TABLAROCA) Y LOS DE VENTANERÍA. POR 36 M2

10945.31

---------------

LARGO(1)

6

4.5

PESO (KG) DE LA ESCALERA POR ENTREPISO SECCIÓN (2) (PLATAFORMA DESCANSO)

----------------

---------------

AREA(1) M2

36

6.75

AREA (2) M2

----------------

9

ACHO(2)

-------------

1.5

PESO DEL CONCRETO ARMADO (FUENTE: INIFED) = 2400 KG/M3.

----------------

2400

LARGO(2)

-------------

6

GROSOR DE PLATAFORMA SECCIÓN (2) EN MT.

----------------

0.1

AREA(2) M2

-------------

9

----------------

2160

ACHO(3)

-------------

1.5

----------------

----------------

LARGO(3)

-------------

4.5

----------------

----------------

AREA(3) M2

-------------

6.75

----------------

1.75

AREA TOTAL (M2)

36

22.5

CATETO ADYACENTE = 6 MTS DE LARGO DEL CLARO MENOS 1.5 MTS DE ANCHO DE LA PLATAFORMA DESCANSO (SECCIÓN (2)).

----------------

4.5

TEOREMA DE PITAGORAS APLICADO A CONOCER LA HIPOTENUSA C = RAIZ(A^2 + B^2)

----------------

4.83

GROSOR DE PLANCHA DIAGONAL SECCIÓN (1) MTS

----------------

0.1

ANCHO DE LA SECCIÓN (1) MTS

----------------

1.5


----------------

2400

PESO EN KG DE SECCIÓN (1) (1RA PLANCHA DIAGONAL) = 4.83 x 0.10 x 1.50 MTS x 2400 KG/M3

----------------

1738.19

ESCALONES APROXIMADOS (ESTIMADOS)

----------------

----------------

ANCHO DE ESCALONES DESEADO MTS

----------------

0.3

# DE ESCALONES RESULTANTES = 4.5 MTS DE LARGO ENTRE ANCHO DE ESCALONES DESEADO 0.3 MTS

----------------

15

ALTURA (CMS) DE ESCALONES = LA ALTURA (CATETO OPUESTO) DE LA SECCIÓN (1) ENTRE # DE ESCALONES OCUP. REAL.

----------------

10.90

# DE ESCALONES OCUP. REAL = # DE ESCALONES RESUL. MÁS 1 (EL ÚLTIMO ESCALON ES LA PLATAFORMA SECC(2)).

----------------

16

SECCIÓN TRANSVERSAL DE ESCALONES (M2) FORMA TRIANGULAR.

----------------

----------------

ALTURA DE ESCALON (MTS)

----------------

0.109

ANCHURA DE ESCALON (MTS)

----------------

0.3

AREA (M2) DE ESCALON FORMA TRIANGUALR = (B x H)/2

----------------

0.01635

LARGO DE ESCALON = ANCHO DE LA PLANCHA DIAGONAL = 1.5 MTS

----------------

1.5

VOLUMEN POR ESCALON (M3) = ÁREA DE ESCALON, POR, LARGO DE ESCALON.

----------------

0.024525

VOLUMEN POR TODOS LOS ESCALONES (M3) = VOL. POR ESCALON, POR, # DE ESCALONES RESULTANTES (15).

----------------

0.367875

PESO EN KG DE SECCIÓN (2) (PLATAFORMA DESCANSO) = 9 M2 x 0.10 MTS x 2400 KG/M3 PESO (KG) DE LA ESCALERA POR ENTREPISO SECCIÓN (1) (1RA PLANCHA DIAGONAL) DIMENSIONES PARA CONOCER LA HIPOTENUSA DE LA PLANCHA DIAGONAL PARA LA SECCIÓN (1) CATETO OPUESTO = A LA MEDIA DE LA ALTURA DEL ENTREPISO = 3.5 MTS ENTRE 2 = 1.75 MTS

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Julio 23 del 2011


----------------

2400

PESO EN KG DE ESCALONES SECCIÓN (1) (1RA PLANCHA DIAGONAL)

----------------

882.90

PESO EN KG DE TODA LA SECC. (1) = PESO DE ESCALONES MÁS PESO DE PLANCHA.

----------------

2621.09

PESO EN KG DE TODA LA SECC. (3) = PESO DE SECCIÓN (1).

----------------

2621.09

PESO DE LA ESCALERA = PESO DE SECCIÓN (1) + (2) + (3).

----------------

7402.18

CONSIDERANDO EL PESO DEL PISO QUE RECUBRE LA ESCALERA, ES IGUAL A: ALTURA (MTS) DE LOS ESCALONES

----------------

0.109

# DE ESCALONES QUE RECUBRE = 15 ESCALONES + 1 (DEL ESCALON PLATAFORMA), POR, 2 PLANCHAS DIAGONALES.

----------------

32.00

LONGITUD TOTAL (MTS) DE ALTURA PARA RECUBRIR CON VITROPISO = 0.109 x 32

----------------

3.49

ANCHURA DE ESCALON (MTS)

----------------

0.3

----------------

30.00

----------------

9.00

LARGO (MTS) DE SECCIÓN (2) (PLATAFORMA DESCANSO) = 6.00.

----------------

6.00

LONGITUD TOTAL PARA RECUBRIR LA ESCALERA (MTS) = 3.49 + 9.00 + 6.00.

----------------

18.49

ANCHO DE ESCALERA = 1.50 MTS.

----------------

1.50

ÁREA EFECTIVA PARA RECUBRIR (M2) = 18.49 * 1.50

----------------

27.73

PESO (KG) POR M2 DE VITROPISO

----------------

17.00

PESO (KG) POR M2 DE PASTA PEGAPISO GROSOR:(5MM) APROX. INCLUYE JUNTEADOR.

----------------

7.50

PESO (KG) POR M2 DE RECUBRIMIENTO = PESO POR M2 DE VITROPISO, MAS, PESO POR M2 DE PASTA PEGAPISO.

----------------

24.50

PESO DEL RECUBRIMIENTO EN KG = PESO (KG/M2) DE RECUBRIMIENTO, POR, ÁREA EFECTIVA PARA RECUBRIR (M2).

----------------

679.43

PESO EN KG TOTAL DE LA ESCALERA SIN INCLUIR BARANDALES DE PROTECCIÓN.

----------------

8081.61

# DE ESCALONES QUE RECUBRE = 15 ESCALONES, POR, 2 PLANCHAS DIAGONALES. LONGITUD TOTAL (MTS) DE ANCHURAS PARA RECUBRIR CON VITROPISO = 0.30 x 30

ELEMENTOS COMPARATIVOS CUBIERTA DE LOSA Y DEMÁS ESCALERA Y DEMÁS

SUPERFICIE M2

PESO KG

36

10945.31

22.5

8081.61

JUSTIFICACIÓN DE CRITERIO. % DE AREA DE REF. RESPECTO A 36 M2

% DE PESO DE REF. RESPECTO A 10945.31 KG

RELACIÓN %PESO / %AREA UTILIZADOS

100

100

1

62.5

73.84

1.18

PREMISAS DEL ANÁLISIS ANTERIOR: 1.- EL PESO CALCULADO PARA EL SUPUESTO DE INCLUIR EN EL ANÁLISIS DE CARGAS GRAVITACIONALES EL PESO DE LA SUPERFICIE COMO SI ESTUVIERA CUBIERTA IGUAL QUE LOS OTROS CLAROS ES MAYOR (10945.31 KG) QUE EL PESO ESTIMADO TENGA LA ESCALERA DE ACUERDO A LAS DIMENSIONES ANTES OBSERVADAS Y CALCULADAS. POR LO QUE PARA EL CRITERIO, ESTA PREMISA CUMPLE DE ANTEMANO. 2.- AL OBSERVAR LA RELACIÓN DE LOS PORCENTAJES DE UTILIZACIÓN DE ACUERDO A LA CARGA MUERTA Y SUPERFICIE CUBIERTA, CON REFERENCIA EN LOS 36 M2 QUE TIENE EL CLARO Y EL PESO QUE ÉSTE CONLLEVA DE ACUERDO A LOS ANÁLISIS ANTES REALIZADOS, SE PUEDE OBSERVAR QUE LA RELACIÓN PESO/SUPERFICIE DE LA ESCALERA ESTIMADA (1.18) NO SOBREPASA EL 1.4 (COEFICIENTE DE COBERTURA PARA EL COMBO GRAVITACIONAL 1.4DEATH + 1.7 LIVE). POR LO QUE SE CUMPLE LA PREMISA PARA UTILIZAR EL CRITERIO. 3.- SI PREMISA 1 CUMPLE, Y PREMISA 2 NO CUMPLE, LA PREMISA 3 RECOMENDARÍA REVISAR ANÁLISIS DE ESCALERA, SIN EMBARGO CUMPLIRÍA LA PREMISA MÁS IMPORTANTE. Y SE TOMARÍA LA PREMISA 3 COMO "CUMPLE". SI AMBAS PREMISAS (1 Y 2) CUMPLEN, PREMISA 3 "CUMPLE AUTOMÁTICAMENTE". POR LO TANTO, CUMPLE.

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Julio 23 del 2011

RESUMEN DE CARGAS MUERTAS DE ACUERDO A SU UTILIZACIÓN Y POR NIVEL PARA EL ANÁLSIS DE CARGA GRAVITACIONAL: NIVEL

CARGAS POR M2 EN SUPERFICIE A DISTRIBUIR

CARGAS POR MT EN MUROS A DISTRIBUIR DIRECTAMENTE EN VIGAS

VARIABLE DE CARGA

KG/M2

ANCHO

LARGO

KG/M2

VARIABLE

KG/M2 Ó M

ANCHO

LARGO

KG/M

LOSACERO

209.52

1.00

1.00

209.52

MURO PERIMETRAL A 1 MT DE ALTO

349.13

1.00

1.00

349.13

PLAFON DE TABLAROCA

13.01

1.00

1.00

13.01

-------------------

----------------

-------

-------

-------

RECUBRIMIENTO DE IMPERMEABILIZANTE

2.00

1.00

1.00

2.00

-------------------

----------------

-------

-------

-------

PESO POR M2 EN SUPERFICIE PARA AZOTEA

--------

1.00

1.00

224.54

PESO POR M EN MURO PERIMETRAL PARA AZOTEA

------------

1.00

1.00

349.13

LOSACERO

209.52

1.00

1.00

209.52


349.13

1.00

1.00

349.13

PLAFON DE TABLAROCA

13.01

1.00

1.00

13.01

VENTANA DE ALUMINIO = 3.5 MTS - 1 MT DE MURO

21.39

2.50

1.00

53.48

RECUBRIMIENTO DE VITROPISO

81.50

1.00

1.00

81.50

PESO POR M EN MURO PERIMETRAL PARA 3ER PISO EXCEPTO BAÑOS

-------------------

1.00

1.00

402.60

PESO POR M2 EN SUPERFICIE PARA 2DO PISO

-------

1.00

1.00

304.04

MURO PERIMETRAL EN BAÑOS

862.31

1.00

1.00

862.31

------------------------------

-------

--------

----------

----------

VENTANA DE ALUMINIO = 3.5 MTS - 2.5 MTS DE MURO

21.39

1.00

1.00

21.39

------------------------------

-------

--------

----------

----------

PESO POR M EN MURO EXTERIOR DE BAÑOS DE 3ER PISO

-------------------

1.00

1.00

883.70

------------------------------

-------

--------

24.04

3.50

1.00

84.13

------------------------------

-------

--------

---------------

1.00

1.00

84.13

3ER PISO (AZOTEA)

2DO PISO TECHO DE 3ER PISO

MURO INTERIOR DE DIVISIÓN DE TABLAROCA, SE DEPRECIA LA PUERTA Y SE CONSIDERA COMO SI FUERA COMPLETAMENTE EL ÁREA DE TABLAROCA.

----------

----------

1 ER PISO TECHO DE 2DO PISO

PESO POR M EN MUROS INTERIORES DE DIVISIÓN PARA 3ER PISO

IGUAL QUE 2DO PISO

LOSACERO

-------

1.00

1.00

209.52


349.13

1.00

1.00

349.13

PLAFON DE TABLAROCA

-------

1.00

1.00

13.01

VENTANA DE ALUMINIO = 3.5 MTS - 1 MT DE MURO

21.39

2.50

1.00

53.48

RECUBRIMIENTO DE VITROPISO

0.00

1.00

1.00

81.50

PESO POR M EN MURO PERIMETRAL PARA 1ER PISO EXCEPTO BAÑOS

-------------------

1.00

1.00

402.60

PESO POR M2 EN SUPERFICIE PARA 2DO PISO

-------

1.00

1.00

304.04

MURO PERIMETRAL EN BAÑOS

862.31

1.00

1.00

862.31

------------------------------

-------

--------

----------

----------

VENTANA DE ALUMINIO = 3.5 MTS - 2.5 MTS DE MURO

21.39

1.00

1.00

21.39

------------------------------

-------

--------

----------

----------

PESO POR M EN MURO EXTERIOR DE BAÑOS PARA 1ER PISO

-------------------

1.00

1.00

883.70

PLANTA BAJA TECHO DE 1ER PISO

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PLANTA BAJA TECHO DE 1ER PISO



------------------------------

-------

--------

------------------------------

-------

--------

Julio 23 del 2011

MURO INTERIOR DE DIVISIÓN DE TABLAROCA, SE DEPRECIA LA PUERTA Y SE CONSIDERA COMO SI FUERA COMPLETAMENTE EL ÁREA DE TABLAROCA.

----------

----------

PESO POR M EN MUROS INTERIORES DE DIVISIÓN PARA 1ER PISO

24.04

3.50

1.00

84.13

---------------

1.00

1.00

84.13

NOTA: LOS ELEMENTOS CONSTRUCTIVOS DE DIVISIÓN TALES COMO MUROS DIVISORIOS, PERIMETRALES, VENTANERÍA, ETC. QUE SE EN CUENTRAN EN LA PLANTA BAJA, NO AFECTAN A NINGUNA TRABE VIGA QUE LO SOPORTE, YA QUE ÉSTOS ELEMENTOS CONSTRUCTIVOS ESTAN SOPORTADOS DIRECTAMENTE DESDE EL SUELO.

CARGAS VIVAS UNITARIAS APLICABLES SEGÚN NORMAS INIFED 2008 (NTC: DISPOSICIONES GENERALES DEL DF.), DE ACUERDO A LA UTILIZACIÓN DEL INMUEBLE: DESTINO DEL PISO O CUBIERTA

CARGA (KG/M2) MEDIA

CARGA (KG/M2) INSTANTÁNEA

CARGA (KG/M2) MÁXIMA

OFICINAS

100

180

250

CUBIERTAS Y AZOTEAS CON PENDIENTE NO MAYOR DE 5%

15

70

100

NOTA: LAS CARGAS VIVAS INDICADAS ES ESTA TABLA, SE CONSIDERARÁN COMO UNIFORMEMENTE REPARTIDAS SOBRE EL ÁREA TRIBUTARIA DE CADA ELEMENTO CARGA MÁXIMA: SE DEBERÁ EMPLEAR PARA DISEÑO ESTRUCTURAL POR FUERZAS GRAVITACIONALES Y PARA CALCULAR ASENTAMIENTOS INMEDIATOS EN EL SUELO, ASÍ COMO PARA EL DISEÑO ESTRUCTURAL DE LOS CIMIENTOS ANTE CARGAS GRAVITACIONALES. CARGA INSTANTÁNEA: SE DEBERÁ USAR PARA DISEÑO SÍSMICO Y POR VIENTO Y CUANDO SE REVISEN DISTRIBUCIONES DE CARGA MÁS DESFAVORABLES QUE LA UNIFORMENTE REPARTIDA SOBRE TODA EL ÁREA. CARGA MEDIA: SE DEBERÁ EMPLEAR EN EL CÁLCULO DE ASENTAMIENTOS DIFERIDOS, Y PARA EL CÁLCULO DE FLECHAS DIFERIDAS.

DADO LO ANTERIOR, Y PARA DISTRIBUIR LAS CARGAS GRAVITACIONALES UNIFORMEMENTE EN LA ESTRUCTURA, SE PRESENTA EL SIGUIENTE ANÁLISIS DE ÁREAS TRIBUTARIAS:

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Julio 23 del 2011

ANÁLISIS DE ÁREAS TRIBUTARIAS NIVEL 3 CUBIERTA DE AZOTEA. FORMA DE DISTRIBUCIÓN

ID DE TRABE TP-1 TP-2 TP-3 TP-4 TP-5 TP-6 TP-7 TP-8 TP-9 TP-10 TP-11 TP-12 TP-13 TP-14 TP-15 TP-16 TP-17 TP-18 TP-19 TP-20 TP-21 TP-22 TP-23 TP-24 TS-1 TS-2 TS-3 TS-4 TS-5

FIGURA TRIANG ----------TRIANG ---------TRIANG ---------TRAPEC ---------TRAPEC ----------TRAPEC ----------TRIANG ---------TRIANG ---------TRIANG ---------TRAPEC ---------TRAPEC ----------TRAPEC ----------TRAPEC --------TRAPEC --------TRAPEC --------TRAPEC --------TRAPEC --------TRAPEC --------TRIANG ---------TRIANG ---------TRIANG ---------TRIANG ---------TRIANG ---------TRIANG ---------TRAPEC --------TRAPEC --------TRAPEC --------TRAPEC --------TRAPEC ---------

A 3.00 0.00 3.00 0.00 3.00 0.00 3.00 0.00 3.00 0.00 3.00 0.00 3.00 0.00 3.00 0.00 3.00 0.00 3.00 0.00 3.00 0.00 3.00 0.00 3.00 0.00 3.00 0.00 3.00 0.00 3.00 0.00 3.00 0.00 3.00 0.00 3.00 0.00 3.00 0.00 3.00 0.00 3.00 0.00 3.00 0.00 3.00 0.00 3.00 0.00 3.00 0.00 3.00 0.00 3.00 0.00 3.00 0.00

B 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 6.00 0.00 6.00 0.00 6.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 6.00 0.00 6.00 0.00 6.00 0.00 6.00 0.00 6.00 0.00 6.00 0.00 6.00 0.00 6.00 0.00 6.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 6.00 0.00 6.00 0.00 6.00 0.00 6.00 0.00 6.00 0.00

m 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.50 0.00 0.50 0.00 0.50 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.50 0.00 0.50 0.00 0.50 0.00 0.50 0.00 0.50 0.00 0.50 0.00 0.50 0.00 0.50 0.00 0.50 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.50 0.00 0.50 0.00 0.50 0.00 0.50 0.00 0.50 0.00

m2 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.25 0.00 0.25 0.00 0.25 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.25 0.00 0.25 0.00 0.25 0.00 0.25 0.00 0.25 0.00 0.25 0.00 0.25 0.00 0.25 0.00 0.25 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.25 0.00 0.25 0.00 0.25 0.00 0.25 0.00 0.25 0.00

CANTIDAD

1.00 0.00 1.00 0.00 1.00 0.00 1.00 0.00 1.00 0.00 1.00 0.00 1.00 0.00 1.00 0.00 1.00 0.00 1.00 0.00 1.00 0.00 1.00 0.00 2.00 0.00 2.00 0.00 2.00 0.00 2.00 0.00 2.00 0.00 2.00 0.00 2.00 0.00 2.00 0.00 2.00 0.00 2.00 0.00 2.00 0.00 2.00 0.00 2.00 0.00 2.00 0.00 2.00 0.00 2.00 0.00 2.00 0.00

CARGA DE SUPERFICIE KG/M2 DEATH LIVE 224.54

100.00

224.54

100.00

224.54

100.00

224.54

100.00

224.54

100.00

224.54

100.00

224.54

100.00

224.54

100.00

224.54

100.00

224.54

100.00

224.54

100.00

224.54

100.00

224.54

100.00

224.54

100.00

224.54

100.00

224.54

100.00

224.54

100.00

224.54

100.00

224.54

100.00

224.54

100.00

224.54

100.00

224.54

100.00

224.54

100.00

224.54

100.00

224.54

100.00

224.54

100.00

224.54

100.00

224.54

100.00

224.54

100.00

w´ PARCIAL DEATH 224.54 0.00 224.54 0.00 224.54 0.00 308.74 0.00 308.74 0.00 308.74 0.00 224.54 0.00 224.54 0.00 224.54 0.00 308.74 0.00 308.74 0.00 308.74 0.00 617.48 0.00 617.48 0.00 617.48 0.00 617.48 0.00 617.48 0.00 617.48 0.00 449.07 0.00 449.07 0.00 449.07 0.00 449.07 0.00 449.07 0.00 449.07 0.00 617.48 0.00 617.48 0.00 617.48 0.00 617.48 0.00 617.48 0.00

LIVE 100.00 0.00 100.00 0.00 100.00 0.00 137.50 0.00 137.50 0.00 137.50 0.00 100.00 0.00 100.00 0.00 100.00 0.00 137.50 0.00 137.50 0.00 137.50 0.00 275.00 0.00 275.00 0.00 275.00 0.00 275.00 0.00 275.00 0.00 275.00 0.00 200.00 0.00 200.00 0.00 200.00 0.00 200.00 0.00 200.00 0.00 200.00 0.00 275.00 0.00 275.00 0.00 275.00 0.00 275.00 0.00 275.00 0.00

12 de 56

w´ DEATH, DE ELEMENTOS DISTRIBUIDOS SOBRE TRABE. CON REFERENCIA DE CARGAS DE LA TABLA "RESUMEN DE CARGAS MUERTAS"

w´ TOTAL KG/M

MURO PERIMETRAL

MURO BAÑO

MURO DIVISORIO

DEATH

LIVE

349.13

0.00

0.00

573.66

100.00

349.13

0.00

0.00

573.66

100.00

349.13

0.00

0.00

573.66

100.00

349.13

0.00

0.00

657.86

137.50

349.13

0.00

0.00

657.86

137.50

349.13

0.00

0.00

657.86

137.50

349.13

0.00

0.00

573.66

100.00

349.13

0.00

0.00

573.66

100.00

349.13

0.00

0.00

573.66

100.00

349.13

0.00

0.00

657.86

137.50

349.13

0.00

0.00

657.86

137.50

349.13

0.00

0.00

657.86

137.50

0.00

0.00

0.00

617.48

275.00

0.00

0.00

0.00

617.48

275.00

0.00

0.00

0.00

617.48

275.00

0.00

0.00

0.00

617.48

275.00

0.00

0.00

0.00

617.48

275.00

0.00

0.00

0.00

617.48

275.00

0.00

0.00

0.00

449.07

200.00

0.00

0.00

0.00

449.07

200.00

0.00

0.00

0.00

449.07

200.00

0.00

0.00

0.00

449.07

200.00

0.00

0.00

0.00

449.07

200.00

0.00

0.00

0.00

449.07

200.00

0.00

0.00

0.00

617.48

275.00

0.00

0.00

0.00

617.48

275.00

0.00

0.00

0.00

617.48

275.00

0.00

0.00

0.00

617.48

275.00

0.00

0.00

0.00

617.48

275.00



Julio 23 del 2011

ANÁLISIS DE ÁREAS TRIBUTARIAS NIVEL 3 CUBIERTA DE AZOTEA. FORMA DE DISTRIBUCIÓN

ID DE TRABE TS-6 TS-7 TS-8 TS-9

FIGURA TRAPEC --------TRAPEC --------TRAPEC --------TRAPEC ---------

A 3.00 0.00 3.00 0.00 3.00 0.00 3.00 0.00

B 6.00 0.00 6.00 0.00 6.00 0.00 6.00 0.00

m 0.50 0.00 0.50 0.00 0.50 0.00 0.50 0.00

m2 0.25 0.00 0.25 0.00 0.25 0.00 0.25 0.00

CANTIDAD

2.00 0.00 2.00 0.00 2.00 0.00 2.00 0.00


100.00

224.54

100.00

224.54

100.00

224.54

100.00

w´ PARCIAL DEATH 617.48 0.00 617.48 0.00 617.48 0.00 617.48 0.00

LIVE 275.00 0.00 275.00 0.00 275.00 0.00 275.00 0.00


w´ TOTAL KG/M

MURO PERIMETRAL

MURO BAÑO

MURO DIVISORIO

DEATH

LIVE

0.00

0.00

0.00

617.48

275.00

0.00

0.00

0.00

617.48

275.00

0.00

0.00

0.00

617.48

275.00

0.00

0.00

0.00

617.48

275.00

ANÁLISIS DE ÁREAS TRIBUTARIAS NIVEL 2,1, Y PLANTA BAJA. (DEBIDO A QUE LOS TRES NIVELES PRESENTAN LAS MISMAS CARGAS DADAS EN EL "RESUMEN DE CARGAS MUERTAS") FORMA DE DISTRIBUCIÓN

ID DE TRABE TP-1 TP-2 TP-3 TP-4 TP-5 TP-6 TP-7 TP-8 BAÑO TP-9 TP-10 TP-11 TP-12 TP-13 TP-14 TP-15 TP-16 TP-17 TP-18 TP-19 TP-20 ESCALERA

TP-21 TP-22 TP-23

FIGURA TRIANG ----------TRIANG ---------TRIANG ---------TRAPEC ---------TRAPEC ----------TRAPEC ----------TRIANG ---------TRIANG ---------TRIANG ---------TRAPEC ---------TRAPEC ----------TRAPEC ----------TRAPEC --------TRAPEC --------TRAPEC --------TRAPEC --------TRAPEC --------TRAPEC --------TRIANG ---------TRIANG ---------TRIANG ---------TRIANG ---------TRIANG ----------

A 3.00 0.00 3.00 0.00 3.00 0.00 3.00 0.00 3.00 0.00 3.00 0.00 3.00 0.00 3.00 0.00 3.00 0.00 3.00 0.00 3.00 0.00 3.00 0.00 3.00 0.00 3.00 0.00 3.00 0.00 3.00 0.00 3.00 0.00 3.00 0.00 3.00 0.00 3.00 0.00 3.00 0.00 3.00 0.00 3.00 0.00

B 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 6.00 0.00 6.00 0.00 6.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 6.00 0.00 6.00 0.00 6.00 0.00 6.00 0.00 6.00 0.00 6.00 0.00 6.00 0.00 6.00 0.00 6.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

m 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.50 0.00 0.50 0.00 0.50 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.50 0.00 0.50 0.00 0.50 0.00 0.50 0.00 0.50 0.00 0.50 0.00 0.50 0.00 0.50 0.00 0.50 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

m2 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.25 0.00 0.25 0.00 0.25 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.25 0.00 0.25 0.00 0.25 0.00 0.25 0.00 0.25 0.00 0.25 0.00 0.25 0.00 0.25 0.00 0.25 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

CANTIDAD

1.00 0.00 1.00 0.00 1.00 0.00 1.00 0.00 1.00 0.00 1.00 0.00 1.00 0.00 1.00 0.00 1.00 0.00 1.00 0.00 1.00 0.00 1.00 0.00 2.00 0.00 2.00 0.00 2.00 0.00 2.00 0.00 2.00 0.00 2.00 0.00 2.00 0.00 2.00 0.00 2.00 0.00 2.00 0.00 2.00 0.00


250.00

304.04

250.00

304.04

250.00

304.04

250.00

304.04

250.00

304.04

250.00

304.04

250.00

304.04

250.00

304.04

250.00

304.04

250.00

304.04

250.00

304.04

250.00

304.04

250.00

304.04

250.00

304.04

250.00

304.04

250.00

304.04

250.00

304.04

250.00

304.04

250.00

304.04

250.00

304.04

250.00

304.04

250.00

304.04

250.00

w´ PARCIAL DEATH 304.04 0.00 304.04 0.00 304.04 0.00 418.05 0.00 418.05 0.00 418.05 0.00 304.04 0.00 304.04 0.00 304.04 0.00 418.05 0.00 418.05 0.00 418.05 0.00 836.10 0.00 836.10 0.00 836.10 0.00 836.10 0.00 836.10 0.00 836.10 0.00 608.07 0.00 608.07 0.00 608.07 0.00 608.07 0.00 608.07 0.00

LIVE 250.00 0.00 250.00 0.00 250.00 0.00 343.75 0.00 343.75 0.00 343.75 0.00 250.00 0.00 250.00 0.00 250.00 0.00 343.75 0.00 343.75 0.00 343.75 0.00 687.50 0.00 687.50 0.00 687.50 0.00 687.50 0.00 687.50 0.00 687.50 0.00 500.00 0.00 500.00 0.00 500.00 0.00 500.00 0.00 500.00 0.00

13 de 56


w´ TOTAL KG/M

MURO PERIMETRAL

MURO BAÑO

MURO DIVISORIO

DEATH

LIVE

402.60

0.00

0.00

706.64

250.00

402.60

0.00

0.00

706.64

250.00

402.60

0.00

0.00

706.64

250.00

402.60

0.00

0.00

820.65

343.75

402.60

0.00

0.00

820.65

343.75

402.60

0.00

0.00

820.65

343.75

402.60

0.00

0.00

706.64

250.00

0.00

883.70

0.00

1187.74

250.00

402.60

0.00

0.00

706.64

250.00

402.60

0.00

0.00

820.65

343.75

402.60

0.00

0.00

820.65

343.75

402.60

0.00

0.00

820.65

343.75

0.00

0.00

84.13

920.23

687.50

0.00

0.00

84.13

920.23

687.50

0.00

0.00

84.13

920.23

687.50

0.00

0.00

84.13

920.23

687.50

0.00

0.00

84.13

920.23

687.50

0.00

0.00

84.13

920.23

687.50

0.00

0.00

84.13

692.21

500.00

0.00

0.00

0.00

608.07

500.00

0.00

0.00

84.13

692.21

500.00

0.00

0.00

84.13

692.21

500.00

0.00

0.00

84.13

692.21

500.00



Julio 23 del 2011

ANÁLISIS DE ÁREAS TRIBUTARIAS NIVEL 2,1, Y PLANTA BAJA. (DEBIDO A QUE LOS TRES NIVELES PRESENTAN LAS MISMAS CARGAS DADAS EN EL "RESUMEN DE CARGAS MUERTAS") FORMA DE DISTRIBUCIÓN

ID DE TRABE TP-24 TS-1 TS-2 TS-3 TS-4 TS-5 TS-6 TS-7 TS-8 BAÑO TS-9

FIGURA TRIANG ---------TRAPEC --------TRAPEC --------TRAPEC --------TRAPEC --------TRAPEC --------TRAPEC --------TRAPEC --------TRAPEC --------TRAPEC ---------

A 3.00 0.00 3.00 0.00 3.00 0.00 3.00 0.00 3.00 0.00 3.00 0.00 3.00 0.00 3.00 0.00 3.00 0.00 3.00 0.00

B 0.00 0.00 6.00 0.00 6.00 0.00 6.00 0.00 6.00 0.00 6.00 0.00 6.00 0.00 6.00 0.00 6.00 0.00 6.00 0.00

m 0.00 0.00 0.50 0.00 0.50 0.00 0.50 0.00 0.50 0.00 0.50 0.00 0.50 0.00 0.50 0.00 0.50 0.00 0.50 0.00

m2 0.00 0.00 0.25 0.00 0.25 0.00 0.25 0.00 0.25 0.00 0.25 0.00 0.25 0.00 0.25 0.00 0.25 0.00 0.25 0.00

CANTIDAD

2.00 0.00 2.00 0.00 2.00 0.00 2.00 0.00 2.00 0.00 2.00 0.00 2.00 0.00 2.00 0.00 2.00 0.00 2.00 0.00


250.00

304.04

250.00

304.04

250.00

304.04

250.00

304.04

250.00

304.04

250.00

304.04

250.00

304.04

250.00

304.04

250.00

304.04

250.00

w´ PARCIAL DEATH 608.07 0.00 836.10 0.00 836.10 0.00 836.10 0.00 836.10 0.00 836.10 0.00 836.10 0.00 836.10 0.00 836.10 0.00 836.10 0.00

LIVE 500.00 0.00 687.50 0.00 687.50 0.00 687.50 0.00 687.50 0.00 687.50 0.00 687.50 0.00 687.50 0.00 687.50 0.00 687.50 0.00


MURO PERIMETRAL

MURO BAÑO

MURO DIVISORIO

DEATH

LIVE

0.00

0.00

84.13

692.21

500.00

0.00

0.00

0.00

836.10

687.50

0.00

0.00

0.00

836.10

687.50

0.00

0.00

0.00

836.10

687.50

0.00

0.00

0.00

836.10

687.50

0.00

0.00

0.00

836.10

687.50

0.00

0.00

0.00

836.10

687.50

0.00

0.00

0.00

836.10

687.50

0.00

0.00

84.13

920.23

687.50

0.00

0.00

0.00

836.10

687.50

ANÁLSIS DE CARGA SÍSMICA. DADO QUE EL EDIFICIO DE DISEÑO, SUPERA LOS 13 MTS DE ALTURA, PARA LO CUAL ES EL LÍMITE MÁXIMO PERMITIDO POR CFE (MÉXICO 2008) PARA DISEÑO SÍSMICO POR EL MÉTODO SIMPLIFICADO, SE CONSIDERA ENTONCES REALIZAR UN ANÁLISIS ESTÁTICO. EN BASE A LAS CARARCTERÍSTICAS DEL EDIFICIO MENCIONADAS ANTERIORMENTE, A LAS CARGAS VOLUMETRICAS Y/O CARGAS POR M2 CUYAS REFERENCIAS SON: LAS VISTAS EN CADA ANÁLISIS DE CARGA. PARA PODER EVALUAR LAS CARGAS SÍSMICAS EQx Y EQy, SE PROCEDERÁ A HACER EL ANÁLISIS POR MEDIO DEL MÉTODO ESTÁTICO, Y SIN ESTIMAR "Te", QUE ES EL PERIODO FUNDAMENTAL DE LA ESTRUCTURA EN LA DIRECCION DEL ANÁLISIS.

EL MÉTODO ESTÁTICO, ES APLICABLE A EDIFICIOS REGULARES CUYA ALTURA SEA MENOR O IGUAL QUE 30 M. Y ESTRUCTURAS IRREGULARES CON ALTURA NO MAYOR A 20 M. POR LO CUAL NUESTRA ESTRUCTURA CUMPLE CON LA PRIMERA CONDICIÓN EL MÉTODO ESTÁTICO CONSTA DE LOS SIGUIENTES PASOS: 1 CALCULAR LAS FUERZAS LATERALES EQx Y Eqy; YA SEA CONSIDERANDO EL "Te" O NO. PARA EL TRABAJO: NO 2 DISTRIBUIR LAS FUERZAS LATERALES DEL PASO 1, ENTRE LOS SISTEMAS RESISTENTES A CARGA LATERAL QUE CONFORMEN LA ESTRUCTURA, COMO PUEDEN SER LOS MARCOS, MUROS O COMBINACIONES DE ESTOS. DEBIDO A ESTE PUNTO, NOS APOYAREMOS DEL SOFTWARE SAP2000 VERSION 14, PARA HACER LA DISTRIBUCIÓN DE LAS FUERZAS LATERALES RESULTANTES DEL SIGUIENTE ANÁLISIS Y LAS DIVIDIREMOS ENTRE LOS 4 NODOS QUE TENEMOS EN AMBOS LADOS ("x" Y "y") DE LA ESTRUCTURA Y POR CADA NIVEL DE PISO. 3 ANALIZAR CADA SISTEMA RESISTENTE ANTE LAS CARGAS LATERALES QUE LE CORRESPONDAN.

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w´ TOTAL KG/M



PARA CALCULAR LAS FUERZAS CORTANTES A DIFERENTES NIVELES DE UNA ESTRUCTURA SIN ESTIMAR EL PERIODO FUNDAMENTAL DEL EDIFICIO "Te", SE SUPONDRÁ UN CONJUNTO DE FUERZAS INERCIA LATERALES ACTUANDO SOBRE CADA UNO DE LOS NIVELES, EN LOS QUE SE SUPONEN CONCENTRADAS LAS MASAS DE LA SIGUIENTE FORMA:

LAS FUERZAS DE INERCIA SE DETERMINARÁN CONSIDERANDO QUE LAS ACELERACIONES DE LAS MASAS DE LA ESTRUCTURA VARÍAN LINEALMENTE CON LA ALTURA Y QUE LA FUERZA CORTANTE BASAL DE LA ESTRUCTURA ES IGUAL AL COEFICIENTE SÍSMICO, REDUCIDO POR DUCTILIDAD, REDUNDANCIA Y SOBRERESISTENCIA Y MULTIPLICADO POR EL PESO DE LA CONSTRUCCIÓN, INDEPENDIENTEMENTE DEL PERIODO FUNDAMENTAL DE LA ESTRUCTURA. DE ACUERDO CON LO ANTERIOR, CADA UNA DE LAS FUERZAS DE INERCIA SE TOMARÁ IGUAL AL PESO DE LA MASA QUE CORRESPONDE MULTIPLICADO POR UN COEFICIENTE PROPORCIONAL A SU ALTURA SOBRE EL DESPLANTE O NIVEL A PARTIR DEL QUE LAS DEFORMACIONES LATERALES DE LA ESTRUCTURA PUEDEN SER APRECIABLES, ES DECIR:

EL COEFICIENTE SE TOMARÁ DE TAL MANERA QUE LA RELACIÓN:

DONDE: V: W: Q´: Tb: c: B: p: R:

FUERZA CORTANTE BASAL. PESO DE LA CONSTRUCCIÓN, INCLUYENDO CARGAS VIVAS Y MUERTAS. FACTOR REDUCTOR POR DUCTILIDAD, PARA Te=Tb LÍMITE INFERIOR DE LA MESETA DEL ESPECTRO DE DISEÑO COEFICIENTE SÍSMICO. FACTOR DE AMORTIGUAMIENTO. SIN EFECTOS DE INTERACCIÓN SUELO-ESTRUCTURA. FACTOR POR REDUNDANCIA. FACTOR DE REDUCCIÓ N POR SOBRERRESISTENCIA.

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Julio 23 del 2011



DE ESTA FORMA, SE TIENE LA SIGUIENTE ECUACIÓN PARA CONOCER (CFE, MÉXICO, 2008, "DISEÑO POR SISMO") LAS FUERZAS SÍSMICAS SIN ESTIMAR "Te":

DONDE: Ne: NÚMERO DE MASAS CONCENTRADAS, IGUAL AL NÚMERO DE NIVELES DEL EDIFICIO. POR LO TANTO, COMO SE PUEDE OBSERVAR,PARA PODER OBTENER LAS FUERZAS SÍSMICAS, ES NECESARIO COMO SE MARCA EN LA FORMULA QUE CONOZCAMOS EL PESO DEL EDIFICIO, ASÍ COMO EL PESO POR CADA NIVEL DE ÉL. PARA PODER EVALUAR EL PESO DEL EDIFICIO Y POR NIVEL, SE REFERENCÍAN LOS EJES QUEDANDO PARA EL PROYECTO DE LA SIGUIENTE FORMA:

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Julio 23 del 2011



POR CONSIGUIENTE, SE DEFINEN PARCIALMENTE EL PESO DE LAS VIGAS DE ACERO (ASTM A 36) QUE SE PRESUME SE UTILIZARÁN EN EL DISEÑO SIN CAMBIOS. VIGAS VIGA COLUMNA: VIGA TRABE PRINCIPAL: VIGA TRABE SECUNDARIA:

TIPO IR-- 305 x 158 IR-- 305 x 74.4 IR-- 305 x 74.4

PESO 158.00 74.40 74.40

UNIDAD KG/M KG/M KG/M

REFERENCIA IMCA "MANUAL DE CONS. EN ACERO" IMCA "MANUAL DE CONS. EN ACERO" IMCA "MANUAL DE CONS. EN ACERO"

UNA VEZ IDENTIFICADOS LOS EJES DE REFERENCIA, SE EMPLEARÁ EL SIGUIENTE CRITERIO PARA DISTRIBUIR LAS CARGAS:

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Elemento CARGA "D" EN SUP. CARGA "L" MURO PER-AZOTEA-A MURO PER-AZOTEA-4 MURO PER-AZOTEA-D MURO PER-AZOTEA-1 MURO PER-3ERPISO-A MURO PER-3ERPISO-4 MURO PER-3ERPISO-D MURO PER-3ERPISO-1 MURO EXTBA-3ERPISO MURO DIV-3ERPISO-B MURO DIV-3ERPISO-C MURO DIV-3ERPISO-2 MURO DIV-3ERPISO-2´ MURO DIV-3ERPISO-3 TRABE-P-A TRABE-P-B TRABE-P-C TRABE-P-D TRABE-P-1 TRABE-P-2 TRABE-P-3 TRABE-P-4 TRABE-S-1´ TRABE-S-2´ TRABE-S-3´ COL-(A-1) COL-(A-2) COL-(A-3) COL-(A-4) COL-(B-1) COL-(B-2) COL-(B-3) COL-(B-4) COL-(C-1) COL-(C-2) COL-(C-3) COL-(C-4) COL-(D-1) COL-(D-2) COL-(D-3) COL-(D-4) Suma PISO 3


Julio 23 del 2011

Cálculo del peso por Nivel


Nivel 3 (CUBIERTA DE AZOTEA)

Nivel 2 (CUBIERTA DE ENTREPISO)

PESO 224.54 70 349.13 349.13 349.13 349.13 402.60 402.60 402.60 402.60 883.70 84.13 84.13 84.13 84.13 84.13 74.40 74.40 74.40 74.40 74.40 74.40 74.40 74.40 74.40 74.40 74.40 158.00 158.00 158.00 158.00 158.00 158.00 158.00 158.00 158.00 158.00 158.00 158.00 158.00 158.00 158.00 158.00

ANCHO 18 18 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1

LARGO 18 18 18 18 18 18 18 18 12 18 6 12 18 18 6 18 18 18 18 18 18 18 18 18 18 18 18 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1

ALTO Wi 1 72,749.79 1 22,680.00 1 6,284.28 1 6,284.28 1 6,284.28 1 6,284.28 0.5 3,623.41 0.5 3,623.41 0.5 2,415.61 0.5 3,623.41 0.5 2,651.11 0.5 504.80 0.5 757.20 0.5 757.20 0.5 252.40 0.5 757.20 1 1,339.20 1 1,339.20 1 1,339.20 1 1,339.20 1 1,339.20 1 1,339.20 1 1,339.20 1 1,339.20 1 1,339.20 1 1,339.20 1 1,339.20 1.75 276.50 1.75 276.50 1.75 276.50 1.75 276.50 1.75 276.50 1.75 276.50 1.75 276.50 1.75 276.50 1.75 276.50 1.75 276.50 1.75 276.50 1.75 276.50 1.75 276.50 1.75 276.50 1.75 276.50 1.75 276.50 158,687.87

Elemento CARGA "D" EN SUP. CARGA "L" MU-PER-(3-2PISO)-A MU-PER-(3-2PISO)-4 MU-PER-(3-2PISO)-D MUPER-(3-2PISO)-1 MU-EXTBA-(3-2PISO) MU-DIV-(3-2PISO)-B MU-DIV-(3-2PISO)-C MU-DIV-(3-2PISO)-2 MU-DIV-(3-2PISO)-2´ MU-DIV-(3-2PISO)-3 TRABE-P-A TRABE-P-B TRABE-P-C TRABE-P-D TRABE-P-1 TRABE-P-2 TRABE-P-3 TRABE-P-4 TRABE-S-1´ TRABE-S-2´ TRABE-S-3´ COL-(A-1) COL-(A-2) COL-(A-3) COL-(A-4) COL-(B-1) COL-(B-2) COL-(B-3) COL-(B-4) COL-(C-1) COL-(C-2) COL-(C-3) COL-(C-4) COL-(D-1) COL-(D-2) COL-(D-3) COL-(D-4) Suma PISO 3

PESO 304.04 180 402.60 402.60 402.60 402.60 883.70 84.13 84.13 84.13 84.13 84.13 74.40 74.40 74.40 74.40 74.40 74.40 74.40 74.40 74.40 74.40 74.40 158.00 158.00 158.00 158.00 158.00 158.00 158.00 158.00 158.00 158.00 158.00 158.00 158.00 158.00 158.00 158.00

ANCHO 18 18 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1

LARGO 18 18 18 18 12 18 6 12 18 18 6 18 18 18 18 18 18 18 18 18 18 18 18 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1

NOTA: RECORDAR QUE LOS PESOS A EXCEPCION DE LA CARGA MUERTA POR SUPERFICIE Y LA CARGA VIVA QUE SON EN KG/M2, TODAS LAS DEMAS ESTÁN YA DADAS EN KG/M PARA QUE SE HICIERA EL CALCULO DE LA DITRIBUCIÓN POR CARGA GRAVITACIONAL DE FORMA AÚN MÁS DIRECTA. POR LO QUE SI HABLAMOS DE LA MITAD DEL MURO, EL FACTOR REDUCTOR SERÍA EL 0.5 EN ALTURA.

18 de 56

ALTO Wi 1 98,507.79 1 58,320.00 1 7,246.83 1 7,246.83 1 4,831.22 1 7,246.83 1 5,302.22 1 1,009.60 1 1,514.41 1 1,514.41 1 504.80 1 1,514.41 1 1,339.20 1 1,339.20 1 1,339.20 1 1,339.20 1 1,339.20 1 1,339.20 1 1,339.20 1 1,339.20 1 1,339.20 1 1,339.20 1 1,339.20 3.5 553.00 3.5 553.00 3.5 553.00 3.5 553.00 3.5 553.00 3.5 553.00 3.5 553.00 3.5 553.00 3.5 553.00 3.5 553.00 3.5 553.00 3.5 553.00 3.5 553.00 3.5 553.00 3.5 553.00 3.5 553.00 218,338.53


Elemento CARGA "D" EN SUP. CARGA "L" MU-PER-(2-1PISO)-A MU-PER-(2-1PISO)-4 MU-PER-(2-1PISO)-D MUPER-(2-1PISO)-1 MU-EXTBA-(2-1PISO) MU-DIV-(2-1PISO)-B MU-DIV-(2-1PISO)-C MU-DIV-(2-1PISO)-2 MU-DIV-(2-1PISO)-2´ MU-DIV-(2-1PISO)-3 TRABE-P-A TRABE-P-B TRABE-P-C TRABE-P-D TRABE-P-1 TRABE-P-2 TRABE-P-3 TRABE-P-4 TRABE-S-1´ TRABE-S-2´ TRABE-S-3´ COL-(A-1) COL-(A-2) COL-(A-3) COL-(A-4) COL-(B-1) COL-(B-2) COL-(B-3) COL-(B-4) COL-(C-1) COL-(C-2) COL-(C-3) COL-(C-4) COL-(D-1) COL-(D-2) COL-(D-3) COL-(D-4) Suma PISO 3


Julio 23 del 2011



Nivel 1 (CUBIERTA DE ENTREPISO)

Nivel PB (CUBIERTA DE ENTREPISO)

PESO 304.04 180 402.60 402.60 402.60 402.60 883.70 84.13 84.13 84.13 84.13 84.13 74.40 74.40 74.40 74.40 74.40 74.40 74.40 74.40 74.40 74.40 74.40 158.00 158.00 158.00 158.00 158.00 158.00 158.00 158.00 158.00 158.00 158.00 158.00 158.00 158.00 158.00 158.00

ANCHO 18 18 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1

LARGO 18 18 18 18 12 18 6 12 18 18 6 18 18 18 18 18 18 18 18 18 18 18 18 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1

Elemento CARGA "D" EN SUP. CARGA "L" MU-PER-(1-PBPISO)-A MU-PER-(1-PBPISO)-4 MU-PER-(1-PBPISO)-D MUPER-(1-PBPISO)-1 MU-EXTBA-(1-PBPISO) MU-DIV-(1-PBPISO)-B MU-DIV-(1-PBPISO)-C MU-DIV-(1-PBPISO)-2 MU-DIV-(1-PBPISO)-2´ MU-DIV-(1-PBPISO)-3 TRABE-P-A TRABE-P-B TRABE-P-C TRABE-P-D TRABE-P-1 TRABE-P-2 TRABE-P-3 TRABE-P-4 TRABE-S-1´ TRABE-S-2´ TRABE-S-3´ COL-(A-1) COL-(A-2) COL-(A-3) COL-(A-4) COL-(B-1) COL-(B-2) COL-(B-3) COL-(B-4) COL-(C-1) COL-(C-2) COL-(C-3) COL-(C-4) COL-(D-1) COL-(D-2) COL-(D-3) COL-(D-4) Suma PISO 3

ALTO Wi 1 98,507.79 1 58,320.00 1 7,246.83 1 7,246.83 1 4,831.22 1 7,246.83 1 5,302.22 1 1,009.60 1 1,514.41 1 1,514.41 1 504.80 1 1,514.41 1 1,339.20 1 1,339.20 1 1,339.20 1 1,339.20 1 1,339.20 1 1,339.20 1 1,339.20 1 1,339.20 1 1,339.20 1 1,339.20 1 1,339.20 3.5 553.00 3.5 553.00 3.5 553.00 3.5 553.00 3.5 553.00 3.5 553.00 3.5 553.00 3.5 553.00 3.5 553.00 3.5 553.00 3.5 553.00 3.5 553.00 3.5 553.00 3.5 553.00 3.5 553.00 3.5 553.00 218,338.53

PESO 304.04 180 402.60 402.60 402.60 402.60 883.70 84.13 84.13 84.13 84.13 84.13 74.40 74.40 74.40 74.40 74.40 74.40 74.40 74.40 74.40 74.40 74.40 158.00 158.00 158.00 158.00 158.00 158.00 158.00 158.00 158.00 158.00 158.00 158.00 158.00 158.00 158.00 158.00

ANCHO 18 18 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1

LARGO 18 18 18 18 12 18 6 12 18 18 6 18 18 18 18 18 18 18 18 18 18 18 18 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1

ALTO Wi 1 98,507.79 1 58,320.00 1.3 9,420.87 1.3 9,420.87 1.3 6,280.58 1.3 9,420.87 1.3 6,892.88 1.3 1,312.49 1.3 1,968.73 1.3 1,968.73 1.3 656.24 1.3 1,968.73 1 1,339.20 1 1,339.20 1 1,339.20 1 1,339.20 1 1,339.20 1 1,339.20 1 1,339.20 1 1,339.20 1 1,339.20 1 1,339.20 1 1,339.20 4.5 711.00 4.5 711.00 4.5 711.00 4.5 711.00 4.5 711.00 4.5 711.00 4.5 711.00 4.5 711.00 4.5 711.00 4.5 711.00 4.5 711.00 4.5 711.00 4.5 711.00 4.5 711.00 4.5 711.00 4.5 711.00 232,246.00

NOTA: AL IGUAL QUE LA NOTA ANTERIOR, COMO LA PLANTA BAJA ES DE MAYOR ALTURA (5.5 MTS), ENTONCES LA MEDIA ALTURA QUE AFECTARIA PARA EL CÁLCULO SÍSMICO SERÍA: 2.75 MTS MÁS LA MEDIA ALTURA DE PISO 1 = 1.75 MTS. POR LO QUE SE TIENE UNA ALTURA DE 4.5 MTS. SI LOS MUROS ESTÁN CALCULADOS EN KG/M PARA UNA ALTURA DE 3.5 MTS, ENTONCES PARA CONOCER EL FACTOR QUE AUMENTARIA O DISMINUIRIA EL VALOR DE LOS KG/M, SE DIVIDE LOS 4.5 MTS ENTRE LOS 3.5 MTS DE REFERENCIA Y SE OBTIENE: 1.2857. POR LO QUE SE TOMA EL VALOR REDONDEADO A 1.3. RESUMEN DE PESOS POR NIVEL NIVELES

PESOS (KG)

ALTURA RESPECTO A LA BASE (MTS)

Wn x Hn (Ton x Mts)

NIVEL 3

158,687.87

16

2539.01

NIVEL 2

218,338.53

12.5

2729.23

NIVEL 1

218,338.53

9

1965.05

NIVEL PB

232,246.00

5.5

1277.35

TOTAL

827,610.93

-----------------

8510.64

19 de 56



Julio 23 del 2011

ESPECTRO DE DISEÑO: COEFICIENTE SÍSMICO "c" EL COEFICIENTE SÍSMICO SE CALCULARÁ TAL COMO LO DISPONE EL MANUAL DE OBRAS CIVILES PARA DISEÑO POR SISMO DE CFE (MÉXICO, 2008) EN ESPECTROS DE DISEÑO. DE TAL MANERA QUE EL COEFICIENTE SÍSMICO, QUE ES LA ORDENADA ESPECTRAL MÁXIMA, SE OBTIENE POR EL PRODUCTO DE LA ACELERACIÓN MÁXIMA DEL SUELO CON EL FACTOR DE RESPUESTA.

FACTORES DEL TERRENO ROCOSO. 1.- SE DETERMINARÁ LA ACELERACIÓN MÁXIMA EN ROCA LOCALIZANDO EL SITIO EN EL PROGRAMA DE COMPUTO PRODISIS E INDICANDO LA IMPORTANCIA ESTRUCTURAL (ESTRUCTURAS B, A, A+). Aor PRODISIS 0.195

Aor (CM/S2) 191.295

TIPO DE ESTRUCTURA B

NOTA: PARA CONOCER EL VALOR DE Aor DE PRODISIS, ES NCESARIO BUSCAR UBICACION DE LA LOCALIDAD, ESPECTRO DE DISEÑO, VER PARÁMETROS, ESTADO LIMITE DE COLAPSO Y VER RESUMEN, EN DONDE VIENEN LOS DATOS DE FACTORES DEL TERRENO ROCOSO, OBSERVAR QUE LA UNIDAD DE Aor, VIENE DADA EN FRACCIONES DE LA GRAVEDAD, POR LO QUE SE DEBE MULTIPLICAR LA UNIDAD CONTENIDA EN PRODISIS POR 981 CM/S2 (GRAVEDAD EN CM.)

2.- SE OBTENDRÁ EL FACTOR DE DISTANCIA RELATIVA A LAS FUENTES SÍMICAS.

Fd

Aor

0.4782375 191.295 CUMPLE

Aref 400

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Julio 23 del 2011

RESPUESTA DINÁMICA DEL TERRENO ROCOSO. 3.-

SE CARACTERIZARÁ EL TERRENO DE CIMENTACIÓN MEDIANTE EL PERIODO DOMINANTE DEL TERRENO Y LA VELOCIDAD DE PROPAGACION DE ONDAS DE CORTE.

21 de 56



Julio 23 del 2011

GRAVEDAD

9.81

Hn Ó i

Vs (M/S)

ϒn Ó i

Vs²

Gn

Hn/Gn

ϒn*Hn

ϒi*Vi²

Hi/(ϒi*Vi²)

Wn

Wn²

2.00 2.00 2.00 2.00 2.00 2.00 2.00 2.00 2.00 2.00 2.00 2.00 2.00 2.00 2.00 8.00 8.00 8.00 8.00 8.00 8.00

177.00 203.00 181.00 211.00 298.00 354.00 311.00 463.00 530.00 463.00 435.00 482.00 456.00 487.00 508.00 456.00 445.00 436.00 430.00 427.00 425.00

1.42 1.42 1.42 1.42 1.42 1.47 1.47 1.47 1.47 1.52 1.52 1.52 1.52 1.52 1.52 1.80 1.80 1.80 1.80 1.80 1.80

31329.00 41209.00 32761.00 44521.00 88804.00 125316.00 96721.00 214369.00 280900.00 214369.00 189225.00 232324.00 207936.00 237169.00 258064.00 207936.00 198025.00 190096.00 184900.00 182329.00 180625.00

4534.880734 5965.013252 4742.163099 6444.426096 12854.40163 18778.23853 14493.36086 32122.57187 42092.04893 33215.17635 29319.26606 35997.1947 32218.42202 36747.89806 39985.45158 38153.3945 36334.86239 34880 33926.6055 33454.86239 33142.20183

0.000441026 0.000335288 0.000421748 0.000310346 0.000155589 0.000106506 0.000137994 6.22615E-05 4.75149E-05 6.02134E-05 6.82145E-05 5.55599E-05 6.20763E-05 5.44249E-05 5.00182E-05 0.00020968 0.000220174 0.000229358 0.000235803 0.000239128 0.000241384

2.84 2.84 2.84 2.84 2.84 2.94 2.94 2.94 2.94 3.04 3.04 3.04 3.04 3.04 3.04 14.4 14.4 14.4 14.4 14.4 14.4

44487.18 58516.78 46520.62 63219.82 126101.68 184214.52 142179.87 315122.43 412923 325840.88 287622 353132.48 316062.72 360496.88 392257.28 374284.8 356445 342172.8 332820 328192.2 325125

4.49568E-05 3.41782E-05 4.29917E-05 3.16356E-05 1.58602E-05 1.08569E-05 1.40667E-05 6.34674E-06 4.84352E-06 6.13797E-06 6.95357E-06 5.6636E-06 6.32786E-06 5.5479E-06 5.09869E-06 2.13741E-05 2.24439E-05 2.338E-05 2.4037E-05 2.4376E-05 2.46059E-05

1 0.882214324 0.792668171 0.680030967 0.597146319 0.555592926 0.527148086 0.490293695 0.473665388 0.460975486 0.444894162 0.426675971 0.411837482 0.395258644 0.380723282 0.367364824 0.311365194 0.252562826 0.191307781 0.128331366 0.064466929

1 0.778302114 0.628322829 0.462442116 0.356583726 0.3086835 0.277885105 0.240387907 0.2243589 0.212498398 0.197930816 0.182052384 0.169610111 0.156229396 0.144950218 0.134956914 0.096948284 0.063787981 0.036598667 0.01646894 0.004155985

∞= 1375.00 Vo>720M/S

2.00

1890625.00

385448.5219

0

0

3781250

0

0

0

SUMATORIAS

0.003744309

0.000381683

Wn*Wn-1

W²n-1

Wn² + Wn*Wn-1 + W²n-1

ϒn*Hn*(Wn² + Wn*Wn-1 + W²n1)

ϒn*Hn*(Wn² + Wn*Wn-1 + W²n1)

Hn/Gn

0.882214324 0.699303215 0.539038903 0.406077988 0.331770271 0.292879748 0.258457383 0.232235153 0.218348132 0.205085302 0.189825649 0.175721157 0.162782325 0.150484168 0.139864341 0.11438462 0.078639273 0.048317234 0.024550789 0.008273129 0 0

0.778302114 0.628322829 0.462442116 0.356583726 0.3086835 0.277885105 0.240387907 0.2243589 0.212498398 0.197930816 0.182052384 0.169610111 0.156229396 0.144950218 0.134956914 0.096948284 0.063787981 0.036598667 0.01646894 0.004155985 0 0

2.660516438 2.105928158 1.629803848 1.22510383 0.997037496 0.879448353 0.776730396 0.69698196 0.65520543 0.615514516 0.569808849 0.527383653 0.488621832 0.451663781 0.419771473 0.346289817 0.239375538 0.148703881 0.077618395 0.028898054 0.004155985 0

7.555866684 5.980835968 4.628642928 3.479294878 2.831586489 2.585578157 2.283587363 2.049126964 1.926303965 1.87116413 1.7322189 1.603246305 1.485410368 1.373057896 1.276105278 4.986573372 3.447007749 2.141335892 1.117704893 0.416131971 0.059846183 0

SUMATORIA 54.83062633

SUMATORIA 0.003744309

SUMATORIA

54.83062633

= 0.205302792 RAIZ CUADRADA = 0.453103511 MULTIPLICADA POR 1.277101714 Ts = 0.57865927

segundos

Ts REDONDEADO = 0.58

segundos

LA VELOCIDAD EFECTIVA DEL DEPÓSITO SE DETERMINARÁ CON: POR LO TANTO:

Hs: Ts:

78.00 0.58 Vs: 537.931034 M/S NOTA: Hs = SUMATORIA DE Hn Ó Hi (CUYOS DATOS DE REFERENCIA PARA Hn Y Vs Ó Vn, DATAN DE TRABAJO ING. SÍSMICA).

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Julio 23 del 2011

FACTORES DE COMPORTAMIENTO LINEAL DEL SUELO. 4.-

SE OBTENDRÁN LOS FACTORES DEL SITIO DE COMPORTAMIENTO LINEAL. ESTOS SON EL FACTOR DE SITIO Y EL FACTOR DE RESPUESTA. FACTOR DE SITIO:

Para determinar este factor se hará una interpolación lineal con los valores de la tabla siguiente, partiendo de los valores de fsd y ps, donde fsd=Ts((Fd)^1/2) es una función del periodo dominante del sitio y del factor de distancia, mientras que Ps=Vs/Vo es el contraste de impedancias mecánicas entre el suelo y la roca, aceptando que ϒs = ϒo. Si se conocen los valores de ϒs y ϒo, entonces el contraste de impedancias se determinará como Ps=ϒsVs/ϒoVo. En particular, ϒs se determinará como el promedio de los pesos volumétricos de los estratos pesados por el espesor de cada uno de ellos. POR LO TANTO, EL PESO VOLUMÉTRICO DEL ESTRATO EQUIVALENTE ϒs SE DETEMINARÁ MEDIANTE LA SIGUIENTE EXPRESIÓN:

QUEDANDO ENTONCES EXPRESADA DE LA SIGUIENTE FORMA:

Hs

Hn Ó i

ϒn Ó i

ϒi*Hi

ϒs

2.00 2.00 2.00 2.00 2.00 2.00 2.00 2.00 2.00 2.00 2.00 2.00 2.00 2.00 2.00 8.00 8.00 8.00 8.00 8.00 8.00

1.42 1.42 1.42 1.42 1.42 1.47 1.47 1.47 1.47 1.52 1.52 1.52 1.52 1.52 1.52 1.80 1.80 1.80 1.80 1.80 1.80

2.84 2.84 2.84 2.84 2.84 2.94 2.94 2.94 2.94 3.04 3.04 3.04 3.04 3.04 3.04 14.40 14.40 14.40 14.40 14.40 14.40

= 1.674358974

78.00

SUMAT.

130.60

23 de 56



EL CONTRASTE DE IMPEDANCIAS QUEDA EXPRESADO ENTONCES DE LA SIGUIENTE FORMA: ϒs= ϒo= Vs= Vo=

PESO VOLUMETRICO DEL ESTRATO EQUIVALENTE (SUELO) PESO VOLUMETRICO DE LA ROCA. (REF. CFE, MEXICO, 2008) VELOCIDAD EFECTIVA DEL DEPOSITO HOMOGENIZADO (SUELO) VELOCIDAD DE LA ROCA. (REF. CFE, MÉXICO, 2008)

1.67435897 2.00 537.931034 1375.00

Ps = 0.32752351

EL FACTOR DE SITIO fsd QUEDA EXPRESADO DE LA SIGUIENTE FORMA: Ts= Fd=

fsd= 0.40109736

0.58 0.4782375

POR LO TANTO, COMO SE MENCIONÓ ANTERIORMENTE, SE TENDRÁ QUE HACER UNA INTERPOLACIÓN LINEAL CON LOS VALORES DE LA SIGUIENTE TABLA PARA LOS DATOS OBTENIDOS DE fsd Y Ps TABLA PARA FACTORES DE SITIO

Ps

fsd

1 0.625 0.25 0.125 0

0

0.05

0.1

0.2

0.5

1

2

3

1 1 1 1 1

1 1.08 1.18 1.2 1.22

1 1.23 1.98 2.64 4.51

1 1.12 1.6 2.01 3.17

1 1 1.4 1.69 2.38

1 1 1.12 1.32 1.75

1 1 1 1 1.19

1 1 1 1 1

LA INTERPOLACIÓN LINEAL, ES UN SISTEMA LÓGICO DE COORDENADAS, EL CUAL SE EXPRESA DE LA SIGUIENTE FORMA:

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Julio 23 del 2011



Julio 23 del 2011

Y LAS DISTANCIAS RELATIVAS SE DETERMINAN CON LAS ECUACIONES:

POR LO TANTO Fs= X= 0.40109736 Xj= 0.2 Xj+1= 0.5

dx= 0.6703245

Y= 0.32752351 Yi= 0.25 Yi+1= 0.625

dy= 0.2067294

Fi,j= Fi,j+1= Fi+1,j= Fi+1,j+1=

1.6 1.4 1.12 1

Fy,x = Fs = 1.37779106

FACTOR DE RESPUESTA:

Para determinar este parámetro se hará una interpolación lineal con los valores de la tabla siguiente, partiendo de los valores del periodo dominante del sitio, Ts, y del contraste de impedancias

FACTORES DE RESPUESTA Fr

Ps 1 0.625 0.25 0.125 0

Ts

POR LO TANTO Fr=

0

0.05

0.1

0.2

0.5

1

2

3

2.5 2.5 2.5 2.5 2.5

2.5 3.8 4.36 4.74 5.27

2.5 3.74 4.41 4.91 5.66

2.5 3.57 4.27 4.9 6.02

2.5 3.26 3.45 3.7 4.81

2.5 2.81 2.85 3.06 4.05

2.5 2.56 2.59 2.75 3.58

2.5 2.51 2.53 2.65 3.4

X= Xj= Xj+1=

0.58 0.5 1

Y= 0.32752351 Yi= 0.25 Yi+1= 0.625

25 de 56

dx= 0.16

dy= 0.2067294

Fi,j= Fi,j+1= Fi+1,j= Fi+1,j+1= Fy,x = Fr =

3.45 2.85 3.26 2.81 3.31968293



Julio 23 del 2011

FACTORES DE COMPORTAMIENTO NO LINEAL DEL SUELO. 5.- SE OBTENDRÁN LOS FACTORES DEL SITIO DE COMPORTAMIENTO NO LINEAL. ESTOS SON EL FACTOR NO LINEAL Y FACTOR DE VELOCIDAD. FACTOR DE NO LINEALIDAD:

F′nl, se determinará mediante una interpolación lineal con los valores de la tablas siguientes, para suelos granulares y/o para suelos arcillosos, partiendo de los valores del factor de distancia, Fd, y del contraste de impedancias mecánicas, Ps. FACTORES F´nl PARA LA DETERMINACIÓN DE Fnl PARA SUELOS GRANULARES.

Ps

F

1 0.625 0.25 0.125 0

0

0.1

0.2

0.3

0.4

0.5

0.75

1

1 1 1 1 1

0.97 0.95 0.93 0.92 0.9

0.93 0.91 0.87 0.84 0.78

0.9 0.89 0.82 0.75 0.66

0.86 0.85 0.77 0.67 0.58

0.83 0.82 0.73 0.64 0.54

0.75 0.71 0.63 0.58 0.53

0.71 0.68 0.56 0.53 0.5

Fi,j= Fi,j+1= Fi+1,j= Fi+1,j+1=

0.77 0.73 0.86 0.82

X= Xj= Xj+1=

0.4782375 0.4 0.5

dx= 0.782375

Y= 0.32752351 Yi= 0.25 Yi+1= 0.625

dy= 0.2067294

Fy,x = F´nl = 0.75731064

26 de 56

POR LO TANTO EL FACTOR DE NO LINEALIDAD ES: Ts 0.58

Tref 1.5 Fnl= 0.90616012



Julio 23 del 2011

FACTOR DE VELOCIDAD:

F´v se determinará mediante una interpolación lineal con los valores de la tablas para suelos granulares y/o para suelos arcillosos, partiendo de los valores del factor de distancia, FACTORES F´v PARA LA DETERMINACIÓN DE Fv PARA SUELOS GRANULARES.

Ps

Fd

1 0.625 0.25 0.125 0

0

0.1

0.2

0.3

0.4

0.5

0.75

1

1 1 1 1 1

0.99 0.98 0.97 0.97 0.97

0.98 0.97 0.93 0.92 0.92

0.97 0.93 0.86 0.85 0.85

0.96 0.9 0.81 0.8 0.8

0.95 0.89 0.79 0.78 0.78

0.95 0.89 0.79 0.78 0.78

0.95 0.89 0.79 0.78 0.78

Fi,j= Fi,j+1= Fi+1,j= Fi+1,j+1=

0.81 0.79 0.9 0.89

X= Xj= Xj+1=

0.4782375 0.4 0.5

dx= 0.782375

Y= 0.32752351 Yi= 0.25 Yi+1= 0.625

dy= 0.2067294

Fy,x = F´v =

POR LO TANTO EL FACTOR DE VELOCIDAD ES: Ts 0.58

0.81457554

Fv= 0.92830254

LA VELOCIDAD EQUIVALENTE V´s, SE DETERMINARÁ COMO SIGUE:

POR LO TANTO: Fv Vs 0.9283025 537.93103

V´s=

499.36275

27 de 56

Tref 1.5

M/S



ESPECTROS DE DISEÑO. Las ordenadas del espectro de aceleración para diseño sísmico Sa(Te)/g, expresadas como fracción de la gravedad y en función del periodo estructural adquieren la siguiente forma paramétrica:

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ACELERACIÓN MÁXIMA DEL TERRENO Ao.:

Fs= 1.3777911 Fnl= 0.9061601 CUMPLE Aor= 191.295

Ao= 0.2434574

7.- SE CALCULARÁ EL COEFICIENTE SÍSMICO CON LA ACELERACIÓN MÁXIMA DEL SUELO Y EL FACTOR DE RESPUESTA.

POR LO TANTO:

Fr Ao 3.3196829 0.2434574 c= 0.8082013

8.-

SE DETERMINARÁN LOS LÍMITES DE LA MESETA ESPECTRAL CON EL PERIODO DOMINANTE EQUIVALENTE DEL TERRENO Y EL FACTOR DE VELOCIDAD. PERIODOS CARACTERÍSTICOS DEL ESPECTRO Ta, Tb Y Tc.

DONDE T´s ES EL PERIODO EQUIVALENTE, CALCULADO CON LAS ECUACIONES SIGUIENTES:

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EN FUNCIÓN A ESTO, ENTONCES TENEMOS LO SIGUIENTE:

Ts= 0.58 Fv= 0.92830254

Ta= 0.21867871 CUMPLE

SEGUNDOS

Tb= 0.74975557 CUMPLE

SEGUNDOS

POR LO TANTO: T´s 0.624796307 SEGUNDOS

Tc=

2 SEGUNDOS

CAÍDA DE LA RAMA ESPECTRAL DESCENDENTE k:

POR LO TANTO:

k=

1.42

9.- SE CALCULARÁ EL FACTOR DE AMORTIGUAMIENTO PARA VALORES DIFERENTES A 5%

EN ESTA ECUACIÓN, ζe ES EL AMORTIGUAMIENTO ESTRUCTURAL, O BIEN, EL AMORTIGUAMIENTO EFECTIVO DEBIDO A LA INTERACCIÓN SUELO-ESTRUCTURA, EN CUYO CASO, EL PERIODO ESTRUCTURAL Te DEBE SER EL PERIODO EFECTIVO β ES UN FACTOR DE REDUCCIÓN POR AMORTIGUAMIENTO SUPLEMENTARIO DEL 5%, QUE ES IGUAL A 1 (UNO) CUANDO SE IGNORA LA INTERACCION SUELO-ESTRUCTURA.

SE IGNORA LA INTERACCIÓN SUELOESTRUCTURA SI

β=

1

SI Ó NO

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CAIDA DE LA RAMA ESPECTRAL DESCENDENTE r.:

r es el parámetro que controla la caída de las ordenada espectrales para Tb ≤ Te < Tc, y es igual a Ts, pero no será menor que 0.5 ni mayor que 1.0 (0.5 ≤ r ≤ 1.0). Para terreno firme r=0.5.

r= 0.58 10.-

SE PROCEDERÁ CON LA CONSTRUCCIÓN DEL ESPECTRO, QUE PUEDE RESULTAR DE TRES O CUATRO RAMAS DEPENDIENDO DEL PERIODO DOMINANTE DEL TERRENO.

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Q´ , R, p. EVALUANDO Te = Tb FACTOR POR REDUNDANCIA "p":

p=

1.25

FACTOR POR DUCTILIDAD "Q´": FACTOR DE COMPORTAMIENTO SÍSMICO "Q".:

Q=

r Tc

4

CAIDA DE LA RAMA ESPECTRAL DESCENDENTE. PERIODO DE INICIO DE LA RAMA DESCENDENTE.

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β= 1 Tb= 0.74975557 Te= 0.74975557 k= 1.42 Q= 4 r= 0.58 Tc= 2 Q´= 2.25440788

FACTOR POR SOBRERRESISTENCIA "R":

R=

2.5

DEBIDO A QUE Te > Ta, Ya QUE Te=Tb VALOR DE COEFICENTES: cB / Q'Rp 0.114719437

FUERZAS SÍSMICAS SIN CONSIDERAR PERIODO NATURAL NIVEL

CARGA "Wn" (TON)

ALTURA "hn" (m)

PLANTA BAJA PRIMER PISO SEGUNDO PISO TERCER PISO SUMATORIAS

232.25 218.34 218.34 158.69 827.61

5.50 9.00 12.50 16.00 ------------------

PRODUCTO "Wn x hn" (TON-m) 1277.35 1965.05 2729.23 2539.01 8510.64

FUERZAS SÍSMICAS APLICABLE A LOS NODOS

FUERZA SÍSMICA "Pn" CORTANTA "Vn" (TON) (TON) 14.25 94.94 21.92 80.69 30.45 58.77 28.32 28.32 -----------------------------------

NOTA: COMO EL EDIFICIO ES ORTOGONAL Y SIMETRICO, LA CARGA Qx Y Qy SON LAS MISMAS.

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CORTANTE BASAL

# DE MARCOS RESISTENTES 4 4 4 4

FUERZA SÍSMICA EN NODOS. 3.56 5.48 7.61 7.08



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ANÁLSIS DE CARGA DE VIENTO. 1.- CLASIFICACIÓN DE LA ESTRUCTURA. SEGÚN SU IMPORTANCIA LA ESTRUCTURA PERTENECE AL GRUPO: SEGÚN SU RESPUESTA ANTE LA ACCIÓN DEL VIENTO:

B TIPO 1

2.- DETERMINACIÓN DE LA VELOCIDAD BÁSICA DE DISEÑO EN KM/H. DONDE:

Frz: FACTOR QUE TOMA EN CUENTA EL EFECTO DE LAS CARACTERÍSTICAS DE EXPOSICIÓN LOCAL, ADIMENSIONAL, Y Vr: VELOCIDAD REGIONAL DE RÁFAGA QUE LE CORRESPONDE AL SITIO EN DONDE SE CONSTRUIRÁ LA ESTRUCTURA, EN KM/H.

2.1.- CATEGORÍA DE TERRENO:

CATEGORÍA:

4

2.2.- VELOCIDAD REGIONAL PARA UN PERIODO DE RETORNO FIJO A 10 AÑOS:

Vr:

114

Ft: FACTOR QUE DEPENDE DE LA TOPOGRAFÍA LOCAL

KM/H

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2.3.- FACTOR DE EXPOSICIÓN. DONDE:

Z: 16 MTS Frz: 0.88279122 DEBIDO A QUE 10 < Z < d

2.4.- FACTOR DE TOPOGRAFÍA.

Ft

1

2.5.- VELOCIDAD BÁSICA DE DISEÑO.

Ft 1

VELOCIDAD BÁSICA DE DISEÑO TR-10 AÑOS Frz Vr VD UNIDAD 0.88279122 114 100.64 KM/H

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3.- PRESIÓN DINÁMICA DE BASE. DONDE:

DONDE

qz FACTOR: 0.047 VD^2: 10128.05 G: 0.99772271 qz= 474.934182 Pascales 1 Pa = 0.102 KG/M2 qz= 48.44 KG/M2

G FACT 1: FACT 2:

ῼ: τ:

0.392 273 760 25.6

PUERTO VALLARTA: mm de Hg °C

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ALTITUD. 5

msnm



4.- SELECCIÓN DEL PROCEDIMIENTO DE ANÁLISIS DE CARGAS. RELACIÓN H/D < 5 DONDE: H: ALTURA DE LA CONSTRUCCIÓN D: DIMENSIÓN MÍNIMA DE LA BASE.

16 18 RELACIÓN:

0.89

CUMPLE

PERIODO FUNDAMENTAL DE LA ESTRUCTURA <= 1 SEGUNDO NO SE CONOCE EL PERIODO DE LA ESTRUCTURA. PARA EL CASO DE CONSTRUCCIONES CERRADAS, TECHOS AISLADOS Y TOLDOS Y CUBIERTAS ADYACENTES, NO ES NECESARIO CALCULAR SU PERIODO FUNDAMENTAL CUANDO SE CUMPLAN LAS SIGUIENTES CONDICIONES:

DADO QUE PARA TODOS LOS REQUISITOS SE CUMPLE A LA PERFECCIÓN EXCEPTO POR EL INCISO (A) CON UN MARGEN DE ERROR DE 1 (m), SE TOMARÁ LA DECISIÓN DE TOMAR COMO CUMPLIDO QUE EL PERIODO DE LA ESTRUCTURA ES <= 1 SEGUNDO. CUMPLE

5.- PRESIONES Y FUERZAS DE DISEÑO. FUERZAS SOBRE CONSTRUCCIONES CERRADAS. LAS FUERZAS ESTÁTICAS QUE SE EJERCEN SOBRE LOS MUROS Y TECHOS DE ESTRUCTURAS CERRADAS, SERÁN LAS RESULTANTES DE LAS PRESIONES ACTUANTES SOBRE SUS SUPERFICIES EXTERIORES E INTERIORES Y DEBERÁN CALCULARSE DE ACUERDO CON LA ECUACIÓN:

CON:

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DONDE:

PRESIONES EXTERIORES:

DADO A QUE LA ESTRUCTURA NO TIENE UNA GENERATRIZ DEFINIDA DEBIDO A QUE LA CUBIERTA ES COMPLETAMENTE CERRADA Y PLANA, Y LA ESTRUCTURA ES COMPLETAMENTE SIMÉTRICA, RESULTA LO MISMO CALCULAR LA PRESIÓN EJERCIDA POR EL VIENTO YA SEA NORMAL O PARALELA A LAS GENERATRICES. SIN EMBARGO, COMO DATO AUXILIAR, SE SABE QUE EL EDIFICIO TENDRA SU ENTRADA APUNTANDO HACIA EL NORTE, Y POR RECOMENDACIÓN DEL ING. HERMOSILLO RODRIGUEZ GERARDO AGUSTÍN, SE TIENE EL DATO DE QUE LOS VIENTOS PRINCIPALMENTE VIENEN DEL NORTE (YA QUE EL VIENTO FRIO BAJA Y LOS VIENTOS CALIENTES SUBEN).

KL= 1 (UNO), CITA TEXTUAL DEL MANUAL DE OBRAS CIVILES DE CFE: "CUANDO SE DISEÑE LA ESTRUCTURA PRINCIPAL DE LA CONSTRUCCIÓN O SE TRATE ESTE DEL MURO DE SOTAVENTO, FACTOR "KL" SE TOMARÁ IGUAL A LA UNIDAD.

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POR LO TANTO, EN BASE AL MANUAL DE OBRAS CIVILES DE CFE (MÉXICO, 2008) PARA DISEÑO POR VIENTO, SE TIENE LAS SIGUIENTES REFERNCIAS: QUE SON BASES PARA EL CÁLCULO DE PRESIONES EXTERIORES.

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VIENTO PREDOMINANTE PERPENDICULAR A LA ENTRADA DEL EDIFICIO. MURO DE BARLOVENTO: DIRECCIÓN DEL VIENTO

d/b

INCLINACIÓN DEL TECHO EN GRADOS

Cpe

KL

KA

JUSTIFICACIÓN DE KA

qz en Pascales

pe en Pascales

Conver. a Kg/m2

pe en Kg/m2

PERPENDICUALR A LA ENTRADA DEL EDIFICIO

1

0

0.8

1

1

POR NO SER MURO LATERAL

474.93

379.95

0.102

38.75

d: b: KL:

18 18 1

MTS MTS

MURO DE SOTAVENTO: DIRECCIÓN DEL VIENTO

d/b


Cpe

KL

KA


qz en Pascales

pe en Pascales

Conver. a Kg/m2

pe en Kg/m2


1

0

-0.5

1

1

POR NO SER MURO LATERAL

474.93

-237.47

0.102

-24.22

d: b: KL:

18 18 1

MTS MTS

MUROS LATERALES (SIMÉTRICOS): DIRECCIÓN DEL VIENTO

b


Cpe

KL

KA


qz en Pascales

pe en Pascales

Conver. a Kg/m2

pe en Kg/m2


16

0

-0.65

1

0.8

AREA TRIBUTARIA DE 16 x 16 MTS > 100 M2

474.93

-246.97

0.102

-25.19


2

0

-0.5

1

0.8906

AREA TRIBUTARIA DE 2 x 16 MTS = 32 MTS. 75/.1 -- 7/? = 0.8906

474.93

-211.49

0.102

-21.57

KL:

1

PRESIONES INTERIORES:

DONDE: pi: ES LA PRESIÓN INTERIOR, Pascales. Cpi: COEFICIENTE DE PRESIÓN INTERIOR, ADIMENSIONAL, Y qz: PRESIÓN DINÁMICA DE BASE, EN Pascales.

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VIENTO PREDOMINANTE PERPENDICULAR A LA ENTRADA DEL EDIFICIO.

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Julio 23 del 2011

EN BASE A LO ANTERIOR SE TIENE EL SIGUIENTE ANÁLISIS:

ALTO 2.5 1 2.5

APERTURAS DE VENTANAS CORREDIZAS OFICINAS: APERTURAS DE VENTANAS CORREDIZAS BAÑO: APERTURA DE PUERTA ENTRADA:

ANCHO 3 3 3

ÁREA 7.5 3 7.5

M2 M2 M2

ÁREA ABIERTA POR CARA DEL EDIFICIO: ABERTURAS

CANTIDAD

ÁREA ABIERTA CARA NORTE (M2)

CANTIDAD

ÁREA ABIERTA CARA SUR (M2)

CANTIDAD

ÁREA ABIERTA CARA ESTE (M2)

CANTIDAD

ÁREA ABIERTA CARA OESTE (M2)

VENT. CORREDIZAS OFICINAS

8

60

8

60

12

90

12

90

0

4

12

0

0

0

0

7.5

0

0

0

0

0

0

VENT. CORREDIZAS BAÑOS PUERTA

1

TOTALES

67.5

UBICACIÓN DE LAS ABERTURAS DOMINANTES

72

90

90

RELACIÓN: AREA DE LA ABERTURA DOMINANTE, ENTRE, SUMA DE LAS ÁREAS DE LAS ABERTURAS DE OTROS MUROS Y TECHO.

EN EL MURO DE BARLOVENTO (MB)

ÁREA DE ABERTURA DOMINANTE

AREA DE ABERTURA DE TODAS LAS DEMAS ABERTURAS

RELACIÓN

67.50

252.00

0.27

Cpi

Pi

Cpi

qz

Cpi

FACTOR 1

FACTOR2

FACTOR

Cpe

-0.30

0.00

---------

---------

474.93 KG/M2:

Cpi Fact1

Cpi Fact2

-142.48

0.00

-14.53

0.00

NOTA: SE TOMARÁ LA "Pi" = 0.00 DEBIDO A QUE EL EDIFICIO CUENTA CON 4 NIVELES Y CADA NIVEL SE ENCUENTRA SECCIONADO (DIVIDIDO); POR LO QUE LA PRESION DEL VIENTO EN EL INTERIOR ACTUARÍA POR CADA OFICINA, BAÑO, SALA, ETC. (UN PROCEDIMIENTO QUE SERÍA DEMASIADO COMPLEJO REALIZAR Y EXTENUANTE). LA PRESIÓN INTERIOR EXPRESADA ANTERIORMENTE, SE BASA EN EL CRITERIO DE IMAGINARSE QUE EL EDIFICIO ES UN SOLO ESPACIO Y CUENTA CON DICHAS ABERTURAS. FUERZAS DE VIENTO GLOBALES DE DISEÑO: DIRECCIÓN DEL VIENTO PERPENDICULAR A LA ENTRADA DEL EDIFICIO

PRESIONES EXTERIORES KG/M2 MURO BARLOVENTO 18 x MURO LATERALES (1-16 x MURO SOTAVENTO 18 x 16 16 16),(2-2 x 16) 38.75

-24.22

Az (M2)

Pz KG/M2 PRESIÓN INTERIOR KG/M2

CUBIERTAS

-25.19

0.00

0.00

-21.57

MB

MS

38.75

-24.22

ML -25.19

CUBIERTA

MB

MS

0.00

288.00

288.00

-21.57

NOTA: LA PRESIÓN EXTERIOR EN CUBIERTAS, SE TOMA IGUAL A 0.00 DEBIDO A QUE COMPLEJAMENTE, EN LOS ENTREPISOS DEL EDIFICIO NO SE TIENE AFECTACIÓN POR PRESIONES EXTERIORES, SÓLO TIENEN AFECTACIÓN POR PRESIONES INTERIORES (LAS CUALES SE HA TOMADO LA DECISIÓN DE TOMARLAS NULAS). LA ÚNICA CUBIERTA QUE TIENE INFERENCIA CON PRESIONES EXTERIORES ES LA LOSA SUPERIOR. SIN EMBARGO, EL PRESENTE PROYECTO SÓLO SE ENFOCARÁ A ANALIZAR Y DISEÑAR LA ESTRUCTURA DE ACUERDO A FUERZAS GRAVITACIONALES, Y LATERALES DE SISMO Y VIENTO.

Fuerza Global estatica del viento (KG) MB 11161.33

MS -6975.83

ML -6448.77

ESTAS FUERZAS GLOBALES SON APLICABLES EN EL CENTROIDE DE CADA CARA DEL EDIFICIO. RESPECTO A SU ÁREA DE INFERENCIA.

-690.30

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ML 256.00 32.00

CUBIERTA 0.00



Julio 23 del 2011

DISTRIBUCIÓN DE LAS FUERZAS DE VIENTO EN ÁREAS TRIBUTARIAS PARA SER APLICABLES EN LOS NODOS DE LOS MARCOS RESISTENTES:

FUERZAS DE VIENTO NIVEL PB 1ER NIVEL 2DO NIVEL 3ER NIVEL NIVEL PB 1ER NIVEL 2DO NIVEL 3ER NIVEL NIVEL PB 1ER NIVEL 2DO NIVEL 3ER NIVEL NIVEL PB 1ER NIVEL 2DO NIVEL 3ER NIVEL

DIM. B 3.00 3.00 3.00 3.00

NODO 1 (IZQ-DER) DIM. H Az 7.25 21.75 3.50 10.50 3.50 10.50 1.75 5.25

DIM. B 3.00 3.00 3.00 3.00


Fes (KG) 842.91 406.92 406.92 203.46

Fes (KG) -526.82 -254.33 -254.33 -127.16

DIM. B 3.00 3.00 3.00 3.00


Fes (KG) -547.89 -264.50 -264.50 -132.25

DIM. B 0.00 0.00 0.00 0.00


Fes (KG) 0.00 0.00 0.00 0.00

MURO BARLOVENTO NODO 2 (IZQ-DER) DIM. B DIM. H Az 6.00 7.25 43.50 6.00 3.50 21.00 6.00 3.50 21.00 6.00 1.75 10.50 MURO SOTAVENTO NODO 2 (IZQ-DER) DIM. B DIM. H Az 6.00 7.25 43.50 6.00 3.50 21.00 6.00 3.50 21.00 6.00 1.75 10.50 MUROS LATERALES CON (1- 16 x 16) NODO 2 (IZQ-DER) DIM. B DIM. H Az 6.00 7.25 43.50 6.00 3.50 21.00 6.00 3.50 21.00 6.00 1.75 10.50 MUROS LATERALES CON (2- 2 x 16) NODO 2 (IZQ-DER) DIM. B DIM. H Az 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

Fes (KG) 1685.83 813.85 813.85 406.92

Fes (KG) -1053.64 -508.65 -508.65 -254.33

DIM. B 6.00 6.00 6.00 6.00


Fes (KG) 1685.83 813.85 813.85 406.92

DIM. B 3.00 3.00 3.00 3.00

DIM. B 6.00 6.00 6.00 6.00


Fes (KG) -1053.64 -508.65 -508.65 -254.33

DIM. B 3.00 3.00 3.00 3.00

Fes (KG) -1095.79 -529.00 -529.00 -264.50

DIM. B 6.00 6.00 6.00 6.00


Fes (KG) -1095.79 -529.00 -529.00 -264.50

DIM. B 1.00 1.00 1.00 1.00

Fes (KG) 0.00 0.00 0.00 0.00

DIM. B 0.00 0.00 0.00 0.00

NODO 3 (IZQ-DER) DIM. H 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

Fes (KG) 0.00 0.00 0.00 0.00

DIM. B 2.00 2.00 2.00 2.00

43 de 56

Pz (Kg/m2): NODO 4 (IZQ-DER) DIM. H Az 7.25 21.75 3.50 10.50 3.50 10.50 1.75 5.25 Pz (Kg/m2): NODO 4 (IZQ-DER) DIM. H Az 7.25 21.75 3.50 10.50 3.50 10.50 1.75 5.25 Pz (Kg/m2): NODO 4 (IZQ-DER) DIM. H Az 7.25 7.25 3.50 3.50 3.50 3.50 1.75 1.75 Pz (Kg/m2): NODO 4 (IZQ-DER) DIM. H Az 7.25 14.50 3.50 7.00 3.50 7.00 1.75 3.50

38.75 Fes (KG) 842.91 406.92 406.92 203.46 -24.22 Fes (KG) -526.82 -254.33 -254.33 -127.16 -25.19 Fes (KG) -182.63 -88.17 -88.17 -44.08 -21.57 Fes (KG) -312.79 -151.00 -151.00 -75.50

NUDO 4 (IZQDER) REAL. -495.42 -239.17 -239.17 -119.58 SE SUMAN LOS VALORES DE AMBOS NODO 4.



Julio 23 del 2011

ANÁLSIS y DISEÑO DE LA ESTRUCTURA DE ACERO POR MEDIO DE SOFTWARE SAP2000 UNA VEZ TENIDO LOS ANÁLISIS DE CARGA, POR MEDIO DE MODELADO EN SAP2000 SE TIENE LA SIGUIENTE MEMORIA DE DATOS:

TABLA: Combinaciones (DSTL1…n, combos Automáticos de Diseño AISC-LRFD93) TABLA: Factor de Escala para Cargas CaseType CaseName ScaleFactor SteelDesign Notes Case LoadType LoadName LoadSF ComboName ComboType Text Text Text Text Unitless Yes/No Text Text Text Text Unitless Linear Static DEAD 1.4 DEAD Load pattern DEAD 1 Combo gravitacional Dead + Live; COMBGRAVIT Linear Add No Linear Static LIVE 1.7 LIVE Load pattern LIVE 1 Strength Qx Load pattern Qx 1 ENVOLVENTE Envelope Response Combo COMBGRAVIT 1 Yes Envolvente de Diseño. Qy Load pattern Qy 1 DSTL1 Linear Add Linear Static DEAD 1.4 Yes Dead Only; Strength DSTL2 Linear Add Linear Static DEAD 1.2 Yes Dead + Live; Strength WIND Load pattern WIND 1 DSTL2 Linear Static LIVE 1.6 TABLA: Ejes de Referencia. DSTL3 Linear Add Linear Static DEAD 1.2 Yes Dead + Live + Wind; Strength CoordSys Eje Cart. GridID XRYZCoord DSTL3 Linear Static LIVE 0.5 Text Text Text m DSTL3 Linear Static WIND 1.3 GLOBAL X A 0 DSTL4 Linear Add Linear Static DEAD 1.2 Yes Dead + Live - Wind; Strength GLOBAL X B 6 DSTL4 Linear Static LIVE 0.5 GLOBAL X C 12 DSTL4 Linear Static WIND -1.3 GLOBAL X D 18 DSTL5 Linear Add Linear Static DEAD 0.9 Yes Dead (min) + Wind; Strength GLOBAL Y 1 0 DSTL5 Linear Static WIND 1.3 GLOBAL Y 1' 3 DSTL6 Linear Add Linear Static DEAD 0.9 Yes Dead (min) - Wind; Strength GLOBAL Y 2 6 DSTL6 Linear Static WIND -1.3 GLOBAL Y 2' 9 DSTL7 Linear Add Linear Static DEAD 1.2 Yes Dead + Live + Static Earthquake; Strength GLOBAL Y 3 12 DSTL7 Linear Static LIVE 0.5 GLOBAL Y 3' 15 DSTL7 Linear Static Qx 1 GLOBAL Y 4 18 GLOBAL Z Z1 0 DSTL8 Linear Add Linear Static DEAD 1.2 Yes Dead + Live - Static Earthquake; Strength GLOBAL Z Z2 5.5 DSTL8 Linear Static LIVE 0.5 GLOBAL Z Z3 9 DSTL8 Linear Static Qx -1 GLOBAL Z Z4 12.5 DSTL9 Linear Add Linear Static DEAD 1.2 Yes Dead + Live + Static Earthquake; Strength GLOBAL Z Z5 16 DSTL9 Linear Static LIVE 0.5 DSTL9 Linear Static Qy 1 DSTL10 Linear Add Linear Static DEAD 1.2 Yes Dead + Live - Static Earthquake; Strength DSTL10 Linear Static LIVE 0.5 DSTL10 Linear Static Qy -1 DSTL11 Linear Add Linear Static DEAD 0.9 Yes Dead (min) + Static Earthquake; Strength DSTL11 Linear Static Qx 1 DSTL12 Linear Add Linear Static DEAD 0.9 Yes Dead (min) - Static Earthquake; Strength DSTL12 Linear Static Qx -1 DSTL13 Linear Add Linear Static DEAD 0.9 Yes Dead (min) + Static Earthquake; Strength DSTL13 Linear Static Qy 1 DSTL14 Linear Add Linear Static DEAD 0.9 Yes Dead (min) - Static Earthquake; Strength DSTL14 Linear Static Qy -1 DSTL15 Linear Add Linear Static DEAD 1 Yes Dead Only; Deflection DSTL16 Linear Add Linear Static DEAD 1 Yes Dead + Live; Deflection DSTL16 Linear Static LIVE 1 TABLA: CARGAS DISTRIBUIDAS EN LOS MARCOS Frame LoadPat Dir. DistType Fuerza Text Text Text Text Tonf/m 67 DEAD Gravity Uniform 0.82 67 LIVE Gravity Uniform 0.34 68 LIVE Gravity Uniform 0.14 68 DEAD Gravity Uniform 0.66

TABLA: CARGAS DISTRIBUIDAS EN LOS MARCOS Frame LoadPat Dir. DistType Fuerza Text Text Text Text Tonf/m 127 LIVE Gravity Uniform 0.50 127 DEAD Gravity Uniform 0.69 128 LIVE Gravity Uniform 0.20 128 DEAD Gravity Uniform 0.45

TABLA: CARGAS DISTRIBUIDAS EN LOS MARCOS Frame LoadPat Dir. DistType Fuerza Text Text Text Text Tonf/m 209 DEAD Gravity Uniform 0.62 44 de 56 209 LIVE Gravity Uniform 0.28 210 DEAD Gravity Uniform 0.62 210 LIVE Gravity Uniform 0.28

TABLA: CARGAS DISTRIBUIDAS EN LOS MARCOS Frame LoadPat Dir. DistType Fuerza Text Text Text Text Tonf/m 154 LIVE Gravity Uniform 0.69 154 DEAD Gravity Uniform 0.84 158 LIVE Gravity Uniform 0.69 158 DEAD Gravity Uniform 0.84

Al. Amézquita Díaz TABLA: CARGAS DISTRIBUIDAS EN LOS MARCOS Frame LoadPat Dir. DistType Fuerza Text Text Text Text Tonf/m 67 DEAD Gravity Uniform 0.82 67 LIVE Gravity Uniform 0.34 68 LIVE Gravity Uniform 0.14 68 DEAD Gravity Uniform 0.66 71 DEAD Gravity Uniform 0.82 71 LIVE Gravity Uniform 0.34 72 LIVE Gravity Uniform 0.14 72 DEAD Gravity Uniform 0.66 75 DEAD Gravity Uniform 0.82 75 LIVE Gravity Uniform 0.34 76 LIVE Gravity Uniform 0.14 76 DEAD Gravity Uniform 0.66 79 DEAD Gravity Uniform 0.92 79 LIVE Gravity Uniform 0.69 80 DEAD Gravity Uniform 0.62 80 LIVE Gravity Uniform 0.28 83 DEAD Gravity Uniform 0.92 83 LIVE Gravity Uniform 0.69 84 DEAD Gravity Uniform 0.62 84 LIVE Gravity Uniform 0.28 87 DEAD Gravity Uniform 0.92 87 LIVE Gravity Uniform 0.69 88 DEAD Gravity Uniform 0.62 88 LIVE Gravity Uniform 0.28 91 DEAD Gravity Uniform 0.92 91 LIVE Gravity Uniform 0.69 92 DEAD Gravity Uniform 0.62 92 LIVE Gravity Uniform 0.28 95 DEAD Gravity Uniform 0.92 95 LIVE Gravity Uniform 0.69 96 DEAD Gravity Uniform 0.62 96 LIVE Gravity Uniform 0.28 99 DEAD Gravity Uniform 0.92 99 LIVE Gravity Uniform 0.69 100 DEAD Gravity Uniform 0.62 100 LIVE Gravity Uniform 0.28 103 DEAD Gravity Uniform 0.82 103 LIVE Gravity Uniform 0.34 104 LIVE Gravity Uniform 0.14 104 DEAD Gravity Uniform 0.66 107 DEAD Gravity Uniform 0.82 107 LIVE Gravity Uniform 0.34 108 LIVE Gravity Uniform 0.14 108 DEAD Gravity Uniform 0.66 111 DEAD Gravity Uniform 0.82 111 LIVE Gravity Uniform 0.34 112 LIVE Gravity Uniform 0.14 112 DEAD Gravity Uniform 0.66 115 LIVE Gravity Uniform 0.25 115 DEAD Gravity Uniform 0.71 116 DEAD Gravity Uniform 0.57 116 LIVE Gravity Uniform 0.10 119 LIVE Gravity Uniform 0.25 119 DEAD Gravity Uniform 0.71 120 DEAD Gravity Uniform 0.57 120 LIVE Gravity Uniform 0.10 123 LIVE Gravity Uniform 0.25 123 DEAD Gravity Uniform 0.71 124 DEAD Gravity Uniform 0.57 124 LIVE Gravity Uniform 0.10

DSTL14 DSTL15 DSTL16 Edgar DSTL16 Adam

Linear Static Qy Linear Add Linear Static DEAD Linear Add Linear Static DEAD Diseño deStatic EstructurasLIVE de Acero Linear

TABLA: CARGAS DISTRIBUIDAS EN LOS MARCOS Frame LoadPat Dir. DistType Fuerza Text Text Text Text Tonf/m 127 LIVE Gravity Uniform 0.50 127 DEAD Gravity Uniform 0.69 128 LIVE Gravity Uniform 0.20 128 DEAD Gravity Uniform 0.45 131 LIVE Gravity Uniform 0.50 131 DEAD Gravity Uniform 0.61 132 LIVE Gravity Uniform 0.20 132 DEAD Gravity Uniform 0.45 135 LIVE Gravity Uniform 0.50 135 DEAD Gravity Uniform 0.69 136 LIVE Gravity Uniform 0.20 136 DEAD Gravity Uniform 0.45 139 LIVE Gravity Uniform 0.50 139 DEAD Gravity Uniform 0.69 140 LIVE Gravity Uniform 0.20 140 DEAD Gravity Uniform 0.45 143 LIVE Gravity Uniform 0.50 143 DEAD Gravity Uniform 0.69 144 LIVE Gravity Uniform 0.20 144 DEAD Gravity Uniform 0.45 147 LIVE Gravity Uniform 0.50 147 DEAD Gravity Uniform 0.69 148 LIVE Gravity Uniform 0.20 148 DEAD Gravity Uniform 0.45 151 LIVE Gravity Uniform 0.25 151 DEAD Gravity Uniform 0.71 152 DEAD Gravity Uniform 0.57 152 LIVE Gravity Uniform 0.10 155 LIVE Gravity Uniform 0.25 155 DEAD Gravity Uniform 1.19 156 DEAD Gravity Uniform 0.57 156 LIVE Gravity Uniform 0.10 159 LIVE Gravity Uniform 0.25 159 DEAD Gravity Uniform 0.71 160 DEAD Gravity Uniform 0.57 160 LIVE Gravity Uniform 0.10 197 LIVE Gravity Uniform 0.69 197 DEAD Gravity Uniform 0.84 198 LIVE Gravity Uniform 0.69 198 DEAD Gravity Uniform 0.84 199 LIVE Gravity Uniform 0.69 199 DEAD Gravity Uniform 0.84 200 LIVE Gravity Uniform 0.69 200 DEAD Gravity Uniform 0.92 201 LIVE Gravity Uniform 0.69 201 DEAD Gravity Uniform 0.84 202 LIVE Gravity Uniform 0.69 202 DEAD Gravity Uniform 0.84 203 LIVE Gravity Uniform 0.69 203 DEAD Gravity Uniform 0.84 204 LIVE Gravity Uniform 0.69 204 DEAD Gravity Uniform 0.84 205 LIVE Gravity Uniform 0.69 205 DEAD Gravity Uniform 0.84 206 DEAD Gravity Uniform 0.62 206 LIVE Gravity Uniform 0.28 207 DEAD Gravity Uniform 0.62 207 LIVE Gravity Uniform 0.28 208 DEAD Gravity Uniform 0.62 208 LIVE Gravity Uniform 0.28

TABLA: CARGAS DISTRIBUIDAS EN LOS MARCOS Frame LoadPat Dir. DistType Fuerza Text Text Text Text Tonf/m 196 LIVE Gravity Uniform 0.25 196 DEAD Gravity Uniform 0.71 215 LIVE Gravity Uniform 0.25

Joint Text 2 2 2

I

-1 1 1 1

Yes Yes

TABLA: CARGAS DISTRIBUIDAS EN LOS MARCOS Frame LoadPat Dir. DistType Fuerza Text Text Text Text Tonf/m 209 DEAD Gravity Uniform 0.62 209 LIVE Gravity Uniform 0.28 210 DEAD Gravity Uniform 0.62 210 LIVE Gravity Uniform 0.28 211 DEAD Gravity Uniform 0.62 211 LIVE Gravity Uniform 0.28 212 DEAD Gravity Uniform 0.62 212 LIVE Gravity Uniform 0.28 213 DEAD Gravity Uniform 0.62 213 LIVE Gravity Uniform 0.28 214 DEAD Gravity Uniform 0.62 214 LIVE Gravity Uniform 0.28 66 DEAD Gravity Uniform 0.82 66 LIVE Gravity Uniform 0.34 70 DEAD Gravity Uniform 0.82 70 LIVE Gravity Uniform 0.34 74 DEAD Gravity Uniform 0.82 74 LIVE Gravity Uniform 0.34 78 DEAD Gravity Uniform 0.92 78 LIVE Gravity Uniform 0.69 82 DEAD Gravity Uniform 0.92 82 LIVE Gravity Uniform 0.69 86 DEAD Gravity Uniform 0.92 86 LIVE Gravity Uniform 0.69 90 DEAD Gravity Uniform 0.92 90 LIVE Gravity Uniform 0.69 94 DEAD Gravity Uniform 0.92 94 LIVE Gravity Uniform 0.69 98 DEAD Gravity Uniform 0.92 98 LIVE Gravity Uniform 0.69 102 DEAD Gravity Uniform 0.82 102 LIVE Gravity Uniform 0.34 106 DEAD Gravity Uniform 0.82 106 LIVE Gravity Uniform 0.34 110 DEAD Gravity Uniform 0.82 110 LIVE Gravity Uniform 0.34 114 LIVE Gravity Uniform 0.25 114 DEAD Gravity Uniform 0.71 118 LIVE Gravity Uniform 0.25 118 DEAD Gravity Uniform 0.71 122 LIVE Gravity Uniform 0.25 122 DEAD Gravity Uniform 0.71 126 LIVE Gravity Uniform 0.50 126 DEAD Gravity Uniform 0.69 130 LIVE Gravity Uniform 0.50 130 DEAD Gravity Uniform 0.61 133 LIVE Gravity Uniform 0.50 133 DEAD Gravity Uniform 0.69 134 LIVE Gravity Uniform 0.50 134 DEAD Gravity Uniform 0.69 138 LIVE Gravity Uniform 0.50 138 DEAD Gravity Uniform 0.69 142 LIVE Gravity Uniform 0.50 142 DEAD Gravity Uniform 0.69 145 LIVE Gravity Uniform 0.25 145 DEAD Gravity Uniform 0.71 146 LIVE Gravity Uniform 0.25 146 DEAD Gravity Uniform 1.19 150 LIVE Gravity Uniform 0.25 150 DEAD Gravity Uniform 0.71

TABLA: Fuerzas en los Nodos. LoadPat CoordSys F1 Text Text Tonf 45 de 56 Qx GLOBAL 3.56 Qy GLOBAL 0 WIND GLOBAL 0

F2 Tonf 0 3.56 -0.5479

Joint Text 44 44 45

Dead Only; Deflection Dead + Live; Deflection

Julio 23 del 2011

TABLA: CARGAS DISTRIBUIDAS EN LOS MARCOS Frame LoadPat Dir. DistType Fuerza Text Text Text Text Tonf/m 154 LIVE Gravity Uniform 0.69 154 DEAD Gravity Uniform 0.84 158 LIVE Gravity Uniform 0.69 158 DEAD Gravity Uniform 0.84 161 LIVE Gravity Uniform 0.69 161 DEAD Gravity Uniform 0.84 162 LIVE Gravity Uniform 0.69 162 DEAD Gravity Uniform 0.92 170 LIVE Gravity Uniform 0.69 170 DEAD Gravity Uniform 0.84 171 LIVE Gravity Uniform 0.69 171 DEAD Gravity Uniform 0.84 172 LIVE Gravity Uniform 0.69 172 DEAD Gravity Uniform 0.84 173 LIVE Gravity Uniform 0.69 173 DEAD Gravity Uniform 0.84 174 LIVE Gravity Uniform 0.69 174 DEAD Gravity Uniform 0.84 175 DEAD Gravity Uniform 0.82 175 LIVE Gravity Uniform 0.34 176 DEAD Gravity Uniform 0.82 176 LIVE Gravity Uniform 0.34 177 DEAD Gravity Uniform 0.82 177 LIVE Gravity Uniform 0.34 178 DEAD Gravity Uniform 0.92 178 LIVE Gravity Uniform 0.69 179 DEAD Gravity Uniform 0.92 179 LIVE Gravity Uniform 0.69 180 DEAD Gravity Uniform 0.92 180 LIVE Gravity Uniform 0.69 181 DEAD Gravity Uniform 0.92 181 LIVE Gravity Uniform 0.69 182 DEAD Gravity Uniform 0.92 182 LIVE Gravity Uniform 0.69 183 DEAD Gravity Uniform 0.92 183 LIVE Gravity Uniform 0.69 184 DEAD Gravity Uniform 0.82 184 LIVE Gravity Uniform 0.34 185 DEAD Gravity Uniform 0.82 185 LIVE Gravity Uniform 0.34 186 DEAD Gravity Uniform 0.82 186 LIVE Gravity Uniform 0.34 187 LIVE Gravity Uniform 0.25 187 DEAD Gravity Uniform 0.71 188 LIVE Gravity Uniform 0.25 188 DEAD Gravity Uniform 0.71 189 LIVE Gravity Uniform 0.25 189 DEAD Gravity Uniform 0.71 190 LIVE Gravity Uniform 0.50 190 DEAD Gravity Uniform 0.69 191 LIVE Gravity Uniform 0.50 191 DEAD Gravity Uniform 0.61 192 LIVE Gravity Uniform 0.50 192 DEAD Gravity Uniform 0.69 193 LIVE Gravity Uniform 0.50 193 DEAD Gravity Uniform 0.69 194 LIVE Gravity Uniform 0.50 194 DEAD Gravity Uniform 0.69 195 LIVE Gravity Uniform 0.50 195 DEAD Gravity Uniform 0.69

TABLA: Fuerzas en los Nodos. LoadPat CoordSys F1 Text Text Tonf Qy GLOBAL 0 WIND GLOBAL 0 Qy GLOBAL 0

F2 Tonf 7.61 -0.529 7.08

119 120 120 123 123 124 124

DEAD DEAD LIVE LIVE DEAD DEAD LIVE

Gravity Gravity Gravity Gravity Gravity Gravity Gravity

Uniform Uniform Uniform Uniform Uniform Uniform Uniform

0.71 0.57 0.10 0.25 0.71 0.57 0.10

205 206 206 207 207 208 208

DEAD DEAD LIVE DEAD LIVE DEAD LIVE




TABLA: CARGAS DISTRIBUIDAS EN LOS MARCOS Frame LoadPat Dir. DistType Fuerza Text Text Text Text Tonf/m 196 LIVE Gravity Uniform 0.25 196 DEAD Gravity Uniform 0.71 215 LIVE Gravity Uniform 0.25 215 DEAD Gravity Uniform 1.19 216 LIVE Gravity Uniform 0.25 216 DEAD Gravity Uniform 0.71 217 LIVE Gravity Uniform 0.69 217 DEAD Gravity Uniform 0.84 218 LIVE Gravity Uniform 0.69 218 DEAD Gravity Uniform 0.84 219 LIVE Gravity Uniform 0.69 219 DEAD Gravity Uniform 0.84 220 LIVE Gravity Uniform 0.69 220 DEAD Gravity Uniform 0.92 221 LIVE Gravity Uniform 0.69 221 DEAD Gravity Uniform 0.84 222 LIVE Gravity Uniform 0.69 222 DEAD Gravity Uniform 0.84 223 LIVE Gravity Uniform 0.69 223 DEAD Gravity Uniform 0.84 224 LIVE Gravity Uniform 0.69 224 DEAD Gravity Uniform 0.84 225 LIVE Gravity Uniform 0.69 225 DEAD Gravity Uniform 0.84

SectionName Material Text Text VigaColumna A36

t3 m 0.327

t2 m 0.31

0.84 0.62 0.28 0.62 0.28 0.62 0.28

142 145 145 146 146 150 150

DEAD LIVE DEAD LIVE DEAD LIVE DEAD



Joint Text 2 2 2 2 3 3 3 3 4 4 4 4 5 5 5 5 7 7 8 8 9 9 10 10 12 12 13 13 14 14 15 15 17 17 17 18 18 18 19 19 19 20 20 20 22 22 23 23 24 24 25 25 37 38 39 40 42 42 43 43

TABLA: Fuerzas en los Nodos. LoadPat CoordSys F1 Text Text Tonf Qx GLOBAL 3.56 Qy GLOBAL 0 WIND GLOBAL 0 WIND GLOBAL 0.8429 Qx GLOBAL 5.48 Qy GLOBAL 0 WIND GLOBAL 0 WIND GLOBAL 0.4069 Qx GLOBAL 7.61 Qy GLOBAL 0 WIND GLOBAL 0 WIND GLOBAL 0.4069 Qx GLOBAL 7.08 Qy GLOBAL 0 WIND GLOBAL 0 WIND GLOBAL 0.2035 Qx GLOBAL 3.56 WIND GLOBAL 1.6858 Qx GLOBAL 5.48 WIND GLOBAL 0.8139 Qx GLOBAL 7.61 WIND GLOBAL 0.8139 Qx GLOBAL 7.08 WIND GLOBAL 0.4069 Qx GLOBAL 3.56 WIND GLOBAL 1.6858 Qx GLOBAL 5.48 WIND GLOBAL 0.8139 Qx GLOBAL 7.61 WIND GLOBAL 0.8139 Qx GLOBAL 7.08 WIND GLOBAL 0.4069 Qx GLOBAL 3.56 WIND GLOBAL 0.8429 WIND GLOBAL 0 Qx GLOBAL 5.48 WIND GLOBAL 0.4069 WIND GLOBAL 0 Qx GLOBAL 7.61 WIND GLOBAL 0.4069 WIND GLOBAL 0 Qx GLOBAL 7.08 WIND GLOBAL 0.2035 WIND GLOBAL 0 Qy GLOBAL 0 WIND GLOBAL 0 Qy GLOBAL 0 WIND GLOBAL 0 Qy GLOBAL 0 WIND GLOBAL 0 Qy GLOBAL 0 WIND GLOBAL 0 WIND GLOBAL 0 WIND GLOBAL 0 WIND GLOBAL 0 WIND GLOBAL 0 Qy GLOBAL 0 WIND GLOBAL 0 Qy GLOBAL 0 WIND GLOBAL 0

F2 Tonf 0 3.56 -0.5479 0 0 5.48 -0.2645 0 0 7.61 -0.2645 0 0 7.08 -0.1323 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0.5479 0 0 0.2645 0 0 0.2645 0 0 0.1323 3.56 -1.0958 5.48 -0.529 7.61 -0.529 7.08 -0.2645 1.0958 0.529 0.529 0.2645 3.56 -1.0958 5.48 -0.529

Joint Text 44 44 45 45 57 58 59 60 62 62 62 63 63 63 64 64 64 65 65 65 67 68 69 70 72 73 74 75 77 77 78 78 79 79 80 80

TABLA: Propiedades de las Secciones tf tw t2b tfb 46 de 56 m m m m 0.0251 0.0155 0.31 0.0251


0.69 0.25 0.71 0.25 1.19 0.25 0.71

192 193 193 194 194 195 195

TABLA: Fuerzas en los Nodos. LoadPat CoordSys F1 Text Text Tonf Qy GLOBAL 0 WIND GLOBAL 0 Qy GLOBAL 0 WIND GLOBAL 0 WIND GLOBAL 0 WIND GLOBAL 0 WIND GLOBAL 0 WIND GLOBAL 0 Qy GLOBAL 0 WIND GLOBAL 0 WIND GLOBAL 0.5268 Qy GLOBAL 0 WIND GLOBAL 0.2543 WIND GLOBAL 0 Qy GLOBAL 0 WIND GLOBAL 0.2543 WIND GLOBAL 0 Qy GLOBAL 0 WIND GLOBAL 0.1272 WIND GLOBAL 0 WIND GLOBAL 1.0536 WIND GLOBAL 0.5087 WIND GLOBAL 0.5087 WIND GLOBAL 0.2543 WIND GLOBAL 1.0536 WIND GLOBAL 0.5087 WIND GLOBAL 0.5087 WIND GLOBAL 0.2543 WIND GLOBAL 0.5268 WIND GLOBAL 0 WIND GLOBAL 0.2543 WIND GLOBAL 0 WIND GLOBAL 0.2543 WIND GLOBAL 0 WIND GLOBAL 0.1272 WIND GLOBAL 0

DEAD LIVE DEAD LIVE DEAD LIVE DEAD



Julio 23 del 2011

F2 Tonf 7.61 -0.529 7.08 -0.2645 1.0958 0.529 0.529 0.2645 3.56 -0.4954 0 5.48 0 -0.2392 7.61 0 -0.2392 7.08 0 -0.1196 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0.4954 0 0.2392 0 0.2392 0 0.1196

Area TorsConst I33 I22 m2 m4 m4 m4 0.019852 0.000003433 0.000383 0.000125

0.69 0.50 0.69 0.50 0.69 0.50 0.69


39 40 42 42 43 43

WIND WIND Qy WIND Qy WIND

GLOBAL GLOBAL GLOBAL GLOBAL GLOBAL GLOBAL

0 0 0 0 0 0

0.529 0.2645 3.56 -1.0958 5.48 -0.529


TABLA: Propiedades de las Secciones SectionName Material t3 t2 tf tw t2b tfb Text Text m m m m m m VigaColumna A36 0.327 0.31 0.0251 0.0155 0.31 0.0251 VigaTrabeP A36 0.31 0.205 0.0163 0.0094 0.205 0.0163 VigaTrabeS A36 0.31 0.205 0.0163 0.0094 0.205 0.0163 SectionName Material AS2 AS3 S33 S22 Z33 Z22 Text Text m2 m2 m3 m3 m3 m3 VigaColumna A36 0.005069 0.012968 0.002341 0.000805 0.002646 0.001223 VigaTrabeP A36 0.002914 0.005569 0.001039 0.000229 0.001162 0.000349 VigaTrabeS A36 0.002914 0.005569 0.001039 0.000229 0.001162 0.000349

Julio 23 del 2011

Area TorsConst I33 I22 m2 m4 m4 m4 0.019852 0.000003433 0.000383 0.000125 0.009291 6.374E-07 0.000161 0.000023 0.009291 6.374E-07 0.000161 0.000023 R33 R22 TotalWt m m Tonf 0.138862 0.079259 39.8905 0.131636 0.050212 42.0031 0.131636 0.050212 15.7512

TABLA: Propiedades del Acero Material Fy Fu EffFy EffFu SHard SMax SRup FinalSlope UnitWeight UnitMass Mod. E Mod. G Text Tonf/m2 Tonf/m2 Tonf/m2 Tonf/m2 Unitless Unitless Unitless Unitless Tonf/m3 Tonf-s2/m4 Tonf/m2 Tonf/m2 A36 25310.51 40778.04 37965.76 44855.84 0.02 0.14 0.2 -0.1 7.849 0.80038 20389019.2 7841930.45 TABLA: Coeficientes - Diseño de Acero - AISC-LRFD93 THDesign Fac. Live SRatioLimit Phi flex. Phi Comp. Phi Tens. Phi Cort. Phi AngCom. Death limit super D + L Lim. Live Limit limit total Text Unitless Unitless Unitless Unitless Unitless Unitless Unitless Unitless Unitless Unitless Unitless Envelopes 0.75 0.95 0.9 0.85 0.9 0.9 0.9 120 120 360 240

TABLA: REACIONES EN LA BASE DE LA ESTRUCTURA CON LA ENVOLVENTE DE DISEÑO EN SU MÁXIMO REQUERIMIENTO 47 de 56

OutputCase

CaseType

StepType GlobalFX GlobalFY GlobalFZ

GlobalMX

GlobalMY GlobalMZ

Mod. U Unitless 0.3

A1 1/C 0.0000117



Julio 23 del 2011

CUYO ANÁLISISIS OBTENIDOS SON LOS SIGUIENTES:

TABLA: REACIONES EN LA BASE DE LA ESTRUCTURA CON LA ENVOLVENTE DE DISEÑO EN SU MÁXIMO REQUERIMIENTO

OutputCase Text ENVOLVENTE TABLA: Joint Text 1 6 11 16 21 26 31 36 41 46 51 56 61 66 71 76

CaseType Text COMBO

StepType GlobalFX GlobalFY GlobalFZ GlobalMX GlobalMY GlobalMZ Text Tonf Tonf Tonf Tonf-m Tonf-m Tonf-m Max 94.92 94.92 1387.0976 12483.87837 4618.1998 854.28

REACCIONES EN LA CIMENTACIÓN CON LA ENVOLVENTE DE DISEÑO EN SU MÁXIMO REQUERIMIENTO. OutputCase CaseType StepType V2 V3 P M2 M3 T Text Text Text Tonf Tonf Tonf Tonf-m Tonf-m Tonf-m ENVOLVENTE Combination Max 5.7853 5.8521 46.3286 17.28551 21.69982 0.00079 ENVOLVENTE Combination Max 5.8733 6.4068 77.6594 19.58499 21.85969 0.00057 ENVOLVENTE Combination Max 5.8733 6.4558 77.6594 19.46162 21.85969 0.00056 ENVOLVENTE Combination Max 5.7853 5.1818 46.2986 18.42603 21.69982 0.00066 ENVOLVENTE Combination Max 6.454 6.1806 80.3555 16.96781 22.84095 0.00054 ENVOLVENTE Combination Max 6.4612 6.377 141.1649 19.67065 22.85582 0.00046 ENVOLVENTE Combination Max 6.4612 6.504 141.1649 19.4083 22.85582 0.00046 ENVOLVENTE Combination Max 6.454 5.0096 80.3555 19.03245 22.84095 0.00051 ENVOLVENTE Combination Max 6.4337 6.1764 80.2895 16.97338 22.76727 0.00049 ENVOLVENTE Combination Max 6.4356 6.405 142.8176 19.60226 22.7706 0.00045 ENVOLVENTE Combination Max 6.4356 6.4666 142.8176 19.45959 22.7706 0.00046 ENVOLVENTE Combination Max 6.4337 5.0128 80.2895 19.02502 22.76727 0.00052 ENVOLVENTE Combination Max 5.1741 5.8396 46.1432 17.30204 20.50629 0.00068 ENVOLVENTE Combination Max 5.1508 6.507 83.418 19.40607 20.46491 0.00056 ENVOLVENTE Combination Max 5.1508 6.3575 83.418 19.64623 20.46491 0.00057 ENVOLVENTE Combination Max 5.1741 5.1911 46.1132 18.40399 20.50629 0.0008 SUMA: 1396.293 = IGUAL QUE LA Fz DE LA REACCIONES EN LA BASE DE LA ESTRUCTURA

TABLA: FUERZAS EN LOS ELEMENTOS DE LOS MARCOS B Y C (MÁS CRÍTICOS) DE ACUERDO A LA ENVOLVENTE DE DISEÑO EN SU MÁXIMO REQUERIMIENTO Frame Station OutputCase StepType P V2 V3 T M2 M3 Text m Text Text Tonf Tonf Tonf Tonf-m Tonf-m Tonf-m 17 0 ENVOLVENTE Max -25.5206 6.4542 5.0285 0.00051 16.96781 22.83709 17 5.5 ENVOLVENTE Max -24.7493 6.4542 5.0285 0.00051 14.89805 12.6559

TABLA: FUERZAS EN LOS ELEMENTOS DE LOS MARCOS B Y C (MÁS CRÍTICOS) DE ACUERDO A LA ENVOLVENTE DE DISEÑO EN SU MÁXIMO REQUERIMIENTO Frame Station OutputCase StepType P V2 V3 T M2 M3 48 de 56 Text m Text Text Tonf Tonf Tonf Tonf-m Tonf-m Tonf-m 31 0 ENVOLVENTE Max -14.3357 4.6582 5.2237 0.0001 8.07232 5.9623 31 3.5 ENVOLVENTE Max -13.8449 4.6582 5.2237 0.0001 3.39223 10.50516



TABLA: FUERZAS EN LOS ELEMENTOS DE LOS MARCOS B Y C (MÁS CRÍTICOS) DE ACUERDO A LA ENVOLVENTE DE DISEÑO EN SU MÁXIMO REQUERIMIENTO Frame Station OutputCase StepType P V2 V3 T M2 M3 Text m Text Text Tonf Tonf Tonf Tonf-m Tonf-m Tonf-m 17 0 ENVOLVENTE Max -25.5206 6.4542 5.0285 0.00051 16.96781 22.83709 17 5.5 ENVOLVENTE Max -24.7493 6.4542 5.0285 0.00051 14.89805 12.6559 17 0 ENVOLVENTE Min -80.3555 -6.454 -6.1806 -0.00054 -19.09518 -22.84095 17 5.5 ENVOLVENTE Min -79.327 -6.454 -6.1806 -0.00054 -10.68891 -12.66128 18 0 ENVOLVENTE Max -20.6284 6.7494 1.7 0.00033 1.28883 10.52498 18 3.5 ENVOLVENTE Max -20.1376 6.7494 1.7 0.00033 12.01249 13.07169 18 0 ENVOLVENTE Min -58.0515 -6.7155 -6.1933 -0.00028 -9.66421 -10.43517 18 3.5 ENVOLVENTE Min -57.397 -6.7155 -6.1933 -0.00028 -4.66106 -13.10049 19 0 ENVOLVENTE Max -14.3347 4.6582 1.3828 0.00008212 1.38666 5.9623 19 3.5 ENVOLVENTE Max -13.8439 4.6582 1.3828 0.00008212 10.2717 10.50516 19 0 ENVOLVENTE Min -35.8697 -4.744 -5.2526 -0.0001 -8.1124 -6.09878 19 3.5 ENVOLVENTE Min -35.2153 -4.744 -5.2526 -0.0001 -3.45319 -10.34145 20 0 ENVOLVENTE Max -6.6907 2.5982 -0.4865 0.00005405 -1.64171 2.36923 20 3.5 ENVOLVENTE Max -6.1998 2.5982 -0.4865 0.00005405 7.87036 6.71444 20 0 ENVOLVENTE Min -13.7338 -2.6007 -3.85 0.000003958 -6.63359 -2.38797 20 3.5 ENVOLVENTE Min -13.0793 -2.6007 -3.85 0.000003958 0.06103 -6.72449 21 0 ENVOLVENTE Max -55.9482 6.45 6.512 0.00046 19.67065 22.82695 21 5.5 ENVOLVENTE Max -55.1769 6.45 6.512 0.00046 15.64127 12.6809 21 0 ENVOLVENTE Min -141.1649 -6.4612 -6.377 -0.00046 -19.43234 -22.85582 21 5.5 ENVOLVENTE Min -140.1365 -6.4612 -6.377 -0.00046 -16.14521 -12.64792 22 0 ENVOLVENTE Max -41.1944 6.7354 7.0646 0.00027 11.73888 10.50418 22 3.5 ENVOLVENTE Max -40.7036 6.7354 7.0646 0.00027 12.2184 13.11529 22 0 ENVOLVENTE Min -101.121 -6.7308 -6.55 -0.00027 -10.70643 -10.44753 22 3.5 ENVOLVENTE Min -100.4665 -6.7308 -6.55 -0.00027 -12.98737 -13.07476 23 0 ENVOLVENTE Max -26.3058 4.6472 4.7395 0.00008121 7.45006 5.94295 23 3.5 ENVOLVENTE Max -25.8149 4.6472 4.7395 0.00008121 8.6724 10.54589 23 0 ENVOLVENTE Min -61.9116 -4.7685 -4.4774 -0.00009179 -6.99864 -6.14397 23 3.5 ENVOLVENTE Min -61.2571 -4.7685 -4.4774 -0.00009179 -9.13823 -10.32233 24 0 ENVOLVENTE Max -11.2864 2.5713 2.6119 0.000001099 3.73573 2.33774 24 3.5 ENVOLVENTE Max -10.7955 2.5713 2.6119 0.000001099 4.63841 6.83137 24 0 ENVOLVENTE Min -22.7129 -2.6521 -2.2014 -0.00001149 -3.06634 -2.45102 24 3.5 ENVOLVENTE Min -22.0585 -2.6521 -2.2014 -0.00001149 -5.40601 -6.66181 25 0 ENVOLVENTE Max -55.9782 6.45 6.369 0.00046 19.4083 22.82695 25 5.5 ENVOLVENTE Max -55.2069 6.45 6.369 0.00046 16.12527 12.6809 25 0 ENVOLVENTE Min -141.1649 -6.4612 -6.504 -0.00046 -19.64661 -22.85582 25 5.5 ENVOLVENTE Min -140.1365 -6.4612 -6.504 -0.00046 -15.62133 -12.64792 26 0 ENVOLVENTE Max -41.2099 6.7354 6.54 0.00027 10.68854 10.50418 26 3.5 ENVOLVENTE Max -40.7191 6.7354 6.54 0.00027 12.97038 13.11529 26 0 ENVOLVENTE Min -101.121 -6.7308 -7.0547 -0.00027 -11.72099 -10.44753 26 3.5 ENVOLVENTE Min -100.4665 -6.7308 -7.0547 -0.00027 -12.20141 -13.07476 27 0 ENVOLVENTE Max -26.3067 4.6472 4.4633 0.00009179 6.97632 5.94295 27 3.5 ENVOLVENTE Max -25.8159 4.6472 4.4633 0.00009179 9.11115 10.54589 27 0 ENVOLVENTE Min -61.9116 -4.7685 -4.7254 -0.00008121 -7.42774 -6.14397 27 3.5 ENVOLVENTE Min -61.2571 -4.7685 -4.7254 -0.00008121 -8.64532 -10.32233 28 0 ENVOLVENTE Max -11.282 2.5713 2.2078 0.00001149 3.07928 2.33774 28 3.5 ENVOLVENTE Max -10.7911 2.5713 2.2078 0.00001149 5.41573 6.83137 28 0 ENVOLVENTE Min -22.7129 -2.6521 -2.6184 -0.000001099 -3.74868 -2.45102 28 3.5 ENVOLVENTE Min -22.0585 -2.6521 -2.6184 -0.000001099 -4.64813 -6.66181 29 0 ENVOLVENTE Max -25.5506 6.4542 6.1617 0.00054 19.03245 22.83709 29 5.5 ENVOLVENTE Max -24.7793 6.4542 6.1617 0.00054 10.64798 12.6559 29 0 ENVOLVENTE Min -80.3555 -6.454 -5.0096 -0.00051 -16.90508 -22.84095 29 5.5 ENVOLVENTE Min -79.327 -6.454 -5.0096 -0.00051 -14.85712 -12.66128 30 0 ENVOLVENTE Max -20.644 6.7494 6.1858 0.00028 9.65121 10.52498 30 3.5 ENVOLVENTE Max -20.1531 6.7494 6.1858 0.00028 4.64751 13.07169 30 0 ENVOLVENTE Min -58.0515 -6.7155 -1.6924 -0.00033 -1.27583 -10.43517 30 3.5 ENVOLVENTE Min -57.397 -6.7155 -1.6924 -0.00033 -11.99894 -13.10049

Joint Text 1 2 3

TABLA: Desplazamientos en los Nodos OutputCase CaseType StepType U1 U2 U3 Text Text Text m m m ENVOLVENTE Combination Max 0 0 0 ENVOLVENTE Combination Max 0.014465 0.030158 -0.000032 ENVOLVENTE Combination Max 0.024431 0.044534 -0.000059

R1 Radians 0 0.003657 0.002383

R2 Radians 0 0.002895 0.002271

Julio 23 del 2011

TABLA: FUERZAS EN LOS ELEMENTOS DE LOS MARCOS B Y C (MÁS CRÍTICOS) DE ACUERDO A LA ENVOLVENTE DE DISEÑO EN SU MÁXIMO REQUERIMIENTO Frame Station OutputCase StepType P V2 V3 T M2 M3 Text m Text Text Tonf Tonf Tonf Tonf-m Tonf-m Tonf-m 31 0 ENVOLVENTE Max -14.3357 4.6582 5.2237 0.0001 8.07232 5.9623 31 3.5 ENVOLVENTE Max -13.8449 4.6582 5.2237 0.0001 3.39223 10.50516 31 0 ENVOLVENTE Min -35.8697 -4.744 -1.3539 -0.00008212 -1.34658 -6.09878 31 3.5 ENVOLVENTE Min -35.2153 -4.744 -1.3539 -0.00008212 -10.21074 -10.34145 32 0 ENVOLVENTE Max -6.6863 2.5982 3.8666 -3.958E-06 6.63359 2.36923 32 3.5 ENVOLVENTE Max -6.1954 2.5982 3.8666 -3.958E-06 -0.04392 6.71444 32 0 ENVOLVENTE Min -13.7338 -2.6007 0.4699 -0.00005405 1.60067 -2.38797 32 3.5 ENVOLVENTE Min -13.0793 -2.6007 0.4699 -0.00005405 -7.88747 -6.72449 126 0 ENVOLVENTE Max 4.6824 -0.9746 0.0878 0.00456 0.14498 6.04753 126 6 ENVOLVENTE Max 4.6825 12.8486 0.0815 0.00569 0.13707 3.85773 126 0 ENVOLVENTE Min -5.306 -11.8066 -0.0876 -0.00568 -0.1446 -20.12526 126 6 ENVOLVENTE Min -5.3059 1.3813 -0.0809 -0.00456 -0.13802 -21.25047 127 0 ENVOLVENTE Max 6.2253 -2.337 0.0964 0.00293 0.15921 1.81127 127 6 ENVOLVENTE Max 6.2253 12.8678 0.0889 0.00403 0.14997 -0.01801 127 0 ENVOLVENTE Min -5.758 -11.7821 -0.0942 -0.00402 -0.15577 -15.8768 127 6 ENVOLVENTE Min -5.7579 2.7254 -0.0886 -0.00292 -0.15074 -17.29841 128 0 ENVOLVENTE Max 4.2728 -2.2131 0.0944 0.00143 0.15677 -0.06125 128 6 ENVOLVENTE Max 4.2735 7.5025 0.095 0.00217 0.14345 -2.28839 128 0 ENVOLVENTE Min -8.6111 -6.4727 -0.0956 -0.00214 -0.15685 -7.87073 128 6 ENVOLVENTE Min -8.6097 2.8147 -0.0843 -0.00141 -0.15991 -10.06834 130 0 ENVOLVENTE Max 2.61 -1.3464 0.006 0.0045 0.0111 3.59153 130 6 ENVOLVENTE Max 2.61 12.0057 0.0062 0.00577 0.0111 3.586 130 0 ENVOLVENTE Min -2.9807 -12.0057 -0.0062 -0.00577 -0.01155 -19.76375 130 6 ENVOLVENTE Min -2.9807 1.3464 -0.006 -0.0045 -0.01155 -19.75822 131 0 ENVOLVENTE Max 3.9492 -2.546 0.0065 0.00287 0.01362 -0.01014 131 6 ENVOLVENTE Max 3.9492 12.0042 0.0057 0.0041 0.01362 -0.01209 131 0 ENVOLVENTE Min -3.6303 -12.0042 -0.0057 -0.0041 -0.01259 -16.17087 131 6 ENVOLVENTE Min -3.6303 2.546 -0.0065 -0.00287 -0.01259 -16.16892 132 0 ENVOLVENTE Max 2.0723 -2.6535 0.0031 0.00138 0.00894 -2.17383 132 6 ENVOLVENTE Max 2.0723 6.9893 0.0104 0.00221 0.00894 -2.17335 132 0 ENVOLVENTE Min -5.9976 -6.9893 -0.0104 -0.00221 -0.02035 -9.41528 132 6 ENVOLVENTE Min -5.9976 2.6535 -0.0031 -0.00138 -0.02035 -9.41576 133 0 ENVOLVENTE Max 0.4787 -1.3958 0.0809 0.00456 0.13707 3.82395 133 6 ENVOLVENTE Max 0.4742 11.8066 0.0876 0.00568 0.14498 5.9939 133 0 ENVOLVENTE Min -1.1021 -12.8486 -0.0815 -0.00569 -0.13802 -21.21669 133 6 ENVOLVENTE Min -1.0978 0.9892 -0.0878 -0.00456 -0.1446 -20.07163 135 0 ENVOLVENTE Max 1.8241 -2.7308 0.0886 0.00292 0.14997 -0.0302 135 6 ENVOLVENTE Max 1.8241 11.7821 0.0942 0.00402 0.15921 1.79136 135 0 ENVOLVENTE Min -1.3567 -12.8678 -0.0889 -0.00403 -0.15074 -17.28622 135 6 ENVOLVENTE Min -1.3568 2.3424 -0.0964 -0.00293 -0.15577 -15.85688 136 0 ENVOLVENTE Max -0.4699 -2.8104 0.0843 0.00141 0.14345 -2.27915 136 6 ENVOLVENTE Max -0.4706 6.4727 0.0956 0.00214 0.15677 -0.04414 136 0 ENVOLVENTE Min -3.8663 -7.5025 -0.095 -0.00217 -0.15991 -10.07758 136 6 ENVOLVENTE Min -3.8676 2.2087 -0.0944 -0.00143 -0.15685 -7.88784 190 0 ENVOLVENTE Max 3.5732 0.7444 0.064 0.00555 0.10477 11.97746 190 6 ENVOLVENTE Max 3.5723 13.9333 0.0569 0.00665 0.10525 7.86799 190 0 ENVOLVENTE Min -0.2311 -12.8055 -0.0623 -0.00665 -0.10315 -24.5628 190 6 ENVOLVENTE Min -0.2316 -0.0956 -0.0625 -0.00555 -0.09677 -25.78298 191 0 ENVOLVENTE Max 3.6606 -0.3332 0.0095 0.00547 0.01419 6.56093 191 6 ENVOLVENTE Max 3.6606 12.0563 0.0047 0.00678 0.01419 6.55607 191 0 ENVOLVENTE Min -0.6999 -12.0563 -0.0047 -0.00678 -0.00707 -22.93929 191 6 ENVOLVENTE Min -0.6999 0.3332 -0.0095 -0.00547 -0.00707 -22.93444 192 0 ENVOLVENTE Max 4.2115 0.0811 0.0625 0.00555 0.10525 7.83501 192 6 ENVOLVENTE Max 4.2124 12.791 0.0623 0.00665 0.10477 11.92353 192 0 ENVOLVENTE Min -0.8708 -13.9189 -0.0569 -0.00665 -0.09677 -25.75 192 6 ENVOLVENTE Min -0.8703 -0.7299 -0.064 -0.00555 -0.10315 -24.50887

R3 Joint Radians Text 49 de 56 0 61 0.00009 62 0.000132 63

TABLA: Desplazamientos en los Nodos OutputCase CaseType StepType U1 U2 U3 Text Text Text m m m ENVOLVENTE Combination Max 0 0 0 ENVOLVENTE Combination Max 0.014384 0.030157 -0.000031 ENVOLVENTE Combination Max 0.024257 0.044534 -0.000057

R1 Radians 0 0.003667 0.002384

R2 Radians 0 0.002715 0.002142

R3 Radians 0 0.000103 0.000131

29 29 30 30 30 30

Joint Text 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 Joint Text 133 134 135 136

0 5.5 0 3.5 0 3.5

ENVOLVENTE ENVOLVENTE ENVOLVENTE ENVOLVENTE ENVOLVENTE ENVOLVENTE

Min Min Max Max Min Min

-80.3555 -79.327 -20.644 -20.1531 -58.0515 -57.397

-6.454 -6.454 6.7494 6.7494 -6.7155 -6.7155

-5.0096 -5.0096 6.1858 6.1858 -1.6924 -1.6924


-0.00051 -0.00051 0.00028 0.00028 -0.00033 -0.00033

-16.90508 -14.85712 9.65121 4.64751 -1.27583 -11.99894

-22.84095 -12.66128 10.52498 13.07169 -10.43517 -13.10049

191 191 192 192 192 192

0 6 0 6 0 6

ENVOLVENTE ENVOLVENTE ENVOLVENTE ENVOLVENTE ENVOLVENTE ENVOLVENTE


Min Min Max Max Min Min

-0.6999 -0.6999 4.2115 4.2124 -0.8708 -0.8703

CUYOS DESPLAZAMIENTOS EN TODOS LOS NODOS CON UNA ENVOLVENTE REDUCIDA EN UN 30%, DEBIDO A LAS COMBINACIONES DEL SAP, SON LOS SIGUIENTES: TABLA: Desplazamientos en los Nodos TABLA: OutputCase CaseType StepType U1 U2 U3 R1 R2 R3 Joint OutputCase CaseType StepType Text Text Text m m m Radians Radians Radians Text Text Text Text ENVOLVENTE Combination Max 0 0 0 0 0 0 61 ENVOLVENTE Combination Max ENVOLVENTE Combination Max 0.014465 0.030158 -0.000032 0.003657 0.002895 0.00009 62 ENVOLVENTE Combination Max ENVOLVENTE Combination Max 0.024431 0.044534 -0.000059 0.002383 0.002271 0.000132 63 ENVOLVENTE Combination Max ENVOLVENTE Combination Max 0.03182 0.054385 -0.000082 0.001456 0.001539 0.000142 64 ENVOLVENTE Combination Max ENVOLVENTE Combination Max 0.036258 0.059603 -0.000094 0.000486 0.000974 0.000152 65 ENVOLVENTE Combination Max ENVOLVENTE Combination Max 0 0 0 0 0 0 66 ENVOLVENTE Combination Max ENVOLVENTE Combination Max 0.014461 0.030139 -0.000128 0.002626 0.002925 0.000074 67 ENVOLVENTE Combination Max ENVOLVENTE Combination Max 0.024428 0.04443 -0.000194 0.001968 0.002292 0.000103 68 ENVOLVENTE Combination Max ENVOLVENTE Combination Max 0.031821 0.054264 -0.000241 0.001218 0.001566 0.000111 69 ENVOLVENTE Combination Max ENVOLVENTE Combination Max 0.036268 0.059461 -0.000263 0.000514 0.000983 0.000111 70 ENVOLVENTE Combination Max ENVOLVENTE Combination Max 0 0 0 0 0 0 71 ENVOLVENTE Combination Max ENVOLVENTE Combination Max 0.014461 0.030114 -0.000128 0.002569 0.002925 0.000075 72 ENVOLVENTE Combination Max ENVOLVENTE Combination Max 0.024428 0.044371 -0.000194 0.001951 0.002292 0.000103 73 ENVOLVENTE Combination Max ENVOLVENTE Combination Max 0.031821 0.054188 -0.000241 0.001208 0.001566 0.000112 74 ENVOLVENTE Combination Max ENVOLVENTE Combination Max 0.036268 0.059371 -0.000263 0.000459 0.000983 0.000112 75 ENVOLVENTE Combination Max ENVOLVENTE Combination Max 0 0 0 0 0 0 76 ENVOLVENTE Combination Max ENVOLVENTE Combination Max 0.014465 0.030087 -0.000033 0.004199 0.002895 0.000101 77 ENVOLVENTE Combination Max ENVOLVENTE Combination Max 0.024431 0.044357 -0.000059 0.002753 0.002271 0.000131 78 ENVOLVENTE Combination Max ENVOLVENTE Combination Max 0.03182 0.054159 -0.000082 0.00184 0.001539 0.000145 79 ENVOLVENTE Combination Max ENVOLVENTE Combination Max 0.036258 0.059332 -0.000095 0.001061 0.000974 0.000138 80 ENVOLVENTE Combination Max ENVOLVENTE Combination Max 0 0 0 0 0 0 91 ENVOLVENTE Combination Max ENVOLVENTE Combination Max 0.014442 0.030148 -0.000124 0.003504 0.002331 0.000068 92 ENVOLVENTE Combination Max ENVOLVENTE Combination Max 0.02433 0.044537 -0.000193 0.002279 0.001954 0.000094 95 ENVOLVENTE Combination Max ENVOLVENTE Combination Max 0.031703 0.054386 -0.000243 0.001344 0.001315 0.000101 96 ENVOLVENTE Combination Max ENVOLVENTE Combination Max 0.036116 0.059626 -0.000267 0.00036 0.000683 0.000102 97 ENVOLVENTE Combination Max ENVOLVENTE Combination Max 0 0 0 0 0 0 98 ENVOLVENTE Combination Max ENVOLVENTE Combination Max 0.014439 0.030136 -0.000339 0.00267 0.002331 0.000061 99 ENVOLVENTE Combination Max ENVOLVENTE Combination Max 0.024329 0.04443 -0.000498 0.001986 0.001957 0.000083 100 ENVOLVENTE Combination Max ENVOLVENTE Combination Max 0.031704 0.054265 -0.0006 0.001243 0.001318 0.00009 101 ENVOLVENTE Combination Max ENVOLVENTE Combination Max 0.036124 0.059468 -0.000644 0.000525 0.000691 0.000089 102 ENVOLVENTE Combination Max ENVOLVENTE Combination Max 0 0 0 0 0 0 103 ENVOLVENTE Combination Max ENVOLVENTE Combination Max 0.014439 0.03012 -0.000339 0.002541 0.002331 0.000061 104 ENVOLVENTE Combination Max ENVOLVENTE Combination Max 0.024329 0.044371 -0.000499 0.001938 0.001957 0.000083 105 ENVOLVENTE Combination Max ENVOLVENTE Combination Max 0.031704 0.054189 -0.000601 0.001191 0.001318 0.000091 106 ENVOLVENTE Combination Max ENVOLVENTE Combination Max 0.036124 0.059367 -0.000644 0.00045 0.000691 0.000091 107 ENVOLVENTE Combination Max ENVOLVENTE Combination Max 0 0 0 0 0 0 108 ENVOLVENTE Combination Max ENVOLVENTE Combination Max 0.014442 0.030107 -0.000124 0.004495 0.002331 0.00007 109 ENVOLVENTE Combination Max ENVOLVENTE Combination Max 0.02433 0.044356 -0.000193 0.002954 0.001954 0.000094 110 ENVOLVENTE Combination Max ENVOLVENTE Combination Max 0.031703 0.05416 -0.000243 0.002065 0.001315 0.000102 111 ENVOLVENTE Combination Max ENVOLVENTE Combination Max 0.036116 0.059319 -0.000267 0.001258 0.000683 0.0001 112 ENVOLVENTE Combination Max ENVOLVENTE Combination Max 0 0 0 0 0 0 113 ENVOLVENTE Combination Max ENVOLVENTE Combination Max 0.014415 0.030147 -0.000124 0.003507 0.002328 0.000068 114 ENVOLVENTE Combination Max ENVOLVENTE Combination Max 0.024273 0.044537 -0.000192 0.002279 0.001945 0.000093 115 ENVOLVENTE Combination Max ENVOLVENTE Combination Max 0.031629 0.054386 -0.000242 0.001347 0.001307 0.0001 116 ENVOLVENTE Combination Max ENVOLVENTE Combination Max 0.036028 0.059627 -0.000266 0.000357 0.000679 0.000098 117 ENVOLVENTE Combination Max ENVOLVENTE Combination Max 0 0 0 0 0 0 118 ENVOLVENTE Combination Max ENVOLVENTE Combination Max 0.014415 0.030135 -0.000346 0.002641 0.002328 0.00006 119 ENVOLVENTE Combination Max ENVOLVENTE Combination Max 0.024272 0.04443 -0.000509 0.001966 0.001945 0.000083 120 ENVOLVENTE Combination Max ENVOLVENTE Combination Max 0.031631 0.054265 -0.000613 0.001217 0.001308 0.00009 121 ENVOLVENTE Combination Max ENVOLVENTE Combination Max 0.036034 0.059468 -0.000656 0.00053 0.000678 0.000089 122 ENVOLVENTE Combination Max ENVOLVENTE Combination Max 0 0 0 0 0 0 123 ENVOLVENTE Combination Max ENVOLVENTE Combination Max 0.014415 0.030121 -0.000347 0.002566 0.002328 0.00006 124 ENVOLVENTE Combination Max ENVOLVENTE Combination Max 0.024272 0.044371 -0.00051 0.001955 0.001945 0.000083 125 ENVOLVENTE Combination Max ENVOLVENTE Combination Max 0.031631 0.054188 -0.000613 0.001214 0.001308 0.000091 126 ENVOLVENTE Combination Max ENVOLVENTE Combination Max 0.036034 0.059367 -0.000656 0.000445 0.000678 0.000091 127 ENVOLVENTE Combination Max ENVOLVENTE Combination Max 0 0 0 0 0 0 128 ENVOLVENTE Combination Max ENVOLVENTE Combination Max 0.014415 0.030107 -0.000124 0.004491 0.002328 0.000066 129 ENVOLVENTE Combination Max ENVOLVENTE Combination Max 0.024273 0.044356 -0.000193 0.002953 0.001945 0.000093 130 ENVOLVENTE Combination Max ENVOLVENTE Combination Max 0.031629 0.054159 -0.000243 0.002062 0.001307 0.000101 131 ENVOLVENTE Combination Max ENVOLVENTE Combination Max 0.036028 0.059319 -0.000267 0.001262 0.000679 0.000103 132 ENVOLVENTE Combination Max TABLA: Desplazamientos en los Nodos OutputCase CaseType StepType U1 U2 U3 R1 R2 R3 Text Text Text m m m Radians Radians Radians ENVOLVENTE Combination Max 0.014422 0.030125 -0.001276 0.001126 -0.00075 1.975E-10 50 de 56 ENVOLVENTE Combination Max 0.014423 0.030125 -0.00176 0.001126 0.000489 1.843E-10 ENVOLVENTE Combination Max 0.014423 0.030125 -0.00161 0.001126 -0.000128 1.843E-10 ENVOLVENTE Combination Max 0.014424 0.030125 -0.000857 0.001126 0.002555 1.975E-10

-12.0563 0.3332 0.0811 12.791 -13.9189 -0.7299

-0.0047 -0.0095 0.0625 0.0623 -0.0569 -0.064

-0.00678 -0.00547 0.00555 0.00665 -0.00665 -0.00555

-0.00707 -0.00707 0.10525 0.10477 -0.09677 -0.10315

Julio 23 del 2011

Desplazamientos en los Nodos U1 U2 U3 m m m 0 0 0 0.014384 0.030157 -0.000031 0.024257 0.044534 -0.000057 0.031598 0.054386 -0.000081 0.035996 0.059605 -0.000093 0 0 0 0.014388 0.030137 -0.000155 0.024256 0.04443 -0.000232 0.031599 0.054266 -0.000285 0.036002 0.059462 -0.000307 0 0 0 0.014388 0.030116 -0.000155 0.024256 0.044371 -0.000232 0.031599 0.054187 -0.000285 0.036002 0.05937 -0.000307 0 0 0 0.014384 0.030088 -0.000032 0.024257 0.044357 -0.000058 0.031598 0.054158 -0.000081 0.035996 0.059331 -0.000093 0.024322 0.044364 -0.000785 0.024321 0.044363 -0.001653 0.02432 0.044363 -0.001645 0.024319 0.044364 -0.000762 0.02432 0.0444 -0.001343 0.02432 0.0444 -0.00196 0.024322 0.0444 -0.001819 0.024323 0.0444 -0.000948 0.024322 0.044482 -0.000776 0.024321 0.044484 -0.001644 0.02432 0.044484 -0.001636 0.024319 0.044482 -0.000754 0.014425 0.0301 -0.000215 0.014425 0.030113 -0.00108 0.031689 0.054174 -0.000972 0.031687 0.054174 -0.001881 0.031686 0.054174 -0.001867 0.031685 0.054173 -0.000934 0.031687 0.054226 -0.001428 0.031688 0.054226 -0.002075 0.03169 0.054226 -0.001923 0.031692 0.054226 -0.001001 0.031689 0.054325 -0.000969 0.031687 0.054325 -0.001877 0.031686 0.054326 -0.001864 0.031685 0.054326 -0.000931 0.036102 0.059351 -0.000999 0.0361 0.059343 -0.001756 0.036098 0.059343 -0.001769 0.036097 0.05935 -0.001039 0.036103 0.059414 -0.000854 0.036104 0.059414 -0.001635 0.036106 0.059414 -0.001629 0.036109 0.059414 -0.000832 0.036102 0.059532 -0.000999 0.0361 0.059547 -0.00176 0.036098 0.059547 -0.001772 0.036097 0.059533 -0.001039 0.014424 0.030114 -0.001063 0.014424 0.030102 -0.000164

R1 Radians 0 0.003667 0.002384 0.001463 0.000476 0 0.002541 0.001913 0.001143 0.00053 0 0.002646 0.002008 0.001283 0.000445 0 0.004189 0.002752 0.001831 0.001072 0.000927 0.00092 0.000919 0.000925 0.000855 0.000855 0.000855 0.000855 0.000933 0.000939 0.00094 0.000935 0.001341 0.001324 0.00057 0.000566 0.000564 0.000566 0.000533 0.000533 0.000533 0.000533 0.00056 0.000564 0.000566 0.000563 0.000217 0.000218 0.000222 0.00023 0.000221 0.000221 0.000221 0.000221 0.000228 0.000236 0.000232 0.000217 0.001321 0.001333

R2 Radians 0 0.002715 0.002142 0.001424 0.000773 0 0.002707 0.002138 0.001417 0.00078 0 0.002707 0.002138 0.001417 0.00078 0 0.002715 0.002142 0.001424 0.000773 0.002665 -0.000104 0.000321 -0.000766 -0.000762 0.000457 -0.000118 0.002613 0.002665 -0.000104 0.000321 -0.000766 0.002668 -0.000107 0.002697 -0.0001 0.000304 -0.000772 -0.000762 0.00045 -0.000113 0.002633 0.002697 -0.0001 0.000304 -0.000772 0.001527 -0.000069 0.000147 -0.000576 -0.000562 0.000155 -0.000077 0.001508 0.001527 -0.000069 0.000147 -0.000576 0.000317 -0.000776

-22.93929 -22.93444 7.83501 11.92353 -25.75 -24.50887

R3 Radians 0 0.000103 0.000131 0.000145 0.000136 0 0.000075 0.000103 0.000111 0.00011 0 0.000074 0.000103 0.000112 0.000113 0 0.000092 0.000133 0.000144 0.000155 0.000187 0.000148 0.000147 0.000184 1.563E-10 1.459E-10 1.459E-10 1.563E-10 0.000186 0.000147 0.000147 0.000184 0.000136 0.000107 0.000203 0.000161 0.000161 0.000201 1.052E-10 9.829E-11 9.829E-11 1.052E-10 0.000201 0.00016 0.000159 0.000199 0.000205 0.000161 0.000161 0.0002 7.922E-11 7.401E-11 7.401E-11 7.922E-11 0.000197 0.000159 0.000158 0.0002 0.000106 0.000135

54 55 56 57 58 59 60

ENVOLVENTE ENVOLVENTE ENVOLVENTE ENVOLVENTE ENVOLVENTE ENVOLVENTE ENVOLVENTE

Joint Text 133 134 135 136 137 138 139 140

OutputCase Text ENVOLVENTE ENVOLVENTE ENVOLVENTE ENVOLVENTE ENVOLVENTE ENVOLVENTE ENVOLVENTE ENVOLVENTE

Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination

Max Max Max Max Max Max Max

0.031631 0.054188 -0.000613 0.036034 0.059367 -0.000656 0 0 0 0.014415 0.030107 -0.000124 0.024273 0.044356 -0.000193 0.031629 0.054159 -0.000243 0.036028 0.059319 -0.000267 TABLA: Desplazamientos en los Nodos StepType U1 U2 U3 Text m m m Max 0.014422 0.030125 -0.001276 Max 0.014423 0.030125 -0.00176 Max 0.014423 0.030125 -0.00161 Max 0.014424 0.030125 -0.000857 Max 0.014425 0.030148 -0.000206 Max 0.014425 0.030142 -0.001071 Max 0.014424 0.030141 -0.001053 Max 0.014424 0.030147 -0.000154


CaseType Text Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination

0.001214 0.000445 0 0.004491 0.002953 0.002062 0.001262

0.001308 0.000678 0 0.002328 0.001945 0.001307 0.000679

0.000091 0.000091 0 0.000066 0.000093 0.000101 0.000103

R2 Radians -0.00075 0.000489 -0.000128 0.002555 0.002668 -0.000107 0.000317 -0.000776

R3 Radians 1.975E-10 1.843E-10 1.843E-10 1.975E-10 0.000139 0.000107 0.000106 0.000132

126 127 128 129 130 131 132

ENVOLVENTE Combination ENVOLVENTE Combination ENVOLVENTE Combination ENVOLVENTE Combination ENVOLVENTE Combination ENVOLVENTE Combination ENVOLVENTE Combination


R1 Radians 0.001126 0.001126 0.001126 0.001126 0.0014 0.001432 0.001435 0.001409

Max Max Max Max Max Max Max

0.036109 0.036102 0.0361 0.036098 0.036097 0.014424 0.014424

0.059414 0.059532 0.059547 0.059547 0.059533 0.030114 0.030102

-0.000832 -0.000999 -0.00176 -0.001772 -0.001039 -0.001063 -0.000164

0.000221 0.000228 0.000236 0.000232 0.000217 0.001321 0.001333

0.001508 0.001527 -0.000069 0.000147 -0.000576 0.000317 -0.000776

Julio 23 del 2011

7.922E-11 0.000197 0.000159 0.000158 0.0002 0.000106 0.000135

SE PUEDE VER QUE LOS DESPLAZAMIENTOS NO SON MUY GRANDES (MAX. 6cm), SI CONSIDERAMOS QUE EL CÁLCULO ANALIZA COOMO SI TODAS LAS CARGAS ESTUVIERAN ACTUANDO AL MISMO TIEMPO Y CON FACTORES DE SEGURIDAD AMPLIFICADOS.

ASÍ PUES, EL DISEÑO QUEDA CON LOS COEFICIENTES DE SUFICIENCIA DE LA SIGUIENTE MANERA:

Frame Text 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42

TABLA: Diseño - Resumen de Resultados - AISC-LRFD93 DesignSect DesignType Status Ratio Combo Dominante Text Text Text Unitless Text VigaColumna Column No Messages 0.748881 ENVOLVENTE VigaColumna Column No Messages 0.399666 ENVOLVENTE VigaColumna Column No Messages 0.32528 ENVOLVENTE VigaColumna Column No Messages 0.226845 ENVOLVENTE VigaColumna Column No Messages 0.80404 ENVOLVENTE VigaColumna Column No Messages 0.536637 ENVOLVENTE VigaColumna Column No Messages 0.382712 ENVOLVENTE VigaColumna Column No Messages 0.23244 ENVOLVENTE VigaColumna Column No Messages 0.80311 ENVOLVENTE VigaColumna Column No Messages 0.535996 ENVOLVENTE VigaColumna Column No Messages 0.381725 ENVOLVENTE VigaColumna Column No Messages 0.2328 ENVOLVENTE VigaColumna Column No Messages 0.746539 ENVOLVENTE VigaColumna Column No Messages 0.399148 ENVOLVENTE VigaColumna Column No Messages 0.323061 ENVOLVENTE VigaColumna Column No Messages 0.227474 ENVOLVENTE VigaColumna Column No Messages 0.835103 ENVOLVENTE VigaColumna Column No Messages 0.458332 ENVOLVENTE VigaColumna Column No Messages 0.375732 ENVOLVENTE VigaColumna Column No Messages 0.255971 ENVOLVENTE VigaColumna Column No Messages 0.912752 ENVOLVENTE VigaColumna Column No Messages 0.54477 ENVOLVENTE VigaColumna Column No Messages 0.379117 ENVOLVENTE VigaColumna Column No Messages 0.213098 ENVOLVENTE VigaColumna Column No Messages 0.912246 ENVOLVENTE VigaColumna Column No Messages 0.54413 ENVOLVENTE VigaColumna Column No Messages 0.378131 ENVOLVENTE VigaColumna Column No Messages 0.213328 ENVOLVENTE VigaColumna Column No Messages 0.832953 ENVOLVENTE VigaColumna Column No Messages 0.457815 ENVOLVENTE VigaColumna Column No Messages 0.373513 ENVOLVENTE VigaColumna Column No Messages 0.255971 ENVOLVENTE VigaColumna Column No Messages 0.834892 ENVOLVENTE VigaColumna Column No Messages 0.457743 ENVOLVENTE VigaColumna Column No Messages 0.375206 ENVOLVENTE VigaColumna Column No Messages 0.256693 ENVOLVENTE VigaColumna Column No Messages 0.915398 ENVOLVENTE VigaColumna Column No Messages 0.539357 ENVOLVENTE VigaColumna Column No Messages 0.372737 ENVOLVENTE VigaColumna Column No Messages 0.212438 ENVOLVENTE VigaColumna Column No Messages 0.91451 ENVOLVENTE VigaColumna Column No Messages 0.538717 ENVOLVENTE

Frame Text 60 61 62 63 64 67 68 71 72 75 76 79 80 83 84 87 88 91 92 95 96 99 100 103 104 107 108 111 112 115 116 119 120 123 124 127 128 131 132 51 de 56 135 136 139

TABLA: Diseño - Resumen de Resultados - AISC-LRFD93 DesignSect DesignType Status Ratio Combo Dominante Text Text Text Unitless Text VigaColumna Column No Messages 0.228282 ENVOLVENTE VigaColumna Column No Messages 0.745862 ENVOLVENTE VigaColumna Column No Messages 0.397811 ENVOLVENTE VigaColumna Column No Messages 0.321281 ENVOLVENTE VigaColumna Column No Messages 0.228813 ENVOLVENTE VigaTrabeP Beam No Messages 0.375319 ENVOLVENTE VigaTrabeP Beam No Messages 0.244528 ENVOLVENTE VigaTrabeP Beam No Messages 0.36284 ENVOLVENTE VigaTrabeP Beam No Messages 0.226069 ENVOLVENTE VigaTrabeP Beam No Messages 0.367044 ENVOLVENTE VigaTrabeP Beam No Messages 0.223796 ENVOLVENTE VigaTrabeP Beam No Messages 0.402108 ENVOLVENTE VigaTrabeP Beam No Messages 0.243668 ENVOLVENTE VigaTrabeP Beam No Messages 0.390823 ENVOLVENTE VigaTrabeP Beam No Messages 0.229234 ENVOLVENTE VigaTrabeP Beam No Messages 0.395161 ENVOLVENTE VigaTrabeP Beam No Messages 0.22962 ENVOLVENTE VigaTrabeP Beam No Messages 0.402108 ENVOLVENTE VigaTrabeP Beam No Messages 0.243668 ENVOLVENTE VigaTrabeP Beam No Messages 0.390823 ENVOLVENTE VigaTrabeP Beam No Messages 0.229234 ENVOLVENTE VigaTrabeP Beam No Messages 0.395161 ENVOLVENTE VigaTrabeP Beam No Messages 0.22962 ENVOLVENTE VigaTrabeP Beam No Messages 0.375319 ENVOLVENTE VigaTrabeP Beam No Messages 0.244528 ENVOLVENTE VigaTrabeP Beam No Messages 0.36284 ENVOLVENTE VigaTrabeP Beam No Messages 0.226069 ENVOLVENTE VigaTrabeP Beam No Messages 0.367044 ENVOLVENTE VigaTrabeP Beam No Messages 0.223796 ENVOLVENTE VigaTrabeP Beam No Messages 0.428342 ENVOLVENTE VigaTrabeP Beam No Messages 0.247385 ENVOLVENTE VigaTrabeP Beam No Messages 0.398612 ENVOLVENTE VigaTrabeP Beam No Messages 0.224972 ENVOLVENTE VigaTrabeP Beam No Messages 0.414389 ENVOLVENTE VigaTrabeP Beam No Messages 0.226335 ENVOLVENTE VigaTrabeP Beam No Messages 0.598233 ENVOLVENTE VigaTrabeP Beam No Messages 0.331701 ENVOLVENTE VigaTrabeP Beam No Messages 0.580005 ENVOLVENTE VigaTrabeP Beam No Messages 0.303904 ENVOLVENTE VigaTrabeP Beam No Messages 0.598233 ENVOLVENTE VigaTrabeP Beam No Messages 0.323411 ENVOLVENTE VigaTrabeP Beam No Messages 0.597051 ENVOLVENTE

31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59

Frame Text 203 204 205 206 207 208 209 210 211 212 213 214 66 70 74 78 82 86 90 94 98 102 106 110 114 118 122

VigaColumna Column VigaColumna Column VigaColumna Column VigaColumna Column Al. Amézquita VigaColumna Column VigaColumna Column VigaColumna Column VigaColumna Column VigaColumna Column VigaColumna Column VigaColumna Column VigaColumna Column VigaColumna Column VigaColumna Column VigaColumna Column VigaColumna Column VigaColumna Column VigaColumna Column VigaColumna Column VigaColumna Column VigaColumna Column VigaColumna Column VigaColumna Column VigaColumna Column VigaColumna Column VigaColumna Column VigaColumna Column VigaColumna Column VigaColumna Column

No Messages 0.373513 No Messages 0.255971 No Messages 0.834892 Messages DíazNoEdgar Adam0.457743 No Messages 0.375206 No Messages 0.256693 No Messages 0.915398 No Messages 0.539357 No Messages 0.372737 No Messages 0.212438 No Messages 0.91451 No Messages 0.538717 No Messages 0.37175 No Messages 0.212668 No Messages 0.832742 No Messages 0.457226 No Messages 0.372987 No Messages 0.256693 No Messages 0.748204 No Messages 0.398328 No Messages 0.3235 No Messages 0.228184 No Messages 0.806755 No Messages 0.547133 No Messages 0.400489 No Messages 0.227922 No Messages 0.805936 No Messages 0.546538 No Messages 0.399505

ENVOLVENTE ENVOLVENTE ENVOLVENTE ENVOLVENTE Diseño de ENVOLVENTE ENVOLVENTE ENVOLVENTE ENVOLVENTE ENVOLVENTE ENVOLVENTE ENVOLVENTE ENVOLVENTE ENVOLVENTE ENVOLVENTE ENVOLVENTE ENVOLVENTE ENVOLVENTE ENVOLVENTE ENVOLVENTE ENVOLVENTE ENVOLVENTE ENVOLVENTE ENVOLVENTE ENVOLVENTE ENVOLVENTE ENVOLVENTE ENVOLVENTE ENVOLVENTE ENVOLVENTE

116 119 120 123 Estructuras 124 127 128 131 132 135 136 139 140 143 144 147 148 151 152 155 156 159 160 197 198 199 200 201 202

TABLA: Diseño - Resumen de Resultados - AISC-LRFD93 DesignSect DesignType Status Ratio Combo Dominante Text Text Text Unitless Text VigaTrabeS Beam No Messages 0.237325 ENVOLVENTE VigaTrabeS Beam No Messages 0.230772 ENVOLVENTE VigaTrabeS Beam No Messages 0.237277 ENVOLVENTE VigaTrabeS Beam No Messages 0.126722 ENVOLVENTE VigaTrabeS Beam No Messages 0.12511 ENVOLVENTE VigaTrabeS Beam No Messages 0.126621 ENVOLVENTE VigaTrabeS Beam No Messages 0.126181 ENVOLVENTE VigaTrabeS Beam No Messages 0.125597 ENVOLVENTE VigaTrabeS Beam No Messages 0.126223 ENVOLVENTE VigaTrabeS Beam No Messages 0.126722 ENVOLVENTE VigaTrabeS Beam No Messages 0.12511 ENVOLVENTE VigaTrabeS Beam No Messages 0.126621 ENVOLVENTE VigaTrabeP Beam No Messages 0.497898 ENVOLVENTE VigaTrabeP Beam No Messages 0.474866 ENVOLVENTE VigaTrabeP Beam No Messages 0.488151 ENVOLVENTE VigaTrabeP Beam No Messages 0.525885 ENVOLVENTE VigaTrabeP Beam No Messages 0.502525 ENVOLVENTE VigaTrabeP Beam No Messages 0.516348 ENVOLVENTE VigaTrabeP Beam No Messages 0.525885 ENVOLVENTE VigaTrabeP Beam No Messages 0.502525 ENVOLVENTE VigaTrabeP Beam No Messages 0.516348 ENVOLVENTE VigaTrabeP Beam No Messages 0.497898 ENVOLVENTE VigaTrabeP Beam No Messages 0.474866 ENVOLVENTE VigaTrabeP Beam No Messages 0.488151 ENVOLVENTE VigaTrabeP Beam No Messages 0.574479 ENVOLVENTE VigaTrabeP Beam No Messages 0.532112 ENVOLVENTE VigaTrabeP Beam No Messages 0.562953 ENVOLVENTE

de

Frame Text 190 191 192 193 194 195 196 215 216 217 218 219 220 221 222 223 224 225

52 de 56

VigaTrabeP VigaTrabeP VigaTrabeP VigaTrabeP Acero I VigaTrabeP VigaTrabeP VigaTrabeP VigaTrabeP VigaTrabeP VigaTrabeP VigaTrabeP VigaTrabeP VigaTrabeP VigaTrabeP VigaTrabeP VigaTrabeP VigaTrabeP VigaTrabeP VigaTrabeP VigaTrabeP VigaTrabeP VigaTrabeP VigaTrabeP VigaTrabeS VigaTrabeS VigaTrabeS VigaTrabeS VigaTrabeS VigaTrabeS

Beam Beam Beam Beam Beam Beam Beam Beam Beam Beam Beam Beam Beam Beam Beam Beam Beam Beam Beam Beam Beam Beam Beam Beam Beam Beam Beam Beam Beam

No Messages No Messages No Messages No Messages No Messages No Messages No Messages No Messages No Messages No Messages No Messages No Messages No Messages No Messages No Messages No Messages No Messages No Messages No Messages No Messages No Messages No Messages No Messages No Messages No Messages No Messages No Messages No Messages No Messages

0.247385 0.398612 0.224972 0.414389 Julio 0.226335 0.598233 0.331701 0.580005 0.303904 0.598233 0.323411 0.597051 0.330216 0.594888 0.304447 0.597051 0.323422 0.437644 0.243701 0.443911 0.226509 0.423842 0.222635 0.237325 0.230772 0.237277 0.245557 0.240068 0.23671

23

ENVOLVENTE ENVOLVENTE ENVOLVENTE delENVOLVENTE 2011 ENVOLVENTE ENVOLVENTE ENVOLVENTE ENVOLVENTE ENVOLVENTE ENVOLVENTE ENVOLVENTE ENVOLVENTE ENVOLVENTE ENVOLVENTE ENVOLVENTE ENVOLVENTE ENVOLVENTE ENVOLVENTE ENVOLVENTE ENVOLVENTE ENVOLVENTE ENVOLVENTE ENVOLVENTE ENVOLVENTE ENVOLVENTE ENVOLVENTE ENVOLVENTE ENVOLVENTE ENVOLVENTE

TABLA: Diseño - Resumen de Resultados - AISC-LRFD93 DesignSect DesignType Status Ratio Combo Dominante Text Text Text Unitless Text VigaTrabeP Beam No Messages 0.875845 ENVOLVENTE VigaTrabeP Beam No Messages 0.784487 ENVOLVENTE VigaTrabeP Beam No Messages 0.882983 ENVOLVENTE VigaTrabeP Beam No Messages 0.879359 ENVOLVENTE VigaTrabeP Beam No Messages 0.799308 ENVOLVENTE VigaTrabeP Beam No Messages 0.886497 ENVOLVENTE VigaTrabeP Beam No Messages 0.753494 ENVOLVENTE VigaTrabeP Beam No Messages 0.692542 ENVOLVENTE VigaTrabeP Beam No Messages 0.749705 ENVOLVENTE VigaTrabeS Beam No Messages 0.237313 ENVOLVENTE VigaTrabeS Beam No Messages 0.231623 ENVOLVENTE VigaTrabeS Beam No Messages 0.237293 ENVOLVENTE VigaTrabeS Beam No Messages 0.245124 ENVOLVENTE VigaTrabeS Beam No Messages 0.242607 ENVOLVENTE VigaTrabeS Beam No Messages 0.236263 ENVOLVENTE VigaTrabeS Beam No Messages 0.237313 ENVOLVENTE VigaTrabeS Beam No Messages 0.231623 ENVOLVENTE VigaTrabeS Beam No Messages 0.237293 ENVOLVENTE

86 90 94 98 102 106 110 114 118 122 126 130 133 134 138 142 145 146 150 154 158 161 162 170 171 172 173 174 175 176 177 178 179 180 181 182 183 184 185 186 187 188 189

VigaTrabeP Beam No Messages 0.516348 VigaTrabeP Beam No Messages 0.525885 VigaTrabeP Beam Díaz No Messages 0.502525 Al. Amézquita Edgar Adam VigaTrabeP Beam No Messages 0.516348 VigaTrabeP Beam No Messages 0.497898 VigaTrabeP Beam No Messages 0.474866 VigaTrabeP Beam No Messages 0.488151 VigaTrabeP Beam No Messages 0.574479 VigaTrabeP Beam No Messages 0.532112 VigaTrabeP Beam No Messages 0.562953 VigaTrabeP Beam No Messages 0.722308 VigaTrabeP Beam No Messages 0.66625 VigaTrabeP Beam No Messages 0.705994 VigaTrabeP Beam No Messages 0.724645 VigaTrabeP Beam No Messages 0.681569 VigaTrabeP Beam No Messages 0.708339 VigaTrabeP Beam No Messages 0.581475 VigaTrabeP Beam No Messages 0.578491 VigaTrabeP Beam No Messages 0.565833 VigaTrabeS Beam No Messages 0.23711 VigaTrabeS Beam No Messages 0.231755 VigaTrabeS Beam No Messages 0.237088 VigaTrabeS Beam No Messages 0.245474 VigaTrabeS Beam No Messages 0.240646 VigaTrabeS Beam No Messages 0.236621 VigaTrabeS Beam No Messages 0.23711 VigaTrabeS Beam No Messages 0.231755 VigaTrabeS Beam No Messages 0.237088 VigaTrabeP Beam No Messages 0.581322 VigaTrabeP Beam No Messages 0.535021 VigaTrabeP Beam No Messages 0.581287 VigaTrabeP Beam No Messages 0.608291 VigaTrabeP Beam No Messages 0.563732 VigaTrabeP Beam No Messages 0.606803 VigaTrabeP Beam No Messages 0.608291 VigaTrabeP Beam No Messages 0.563732 VigaTrabeP Beam No Messages 0.606803 VigaTrabeP Beam No Messages 0.581322 VigaTrabeP Beam No Messages 0.535021 VigaTrabeP Beam No Messages 0.581287 VigaTrabeP Beam No Messages 0.756976 VigaTrabeP Beam No Messages 0.647664 VigaTrabeP Beam No Messages 0.753088

ENVOLVENTE ENVOLVENTE ENVOLVENTE Diseño de ENVOLVENTE ENVOLVENTE ENVOLVENTE ENVOLVENTE ENVOLVENTE ENVOLVENTE ENVOLVENTE ENVOLVENTE ENVOLVENTE ENVOLVENTE ENVOLVENTE ENVOLVENTE ENVOLVENTE ENVOLVENTE ENVOLVENTE ENVOLVENTE ENVOLVENTE ENVOLVENTE ENVOLVENTE ENVOLVENTE ENVOLVENTE ENVOLVENTE ENVOLVENTE ENVOLVENTE ENVOLVENTE ENVOLVENTE ENVOLVENTE ENVOLVENTE ENVOLVENTE ENVOLVENTE ENVOLVENTE ENVOLVENTE ENVOLVENTE ENVOLVENTE ENVOLVENTE ENVOLVENTE ENVOLVENTE ENVOLVENTE ENVOLVENTE ENVOLVENTE

225

VigaTrabeS

Estructuras de Acero I

Beam

No Messages

0.237293

Julio 23 del 2011

POR LO QUE SE PUEDE OBSERVAR QUE NINGÍN ELEMENTO SE ENCUENTRA ESTRESADO.

53 de 56

ENVOLVENTE



Julio 23 del 2011

AHORA BIEN, DE TODOS LOS MARCOS RESISTENTES, SE ESCOGIÓ EL MÁS CRÍTICO PARA OBSERVAR DE FORMA DIRECTA SUS COEFICIENTES. Y LOS MARCOS MÁS CRÍTICOS FUERON EL B Y C DE ACUERDO CON LOS EJES DE REFERENCIA (PARALELOS AL EJE "Y"). SI BIEN, EN UNA DE LAS TABLAS ANTERIORES, YA SE MOSTRARON SUS FUERZAS SOBRE LOS ELEMENTOS CON LA ENVOLVENTE DE DISEÑO EN SU PUNTO MÁS AMPLIO, LA ENVOLVENTE FUE REDUCIDA UN 30% DEBIDO A QUE LA FUERZA SÍSMICA ESTA SOBREVALORADA, Y QUE EL SAP 2000 EN SUS COMBINACIONES QUE UTILIZA POR DEFAULT AUMENTA CONSIDERABLEMENTE LAS CARGAS LATERALES (DE SISMO Y DE VIENTO). ATENDIENDO LO ANTERIOR, SE TIENE LO SIGUIENTE: ELEMENTOS

NODOS

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SE CONCLUYE, QUE AÚN A PESAR DE QUE LA ESTRUCTURA DISEÑADA CON CLAROS GRANDES SATISFAGA LOS EFECTOS DE LA DEMANDA EN RELACIÓN CON LA CAPACIDAD DE CARGA "EL COEFICIENTE DE SUFICIENCIA", LOS PERFILES QUE SE UTILIZARON PARA LAS COLUMNAS, SON PERFILES DE ACERO NO COMERCIALES (LO INDICA EL IMCA EN SU MANUAL) LO CUAL DEVIERA SER MOTIVO DE REVISIÓN PARA CAMBIO DE SISTEMA CONSTRUCTIVO, YA SEA DISEÑO HÍBRIDO, Ó, MENORES LOS CLAROS ENTRE COLUMNA Y COLUMNA PARA REDUCIR ASÍ LA DEMANDA DE LOS ESFUERZOS POR CADA ELEMENTO Y PODER IMPLEMENTAR VIGAS DE ACERO COMERCIALES.

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REFERENCIAS: MANUAL DE OBRAS CIVILES PARA DISEÑO POR SISMO, CFE, MÉXICO, 2008. MANUAL DE OBRAS CIVILES PARA DISEÑO POR VIENTO, CFE, MÉXICO, 2008. MANUAL INIFED "NORMAS TECNÍCAS COMPLEMENTARIAS DEL DISTRITO FEDERAL PARA DISEÑO POR SISMO", MÉXICO, 2008. MANUAL INIFED "NORMAS TECNÍCAS COMPLEMENTARIAS DEL DISTRITO FEDERAL PARA DISEÑO POR VIENTO", MÉXICO, 2008. MANUAL INIFED "NORMAS TECNÍCAS COMPLEMENTARIAS DEL DISTRITO FEDERAL PARA DISEÑO DE ACERO", MÉXICO, 2008. MANUAL INIFED "NORMAS TECNÍCAS COMPLEMENTARIAS DEL DISTRITO FEDERAL DISPOSICIONES GENERALES", MÉXICO, 2008. MANUAL DE CONSTRUCÓN EN ACERO, DISEÑO POR ESFUERZOS PERMISIBLES, IMCA. ESPECIFICACIONES TÉCNICAS, DE ACEROS OCOTLAN S.A. DE C.V. MANUAL TÉCNICO DE INSTALACIONES EN TABLAROCA, USG. ING. SANTIAGO LUNA HÉCTOR, RECOMENDACIONES EN ANÁLISIS DE ESTRUCTURAL Y EFECTOS DE SISMO, 2011 ING. HERMOSILLO RODRIGUEZ GERARDO AGUSTÍN, RECOMENDACIONES EN CONSTRUCCION DE ESTRUCTURAS DE ACERO Y Y EFECTOS DE VIENTO. SOFTWARE SAP2000 VERSIÓN 14

56 de 56

aceros1job2

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