2760_MATERIALDEESTUDIO-PARTIV

76

152

DIAGRAMA DIAGRA MA DE FLUJO FLUJ O DEL CIRCUITO CIRCUITO DE FLOTACION DE ZINC RELAVE DE PLOMO

ACOND. S 1

RELAVE

ROUGHER Zn

ACOND. S 2

SCAVENGER Zn

Dr. Cristian Vargas Riquelme - [email protected] - Consultor Intercade

153

FLOT FL OTA A CION DE OXIDOS Y SIL SIL ICAT ICATOS OS Mineral Casiteria (SnO2 ) 2 3

Comita (Cr O FeO) 2 8

Crisocola (CuSio 2H O) 3 2 Cuarzo (SiO ) 2

PCC (pH) 4,5 , - , 5,6-7,0-7,2 2,0 1,8

Goetita (FeO OH) Hermatina (Fe O )

6,7 5,0-6,0-6,7

Magnetita (Fe O )

6,5

Pirolusita (MnO2 )

5,6-7,4

2 3

Rutilo (TiO2)

6,7


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77

155

Flotación del Cuarzo: Cuarzo: 

El cuarzo tiene escasa solubilidad, solubilidad, en forma pura no es flotable. Para la flotac flotación ión de cuarz cuarzo o se realiz realiza a previa previame mente nte un lavad lavado o y  Para eliminación de lamas y arcillas. 

Se activa con iones metálicos tales como los de calcio, bario, cobre, , , .



La activación del cuarzo se utiliza cuando se requiere flotar junto con la fluorita (CaF2) y la barita (BaSO4).



El cuarzo activado flota con colectores aniónicos: aniónicos: ácidos grasos y sus jabones, en circuitos a pH 4 a 5.

 Si

el cuarz cuarzo o está está activ activad ado o por por ejemp ejemplo lo con con ione iones s Cu2+, Cu2+, para para su depresi depresión ón se utiliza utiliza cianuro. cianuro. Otros reactivo reactivos s muy utilizados utilizados para la depresión depresión del cuarzo activado son el silicato de sodio y el carbonato carbonato de sodio.

 El

cuarzo no activado flota con colectores catiónicos tipo aminas, en circuitos a pH entre 8 y 10.

 En

el caso que se desea flotar además del cuarzo, la mica, hierro y feldespatos, feldespatos, se utilizan colectores catiónicos (aminas).


156

Flotacio Flot acion n de la Hema Hematitita: ta: 

La separación por flotación de la hematita del cuarzo constituye constituye en caso de interés industrial, debido a que en muchos países que carecen de magnetita, lahematita es su principal fuente de fierro. De acuerdo con las características de estos estos minerales minerales,, existen existen varios varios procedie procedientos ntos de separació separación, n, entre entre los cuales destacan:



Flotación Flotación de la hematina hematina usando usando un sulfonato sulfonato a pH 2 - 4. La flotaci flotación ón resulta resulta de la adsorción adsorción del colector colector aniónico sobre la hematina hematina cargada positivamente. En este rango de pH el cuarzo está cargado negativamente. ≈

Flotación de hematina con un ácido graso a pH 6 – 8. El ácido graso graso se quimioadsorbe sobrela hematina hematina y no sobre el cuarzo. ≈



Flotación de cuarzo con una amina a pH 6 – 7. La amina se adsorbe sobre a uper uper c e muy muy nega nega va e cuar cuarzo zo pero pero no se a sor sor e so re a ema ema a , con superficie aproximadamente aproximadamente neutra. ≈


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157

Flotación de la Hematita:  Flotación

de cuarzo activado con iones calcio a pH=11 – 12, usando un jabón de ácido graso junto con almidón para deprimir la hematita. Las macromoléculas hidrofílicas de almidón se quimioabsorben sobre la hematita a través de los grupos carboxílicos. Sin almidón, la hematita a través de los ru os carboxílicos. Sin almidón la hematita odría flotar en estas condiciones. A modo de ejemplo, se presenta a continuación algunos datos operacionales de la mina “Republic” en Michigan, EE.UU.: Mineral:

Hematita

Proceso:

Flotación

Capacidad de tratamiento

22.000

(t/d): Condiciones de Flotación: • Colector

568(g/t) de ácido graso

• Cp

65%

Productos: • Alimentación

36,5% Fe

• Concentrado

65,4% Fe, 5% SiO 2

• Recuperación

46%


158

Flotación de Sales Semi-solubles o Minerales tipo Sal Carbonatos

Fosfatos

Otros

Calcita (CaCO3)

Fluor Apatita

Fluorita (CaF2)

3

5

4 3

4

Malaquita (CuCO3 Cu(OH)2)

Características principales de la flotación Las especies minerales que conforman este grupo están caracterizadas por: Sus enlaces iónicos y moderada solubilidad en agua. El PCC de estos minerales está determinado por la concentración de los iones hidrógenos. Por lo general es difícil alcanzar una selectividad alta, requiriendo deslame en muchos casos.


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79

159

Reactivos típicos: 

Colectores:

Aniónicos, en particular los ácidos carboxílicos y colectores sulfhídricos de cadena larga. La apatita, la calcita y la fluorita, cargadas negativamente, responden bien a la flotación con aleato, en medio alcalino. Para la anglesita, la cerusita y la malaquita se utiliza ácidos grasos de cadena larga.  Espumante:

Aceite de Pino  Modificadores

Ajuste de pH con soda ash en lugar de cal para evitar la activación de los silicatos de la ganga con clacio y para la precipitación de sales de calcio del colector. Los depresantes más típicos son: carbonato de sodio, silicato de sodio, quebracho y almidón.


160

Flotación de Sales Solubles Cloruros

Nitratos

Sulfatos

Halita (NaCl)

NaNO3

K2SO4

Silvita (KCl)

KNO3

Características principales de la flotación: 

Flotación en soluciones acuosas saturadas en la(s) sal(es) a flotar (salmuera). La salmuera debe ser deslamada y flotada a un Cp alto (soluciones saturadas).

 Las

fuertes propiedades de espumación de las soluciones de sales , espumantes especiales y, algunas veces, incluso sin ningún reactivo.



El valor del pH no es una variable tan importante como en la flotación de minerales insolubles, aunque tiene una cierta incidencia especialmente como factor limitante.




80

161

Reactivos típicos:  Colectores:

Acidos grasos (halita), dosis 250-1000 g/t Aminas con 6 a 12 carbonos (silvita), dosis 50-100 g/t Alkil sulfatos y alkil sulfonatos (silvita)

 Espumante:

MIBC, dosis 25 – 50 g/t

 Modificadores:

Almidón 50 – 100 g/t (depresor de la halita en la flo tación de la silvita).


162

Flotación de Carbones Clase

% de Carbono

An gu lo de Contacto

Antracita

92 – 98

45º

Bituminoso

78 - 86

60º

Subbituminoso

27º

Lignítico

0º

Características principales de la flotación:  Tamaño

máximo de partículas hasta 5mm (generalmente

20# .  Problemas  Uso 

con las lamas, uso de dispersantes.

de poca agitación y aireación.

Se puede realizar la flotación con agua de mar.




81

163 Se

opera a bajos porcentajes de sólido (Cp: 5 – 12%), para evitar el arrastre mecánico de partículas de la ganga al concentrado. Por su baja densidad y para evitar alta concentración de partículas en volumen, se debe operar a Cp bajos. Una

alternativa de limpiar (concentrar) carbones es la flotación inversa, vale decir remover por flotación el azufre contenido. Colectores: Kerosene o Hidrocarburos, dosis 250 – 1,000 g/t ( se agrega como emulsión) Espumantes: Aceite de pino o alcoholes alifáticos (MIBC), dosis 50 – 250 g/t. Modificar: pH casi neutro o un poco ácido entre 6 y 7,5. Como dispersantes se utilizan los carbonatos, silicatos o fosfatos de sodio (para evitar el efecto depresor de las lamas de l a ganga).


164 Alimentación Reducción de Tamaño

Clasificación

-5cm

Concentración Gravitacional (Jigs)

Concentración Medios Densos

C

D

D

Clasificación

- 12 mm

-50 + 12 mm C

Clasificación

+ 0,5 mm

- 0,5 mm D

C= Carbón D= Descarte

Flotación C




82

165

3. Diseño de Circuitos de Flotacion


DISEÑO DE CIRCUITOS DE FLOTACION 

166

INTRODUCCION

 La

proyección de los resultados de flotación desde el laboratorio a escala industrial asando or lanta piloto, constituye un problema primordial tanto en el diseño de nuevas instalaciones como en la optimización de plantas concentradoras existentes.  Comúnmente se utiliza el escalamiento de datos de flotación empleando correlaciones empíricas.  Finalmente, y para fines de control metalúrgico, en las lantas concentradoras normalmente se dis one de uno o más ensayos estándar de laboratorio, cuyos resultados permiten detectar variaciones en el proceso y/o determinar la conveniencia de efectuar cambios operacionales en la planta.




83

167

PRUEBAS DE FLOTACION 

Las pruebas de flotación se pueden dividir en tres tipos :  Pruebas

batch de laboratorio.

Pruebas

de ciclo (“Locked Cycle Flotation Tests”).

Test

continuos y de planta piloto.


168

PRUEBAS BATCH DE LABORATORIO 

Se realizan en celdas de flotación de laboratorio de capacidad nominal de 50 a 2000 gramos.

son las siguientes :  Tipo de reactivos (colector, espumante, modificadores, etc.)  Dosis de reactivos.  Densidad de pulpa.  pH.  Tipo de agua.  Aireación y acondicionamiento.  Temperatura.




84

169

PRUEBAS DE CICLO  Un

test de ciclo es un experimento de etapas múltiples diseñado para medir el efecto de los materiales circulantes. En estos tests se pretende simular en forma , comportamiento que tendría una planta de flotación continua.  Un test simple típico puede tener tres etapas en cada ciclo, una molienda, una flotación rougher y una flotación cleaner, en cada etapa se introducen reactivos y las colas cleaner son recirculadas ya sea a la molienda o a .  Un test de ciclos requiere de dos o más celdas de flotación. En muchas ocasiones, puede entregar tanta información como una pequeña planta piloto.


170

TEST CONTINUOS Y DE PLANTA PILOTO 

Las razones para correr una planta piloto o test continuos está en confirmar la factibilidad técnica y económica del roceso sobre bases continuas facilitar datos de diseño para la escala industrial. • Además, las operaciones a escala piloto pueden hacerse para obtener una cantidad de producto adecuada para experimentos de procesamiento subsecuentes o para estudio de mercado. Pueden también correrse ara demostrar costos de o eración y evaluar equipos. • Es recomendable operaciones piloto de flotación con flujos másicos no menores de 200 kg/h, y si es posible, 1 ton/h. Flujos másicos menores producen diversos problemas de operación.




85

171

TRABAJO EXPERIMENTAL EN EL DISEÑO DE CIRCUITO DE FLOTACION 

En el trabajo experimental se distinguen 4 etapas : •Etapa 1 : Realización de pruebas batch a escala de laboratorio, para determinar y estandarizar condiciones óptimas de trabajo. •Etapa 2 : Simulación experimental de circuitos de flotación a nivel de laboratorio, utilizando la técnica de pruebas de ciclo (“Locked Cycle Test”) y las mejores condiciones experimentales determinadas en la etapa anterior. •Etapa 3 : Realización de pruebas continuas de flotación a escala piloto, tendientes a verificar, complementar y/o extrapolar los resultados metalúrgicos alcanzados durante las dos etapas previas de laboratorio. • , ajustar en la Planta Industrial misma, las condiciones operacionales óptimas de carácter definitivo.


CINETICA DE FLOTACION Y TIEMPO DE FLOTACION

172

 El

diseño de un circuito de flotación normalmente se inicia con un conjunto de ensayos batch a escala de laboratorio, donde se evalúa el efecto de las variables típicas de , (granulometría, formula de reactivos, pH, dilución de la pulpa, etc.). Se seleccionan los niveles óptimos de las variables anteriores y luego se corre un nuevo conjunto de ensayos en el entorno del subóptimo determinado inicialmente (ajuste fino).

 Las 

ruebas finales normalmente se efectúan evaluando la cinética de flotación. De los diversos factores involucrados en el diseño y operación de un circuito de flotación, el tiempo de residencia es probablemente el más crítico.




86

173

CURVAS DE CINETICA DE FLOTACION DE UN MINERAL DE COBRE

90 80 70 60 50 40 30 53 micron

10 0

180 micron 200 micron

0

1

2

3

4

5

6

7

300 micron


174

CRITERIOS DE AGAR 

Agar et al. han analizado la aplicación de los siguientes criterios para determinar el tiempo de residencia óptimo : • 1. No a re ar al concentrado material de le menor a la alimentación de la etapa de separación. • 2. Maximizar la diferencia en recuperación entre el mineral deseado y la ganga. • 3. Maximizar la eficiencia de separación.  El criterio 1 es obvio puesto que la flotación es fundamentalmente una etapa de concentración.  En el criterio 2 la máxima diferencia en la recuperación de las dos fases que se pretende separar corresponde al tiempo al cual las dos ve oc a es e o ac n se acen gua es.  Con respecto al criterio 3, cuando la eficiencia de separación es máxima, la ley instantánea del concentrado es igual a la ley de alimentación.




87

APLICACION DE LOS CRITERIOS DE AGAR EN EL DISEÑO DE CIRCUITOS DE FLOTACION 

175

El método de diseño de circuitos convencionales de flotación a escala de laboratorio consistirá, entonces, en realizar una flotación rougher hasta el tiempo óptimo. Si se considera que el relave rougher aún tiene un contenido significativo del elemento valioso, se introduce una etapa scavenger, a la cual se le determina el tiempo óptimo de flotación empleando los criterios de Agar et al. De igual forma se procede con el concentrado rougher normalmente , etapas de flotación que pudiese tener el circuito.


176

SPLIT FACTORS 

Uno de los métodos experimentales normalmente usados en la evaluación y diseño de un nuevo circuito de flotación a escala de laboratorio, es la realización de prue as e c c os oc e yc e otat on ests , en los cuales se pretende simular experimentalmente y mediante pruebas de flotación batch, el comportamiento de una planta de flotación continua.



Considerando el excesivo trabajo experimental que este tipo de pruebas involucra, resulta altamente atractiva la posibilidad de simular matemáticamente dichos resultados. Un método particular de simulación matemática de pruebas de ciclos es el método de los factores de distribución (“Split Factors”).




88

177

EJEMPLO DE DISEÑO DE CIRCUITO DE FLOTACION


178

DETERMINACION DEL TIEMPO DE MOLIENDA TIEMPO MOLIENDA (min ) MALLAS

5

7

9

11

13

15

+100 # Tyler

32,01

28,66

24,21

19,98

15,76

11,25

-200 # T ler

45,99

50,28

54,50

58,80

62,71

66,90

TIEMPO MOLIENDA

r e l y T # 0 0 1 + ) % (

32 30 28 26 24 22 20 18 16 14 12 10

70 65 60 55 50

r e l y T # 0 0 2 ) % (

+100 # Tyler -200 # Tyler

45 40 5

7

9

11

13

15

MINUTOS




89

(%) RECUPERACION EN FUNCION DEL GRADO DE MOLIENDA

179

CONDICIONES DE OPERACION

MOLIENDA muestra tiempo

: 1 kg 100% bajo 10 mallas Tyler : 5, 7, 9, 11, 13, 15 minutos

%sólido

: 66.7

tiempo acondición

: 10 minutos : 2 minutos

FLOTACION

.

M.I.B.C. SHELL

espumante

: 9.07 [g/ton]

depresor

: CaO libre

pH

: 10.5

paleteo

: C/10 segundos


(%) RECUPERACION EN FUNCION DEL GRADO DE MOLIENDA TEST Nº

TIEMPO MOLIENDA (min.)

PRODUCTOS RELAVE

CABEZA

CONCENTRADO

PES O (g )

LEY (% Cu)

FINOS

P ES O (g )

LEY (% Cu)

FINOS

P ES O (g )

LEY (% Cu)

180

RECUP.(% ) FINOS

1

5

1001.0

1.350

1 3.514

875.8

0.160

1.401

125.2

9.674

1 2.112

89.63

2

7

1001.7

1.355

1 3.573

873.5

0.140

1.223

128.2

9.633

1 2.350

90.99

3

9

1002.1

1.351

1 3.538

872.5

0.127

1.108

129.6

9.591

1 2.430

91.82

4

11

999.8

1.358

13.577

8 69.3

0.112

0.974

130.5

9.658

12.604

92.83

5

13

1000.9

1.350

1 3.512

870.1

0.110

0.957

130.8

9.599

1 2.555

92.92

6

15

1001.0

1.348

1 3.493

870.0

0.109

0.948

131.0

9.576

1 2.545

92.97

(%) RECUPERACIÓN EN FUNCIÓN DEL GRADO DE MOLIENDA 93 N Ó I C A R E P U C E R ) % (

92 91 90

(%) r ecuperación

89 88 87 46.0

50.0

54.0

58.0

62.0

66.0

70.0

(%) -200# Tyler




90

181

(%) RECUPERACION EN FUNCION DEL pH CONDICIONES DE OPERACION MOLIENDA muestra

: 1 k 100% ba o 10 mallas T ler

tiempo

: 11 minutos 58.8% -200 #Tyler

%sólido

: 66.7

tiempo

: 10 minutos

acondición colectores

: 2 minutos : 11.34 [g/ton]

espumante depresor

: 9.07 [g/ton] : CaO libre

pH paleteo

: 7.8 natural, 8.5;9 ; 9.5;10; 10.5; 11; 11.5; y 12 : C/10 segundos

FLOTACION

SF-314 SHELL

M.I.B.C. SHELL


182

(%) RECUPERACION EN FUNCION DEL pH TEST Nº

pH PES O (g )

CABEZA LEY (% Cu)

FINOS

PRODUCTOS RELAVE PES O (g ) LEY (% Cu)

FINOS

PES O (g )

CONCENTRADO LEY (% Cu) FINOS

RECUP.(% )

7

7.8

1001.5

1.350

13.520

879.2

0.151

1.328

122.3

9.969

12.193

90.18

8

8.5

1002.9

1.355

13.589

882.0

0.159

1.402

120.9

10.080

12.187

89.68 90.71

9

9

1002.0

1.351

13.537

873.2

0.144

1.257

128.8

9.534

12.280

10

9.5

999.6

1.354

13.535

871.9

0.125

1.090

127.7

9.745

12.445

91.95

11

10

1000.5

1.350

13.507

869.0

0.112

0.973

131.5

9.531

12.533

92.79

12

10.5

999.8

1.358

13.577

869.3

0.112

0.974

130.5

9.658

12.604

92.83

13

11

1002.5

1.354

13.574

867.1

0.110

0.954

135.4

9.321

12.620

92.97

14

11.5

1001.8

1.357

13.594

866.9

0.111

0.962

134.9

9.364

12.632

92.92

15

12

1002.1

1.349

13.518

868.2

0.115

0.998

133.9

9.350

12.520

92.61

(%) RECUPERACIÓN EN FUNCIÓN DEL pH 93 92 91 (%) recuperación i

89 88 87 7.5

8.0

8.5

9.0

9.5

10.0 10.5 11.0 11.5 12.0 pH




91

(%) RECUPERACION EN FUNCION DE COLECTORES

183

CONDICIONES DE OPERACION

MOLIENDA muestr a tiempo %sólido

: 1 kg 100% bajo 10 mallas Tyler : 11 minutos 58.8% -200 #Tyler : 66.7

tiempo acondición colectores espumante

: 10 minutos : 2 minutos : 11.34 [g/ton] : 9.07 [g/ton]

depresor pH pa e eo

: CaO libre : 10 : segun os

FLOTACION

SHELL

COLECTOR

M.I.B.C.

NOMBRE QUÍMICO

SF-314 SF-323 HOSTAFLOT -LIB HOSTA FLOT -PEB AERO-238 AERO-243 AERO-3501

MARCA

Is obutil Metil Tionocarbamato Is obutil Etil Tionocarbamato Diisobutil Ditiofosfato de Sodio Etil Secbutil Ditiofos fato Disecbutil Ditiofos fato Diis opropil Ditiofos fato Diis oamil Ditio fos fato de Sodio

SHELL SHELL HOECHTS HOECHTS CYANAMID CYANAMID CYANAMID


(%) RECUPERACION EN FUNCION DEL COLECTOR TEST Nº

COLECTOR P ES O (g )

CABEZA LEY (% Cu)

PRODUCTOS RELAVE PES O (g ) LEY (% Cu)

FINOS

FINOS

P ES O (g )


RECUP.(% )

16

SF-314

1000.5

1.350

13.507

869.0

0.112

0.973

131.5

9.531

12.533

92.79

17

SF-323

1002.9

1.354

13.579

866.2

0.093

0.806

136.7

9.344

12.744

94.07

18

H-LIB

1001.9

1.340

13.425

868.5

0.110

0.955

133.4

9.348

12.470

92.88

20

.

A-243

.

.

.

.

.

.

.

184

.

.

1000.6

1.350

13.508

875.2

0.125

1.094

125.4

9.900

12.414

91.90

21

A-238

999.8

1.349

13.487

867.1

0.094

0.815

132.7

9.550

12.672

93.96

22

A-3501

1001.3

1.347

13.488

873.5

0.129

1.127

127.8

9.672

12.361

91.65

(%) RECUPERACIÓN EN F UNCIÓN DEL COLECTOR 96 95 N Ó I 94 C A R 93 E P U C 92 E R ) % ( 91

90 SF-314

(%) recuperación

SF-323

H-LIB

H-PEB

A-243

A-238

A -3501

COLECTORES




92

(%) RECUPERACION EN FUNCION DEL CONSUMO DE COLECTOR

185

CONDICIONES DE OPERACION MOLIENDA tiempo %sólido

: 11 minutos 58.8% -200 #Tyler : 66.7

tiempo acondición

: 10 minutos : 2 minutos

colectores espumante

: [g/ton] : 9.07 [g/ton]

depresor

: CaO libre

pH

: 10

paleteo

: C/10 segundos

FLOTACION

SF-323; A-238 M.I.B.C. SHELL


(%) RECUPERACION EN FUNCION DEL CONSUMO DE COLECTOR TEST Nº

COLECTORES

PRODUCTOS RELAVE PES O (g) LEY (% Cu)

(g rs /ton)

(l bs /ton)

PES O (g )

CABEZA LEY (% Cu)

23

4.54

0.010

1002.5

1.334

13.373

878.8

24

6.80

0.015

1001.8

1.348

13.504

875.2

25

9.07

0.020

1002.6

1.360

13.635

26

11.34

0.025

1002.8

1.343

13.468

.

.

28

15.88

0.035

1003.2

1.342

13.463

866.9

0.079

0.685

136.3

9.375

12.778

94.91

29

18.14

0.040

1002.4

1.336

13.392

866.0

0.082

0.710

136.4

9.298

12.682

94.70

30

20.41

0.045

1000.2

1.360

13.603

867.2

0.087

0.754

133.0

9.660

12.848

94.45

.

.

.

FINOS

.


RECUP.(%)

FINOS

PES O (g )

0.126

1.107

123.7

9.916

12.266

91.72

0.117

1.024

126.6

9.858

12.480

92.42

872.9

0.102

0.890

129.7

9.827

12.745

93.47

870.1

0.090

0.783

132.7

9.559

12.685

94.19

.

.

.

.

.

.

186

(%) RECUPERACIÓN EN FUNCIÓN DEL CONSUMO DE COLECTOR 95.0 94.5 94.0 93.5 (%) recuperación

93.0 92.5 . 91.5 91.0 90.5 90.0 4.54

6.80

9.06

11.32

13.58

15.84

18.10

20.36

22.62

CONSUMO (gr s/to n)




93

(%) RECUPERACION EN FUNCION DEL ESPUMANTE

187

CONDICIONES DE OPERACION MOLIENDA muestra tiempo %sólido

: 1 kg 100% bajo 10 mallas Tyler : 11 minutos, 58.8% -200 #Tyler : 66.7

tiempo acondición colect ores

: 10 minutos : 2 minutos : 6.8 [g/ton] 6.8 [g/ton] : 9.07 [g/ton] : CaO libre : 10 : C/10 segundos

FLOTACION

espumante depresor pH paleteo

ESPUMANTE M.I.B.C. ACEITE DE PINO TEB

NOMBRE QUÍMICO M et il Is o bu til Ca rb in ol

SF-323 A-238 M.I.B.C. SHELL

MARCA SHELL

Isobutil Etil Tionocarbamato

CYANAMID

1. 1. 3. T rie t oxi Bu t an o

N CP M IN ING CH EM .


(%) RECUPERACION EN FUNCION DEL ESPUMANTE TEST Nº

ESPUMANTE P ES O (g )

CABEZA LEY (% Cu)

FINOS

PRODUCTOS RELAVE P ES O (g ) LEY (% Cu)

FINOS

P ES O (g )


188

RECUP.(% )

31

M.I.B.C.

998.7

1.354

13.522

867.200

0.081

0.702

131.5

9.749

12.820

94.81

32

A. PINO

1001.8

1.350

13.524

870.100

0.091

0.792

131.7

9.668

12.733

94.15

33

TEB

1002. 6

1. 349

13. 525

868. 900

0. 088

0. 765

133. 7

9. 544

12. 760

94. 35

(%) RECUPERACIÓN EN FUNCIÓN DEL ESPUMANTE 95.0 94.8 (%) recuperación

94.6 94.4 94.2 . 93.8 93.6 M.I.B.C.

A. DE PINO

TEB

ESPUMANTES




94

CINETICA DE FLOTACION ROUGHER

189



tiempos acondición colectores

: 1, 3, 6, 10, 16, 20, 25, 30 minutos : 2 minutos : 6.8 [g/ton] SF-323 6.8 [g/ton] A-238 : 9.07 [g/ton]M.I.B.C. : CaO libre : 10 : C/10 segundos

FLOTACION

espumante depresor pH paleteo mn

PESOS (grs.) parcial acumulado

LEYES (% ) CuT parcial acumulado

parcial

FINOS acumulado

(% ) RECUPERACIÓN parcial acumulado

1

49.5

49.5

18.36

18.36

9.088

9.088

67.49

3

29.5

79

9.71

15.13

2.864

11.953

21.27

67.49 88.76

6

23.1

102.1

2.47

12.27

0.571

12.523

4.24

93.00

10

27.8

129.9

0.85

9.82

0.236

12.760

1.75

94.75

16

22.9

152.8

0.38

20

22.5

175.3

0.15

7.35

0.034

12.880

0.25

95.65

25

32.3

207.6

0.1

6.22

0.032

12.913

0.24

95.89

27.5

235.1

0.09

5.50

0.025

12.937

0.18

96.08

765.8

1000.9

0.07

1.35

0.528

13.465

30

Relave Cabeza Calc.

1000.9

8.41

0.087

12.847

0.65

95.40

1.345


190

CINETICA DE FLOTACION ROUGHER CINÉTICA ROUGHER 20

100

) T u15 C ( S E10 Y E L ) 5 % (

80 60 40 20

0

N Ó I C A R E P U C E R ) % (

ley parcial ley acumulada % recuperación

0 1

3

6

10

16

20

25

30

TIEMPO (mi n.) RESULTADOS. Tiempo Rougher : Concentrado Rougher : (%) Recuperación :

6.93 11.70 93.41

minutos (%) CuT (%)




95

191

CINETICA DE FLOTACION CLEANER CONDICIONES DE OPERACION MOLIENDA muestra tiempo %Sólido


FLOTACION ROUGHER tiempo acondición colectores espumante depresor pH paleteo

: 6.93 minutos : 2 minutos : 6.8 [g/ton] 6.8 [g/ton] : 9.07 [g/ton] : CaO libre : 10 : C/10 segundos

tiempo

: 1.5 minutos 72% -325# Tyler

SF-323 A-238 M.I.B.C.

REMOLIENDA

FLOTACION CLEANER tiempos pH paleteo

: 10: 20; 50; seg. 1,5; 2; 4; 6 y 10 min. : 11.5 : C/10 segundos


192

CINETICA DE FLOTACION CLEANER TIEMPO (s eg.)

P ES OS (g rs .) pa rc ial ac umu la do

LEYES (% ) Cu T pa rc ia l a cu mu la do

pa rc ial

FINO S a cu mu la do

( % ) RECUP ERACIÓ N pa rc ia l ac umu la do

10

21.5

21.5

26.57

26.57

5.713

5.713

22.45

22.45

20

23.8

45.3

24.56

25.51

5.845

11.558

22.97

45.42

50

24.5

69.8

19.93

23.55

4.883

16.441

19.19

64.60

90

27.5

97.3

16.21

21.48

4.458

20.898

17.52

82.12

120

18.5

115.8

11.12

19.82

2.057

22.956

8.08

90.21

240

15.7

131.5

8.42

18.46

1.322

24.278

5.19

95.40

360

13.9

145.4

4.13

17.09

0.574

24.852

2.26

97.66

73.6

219

0.81

11.62

0.596

25.448

1780.5 .

1999.5 .

0.087 .

1.350 .

1.549 .

26.997 .

Relave Cl. Relave Ro.. Cabeza Calc.

1999.5

1.350

CINÉTICA CLEANER 30

100 N

) 25 T u C ( 20 S E 15 Y E L 10 ) % ( 5

80 60 40 20

0

Ó I C A R E P U C E R ) % (

ley parcial ley acumulada % recuperación

0 10

20

50

90

120

240

360

TIEMPO (seg.)

RESULTADOS. Tiempo Cleaner

:

101.57

segundos (1.70 min.)

Concentrado Cleaner

:

20.84

(%) Recuperación

85.24

(%)

(%)

CuT :




96

193

CINETICA DE FLOTACION SCAVENGER CONDICIONES DE OPERACION MOLIENDA muestr a tiempo %sólido


FLOTACIÓN ROUGHER


. : 2 minutos : 6.8 [g/t on] 6.8 [g/ton] : 9.07 [g/ton] : CaO libre : 10 : C/10 segundos

tiempo


tiempos pH paleteo

: 1.7 min. : 11.5 : C/10 segundos

acondición colector es

SF- 323 A-238 M.I.B.C.

REMOLIENDA

FLOTACION SCAVENGER tiempos pH paleteo

: 0.5; 1.2; 3; 4; 5; 6; y 10 min. : 11.5 : C/10 segundos


194

CINETICA DE FLOTACION SCAVENGER PESOS (grs.) parcial acumulado

TIEMPO (seg.)


parcial

FINOS acumulado


30

12.5

12.5

9.25

9.25

1.156

1.156

33.48

33.48

60

16.8

29.3

5.12

6.88

0.860

2.016

24.90

58.38

120

9.3

38.6

4.21

6.24

0.392

2.408

11.34

69.71

180

7.4

46.0

3.92

5.87

0.290

2.698

8.40

78.11

240

6.9

52.9

3.12

5.51

0.215

2.913

6.23

84.35

300

6.3

59.2

2.12

5.15

0.134

3.047

3.87

88.21

360

5.8

65.0

1.81

4.85

0.105

3.152

3.04

91.25

600

14.9

79.9

0.68

4.07

0.101

3.253

2.93

94.19

.

.

. Conc. Cl. Relave Ro. Cabeza Calc.

.

.

.

.

101.5

218.5

21.65

11.638

21.975

25.428

1781

1999.5

0.086

1.348

1.532

26.960

1999.5

CINÉTICA SCAVENGER 10 ) T u C ( S E Y E L ) % (

100

8

80

6

60

ley acumulada

4

40

% recuperación

2

20

0

ley parcial

0 30

60

120

180

I

240

300

360

600

s e g.

RESULTADOS. Tiempo Scavenger :

220.10


Concentrado Scavenger

:

5.39

(%) Recuperación :

83.08

(%)

(%) CuT




97

CINETICA DE FLOTACION RECLEANER

195



FLOTACION ROUGHER


. : 2 minutos : 6.8 [ g/ton] SF-323 6.8 [g/ton] : 9.07 [g/ton] : CaO libre : 10 : C/10 segundos

tiempo


acondición colector es

A-238 M.I.B.C.

REMOLIENDA FLOTACION CLEANER tiempos pH paleteo

: 1.7 min. : 11.5 : C/10 segundos

FLOTACION RECLEANER tiempos pH paleteo

: 0.5; 1.2; 3; 4; 5; 6; y 10 min. : 11.5 : C/5 segundos


CINETICA DE FLOTACION RECLEANER TIEMPO ( s eg.)

PESOS (grs.) parcial acumulado


FINOS parcial acumulado


10

16.6

16.6

30.25

30.25

5.022

5.022

22.94

22.94

20

14.4

31.0

29.85

30.06

4.298

9.320

19.64

42.58

50

12.7

43.7

29.56

29.92

3.754

13.074

17.15

59.73

90

17.2

60.9

28.75

29.59

4.945

18.019

22.59

82.33

120

8.9

69.8

17.54

28.05

1.561

19.580

7.13

89.46

240

9.4

79.2

10.52

25.97

0.989

20.569

4.52

93.98

360

7.2

86.4

9.25

24.58

0.666

21.235

3.04

97.02

Relave Recl. Relave Cl. Relave Ro. Cabeza Calc.

14.3

100.7

4.56

21.73

0.652

21.887

112.5

213.2

3.12

11.91

3.510

25.397

1783.2

1996.4

0.086

1.349

1.534

26.931

1996.4

196

1.349

CINÉTICA RECLEANER 35

100 N

) 30 T u 25 C (

80 60

S 20 E Y E 15 L ) 10 % (

40 20

5 0

Ó I C A R E P U C E R ) % (

ley parcial ley acumulada % r ecuperación

0 10

20

50

90

120

240

360

TIEMPO (seg.)

RESULTADOS. Tiempo Recleaner :

91.1


Concentrado Recleaner

:

29.58

(%) Recuperación :

83.40

(%)

(%) CuT




98

197

4. Balances de Masa


REPRESENTACION ESQUEMATICA DEL PROCESO DE CONCENTRACION POR FLOTACION

198

F f

T,t

C,c Dr. Cristian Vargas Riquelme - [email protected] - Consultor Intercade



99

199

CONCENTRACION DE MINERALES

ALIMENTACION

G , L a

a

RELAVE

G , L t

t

CONCENTRADO

G , L c

c

Representación Esquemática del Proceso de Concentración por Flotación Dr. Cristian Vargas Riquelme - [email protected] - Consultor Intercade

200

CONCENTRACION DE MINERALES ECUACION BASICA DE UNA BALANCE La ecuación básica de un balance de materiales debe cumplir la ley de conservación de la materia, esto es: “lo que entra al proceso (o celda) de concentración debe ser igual a lo que sale del proceso (o celda) de concentración”:

= concentrado + Flujo másico de relave




100

201

ECUACION BASICA DE UNA BALANCE

Balance de sólido:

Ga = Gc + Gt

Balance de finos:

GaL a = Gc L c + Gt L t


202

CONCENTRACION DE MINERALES PARAMETROS DE EVALUACION Por otra arte la razón de concentración K se define como la masa de mineral necesario en la alimentación que se requieren para obtener una tonelada de concentrado:

Flu o másico de alimentaci ón =

Flujo másico de concentrado




2760_MATERIALDEESTUDIO-PARTIV

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