B. DISE DISE O DE VIGA VIGA PRIN PRINCIP CIPAL AL
be= 3 t=
0.20 L= 22 m
La separacion entre vigas es:
bo=
3
1) Cálculo del ancho efectivo (b e)
be=
L 4
22 4
=
be= bo =
=
5.5
m
Se va escoger el menor delos dos resultados que es: be= 3.00 m
3 m
2) Metrado de carga
--- P.P. de la losa de concreto --- P.P del pavimento
: :
1 1
x x
0.20 0.05
x x
3 3
x x
2400 = 2000 = CM =
1440 300 1740 Kg/m
¡Despues se va considerar el peso propio de la viga! 3) Calculo del momento por peso propio propio
(C.M)L 2 8
Mpp=
= 105270.00 Kg-m
4) Calculo del momento por sobrecarga a) Reducción de carga PT a
PT b
c
a b c
3m
R1
R1
@ Rueda Rueda dela delant nter era a P1 = 2 x 2
x
1.00
=
4.00
@ Rueda Rueda Post Poster erio ior r P2 = 2 x 8
x
1.00
=
16.00 Tn
Tn
= = =
0.57 1.83 0.6
R1 =
2.97 PT 3.00
R1 =
1.00
PT
=
0.99
b) Momento máximo por sobrecarga
4 Tn
1 6 Tn 4.27
** Se va suponer que el semi-traile va de derecha a izquierda
16 Tn 4.27
** FR
=
36
Tn
** La distancia entre P 1 = 4Tn y FR es de " X " . Por lo que se toma momento en P 1 X = 5.60 m
LUZ LIBRE DEL PUENTE (22 (22 M TS)
FR 4 Tn
16 Tn
6.10
16 Tn
4.20
2.80
7.50
11 m 11,7 m 0.7 0. 7 0. 0.7 7
Ecuaciones de la linea de influen
5.48
1 => 0.532 2 => 10.3
3.514
1
3.25
Mmax
=
3.25
X -
0.468
X
2
x
4
+
5.48
x
16
+
3.514
x
16
= 156884.00 Kg-m
5) Momento de Impacto
--- El coeficiente de impacto :
15.24 L + 38
CI = ( CI =
) = 0.254
El coeficiente CI ≤ 0.30
0.254
--- Momento de Impacto: Impacto: MI
= CI x Ms/c
=
39848.54 Kg-m
6) Cálculo del Predimensionamiento de la Sección de la Viga en I
Para el predimensionamiento de las vigas principales de acero nos basaremos en los criterios del reglamento AASHTO M720 ( ASTM A709), grado 36 donde nos dan las siguientes relaciones a) Peralte de la Viga @ Peralt Peralte e minimo minimo de de la Viga Viga L d = = 0.733 m 30
b) Momento máximo por sobrecarga
4 Tn
1 6 Tn 4.27
** Se va suponer que el semi-traile va de derecha a izquierda
16 Tn 4.27
** FR
=
36
Tn
** La distancia entre P 1 = 4Tn y FR es de " X " . Por lo que se toma momento en P 1 X = 5.60 m
LUZ LIBRE DEL PUENTE (22 (22 M TS)
FR 4 Tn
16 Tn
6.10
16 Tn
4.20
2.80
7.50
11 m 11,7 m 0.7 0. 7 0. 0.7 7
Ecuaciones de la linea de influen
5.48
1 => 0.532 2 => 10.3
3.514
1
3.25
Mmax
=
3.25
X -
0.468
X
2
x
4
+
5.48
x
16
+
3.514
x
16
= 156884.00 Kg-m
5) Momento de Impacto
--- El coeficiente de impacto :
15.24 L + 38
CI = ( CI =
) = 0.254
El coeficiente CI ≤ 0.30
0.254
--- Momento de Impacto: Impacto: MI
= CI x Ms/c
=
39848.54 Kg-m
6) Cálculo del Predimensionamiento de la Sección de la Viga en I
Para el predimensionamiento de las vigas principales de acero nos basaremos en los criterios del reglamento AASHTO M720 ( ASTM A709), grado 36 donde nos dan las siguientes relaciones a) Peralte de la Viga @ Peralt Peralte e minimo minimo de de la Viga Viga L d = = 0.733 m 30
@ Peralte Peralte minimo minimo de la Sección Sección Compu Compuesta esta
L 25
hc = => d
=
=
hc -
ts
0.88 =
m
0.68
<
d min
=
0.733 m
** El peralte compuesto se va aumentar a 0.95 m, para que cumpla con las especificaciones del reglamento => hc =
0.95
hc =
m
;
95
d
= hc
cm
y
-
ts
=
0.95
-
d
=
75
cm
95
0.20
=
0.75
75
b) Pandeo de la seccion de la viga sin losa
@ Pandeo del alma
tw
d tw
≤
tw mín
=
8219.63 (fy)^0.5 75.00 = 167.78
= 167.78 ;
fy =2400 kg/cm2
0.447 cm
@ Pandeo del ala en compresion bf
bf tf tf mín
tf
≤
=
1164.542 (fy)^0.5 30.00 23.77
=
=
23.77
1.262 cm
De acuerdo a esos valores minimos vamos asumir un perfil adecuado : bf d
tw
h tf
d bf tw tf h
= = = = =
75.00 30.00 2.00 2.50 70.00
;
Se va asumir bf = 30 cm
7) Cálculo del momento " Mu " máximo Por Carga de Servicio Mt = 105270.00 + 156884.00 +
39848.54
= 302002.54 Kg-m
8) Determinación de la Sección de Acero Por Carga de Servicio
m
Como ocurre frecuentemente se supone que el eje Neutro plástico de la sección se encuentra dentro de la losa.
As requerido
=
a
Mt Ø Fy( d/2 + ts
- a/2)
As*fy 0.85*f'b*b
=
Valores a Considerar
= 290.28 cm2 =
a ts Ø Fy d
13.01
= = = = =
13 cm 20 cm 0.85 2400 Kg/cm2 75 cm
9) Eligiendo el Supuesto Perfil (Utilizando las normas AISC - LRFD, referencia el libro de Zapata ) SUPUESTO PERFIL
As requerido
= 290.28 cm2
As S
= 325.00 cm2
2.5
70.00
2.5
75.00
30.00 a) Encontrando el tipo de sección λ
LIMITES DEL ALA
PT
λ
=
bf 2tf
=
6
λp
=
52 (fy)0.5
=
8.898
λp
≤
LIMITES DEL ALMA
52, por estar en zona sismica
λ
=
hc tw
=
28
λp
=
640 (fy)0.5
=
109.5
b) Cálculo de la ubicacíón del Eje Neutro Plástico y Verificación de la resistencia
= 325.00 cm2
As S bf =
30
Se va usar :
cm
be= 3.00 m
Ix
= 268645.83 d
=
75
cm
cm4
Iy
=
11341.15
c
Suponiendo que:
a
≤
ts
....................
C
=
T
= 325.00 x 2400.0 = 780000.00
r Como C = T, Si, d
....................
=
75
=> Ø Mn =
cm
a
=
14.57
Mn =
T
Mn =
391693.28
0.85
x
210
x 300.00 x
a
¡ OK !
x( d/2 + ts
- a/2 )
Kg-m
Siendo Ø = 0.85
332939.2857 Kg-m
c) Calculo del Momento por Servicio Incluyendo el Peso Propio @ Momento Por Carga Muerta
--- P.P. de la losa de concreto --- P.P del pavimento --- P.P de la viga
Mpp= cia
(C.M)L2 8
: : :
1 1
x x
0.20 0.05
x 3 x 3 0.03
= x 2400 = 1440.0 x 2000 = 300.0 x 7851.6 = 255.2 CM = 1995.2 Kg/m
= 120708.13 Kg-m
@ Momento Por Sobrecarga
Mmax
= 156884.00 Kg-m
@ Momento Por Impacto
MI
=
39848.54 Kg-m
Mt = 120708.13 + 156884.00 +
39848.54
= 317440.67 Kg-m
Finalmente tenemos que :
Ø Mn =
332939.2857 Kg-m
> Mt = 317440.67 Kg-m
"Quiere decir que el supuesto perfil es el adecuado"
:
10) Corte en la Viga (Utilizando las normas AISC - LRFD, referencia el libro de Zapata ) a) Corte en la Vigas Por Trabajo
hc tw
≤
hc tw
=
1520 x (K/Fyw)^0.5 28.00
1520 x (K/Fyw)^0.5
Vn =
K : coeficiente de pandeo de placas sujetas al corte Fyw : Esfuerzo de fluencia del alma
Donde K=5,
Como:
=
< 1520 x (K/Fyw)^0.5
;
El máximo corte estar por: Vn = 0.6 x Fyw
Aw : Area del alma => Aw = hc x tw Viga solda
69.38
252000.00 =>
hc tw
Ø Vn =
226800.00
Donde: Ø
Kg
=
0.9
b) Corte en la Vigas Por Servicio @ Fuerza de Corte Por Carga Muerta VCM
=
WL 2
=
21946.93 Kg
@ Fuerza de Corte Por Carga Viva
4 Tn
16 Tn
16 Tn
4.20
4.20
13.6 Ecuaciones de la linea de influenci
1.00 0.81 0.618
Vmax
=
0.62
x
4
+
Vc =
0.81
x
16
+
1.00
x
16
=
X 22
31416.00 Kg
4
@ Fuerza de Corte Por Impacto
--- El coeficiente de impacto :
CI = (
15.24 L + 38
) = 0.254
El coeficiente CI ≤ 0.30
CI =
0.254
--- Momento de Impacto: = CI x Vs/c
VI Vu =
21946.93
+
31416.00
+
7979.66
=
=
7979.66 Kg
61342.60 Kg
Finalmente tenemos que :
Ø Vn =
226800.00
> Vu = 61342.60 Kg
Kg
"Quiere decir que el perfil soporta la fuerza de corte" 11) Diseño de los conectores de Corte
-- El corte horizontal maximo será :
C
= Vh =
780000.00
Kg
-- Se va utilizar conectores tipo vástago con cabeza de : Ø -- La resistencia de estos vástagos es :
-- Se van a necesitar :
-- El espaciamiento será:
13
=
780 13
=
60
≡
p
=
L 2N
=
0.21
m
6Ø 13.34
x
3,5"
en un concreto de 210 Kg/cm 2
t/c
N
Según el AISC - LRFD - 115.6 :
7/8"
≤ ≤
p 21.15
Conectores a cada lado de la mit de la viga
52
≤ ≤
8 ts 160
El espaciamiento de los conectores se van a realizar a:
¡ OK ! 21.15 cm
12) Determinación de las planchas de apoyo
@ Para evitar la falla por fluencia del alma Hacemos Ø Rn = Ru , Ø ØRn / (Fyw * 61342.60 K = tf + 0.5 = - 8 = 2.72 cm N = tw) - 2.5K 6000 Sin embargo se va colocar: ,que va ser todo el apoyo de N = 50 cm la viga en el estribo del puente Tiene que cumplir que: Ø Rn ≥ Ru 345000 ≥ 61342.60 ¡Correcto! @ Resistencia del concreto Ø Pp
Ø = 0.6 Pp = 0.85 x f'c x Ap Ap : Área de apoyo de la plancha de la viga
=
Ru
=
2
≥
Ru
=
1
.
0,6 x 0.85 x f'c Como N =
50
cm ;
B
=
Ap/N =
11.46 cm
Por lo menos vamos utilizar el ancho del ala
B
=
30
cm
@ Verificacion de la abolladura del alma ( inestabilidad del alma) ---- Para Cargas Exteriores . . Rn = 0.571(tw) (1+3(N/d)(tw/tf) )(Fyw(tf/tw))
ØRn =
0.75
x
Rn
=
= 524.50 Tn
393.4 Tn
---- Carga aplicada Ru =
61.3425967 Tn Ø Rn
>
Ru
¡OK!
@ Determinación del espesor de la plancha de apoyo ---- La presión de la plancha es: p
=
Ru NxB
=
40.9 Kg/cm2
---- La plancha de apoyo es considerada como un cantiliver con empotramiento en el pie de la soladadura, en este caso:
Mu
= (p(B/2 - (tw/2 + ws)) 2N)/2
Mu
=
ws =
1
166200.1 Kg-cm
---- Para una seccion rectangular (de la plancha de apoyo) se require que: Ø Mn
Ø
=
0.9
;
≥
Mu
ØMn =Ø Mp ; Mp = ZFy; Z = Nt2/4 =
Igualando tenemos:
Se va usar una plancha de:
Mu = ØMp:
t = 2.481 cm
3/4" x 500 x 300
12.5 t2 ≡
3/4"
dado Aw a
a
ad
13) Determinando el tipo de sección ---- Primera Parte
λ
≤
λp
LIMITES DEL ALA
LIMITES DEL ALMA
λ
=
bt 2tf
=
6
λp
=
52 (fy)0.5
=
8.898
52, por estar en zona sismica
hc tw
=
28
640 (fy)0.5
=
109.5
En la primera parte se ha determinado que la sección es compacta ---- Segunda Parte
Asi mismo, para que la seccion sea completamente compacta, vamos a considerar arriostres laterales en la viga, de tal manera que se alcanse una pequeña rotación ( R < 3.0 ): Según AISC- LRFD, la distancia de estas vigas van estar determinadas por: Lp = Lp =
2520 (fy)^0.5 3.27
m
r y
r y
= 303.87 cm
"Lb no debe exceder Lp" entonces:
Lb =
, 3.20
=
(Iy)0.5 (Area)^0.5
=
5.91
Lb: distancia entre arriostres m
"Se colocarán vigas de arriostre lateral cada 3,20 m para lograr que la sección sea compacta"
BARANDA METALICA
CIRCULACION VEHICULAR H 20 - S 16
PUENTE M IXTO LONGITUD : 22.00 MTS
BARANDA METALICA
PLANTA GENERAL PUENTE
A. DISEÑO DEL TABLERO I) PREDIMENSIONAMIENTO DE LA SECCION TRANSVERSA L 1) REFERENCIAS Para determinar nuestra seccion tranversal tenemos las siguientes referencias, las cuales han sido dado por el profesor del curso - Numero de vias : 02 - Tipo de sobrecarga : H20 - S16 (HS-20) - Longitud del puente : 22.00 ml 2) PREDIMENSIONES DE LA SECCION TRANSVERSAL
Por tipo de sobrecarga se conoce que el puente va ser diseñado para un SEMI - TRAILER, según la clasificacion de las normas A.A.S.H.T.O. (HS - 20) El semi - trailer consta de tres ruedas que transmiten los pesos a la superestructura del puente, con una distribu_ ción de acuerdo a la sobrecarga y dimenciones minimas
3) PREDIMENSIONAMIENTO DE LAS VEREDAS
Se va considerar una longitud transversal de la de la vereda de 1.20 m 4) ALTURA DE LA BARANDA
Se va considerar una longitud transversal de la de la baranda de 1.00 m 5) ESPESOR DEL ASFALTO
El espesor del asfalto es de 2" ( 5cm ) 6) SARDINEL
El sardinel va ser de 0.10m en 45º
II) DETERMINACION DEL L A SUPERESTRUCTURA 1) TABLERO (Ancho de vía, sardinel y vereda)
La losa va ser considerada, de concreto armado, armada perpendicular al eje del puente 2) VIGAS PRINCIPALES
Las vigas principales serán de acero de perfil , ubicadas a lo largo del puente. Estas vigas van a estar espaciada a una stanc a e m, un as por v gas a ragmas.
III) ANALISIS Y DISEÑO EL TABL ERO O LOSA DE TRANSITO
-----------------
Longitud entre ejes de apoyos Numero de vías Resistencia del concreto a emplear en la losa Fluencia del acero de refuerzo en la losa Sobrecarga movil H20 - S16 (rueda mas pesada) Sobrecarga peatonal en vereda Peso de la baranda metálica por metro lineal Peso específico del concreto armado
L #Nº f'c f'y P S/C v Wb Wc
= = = = = = = =
22.00 m 02 210.00 Kg/cm2 4200.00 Kg/cm2 8000.00 Kg 400.00 Kg/m2 49.49 Kg/ml 4200.00 Kg/m
1) TRAMO INTERIOR a) Predimensionamiento (t)
t=
S 15
=
3 15
0.20
b) Metrado de cargas muertas
--- Peso Propio de la Losa --- Peso del Pavimento
: :
0.20 0.05
x x
1 1
x x
1 1
x x
2400 = 480.00 Kg/ml 2000 = 100.00 Kg/ml C.M. 580.00 Kg/ml
c) Calculo del momento por peso propio
Mpp=
±
2
(C.M)S" 10
Podemos considerar
= 454.72 Kg-m
S" =
2.80
d) Momento por sobrecarga Ms/c= ± 0.80*( S" + 0.61 )*P 9.74
==> Donde P representa la carga en la rueda mas critica P = 8 000 kg
Ms/c=
±
2240.66
Kg-m
Las normas AASHTO y ACI especifica para tomar en cuenta la continuidad de la losa sobre tres o mas apo_ yos, se aplicarán a la fórmula anterior un coeficiente de continuidad de 0.80 tanto para el momento positivo como para el momento negativo. e) Momento de Impacto
--- El coeficiente de impacto :
CI = (
15.24 S" + 38
) = 0.374
Es superior al maximo recomendable (CI ≤ 0.30), emplearemos como factor
de impacto CI=0.30 CI =
0.3
--- Momento de Impacto: ± MI
= CI x Ms/c
= 672.20 Kg-m
f) Verificacion del Peralte por Servicio => Momentos Por Servicio: ± Mu
= Mpp + Ms/c + MI
=
3367.57 Kg-m
=> Esfuerzo de compresion en el concreto fc =
0.40 x f'c
=
Kg/cm2
84
=> Esfuerzo permisible del acero de refuerzo fs =
0.40 x f'y
=
1680 Kg/cm2
=> Modulo de elasticidad del acero de refuerzo Es =
2100000 Kg/cm2
=> Modulo de elasticidad del concreto
15000(f'c)1/2
Ec =
=
217370.7 Kg/cm2
=> Relacion del modulo de elasticidad del acero al concreto
Es/Ec =
n=
9.661
=> Relacion entre la tension del acero y del concreto r=
fs/fc
20
=> Factor adimencional k=
n n +r
=
0.326
1-(k/3)
j =
=
0.891
=> Ancho de la losa b = 1.00 m
= 100.00 cm
=> Peralte util de la Losa
2xMtx100 fc x k x j x b
d=
Sabemos que :
t
=
t = t=
d+r
=
16.62 cm
; r = recubrimiento r = 2 + 0.8 r = 2.80
+
0.5(Ø5/8) (suponiendo este acero)
19.42 cm 20
cm
y
d
=
16.5 cm
El valor asumido para el espesor de la losa es correcto
g) Diseño del acero a la rotura => Momento resistente a la rotura (positivo y negativo) ± Mv = 1.30(Mpp + (5/3)x(Ms/c + MI )) =
6902.32 Kg-m
=> Refuerzo principal positivo y negativo @ Mv = Ø x As x fy x(d -((As x fy )/(1.70 x fc x b) )
Ø = 0.9
±As = 12.11 cm2 @ Verificando el acero minimo:
Asmin Asmin
<
=
14bd/fy =
|±As|
cm2
5.5
¡Correcto!
@ Distribucion del acero principal
(area del acero) x b ; As
Sp± = Sp± =
16.43 => Sp± =
Area de 5/8 =
1.99
16.00 cm
=> Refuerzo de temperatura @ El acero de temperatura se calculará asi:
0.0018 x b x t
Ast =
=
3.6 cm2
@ Reparticion
La repartición del acero es en ambos sentidos por lo que para cada sentidos tenemos: Ast =
1.80 cm2
@ Distribucion del acero de temperatura Area de 3/8 =
0.71 cm2
Acero Longitudinal
StL =
Acero Transversal
39.44 => StL =
39.00 cm
Stt=
39.44 => Stt =
39.00 cm
=> Refuerzo de reparto @ Cuando el acero principal se encuentra perpendicular al trafico la cantidad de acero de reparto estará dado en: %r= %r= Asr1
121 = (S")0.5
72.31
67.00
= As x 0.67
=
8.114 cm2
El acero de reparto no debe ser mayor del 67%
@ Adicional
El refuerzo por reparto se encontrará adicionandole el refuerzo por temperatura para un sentido Asr t
=
8.114 +
1.80 =
9.914 cm2
@ Distribucion del acero de reparto
Sr ± = Sr ± =
(area del acero) x b ; As 12.81 => Sr ± =
Area de 1/2 =
1.27
12.00 cm
h) Verificación de la cuantía => Cuantía maximas y minimas para un concreto de 210 kg/cm y un acero de 4200 Kg/cm Pmax =
0.016
Pmin
0.0033
=
=> Cuantía de la losa P=
Como :
Pmin < 0.0033 <
P < 0.007 <
As b*d
= 0.0073
Pmax 0.016 => La falla es por fluencia del acero ¡ CORRECTO !
2) TRAMO EN VOLADIZO a) Predimensionamiento (t)
Para asegurar la continuidad del tablero se va considerar un mismo espesor t = 0.20 cm b) Metrado de cargas muertas Sección
Carga (Kg)
Dis. (m)
Momento (Kg-m)
1
0.01
x
1.00
x
2400
=
24
0.57
13.68
2
0.04
x
1.00
x
2400
=
96
0.70
67.20
3
0.2
x
1.00
x
2400
=
480
1.3
624.00
4
0.16
x
1.00
x
2400
=
384
0.4
153.60
Asfalto
0.03
x
1.00
x
2000
=
60
0.45
27.00
49.49
1.68
83.14
Baranda 5
0.05
x
1.00
x
2400
=
120
1.68 TOTAL
201.60 1170.22
VER FIG 04 c) Calculo del momento por peso propio
Mpp=
(C.M)S"2 10
±
= 917.45 Kg-m
d) Momento por sobrecarga
Tenemos que: Ademas se tiene: Ms/c=
X E PX E
=
0.500
= =
0.8
x
0.305
=
0.195 +
1200.92
0.195 1.143 =
m 1.299 m
Kg-m
e) Momento de Impacto
--- El coeficiente de impacto :
CI = (
CI =
Es superior al maximo recomendable
15.24 S" + 38
) = 0.395
(CI ≤ 0.30), emplearemos como factor
de impacto CI=0.30
0.3
--- Momento de Impacto: ± MI
= CI x Ms/c
= 360.28 Kg-m
f) Diseño del acero a la rotura => Momento resistente a la rotura (positivo y negativo)
s ± Mv =
1.30(Mpp + (5/3)x(Ms/c MI ))
=
4575.29
Kg-m
Es menor al Mv interior, se colocará el mismo refuerzo
3) DISE O DE VEREDA a) Predimensionamiento (t)
Para asegurar la continuidad del tablero se va considerar un mismo espesor t = 0.20 cm b) Metrado de carga muerta Sección
Carga (Kg)
Dis. (m)
Momento (Kg-m)
3
0.2
x
1.00
x
2400
=
480
0.5
240.00
5
0.05
x
1.00
x
2400
=
120
0.88
105.60
0.88 TOTAL
43.55 389.15
Baranda
49.49
c) Cálculo del momento por peso propio
Mpp=
±
(C.M)S"2 10
=
305.09 Kg-m
d) Momento por sobrecarga Ms/c= 400.00 x
1.00
x
0.50
=
200
Kg-m
e) Momento de Impacto
--- El coeficiente de impacto :
CI = (
CI =
15.24 S" + 38
) Es necesario considerar el impacto por razones de seguridad emplearemos como factor de impacto CI=0.10
0.1
--- Momento de Impacto: ± MI
= CI x Ms/c
=
20.00 Kg-m
f) Diseño del acero a la rotura => Momento resistente a la rotura (positivo y negativo) ± Mv =
1.30(Mpp + (5/3)x(Ms/c+MI ))
=
873.29
Kg-m
=> Refuerzo principal positivo y negativo @ Mv = Ø x As x fy x(d -((As x fy )/(1.70 x fc x b) ) ±As =
Ø = 0.9
1.59 cm2
@ Verificando el acero minimo:
Asmin
=
14bd/fy =
5.5
cm2
Asmin
>
|±As|
MAL
Se toma el acero mínimo As =
5.5
cm2
@ Distribucion del acero principal
Sp± =
(area del acero) x b As
Sp± =
23.09 =>
Sp± =
Area de 5/8 =
;
1.27
20.00 cm
=> Refuerzo de temperatura @ El acero de temperatura se calculará asi:
0.0018 x b x t
Ast =
3.6 cm2
=
@ Reparticion
La repartición del acero es an ambos sentidos por lo que para cada sentidos tenemos: 1.80 cm2
Ast =
@ Distribucion del acero de temperatura Area de 3/8 =
0.71 cm2
Acero Longitudinal
StL =
Acero Transversal
39.44 => StL =
Stt=
39.00 cm
39.44 => Stt =
39.00 cm
=> Refuerzo de repartición @ Cuando el acero principal se encuentra perpendicular al trafico la cantidad de acero de reparto estará dado en: %r= %r= Asr1
121 (S") .
=
121
El acero de reparto no debe ser mayor del 67%
67.00
= As x 0.67
=
3.685 cm2
@ Adicional
El refuerzo por reparto se encontrará adicionandole el refuerzo por temperatura para un sentido Asr t
=
3.685 +
1.80
=
5.485 cm2
@ Distribucion del acero de reparto
Sr ± =
(area del acero) x b As
Sr ± =
23.15 =>
Sr ± =
;
20.00 cm
Area de 1/2 =
1.27
g) Verificación de la cuantía => Cuantía maximas y minimas para un concreto de 210 kg/cm 2 y un acero de 4200 Kg/cm2 Pmax
=
0.016
Pmin
=
0.0033
=> Cuantía de la losa
Como :
Pmin
= P
P=
As bd
<
Pmax
= 0.0033
=> La falla es por fluencia del acero ¡ CORRECTO !
RESUMEN DEL ACERO A COLOCAR Acero Principal
Acero de Reparto
Acero de Temperatura
TRAMO INTERIOR
Ø 5/8" @ 16.00
Ø 1/2" @ 12.00
Ø 3/8" @ 39.00 Longitudinal y Transversal
TRAMO EXTERIOR
Ø 5/8" @ 16.00
Ø 1/2" @ 12.00
Ø 3/8" @ 39.00 Longitudinal y Transversal
VEREDA
Ø 5/8" @ 20.00
Ø 1/2" @ 20.00
Ø 3/8" @ 39.00 Longitudinal y Transversal
4 Tn
16 Tn 4.27
16 Tn 4.27
LU Z L IBRE DEL PUENTE (22 M
1.20
0.10
7.20 Losa de Cº Aº
2 %
2 %
Viga Viga Diafragm a
S'' S 1.90
1.20
3.00
0.10
3.00
7.20 Losa de Cº Aº
2%
2%
Vig Viga Diafragm a
S''
, 1,2 1.90
3.00
0,1
3.00
7,2
Losa de CºAº
2%
2%
Viga Diafragma
2,1
2,8
1.20
2,8
.1 0
.6 0
D .2 0
.3 0
1 2
.2 5
3
1.90
0,1
Vered
Viga Principal de Ace
2,1
S)
Baranda Metalica
.10
1.20
Vereda
0.20 0.20 Principa d e Acero
0.80
1.90
Baranda M etalica
0.10 1.20 Vereda
0.20 0.20 a Principa de Acero
0.80
1,2
1.90 2 , 0
a
3 2 , 0 6 , 1
ro
D 1 2
3
