CUADRO DE DISPO PROYECTO: COSTRUCCION SIS HOJA
: CUADRO Nº 01 DEPARTAMENTO : JUNIN DISTRITO : MITO LONGITUD OESTE 75 14 20 LATITUD SUR 11 52 9
DATOS: ANCHO DE LA PARCELA= LONGITUD PARCELA= ANCHO DE VIA VIA MINIMA= MINIMA= ANCHO DE VIA VIA PRINCIPAL= PRINCIPAL=
740 1200 3.5 7
ALTITUD: EFIC DE RIE
m m m m AN 740
LARGO 1 200 m
48
10
8
11
9
6
36
10
8
11
9
6
Ancho efectivo= Largo efectivo=
723 1183
ICION DE TERRENO EMA DE RIEGO CUNAS PROVINCIA : CONCEPCION LUGAR : MITO .s.n. TIPO DE RIEGO: RIEGO POR GOTEO 75 TIPO DE CANAL: CONCRETO HORAS DE RIE 18
2700 O:
Area =
888000 m²
88.8 ha
HO m 3.5 7
4
2
147.8
5
3
1
147.8 3.5
7
4
2
147.8
5
3
1
147 8
En el sentido menor En el sentido menor
CUADRO DE DIS PROYECTO: COSTRUCCION S HOJA
: CUADRO Nº 01 DEPARTAMENTO : JUNIN DISTRITO : MITO LONGITUD OESTE 75 14 LATITUD SUR 11 52
rec p t. Prec. efec (mm/m (mm/mes)
20 9
ALTITUD: EFIC DE
T° max. (°C)
T° min. (°C)
T° media (°C)
H° Relat.. (%)
N°
Mes
1°
Ene.
78.00
71.00
21.30
7.60
14.45
81
2°
Feb.
76.00
81.00
21.30
6.90
14.10
82
3°
Mar.
97.00
87.00
20.90
7.00
13.95
86
4°
Abr.
54.00
72.00
21.30
6.60
13.95
85
5°
May.
35.00
31.00
21.70
4.40
13.05
86
6°
Jun.
8.00
9.00
21.80
3.50
12.65
80
7°
Jul.
5.00
6.00
21.60
3.10
12.35
77
8°
Ago.
11.00
10.00
21.90
4.00
12.95
75
9°
Set.
33.00
29.00
22.00
4.10
13.05
77
10°
Oct.
95.00
83.00
21.60
6.50
14.05
79
11°
Nov.
65.00
57.00
21.70
6.00
13.85
80
12°
Dic.
73.00
64.00
22.00
6.20
14.10
80
POSICION DE TERRENO ISTEMA DE RIEGO CUNAS
2700 IEGO:
PROVINCIA : CONCEPCION LUGAR : MITO m.s.n.m. TIPO DE RIEGO: RIEGO POR GOTEO 75 TIPO DE CANAL: NCRE HORAS DE RIEGO: 18
V.Vient o (m/s)
Ins. Horas (Hrs)
ETo (mm/di a)
0.11
4.60
4.53
0.17
4.40
4.91
0.11
4.00
5.04
0.07
4.50
4.79
0.11
5.60
5.22
0.24
5.80
4.65
0.24
6.50
3.65
0.18
5.90
3.73
0.14
4.80
3.75
0.11
5.00
4.52
0.11
6.00
4.18
0.11
5.30
4.19
CUADRO DE DISPOSICION DE TERRENO
HOJA
PROYECTO: COSTRUCCION SISTEMA DE RIEGO CUNAS : CUADRO Nº 01 DEPARTAMENTO : JUNIN PROVINCIA : CONCEPCION DISTRITO : MITO LUGAR : MITO
LONGITUD OESTE LATITUD SUR
75 11
14 52
20 9
ALTITU 2700 msnm TIPO DE RIEGO: EFIC DE RIEGO: 75 TIPO DE CANAL:
RIEGO POR CONCRETO HORAS DE RIEG
CALCULO DE DEMANDA DE AGUA DEL CULTIVO DATOS GENERALES:
Método : Penman - Monteith (mo No
DESCRIPCION
1° Dias
Ene.
Feb.
Mar.
Abr.
May.
Jun.
Jul.
Ago.
Set.
Oct.
Nov.
Dic.
31
28
31
30
31
30
31
31
30
31
30
31
2° Area
155.00 155.00 230.00
75.00
250.00 250.00 250.00
175.00
135.00
0.00
155.00 155.00
3° Coef. Cultivo (Kc)
0.865
0.777
0.544
0.940
0.857
0.000
0.281
4° ETo(mm/día)
5.475
1.013 5.425
0.693 5.325
4.885 4.1875
0.749
0.862
3.785 3.8875
4.1625
4.795
5.015
0.533
5.18 5.4325
5° Prec. Est.(mm/mes)
88.62
83.28
84.09
42.50
18.90
10.23
13.41
11.43
28.05
41.98
58.11
65.07
6° Prec. Efect.(mm/mes)
72.35
68.88
69.41
35.00
13.21
4.97
7.99
6.10
21.90
34.53
48.80
54.51
4.73
5.50
3.69
3.79
7° ETc(mm/día)
2.28
2.83
3.35
3.91
4.11
0.00
1.46
2.89
8° ETc(mm/mes)
146.73 153.94 114.32 113.82
70.63
85.01
103.87
121.30
123.23
0.00
43.68
89.73
9° DA(mm/mes/ha) 10° DA(mm/mes/ha)efec.
74.38
85.06
44.91
78.82
57.42
80.05
95.89
115.19
101.33
0.00
0.00
35.22
99.17
113.41
59.89
105.10
76.56
106.73 127.85
153.59
135.11
0.00
0.00
46.96
11° Mod.neto(l/s/Ha)
0.37
0.47
0.22
0.41
0.29
0.57
0.52
0.00
0.00
0.18
12° Mod.neto(l/s/area total)
57.39
72.66
51.43
30.41
71.46
100.35
70.37
0.00
0.00
27.17
Q diseño
0.41
0.48
102.94 119.33
119.33
l/s
OTEO 18
d. FAO) Prom.
4.80
768.26 1024.35 703.51
CUADRO DE DISPOSICION DE TER PROYECTO: COSTRUCCION SISTEMA DE RIEGO HOJA : CUADRO Nº 01 DEPARTAMENTO : JUNIN PRO DISTRITO : MITO LUG LONGITUD OESTE msnm LATITUD SUR 11 52 9 EFIC DE RIEG 75 DISEÑO DE RIEGO POR GOTEO El riego por goteo es un método por el cual se aplica agua a los cultivos entregando la cuota en form necesidad diaria calculada. La aplicación se lleva a cabo usando una serie de emisores llamados got que para mantener el agua en la zona radicular en las condiciones de utilización más favorables para a gota. De este modo el agua es conducida por medio de conductos cerrados desde el punto de tom que se aplica por medio de los goteros.
DATOS GENERALES : CULTIVO Per. Vegetativo Prof. Raices % H.D. % agotamiento ETc
= = = = = =
MAIZ 06 95 40 50 2.33
meses cm = % = % = mm/día
0.95 0.4 0.5
m.
SUELO / TERRENO Area 722.5 1182.5 Pendiente Textura
= = = =
854356
m²
85.4
Has
1.43 Arenoso
%
Contenido de humedad a : Capac. Campo : (H°CC) = Punto marchitez : (H°PM =
8.90 3.20
=
=
ENO UNAS INCIA : CONCEPCION R : MITO TIPO DE RIEGO: RIEGO POR GOTEO TIPO DE CANA ONCRET HORAS DE RIE 18
de gotas, hasta completar la ros.O sea que, es un sistema la planta,aplica el agua gota hasta la misma planta, a la
950
mm
EQUIVALENCI AS DE Ø (mm) Pulg. 20 1/2"
DISEÑO AGRONOMICO IDM
Descripción
Simb.
Formula
1° Cálculo de la lámina de riego corregida Capac. retentiva del agua en el Lng = ((HCC-HPM)/100)*(Ds/Da)*prof.*%HD suelo Diámetro mojado Dm = (espac. gotero / 0,8)
Valor
Und. Valor
33.36 mm 0.50 m
% Area Mojada
%AM = ( Area mojada / Area total ) 100
33.33333 %
Lámina neta de riego
Ln =
( Lng * %AM )/100
Frecuencia de riego
Fr =
Ln / ETc
14.3 dias
Frecuencia de riego
Fr =
Ln / ETc
4.8 dias
Er =
CU * ( 1 - K )
Volum. Aplicación
V=
(ETc / Er) * 10
N° de Goteros por lateral
NG=
((Long.Later) / (Espac. De goteros)+1)
N° de laterales
Nl =
((long.Distri-1) / (Espac. Lateral)+1)
11.1188 mm
111
2° Frecuencia de Riego (Fr) =>
3° Eficiencia de Riego (Er) Eficiencia de riego
0.8550
4° Caudal del Sistema/ha 27.25 m³/Ha 183.27 79.71
Disminuyo uno para ubicar la caja de las v alvulas (esta se ubiacan en la red princi Caudal del lateral
QL =
(NL)*q got
Caudal SUR
Qsur = (Numero Lateral * q lateral )
421.51 lt/hr
0.12
67198.31 lt/hr
67.2
IDM
Descripción
5° Tiempo de Riego (T) Tiempo de rieg / Ha
Simb.
Formula
Valor
Und. Valor 18.7
Tr =
Volumen / Caudal
0.406 Hr
CALCULO DE LA DEMANDA DE AGUA DEL SISTEMA: Volumen a aplicar
Va =
( ETc / Er )
2.73 mm/día
0.32 27.3
6° Caudal del Sistema (Aproximación del Caudal Preliminar) Caudal ( 7 Hrs ) Q(7) = 2,78 * A * D / F *(Hr/día) Q(12) Caudal ( 12 Hrs ) 2,78 * A * D / F *(Hr/día) = Caudal ( 16 Hrs ) 2,78 * A * D / F *(Hr/día) = Caudal ( 24 Hrs ) 2,78 * A * D / F *(Hr/día) = 7° Distribución preliminar de las áreas de la Sub unidad de riego Area de la Sub Unidad de Riego
Asur = Ancho x Largo
Caudal de la Sub Unid. Riego
Qsur = ( Q/Ha ) * A sur )
N° de Sub Unid. Regados simult. N° sur= ( Q(12) / Qsur ) Caudal del Sistema /SUR
QS =
( Qsur * N° sur )
23.12 lt/s 13.48 lt/s 10.11 lt/s 6.74 lt/s
17799.09 m²
1.78
33.22 lt/s 0.41 Asum =
4
132.90 lt/s
Corregiendo el Tiempo de riego con respecto al Caudal del sistema Tiempo de riego corregido
Tr =
(Va / Qs) * (Asur / 3.6 )
Nº de Sub Unidades de Riego más 10 min. Por tiempo de manipulación Tiempo de riego de todo el sistema(48 sub unidades de riego) =
0.10 Hrs 47.00 Und 0.35 Hrs 16.52 Hrs
+ 1
IDM
Descripción
Simb.
Formula
Valor
Und. Valor
CALCULO DEL COEFICIENTE DE UNIFORMIDAD
res n me a e ra a o e otero
Nº goteros /planta =
ha =
2
12.63 m.
und.
Caudal mínimo de trabajo
q min =
Presión mínima de trabajo
h min = (q min / 0,57) ^(1/0,55)
CALCULO DE LA PERDIDA DE CARGA ADMISIBLE DEL SISTEMA Pérdida de carga Admisible en = M*( ha - h min ) ∆H SUR
2.17 lt/Hr 11.34 m. Tabla: M=
2.50
3.23 m.
CALCULO DE LA EFICIENCIA DE RIEGO La pérdida por percolación profunda se asume un 8% (prueba con li Eficiencia de riego
Er =
CU * ( 1 - %Pp )
0.83
∆H = ∆Hl + ∆Ht
En terrenos planos se considera ∆Hl = ∆Ht = ∆H/2
SOLO EN SUELOS SUELOS ARCILLOSO 3
IDM
Descripción N° = 24 * K * Fr / Tr
Simb.
Formula
Valor
Und. Valor
213.05 RIEGO POR GOTEO SE PUEDE TRABAJAR CON PRESIONES DE 20MCA
IDM
Descripción
Simb.
Formula
Valor
Und. Valor
IDM
Descripción
Simb.
Formula
Valor
Und. Valor
IDM
Descripción
Simb.
Formula
Valor
Und. Valor
IDM
Descripción
Simb.
Formula
Valor
Und. Valor
Und
Observaciones
m³/Ha
Interv. días entre riegos 4 Asumido
0.00 9.59
Por lado al) l/s m r Ha
473.8
11250
Und lt/s/Ha
lt/s/Ha m³/Ha
Has SUR
0.25 dias
Observaciones
Und
Observaciones
Pag. 415 : F. Pizarro. Max.Pres.a perd. SUR
ímetro)
RENOSOS ES 8% PERO EN S Y LIMOSOS ES MENOR (Ar%lim-5%)
Und
Observaciones
Und
Observaciones
Und
Observaciones
Und
Observaciones
Und
Observaciones
COSTO UNITARIO ANUAL DE ENERGIA LUGAR CULT IVO AREA TOT AL
: :
: : : : : :
Ef. BOMBA/MOTOR CAUDAL BOMBA CONSUMO PRECIO DIESEL DIESEL 90 (HP- hr/gl)
MIT O MAIZ 85.44 85% 478.43 11.50 2.00
Area (Ha)
DESCRIPCION
1° 2° 3° 4° 5° 6° 7° 8° 9° 10°
Dias del mes Coef. Cultivo (Kc) ET o(mm/día) ET c(mm/día) ET c(mm/mes) D-Neta(m³/mes/Ha) D-Bruta(m³/mes/Ha) D-Bruta(m³/mes/area) T .O.B. (hr/mes) T .O.B (Hr/diaria)
= = = = = = = = =
( gráfico Curva Kc ) Calc. Métodos Eto * Kc Eto * Kc* Nº dias Etc*10 D-Neto/efic.Bomba D-Bruta / Q-Bomba
T iempo de operaciòn de la Bomba = Costo Unitario Anual de Potencia = D.N D.B VOL.T T .O.B
has (m³/hr) p-hr/galón ($/galón)
132.90
(l/s)
Ene .
Fe b.
31.00 0.60 5.80 3.48 107.88 1078.80 1269.18 108432.89 226.64 7.31
28.00 0.60 5.71 3.43 95.93 959.28 1128.56 96419.63 201.53 7.20
2286.73 Hr/año 397.69 $/HP : : : :
Demanda Neta (mm/mes) Demanda Bruta (m3/ha) Volumen T otal (m3) T iempo de Operación (Hr/mes)
Mar. 31.00 0.60 5.78 3.47 107.51 1075.08 1264.80 108058.98 225.86 7.29
4380
D.N D.B VOL.T T. T .O.B
= = = =
E.T .C * DIAS D.N * 10 /Efr D.B * Has V.T / Qb
A br . 30.00 0.60 5.45 3.27 98.10 981.00 1154.12 98602.76 206.10 6.87
May . 31.00 0.60 4.79 2.87 89.09 890.94 1048.16 89550.61 187.18 6.04
Jun. 30.00 0.60 4.02 2.41 72.36 723.60 851.29 72730.85 152.02 5.07
Jul. 31.00 0.60 3.99 2.39 74.21 742.14 873.11 74594.35 155.92 5.03
Ago. 31.00 0.60 4.20 2.52 78.12 781.20 919.06 78520.37 164.12 5.29
Se t. 30.00 0.60 4.72 2.83 84.96 849.60 999.53 85395.42 178.49 5.95
Oct. 31.00 0.60 4.85 2.91 90.21 902.10 1061.29 90672.33 189.52 6.11
Nov . 30.00 0.60 4.98 2.99 89.64 896.40 1054.59 90099.41 188.32 6.28
Dic. 31.00 0.60 5.40 3.24 100.44 1004.40 1181.65 100954.76 211.01 6.81
Prom .
4.97
1094032.33 2286.73 75.24
1- Cálculo de la Pérdida de Carga por metro de tubería (Hf), medi 1.852
Q Hf ( m / m) K C K= C= D= F(n) = i= j =
1.21E+10
150
Coef. Fricc.para PVC Ø Tubería
1
Diam.
Correcc. Por el Nº de salidas (F=1, cuando no hay salida Ø Candidato de Tuberìa (mm) Caudal en el tramo tramo analizado (l/s) (l/s)
Ø
(mm) ↓
Linea 1,j 50
Linea 2,j 45
Linea 3,j 22
76.2 102 147 196 245
1.08152 0.26138 0.04409 0.01086 0.00366
0.88980 0.21505 0.03627 0.00894 0.00301
0.236 0.057 0.010 0.002 0.001
Ql (l/s)
→
i,1 i,2 i,3 i,4 i,5
1 * F ( 4.87 D
*
Perdida de ca Linea 4,j Linea 5,j 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
iante form. Hazzen Williams
n)
s)
rga (Hf) : m/m Linea 6,j Linea 7,j 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
Linea 8,j 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
Linea 9,j Linea 10,j 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
SELECCIÓN TECNICA - ECONOMICA DE TUBERIAS PRINCIPALES La selección se realiza teniendo en cuenta los costos fijos de la tubería en función del para vencer las pérdidas por fricción para 100 m.
Ø
y los costos de operación (energía) necesarios
A- COSTOS FIJOS ANUALES 1 Cálculo del Factor de Recuperación del Capital (FRC): FRC
i * (1 i ) n
(1 i ) n 1
Donde: i = Tasa de Interes anual (decimas) = n = Vida útil de la Tubería (años) = F.R.C. =
18% 10 0.223
2 Costo Anualizadas de Tuberías Candidatos / 100m Para llevar el Costo Unitario de la Tubería a Costo Unitario anual, se debe multiplicar el C.U. por el FRC
Material =
Clase =
PVC
Diametro Candidatos
(Pulg) Øi=(mm) ( $/100m) ( $/100m) (m/s)
Costo Unitario C. U. Anualizado Velocidad
2 56.4 76 16.91 53.19
3 84.1 114 25.37 23.92
4 108.4 152.00 33.82 14.40
B- COSTOS DE OPERACIÓN ANUALES 1 Pérdida energía por fricción en 100 metros de tubería (Hf) L 100 m
Hf ( 100 m / m ) J *
K = C = Q =
1.21E+12 150.00 132.90
Area Total ETc : prom. Anual (mm/día) Volumen anual a bombear (m³) Ef. Bomba/motor = Coef. Para HP o Kw Caudal bomba = Consumo = Precio =
Q C
1 . 852
J K
Coef. Fricc.para PVC l/s 85.44 2.33 1094032.33 0.55 76.00 478.43 11.50 2.00
478.43
has
(m³/hr) (hp-hr/galón ($/galón)
1 4 . 87 D
*
M3/Hr
Q=
7.5
6 152.4 409.00 91.01 7.29
8 203.2 748.00 166.44 4.10
132.90
10 254.0 1170.00 260.34 2.62
l/s 12 304.8 1860.00 413.88 1.82
Diametro Candidatos Costo anualizado Costo de bombeo
(Pulg) ( $/100m) ( $/100m)
2 16.91 3618810.26
3 25.37 517057.15
4 33.82 150211.24
6 91.01 28586.32
8 166.44 7042.17
10 260.34 2375.50
12 413.88 977.56
Costo fijo + C. bombeo
($/100m)
3618827.17
517082.52
150245.07
28677.33
7208.61
2635.84
1391.43
SELECCIÓN TECNICO ECONOMICO ) m 0 0 1 / $ ( o t s o C
4000000 3618827.2
3500000 3000000 2500000 2000000 1500000 1000000
517082.5 150245.1
500000 0
0
2
4
6 28677.3
7208.6 8
2635.8 10
Diametros candidatos (pulg)
Costo anualizado
Costo de bombeo
Costo fijo + C. bombeo
1391.4 12
14
SISTEMA DE RIEGO A PRESION A)
DISE O DE TUBERIA LATERAL Datos de diseño : Caudal gotero: qa (l/h) Esp. Goteros :Se ( m) Long. Lateral: l ( m) Caudal lateral ( l/s) Coef. Para tub. PVC : C Pérd. caraga admisible: ∆Hl
Presión mínima de trab.: ha
2.30 l/h 0.40 m. 72.91 m. 0.117 l/s 130 3.23 m. 12.63 m.
0.00064 l/s
Cálculos previos: Pendiente ( i ) = 0.004 m (F. Hanzen-Williams) 1.8552 Nº goteros :n 183 goteros Caudal lateral ( l/s) 0.117 l/s F ( n, lo=Se) 0.352971 fe (m) de tabla =18.91*d^(-1.87) fe =
Lprom=
340.00 Hprom=
0.0001 m3/seg hm-hn
0.0040
V = 0.8494
Desnivel
fe
J
J'
hf
hn
hm
∆h
Veloc.
Øe (mm)
Øi (mm)
(m)
(m)
(m)
(m)
(m)
(m)
(m)
(m)
hm-hn
(m/s)
1°
12.5
10.3
72.91
0.00
0.24
0.3165
2°
16
13.2
72.91
0.00
0.15
0.0946
0.130
3.36
11.74
15.10
3.36
0.86
3°
20
16
72.91
0.00
0.11
0.0371
0.047
1.21
12.31
13.52
1.21
0.58
4°
25
21.8
72.91
0.00
0.06
0.0082
0.009
0.24
12.57
12.81
0.25
0.31
32
28
72.91
0.00
0.04
0.0024
0.003
0.07
12.61
12.69
0.07
0.19
5° NOTA:
Diametro Candidatos ong. De SUR
Condición =
0.2414 2.6906
PARA TRAMO CON PENDIENTE POSITIVA: Nº
=+(1.21*10^10)*((F$ =(((Q/1000)*(Long)^(
Dato de diseño Agronómico Dato de diseño Agronómico
0.507
13.06
9.15
22.21
13.06
1.41
En este caso se considera solamente el caso crítico para pendiente positiva.
Diametro elegido 3°
20
16
72.90625
0.00291625
Pérd. carga admisible para el Lateral: ∆Hl=
0.10592 0.03705 0.04687 1.20602 12.311 13.5198 1.20893464 0.58234
1.21 m.
VELOCIDAD MIN DE SE
tiene que busar diametr el pr
13.52 m.
Presión mínima en la entrada del lateral : Hm =
SISTEMA DE RIEGO A PRESION B)
DISEÑO DE TUBERIA TERCIARIA O REDES DISTRIBUIDORES: (Distribuidor) Datos de diseño : Caudal lateral : ql (l/s)
0.117 l/s
Esp. laterales :Sl ( m)
1.5 m.
Long. distribuidor: l ( m)
0.834
421.5 l/h
119.42 m.
Coef. Para tub. PVC : C
150 1.21 m.
Tol. Perd. carga: ∆Hl=
P. Entrada lateral: hm =
13.52 m.
Cálculos previos: Pendiente ( i ) =
0.0147
m (F. Hanzen-Williams)
1.8552
Nº salidas :n
Lprom=
5.00 1
80 18.67 l/s
F ( n, lo=Se)
0.357
67198.3 l/h
Factor Corrección =
3
4
3.560
Caud.Cor
Q (l/h)
=18.91*d^(-1.87)
Espac.Later.Correg. =
2
Numero de laterales
Caudal Distribuidor ( l/s) fe (m) de tabla
340.00 Hprom=
Condición = 1.50
m
Hm-Hn
Secundaria Se Terciaria
PARA TRAMO CON PENDIENTE POSITIVA: Tramo
Diametro Candidatos
0.0147
Long. DE CADA Desnivel Caudal
fe
J
J'
hf
Hn
Hm
de
a
Øe (mm)
Øi (mm)
LATERAL(m)
(m)
( l/s )
(m)
(m)
(m)
(m)
(m)
(m)
0°
1°
88.5
84.1
1.00
0.0147
66.45
0.005
1.13
1.133
0.4041
29.52
29.93
1°
2°
88.5
84.1
1.50
0.0221
65.61
0.005
1.10
1.107
0.5939
29.02
29.63
2°
3°
88.5
84.1
1.50
0.0221
64.78
0.005
1.08
1.091
0.5850
28.58
29.18
3°
4°
88.5
84.1
1.50
0.0221
63.95
0.005
1.05
1.065
0.5711
28.15
28.74
4°
5°
88.5
84.1
1.50
0.0221
63.11
0.005
1.03
1.039
0.5574
27.74
28.32
5°
6°
88.5
84.1
1.50
0.0221
62.28
0.005
1.00
1.014
0.5438
27.33
27.90
6°
7°
88.5
84.1
1.50
0.0221
61.45
0.005
0.98
0.989
0.5304
26.93
27.49
7°
8°
88.5
84.1
1.50
0.0221
60.61
0.005
0.95
0.964
0.5171
26.55
27.09
8°
9°
88.5
84.1
1.50
0.0221
59.78
0.005
0.93
0.940
0.5040
26.17
26.70
9°
10°
88.5
84.1
1.50
0.0221
58.95
0.005
0.90
0.915
0.4910
25.80
26.32
10°
11°
88.5
84.1
1.50
0.0221
58.11
0.005
0.88
0.892
0.4782
25.44
25.94
11°
12°
88.5
84.1
1.50
0.0221
57.28
0.005
0.86
0.868
0.4656
25.10
25.58
12°
13°
88.5
84.1
1.50
0.0221
56.44
0.005
0.83
0.845
0.4531
24.76
25.23
13°
14°
88.5
84.1
1.50
0.0221
55.61
0.005
0.81
0.822
0.4407
24.42
24.89
14°
15°
88.5
84.1
1.50
0.0221
54.78
0.005
0.79
0.799
0.4286
24.10
24.55
15°
16°
88.5
84.1
1.50
0.0221
53.94
0.005
0.77
0.777
0.4165
23.79
24.23
16°
17°
88.5
84.1
1.50
0.0221
53.11
0.005
0.75
0.754
0.4047
23.48
23.91
17°
18°
88.5
84.1
1.50
0.0221
52.28
0.005
0.72
0.733
0.3930
23.19
23.60
18°
19°
88.5
84.1
1.50
0.0221
51.44
0.005
0.70
0.711
0.3814
22.90
23.30
19°
20°
88.5
84.1
1.50
0.0221
50.61
0.005
0.68
0.690
0.3700
22.62
23.01
20°
21°
88.5
84.1
1.50
0.0221
49.78
0.005
0.66
0.669
0.3588
22.35
22.73
21°
22°
88.5
84.1
1.50
0.0221
48.94
0.005
0.64
0.648
0.3477
22.09
22.46
22°
23°
88.5
84.1
1.50
0.0221
48.11
0.005
0.62
0.628
0.3368
21.83
22.19
23°
24°
88.5
84.1
1.50
0.0221
47.28
0.005
0.60
0.608
0.3261
21.59
21.93
24°
25°
88.5
84.1
1.50
0.0221
46.44
0.005
0.58
0.588
0.3155
21.35
21.68
25°
26°
88.5
84.1
1.50
0.0221
45.61
0.005
0.56
0.569
0.3051
21.11
21.44
26°
27°
88.5
84.1
1.50
0.0221
44.77
0.005
0.54
0.550
0.2948
20.89
21.21
27°
28°
88.5
84.1
1.50
0.0221
43.94
0.005
0.52
0.531
0.2847
20.67
20.98
28°
29°
88.5
84.1
1.50
0.0221
43.11
0.005
0.51
0.512
0.2748
20.46
20.76
29°
30°
88.5
84.1
1.50
0.0221
42.27
0.005
0.49
0.494
0.2650
20.26
20.55
30°
31°
88.5
84.1
1.50
0.0221
41.44
0.005
0.47
0.476
0.2554
20.06
20.34
31°
32°
88.5
84.1
1.50
0.0221
40.61
0.005
0.45
0.459
0.2459
19.88
20.14
32°
33°
88.5
84.1
1.50
0.0221
39.77
0.005
0.44
0.441
0.2367
19.69
19.95
33°
34°
88.5
84.1
1.50
0.0221
38.94
0.005
0.42
0.424
0.2275
19.52
19.77
34°
35°
88.5
84.1
1.50
0.0221
38.11
0.005
0.40
0.407
0.2186
19.35
19.59
35°
36°
73
69.4
1.50
0.0221
37.27
0.007
0.99
1.002
0.5374
18.86
19.42
36°
37°
73
69.4
1.50
0.0221
36.44
0.007
0.94
0.961
0.5153
18.48
19.01
37°
38°
73
69.4
1.50
0.0221
35.60
0.007
0.90
0.920
0.4937
18.11
18.63
38°
39°
73
69.4
1.50
0.0221
34.77
0.007
0.87
0.881
0.4725
17.76
18.25
39°
40°
73
69.4
1.50
0.0221
33.94
0.007
0.83
0.842
0.4517
17.42
17.89
40°
41°
73
69.4
1.50
0.0221
33.10
0.007
0.79
0.804
0.4313
17.10
17.55
41°
42°
73
69.4
1.50
0.0221
32.27
0.007
0.75
0.767
0.4114
16.79
17.23
42°
43°
73
69.4
1.50
0.0221
31.44
0.007
0.72
0.731
0.3919
16.50
16.91
43°
44°
73
69.4
1.50
0.0221
30.60
0.007
0.68
0.695
0.3728
16.22
16.61
44°
45°
73
69.4
1.50
0.0221
29.77
0.007
0.65
0.660
0.3542
15.95
16.33
45°
46°
73
69.4
1.50
0.0221
28.94
0.007
0.62
0.626
0.3360
15.70
16.06
46°
47°
73
69.4
1.50
0.0221
28.10
0.007
0.58
0.593
0.3183
15.46
15.80
47°
48°
73
69.4
1.50
0.0221
27.27
0.007
0.55
0.561
0.3010
15.23
15.56
48°
49°
73
69.4
1.50
0.0221
26.43
0.007
0.52
0.530
0.2841
15.02
15.33
49°
50°
73
69.4
1.50
0.0221
25.60
0.007
0.49
0.499
0.2677
14.82
15.11
50°
51°
73
69.4
1.50
0.0221
24.77
0.007
0.46
0.469
0.2518
14.63
14.90
51°
52°
73
69.4
1.50
0.0221
23.93
0.007
0.43
0.441
0.2363
14.45
14.70
52°
53°
73
69.4
1.50
0.0221
23.10
0.007
0.41
0.412
0.2212
14.28
14.52
53°
54°
73
69.4
1.50
0.0221
22.27
0.007
0.38
0.385
0.2067
14.12
14.35
54°
55°
73
69.4
1.50
0.0221
21.43
0.007
0.35
0.359
0.1925
13.97
14.18
55°
56°
73
69.4
1.50
0.0221
20.60
0.007
0.33
0.333
0.1789
13.83
14.03
56°
57°
73
69.4
1.50
0.0221
19.77
0.007
0.30
0.309
0.1657
13.70
13.89
57°
58°
73
69.4
1.50
0.0221
18.93
0.007
0.28
0.285
0.1530
13.58
13.76
58°
59°
73
69.4
1.50
0.0221
18.10
0.007
0.26
0.262
0.1407
13.47
13.63
59°
60°
73
69.4
1.50
0.0221
17.27
0.007
0.24
0.240
0.1289
13.47
13.63
60°
61°
73
69.4
1.50
0.0221
16.43
0.007
0.22
0.219
0.1176
13.48
13.62
61°
62°
60
56.4
1.50
0.0221
15.60
0.010
0.54
0.551
0.2955
13.43
13.75
62°
63°
60
56.4
1.50
0.0221
14.76
0.010
0.49
0.498
0.2669
13.44
13.73
63°
64°
60
56.4
1.50
0.0221
13.93
0.010
0.44
0.447
0.2396
13.44
13.71
64°
65°
60
56.4
1.50
0.0221
13.10
0.010
0.39
0.398
0.2137
13.45
13.69
65°
66°
60
56.4
1.50
0.0221
12.26
0.010
0.34
0.353
0.1892
13.46
13.67
98.79
1.30
Tramo de
Diametro Candidatos a
Øe (mm)
Øi (mm)
Long. (m)
21.51
Desnivel Caudal (m)
( l/s )
fe
J
J'
hf
Hn
Hm
(m)
(m)
(m)
(m)
(m)
(m)
VERIFICACION FINAL DE PRESIONES
DESCRIPCION
ECUACIONES
VALOR (m)
Tolerancia de presiones en SUR
∆H =
2.5 (ha - hns) =
Tolerancia de presiones en Laterales
∆Hl =
hm - hn
=
1.21
Tolerancia de presiones en Distribuidores
∆Hd =
Hm - Hn
=
16.46
COND
3.23
VALOR P
17.67
VALOR O
∆Hl + ∆Hd
COR
RESUMEN DEL DISTRIBUIDOR Diam .Candidatos
Long.
Cant
Und
Clase
3"
84.1
52.15
11.00
Pzs
5
2.5"
69.4
39.12
8.00
Pzs
5
2"
56.4
7.52
1.50
Pzs
5
91.27
19.00
Pzs
5
Total
C5 Permite trabajar con 50 mca
DISEÑO DE TUBERIA TERCIARIA: PARA TRAMO CON PENDIENTE NEGATIVA: Tramo
Diametro Candidatos
Long.
-0.0147
Desnivel Caudal
fe
J (m)
J'
hf
i < J'=A
d/hf
de
a
Øe (mm)
Øi (mm)
(m)
(m)
( l/s )
(m)
(m)
(m)
i >= J'=B
(m)
0°
1°
88.5
84.1
1.00
0.0147
66.45
0.005
1.13
1.133
0.4041
A
0.0364
1°
2°
88.5
84.1
1.50
0.0221
65.61
0.005
1.10
1.107
0.5939
A
0.0373
2°
3°
88.5
84.1
1.50
0.0221
64.78
0.005
1.08
1.091
0.5850
A
0.0378
3°
4°
88.5
84.1
1.50
0.0221
63.95
0.005
1.05
1.065
0.5711
A
0.0387
4°
5°
88.5
84.1
1.50
0.0221
63.11
0.005
1.03
1.039
0.5574
A
0.0397
5°
6°
88.5
84.1
1.50
0.0221
62.28
0.005
1.00
1.014
0.5438
A
0.0407
6°
7°
88.5
84.1
1.50
0.0221
61.45
0.005
0.98
0.989
0.5304
A
0.0417
7°
8°
88.5
84.1
1.50
0.0221
60.61
0.005
0.95
0.964
0.5171
A
0.0428
8°
9°
88.5
84.1
1.50
0.0221
59.78
0.005
0.93
0.940
0.5040
A
0.0439
9°
10°
88.5
84.1
1.50
0.0221
58.95
0.005
0.90
0.915
0.4910
A
0.0451
10°
11°
88.5
84.1
1.50
0.0221
58.11
0.005
0.88
0.892
0.4782
A
0.0463
11°
12°
88.5
84.1
1.50
0.0221
57.28
0.005
0.86
0.868
0.4656
A
0.0475
12°
13°
88.5
84.1
1.50
0.0221
56.44
0.005
0.83
0.845
0.4531
A
0.0488
13°
14°
88.5
84.1
1.50
0.0221
55.61
0.005
0.81
0.822
0.4407
A
0.0502
14°
15°
88.5
84.1
1.50
0.0221
54.78
0.005
0.79
0.799
0.4286
A
0.0516
15°
16°
88.5
84.1
1.50
0.0221
53.94
0.005
0.77
0.777
0.4165
A
0.0531
16°
17°
88.5
84.1
1.50
0.0221
53.11
0.005
0.75
0.754
0.4047
A
0.0547
17°
18°
88.5
84.1
1.50
0.0221
52.28
0.005
0.72
0.733
0.3930
A
0.0563
18°
19°
88.5
84.1
1.50
0.0221
51.44
0.005
0.70
0.711
0.3814
A
0.0580
19°
20°
88.5
84.1
1.50
0.0221
50.61
0.005
0.68
0.690
0.3700
A
0.0598
20°
21°
88.5
84.1
1.50
0.0221
49.78
0.005
0.66
0.669
0.3588
A
0.0617
21°
22°
88.5
84.1
1.50
0.0221
48.94
0.005
0.64
0.648
0.3477
A
0.0636
22°
23°
88.5
84.1
1.50
0.0221
48.11
0.005
0.62
0.628
0.3368
A
0.0657
23°
24°
88.5
84.1
1.50
0.0221
47.28
0.005
0.60
0.608
0.3261
A
0.0678
24°
25°
88.5
84.1
1.50
0.0221
46.44
0.005
0.58
0.588
0.3155
A
0.0701
25°
26°
88.5
84.1
1.50
0.0221
45.61
0.005
0.56
0.569
0.3051
A
0.0725
26°
27°
88.5
84.1
1.50
0.0221
44.77
0.005
0.54
0.550
0.2948
A
0.0750
27°
28°
88.5
84.1
1.50
0.0221
43.94
0.005
0.52
0.531
0.2847
A
0.0777
28°
29°
88.5
84.1
1.50
0.0221
43.11
0.005
0.51
0.512
0.2748
A
0.0805
29°
30°
88.5
84.1
1.50
0.0221
42.27
0.005
0.49
0.494
0.2650
A
0.0835
30°
31°
88.5
84.1
1.50
0.0221
41.44
0.005
0.47
0.476
0.2554
A
0.0866
31°
32°
88.5
84.1
1.50
0.0221
40.61
0.005
0.45
0.459
0.2459
A
0.0900
32°
33°
88.5
84.1
1.50
0.0221
39.77
0.005
0.44
0.441
0.2367
A
0.0935
33°
34°
88.5
84.1
1.50
0.0221
38.94
0.005
0.42
0.424
0.2275
A
0.0972
34°
35°
88.5
84.1
1.50
0.0221
38.11
0.005
0.40
0.407
0.2186
A
0.1012
35°
36°
73
69.4
1.50
0.0221
37.27
0.007
0.99
1.002
0.5374
A
0.0412
36°
37°
73
69.4
1.50
0.0221
36.44
0.007
0.94
0.961
0.5153
A
0.0429
37°
38°
73
69.4
1.50
0.0221
35.60
0.007
0.90
0.920
0.4937
A
0.0448
38°
39°
73
69.4
1.50
0.0221
34.77
0.007
0.87
0.881
0.4725
A
0.0468
39°
40°
73
69.4
1.50
0.0221
33.94
0.007
0.83
0.842
0.4517
A
0.0490
40°
41°
73
69.4
1.50
0.0221
33.10
0.007
0.79
0.804
0.4313
A
0.0513
41°
42°
73
69.4
1.50
0.0221
32.27
0.007
0.75
0.767
0.4114
A
0.0538
42°
43°
73
69.4
1.50
0.0221
31.44
0.007
0.72
0.731
0.3919
A
0.0565
43°
44°
73
69.4
1.50
0.0221
30.60
0.007
0.68
0.695
0.3728
A
0.0593
44°
45°
73
69.4
1.50
0.0221
29.77
0.007
0.65
0.660
0.3542
A
0.0625
45°
46°
73
69.4
1.50
0.0221
28.94
0.007
0.62
0.626
0.3360
A
0.0658
46°
47°
73
69.4
1.50
0.0221
28.10
0.007
0.58
0.593
0.3183
A
0.0695
47°
48°
73
69.4
1.50
0.0221
27.27
0.007
0.55
0.561
0.3010
A
0.0735
48°
49°
73
69.4
1.50
0.0221
26.43
0.007
0.52
0.530
0.2841
A
0.0779
49°
50°
73
69.4
1.50
0.0221
25.60
0.007
0.49
0.499
0.2677
B
0.0826
50°
51°
73
69.4
1.50
0.0221
24.77
0.007
0.46
0.469
0.2518
B
0.0879
51°
52°
73
69.4
1.50
0.0221
23.93
0.007
0.43
0.441
0.2363
B
0.0936
52°
53°
73
69.4
1.50
0.0221
23.10
0.007
0.41
0.412
0.2212
B
0.1000
53°
54°
73
69.4
1.50
0.0221
22.27
0.007
0.38
0.385
0.2067
B
0.1071
54°
55°
73
69.4
1.50
0.0221
21.43
0.007
0.35
0.359
0.1925
B
0.1149
55°
56°
73
69.4
1.50
0.0221
20.60
0.007
0.33
0.333
0.1789
B
0.1237
56°
57°
73
69.4
1.50
0.0221
19.77
0.007
0.30
0.309
0.1657
B
0.1335
57°
58°
73
69.4
1.50
0.0221
18.93
0.007
0.28
0.285
0.1530
B
0.1446
58°
59°
73
69.4
1.50
0.0221
18.10
0.007
0.26
0.262
0.1407
B
0.1572
59°
60°
73
69.4
1.50
0.0221
17.27
0.007
0.24
0.240
0.1289
B
0.1716
60°
61°
73
69.4
1.50
0.0221
16.43
0.007
0.22
0.219
0.1176
B
0.19
61°
62°
60
56.4
1.50
0.0221
15.60
0.010
0.54
0.551
0.2955
B
0.07
62°
63°
60
56.4
1.50
0.0221
14.76
0.010
0.49
0.498
0.2669
B
0.08
63°
64°
60
56.4
1.50
0.0221
13.93
0.010
0.44
0.447
0.2396
B
0.09
64°
65°
60
56.4
1.50
0.0221
13.10
0.010
0.39
0.398
0.2137
B
0.10
65°
66°
60
56.4
1.50
0.0221
12.26
0.010
0.34
0.353
0.1892
B
0.1
98.79
1.2979
Tramo de
Diametro Candidatos a
Øe (mm)
Øi (mm)
Long. (m)
21.51
Desnivel Caudal (m)
( l/s )
fe
J
J'
hf
i < J'=A
d/hf
(m)
(m)
(m)
(m)
i >= J'=B
(m)
VERIFICACION FINAL DE PRESIONES DESCRIPCION
ECUACIONES
VALOR (m) 3.23
Tolerancia de presiones en SUR
∆H =
2.5 (ha - hns) =
Tolerancia de presiones en Laterales
∆Hl =
hm - hn
=
1.21
Tolerancia de presiones en Distribuidores
∆Hd =
Hm - Hn
=
16.46
RESUMEN DEL DISTRIBUIDOR Diam .Candidatos
Long.
Cant
Und
Clase
3"
84.1
52.66
10.53
Pzs
5
2.5"
69.4
39.12
7.82
Pzs
5
56.4
104.81
20.96
Pzs
5
91.77
18.35
Pzs
5
2" Total
COND
∆Hl + ∆Hd
17.67
:COR
SISTEMA DE RIEGO A PRESION C)
DISE O DE TUBERIA SECUNDARIA: Datos de diseño : Caudal Terciario : qs (l/s)
66.45 l/s
Esp. Distribuid :Sd ( m)
122 m.
Long. distribuidor: l ( m)
683.37 m.
Coef. Para tub. PVC : C
150
P. Entrada Terciaria: Hm =
239214 l/h
29.93 m.
Cálculos previos: Pendiente ( i ) =
0.0026673
m (F. Hanzen-Williams)
1.8552
Nº salidas :n
12
Caudal Secundario ( l/s) F ( n, lo=Se)
132.90 l/s
fe (m) de tabla Tramo
=18.91*d^(-1.87) Diametro Candidatos
Condición = fe
J
J'
hf
K(V)^2/2g
Hn
(m)
( l/s )
(m)
(m)
(m)
(m)
(m)
(m)
159.8
65.66
0.18
132.90
0.001
0.18
0.000 11.7786 2.24018683
150.09
159.8
121.31
0.32
132.90
0.001
0.18
0.000 21.7631 2.23790326
126.41
168
159.8
126.31
0.34
132.90
0.001
0.18
0.000 22.6601 2.23790326
101.85
3°
168
159.8
121.31
0.32
132.90
0.001
0.18
0.000 21.7631 2.23790326
78.17
2°
168
159.8
126.31
0.34
132.90
0.001
0.18
0.000 22.6601 2.23790326
53.61
1°
168
159.8
121.31
0.32
132.90
0.001
0.18
0.000 21.7631 2.23790326
29.93
682.21
1.82
a
Øe (mm)
Øi (mm)
7°
6°
168
6°
5°
168
5°
4°
4° 3° 2°
Long.
Desnivel Caudal
122.39
13.43
La pérdida de carga se calcula solo con J, no se considera J'; pues las salidas múltiples no funcionan simultaneamente.Se considera las pérdi
RESUMEN DEL TUBO SECUNDARIO: Diam .Candidatos 6"
Hm-Hn
(m)
de
NOTA:
478427 l/h
0.393
159.8
Long. 682.21
Cant 136.44
Und
Clase
Pzs
5
Total
682.21
136.44
Pzs
SISTEMA DE RIEGO A PRESION D)
DISE O DE TUBERIA PRINCIPAL: Datos de diseño : Caudal Secundaria : qs (l/s)
132.90 l/s
Esp. Secundario :Ss ( m)
176 m.
Long. distribuidor: l ( m)
786.24 m.
Coef. Para tub. PVC : C
150
P. Entrada Secundario: Hm
478427 l/h
163.93 m.
Cálculos previos: Pendiente ( i ) =
0.0040
m (F. Hanzen-Williams)
1.8552
Nº salidas : n
4
Caudal Principal ( l/s)
132.90 l/s
F ( n, lo=Se) fe (m) de tabla Tramo de
=18.91*d^(-1.87) Diametro Candidatos
Condición = fe
J
J'
hf
K(V)^2/2g
Hn
(m)
( l/s )
(m)
(m)
(m)
(m)
(m)
(m)
159.8
0.00
0.00
132.90
0.001
0.18
0.000
0.0000
4.4804
310.79
159.8
115.32
0.46
132.90
0.001
0.18
0.000 20.6885 2.23790326
288.33
168
159.8
223.64
0.89
132.90
0.001
0.18
0.000 40.1212 2.23790326
246.86
14°
168
159.8
223.64
0.89
132.90
0.001
0.18
0.000 40.1212 2.23790326
205.40
7°
168
159.8
223.64
0.89
132.90
0.001
0.18
0.000 40.1212 2.23790326
163.93
786.24
3.14
Øe (mm)
Øi (mm)
0°
1°
168
1°
28°
168
28°
21°
21° 14°
Long.
Desnivel Caudal
141.05
13.43
La pérdida de carga se calcula solo con J, no se considera J'; pues las salidas múltiples no funcionan simultaneamente.Se considera las pérdi
RESUMEN DEL TUBO PRINCIPAL: Diam .Candidatos 6"
Hm-Hn
(m)
a
NOTA:
478427 l/h
0.485
159.8
Total
Long.
Cant
Und
Clase
786.24
157.25
Pzs
7.5
786.24
157.25
Pzs
9/F$11)^1.8552)*(E25^-4.87) 0.54)*1/0.2788*1/C*1/(D/1000)^(2.63)))^(1/0.54)
<
∆H =
3.23 m
*C*R^0.63S^0.54
Observaciones : (CORREGIR) No existe p. disponible : (CORREGIR) No existe p. disponible : (OK) Existe presiòn disponible : (OK) Existe presiòn disponible : (OK) Existe presiòn disponible
: (OK) Existe presiòn disponible
IMENTACION:0,65m/s: Se
os variables para optimizar oyecto
n
reg=
66.45 lts/seg
<
Lateral ∆H =
∆h
Veloc.
hm-hn
(m/s)
0.42
11.96
0.62
11.81
0.61
11.66
0.59
11.51
2.43 m
Observaciones
0.58
11.36
0.57
11.21
0.55
11.06
0.54
10.91
0.53
10.76
0.51
10.61
0.50
10.46
0.49
10.31
0.48
10.16
0.46
10.01
0.45
9.86
0.44
9.71
0.43
9.56
0.42
9.41
0.40
9.26
0.39
9.11
0.38
8.96
0.37
8.81
0.36
8.66
0.35
8.51
0.34
8.36
0.33
8.21
0.32
8.06
0.31
7.91
0.30
7.76
0.29
7.61
0.28
7.46
0.27
7.31
0.26
7.16
0.25
7.01
0.24
6.86
0.56
9.85
0.54
9.63
0.52
9.41
0.49
9.19
0.47
8.97
0.45
8.75
0.43
8.53
0.41
8.31
0.39
8.09
0.38
7.87
0.36
7.65
0.34
7.43
0.32
7.21
0.31
6.99
0.29
6.77
0.27
6.55
0.26
6.33
0.24
6.11
0.23
5.89
0.21
5.67
0.20
5.45
0.19
5.23
0.18
5.00
0.16
4.78
0.15
4.56
0.14
4.34
0.32
6.24
0.29
5.91
0.26
5.58
0.24
5.24
0.21
4.91
: (CORREGIR) Falta presión
16.46 ∆h
Veloc. (m/s)
ICION RMITIDO BTENIDO EGIR
t' =
1+ (d/hf)+0.357(-d/hf)^(1.57)
t'
t' hf
Hn
Hm
∆h
hm-hn
Veloc.
(m)
(m)
(m)
0.3902
29.54
29.93
0.39
11.96
0.9648 0.57297
29.06
29.63
0.57
11.81
0.9643
0.5641
28.62
29.18
0.56
11.66
0.9634 0.55022
28.19
28.74
0.55
11.51
0.9626 0.53651
27.78
28.32
0.54
11.36
0.9617 0.52294
27.37
27.90
0.52
11.21
0.9607 0.50954
26.98
27.49
0.51
11.06
0.9597 0.49628
26.59
27.09
0.50
10.91
0.9587 0.48319
26.21
26.70
0.48
10.76
0.9577 0.47025
25.85
26.32
0.47
10.61
0.9566 0.45746
25.49
25.94
0.46
10.46
0.9555 0.44484
25.14
25.58
0.44
10.31
0.9543 0.43236
24.80
25.23
0.43
10.16
0.9531 0.42005
24.47
24.89
0.42
10.01
0.9518
24.15
24.55
0.41
9.86
0.9656
0.4079
(m/s)
0.9504
0.3959
23.83
24.23
0.40
9.71
0.9491 0.38406
23.53
23.91
0.38
9.56
0.9476 0.37238
23.23
23.60
0.37
9.41
0.9461 0.36086
22.94
23.30
0.36
9.26
0.9445
0.3495
22.66
23.01
0.35
9.11
0.9428
0.3383
22.39
22.73
0.34
8.96
0.9411 0.32726
22.13
22.46
0.33
8.81
0.9393 0.31639
21.88
22.19
0.32
8.66
0.9374 0.30567
21.63
21.93
0.31
8.51
0.9354 0.29511
21.39
21.68
0.30
8.36
0.9333 0.28472
21.16
21.44
0.28
8.21
0.9311 0.27449
20.93
21.21
0.27
8.06
0.9288 0.26443
20.72
20.98
0.26
7.91
0.9263 0.25453
20.51
20.76
0.25
7.76
0.9237 0.24479
20.30
20.55
0.24
7.61
0.9210 0.23522
20.11
20.34
0.24
7.46
0.9182 0.22581
19.92
20.14
0.23
7.31
0.9152 0.21657
19.74
19.95
0.22
7.16
0.9120
0.2075
19.56
19.77
0.21
7.01
0.9086 0.19859
19.39
19.59
0.20
6.86
0.9612 0.51658
18.90
19.42
0.52
9.85
0.9596 0.49453
18.52
19.01
0.49
9.63
0.9579
0.4729
18.15
18.63
0.47
9.41
0.9561 0.45171
17.80
18.25
0.45
9.19
0.9541 0.43095
17.46
17.89
0.43
8.97
0.9521 0.41062
17.14
17.55
0.41
8.75
0.9498 0.39073
16.83
17.23
0.39
8.53
0.9475 0.37127
16.54
16.91
0.37
8.31
0.9449 0.35226
16.26
16.61
0.35
8.09
0.9421 0.33369
16.00
16.33
0.33
7.87
0.9391 0.31556
15.74
16.06
0.32
7.65
0.9359 0.29787
15.50
15.80
0.30
7.43
0.9324 0.28064
15.28
15.56
0.28
7.21
0.9286 0.26385
15.06
15.33
0.26
6.99
0.9245 0.24751
14.82
15.11
0.29
6.77
0.9200 0.23163
14.63
14.90
0.27
6.55
0.9150 0.21621
14.45
14.70
0.26
6.33
0.9096 0.20125
14.28
14.52
0.24
6.11
0.9036 0.18675
14.12
14.35
0.23
5.89
0.8970 0.17272
13.97
14.18
0.21
5.67
0.8897 0.15916
13.83
14.03
0.20
5.45
0.8816 0.14607
13.70
13.89
0.19
5.23
0.8725 0.13345
13.58
13.76
0.18
5.00
0.8623 0.12132
13.47
13.63
0.16
4.78
0.8508 0.10968
13.47
13.63
0.15
4.56
0.84 0.09853
13.48
13.62
0.14
4.34
0.93
0.2752
13.43
13.75
0.32
6.24
0.92 0.24668
13.44
13.73
0.29
5.91
0.92 0.21952
13.44
13.71
0.26
5.58
0.91 0.19374
13.45
13.69
0.24
5.24
1 0.16935
13.46
13.67
0.21
4.91
16.46 t'
t' hf
Hn
Hm
(m)
(m)
(m)
∆h
: (CORREGIR) Falta presión ICION
EGIR
Veloc. (m/s)
<
50.00 m
∆H =
Hm
∆h
Veloc.
(m)
hm-hn
(m/s)
163.93
13.84
6.63
150.09
23.68
6.63
126.41
24.56
6.63
101.85
23.68
6.63
78.17
24.56
6.63
53.61
23.68
6.63
0.0 0
das por accesorios.
Observaciones
: (OK) Existe pres iòn
<
50.00 m
∆H =
Hm
∆h
Veloc.
(m)
hm-hn
(m/s)
315.27
4.48
6.63
310.79
22.47
6.63
288.33
41.46
6.63
246.86
41.46
6.63
205.40
41.46
6.63
0.00
das por accesorios.
Observaciones
: (OK) E xiste presi òn