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INGENIERIA CIVIL

DISEÑO DE RIEGO POR ASPERSION

El riego por aspersión es un método presurizado de aplicación del agua, en donde el chorro es pulverizado, cayendo el agua al suelo en forma de pequeñas gotas, simulando una lluvia. Las principales características operativas de este método son: a) La velocidad de aplicación del agua debe ser menor que la velocidad de infiltración básica. b) En los laterales, las pérdidas de carga deben ser inferiores al 20%. c) En la línea principal, la pérdida de carga debe ser inferior al 15%. d) Los laterales debieran colocarse en forma perpendicular a la dirección del viento. e) Los laterales debieran ir en el sentido de la pendiente para ahorrar energía. ener gía. La decisión de usar este método implicará una seria de ventajas y desventajas, respecto de otros métodos de riego, estas pueden resumirse en las siguientes:

Ventajas 1) 2) 3) 4) 5) 6) 7)

Se adapta a todo tipo de superficies y topografías. Es posible regular la tasa de aplicación de agua en el suelo. El sistema es de fácil operación. Tiene una alta eficiencia de riego. Es posible aplicar agroquímicos por la línea de riego. Se puede regular fácilmente el caudal aplicado. El sistema puede ser automatizado.

Desventajas 1) 2) 3) 4)

El sistema requiere estar presurizado para funcionar, lo cual implica el consumo de energía. El costo de tubería y accesorios. Las zonas con vientos fuertes disminuyen la eficiencia del riego. Se reduce la eficiencia de riego en los extremos de los terrenos, esto se agrava en terrenos muy irregulares. 5) Se incrementan los riesgos fitosanitarios. 6) Si el agua es de mala calidad, al quedar ésta sobre el follaje o tallos y evaporarse, deja en la superficie de la planta sales u otras sustancias que pueden ser tóxicas, tanto para la planta o para los a nimales, en caso de que el cultivo sea un forraje como la alfalfa. 7) Cuando la textura del suelo es predominantemente arcillosa o limosa, puede haber problemas por sellamiento superficial del suelo, disminuyendo la infiltración del agua.

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Cálculos básicos Lámina de riego a reponer (Lr) Esta corresponde a la lámina de agua que se debe reponer en cada riego:

Lr  (cc  pmp) * Pr* f

Lr = es la lámina de riego que se debe aplicar en cada riego (cm) cc = es el contenido volumétrico de humedad a capacidad de campo (cm3/cm3) pmp = es el contenido volumétrico de humedad a punto de marchitamiento permanente (cm3/cm3) Pr = es la profundidad de raíces (cm) f = es el factor de abatimiento (fracción decimal, depende del cultivo).

Dósis total de riego (Dp)

Et *10

Dp  

E Dp = es la cantidad de agua que se requiere reponer durante el desarrollo del cultivo (m3/ha)

Et = es la evapotranspiración de todo el período de desarrollo del cultivo (mm) E = es la eficiencia de riego (adimensional)

Intervalo crítico de riego (Irc) Este corresponde a la frecuencia de riego durante el período de mayor demanda de agua. El diseño de riego debe estar en función de esta frecuencia. Durante los meses cuando sea menor la evapotranspiración la frecuencia entre un riego y otro se puede alargar. El cálculo se hace a partir de la siguiente expresión:

Irc 

Lr Et

max

Irc = es el intervalo crítico de riego (días) Lr = es la lámina de riego a reponer (cm) Etmax = es la evapotranspiración del mes más crítico (mes con mayor Et) (cm)

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Tiempo de riego (Tr)

Tr 

Lr Va * E

Tr = es el tiempo de riego sin cambio de posición de laterales (horas) Lr = es la lámina de riego a reponer (cm) E = es la eficiencia de riego (adim) Va = es la velocidad de aplicación (cm/h)

Tr 1  Tr  tc Tr1 = es el tiempo de riego con cambio de posición de laterales (horas) tc = es el tiempo de demora para cambiar un equipo de un sector a otro. Esto sólo es válido si se trata de equipos portátiles.

Superficie de riego diaria (Srd) Es la superficie más grande que podrá regarse de acuerdo con el diseño y condiciones del sector y del cultivo.

Srd  Sup * 7 *Tr 1 Irc * js * jd Srd = es el área o superficie de riego diaria (m2) Sup = es la superficie del terreno (m2) Tr1 = tiempo de riego para sistemas portátiles (horas) Irc = es el intervalo de riego crítico (días) js = corresponde a los días de la semana que se trabajan (número) jd = corresponde a las horas diarias que se trabaja (número).

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Número de laterales Es el número de laterales que se requieren para regar la superficie de riego diaria (Am)

N 

Srd L * Sl

N = es el número de laterales requeridos. Srd = es la superficie diaria de riego (m2) L = es la longitud de los laterales (m)

Sl = es la separación entre laterales (m)

Número de aspersores

n 

L Se 

1

n = es el número de aspersores L = es la longitud del lateral (m) Se = es la separación entre aspersores (m)

Caudal requerido Se refiere a la cantidad de agua necesaria por unidad de riego.

Ql  Qe * N * n

Ql = es el caudal requerido por unidad de riego (lps) Qe = es el caudal de cada emisor o aspersor (lps) N = es el número de laterales en operación n = es el número de aspersores por lateral

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Qs  Ql *Tr * 3.6 Qs = es el caudal necesario por jornada (diario) de riego (lps) Ql = es el caudal diario requerido (lps) Tr = es el tiempo de riego (horas)

Pérdida de carga (pérdidas por fricción) Se utiliza Hazem-Williams

hf  3157 * Q1.852 * L C 1.852 * D 4.869 hf = son las pérdidas de carga (m) Q = es el caudal que circulará por la tubería (lph) L = es la longitud de la tubería (m) C = constante(C=150 para tubería de PVC) D = es el diámetro interno de la tubería (mm)

Cálculo del coeficiente de salidas múltiples Cuando una tubería tiene muchas salidas, la pérdida de carga variará en la misma, ya que se produce una disminución en el caudal. Mediante el coeficiente de Christiansen (F) se corrige la pérdida de carga considerando las n salidas que tenga:

F  0.351 1  0.154 (2 * n)n2 F = es el factor de Christiansen n = es el número de salidas que tiene la tubería, en el caso de tubería lateral será el número de aspersores.

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Pérdida de carga efectiva (hf e)

hf e  hf * F Requerimientos de potencia en la bomba La potencia requerida por la bomba se calcula con la ecuación:

HP

B



Qs * H

76 * E

T B

HPB = es la potencia requerida por la bomba (Caballos de Fuerza, HP) Qs = es el caudal del sistema o en la subunidad de riego (lps) HT = es la carga total del sistema (m) EB = es la eficiencia de la bomba (0.80-0.85)

Requerimientos de potencia en el motor

HPm 

Qs * H T 76 * E B * E m



HP B E m

Em = es la eficiencia del motor (0.90 – 0.95)

Para convertir de HP a Kwatt/hora KWatt / hora  HP * 0.746

Uniformidad de funcionamiento de aspersores Al diseñarse un sistema de riego por aspersión, un buen funcionamiento del mismo requiere de 2 condiciones: 1) que los aspersores estén operando dentro de los rangos de presión y gasto definidos por el fabricante, y 2) que exista entre ellos un traslape apropiado entre sus radios de mojado.

Coeficiente de uniformidad Si no existe un buen traslape se producirá un mojado disparejo del terreno, con lo cual disminuirá la eficiencia del riego. Una metodología usada para determinar la eficiencia del método de riego es a través del llamado

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Coeficiente de Uniformidad (CU) o Coeficiente de Christiansen. Este coeficiente se calcula a partir de la siguiente expresión:



CU  100 1 





 ABS  X  Xprom Xprom * n





Abs() = es el valor absoluto de lo contenido en el paréntesis. X = es la lámina de agua medida Xprom = es la lámina promedio del agua n = es el número de observaciones realizadas En el terreno las mediciones se tienen que disponer con un conjunto de recipientes dispuestos en cuadrado en el terreno y con una separación (máxima) de 1 metro entre ellos. Se considera que la CU es apropiada si es que alcanza valores iguales o mayores al 85%.

Coeficiente de Hart En forma práctica, el coeficiente de Hart (CH) corresponde al coeficiente de variación y que relaciona la desviación estándar con el promedio poblacional. Mientras mayor sea el CH, menos uniforme será el riego que se esté aplicando. Este coeficiente se calcula mediante: S CH  100 *

Xprom

S = es la desviación estándar El CH no debe sobrepasar los valores del 20-25%. Si el CH supera el límite superior, entonces implicaría que existe una alta desuniformidad entre los aspersores dispuestos en el terreno.

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EJERCICIO DE APLICACIÓN 1 Características generales El lote analizado es un romboide que tiene las siguientes características: Límite norte y sur : 350 metros Límites Este y Oeste : 250 metros Superficie : 8.75 hectáreas Pendiente N-S : 2.4% Pendiente E-O : 3.76% Días de trabajo a la semana (js) = 6 días Horas de trabajo diarias (jd) = 12 horas Eficiencia de riego (E) = 85% Separación de aspersores = 12.5 metros Separación de laterales = 12.5 metros

Características agronómicas Características del suelo Textura predominante = Franco arenosa Capacidad de campo = 16% Punto de marchitez permanente = 4.0% Fracción de agua disponible en el suelo (f) = 0.55 Velocidad de infiltración básica = 4.99 cm/h Características del cultivo Cultivo = Alfalfa Profundidad radicular = 1 metro Evapotranspiración total = 1,450.1 mm Mes = Octubre Evapotranspiración máxima = 6.4 mm/día

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1.- Lámina de riego (Lr) Lr = (0.16 - 0.04)*100*0.55 = 6.6 cm 2.- Dosis total de riego (Dp)

Dp 

1450.1*10

 17,060m / ha 3

0.85 3.- Intervalo de riego crítico (Irc)

Lr

Irc  Etc

6.

6

 0 . 64  10.3  10dias

Disposición de laterales El agua se obtendrá desde el punto más alto del lote (punto A en el plano), y se conducirá por una tubería paralela al límite norte del predio, en un tramo de 125 metros, posteriormente, la tubería principal cruza el predio en forma paralela al límite oeste con un tramo de 350 metros. Los laterales serán paralelos al límite oeste del lote y tendrán una longitud de 125 metros.

Aspersor usado Se considerará el aspersor Rain-bird modelo 20B-ADJ, el cual tendrá las siguientes características: Presión requerida = 4.0 bar Radio de mojado = 12.5 metros Caudal = 0.34 lps Velocidad de aplicación = 8.0 mm/hora Altura de operación = 2.1 metros 4.- Tiempo de riego (Tr) Considerando que el tiempo de cambio (tc) entre un sector y otro es de 1 hora, se calcula de la siguiente manera:

6.6 Tr  0.85 * 0.8 1  9.7 1  10.7  11 horas Es decir, se alcanzará a regar un sector por día. 5.- Superficie máxima de riego diaria (Srd)

Srd 

87500 * 7 *11

 9357.6m2

10 * 6 *12 9


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La superficie anterior, es la superficie mínima que deberá regarse cada día durante el mes de mayor demanda de agua (octubre), para lograr un riego según lo planificado. 6.- Número de laterales por riego (N) Considerando que: a) b) c) d)

N 

La separación entre laterales es de 12.5 metros Los laterales tendrán 119 metros de largo La superficie mínima de riego es de 9357.6 m2 No existen restricciones de agua

9357.6  6 laterales por cada puesta de riego 125 *12.5

7.- Número de aspersores por lateral (n) Teniendo en cuenta que la separación entre aspersores (Se) es de 12.5 metros, se tiene que:

n  12

125 .5 1  11 aspersores/lateral

8.- Caudal requerido por unidad de riego (Ql) Considerando que cada lateral tiene 11 aspersores, de los cuales 10 giran 360° y su caudal es de 0.34 lps, mientras que el último aspersor de cada lateral únicamente gira 180° y su caudal es de 0.17 lps. Ql  (0.34 *10  0.17) * 6  21.42lps

9.- Caudal requerido por jornada de riego (diario) Qs  21.42 *11* 3.6  848.23m3 / jornada

Diseño hidráulico A partir de la información anterior, los siguientes son los datos con los cuales se harán los cálculos para el diseño hidráulico: Número de laterales por riego

= 6

Número de aspersores por lateral

= 11

Gasto de cada aspersor 360°

= 0.34 lps

Gasto de cada aspersor 180°

= 0.17 lps

Gasto de cada lateral

= 3.57 lps

Caudal total conducido

= 21.42 lps

10

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Dependiendo de las condiciones consideradas, pueden ser múltiples los diseños posibles que se puedan lograr para un sistema de riego determinado. Sin embargo, en la decisión final se deben considerar cuales son los costos relevantes del diseño, tales como: Valor de las bombas requeridas Costo de la energía Costo de las tuberías Tipo de emisores disponibles en el mercado Al momento de elegirse el diámetro óptimo debe tenerse en cuenta que la pérdida de carga producida tiene que ser igual o menor que la máxima permitida. Para lo anterior, debe tenerse en cuenta:

a) Si se eligen los menores diámetros posibles, entonces se aminorará el costo de las tuberías, pero será mayor el requerimiento de potencia, requiriéndose de bombas de mayor capacidad (más caras) y se consumirá una mayor cantidad de energía. b) Si se eligen mayores diámetros, entonces serán menores los requerimientos de potencia, pero serán mayores los costos de las tuberías usadas, ya que estas serán de mayor diámetro y, eventualmente, de mayor clase.

10- Pérdida de carga en tubería principal Esta se dividió en tres sectores, dependiendo de las condiciones del diseño. Cada tramo se ha delimitado por letras que se encuentran en el plano.

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125 m

B

Bomba

A

350 m

C

250 m Características del terreno y del diseño de riego

Dado a que el terreno presenta pendiente a favor, esta se aprovechará permitiendo una pérdida de carga igual a la pendiente, de tal forma de disminuir los requerimientos de potencia y eliminar las diferencias de presión entre un extremo y otro de la tubería. Sector A-B Este va desde la bomba hasta que se conecta con tubería dispuesta en sentido Este – Oeste, sus características son: Largo

= 125 m

Pendiente del terreno

= 2.4%

Desnivel

=3m

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Para la situación antes descrita, existe un desnivel de 3 metros, por lo tanto, interesará conocer cuál será el diámetro de tubería que causará una pérdida de carga lo más cercana posible a la diferencia de cota entre los puntos A y B. Para lo anterior, de la expresión ( ) se ha despejado el término D (diámetro) quedando:

 3,157 * Q1.852 * L 

0.2053

D  



1.852

C

*h

(19)



Considerando que hf = desnivel

 3,157 * 77112 1.852 *125  D  



1.852

150

0.2053



*3

 120.7mm

Sector B-C En este tramo se usará el mismo criterio, es decir, permitir que la tubería tenga una pérdida de carga menor o igual al desnivel del terreno. Longitud Norte – Sur

= 350 m

Cota inicial

= 97 m

Desnivel

= 13.1 m

Cota final

= 83.9 m

Pendiente del terreno

= 3.76%

El diámetro sería:

 3,157 * 77112 1.852 * 350  D  



1.852

150

*13.1

0.2053



 110.18mm

Todo el tramo A – C Un de las condiciones de diseño, es que en este tramo exista una variación de presión menor al 15%. Para el tramo A-B la tubería de diámetro comercial más cercano es la de 125 mm, la cual tiene 117.6 mm de diámetro interno. El tramo B-C también se hará con tubería de 125 mm de diámetro externo. Con lo anterior y teniendo en cuenta que en el punto B del plano debiera haber una presión de 42.1 metros (40 metro que el aspersor requiere (4 bar), más 2.1 m de altura del aspersor), se calcularon los datos contenidos en cuadro 1. Para el cálculo de las variaciones de presión, se emplea la siguiente expresión: Var ( j)  Var ( j 1)  hf  pendiente

(20)

Var(j) es la variación de altura piezométrica(hzp) en el tramo j Hf es la pérdida de carga en metros (m)

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Las pérdidas de carga siempre tendrán un signo negativo. Para el caso de las pendientes del terreno, estas tendrán signo positivo si el terreno desciende y negativo si el terreno asciende. Tramo

Pérdida de carga hf (m)

Cambio en pendiente (m)

Variación en hzp (m)

Presión en sistema (m) Inicio

Fin

A-B

-3.4

+3.0

-0.4

42.5

42.1

B-C

-9.6

+13.1

+3.5

42.1

45.6

Las presiones extremas (42.1 y 45.6 m) implican un 8.3% de variación, estando dentro del rango de variación permitida. Pérdida de carga en laterales En cada oportunidad se regará con 6 laterales. Hay que controlar que en el lateral, las pérdidas de carga sean inferiores al 20% de la presión total. Para lo anterior, se usa la ecuación (13): Las características de los laterales son: Longitud

= 112.5 m (con aspersores de igual gasto)

Número de aspersores por lateral

= 11

Caudal por lateral

= 3.57 lps (12,852 lph)

Para 42.1 m de presión, se podría aceptar una diferencia de hasta un 20%, es decir hasta 8.4 m. Con fines prácticos del ejercicio, se aceptarán 6 m como máxima diferencia aceptada. Teniendo en cuenta que la variación en el caudal hará que varíe las pérdidas de carga, hay que usar el coeficiente F de Christiansen (calculado con la ecuación 12), considerando que cada lateral tiene 11 salidas, la expresión queda como sigue:

F  0.351 

1  0.154  0.3977 2 *11 121

Si hfe = 6 m y se reemplaza el valor en la ecuación (13) se tiene:

hf e  hf * F 6  hf * 0.39799

6 hf  0.39799  15.01m

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Es decir, se debe buscar una tubería cuyo diámetro produzca una pérdida de carga de 14.9 metros cuando por ella circulen 3.57 lps. Usando la expresión (19):

 3.157 *12852 1.852 *112.5 D  



1.852

150

*15.01



0.2053

 42.9m

Con lo anterior, el diámetro de la lateral debiera ser de 50 mm y clase 6, la cual tiene un diámetro interno de 46.4 mm, con esto, la pérdida de carga total en lateral será de 10.4 m Por lo anterior, la pérdida de carga en el lateral será de:

hf e  hf * F  10.4 * 0.39799  4.1m Considerando que: a) La presión al inicio del lateral será aproximadamente 42.1 m b) La pendiente del terreno implicará que en los 125 metros del lateral la altura del terreno varíe en  3 m En el sector con pendiente a favor se tendrá: Presión final = 42.1 – 4.1 + 3 = 41 m (variación = 2.6%) En el sector con pendiente en contra se tendrá: Presión final = 42.1 – 4.1 – 3 = 35 m (variación = 16.9%) En ambos casos la variación esta por debajo del máximo permitido (20%), por tanto el diámetro usado es correcto.

Requerimientos de potencia En este punto para el cálculo se usará la ecuación (14). Los datos del problema son: Qs = 21.42 lps Eficiencia del motor (Em) = 95% Eficiencia de la bomba (E b) = 80% Carga total a) Carga en inicio del tramo A

= 42.5

b) Pérdida de carga por filtros

= 8.0

c) Pérdida de carga por accesorios, se asume un 10% de a+b) = 5.1 d) Profundidad del agua

= 2.0

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Suma

57.6

Potencia de la bomba

HP  21.42 * 57.6 76 * 0.8

 20.3 HP

Potencia del motor

HP 

21.42 * 57.6  21.4 HP

76 * 0.8 * 0.95

Dados los valores obtenidos, habría que comprar una bomba con una p otencia mayor que 21.4 HP, lo cual dependerá de los productos que existan en el mercado y de sus curvas de rendimiento.

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EJERCICIO DE APLICACIÓN 2: En la zona de Angaraes (Lircay) ubicada en la sierra del departamento de Huancavelica a altura de 3150 m.s.n.m. existe 5.8ha de cultivo, que requiere un mejor aprovechamiento del sistema de riego para ello se adjunta la siguiente cedula: Se pide calcular: a) Determinar el agua de cultivo y asi la demanda total de proyecto. b) Volumen de reservorio c) Diámetro de tuberia

VARIACION MENSUAL DE LA TEMPERATURA MEDIA HUMEDAD RELATIVA MEDIA Y LA PRECIPITACION TOTAL EN LIRCAY MES

TEMPERATURA

HUMEDAD RELATIVA

PRECIPITACION

MEDIA

MEDIA

TOTAL

(ºc)

(%)

(mm)

ENERO.

10.70

78.00

81.00

FEBRERO.

10.30

80.00

92.00

MARZO

10.30

80.00

123.00

ABRIL

10.70

77.00

26.90

MAYO

10.60

70.00

3.80

JUNIO

10.30

63.00

0.00

JULIO

10.40

58.00

0.00

AGOSTO

10.90

61.00

0.00

SETIEMBRE.

11.30

62.00

3.50

OCTUBRE

11.20

65.00

15.40

NOVIEMBRE.

11.10

67.00

7.70

DICIEMBRE.

10.90

67.00

30.70

ANUAL

10.73

69.00

384.00

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ALTITUD = 3150 m.s.n.m VELOCIDAD DEL VIENTO = 2 m/s

TABLA Nº1 ( FUENTE DATOS DEL SENAMI - MUNICIPALIDAD LIRCAY) CALCULO DE LA EVAPOTRANSPIRACION POTENCIAL - LIRCAY CE = 1 + 0.04 (ALTITUD M.S.N.M / 2000) CH = 0.166 ( 100 - HR ) 1/2 ETP = MF x TMF x CH x CE DC = Etc - PE ETP = Evapotranspiracion Potencial (mm/mes) MF = Factor mensual de latitud TMF = Temperatura media mensual ( ºF) CE = Correccion por altitud

CALCULO DE LA EVAPOTRANSPIRACION POTENCIAL - LIRCAY

ETP (mm/mes)

ETP (mm/dia)

1.063 51.260

111.37

3.71

2.292 0.742

1.063 50.540

91.41

3.05

80.00

2.350 0.742

1.063 50.540

93.73

3.12

51.26

77.00

2.002 0.796

1.063 51.260

86.85

2.89

51.08

70.00

1.799 0.909

1.063 51.080

88.81

2.96

MES

T (ºc)

T (ºF)

HR (%)

ENER0.

10.70

51.26

78.00

2.625 0.779

FEBRERO.

10.30

50.54

80.00

MARZO

10.30

50.54

ABRIL

10.70

MAYO

10.60

MF

CH

18

CE

TMF


I GE IERIA CIVIL

JUNIO

10.30

50.54

63.00

1.608 1.010 1.063 50.540

87.23

2.91

JULIO

10.40

50.72

58.00

1.719 1.076 1.063 50.720

99.71

3.32

AGOSTO

10.90

51.62

61.00

1.950 1.037 1.063 51.620

110.92

3.70

SETIEMBRE.

11.30

52.34

62.00

2.169 1.023 1.063 52.340

123.49

4.12

OCTUBRE

11.20

52.16

65.00

2.477 0.982 1.063 52.160

134.88

4.50

NOVIEMBRE. 11.10

51.98

67.00

2.520 0.954 1.063 51.980

132.78

4.43

10.90

51.62

67.00

2.675 0.954 1.063 51.620

139.97

4.67

DICIEMBRE.

TABLA Nº2 ( FUENTE DESARROLLADO POR EL GRUPO).

COEFICIENTE DE CULTIVO LIRCAY

CULTIVO BASE

AREA (HA)

MAIZ GRANO

2.8

PAPA

1

CEBADA

0.78

TRIGO

0.8

AREA

5.38

KC

ENE

FEB MAR ABRIL MAYO JUNIO JULIO AGOST SET OCT

0.56 0.89 1.12

1.05

0.78

0.86

1.6

1.58

1

0.25

0.7

1.07

1.17

0.8

0.25

4.38 4.38

4.38

4.38

4.38

5.38

1

0.56 0.80

1.20

1.17

0.82

0.50

0.86

0.56

TABLA Nº3 (FUENTE EQUIPO TECNICO).

19

DIC

0.56 0.72

0.56 1.28

NOV

1.15

1.23

1

1

1.15

1.15 0.94 0.75

1

1.23 1.15

1

1

0.94 0.75


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CALCULO DE PRECIPITACION EFECTIVA - LIRCAY

BURNEEU

MES

ETP

PRECIPITACION EFECTIVA

ENERO.

111.37

85.87

5

0

FEBRERO.

91.41

74.17

30

95

MARZO

93.73

75.67

55

90

ABRIL

86.85

71.20

80

82

MAYO

88.81

72.48

105

65

JUNIO

87.23

71.45

130

45

JULIO

99.71

79.56

155

25

AGOSTO

110.92

85.67

156

5

SETIEMBRE.

123.49

91.32

OCTUBRE

134.88

95.47

NOVIEMBRE.

132.78

94.95

DICIEMBRE.

139.97

96.74

a) AREA DE RIEGO Considerando que el area de cada aspesor en circular con 15.2 m de radio tenemos: A =

=

= 725.83 m2

Aplicando un coeficiente de reducción para encontrar el área útil resulta: 0.866 * A = 0.866 * 725.83 m2 = 628.57 m2

B) NUMERO DE ASPESORES Tenemos que : N=

=

= 85.59 <> 86 aspesores

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I GE IERIA CIVIL

C) DURACION DE RIEGO Si utilizamos un equipo de medida presión con un g asto de 2.63 l / seg el gasto por hora es de 9.47 m 3 /hora lo que significa una lamina d riego. Q = 9468 /628.57 = 15.06 mm/hora Si el tiempo se hiciera en forma continuada el tiempo total seria: T = 300/ 15.06 = 19.92 HORAS

D) CALCULO DE DIAMETRO DE TUBERIA LA FORMULA DE HAZEN Y WILLIAMS

COEFICIENTE DE HAZEN Y WILLIAMS ( C) TIPO DE TUBERIA

C

Fº.Fº

100

CONCRETO

110

ACERO

120

A.C Y PLASTICO PVC

140

Despejando el diámetro de la formula de HAZEN Y WILLIAMS.

Dato: S= pendiente = 46 /300 = 0.15 Caudal de diseño = Qd =

2.39x1.1 = 2.63 L/s <> 0.00263 m3/seg.

Coeficiente de HAZEN Y WILLIAMS PLASTICO PVC = 140 REEMPLAZANDO LOS DATOS TENEMOS: D = 0.0382 m <> 38.20 mm <> 3.82cm D= 1.5039 pulg Por lo tanto el diámetro de tubería que se utilizara para matriz es de 2”

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I GE IERIA CIVIL


CALCULO DE RECERVORIO

3. RESERVORIO DE REGULACIÓN 3.1 Recomendaciones de diseño a) Tipo de reservorio - Apoyado, cuando se ubica sobre el terreno. -Elevado, cuando se ubica sobre estructura de soporte.

b) Objetivos El reservorio debe cumplir los siguientes objetivos:

   

Suministrar el caudal máximo horario a la red de distribución. Mantener presiones adecuadas en la red de distribución. Tener agua de reserva en caso se interrumpa la línea de conducción. Proveer suficiente agua en situaciones de emergencia como incendios.

c) Capacidad Se recomienda el 25% del volumen de abastecimiento medio diario (Q md). Esto equivaldría a un almacenamiento de 6 horas por día (aproximadamente 10 pm a 4 am). DIGESA recomienda 15% en proyectos por gravedad y 20% en proyectos con bombeo.

d) Materiales de construcción Deben ser de concreto armado. En reservorios pequeños se puede usar ferro-cemento, hasta un diámetro máximo de 5 m. y altura de 2 m.

e) Forma Se recomienda el diseño circular por presentar la relación más eficiente de área/perímetro.

f) Componentes El reservorio comprende el tanque de almacenamiento y la caseta de válvulas. El tanque de almacenamiento, debe tener los siguientes accesorios:

  

Tubos de entrada, salida, rebose, limpia y ventilación. Canastilla de protección en tubo de salida. Tubo de paso directo (by – pass) para mantener el servicio durante el mantenimiento del servorio.

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I GE IERIA CIVIL



Tapa sanitaria y escaleras (externa e interna). a caseta de válvulas, debe tener los accesorios siguientes:



Válvulas para controlar paso directo (by pass), salida, limpia y rebose, pintados de colores diferentes para su fácil identificación. Tapa metálica con seguro para evitar su manipulación por extraños.



CALCULO DE VOLUMEN DE ALMACENAMIENTO DE AGUA area

A = π r^2 = π *15.2^2

area util

A_u= 0.866 * A = 0.866 * 725.83 m2 =

n de aspesores

N = At / Au

caudal 0.2*nº aspesores llena de noche

LONG 13

ANCHO 10.00

.=

725.84 628.57

.=

horas

85.59

seg

vol(l)

vol (m3)

vol + 5%

17.20

4.00

3600.00

247680.00

247.68

260.06

2.63

12.00

3600.00

113616.00

113.62

119.30

ALTURA 2.00

VOL 260.00

Por lo tanto el volumen del reservorio = 260.00 m 3

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DISEÑO DE RIEGO POR ASPERSION.pdf

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