1.1.- INTR INTROD ODUC UCIO ION N
2.- IDENTIFICA IDENTIFICACION CION DEL SITIO DE LA PRESA
3.- CALCU CALCULO LO DE LA CUENCA CUENCA Se delimita la cuenca a partir de la boquilla; se puede hacer uso de la carta nacional o hacer el levantamiento topografico 4.- LEVANTA LEVANTANTA NTAMIENTO MIENTO DEL VASO VASO DEL VASO VASO Y SITIO SITIO DE LA PRESA LEVANTAMIENTO TOPOGRAFICO DEL VASO Plano del vaso regulador (Esc: 1:1000 a 1:5000) !urvas de nivel cada 1 m Plano de la boquilla de la presa (Esc: 1:"00 a 1:500) !urvas de nivel cada 050 m !urva de la relacion altura volumen de vaso LEVANTAMIENTO TOPOGRAFICO DEL SITIO DE LA PRESA Plano de la cuenca hidrografica (Esc: 1:"0#000 a 1: 50#000) !urvas de nivel cada "5 m 5.5.- ESTU ESTUDI DIOS OS GEOL GEOLOG OGIC ICOS OS $eologia general de la cuenca % del vaso geologia detallada del vaso para determinar fallas# desli&amientos# filtracione# etc $eotecnia de la boquilla $eotecnia de banco de prestamos % agregados Pruebas de permeabilidad
6.- CALCULO DE LA CURVA CURVA ALTURA ALTURA - VOLUMEN Y ALTURA ALTURA - AREA 'a curva altura volumen da un volumen del vaso para una altura determinada de presa# de la misma forma la curva altura area nos da el area del posible espeo de agua (embalse) a diversas elevaciones
V 101= V 100 + *onde:
( A 100 + A 101 ) 2
Δh
+100 :
+olumen en la cota 100
+100 :
,rea encerrada por la curva de nivel de cota 100
+101 :
,rea encerrada por la curva de nivel de cota 101
Δh :
*iferencia entre las cotas de ,100 % ,101
En lo sucesivo se podra usar la siguiente relacion generica
V i=V i −1 +
( A i + Ai −1 ) 2
( hi + hi ) −1
7.- ESTIMACION ESTIMACION DEL DEL VOLUMEN VOLUMEN ESCURRIDO ESCURRIDO MEDIO MEDIO ANUAL ANUAL 'a estimacion del volumen escurrido se presenta en forma directa e indirecta *irecto: -asado en la observacion de la serie historica de caudales obtenidos en las estacions de aforo del rio en donde a ma%or longitud de registro# se obtendran meores resultados .ndirecto: /u% util en cuencas pequeas en donde no se tiene estaciones de aforo % por consiguiente de
carece de datos; esta basado en tres factors: a intensiad de la precipitacion# el area de la cuenca % el coeficiente de escurrimiento
V m = AP m C *onde: +m : +olumen medio anual escurrido en m Pm : Precipitacion media anual en metros !: !oeficiente de escurrimiento ,: ,rea e la cuenca de captacion en m"
8.- ESTIMA ESTIMACIO CION N DE CAUDAL CAUDALES ES MAXIMO MAXIMOS S 'a determinacion del caudal ma2imo se reali&a por el metodo: Seccion pendiente Se hace uso de la ecuacion de /anning:
Q=
1
n
S 1 / 2 R2 / 3 A
*onde:
/etodos Estadisticos: $umbel
3egistro historicos 0 aos
'edeliev
Perido de de re retorno 4: 10 100"00 a aos
ash
6 : !audal en m7seg n : !oeficiente de rugosidad 3 : 3adio hidraulico , : ,rea en m" P : Perimetro moado S : Pendiente por metro DETERMINACION DEL HIDROGRAMA EN UNA CUENCA NO AFORADA
1
Q = S 1 / 2 R 2 / 3 A = V . A n CALCULO DEL TIEMPO DE CONCENTRACION
Tc
=
l 3.6
v
*onde: ' : 'ongitud del rio aguas arriba (8m) v : +elocidad del fluo en la boquilla para una altura critica (m7seg) 4c : 4iempo de concen tracion (min) CALCULO DEL TIEMPO DE RECESO
T r = 2 .5 T c 'uego:
Q x=Q max(
X T c
)2
*onde: 6ma2 : !audal ma2imo 4c : 4iempo de concen tracion
Q x =Q max (
X T c
)2
Q x =Q max (
X 6
=
X T c
)2
T c
X
6
6
=
T c 6
2
Q x=Q max(
X 12
T r − Z T r
=
)
T c
12
Se calculan los valores de 62 % 6& para valores de 9 () % valores de (1"): DETERMINACION DE LA CURVA DE CAPACIDAD DEL VASO EN FUNCION DE LA ELEVACION 'o tratado antes DETERMINACION DE LA CURVA DESCARGA DEL VASO EN FUNCION DE LA ELEVACION 'o tratado antes .- ESTIMACION ESTIMACION DE DEMANDA DEMANDAS S DE AGUA AGUA PARA PARA RIEGO! EVAPOTRANSPIRACION EVAPOTRANSPIRACION POTENCIAL "ETP# Se determina por cualquiera de los metodos En este caso se usa la e2presion:
ETP =0.003 ( RS )25 + 0.16 ( T )
*otaciones 3E !osta
*onde:
Sierra
50 lpd
3S : 3adiacion solar e2traterrestre# e2 presada en mm7dia
S elv a
<0 lpd
4 : 4emperatura media mensual e2presado en =! E4P: Evapotranspiracion potencial e2presado en mm7dia CEDULAS DE CULTIVO! 'as cedulas de cultivo por cada punto de captacion se han definido considerando los siguientes factores: !alendario de cultivo
>ortali&as
"
?so actual de la tierra
papa
@
4ipos de cultiv os
ollucos
@
trigo
COEFICIENTE DE CULTIVO "$%#! Es funcion de la etapa de desarrollo de cultivo % frecuencia de riego o lluvias significativas El 8c se obtiene dividiendo el periodo vegetativo de los cultivos en @: inicial# medio final 'os valores de 8c; fueron obtenidos de /anual o " de la A,B EVAPOTRANSPIRACION REAL O ACTUAL "ETA# Es la cantidad de agua que requiere la planta para satisfacer sus necesidades fisiologicas; se calcula:
ETA ETA = Kc ( ETPC ETPC )=Uc PRECIPITACION EFECTIVA "P&# Es la cantidad neta de agua utili&ada por las plantas Para estimar la Pe segCn el Dater 3esource Service ?S,# es necesario conocer la precipitacio probable % la tabla de distribucion efectiva PRECIPITACION PRECIPITACION PRO'A'LE "P(# 'os requerimientos de agua de los cultivos no deben calcularse en base de la lluvia media anal; pues solo satisface las necesidades del cultivo# la mitad del tiempo# por esta ra&on es preferible estimar la lluvia mensual con cierta
probabilidad de persistencia; para el uso agricola es recomendable calcular la lluvia con <5 de ocurrencia DEMANDA NETA "DN# Se determina con la ecuacion:
DN x = 10 ( Uc− Pe ) A *onde: *: *emanda neta en m7seg ?c: ?so consuntivo en mm7mes Pe : Precipitacion efectiva en mm7mes ,: ,rea a regar en el mes considerado EFICIENCIA DE RIEGO!
Er =( Ea ) . ( Ed )( Ec ) .100 *onde: Er : Eficiencia de riego Ea : Eficiencia de aplicaciFn
Es la relacion entre el volumen de agua retenida en la &ona de raices % el agua capta
Ec : Eficiencia de conduccion
Es la relacion entre el volumen de agua entregada a la &ona de riego % el agua capta
Ed : Eficiencia de distribucion
Es el promedio entre la cantidad de agua en la entrada del campo % la cantidad que sale de la cabecera
DEMANDA 'RUTA "D'#!
DB = DN / Er *onde: *- : *emanda bruta Er : Eficiencia de riego 1).- ESTIMACION DE PERDIDAS POR EVAPORACION Y SEDIMENTOS! 'a evaporacion neta en el vaso se puede evaluar mediante la siguiente relacion:
En = E m C 2− Pm ( 1−C ) *onde: En : Evaporacion neta Em : Evaporacion media anual observada en mm7dia Pm : Precipitacion media anual observada en mm !" : !oeficiente de reduccion que depende del tanque evaporimetro G 0<< ! : !oeficiente de escurrimiento de la cuenca CALCULO DE LOS VOLUMENES EVAPORADOS!
V e
E n A m
=
*onde: +e : +olumen medio anual evaporado en m En : Evaporacion neta en m ,m : ,rea media en m"
Se encuentra en el grafico altura area volumen % corresponde al v olumen medio dado por la siguiente e2presion:
V m =( V p− V s )/ 2 *onde: +m : +olumen medio en m
+p : +olumen propuesto en m +s : +olumen muerto en m CALCULO DEL VOLUMEN MUERTO! *epende de la cantidad de sedimentos transportados# su capacidad debe ser la necesaria como para permitir el libre funcionamiento de la toma a lo largo de su vida util Se puede considerar que el promedio de sedimentacion es de 015 del escurrimiento anual % si por otra parte consideramos que la vida util de una presa pequea es de "5 aos Se determina mediante la siguiente ecuacion: +s G 00015("5 +m) *onde: +s : +olumen muerto en m +m : +olumen escurrido medio anual m 11.- CALCULO DE DERRAMES 'os volumenes derramados se pueden calcular mediante la ecucion siguiente: *i G +i !r *onde: *i : +olumen derramado en m en el ao i +i : +olumen escurrido en m en el ao i
H
!r: !apacidad total en m Si +i H !r el derrame sera cero Sumando los volumenes derramados anualmemnte % dividiendolos entre el numero de ao considerados se tendra el volumen medio anual derramado n
D n = ∑ D i / n i =1
*onde: n : umero de aos El volumen aprovechable sera: +aprov G +m (*m I +e) *onde: +aprov G +olumen aprovechable en m *m G *errame medio anual en m +e G +olumen evaporado medio en m 'a superficie beneficiada se encuentra: ,b G +aprov7*emanda bruta de riego !on los resultados se debe elaborar la curva capacidad total beneficio con lo que se puede determinar la capacidad optima !on este valor se va al grafico altura volumen determinando la altura la que incrementarle el borde libre para evitar que el oleae e2istente en el embalse pase por encima del dique >aJKsh%; propone la siguiente e2presion: /
1 2
h = 0 . 0 13 8 ( D )
/
1 2
h = 0 . 0 13 8 ( D ) *onde:
h G ,ltura de las olas en m# bao condiciones de ma2ima velocidad *f G 'ongitud ma2ima de e2posicion de viento en m Se recomienda que el borde libre no sea menor a 1 m 12.- IDENTIFICACION Y ANALISIS DE 'ANCOS DE MATERIALES PARA LA PRESA! Se deberan locali&ar los bancos de grava# arena# arcilla % roca Es mu% importante que estas sean ubicadas lo mas cercanos a la obra# para reducir costos de transporte 13.- ESTUDIO DE LA CIMENTACION! ?na adecuada cimentacion debe cumplir los siguientes requisitos: 1 ,po%o estable para la pera considerando el peso de esta % condiciones de saturacion " .mpermeabilidad en grado suficiente que no signifiquen un peligro potencial de la presa Se deben tener en cuenta los siguientes requisitos basicos: a 3esistencia al esfuer&o cortante los taludes de la presa deben de ser estables b Permeabilidad debe de evitarse las filtraciones o reducirse al minimo en relacion con la capacidad de almacenamie c !ompresibilidad se deben considerar los asentamientos diferenciales en la presa que podrian producir agrietamient Para la cimentacion debera construirse una trinchera# e2cavando hasta un estrato rocoso o suelo impermeable Esta e2cavacion debe tener las siguientes caracteristicas: ,ncho : o menos de 00 m 4aludes : o menos de 05 en 1 14.- DIMENSIONAMIENTO DE LA PRESA! TRA*O DE LA LINEA DE SATURACION! 'a parte superior del dique esta en funcion de la altura de presa# el ancho minimo debe ser de "@0 m# si va a ser utili&ado como via de transito el ancho debe de ser ma%or de 5 m El ancho de la corona se puede calcular con la siguiente e2presion: , G 0"@ > I 00
Btro !riterio:
>75I1
(Ec 1)
*onde: ,: ,ncho de la corona en m > : ,ltura de presa en m ota: tomar el ma%or CONDICIONES! ?n terraplen debe cumplir los siguientes requisitos: *ebe tener taludes estables bao todas la condiciones de construccion % operaciFn del vaso *ebe controlar las filtraciones atraves de el *ebe estar seguro contra rebosamientos 'os taludes deben estar seguros contra la erosion El costo debe ser minimo % el uso de materiales economicos a disposicion ma2ima TALUDES RECOMENDADOS POR EL 'UREAU OF RECLAMATION DE USA 4,'?*ES 3E!B/E*,*BS P,3, ',S P3ES,S *E 4.E33, >B/B$EE,S SB-3E !./E4,!.BES ES4,-'ES
4,'?*ES 3E!B/E*,*BS P,3, ',S P3ES,S *E 4.E33, *E SE!!.B !B/P?ES4, SB-3E !./E4,!.BES
Para una presa de tierra construida de material homogeneo % locali&ada sobre un material impermeable# la linea de saturacion corta al talud aguas abao# arriba de la base de la presa# amenos que se adopten medidas especiales de drenae
'a ubicaciFn de la linea de saturacion en este caso % la del punto donde esta corta al paramento aguas abao# depende unicamente de la seccion transversal de la presa 'a linea de saturacion bao las condiciones supuestas# es fundamentalmente una parabola con ciertas desviaciones debidas a las condiciones locales de salida % entrada# o sean las transiciones entre la linea real de saturacion % la llamada parabola base Para el tra&o de la linea de saturacion consideremos la figura mostrada: -" : Punto donde la parabola base intersecta a la superficie del agua
, : Pie del talud aguas debao de la presa ! : .nterseccion de la linea de saturacion con el talud aguas debao de la presa d : *istancia hoti&ontal del punto -" al punto , h : *istancia vertical entre los mismos puntos -" % , % representa la carga que origina la filtracion a : *istancia del punto , al punto ! % representa la porcion moada del paramento aguas abao a : ,ngulo interno formado por la cara de descarga del paramentoaguas abao % la base hori&ontal m : Pro%eccion hori&ontal de la parte moada del talud aguas arriba K : !oeficiente de permeabilidad del material que integra la base El gasto de filtracion atraves de la presa se representa por la ecuacion: ! =" . #
d# dx
6 (Ec ")
q G 67b
q
8osen%: probo para a G 1L0M; la linea de saturacion se presenta por:
x =
#
2
− # $2
2
(Ec )
#
$ 6ue es una parabola con un foco en ,; esta parabola intercepta a la perpendicular a la base
levantada en el foco# a una distancia %o del origen 'a parabola continua teoricamente hasta intercectar la superficie del agua en el punto -"# cu%as coordenadas son % G h; 2 G d; siendo d igual al ancho de la base menos 0<0 m Si estos valores reempla&amos en la ecuacion anterior % despeamos %o# tenemos:
# $ = √ h
2
+ d − d = R − d 2
(Ec @)
El valor de %o se puede determinar con facilidad graficamente# dado que es la diferencia entre la distancia real ,-" % su pro%eccion hori&ontal # o sea: %o G 3d El punto !o donde la parabola base intercepta la cara aguas abao# se encuentra facilmente de la ecuacion polar de un r G P7(1!osN)
(Ec 5)
*onde: r : *istancia radial del foco a cualquier punto de la parabola P : Brdenada a l origen de la parabola N : ,ngulo del radio polar correspondiente al punto considerado con el ee de la parabola Para el caso particular del punto !o# se tiene: r G a I Oa G , !o P G %o NG 3eempla&ando valores tenemos: a I Oa G %o7(1!os )
(Ec )
En la figura se muestra que la interseccion de la linea de saturacion con el talud aguas abao# ocurre en el punto !# a un abao del punto de interseccion para la parabola base# !o !asagrande demostro que la distancia Oa varia con el angulo # llegano a ser 0# cuando G 1L0M El abaco mostrado da el valor de la de la relacion entre Oa % a I Oa El e2tremo inferior de la linea de saturacion se com a oo la transicion curva# para conectar el punto - con la parabola base
Si se aplica las derivadas de la Ec se tiene: d%7d2 G %o7("2%o %oQ")Q(05)
Si reempla&amos los valores de % % d%7d2 en la ecuacion de *arc% tenemos: q G K %o
(Ec <)
Esta ecuacion da el gasto de filtracion para G 1L0M 3eempla&ando el valor de %o se tiene: q G K ((hQ"IdQ")Q(05)d) Esta ecuacion se usa para 0M H H1L0M; puesto que para valores de angulos comprendidos entre esos valores# la long del recorrido de filtracion % el area de la seccion transversal del gasto de filtracion tienen una variacion mu% ligera COLOCACION DE FILTROS! 'as especificaciones del filtro estan dadas en funcion de las granulometrias de los materiales por proteger % de los que filtro 'as especificaciones dadas por agi % $ E -ertram se indican a continuacion: 1 5 H *15 Ailtro 7 *15 material protegido H @0
*15 : *iametro para el cual el 15 de las particulas son de menor t *L5 : *iametro para el cual el L5 de las particulas son de menor t
$aranti&a que la permeabilidad del filtro sea por lo menos 100 veces ma%or que la del material protegido " *15 Ailtro 7 *L5 material protegido H 5 ,segua que las particulas del material protegido seran retenidas por el filtro % se evitara el taponamiento El material debe de ser de buena graduacion % contener menor del 5 de finos (que pasan la malla o "00) ,segura que las particulas finas del propio filtro seran retenidas por sus particulas de ma%or diametro El filtro es colocado en la base del talud aguas abao; el espesor minimo debe ser de 1 m# en cuanto a su longitud es ac sea dos veces la altura del nivel de agua 15.- ESTUDIO DE LA VARIACION DE NIVELES! 'as acumulacion del agua almacenada en un vaso depende de la diferencia entre los gastos de las aportaciones % los d para un intervalo de tiempo Ot # esta relacion se puede e2presar: Os G 61Ot 60Ot *onde: Os : +olumenes acumulados durante Ot 6i : $astos medios de las aportaciones durante Ot 6o : $astos medios de descargas durante Ot 6i : Se obtiene del hidrograma 6o : Se obtiene de la curva de descarga delvertedero en funcion de la elevacion del nivel de superficie del vaso 16.- VERTEDERO DE DEMASIAS! Se recomienda el vertedero de demasias con canal de descarga# en estas la descarga se conduce del vas al nivel del ri por un canal abierto# colocado a lo largo de la ladera del empla&amiento de la presa# este canal puee tener una estructu o no ?na forma apro2imada de la seccion con cresta con parametro de aguas arriba vertical % velocidad de llegada despreci
en la Aig 11 Esta forma es util para los vertederos de demasias pequeos % cuando la altura de llegada P es menor q carga ma2ima sobre la cresta la seccion debe determinarse considerando la siguiente ecuacion: R7>o G 8 (97>o)Q/ *onde: >o : !arga del pro%ecto 8 % / : !onstantes que dependen de la inclinacion de aguas arriba % de la velocidad de llegada +er Aig 11 Para el primer caso se muestran los elementos de la seccion de la cresta en la Aig 11# los valores de 31 % 3" estan e carga del pro%ecto# se puede encontrar en la Aig 1" 'a descarga sobre la cresta de cimaceo se obtiene con la siguiente ecuacion: 6 G ! ' >eQ(7") *onde: 6 : !audal en m7seg ! : !oeficiente de descarga variable ' : longitud efectiva de la cresta >e: !arga total sobre la cresta# inclu%endo la carga correspondiente a la velocidad de llegada (m) El valor de ! lo calculamos de la Aig 11 considerando que la cresta del cimacio sigue una forma ideal# esto es cuand >e7>o G 1 # se entra con P7>o 'a descarga posee la estructura con tirante critico % entra al canal con regimen supercritico para evitar el salto hidraulico mantener este regimen El gasto en cualquier punto del canal depende de la energia especifica (d hv) disponible en ese sera igual a la caida total desde el nivel de agua del vaso hasta el piso del canal del punto considerado# menos la perdid acumulado en este diente % las dimensiones de las secciones transversales del canal SegCn -ernoulli (+er Aig o 1) O& I d1 I hv1 G d" Ihv" I Oh' *onde: Oh' : Son todas las perdidas de carga que ocurren en el tramo de canal cuando las pendientes no son mu% fuertes# se p considerar que el tirante normal dn es igual a la profundidad vertical d Oh' G S O' El perfil del canal se elige de forma que se auste a las condiciones topograficas % geologicas del lugar % gneralmente so rectos medios con curvas verticales bruscos en las curvas para evitar la tendencia del agua a separarse del piso reduci presion de contacto con la superficie la forma del piso en la curva conve2adebe apro2imarse a la curva definida por: 2
X
−% = X tan &' +
( d( v ) C$s) '
4 K
*onde: N : Pendiente del piso aguas arriba de la curva 8 G 15 En la curvatura concava: R
2 =
P
!v
dv P 2
)
=
*onde: 3 : 3adio de la curvatura minima en m q : *escarga (m7seg)
v : +elocidad (m7seg) d : 4irante (m) P : Presion dinamica normal sobre el piso (8g7m") El canal debe tener una seccion rectangular; el borde libre debe calcularse con la ecuacion siguiente:
B* =2 + 0.025 v
2
( d )1 / 2
*onde: -' : -ordo libre (m) v : +elocidad (m7seg) d : 4irante (m) 17.- O'RA DE TOMA! Sirve para regular o dar salida al agua almacenada en una presa; la cantidad de agua depende de las necesidades agu de las necesidades de evacuacion 'a toma debe colocarse a una distancia minima abao del nivel e operaciFn de vaso En el caso de presas donde se al para riego# las obras de tomas deben colocarse lo suficientemente baas para vaciar todo el espacio destinado a almace embargo se pueden colocar a una altura algo ma%or que la del lecho de rio destinado a sedimentos 'a descarga emerge a una gran velocidad por lo que sera necesario un estanque para disipar la energia aguas debao Se puede calcular la seccion de la tuberia de descarga utili&ando la siguiente relacion:
Q
=
ac √ 2 &h
*onde: 6 : !audal (m7se) a : ,rea del tubo (m") c : !oeficiente que inclu%e perdidas de carga a la entrada# salida % friccion a lo largo del tubo h : *iferencia de niveles de agua del almacenamiento minimo en el vaso % a la salida de la tuberia de la toma Se consi PERDIDAS DE CARGA! 'r : Perdida por reilla 'e : Perdida por entrada 't : Perdida por friccion en tuberia 'v : Perdida por valvula 'c : Perdida por codos 's : Perdida por salida 'as perdidas de carga se pueden evaluar empleando tabals % nomogramas de hidraulica Para las perdidas de carga en reillas se empleara los valores propuestos por !+ *,+.S +elocidad (m7seg)
PE3*.*,S (m)
00
00
0@5
00
00
015
Se determina la velocidad del paso de agua por la reilla (vG 00 m7seg) con este valor se determina el area neto de rei A
Q
=
v
3ecomendandose ,T G 1"5 ,# considerando el area perpendicular al sentido del fluo# la toma debe de peoporcionar el considerando la carga correspondiente al almacenamiento minimo
A m= V s + 0 . 1 0 C + *onde: ,m : ,lmacenamiento minimo +s : +olumen de sedimentos !u : !apacidad util Para el caso de presas pequeas se debe tomar algunas consideraciones como: +elocidad minimo: 150 m7seg !audal minimo : 50 lps *iametro minimo : LU 18.- ESTRUCTURAS DISIPADORAS DE ENERGIA! !uando la energia del fluo en un vertedor debe disiparse antes de la descarga al cauce del rio aguas abao# los estanq formacion del salto hidraulico son un medio efectivo para reducir la velocidad de salida a un estado tranquilo 'os calculos se reali&an determinando los tirantes criticos: /3
1
dc =( !2 / & ) *onde: dc : 4irante critico (m)
q : $asto unitario (m7s7m) g : ,celeracion de la gravedad (m7seg")
!
=
Qr *v
*onde: 6r : !audal regulado (m7seg) 'v : 'ongitud del vertedero (m) )
dc Vc = hv, = 2 2 &
*onde: hvt : !arga de velocidad en condiciones criticas (m) +c : +elocidad critica SegCn la figura mostrada se puede observar:
( i
(,
=
−
d 1
1/ 2
V ,
i
=( 2 &( - )¿ ¿ ¿¿ ¿ ¿ ¿¿
A ¿ ¿ ¿¿ =
1
Q ¿¿¿¿ V ,
d1 ¿¿ =− ' D G 5¿ ¿(d" d1)2 ,
+−
! d ¿ ¿ ¿¿ = V ,
21
√
2 d 1 V
&
1
, 2
+
d 4
1
2
¿ ¿ ¿ ¿
¿ ¿ ¿¿
P G 115 d" dn Para disipar la energia de la tuberia de descarga se peuden seleccionar diversas po&as de amortiguacion
a a
nto os
ES4,-'ES
parabola:
a distancia Oa
pleta dibuando
itud media
orman el
mao
mao
onseable
e las descargas
o aguas abao ra de control ble se muestra
ue la mitad de la
n funcion de la
: se debe punto que a de carga
uede
n tramos ndose la
as abao % acena agua namiento# sin
e la salida
era tubo ahogad
lla
asto
es para la
DISEÑO DE PRESA DIMENSIONAMIENTO DATOS!
1.-
4ipo de presa
: !ompuesta con el nucleo minimo
,ltura de almacenamiento
:
4alud aguas arriba (S7$)
:
"
4alud aguas abao (S7$)
:
"
4alud aguas arriba (!)
:
1
4alud aguas abao (!)
:
1
!onductividad hidraulica
: "V10Q(L)
500 m
+G K i
CALCULO DEL 'ORDE LI'RE! Se adopta :
2.-
fG
100
m
Sobre el /, en el vertedero
fG
150
m
Sobre el ivel del vertedero
5<50
m
BKW
CALCULO DE LA ALTURA TOTAL! >t G > I f *onde: >t : ,ltura total (m) > : ,ltura de almacenamiento (m) f G -orde libre (m) >t G
0" 3.-
CALCULO DE LA CORONA , G >75 I 1
0"@>I
*onde: , : ,ncho (m) > : ,ltura (m) , G 4.-
1"50
m
CALCULO DEL ANCHO DE LA 'ASE! - G , I aa > I ab > *onde: - : ,ncho de la base (m) , : ,ncho de corona (m) > : ,ltura de presa (m)
1"5
aa: 4alud aguas arri ba ab: 4alud aguas abao -G
"@"50
m
"@"5
5.-
TRA*O DE LA LINEA DE SATURACION! >G
500
m
, G
1"50
m
G
@5
M
!on esta informacion se determina los elementos de la linea de saturacion: mG
"L00
m
d G - 0< m G
"""
m
""L
m
%o G 3 d G
m
,$ G %o7" G
@
m
3 G(hQ"IdQ")Q05 G
00 m G
L@ m
*eterminacion de !o % ! aplicando la Ec tenemos: a I Oa G %o7(1!os )G
51
m
a I Oa G %o7(1!os ) 000
!on los valores de G @5M % a I Oa G "# obtenemos: Oa7(a I Oa) G 05
6.-
Oa G
""
m
aG
@"5
m
ESTUDIO DE LA VARIACION DE NIVELES! 'as acumulacion del agua almacenada en un vaso depende de la diferencia entre los gastos de las aportaciones % para un intervalo de tiempo Ot # esta relacion se puede e2presar: Os G 61Ot 60Ot *onde: Os : +olumenes acumulados durante Ot 6i : $astos medios de las aportaciones durante Ot 6o : $astos medios de descargas durante Ot 6i : Se obtiene del hidrograma 6o : Se obtiene de la curva de descarga delvertedero en funcion de la elevacion del nivel de superficie del vaso
6G,Ki
-" G , G !G dG hG aG α G mG KG
los de las descargas
Punto donde la parabola base intersecta a la superficie del agua Pie del talud aguas debao de la presa .nterseccion de la linea de saturacion con el talud aguas debao de la presa *istancia hori&ontal del punto -" al punto , *istancia vertical entre los mismos punto -" % , % representa la carga que origina la filtracion *istancia del punto , al punto ! % representa la porcion moada del paramento aguas abao ,ngulo interno formado por la cara de descarga del paramento aguas abao % la base hori&ontal Pro%eccion hori&ontal de la parte moada del talud aguas arriba !oeficiente de permeabilidad del material que integra la presa
CURVA ELEVACION - AREA Y ELEVACIO ) m n s m ( 5 B . ! , + E ' E
DATOS 'ASICOS DE LA LAGUNA
!?3+
@15500
ISILLOCCOCHA
@15000 @1@500
,3E, .4E/
+B'?/E
,3E,
+B'?/E
,!?/?',*B
,!?/?',*B
!B4,
!B4,
msnm
8/"
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E4P (mm7dia)
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P/ Punto de marchite& !! !apacidad de campo (!!P/) ,gua disponible de la
