1. STABILIR STABILIREA EA SARCINI SARCINILOR LOR CARE CARE ÎNCARCĂ ÎNCARCĂ ELEME ELEMENTELE NTELE CRICULUI
Fig 1.1
2. CALCUL CALCULUL UL ŞURUB ŞURUBUL UL PRINC PRINCIPA IPAL L Alegerea materialului Se alege OLC 45
Calculul de predimensionare · Sarcină de calcul
Qc
,N
Qc = β ⋅ Q = 1,1 ⋅ 20800 = 22880 N β =1,05 o... 1,1o
·Diametrul interior al filetului d 3 =
4 ⋅ Qc
π ⋅ σ ac
=
4 ⋅ 22880 3,14 ⋅ 70
d 3
, mm
= 20.4[mm]
-1-
·Alegerea filetului standardizat Se alege filet trapezoidal Tr 28x5 SR ISO 2904, cu principalele dimensiuni prezentate în Fig 2.1 şi Tabelul 2.1 d3=20.4+2=22.4 d3STAS=22.5 mm
Fig 2.1 Tabelul 2.1 Diametrul interior
Diametrul Nominal
Pasul
Diametrul mediu
Diametrul exterior
d , mm
p, p, mm
D 4 , mm
d 3 , mm
D1 , mm
28
5
d 2 = D 2 , mm
28,500
22,500
23
25,500
Verificarea conditiei de autofranare · Unghiul de înclinare al spirei filetului β2 = arctg
P
π⋅ d2
= arctg
5 3,14 ⋅ 25 ,5
= 3,57 o
· Unghiul aparent de frecare ζ' = arctg
µ cos
o
α 2
µ = 0,11 ... 0,12
= arctg
0,115 = 6,78 o 30 cos 2
o
·Condiţia de autofrânare β2 = 3,57° < ϕ' = 6,78 o
-2-
Verificarea la solicitari compuse · Momentul de torsiune care solicită şurubul
M t = M f =
1 3
⋅ µ ⋅ Q ⋅
d c3 − d 03 d c2 − d 02
M t , Nmm
1
32 3 − 83
3
32 2 − 8 2
= ⋅ 0,11 ⋅ 20800 ⋅
= 25623[ Nmm ]
µ = 0,11...0,12
d c = d + ( 2...6 ) mm = 28 + 4 = 32[mm ] d 0 = 6...10[ mm ] = 8[ mm]
Fig 2.2
· Tensiunea efectivă de compresiune σ c =
4 ⋅Q 4 ⋅ 20800 = = 52,31[ MPa ] π ⋅ d 32 3,14 ⋅ 22,5 2
· Tensiunea efectivă de torsiune τ t =
16 ⋅ M t 3 3
π ⋅ d
=
16 ⋅ 25623 3,14 ⋅ 22,53
= 11[ MPa]
· Tensiunea echivalentă σ e = σ c2 + 4 ⋅τ t 2 ≤ σ ac [ MPa ] σ e = 52 ,31 2 + 4 ⋅11 2 = 56[ MPa ] ≤ σ ac = 60[ MPa ]
-3-
Verificarea la flambaj · Coeficientul de zvelteţe
Fig 2.3 λ =
l f imin
=
227.5 5.63
= 40.40
l f = k ⋅ l = 0.5 * 455 = 227 .5 l = H i + m = 455; k = 0.5
imin =
l min ≈ A
π ⋅ d 34 64 = d 3 = 22,5 = 5,62[ mm] 4 4 π ⋅ d 32 4
3.CALCULUL ŞURUBULUI SECUNDAR 3.1. 3.1. Alege legere reaa mat mater eria iallului ului · Se alege OL50 STAS 500/2-80
-4-
Tabelul 3.1
Marca Otelului
Felul tratamentului Limita de termic curgere R p02,
Rez la rupere, la tractiune R m, MPa
MPa
Duritate Brinell in stare de livrare Nor Norma mali liza zatt Rec Recopt opt
OLC45
N C,R
360 370…500
Min 610 630…850
235
207
3.2. 3.2. Calcul Calculul ul număr numărulu uluii de spir spiree ale ale piuli piuliţei ţei şurubul şurubului ui prin princip cipal al (situată la interiorul şurubului secundar )
Fig 3.1
z =
4Q π (d
2
− D12 ) p a
=
4 ⋅ 20800 π ( 28
2
− 23 2 ) ⋅ 10
= 10.38 spire
pa= 7….13MPa Se adoptă 6
≤ z ≤ 10
z =10
Lungimea piuliţei H pl = z ⋅ P = 10 ⋅ 5 = 50 mm
3.3. 3.3. Aleg Aleger erea ea file filetu tulu luii ext exter erio ior r · Adoptarea diametrului interior preliminar al filetului
-5-
d 3 = D0 + ( 8...10 ) mm = 33 .5 + 9 = 42 .5[ mm ] D0 = D4 + ( 4...6) mm = 28 ,5 + 5 = 33.5[ mm ]
· Alegerea filetului standardizat Se alege filet trapezoidal standardizat Tr 52x8 mm SR ISO 2904 cu principalele dimensiuni prezentate prezentate în Fig 3.2 şi Tabelul Tabelul 3.1
Fig 3.2 Tabelul 3.1 Diametrul interior
Diametrul nominal
Pasul
Diametrul mediu
Diametrul exterior
d , mm
p, mm
D 4 , mm
d 3 , mm
D1 , mm
48
8
d 2 = D 2 , mm
49
39
40
44
3.4. 3.4. Veri Verifi fica carea rea cond condiţ iţie ieii de de aut autof ofrân rânar aree · Unghiul de înclinare al spirei filetului β 2 ,grade β 2 = arctg
P 8 = arctg = 3,03 ° 3,14 ⋅ 44 π ⋅ d 2
· Unghiul aparent de frânare ϕ ' = arctg
0,12 µ = arctg = 7.05 ° 30 α
cos cos
2 ... 0,12 [ mm ] µ = 0,11 ...
cos cos
2
· Condiţia de autofrânare β 2 = 3,03° < ϕ ' = 7.05°
-6-
3.5. 3.5. Veri Verifi fica carea rea la soli solici cită tări ri comp compus usee · Momentul de torsiune care solicită şurubul M t = M insII = Q ⋅
d 2
⋅ tg (ϕ ' + β 2 ) = 20800 ⋅
2
M t , Nmm
44 2
⋅ tg (7.05 + 3,31) = 83655.[ Nmm]
· Tensiunea efectivă de compresiune 4⋅Q
=
σ c
π
⋅
( d
2 3
2
− D0
)
4 ⋅ 20800
=
3,14 ⋅ (39 3
− 33.5
3
)
=
66[ MPa]
· Tensiunea efectivă de torsiune τ t
=
M t
π 16 ⋅ d 3
⋅
( d
4 3
4 0
− D
)
=
83655.13 3,14 16 ⋅ 39
(39
4
− 33.5
= 15.76[ MPa ] 4
)
· Tensiunea echivalentă σ e σ ac σ e
=
2 σ c
+ 4 ⋅τ t 2 ≤ σ ac
= 60 ...80 MPa = 66.45 2 + 4 ⋅15 .76 2 = 73.54[ MPa ] < σ ac = 80[ MPa ]
4. CALCULUL PIULIŢEI FIXE 4.1. 4.1. ALEG LEGEREA EREA MAT MATER ERIA IALU LULU LUII Se alege OLC45 STAS 500/2-80 cu proprietatile prezentate in tabelul 3.2
-7-
4.2. 4.2. CALC CALCUL ULUL UL NUMĂ NUMĂRU RULU LUII DE DE SPI SPIRE RE · Numărul de spire, z
Fig 4.1
z =
4Q 4 ⋅ 20800 = = 3.76 2 π ( d − D1 ) p a π ( 48 2 − 40 2 ) ⋅10 2
p a = 7...13MPa
Se adoptă z = 6 spire · Lungimea piuliţei H pII
= z ⋅ P = 6 ⋅ 8 = 48[ mm ]
4.3. VERIF ERIFIICAREA SPIR SPIRE EI 4.3.1. Verificarea la încovoiere şi la forfecare · Piuliţă din oţel (încovoiere)
-8-
σ 1 =
3 ⋅ Q ⋅ ( d 2 − d 3 )
π ⋅ d 3 ⋅ h 2 ⋅ z
≤ σ ai
h = 0,634 ⋅ P = 0,634 ⋅ 8 = 5,072[mm ]
σ ai = 60...80[ MPa ] σ 1 =
3 ⋅ 20800 ⋅ ( 44 − 39 )
π ⋅ 39 ⋅ 5,07 2 ⋅ 6
= 16,51 ≤ σ ai = 70[ MPa ]
Fig 4.2
· Piuliţă din oţel (forfecare) τ f =
Q ≤τ af π ⋅ d 3 ⋅ h ⋅ z
... 65[ MPa ] τ af = 50 ...
τ f =
20800 = 5.58[ MPa ] ≤ τ af = 60 [ MPa ] 3,14 ⋅ 39 ⋅ 5,072 ⋅ 6
-9-
4.4. 4.4. ALEG ALEGER EREA EA DIMEN DIMENSIU SIUNI NILO LOR R PIUL PIULIŢ IŢEI EI · Diametrul exterior al corpului
Fig 4.4
De = D 0 + ( 8 ...10 ) mm = 49 + 9 = 58[ mm ]
· Diametrul exterior al gulerului D g = De + (16 ... ... 20 ) mm = 58 +17 = 75[ mm ]
· Înălţimea gulerului hg
... 12 [ mm = 8...
] =10 [ mm ] ]
4.5. 4.5. VERI VERIFI FICA CARE REA A PIULŢ PIULŢEI EI LA SOL SOLIC ICITĂ ITĂRI RI COMP COMPUS USE E · Tensiunea efectivă de tracţiune σ t
=
4⋅Q π ⋅ ( De2 − D42 )
=
4 ⋅ 20800 3,14 ⋅ (58 2 − 49 2 )
=
27.5[ MPa ]
· Tensiunea efectivă de torsiune τ t =
M insII
π ⋅ ( De4 − D44 ) 16 ⋅ De
=
83655 3,14 16 ⋅ 58
4
= 5.02[ MPa ] 4
(58 − 49 )
- 10 -
· Tensiunea echivalentă σ e = σ t 2 + 4 ⋅τ t 2 = 27 .5 2 + 4 ⋅ 5.02 2 = 29 .27[ MPa MPa ] ≤ σ at = 70[ MPa MPa ] σ at = 60 ... 80[ MPa MPa ]
4.6. 4.6. VERIF ERIFIC ICA AREA REA GULE GULER RULU ULUI · Verificarea la strivire σ s
=
4⋅Q π ⋅ ( D g 2 − De2 )
=
4 ⋅ 20800 3,14 ⋅ (75 2
− 58
2
)
= 11.71[ MPa ] ≤ σ as =
60[ MPa ]
· Verificarea la forfecare τ f τ af
=
Q π ⋅ De ⋅ h g
=
... 55 [ MPa = 40 ...
20800 3,14 ⋅ 58 ⋅10
=11 .41[ MPa
] ≤τ af
= 50 [ MPa
]
]
4.7. 4.7. ALEGER ALEGEREA EA ŞI VERIFIC VERIFICARE AREA A ŞTIFTU ŞTIFTULUI LUI FILETA FILETAT T CARE CARE FIXEAZĂ PIULIŢA ÎN CORPUL CRICULUI
- 11 -
· Alegerea ştiftului filetat
Fig 4.5 Se alege ştift filetat M6x25mm, cu crestătură, cu cep cilindric, cu forma si dimensiunile reprezentate în fig 4.6 si tabelul 4.6 Filet[d] [mm] M6
t
[mm] 2
n [mm] 1
c1
[mm] 1,5
d 4
c3
d 1
[mm] 4,5
[mm] 3,5
[mm] 3
Fig 4.6 · Momentul de frecare pe suprafaţa de sprijin a gulerului Mg,[N*m]
- 12 -
m [mm] 2
D g 3 − De3 1 1 75 3 − 58 3 M g = ⋅ µ ⋅ Q ⋅ 2 Nmm ] = ⋅ 0,17 ⋅ 20800 ⋅ 2 = 118145 [ Nmm 3 D g − De2 3 75 − 58 2
µ = 0,15 ...0,2
· Momentul care solicită ştiftul M s
= M insII − M g = 83655
.13
−118145
. = −34490 .29 [ Nmm ]
5. CALC CALCUL ULUL UL CORP CORPUL ULUI UI · Alegerea dimensiunilor corpului
Fig 5.1 Dei = De + ( 2... ... 6 )[ mm ] = 58 + 2 = 60[ mm ]
γ = 5°... ... 7° = 6° δ = 7... ... 8[ mm ] = 8[ mm ] δ t = 10 ... ... 12[ mm ] =10[ mm ] Dbe = Dbi + ( 30 ... ... 50 )[ mm ] =102 + 40 = 142 mm ] H 1 = H II + ( 30 ... ... 50 )[ mm ] = 135 + 40 = 175 [ mm ] H II = H = 140 [ mm ] H c = H 1 + H pII − h g + ( 0... ... 10 )[ mm ] = 175 + 56 −10 + 7 = 220 [ mm ]
- 13 -
· Verificarea corpului la compresiune σ c =
4⋅Q
π ⋅ ( D g 2 − Dci2 )
=
4 ⋅ 20800
π ⋅ ( 75 2 − 60 2 )
= 13.07[ MPa] ≤ σ ac = 60[ MPa]
· Verificarea suprafeţei de sprijin la strivire σ s =
4 ⋅Q 4 ⋅ 20800 = = 2,5[ MPa ] 2 2 π ⋅ ( Dbe − Dbi ) π ⋅ (142 2 − 100 2 )
σ as = 2...2,5[ MPa ] σ s = 2,5[ MPa ] = σ as = 2,5[ MPa ]
6. CALC CALCUL ULUL UL CUPE CUPEII 6.1. 6.1. CUPA CUPA CRIC CRICUL ULUI UI TELE TELESC SCOP OPIC IC · Verificarea presiunii dintre cupă şi capul şurubului principal p =
4*Q 4 * 20800 MPa = = 28 MPa 2 2 3.14 ( d c − d 0 ) 3.14 (32 2 − 8 2 )
p = 27 .32 MPa MPa < p a = 30 MPa MPa p a = 25 ... 40 MPa MPa
·Alegerea şurubului cu cap cilindric crestat şi cep cilindric care împiedică deplasarea axială a cupei
- 14 -
Se alege un şurub cu cap cilindric crestat şi cep cilindric A-M8x1 STAS 7517 grupa 5.8., ale cărui dimensiuni sunt reprezentate în Fig 6.1 si tabelul 6.1
Fig 6.1 Filet d M8 M8*1 L
S 12 16
D 13.25 18
k 5.5 20
a 3.5…4 25
d4 6 30
Tabelul 6.1 c3 5 42
· Verificarea secţiunii slăbite a capului şurubului la solicitări compuse
- 15 -
Fig 6.2
d ci = d c − 2 ⋅ c3 − 2[mm] = 32 − 2 ⋅ 5 − 2 = 20[mm]
σ c = τ t =
4⋅Q 2 ci
π ⋅ d
=
16 ⋅ M f 3 ci
π ⋅ d
4 ⋅ 20800
=
π ⋅ 20 2
= 66[ MPa]
16 ⋅ 25623.36
π ⋅ 65.37 3
= 16[ MPa]
2
σ e = σ c + 4 ⋅τ t 2 = 66 2 + 4 ⋅16 2 = 74[ MPa] ≤ σ ac = 75[ MPa] σ ac = 60...80[MPa]
7. CALC CALCUL ULUL UL RAND RANDAM AMEN ENTU TULU LUII 7.1. 7.1. RAND RANDAM AMEN ENTU TUL L CRIC CRICUL ULUI UI TELE TELESC SCOP OPIC IC
- 16 -
· Pentru cazul folosirii unui lagăr axial cu alunecare între capul şurubului şi cupă tg β 2
η =
tg (ϕ ' + β 2 ) +
2 µ d c3 − d 03
⋅
⋅
3 d 2 d c2 − d 02
tg 3,57
=
tg ( 6,49 + 3,57 ) +
2 0.11 32 3 − 8 3
⋅
⋅
3 25,5 32 2 − 8 2
η = 23%
8. CALCUL CALCULUL UL MECA MECANI NISMU SMULUI LUI DE ACŢIO ACŢIONAR NARE E 8.1. SCHIŢA MECANISMULUI
- 17 -
= 0,25
Fig 8.1
8.2. 8.2. CALC CALCUL ULUL UL LUNG LUNGIM IMII II MAN MANIV IVEL ELEI EI 8.2.1. Momentul încovoietor total M , Nmm it
M it = M m = M insI + M insII = 25623 + 83655 = 109278 Nmm
8.2.2. Forţa cu care acţionează un muncitor, F m
=180
F m
= 340 N
F m , N
... ... 350 N
8.2.3. Lungimea de calcul al manivelei, L , mm c
Lc =
M it k ⋅ n ⋅ F m
=
109278 = 321.40mm ≅ 321mm 1 ⋅1 ⋅ 340
- 18 -
n = 1 sau 2 – nr. de muncitori n=1 k=1
8.2.4. Lungimea manivelei, L, mm L = Lc + l 0 = 321 + 50 = 371 371 mm
l 0
= 50 ... ... 80 mm
8.3. 8.3. CALC CALCUL ULUL UL PREL PRELUN UNGI GITO TORU RULU LUII 8.3.1. Lungimea prelungitorului L , mm p
Lm = 0,35 ⋅ L = 0,35 ⋅ 371 = 130 mm L p = L − Lm + l = 371 −130 + 50 = 291 mm ... 80 mm l = 50 ...
l = 60 mm
8.3.2. Diametrul interior al prelungitorului d pi = 3
32 ⋅ k ⋅ n ⋅ F m ⋅ ( L p − l 0 )
π ⋅ σ ai
=3
d p , mm
32 ⋅ 1 ⋅ 1 ⋅ 340 ⋅ ( 291 − 60 ) = 19.9mm π ⋅ 110
d pi ≅ 20 mm
8.3.3. Diametrul exterior al prelungitorului d ,mm pe
d pe
= d pi ... 8) mm = 25 mm pi + ( 4 ...
Se alege ţeavă comercială 24x2.5/OLC 45 STAS 530/1
8.3.4. Verificarea prelungitorului la solicitarea de incovoiere σ i = σ i =
32 ⋅ K ⋅ n ⋅ F m ( L p − l 0 − l ) ⋅ d pe 4 − d pi4 ) π ( d pe
,MPa
≤ σ ai
32 ⋅ 1 ⋅ 1 ⋅ 340 ⋅ ( 291 − 60 − 60) ⋅ 25
π ( 25 4 − 20 4 )
σi
= 71.70 MPa σ ai = 110 MPa
8.4. 8.4. CALC CALCUL ULUL UL ROŢI ROŢIII DE CLIC CLICHE HET T 8.4.1. Alegerea materialului Se alege OL50 STAS 500/2 cu proprietatile prezentate in tabelul 8.4.1. Tabelul 8.4.1 Marca otelului Produse cu grosimea sau diametrul a, mm a≤16 16
- 19 -
Rezistenta la rupere la tractiune R m, MPa
Limite de curgere R eH(R p02),MPa OL50 OL60
240 260
230 250
8.4.2. Alegerea dimensiunilor
Fig. 8.2
· Dimensiunile roţii
- 20 -
210 230
360…440 410…490
... 1,8 ) ⋅ d = 1,7 ⋅ 49 = 83 .3mm Dm = (1,6...
Dm = 83 mm int i z = 8d int
⋅ Dm π ⋅ 83 = =16 .2mm ≅ 16 mm 2 ⋅ z 2 ⋅8 ... 0,8) ⋅ b = 0,7 ⋅16 =11 .2 mm ≅ 11mm h = ( 0,6...
b≤
π
Di = Dm − h = 83 −11 = 72 mm De = Dm + h = 83 +11 = 94 mm ... 2) = 0,5 ⋅ 49 −1 = 23 .5mm a ≤ 0,5 ⋅ d − (1...
a ≤ 23 .5mm
8.4.3. Verificarea roţii de clichet la solicitări · Verificarea dintelui la încovoiere
σ i
, MPa
3 ⋅ F 1 ⋅ h 3 ⋅ 2607 .92 ⋅11 = = 33 .61MPa MPa ≤ σ ai = 110 MPa MPa 16 2 ⋅10 b 2 ⋅ δ 2 ⋅ M it 2 ⋅108229 = = 2607 .9 N F 1 = 83 D m
σ i =
δ = 6... 10 mm δ = 10 mm σ ai = 100 ... 110 MPa MPa
· Verificarea dintelui la forfecare 2633 .20 F 1 MPa = = 16 .45 MPa ≤ τ af = 90 MPa 16 ⋅10 b ⋅ δ τ af = 80 ... 100 MPa τ f =
· Verificarea suprafeţei de contact a dintelui la strivire F 1 2633 .20 = = 24 MPa ≤ σ as = 110 NPa δ ⋅ h 10 ⋅11 σ as = 100 ...120 MPa
σ s =
· Verificarea asamblării pe contur poligonal la strivire
- 21 -
Fig 8.3
σ s
=
2 ⋅ M it 2
a ⋅ δ t
=
2 ⋅109278 23,5 2 ⋅12
=
33Mpa ≤ σ as
= 110 MPa
δ t = δ + 1 = 10 + 2 = 12 mm
8.5. 8.5. CALC ALCULU ULUL CLI CLIC CHETU HETULU LUII 8.5.1. Alegerea materialului Se alege OL60 STAS 500/2 cu proprietatile prezentate in tabelul 8.4.1.
8.5.2. Alegerea dimensiunilor .Dimensiunile de amplasare aclichetului ,in mm ... 0,6) ⋅ δ = 0,5 ⋅10 = 5mm δ l = (0,5...
l 1 =
De
94
+ 11 + 2 = 60 mm 2 2 ... 6)mm = 21 + 5 = 26 mm D = D pe + ( 4... h1 =
D 2
... 4)mm = + h + ( 2...
... 1) ⋅ δ 1 = − (0,5...
26 2
− 0.5 ⋅ 5 = 10 mm
Dimensiunile clichetului ,in mm
- 22 -
Fig 8.4 h=9 mm l 2 = h1 + δ 1 + δ t = 10 + 5 +12 = 27 mm
h2=15mm
8.5.3.Verificarea clichetului la incovoiere .Tensiunea de incovoiere
σ i =
6 ⋅ F l ⋅ a l h ⋅ h22
≤ σ ai
a l = δ t + δ l − 0,5δ = 12 + 5 − 0,5 ⋅ 10 = 12 mm
σ i =
6 ⋅ 3740 ,16 ⋅ 12 9,8 ⋅ 20
= 88MPa
8.6. 8.6. CALC CALCUL ULUL UL BOL BOLŢU ŢULU LUII CLICH CLICHET ETUL ULUI UI 8.6.1. Alegerea materialului Se alege OL60 STAS 500/2 cu proprietatile prezentate in tabelul 8.4.1.
8.6.2. Alegerea dimensiunilor A 12 X 40 STAS 5754/2/OL50
- 23 -
8.6.3. Verificarea bolţului la solicitări · Verificarea bolţului la forfecare
Fig.8.5. τ f =
4 R ≤ τ af π ⋅ d b2
R = F l ⋅
a l 12 = 2633 ⋅ = 2527 .68 ≅ 2528 a2 12 .5
δ l 5 = 11 + = 12,5mm 2 2 τ af = 60...80 MPa a 2 = hl +
τ f =
4 ⋅ 2528 = 22 .35 MPa ≤ σ af = 70 MPa π ⋅12 2
· Verificarea bolţului la strivire σ s =
R 2528 MPa ≤ σ as = 70 MPa MPa = = 19 .15 MPa d b ⋅ h 12 ⋅11
MPa σ as = 60 ... 80 MPa
· Verificarea bolţului la încovoiere σ i
=
16 ⋅ R ⋅ h 3
π ⋅ d b
=
16 ⋅ 2528 ⋅11 π ⋅ 12
3
= 82 MPa ≤ σ ai = 110 MPa
- 24 -
9. NORME NORME DE DE TEHNI TEHNICA CA SECUR SECURIT ITĂŢI ĂŢIII MUNCI MUNCIII
Principalele norme de securitate a muncii sunt următoarele : - repararea cricului în cazul defectării acestuia se va face
doar de persoane specializate - cricul nu se introduce la întîmplare sub sarcină, ci doar în locurile special concepute pe sarcină
- 25 -
- pentru a prevenii accidentele, dacă după ridicarea
-
-
-
-
sarcinii este necesară intervenţia sub sarcina ridicată, întotdeauna se va asigura sarcina pentru o mai bună funcţionare a cricului se recomandă ungerea periodică a şuruburilor şi a cuplajelor din cric nu se execută ungerea şuruburilor şi a cuplajelor din cric in timpul utilizarii, adică în timp ce cricul este solicitat cu o anumită sarcină nu se va ridica o sarcină mai mare decăt cea indicată în calcule pentru ridicarea sarcinii nu se vor folosii la acţionarea mecanismului cu clichet doar prelungitoarele prevăzute în calcule folosirea oricarui alt tip de prelungitor poate duce la apariţia unor forţe care pot duce la ruperea mecanismului, şi astfel producerea de accidente nu se ridica o sarcina mai mare decat sarcina maxima admisa
10. MEMORIU JUSTIFICATIV JUSTIFICATIV CU PRIVIRE LA LA ALEGEREA MATERIALELOR, MATERIALELOR, A SEMIFABRICATELOR SEMIFABRICATELOR ŞI A SOLUŢIILOR CONSTRUCTIVE, CONSTRUCTIVE, PENTRU PRINCIPALELE PIESE DIN COMPONENŢA CRICULUI (ŞURUBURI, PIULIŢE)
Pentru o bună funcţionare a cricului şuruburile trebuie să fie nu numai rezistenţi ci şi rigizi. Pe acest motiv se vor alege la fabricarea şuruburilor materiale obişnuite (OL), după cum
- 26 -
urmează : la şurubul principal se recomandă OLC 45, pentru şurubul secundar şi pentru piuliţa fixă se recomandă OLC 45. La şuruburi şi la piuliţa fixă se vor folosi filete trapezoidale, pentru a mării rigiditatea mecanismului. Totuşi in cazul asamblării cupei, pentru a evita uzura se alege un oţel care se poate trata termic sau termochimic. termochimic. La fabricarea mecanismului de acţionare cu clichet orizontal, se pot folosi deasemenea materiale obişnuite, oţeluri slab aliate de uz general pentru construcţii din STAS 500/2. La confecţionarea prelungitorului se va folosi ţeavă comercială.
- 27 -
