Beton Precast/pracetak Wijaya Karya Beton, brosur, tata cara dan manual use untuk pelaksanaan di lapanganDeskripsi lengkap
Beton Precast/pracetak Wijaya Karya Beton, brosur, tata cara dan manual use untuk pelaksanaan di lapanganFull description
pembuatan betonFull description
Description complète
Special Form-work Single Sided Shutter Single Sided Shutter Single Sided Shutter Components Shoring It is used to support the single sided shutter and is fitted at the back face of the steel s...
Home office branch accounting
Descripción completa
special audit
Revista
The story about U.S. special forces which took part in different wars and combat operations through out the world
swami ramaFull description
Star Wars - Edge of the Empire
Descripción: efectos especiales
book a special relativity for practical student
The story about U.S. special forces which took part in different wars and combat operations through out the world
PUNE INXHINIERESH
BETONI SPECIAL
Të projektohet depo e ujit me të dhënat: D th =1452 cm
D br =1400 cm
t=15cm
d = 100cm
t 1 = 12 cm
h b =100 cm
h zh =120 cm
h pll = 20 cm
h so l = 12 cm
H =400 cm
a =30 cm
b = 20 cm
dhe Nr. I kollonave 16 me një në mes.
Llogaritja e murit. Si fillim do të llogaritim sforcimet tërheqëse të shkaktuara në rezervuar rezervuar nga presioni i ujit. T 1 = P*R = γ*y 1 *R
Ku dhe
γ = 10 KN/m 3 y 1 =1 m R = 7.0 m
γ*y*R=10*1*7.0 = 70 KN T 1 = γ*y*R=10*1*7.0 T 1 T cr (T b T s ) Rbt ( Ab 2 As ) 2
Ab
100 *15 1500cm
RbtC 25 T b
10.7
daN/cm 2
7000 / 1500
2 daN /cm 10.7daN
2
4.66daN / cm
Shohim që forca tërheqëse përballohet nga betoni prandaj po vendos thjesh një armim konstruktiv prej 5 φ 8mm /ml . Studioj “rripin” e dytë dyt ë prej 1m të murit . T 2 = P*R = γ*y 2 *R = 10*2*7.0 =140 KN Ab T b
2
100 *15 1500cm
2
24700 / 1500 16.46daN / cm
A s T /( Ab
2 ) Rbt
2 10.7daN /cm
Për
E s E b
2
24700 /(1500 2 * 7.2) 1.52cm
Dhe këtu armimi armimi i llogaritur është më i vogël vogël se ai konstruktiv pra pra do të marr përsëri 5 φ 8mm /ml, 2 me A s =2.51 cm . Studioj “rripin” e tretë tretë prej prej 1m të murit . T 3 = P*R = γ*y 3 *R = 10*3.6 *9.5 =342 KN 2
Ab
100 *15 1500cm
T b
34200 / 1500
A s T /( Ab
2
22.8daN / cm
10.7daN
2 ) Rbt 34200 /(1500 2 * 7.2)
Për
E s E b
2
2.11cm
Dhe këtu armimi i llogaritur është më i vogël se ai konstruktiv pra do të marr përsëri përsë ri 5 φ 8mm /ml, 2 me A s =2.51 cm . Studioj Studioj “rripin” e katërt katërt prej 1m të murit . T 4 = P*R = γ*y 4 *R = 10*4.6 *9.5 *9.5 =437 KN Ab
2
100 *15 1500cm
1
PUNE INXHINIERESH
T b
BETONI SPECIAL
2
43700 / 1500 22.8daN / cm
A s T /( Ab
Për
daN 29.13daN
E s E b
2
2 ) Rbt
43700 /(1500 2 * 7.2) 2.69cm
Në këtë pjesë do të përdor pë rdor 6 φ 8mm /ml me A s = 3.01 cm 2 .
Llogaris presionin e dheut në murin e rezervuarit bosh. Nga mekanika e dherave dimë që koefiçenti i shtypjes aktive është: ) tg 2 (45 28 ) 0.36 2 2 E 1 = ρ* h1 * k a = 1850*1.6*0.36 = 1065 daN/ m K a
tg
2
(45
E 2 = ρ* h2 * k a = 1850*2.6*0.36 = 1731 daN/ m 2 E 3 = ρ* h3 * k a = 1850*3.6*0.36 1850*3.6*0.3 6 = 2397 daN/ m 2 E 4 = ρ* h4 * k a = 1850*4.6*0.36 = 3063 daN/ m 2
Llogaritja e sforcimeve shtypëse si pasoje e presionit të dheut T 1 = E 1 *R j = 1065*9.81=10447 daN/m T 2 = E 2 *R j = 1731*9.81=16981 daN/m T 3 = E 3 *R j = 2397*9.81=23514 2397*9.81=23514 daN/m T 4 = E 4 *R j = 3063*9.81=30048 3063*9.81=30 048 daN/m Kontrollin do ta bëj për rastin më të ngarkuar Rb Rb
250
T
daN/cm 2
4
T
4
T 4 =30048 daN/m.
30048 / 100 *15 =
20.03 daN/cm 2
betoni me këtë trashësi të murit e përballon vetë forcën shtypëse shtypë se dhe s’kemi
nevojë të ndryshojmë trashësinë e murit.
Llogaritja e armaturës nga veprimi i momentit Nga epjurat epjurat e momenteve nxjerr që M max = 26 KN*m (2600 Kgf*cm) Për llogaritjen e armturës do të marr: 2 Për betonin Klasa C25/30 f ck 250 daN/cm Për hekurin
Klasa
daN/cm 2 ) 2 A M / b * h * Rb
C460
f yk 4600 daN/cm
2
(R lls
f yk / 1.15 4600 / 1.15 4000
2
260000 / 100 100 *13 * 250 250 =0.0615
1 1 2 * A = 0.0635
As
* b * h
* Rb / Rs = 0.0635*100*13*250/4000 = 5.16 cm
Për këtë moment do të marr 7 φ 10 /ml me A s = 5.46 cm
Llogaritja e armimit të soletës
2
2
2
PUNE INXHINIERESH
M h = 1300 daN*m
( momenti në hapësirë )
M mb = -2600 daN*m A
M mb / b * h
2
BETONI SPECIAL
* Rb
(momenti në mbështetje )
2
260000 / 100 *10 * 250 =0.104
1 1 2 * A = 0.11
As
* b * h
* Rb / Rs = 0.11*100*10*250/4000 = 6.87 cm
Do të përdor 9 φ 10 /ml me M h / b * h
A
2
* Rb
2
A s = 7.06 cm 2 2
130000 / 100 *10
* 250 =0.052
1 1 2 * A = 0.53
As
* b * h
* Rb / Rs = 0.053*100*10*250/4000 = 3.31 cm
me A s = 3.92 cm 2 për të përballuar momentin në hapësirë.
Marr armim armim 5 φ 10 /ml
Llogaritja e armimit të themelit M h = -3900 daN*m
( momenti në hapësirë )
M mb = 2600 daN*m
(momenti në mbështetje )
A
M mb / b * h
2
* Rb
2
260000 / 100 *10 * 250 =0.104
1 1 2 * A = 0.11
As
* b * h
* Rb / Rs = 0.11*100*10*250/4000 = 6.87 cm
Do të përdor përdor 9 φ 10 /ml me A
M mb / b * h
2
* Rb
2
A s = 7.06 cm 2 2
390000 / 100 *10
* 250 =0.156
1 1 2 * A = 0.17
As
* b * h
2
* Rb / Rs = 0.17*100*10*250/4000 = 10.63 cm
Do të përdor 10 φ 12 /ml me
A s = 11.3 cm 2
3
2
PUNE INXHINIERESH
BETONI SPECIAL
Llogaritja nga forca prerëse
Muri cilindrik Q Qb b 4 (1 n )b * h * Rbt
min
Qbmin =0.6*100*13*10.7=8346 daN
Q = 3800 daN
Soleta Q Qb
min
b 4
betoni e përballon vetë forcën prerëse.
* b * h * Rbt
Qbmin =0.6*100*10*10.7=6420 daN
Kontrolli në shpim i soletës bet H = N/2*( akap * bkap )* R pr
bkap
0.2 * 3.8
akap
0.76m
bet
R pr
aftësia
mbajtëse në shpim e betonit
ku 3.8 largësia midis kollonave N = 20413 daN
0.76m bet R R pr
bet ku R pr =21.4daN/cm 2
H = 20413/2*(76+76)*21.4 20413/2*(76+76)*21.4 = 3.14 cm <12 cm Siç shihet nga ky kontroll soleta na rezulton në rregull.
Kontrolli në shpim i pllakës së themelit bet
H = N/2*( akoll * bkoll )* R pr
N = 20413 daN H = 20413/2*(30+30)*21.4 20413/2*( 30+30)*21.4 = 7.95 cm < 20 cm Pllaka e themelit gjithashtu është e siguruar nga forcat prerëse ( të shpimit )
4
PUNE INXHINIERESH
BETONI SPECIAL
Llogaritja e kollonës M = -47118 daN*cm N = 12198 daN b*h = 30*30 l = 460 cm e M / N 47118 / 12198 3.86cm 3.86cm
0.3*h o =7.8 cm eo * 3.86 *1 3.86cm <0.3*h o =7.8 cm jashtëqendërsi e vogël. e=
