PERENCANAAN GORDING 1.38 2
1.38
2 15 2
1.33
1.33
Penutup atap adalah Seng Gelombang Type R.950 (Roof) Dengan spesifikasi : Berat Lebar Panjang Tebal
= = = =
Direncanakan Profil WF
100
5.18 Kg/m2 95 cm 140 cm 0.5 cm
x
50
x
A = 11.85 cm2 q = 9.3 Kg/m'
5
x
7
Baja
BJ
41
3
Wx = 37.5
cm
Wy = 5.91
cm3
fy =
2500
Kg/cm2
187
cm4
fu =
4100
Kg/cm2
Iy = 14.8 ix = 3.98 iy = 1.12
cm4 cm cm
E=
2.10E+06
Kg/cm2
bf = d= tw =
50 100 5
mm mm mm
tf =
7
mm
Ix =
bf tw d
tf
15
qsin a
o
Kemiringan a = cos a = sin a = q cos a q
20 0.94 0.342
ANALISA BEBAN A. Beban mati 1. Berat Seng 2. Berat Profil I 3. Berat alat pengikat = 10% (seng + profil) Mx1 =
1/8
q
0.125 18.09 My1 =
1/8
q
cos a
L2
0.94
5
sin a
0.125 18.09 0.342
2
=
My2 =
2
2
1/8
q
cos a
L2
0.125
26.6
0.94
5
1/8
q
sin a
(L/3)
0.125
26.6
0.342
2
b. Beban hidup terpusat
5.18
1.38
10%
16.4484 q
53.13
Kgm
= = = =
7.148 9.3 1.645 18.09
Kg/m' Kg/m' Kg/m' Kg/m'
(L/3)2 ……akibat dari adanya 2 penggantung gording =
B. Beban Hidup a. Beban hidup terbagi rata : ( akibat air hujan ) 2 q= 40 0.8 a Kg/m q= 40 0.8 20 Kg/m2 q= 24 untuk tiap satuan panjang q= 20 1.33 = 26.6 Kg/m Mx2 =
= = =
3.094
Kgm
<= <= >
20 20 20
2
=
78.11
Kgm
2
=
4.549
Kgm
………PPI'83 Pasal 3.2.(2) Jadi dipakai
20
2
P=
100
Kg
Mx3 =
1/4
P
cos a
L
0.25 1/4
100 P
0.94 sin a
5 (L/3)
=
117.5
Kgm
My3 =
0.25
100
0.342
2
=
17.1
Kgm
C.Beban Angin C = 0.02 α - 0.4 C = 0.02 * 20 - 0.4 C= 0
C = - 0.4
15
(PPI ' 83 pasal 4.3 tabel 4.1) a. Koefisien di pihak angin (angin tekan) C= 0.02 a 0.4 0.02 15 0.4 qangin =
-0.1
40
=
W angin =
40
kg/m2
dekat dari pantai
…Tabel 4.1 koefisien angin tertutup
=
-0.1
0
Kg/m2
b. Koefisien di belakang angin (angin hisap) C= -0.4 q angin =
0.4
40
=
16
Kg/m2
Angin hisap jauh lebih kecil dari beban mati + hidup jadi dpt diabaikan
KONTROL A.
Kontrol Penampang Profil WF bf
50
5
7
50 =
2 tf
=
3.571
14 170
lp=
bf 170
= fy
h
≤
lp
≤
lp
2 tf =
10.97
240 100
= tw
=
14.29
7 1680
h 1680
tw
lp=
= = fy 240 merupakan penampang kompak
B.
100
108.4 Mnx
=
Mpx
Lb
=
47.5 cm
Kontrol Lateral Buckling Lp =
1.76
iy
E fy
= 1.76
1.12 2E+05
= 58.31
cm
240
Lb
<
Mnx = Mpx = Zx * Fy = 37.5 2500 = 93750 kg cm
Lp
=
Bentang Pendek
937.5
kg m
Mny = Zy (1 flens) x fy = ( 0.25 * tf * bf^2 ) * fy = 0.25 0.7 25 2500 = 10938 kg cm = 109.4
kg m
Mnx
=
Mpx
MOMEN BERFAKTOR Mu A.
B.
=
1,2 D
+
1,6 L
Beban Mati + Beban Hidup terbagi Rata Mux = 1.2 53.13 + 1.6 Muy = 1.2 3.094 + 1.6
78.11 4.549
= =
188.7 10.99
kg m kg m
Beban Mati + Beban Hidup Terpusat Mux = 1.2 53.13 + 1.6 Muy = 1.2 3.094 + 1.6
117.5 17.1
= =
251.7 31.07
kg m kg m
MOMEN INTERAKSI Mux
Muy ≤
+ øb. Mnx
1
øb. Mny
251.6963396
31.07456299 ≤
1
0.3156781
≤
1
0.613984873
≤
1
+ 0.9
937.5
0.298306773
0.9 +
109.4
. . . . . . . (OK)
menentukan ! !
KONTROL LENDUTAN Untuk gording tunggal / menerus, mempunyai batas lendutan sebagai berikut L f= …….PPBBI Tabel 3.1 180 600 f= = 3.333 cm 180 Beban mati qx qy
q= = =
18.09 Kg/m q cos a q sin a
Beban hidup Px Py
P= = =
100 100 100
5
qx
L
384
E
Ix
5
0.17
600
Kg cos a sin a
20 20
= =
17 Kg/m 6.188 Kg/m
= =
100 100
cos sin
20 20
= =
93.97 34.2
Kg Kg
1
Px
L
=
1.807
cm
=
0.225
cm
4
3
48
E
Ix
1
93.97
600
3
+ 384
2.1E+06
187
5
qy
L/3
384
E
Iy
4
fy =
48
2E+06
187
1
Py
L/3
48
E
Iy
1
34.2
200
3
+ 5
0.062
200
384
2.1E+06
14.8
fx2
+
fy2
1.807 1.821
2
4
fy =
+ 48
3
2E+06 14.8 ( RESULTAN )
+
0.225
2
cm
<
fijin
cm
Jadi f = 1.821 Kesimpulan :
cos sin
+
fx =
f= f=
18.09 18.09
4
fx =
f=
= =
=
3.333
Perencanaan Dimensi Gording memenuhi syarat
cm
..OK!
PENGGANTUNG GORDING q
12 =
x 12
L cos 15 1.38
0.37 θ 1.33
1.38 3
x
tg q
=
tg q q
= = =
2 0.69 34.6 35
18.6 14.3 3.29 36.19
Kg Kg Kg Kg
2
6
Beban Penggantung Gording A. Beban mati (WD) 1 Berat Gording 2 Berat Atap (seng) 3 Berat alat pengikat
= 0.1 (seng + profil)
B. Beban Hidup (WL) 1 Beban terpusat = 2 Beban air hujan =
P 20
sin 20 0.342
= 2
= = =
5.18
100 0.342 1.38
9.3 2 0.1
2 1.38 32.8968 WD
= = = =
= =
34.202 18.8795
Kg Kg
…...menentukan !!
Perhitungan Beban Berfaktor W sin θ
A. Perhitungan Penggantung Gording tipe A (lurus) 1.2 WD 1.6 WL W total = + = 1.2 36 + 1.6 34.2 = 98.147 Kg x jumlah gording = 98.147 Kg x 10 = 981.47 Kg
q
W total A. Perhitungan Penggantung Gording tipe B (Miring) W sin ø = 981.47 = 981.5 sin θ 0.574 = 1711.1 Kg ……………………..menentukan !!
Peencanaan Batang Tarik Pu =
1711 kg
Bj 41
fu =
4100 kg/cm2
- Untuk Leleh Pu = f fy Ag Ag perlu = Pu f fy = 1711.1407 0.9 2500 = 0.760507
fy =
2500 kg/cm2
f=
0.9
cm2
- Untuk Batas Putus Pu = f fu 0,75 Ag f= 0.75 Ag Perlu = Pu f fu 0,75 = 1711.140708 0.8 3700 0.75 = 0.8221697 cm2 ……………………..menentukan !! Ag = 1/4 p d2 = 0.822 cm2 d = 0.82217 = 0.82217 0.25 p 0.25 3.14
=
1.047349948 cm
Jadi untuk penggantung Gording digunakan baja bulat dengan DIAMETER
≈
1
=
1 cm
cm
Direncanakan Profil C
150
x
65
x
A = 9.567 cm2 q = 7.51 Kg/m
20
x
3.2
Baja
BJ
37
3
Wx = 44.3
cm
Wy = 12.2
cm3
fy =
2400
Kg/cm2
4
cm
fu =
3600
Kg/cm2
cm 4 cm cm
E=
2.10E+06
Kg/cm2
Ix =
332
Iy = 53.8 ix = 5.89 iy = 2.37
S yarat: Lk l
=
<
240
<
240
<
240 …..Ok!
imin 500 = 2.37 =
211
……PPBBI 3.3.(2) - on page 8
IKATAN ANGIN
N5 N4 N3
N2 N1
R6 12.22
R5
R4
R3
R2 R1 11.42 10.62 9.815 9.015 8.215 Batang a
5
x
2.66
Perhitungan Ikatan Angin (PPI ' 83 pasal 4.3 tabel 4.1) W angin = a. Koefisien di pihak angin (angin tekan) C= 0.02 a 0.4 0.02 20 0.4 = b. Koefisien di belakang angin (angin hisap) C= -0.4 Jadi diambil -0.4 q= 2.66 0.4 40 = 42.56 42.56 8.215 R1 = x = 2 2 9.015 R2 = 42.56 x = 2 9.815 R3 = 42.56 x = 2 10.62 R4 = 42.56 x = 2 11.42 R5 = 42.56 x = 2 12.22 R6 = 42.56 x = 2
40
kg/m2 dekat dari pantai …Tabel 4.1 koefisien angin tertutup
0
Kg/m 87.41
Kg
191.8
Kg
208.9
Kg
225.9
Kg
242.9
Kg
259.9
Kg
N1
N2
N3
N4
N5
= = = = = = = = = = = = = = =
R1 87.41 1087 R2 191.8 999.5 R3 208.9 807.6 R4 225.9 598.8 R5 242.9 372.9
+ + Kg + + Kg + + Kg + + Kg + + Kg
R2 191.8
+ +
R3 208.9
+ +
R4 225.9
+ +
R5 242.9
R3 208.9
+ +
R4 225.9
+ +
R5 242.9
+ +
R6/2 130
R4 225.9
+ +
R5 242.9
+ +
R6/2 130
R5 242.9
+ +
R6/2 130
=
1087
R6/2 130
Batang Diagonal a R1
2.66
B f 600
S3 S1
A S2 N1
5.711 2.76
N1 5
- Pada titik Buhul A SV = 0 N1 + S1 = 0 S1 = - N1 = SH = 0 S2 = 0
1087 kg (tekan)
Kg
+ +
R6/2 130
- Pada titik Buhul B SV = 0 R1 + S1 + S3 cos f = 0 87.41 1087 + S3 = 1087 87.41 cos 20 = 1064 kg (tarik)
S3
cos 20
=
0
Perencanaan Batang Tarik Pu = BJ 41
1064 kg fu =
4100 kg/cm2
fy =
2500 kg/cm2
- untuk leleh : Pu = F fy Ag dengan F = 0.9 Ag perlu =Pu F fy = 1 = 4E-04 cm2 0.9 2500 - untuk batas putus : Pu = F fu Ag 0.75 dengan F = Ag perlu = Pu F fu 0,75 =
0.75
1063.612056 4100 0.75 0.75
Ag = 0.461 cm2
=
0.461 cm2
menentukan
Ag = 1/4 p d2 d =
Ag 4 p
Pakai d 1=.2
=
cm
0.461 p
4
=
0.766 cm
=
12
mm
Kontrol Kelangsingan Jarak Kuda-kuda =500 cm 2
Panjang S3=
5
+
2.2
d
>
1.2
>
1.2
>
Panjang S3 500 546.3 500 1.093
Oke !!!
2
=
5.463 m
=
546.3 cm
1.274 0.25 m 2 m 2
m 1.274
m 1.274 m
m
2 m 0.25 m 28 1.125 1.125 1.125
1.125
Penutup atap adalah Asbes Gelombang TYPE 76 (Gelombang besar 6 1/2) Dengan spesifikasi : Berat = 12.27 Kg/m2 Lebar = 110 cm Panjang = 200 cm Tebal = 0.6 cm Syarat Asbes Gelombang besar : 127.4 Direncanakan Profil C
100
x
50
x
20
A = 9.469 cm2 q = 7.43 Kg/m
cm
<
145
x
4.5
Baja
BJ
52
cm
3
Wx = 27.7
cm
Wy = 9.82
cm3
s=
2400
Kg/cm2
139
cm4
se =
3600
Kg/cm2
Iy = 30.9 ix = 3.82 iy = 1.81
cm 4 cm cm
E=
2.10E+06
Kg/cm2
a= b= c= t=
100 50 20 4.5
mm mm mm mm
Ix =
b
c
a qsin a
t
28
Kemiringan a = cos a = sin a = q cos a q
28 0.883 0.469
Ok!
ANALISA BEBAN A. Beban mati 1. Berat Asbes 2.Berat Profil C 3. Berat alat pengikat = 0.15 (asbes + profil)
Mx1 =
cos a
L2
0.125 26.53 0.883
6
1/8
My1 =
1/8
q q
sin a
0.125 26.53 0.469 B. Beban Hidup a. Beban hidup terbagi rata : q= 40 q= 40 = q= 17.6
2
My2 =
Mx3 =
2
2
a 28
0.8 0.8
q
cos a
L2
0.125
19.8
0.883
6
1/8
q
sin a
(L/3)
0.125
19.8
0.469
2
1/4
105.4
0.15
= = = =
23.0672 q
15.64 7.43 3.46 26.53
Kg/m Kg/m Kg/m Kg/m
Kgm
(L/3) ……akibat dari adanya 2 penggantung gording sehingga L dibagi 3
1/8
b. Beban hidup terpusat
=
12.27 1.27414
2
untuk tiap sauan panjang q= 17.6 1.125 = Mx2 =
= = =
19.8
=
6.227
Kgm
Kg/cm2
<= <= <=
20 20 20
Kg/cm2
………PPI'83 Pasal 3.2.(2) Jadi dipakai
17.6
Kg/n
2
=
78.67
Kgm
2
=
4.648
Kgm
2
P=
100
Kg
P
cos a
L
0.25 My3 = 1/4
100 P
0.883 sin a
6 (L/3)
=
132.4
Kgm
0.25
100
0.469
2
=
23.47
Kgm
Diperiksa yang paling berbahaya di antara beban hidup akibat q atau P : Mx s=
My +
Wx
Wy
78.67 sq =
/ 4.648
+ 27.7
Kesimpulan : C.Beban Angin
2
9.82
/
132.4 = 2
3.787
sp =
Beban P = 100 Kg yang menentukan
23.47 +
27.7
= 9.82
/
2
9.562
(PPI ' 83 pasal 4.3 tabel 4.1) W angin = 40 kg/m2 dekat dari pantai a. Koefisien di pihak angin (angin tekan) C= 0.02 a 0.4 0.6 …Tabel 4.1 koefisien angin tertutup sebagian 0.02 28 0.4 0.6 = -0.44 qangin = 1.274 -0.44 40 = -22.4 Kg/m Mx =
1/8
L2
q
=
0.125 -22.4
b. Koefisien di belakang angin (angin hisap) C= -0.4 + 0.3 = q angin = 1.274 -0.1 40 = Mx =
1/8
2
q
L
=
-0.1 -5.1
Kg/m
0.125
-5.1
6
2
=
-101
Kg m
6
2
=
-22.9
Kg m
Jadi dua-duanya merupakan angin hisap karena angian hisap jauh lebih kjecil dari beban mati +hidup jadi dpt diabaikan
My =
0
PENENTUAN TEGANGAN IJIN GORDING (PPBBI Pasal 5.1 dan 5.2) Perhitungan bila jarak pengikat atap bentuk U dipakai misal jarak h
75
cm, maka lateral blacing
75
100 =
tb
=
22.22
<=
=
7.5
75
Cek untuk Penampang berubah bentuk
4.5
L
750
mm
100
mm
=
1.25
= h b 1.25
L
b
50
ts
= =
13.89
7.5
<=
1.25
h
= 13.89 ts
4.5
Jadi merupakan penampang berubah bentuk 5 A' = 2
2
= 3.645
2
-
0.45
+
5
0.45
2
cm
0.45 cm
0.45 Iy' =
2
2
-
0.45
0.45
2.5 2
+ = 11.91 0.5 iy' = A'
1/12 cm Iy'
52
11.91 =
3.645 75 =
= 1.278
…….Berdasarkan PPBBI Pasal 4.1 E
0.5 =
iy' untuk mutu baja BJ
5
4
Lk l=
0.45
3
2.1E+06
58.68
1.278
2
lg
=
p
= 0.7
l ls
p
se
= 0.7
90.69
3600
58.68
=
= lg
=
0.647
1
maka
90.69 1.41
Untuk 0.183
ls
<
<
w= 1.593
- ls
1.41 w=
= 1.593
-
1.491
0.647
Dari Tabel 1 PPBBI , maka : s skip
=
2400 =
w
=
1610 Kg/cm2
1.491
KOMBINASI BEBAN 1. Beban Tetap (Beban mati + Beban Hidup) Mx = 105.4 My = 6.227 23784 s= Jadi
+ +
132.4 23.47
= = 2970
237.8 29.7
+ 27.7 s=
Kgm Kgm =
9.82 <
1464
/ skip
2 =
= =
23784 2970
Kg cm Kg cm
1464 Kg/cm2 …OK!
1610
2. Beban Sementara (Beban mati + Beban Hidup + Beban Angin) Mx = 105.4 My = 6.227 23784 s=
+ +
132.4 23.47
0 0
+ 27.7
Jadi
+ + 2970
s=
1464
9.82
/
2
<
1.3
skip
= =
237.8 29.7
Kgm Kgm
=
1464 Kg/cm2
=
2093
KONTROL LENDUTAN Untuk gording tunggal / menerus, mempunyai batas lendutan sebagai berikut L
= =
…OK!
23784 Kg cm 2970 Kg cm
…….PPBBI Tabel 3.1
f= 180 600 f=
=
3.333
cm
180 Beban mati qx qy
q= = =
Beban hidup Px Py
P= = =
26.53 Kg/m q cos a q sin a 100 100 100
Kg cos a sin a
= =
26.53 26.53
cos sin
28 28
= =
23.42 Kg/m 12.45 Kg/m
= =
100 100
cos sin
28 28
= =
88.29 46.95
Kg Kg
1
Px
L
48
E
Ix
1
88.29
600
=
1.361
cm
48
2E+06
139
1
Py
L/3
48
E
Ix
1
46.95
200
=
0.027
cm
48
2E+06
139
=
3.333
cm
Dalam Hal ini beban mati tidak diperhitungkan 5
qx
L
384
E
Ix
4
3
fx = 5
0.234
600
384
2.1E+06
139
5
qy
L/3
384
E
Ix
4
3
fx =
4
3
fy = 4
5
0.125
200
384
2.1E+06
139
fx2
+
fy2
1.361 1.361
2
+
0.027
2
cm
<
fijin
fy =
f= f= f=
cm
Jadi f = 1.361 Kesimpulan :
3
Perencanaan Dimensi Gording memenuhi syarat
..OK!
1.274 R4
1.274 m
tg q
=
1.274 m
tg q q
= = =
q R3 R2 R1 3
x
1.833 0.695 34.8 35
luas asbes gelombang yang dipikul penggantung gording 1.833
5.5 m
Beban Penggantung Gording A. Beban mati 1. Berat Gording 2.Berat Atap (ASBES) 3. Berat alat pengikat = 0.15 (asbes + profil)
= = =
7.43 1.83333 12.27 1.833 1.27414 0.15 42.2898 q
B. Beban Hidup Beban terpusat
= = = =
P=
13.62 28.67 6.343 48.63
Kg Kg Kg Kg
100
Kg
Beban Pada Penggantung Gording paling bawah
b
c
Beban Total = q = =
48.63 + 148.6 Kg
100
1.274 1.274
R1 a qsin a
t
15
15 1.125 1.125 q cos a q
Beban Pada Penggantung Gording paling atas
= = =
q sin 148.6 sin 38.47 Kg
a 15
q
=
R4 R4
35 S Ri
=
35
sin 4
q 38.4691
= Ri =
sin 35 268.3 Kg
Perhitungan Diameter Penggantung Gording R4 s
=
sijin
=
f
=
=
0.25
p
D
=
0.25
p
0.4
=
0.126
cm2
<
2500
…………PPBBI Pasal 3.3.(1)
A 268.3 A
>
A
>
0.107
cm2
D2 D
> >
0.107 0.37
cm
2500 0.25
p
Dipakai baja bulat diameter A
4
mm
2 2
Cek tegangan yang terjadi : R4
Jadi
s
=
s=
2135
268.3 =
=
A <
sijin
0.126 =
=
0.447
cm
Kg/cm2
2135
…OK!
2500
Diameter Minimum L Dmin
=
223.3 =
500 500 dimana L = panjang penggantung gording L= L=
1.833 2.233
…….PPBBI Pasal 3.3.(4) R4
2
m
+ =
1.274 223.3
2
cm
D dipakai = 4 mm < Dmin = 4.465 mm NOK! Jadi Diambil Dmin Jadi digunakan D = 4.465 mm = 5 mm Kesimpulan : untuk penggantung gording digunakan baja bulat dengan diameter = 5 mm
R10 R9 R8 R7 R6 R5 R4 R3 R2 R1
Beban Tetap a. Beban rangka ditafsir dimana : L dk dg
= = = =
L + 5 dk dg panjang kanopi panjang kuda-kuda (yang menjorok diperhitungkan) jarak gording. dipikul oleh dua kuda=kuda
> Berat
= =
4.5 39.34
> Berat atap
= = = =
12.27 Kg/m2 50.82 Kg 7.43 Kg/m 24.15 Kg
> Berat Gording
+ Kg
5
6
+
0.5
1.274
6
+
0.5
1.274
0.5
6
+
0.5
+
0.5
0.5
b. Beban hidup > air hujan
= = =
w
dk
dg 2
20 Kg/m 66.26 Kg
6
1.274
0.5
Beban Sementara c.Beban Angin (PPI ' 83 pasal 4.3 tabel 4.1) W angin = 40 kg/m2 dekat dari pantai a. Koefisien di pihak angin (angin tekan) C= 0.02 a 0.4 0.02 28 0.4 = 0.16 qangin = 1.274 0.16 40 = 8.155 Kg/m P= P=
8.155 26.5
6 Kg
+
0.5
0.5
39.34 182.9
+ Kg
50.82
+
66.26
+
P1
= = =
P 182.9 207.1
+ + Kg
P2
= = =
0.5 P 0.5 182.9 115.6 Kg
Total Beban P= P=
Berat gording 24.15
+ +
Berat gording 24.15
26.5
0.5
P2 =
115.6 Kg
P1 =
207.1 Kg
HA
A
1.274 P1 =
12
C
VA 2.393
P1 = 8
13
E
15
207.1
Kg
1.274 P2 =
1.795
11
57.92 14
B
D 1.125
G
7
Kg
1.274
5 0.598 28.0 6
10
46.8
115.6
4
9 1.196
HB
207.1 Kg
1.274
F
1 3
2 28
H
1.125
1.125
I 1.125
Reaksi Perletakan 1. S V
= VA VA
2. S MB = HA 2.393 P2 4.5
0 = = = 0 =
3 P1 3 P1 3 207.1 852.4 Kg
P1 0
207.1 1.125 HA
=
HA
=
801.6
3. S H
= HA
0 -
+ +
2 2 2
P2 P2 115.6
=
0
1.125
-
P1
2.25
-
P1
+
207.1
2.25
+
2.393
Gaya -Gaya Batang
Kg
HB HB
= = =
0 HA 801.6
Kg
207.1 3.375
3.375
-
+
115.6
4.5
Misalkan gaya pada awal semuanya merupakan gaya tarik Titik
I P2 =
115.6
Kg
S1
sin
SY S1 S1
= sin =
0 28 246.2
SX S2
= = = =
0 -217
SY S3 S3
= = =
0 0 0
SX S6 S6 S6
= = =
0 S2 S2 -217
= Kg
P2 (tarik)
S1 S2
Titik
28 S1
cos
28
28
28 28
H
S3
S6
S2 H
Titik
S1 cos 246.2 cos Kg (tekan)
Kg
=
0
Kg (tekan)
G P1 =
207.1
Kg
S4 28 28
28
S5 S3
S1 =
0
SY = 0 S4 sin 28 S5 sin 28 S4 0.469 S5 0.469 = 0.469 S4 S5 = 1.000
S1 sin 28 = P1 246.2 0.469 207.1 0.469 S5 = 322.7 S4 687.3
SX = S4 cos S5 cos S4 0.883 S5 0.883 0.883 S4
S1 = 0 246.2 0.883 0 0.883 S5
0 28 28 = +
cos
Persamaan (1) :
Titik
S5 S5 S5
= = =
=
Kg
(tarik)
sin
28.0
F SY S7
= =
0 -
S5
…(1)
+
+
(1) ke persamaan (2) : 0.883 S4 + 0.883 0.883 S4 + 0.883 1.000 S4 0.883 S4 + 0.883 S4
S5 = 217.4 …(2) 687.31 = 217.4 606.9 = 217.4 1.766 S4 = 824.3 S4 = 466.8 1.000 S4 687.3 1.000 466.8 687.3 -221 Kg (tekan)
28
-
217.4
…(2)
S7 S5 S10
28.0
S6
F
Titik
S7 S7
= =
103.5
-221 sin Kg (tarik)
28.0
SX S10 S10 S10
= = = =
0 S6 -217 -412
+ S5 + -221 Kg (tekan)
cos cos
28.0 28.0
E P1 =
207.1
SY = 0 S8 sin 28 S4 sin 28 S9 sin 46.76 = P1 + S7 S8 0.469 466.8 0.469 S9 0.728 = 207.1 + 103.5 0.469 S8 0.728 S9 = 529.7 S9 = 0.644 S8 727.2
Kg
S8 28 46.8
28
S9
SX = 0 S8 cos 28 S4 S9 cos 46.76 = 0 S8 0.883 466.8 0.883 S9 0.685 = 0 0.883 S8 + 0.685 S9
S4 S7
cos
28
-
…(1)
+
+ =
412.1
…(2)
(1) ke persamaan (2) : 0.883 S8 + 0.685 0.883 S8 + 0.685 0.644 S8 0.883 S8 + 0.441 S8
Persamaan (1) :
Titik
S9 S9 S9
= = =
Kg
(tarik)
D
S11 S9 S14
46.8 D
Titik
S9 = 412.1 …(2) 727.16 = 412.1 498.1 = 412.1 1.324 S8 = 910.3 S8 = 687.3 0.644 S8 727.2 0.644 687.3 727.2 -284 Kg (tekan)
S10
SY S11 S11 S11
= = = =
0 207.1
S9 sin -284 sin Kg (tarik)
46.8 46.8
SX S14 S14 S14
= = = =
0 S10 -412 -607
+ S9 + -284 Kg (tekan)
cos cos
46.8 46.8
SY S12
= sin
0 28
sin
28
C
P1 =
207.1
Kg
-
S8
-
S13 sin 57.92 = P1 + S11 S12 0.469 687.3 0.469 S13 0.847 = 207.1 + 207.1 0.469 S12 0.847 S13 = 736.8 S13 = 0.554 S12 869.6
S12 28 57.9
28
S13
SX = 0 S12 cos 28 S8 S13 cos 57.92 = 0 S12 0.883 687.3 0.883 S13 0.531 = 0 0.883 S12 + 0.531 S13
S8 S11
cos
28
…(1)
+
+ =
606.9
…(2)
(1) ke persamaan (2) :
0.883
S12 0.883
0.883 S12 + 0.531 + 0.531 0.554 S12 S12 + 0.294 S12
Persamaan (1) :
Titik
S13 S13 S13
= = =
Kg
(tarik)
0.554 S12 869.6 0.554 907.8 869.6 -367 Kg (tekan)
B
S15 S13 HB
57.9
S14
B
Dari persamaan reaksi :
Titik
S13 = 606.9 …(2) 869.62 = 606.9 461.9 = 606.9 1.177 S12 = 1069 S12 = 907.8
SY S15 S15 S15
= = = =
0 310.6
SX HB HB HB
= = = =
0 S14 -607 -802
+ S13 cos 57.9 + -367 cos 57.9 Kg (tekan) (----->)
HB
= =
HA 801.6
Kg
S13 sin -367 sin Kg (tarik)
57.9 57.9
….Ok!
A P2 =
115.6
Kg -
HA 28
SY S12 -
= 0 sin 28 907.8 0.469 907.8 0.469
-
VA VA -852 426.2
= = = =
P1 + S15 115.6 + 310.6 115.6 + 310.6 426.2 …..Ok1!
SX HA HA
VA S12 S15
= -
0 S12 sin 907.8 0.883
Dari persamaan reaksi :
HA
28 HA
= = =
0 0 801.6
=
801.6
Kg
Gaya Dalam (Kg) Tarik (+) S1
Tekan (+)
246.2 Kg
S2
1.274 -217.4 Kg
S3
-
S4
-
466.8 Kg
1.125 0.598 1.274
S5
-220.5 Kg
1.274
S6
-217.4 Kg
1.125
S7
103.5 Kg
1.196
S8
687.3 Kg
1.274
S9
-284.2 Kg
1.642
S10
-412.1 Kg
1.125
S11
207.1 Kg
1.795
S12
907.8 Kg
1.274
S13
-366.6 Kg
2.118
S14
-606.9 Kg
1.125
S15
310.6 Kg
2.393
Kondisi Paling Kritis > Gaya tekan maksimum Panjang Batang > Gaya tekan minimum Panjang Bentang Dicoba Profil : 50
x
50
= = = =
606.9 1.125 217.4 1.125
x
5
Kg m Kg m
Kondisi I Kondisi II
Kg
(tarik) ….Ok2!
direncanakan tebal pelat simpul (t)
=
3
mm
2
A
=
4.8
cm
Iy
=
2
Iy
+
2
A
e
+
t
/
2
2
=
2
11
+
2
4.8
1.4
+
3
/
2
2
5
mm
cm4 ix = 1.51 cm X iy = 3.2713 cm ix = cm 50 ih = cm Pada profil siku, setengah kaki bebasnya tidak menerima beban. Jadi pada perhitungan luas tidak diikutkan 5 0.5 =
A
102.74
=
2
x
4.8
mm
0.5
-
=
7.35
2 KONTROL > Kondisi I
lk = Ly lk l
112.5
=
= imin
untuk mutu baja BJ
=
#REF! …….Berdasarkan PPBBI Pasal 4.1 E
lg
=
#REF!
p
=
l =
ls
>
2.381 #REF! w
s
2
N
=
#REF!
1
maka
=
#REF!
= A s
w=
2.381
=
#REF!
ls
2
#REF! 606.9
= Syarat :
#REF!
#REF!
Untuk
=
0.7
74.5
= lg
w
p
se
0.7
ls
74.5
1.5100
=
7.35 2 #REF! Kg/cm #REF! sijin
=
#REF! Kg/cm2 =
2 2500 Kg/cm #####
> Kondisi II lk l
113
=
= imin
untuk mutu baja BJ
=
#REF! …….Berdasarkan PPBBI Pasal 4.1 E
lg
=
74.5
1.5100
#REF!
p
= 0.7
se
p
= 0.7
#REF!
#REF!
cm2
l ls
=
74.5 =
lg
ls
Untuk
w
=
2.381 #REF!
w s
N
=
=
#REF!
1
maka
=
#REF!
#REF!
>
2
ls
2.381
2
#REF! 217.4 =
A Syarat :
w=
=
#REF! Kg/cm2
7.35 s
=
2 #REF! Kg/cm #REF! sijin
=
2 2500 Kg/cm #####
Kesimpulan : Profil bisa digunakan
Kondisi Paling Kritis > Gaya tarik maksimum Panjang Batang > Gaya tarik minimum Panjang Bentang T
= = = = 907.8
907.8 1.274 103.5 1.196
Kg m Kg m
Kondisi I Kondisi II
Ae perlu
An perlu
=
= sijin
2500
Ae
0.363
=
= Ct
0.363 cm2
=
=
0.5
cm2
,,dimana Ct = faktor reduksi= 0.75
0.75
UNTUK STRUKTUR SEKUNDER maka :
l l
<
…….PPBBI 3.3.(2)
300 l
<
300
imin
>
imin
An
=
300 127.4 imin
>
imin
>
300 0.425 cm …….PPBBI 3.2.(3)
85% Abruto An Abruto
=
0.5 =
85% Dicoba Profil : 50
x
50
A ix iy ix ih
= = = = =
4.8 1.51 3.271 -
cm2 cm cm cm cm
A iy
= =
9.6 3.271
cm cm
x
2 0.570 cm
= 0.85
5
50
mm
5 50
> >
Abruto imin
= =
2 0.570 cm 0.425 cm
mm
mm
...Ok! ...Ok!
Kontrol Ulang Dimensi Profil Pada profil siku, setengah kaki bebasnya tidak menerima beban. Jadi pada perhitungan luas tidak diikitkan 5 0.5 An perlu
=
Ae
= =
2
x
4.8
0.5
-
= 2
Ae
An perlu 7.35 0.75
=
5.513
cm2
=
5.513
cm2
Ct
>
Ae perlu
=
2 0.363 cm
...Ok!
7.35
cm2
Kontrol Panjang maksimum Lbatang
=
1.274
m
l
=
cm
=
38.95
127.4 =
imin
127.4
3.271
Kesimpulan : Profil bisa digunakan
<
300 ...Ok!
Persyaratan : Syarat Injakan 60
<=
t i
= =
2
t
+
i
<=
62
cm
di mana Tinggi Tanjakan Lebar Injakan
Syarat Kemiringan 25
o
a
<=
<=
40
o
Gambar Ilustrasi
2.125
3
Perencanaan Tangga Tinggi Tanjakan Lebar Injakan a sehingga jml tanjakan jml injakan
m
2
= = =
t i 35.3
= =
11 12
= = o
buah buah
m
18 cm 25 cm ……. ……………………
Ok Ok
m
Gambar rencana
A
2
m
3
m
A
1.5 2.125
m
1.5 0.2
Ukuran Bordes 320 x
200
m
m m
cm2
Pot A - A 67 cm
67 cm
67
cm
Balok Bordes 25
cm
18 cm
Balok Tangga Anak tangga
Langkah langkah perencanaan Tangga 1 Perencanaan tebal pelat anak tangga 2 Perencanaan balok pelat anak tangga 3 Perencanaan tebal pelat bordes 4 Perencanaan balok pelat bordes 5 Perencanaan balok tangga Sketsa dari Tangga
Profil Siku
Pelat Baja
Profil Kanal
PERHITUNGAN Tebal Pelat Anak Tangga Di rencanakan :
t l b
= = =
3 150 25
mm cm cm
(tebal pelat) (panjang pelat) (lebar pelat)
gbaja = 7850 kg/m3 25 cm Y
150 cm X
Analisa beban Arah Y
Beban mati berat pelat
Beban Hidup qtangga =
= =
t
l 1.5
0.003
gbaja 7850
=
35.3 kg/m
qy
= =
450 kg/m 485 kg/m
2 300 kg/m = qtangga l = 300 1.5
Momen My
Wy
= = =
1 / 1 / 3.79 Kgm
8 8 =
379.16
= = =
1 1 2.25
6 6
* *
/ / cm3
* *
qy *b 485 0.25 Kgcm
l 150
* *
2 2
t 0.3
2 2
Kontrol Tegangan sx ……. tegangan arah X tidak perlu di kontrol karena yang menahan arah X adalah balok / profil siku
sy
=
Kontrol Lendutan y ijin >= >= >=
L 25
y
=
My Wy
=
360 360
0.069
/ / cm
5
q
L
379 2.25
4
=
169 kg/cm2
<
1867 kg/cm2
…….
Ok
y
= = =
384 5 384
E 4.85
0.0348
cm
2100000
Ix 25 4 0.34 …….. <
…………………
y ijin
Jadi Pelat anak Tangga dengan tebal = t =
3
Ok
mm dapat dipakai
Balok Anak Tangga Balok Anak Tangga Profil siku L
25 cm Y
150 cm X Dicoba di gunakan profil g = Ix = Wx =
35 x 35 3.04 kg/m Iy = 4.14 Wy = 1.71
x
6
cm4 cm3
Analisa beban masing masing profil menahan 0.5 dari beban pelat Beban Mati berat pelat = 0 / 2 = 0 kg/m berat profil = 3.04 kg/m 3.04 kg/m berat alat sambung 20 % = 0.61 kg/m = 3.65 kg/m Beban Hidup
Momen Mx = = =
1
=
0
/
2 qtotal
= =
/
8
*
qtotal
*l
8 =
*
1 / 1.03 kgm
102.6
3.65 1.5 kgcm
0 kg/m 3.65 kg/m
2 2
Kontrol tegangan smax
=
Kontrol Lendutan y ijin >= >=
Mx Wx
=
103 1.71
L 150
/ /
360 360
=
60
kg/cm2
2 < 1867 kg/cm ……. Ok
>= y
= = =
0.417
cm
5 384 5 384
q E 0.04 2E+06
0.0277
cm
L 4 Ix 150 4 4.14 …….. <
Jadi balok anak Tangga dengan profil
y ijin
35
…………………
x 35 x dapat dipakai
Ok
6
Tebal Pelat Bordes
Pelat Bordes 67 cm
67 cm
Balok Bordes
67 cm
Di rencanakan t =
150 Analisa beban Beban mati berat pelat
Beban Hidup qtangga =
7
mm
cm
= =
t 0.007
l 1.5
gbaja 7850
=
82.43
q
= =
532.4
2 300 kg/m = qtangga l = 300 1.5
kg/m
450 kg/m kg/m
Momen My
Wy
= = =
1 / 1 / 29.9 kgm
8 8 =
2987.6
= = =
1 1 12.3
/ / cm3
6 6
* *
l 150
=
My Wy
=
2988 12.3
=
* *
q *b 532 0.67 kgcm * *
2 2
t 0.7
2 2
Kontrol Tegangan sy
244 kg/cm2
2 < 1867 kg/cm ……. Ok
Kontrol Lendutan y ijin >= >= >= y
= = =
L 67 0.186
/ / cm
5 384 5 384
q E 5.32 2E+06
0.1552
cm
360 360
L 4 Ix 67 4 4.29 …….. <
…………………
y ijin
Jadi Pelat bordes tangga dengan tebal = t =
7
Ok
mm dapat dipakai
Balok Pelat Bordes Pelat Bordes 67 cm
67 cm
Balok Bordes
67 cm
150 Dicoba di gunakan profil kanal g = Ix = Wx = Analisa beban Beban Mati berat pelat berat profil
=
berat alat sambung
Beban Hidup
Momen Mx = = =
1
75 2.32 kg/m 4 27.1 cm 3 7.24 cm
t
20
b
x
45
x
15
gbaja
= = = =
36.8 2.32 39.1 7.83 47
kg/m kg/m kg/m kg/m kg/m
0 47
kg/m kg/m
%
=
0.67
*
0 qtotal
= =
/
8
*
qtotal
*l
8 =
*
1 / 13.2 kgm
Kontrol tegangan
cm
1320.9
47 1.5 kgcm
2 2
x
1.6
smax
=
Kontrol Lendutan y ijin >= >= >= y
= = =
Mx Wx
L 150 0.417
=
/ / cm
5 384 5 384
q E 0.47 2E+06
0.0544
cm
1321 7.24
=
182 kg/cm2
2 < 1867 kg/cm ……. Ok
360 360
L 4 Ix 150 4 27.1 …….. <
Jadi balok anak Tangga dengan profil
y ijin 75
………………… x 45 x dapat dipakai
Ok 15
x
2.125
m
Balok Tangga
b
1.6
Sudut
b
3
m
=
35.311
2
m
o
Tinggi Perlu Profil t = 25 = 14.45
18
sin cm
35.311
x
7.5
b 25
Direncana di gunakan profil 200 dengan g = 21.1 kg/m 3 Wx = 162 cm
x
80
x
Analisa Beban Masing masing balok Tangga menerima 0.5 dari berat yang di terima tangga q1
P1
P2
P2
P1
q2
2.13
3
Beban pada tangga (q1) Beban Mati Berat Pelat Berat Profil L
Berat Profil
= = =
2
12 0.003 0.75 7850 12 0.75 2 3.04 21.1 / cos 35.311
Berat alat penyambung
Beban hidup
=
0.75
20
0
%
= = = = = =
211.95
kg/m 54.7 kg/m 25.9 kg/m 292.53 kg/m 58.5 kg/m 351.03 kg/m
=
0
kg/m
11
q1 Beban pada Bordes Beban P1 Beban mati Berat pelat Berat balok Bordes
= =
0.75 0.34 7850 0.75 2.32
=
0
20
13.8 1.74 15.5 3.11 18.7
kg kg kg kg kg
= =
0 18.7
kg kg
= = = = =
27.6 1.74 29.4 5.87 35.2
kg kg kg kg kg
P2
= =
0 35.2
kg kg
q2
=
21.1 kg/m
%
0.34 0.75 P1
Beban P2 Beban mati Berat pelat Berat balok Bordes
= =
0.75 0.67 7850 0.75 2.32 0.007
Berat alat penyambung
Beban hidup
=
Beban q2 Berat sendiri balok tangga
0
20
%
0.67 0.75
=
351 kg/m
= = = = =
0.007
Berat alat penyambung
Beban hidup
=
Perhitungan Reaksi ,Momen
q2 q1
P1
P2
P2
P1
C B
Lab Lbc Labx Laby
= = = =
3.68 2 3 2.13
m m m m
A SMa = 0.5 351 35.2 4.34
SMc = 0.5 21.1 35.2 0.67 3836
0 3 +
0 2 -
+ 21.1 18.7 5 2180
2
+ Rav Rav Rav
2 -
4 Rcv Rcv Rcv
+ 5 5 5 Rcv
kg
18.7
2
+
18.7
-
351
3 = = = =
3.5 0 0 3836 767
kg
35.2
-
35.2
-
1203 Rav
= =
0 767
kg
Rav 767 2.19
m
q1 351
x x
Rav x 767 2.19 838.14 kgm Rav 3 767 3 721.62 kgm
0.5 0.5
351 351
x 2.19
2
0.5 0.5
351 351
3 3
2
Momen Maksimum terjadi pada D=0 Dx 0 x
0 -
= = =
+
18.7 3 = 0 = 0 = 2180 = 436
351 5 5 5 Rav
SV = 0 Rav + Rcv - 18.7 21.1 2 = Rav + 436
Mmax = = = Mb = = =
2
Bidang Momen
+
…….. Ok
2
2
721.62
B
kgm
C +
+
A
838.14
kgm
35.2 3.67
+
35.2 1.33
+
3
-
Profil
200
x
80
x
7.5
<
75
h tb
=
20 1.1
=
18.2
L h
=
368 20
=
18.4
1.25*b ts
=
1.25 8 1.1
maka termasuk =
=
x
11
L/h
>
1.25b ts
9.09
profil tidak berubah bentuk
C1
=
L b
h ts
=
368 8
C2
=
0.63
E s
=
0.63
s kip
=
C2 C1
0.7
s
s kip
=
s kip
=
551.250 835.536
1108.39
0.7
20 1.1
=
2.10E+06
2400
835.536
=
c1 > 250 c1 > c2 pakai rumus 35c
551.250
2400
kg/cm2
Kontrol Kekuatan Profil smax
=
Jadi Profil
Mmax
Wx
= 200
83813.56 162 x
80
=
517 kg/cm2
x
7.5
x
……. Ok 11
dapat dipakai
m Seng Gelombang
1.0625 m 1.0625 m 1.0625 m 1.0625 m
0.889 0.889 0.889 2.667 m
Penutup atap adalah Asbes GelombangTYPE 76 (Gelombang besar 6 1/2) Dengan spesifikasi : Berat Lebar Panjang Tebal
Direncanakan Profil C
= = = =
60
8.081 Kg/m2 110 cm 225 cm 0.6 cm
x
30
x
A = 2.872 cm2 q = 2.25 Kg/m Wx =
10
106.3
cm
<
x
2.3
Baja
BJ
52
145 cm
3
5.2
cm
Wy = 1.71
cm3
s=
2400
Kg/cm2
Ix = 15.6
cm4
se =
3600
Kg/cm2
Iy = 3.32 ix = 2.33 iy = 1.07
cm 4 cm cm
E=
2.10E+06
Kg/cm2
a= b= c= t=
60 30 10 2.3
mm mm mm mm
c b
t
a
q
Regel Horizontal 95
ANALISA BEBAN A. Beban mati 1. Berat Asbes 2.Berat Profil C 3. Berat alat pengikat = 0.15 (asbes + profil)
My =
1/8
q
= = =
8.081
1.0625 10.8359
= = =
8.586 Kg/m 2.25 Kg/m 1.625 Kg/m
0.15
q
=
12.46 Kg/m
(L/3)2 ……akibat dari adanya 2 penggantung gording sehingga L dibagi 3
0.125 12.46 0.889
2
=
1.231 Kg m
B.Beban Angin (PPI ' 83 pasal 4.3 tabel 4.1) W angin = 40 kg/m2 dekat dari pantai a. Koefisien di pihak angin (angin tekan) C= 1.2 …Tabel 4.1 koefisien angin tertutup sebagian qangin = B C W qangin = 1.063 1.2 40 = 51 Kg/m Mx =
1/8
q
L2
=
0.125
51
2.667
2
=
45.33 Kg m
PENENTUAN TEGANGAN IJIN GORDING (PPBBI Pasal 5.1 dan 5.2) Perhitungan bila jarak pengikat atap bentuk U dipakai misal jarak h
75
cm, maka lateral blacing
75
60 =
tb
=
26.09
<=
=
12.5
75
Cek untuk Penampang berubah bentuk
2.3
L
750
mm
60
mm
= h b 1.25
= ts
L
b
30 1.25
= 12.5 =
16.3
<=
1.25
h
= 16.3 ts
2.3
Jadi merpakan penampang berubah bentuk 3 A' = 1
2
= 1.044
1
-
0.23
+
3
0.23
2
cm
0.23 cm
0.23 Iy' =
2
1
-
0.23
+
1/12
0.23
3
0.23
2
1.5 2
= 1.197 0.5 iy' = A'
cm4 Iy'
0.5 =
3
1.197 =
0.757
1.0442
Regel Horizontal 96
Lk
75
l=
= iy'
untuk mutu baja BJ
52
=
=
l =
2.381 1.092
0.7
3600
90.69
w=
2.381
99.07
lg
w=
p
se
=
Untuk
=
2.1E+06
p 0.7
ls
99.07
…….Berdasarkan PPBBI Pasal 4.1 E
lg
= 0.757
=
1.092
1
maka
90.69 ls
>
=
2.601
ls
Dari Tabel 1 PPBBI , maka : s skip
=
2400 =
w
=
922.7 Kg/cm2
2.601
KOMBINASI BEBAN 1. Beban Tetap (Beban mati + Beban Hidup) Mx = 0 My = 1.231 0 s= Jadi
+ +
0 0
= 0 = 1.231 123.1
+ 5.2 s=
143.9
Kgm Kgm =
1.71 <
/ skip
2 =
= =
0 123.1
Kg cm Kg cm
143.9 Kg/cm2 …OK!
922.7
2. Beban Sementara (Beban mati + Beban Hidup + Beban Angin) Mx = 0 My = 1.231 4533
+ +
0 0
+ 45.33 + 0 123.1
= =
45.33 1.231
Kgm Kgm
= =
4533 Kg cm 123.1 Kg cm
Regel Horizontal 97
s=
+ 5.2
Jadi
s=
1016
1.71
/
2
<
1.3
skip
=
1016 Kg/cm2
=
1200
…OK!
KONTROL LENDUTAN Untuk gording tunggal / menerus, mempunyai batas lendutan sebagai berikut L f= …….PPBBI Tabel 3.1 180 266.7 f= = 1.481 cm 180 Beban qx qy
= =
5
qx
L
384
E
Ix
5
0.51
266.7
384
2.1E+06
15.6
5
qy
L/3
384
E
Iy
….akibat pengaruh angin ….akibat pengaruh dinding 1/2 batu
51 Kg/m 12.46 Kg/m 4
fx = 4
fx =
=
1.0250381
cm
=
0.0145289
cm
4
fy = 5
0.125 88.89
4
fy =
Kesimpulan :
384
2.1E+06
3.32
f=
fx2
+
fy2
f= f=
1.025
2
+
0.0145
2
1.02514
cm
Jadi f =
1.02514
cm
<
fijin
=
1.481
cm
..OK!
Perencanaan Dimensi regel memenuhi syarat
Regel Horizontal 98
0 1.175
1.175
0
Regel Horizontal 99
R4 Seng Gelombang
3
q
1.0625 m
R3 R2
1.0625 m 1.0625 m
R1
1.0625 m
x
0.889
2.667 m 1.0625
tg q
=
tg q q
= = =
0.889 1.195 50.08 51
Beban Penggantung Gording A. Beban mati 2. Berat Gording R4, R3, R2, dan R1 3.Berat Seng Gelombang 4. Berat alat pengikat = 0.15 (asbes + profil)
= = =
4 4 0.15
2.25 8.081 38.53
b 0.889 0.889
h 1.0625 wa
= = = =
8 30.53 5.779 44.31
Kg Kg Kg Kg
Beban Pada Penggantung Gording paling bawah X
Beban Total = w = =
44.31 Kg 44.31 Kg
c b
t
Y
SR
= = =
w 44.31 44.31 Kg
a
q
Beban Pada Penggantung Gording paling atas Penggantung Gording Regel Horizontal 100
q
=
51 S Ri
R4 R4
= sin q 44.3066
51 =
sin 51 57.012 Kg
Ri =
Perhitungan Diameter Penggantung Gording R4 s
=
sijin
=
f
=
=
0.25
p
D
=
0.25
p
0.2
=
0.031
cm2
<
2500
…………PPBBI Pasal 3.3.(1)
A 57.01 A
>
A
>
0.023
cm2
D2 D
> >
0.023 0.17
cm
2500 0.25
p
Dipakai baja bulat diameter A
2
mm
2 2
Cek tegangan yang terjadi : R4
Jadi
s
=
s=
1815
57.01 =
=
A <
sijin
0.031 =
=
0.277
cm
2500
Kg/cm2
1815
…OK!
Diameter Minimum L Dmin
=
138.5 =
500 500 dimana L = panjang penggantung gording
D dipakai =
2
L= L=
0.889 1.385
mm
<
…….PPBBI Pasal 3.3.(4) R4
2
m
+ =
1.0625 2 138.5
Dmin
=
2.771 mm
cm Dipakai Dmin
Kesimpulan : untuk penggantung regel digunakan baja bulat dengan diameter =
8
mm
Penggantung Gording Regel Horizontal 101
1.38 1.38
1.175
Penggantung Gording Regel Horizontal 102
Penggantung Gording Regel Horizontal 103
b
c
a
t
qsin a 15 1.175
q
Penggantung Gording Regel Horizontal 104
q cos a
Penggantung Gording Regel Horizontal 105
15 2.375 m
Terbuka 12.22 m
15.25 2.375 m
Dinding 1/2 Bata Profil WF (Balok Induk)
4 x 1.0625 m
Seng Gelombang Regel Horizontal
2.667 2.667 2.667 2.5 2.5 2.5 8 m 7.5 m 26.6 m
Regel Vertikal
8
m
DATA PERENCANAAN > Jarak Regel Maksimum > Panjang Regel maksimum
= =
> Penutup Dinding Batu Bata
=
250
Kg/m2
100
x
100
Direncanakan Profil WF
A = 21.9 q = 17.2
2.667 m 4.25 m
cm2 Kg/m
x
6
x
8
Baja
BJ
52
3
Wx = 76.5
cm
Wy = 28.7
cm3
s=
2400 Kg/cm2
383
cm4
se =
3600 Kg/cm2
Iy = 134 ix = 4.18 iy = 2.47
cm 4 cm cm
E=
Ix =
Pembebanan Berdasarkan PPIUG 1983 Tabel 2.1
2.1E+06
Kg/cm2
BEBAN VERTIKAL
Jml Bentang Regel Hor. Lt Dasar
A. Beban mati
Reg. Hor. yg digantungi dgn seng gel.
b/D Berat Profil WF (regel vertikal)
=
17.2
1. Berat Asbes
=
8.081
4
2.Berat Profil C
=
2.25
5
3. Berat alat pengikat = 0.15 (asbes + profil)
=
0.15
38.59
4. Penggantung Regel Horizontal
=
7850
Total Beban Vertikal
:
N
= =
219.28
+ Kg
W angin =
40
119.28
=
73.1
Kg
2.667 1.0625
=
8.586
Kg
2.667
=
30
Kg
=
5.788
Kg
4.573 Nm
= =
1.804 119.278
Kg Kg
Nh
=
100
Kg
5.027E-05
B. Beban Hidup Beban hidup
h 4.25
100
BEBAN HORIZONTAL (PPI ' 83 pasal 4.3 tabel 4.1) Koefisien di pihak angin (angin tekan) C= 1.2 qangin = B qangin = 2.667 Mx =
1/8
Mx = 0.125 Mx = 289
C 1.2
W 40
q
L2
128 Kg m
4.25
…Tabel 4.1 koefisien angin tertutup sebagian
=
128
Kg/m
2
PENENTUAN TEGANGAN IJIN GORDING (PPBBI Pasal 4.1 dan 4.2) Lkx lx =
425.0 =
=
kg/m2 dekat dari pantai
101.7
ix
4.18 E lg
=
l = lg
w=
sEx Lky
2.381 1.196
=
= 0.7
4100
w=
2.381
84.98
101.7 =
Untuk
p
se
0.7
ls
2.1E+06
p
=
=
1.196
1
maka
84.98 ls
>
=
2.849
2 2007 Kg/cm
ls
…..(PPBBI Pasal 4.8.(3) Tabel 10)
106.25
ly =
= iy
=
43.02
2.47 E lg
= 0.7
l ls
2.1E+06
p
=
=
p
se
= 0.7
84.98
4100
43.02 =
lg
=
0.506
1
maka
84.98 1.41
Untuk 0.183
<
ls
<
w= 1.593
- ls
1.41 w= sEy A
= 1.593
-
0.506
=
11274
Kg/cm2
21.9
2007
sEx
nx =
=
A
21.9
=
1.005
=
1.0009
nx - 1
11274
= N
M=
nx 200.5
219.3
sEy
nx =
…..(PPBBI Pasal 4.8.(3) Tabel 10)
=
N
1.297
ny =
1126
219.3
nx - y
0
Mx1 bx
=
0.6
+
0.4 Mx2 0
4.25 m =
0.6
+
0.4 289
= M=
1/8
q
0.6
L2
PENENTUAN TEGANGAN KIP (PPBBI Pasal 5.5) - Balok-Balok Statis tak tentu (Jepit - Sendi) L reg h. hprofil C1
266.7
10
ts
10
0.8
1
b
=
= bprofil
=
333.3 E
C3
=
0.21
+
*
3
-
b
2
*
sijin Mki b
*
+
Mka
=
Mjep = 1/12 2 Mjep 0
+
289
1/12
128
4.25
3
-
2
qangin
L2
0.70036
<
= 2 =
0.75
+
0.75
2
2.1E+06
C3
=
0.21
1
0.75 2400
= Karena 250
482.34375
< skip
C1 =
= = (Berdasarkan PPBBI Pasal 4.8(4)) 5 sijin q= skip 8 3 q =
Jadi digunakan
< sijin
2400
C3
, maka : C1
-
250
C3 333.3
-
250 250
482.3
-
250
5
2400
8
-
-
-
0.3
sijin
0.3
2400
3
0
2142 Kg/cm2
= Mx1 Mx2
= 2142
28900
1
CHECK TEGANGAN (Berdasarkan PPBBI Pasal 4.8(4)) N wmax
nx +
A 219.3
bx
Mx
q
+ nx - 1
Wx 28900
by
ny
My
ny - 1
Wy 0
q
<=
sijin
1
2.849
+
0.6
1
1.005
21.9
+
0
1
1.0009
76.5
Mx q
+
Wx
Wy
219.3
28900
0
1
+
<
2 2400 Kg/cm
...Ok!
My +
A
21.9
2400 Kg/cm2
28.7 256.3
N
<=
<=
sijin
<=
2400 Kg/cm2
+ 76.5
28.7 387.8
<
2 2400 Kg/cm ...Ok!
CHECK LENDUTAN (Berdasarkan PPBBI Pasal 4.8(4)) L …….PPBBI Tabel 31 on page 155
f= 360 425.0 f=
=
1.181
cm
qx
=
128
Kg/m
5
qx
L
360 Beban
4
5
fx =
Kesimpulan :
….akibat pengaruh angin
1.28
425.0
= 384
E
Ix
0.676
cm
<
fijin
=
4
= 384
2.1E+06
1.181
cm
383 ..OK!
Perencanaan Dimensi Regel Vertikal memenuhi syarat
0.676061806
cm
Perhitungan bila jarak pengikat atap bentuk U dipakai misal jarak h
x =
tb
= BJ
L
750
mm
x
mm
=
1.25
= h b 1.25 ts #VALUE! 0 0 0
untuk mutu baja BJ
Dari Tabel 1 PPBBI , maka :
0
s skip
=
= w
KOMBINASI BEBAN 1. Beban Tetap (Beban mati + Beban Hidup) Mx =
#REF!
+
#REF!
=
My =
#REF! #REF!
+
#REF!
= #REF!
0 #REF!
/ skip
s=
+ 0 s=
Jadi
#REF!
2. Beban Sementara (Beban mati + Beban Hidup + Beban Angin) Mx = My =
#REF! #REF! #REF!
s=
+ +
#REF! #REF!
+ + #REF!
0
/
#REF!
1.3
+ 0 s=
Jadi
#REF!
KONTROL LENDUTAN Untuk gording tunggal / menerus, mempunyai batas lendutan sebagai berikut L
…….PPBBI Tabel 3.1
f= 180 #REF! f=
=
#REF!
cm
q= = =
#REF! q q
Kg/m cos a sin a
P=
100
Kg
180 Beban mati qx qy Beban hidup
Px Py
= =
cos a sin a
100 100
Dalam Hal ini beban mati tidak diperhitungkan
Kesimpulan :
5
qx
L
384
E
Ix
5
#REF!
#REF!
384
0.0E+00
0
5
qy
L/3
384
E
Ix
5
#REF!
#REF!
384
0.0E+00
0
f=
fx2
+
fy2
f= f=
#REF! #REF!
cm
Jadi f =
#REF!
2
4
4
4
4
+
#REF!
cm
#REF!
Perencanaan Dimensi Gording memenuhi syarat
fy =
Kesimpulan :
U dipakai misal jarak
75
#VALUE!
#VALUE!
=
#VALUE!
75
cm, maka lateral blacing
#VALUE!
L
b
0
= #VALUE! =
#VALUE!
#VALUE!
1.25
h
= ts
BJ
A' =
2
0
=
0
cm2
-
0
+
0
Iy' =
2
0
-
0
0
0
+
1/12
0
0
0 0.5
cm4 Iy'
cm
= iy' =
0.5
0
=
=
A'
0
Lk l=
75 =
iy' …….Berdasarkan PPBBI Pasal 4.1
3
= #DIV/0!
#DIV/0!
0 Kg/cm2
=
0
#REF!
Kgm
=
#REF!
Kg cm
#REF!
Kgm
=
#REF!
Kg cm
=
#REF!
2.8487443
2 =
0
0 0
= =
#REF! #REF!
=
#REF!
skip
=
0
= =
#REF! #REF!
cos sin
Kg/cm2 #REF!
Kgm Kgm
= =
#REF! #REF!
Kg cm Kg cm
= =
#REF! #REF!
Kg/m Kg/m
Kg/cm2
2 #REF!
2400 2400
= =
100 100
cos sin
2400 2400
1
Px
L
48
E
Ix
1
-50
#REF!
48
0
0
1
Py
L/3
48
E
Ix
1
-86.60254
#REF!
48
0
0
fijin
=
#REF!
cm
5
qy
L/3
384
E
Iy
= =
-50 -86.60254
Kg Kg
=
#REF!
cm
=
#REF!
cm
5
0
141.66667
384
2.1E+06
0
3
fx = 3
fx =
3
fy = 3
fy =
2
#REF!
4
=
4
Jadi f = 0 0
#DIV/0!
cm
#DIV/0!
Perencanaan Dimensi Gording memenuhi syarat
fijin
=
0.3935185
cm
#DIV/0!
75
#VALUE!
0 0 2
#DIV/0!
2
=
#DIV/0!
cm
Beban-Beban yang bekerja. 1. Beban mati Berdasarkan PPIUG dan Tabel 1 : Sifat Penampang Panel Bondex per lebar
1000
mm
=
18
kg/ m2
> Berat Plafon dan penggantung spesi
=
18
kg/ m2
> Berat spesi
=
21
kg/ m2
2 cm
=
42
kg/ m2
> Berat tegel
=
2400 kg/ m3
0.02 cm
=
48
kg/ m2
qD
=
108
kg/ m2
qL
=
400
kg/ m2
2. Beban hidup Berdasarkan PPIUG Tabel 3.1 > Beban hidup untuk lantai gudang Jadi berat total :
qtotal
=
= =
qD 108
+ +
=
508
kg/ m2
qL 400
Berdasarkan Tabel 2 : Tabel Perencanaan Praktis didapat tebal pelat bondex dan A tul (-) Bentang menerus qtotal
=
508
kg/ m2 dibulatkan menjadi
600
kg/ m2
Tanpa penyangga Bentang
=
2.5
200 2
cm cm
9
cm
=
9
cm
A tul. negatif
=
3.25
cm2
=
325
mm2
m
Tulangan negatif direncanakan dipasang As
t pelat bondex
=
327.2
f
10
mm2
>
-
240
Atul.Negatif =
mm ...(alasan pemasangan / m') 325
mm2
Tegel Spesi Beton Pelat bondex Plafon
..OK!
Perhitungan Balok Anak Tengah Memanjang dengan bentang maksimum Direncanakan Profil WF
250
x
250
x
A = 82.06 cm2 q = 64.4 Kg/m
11
x
11
Baja
BJ
52
3
Wx =
720
cm
Wy =
233
cm3
s=
2400 Kg/cm2 3600 Kg/cm2
Ix = 8790
cm
se =
Iy = 2940 ix = 10.3 iy = 5.98
cm 4 cm cm
E=
2.1E+06
b
h
10.1 2400
2.5 2.5
0.09
11 7
2.5 2.5
4
Kg/cm2
Pembebanan 1. Beban mati
Berdasarkan PPIUG Tabel 2.1 - Berat Profil Bondex - Berat Pelat Beton - Berat sendiri Balok - Berat Plafon - Berat penggantung
= = = = =
qD
= = = = = =
25.25 540 64.4 27.5 17.5 674.7
Kg/m Kg/m Kg/m Kg/m Kg/m Kg/m
=
1000
Kg/m
2. Beban hidup
Berdasarkan PPIUG Tabel 3.1 - Beban hidup untuk lantai gudang Jadi berat total :
qtotal
qL = = =
=
400
qD + 674.7 + 1675 Kg/m
2.5
qL 1000
Momen Maksimum
Mmax
L=
5.5
=
1/8
= =
m
q
0.125 1675 6332 Kg m
L
2
5.5
2
Balok Anak 130
PENENTUAN TEGANGAN IJIN GORDING (PPBBI Pasal 5.1 dan 5.2)
h
250 =
=
tb
22.73
<=
=
22
75
Cek untuk Penampang berubah bentuk
11
L
5500
mm
250
mm
= h b
L
b
250
1.25
=
1.25
ts
= =
28.41
22
<=
1.25
h
= 28.41 ts
11
Jadi merpakan penampang berubah bentuk X 1.1 1.1
A' = Asayap = 25
cm
cm
= 31.68
25 cm
+ 1.1
1/6 +
Abadan 0.167 25
-
2
1.1
1.1
cm2
Y 0.5
Iy'
iy' =
0.5
A' 25
Lk
6.812
550 =
iy'
untuk mutu baja BJ
52
=
80.74
=
90.69
2.1E+06
p
= 0.7
l =
= 6.812
…….Berdasarkan PPBBI Pasal 4.1 E
ls
= 31.68
cm
l=
lg
2940
=
p
se
0.7
3600
80.74 =
lg
=
0.89
1
maka
90.69 1.41
Untuk 0.183
<
ls
<
w= 1.593
- ls
1.41 w=
= 1.593
-
2.007
0.89
Dari Tabel 1 PPBBI , maka :
Balok Anak 131
s skip
2400
=
= w
=
1196 Kg/cm2
2.007
Tegangan yang terjadi Mmax s
=
633227
=
=
Wx s
=
879.5 Kg/cm2
720
879.5 Kg/cm2
<
skip
=
1196 Kg/cm2 ..OK!
KONTROL LENDUTAN Untuk gording tunggal / menerus, mempunyai batas lendutan sebagai berikut L f= …….PPBBI Tabel 3.1 360 550 f= = 1.528 cm 360 Beban q
=
1675
5
q
L
384
E
Ix
5
16.75
550
384
2.1E+06
8790
f=
1.08095
cm
Jadi f =
1.08095
….akibat pengaruh angin
Kg/m
4
fx = 4
fx =
Kesimpulan :
cm
=
1.0809495
cm
<
fijin
=
1.528
cm
..OK!
Perencanaan Dimensi Gording memenuhi syarat
Balok Anak 132
Balok Anak 133
Balok Anak 134
m Seng Gelombang
1.0625 m 1.0625 m 1.0625 m 1.0625 m
1.833 1.833 1.833 5.5 m
Penutup atap adalah Asbes GelombangTYPE 76 (Gelombang besar 6 1/2) Dengan spesifikasi : Berat Lebar Panjang Tebal
Direncanakan Profil C
= = = =
100
8.081 Kg/m2 110 cm 225 cm 0.6 cm
x
50
x
A = 7.007 cm2 q = 5.5 Kg/m
20
106.3
cm
<
x
3.2
Baja
BJ
52
145 cm
3
Wx = 21.3
cm
Wy = 7.81
cm3
s=
2400
Kg/cm2
107
cm4
se =
3600
Kg/cm2
Iy = 24.5 ix = 3.9 iy = 1.87
cm 4 cm cm
E=
2.10E+06
Kg/cm2
a= b= c= t=
100 50 20 3.2
mm mm mm mm
Ix =
c b
t
a
q
Regel Horizontal arah memanjang 135
ANALISA BEBAN A. Beban mati 1. Berat Asbes 2.Berat Profil C 3. Berat alat pengikat = 0.15 (asbes + profil)
My =
1/8
q
0.125
16.2
= = =
8.081
1.0625 14.0859
= = =
8.586 Kg/m 5.5 Kg/m 2.113 Kg/m
0.15
q
=
16.2
Kg/m
(L/3)2 ……akibat dari adanya 2 penggantung gording sehingga L dibagi 3 1.833
2
=
6.806 Kg m
B.Beban Angin (PPI ' 83 pasal 4.3 tabel 4.1) W angin = 40 kg/m2 dekat dari pantai a. Koefisien di pihak angin (angin tekan) C= 1.2 …Tabel 4.1 koefisien angin tertutup sebagian qangin = B C W qangin = 1.063 1.2 40 = 51 Kg/m Mx =
1/8
q
L2
=
0.125
51
5.5
2
=
192.8 Kg m
PENENTUAN TEGANGAN IJIN GORDING (PPBBI Pasal 5.1 dan 5.2) Perhitungan bila jarak pengikat atap bentuk U dipakai misal jarak h
75
cm, maka lateral blacing
75
100 =
tb
=
31.25
<=
=
7.5
75
Cek untuk Penampang berubah bentuk
3.2
L
750
mm
100
mm
= h b 1.25
= ts
L
b
50 1.25
= =
19.53
7.5
<=
1.25
h
= 19.53 ts
3.2
Jadi merpakan penampang berubah bentuk 5 A' = 2
2
= 2.675
2
-
0.32
+
5
0.32
2
cm
0.32 cm
0.32 Iy' =
2
2
-
0.32
+
1/12
0.32
5
0.32
2.5 2
= 9.221 0.5 iy' = A'
cm4 Iy'
0.5 =
Regel Horizontal arah memanjang 136
3
9.221 =
2.6752
1.313
2
Lk
75
l=
= iy'
untuk mutu baja BJ
52
=
=
l =
=
90.69
2.1E+06
p 0.7
ls
57.13
…….Berdasarkan PPBBI Pasal 4.1 E
lg
= 1.313
p
se
0.7
3600
57.13 =
lg
=
0.63
1
maka
90.69 1.41
Untuk 0.183
<
ls
<
w= 1.593
- ls
1.41 w=
= 1.593
-
1.464
0.63
Dari Tabel 1 PPBBI , maka : s skip
=
2400 =
w
=
1639 Kg/cm2
1.464
KOMBINASI BEBAN 1. Beban Tetap (Beban mati + Beban Hidup) Mx = 0 My = 6.806 0 s= Jadi
+ +
0 0
= 0 = 6.806 680.6
+ 21.3 s=
174.3
Kgm Kgm =
7.81 <
/ skip
2 =
= =
0 680.6
Kg cm Kg cm
174.3 Kg/cm2 …OK!
1639
2. Beban Sementara (Beban mati + Beban Hidup + Beban Angin) Mx = 0 My = 6.806 19284
+ +
0 0
+ 192.8 + 0 680.6
= =
192.8 6.806
Kgm Kgm
Regel Horizontal arah memanjang 137
= =
19284 Kg cm 680.6 Kg cm
s=
+ 21.3
Jadi
s=
1080
7.81
/
2
<
1.3
skip
=
1080 Kg/cm2
=
2131
…OK!
KONTROL LENDUTAN Untuk regel tunggal / menerus, mempunyai batas lendutan sebagai berikut L f= …….PPBBI Tabel 3.1 180 550 f= = 3.056 cm 180 Beban qx qy
= =
51 16.2
5
qx
L
384
E
Ix
5
0.51
550
384
2.1E+06
107
5
qy
L/3
384
E
Iy
….akibat pengaruh angin ….akibat pengaruh dinding 1/2 batu
Kg/m Kg/m 4
fx = 4
fx =
=
2.704311
cm
=
0.0463127
cm
4
fy = 5
0.162 183.3
4
fy = 384
2.1E+06
24.5
f=
fx2
+
fy2
2 2.704 2.70471
+ cm
0.0463
2
2.70471
cm
<
fijin
f= f= Jadi f = Kesimpulan :
=
3.056
Perencanaan Dimensi regel memenuhi syarat
Regel Horizontal arah memanjang 138
cm
..OK!
R4 Seng Gelombang
3
x
q
1.0625 m
R3 R2
1.0625 m 1.0625 m
R1
1.0625 m
1.833
5.5 m 1.0625
tg q
=
tg q q
= = =
1.833 0.58 30.09 31
Beban Penggantung Gording A. Beban mati 2. Berat Gording R4, R3, R2, dan R1 3.Berat Seng Gelombang 4. Berat alat pengikat = 0.15 (asbes + profil)
= = =
4 4 0.15
5.5 8.081 103.3
b 1.833 1.833
h 1.0625 wa
= = = =
40.33 62.96 15.49 118.8
Beban Pada Penggantung Gording paling bawah X
Beban Total = w = =
118.8 Kg 118.8 Kg
c b
t
Y
SR
a
q
Beban Pada Penggantung Gording paling atas
Penggantung Regel Horizontal arah memanjang 139
= = =
w 118.8 118.8 Kg
Kg Kg Kg Kg
q
=
31 S Ri
R4 R4
= sin q 118.791
31 =
sin 31 230.645 Kg
Ri =
Perhitungan Diameter Penggantung Gording R4 s
=
sijin
=
f
=
=
0.25
p
D
=
0.25
p
0.4
=
0.126
cm2
<
2500
…………PPBBI Pasal 3.3.(1)
A 230.6 A
>
A
>
0.092
cm2
D2 D
> >
0.092 0.343
cm
2500 0.25
p
Dipakai baja bulat diameter A
4
mm
2 2
Cek tegangan yang terjadi : R4
Jadi
s
=
s=
1835
230.6 =
=
A <
sijin
0.126 =
=
0.424
cm
2500
Kg/cm2
1835
…OK!
Diameter Minimum L Dmin
=
211.9 =
500 500 dimana L = panjang penggantung gording
D dipakai =
4
L= L=
1.833 2.119
mm
<
…….PPBBI Pasal 3.3.(4) R4
2
m
+ =
1.0625 2 211.9
Dmin
=
4.238 mm
cm Dipakai Dmin
Kesimpulan : untuk penggantung regel digunakan baja bulat dengan diameter =
Penggantung Regel Horizontal arah memanjang 140
8
mm
Penggantung Regel Horizontal arah memanjang 141
Beban Tetap a. Beban rangka ditafsir dimana : L dk dg
= = = =
L + 5 dk dg panjang kanopi panjang kuda-kuda (yang menjorok diperhitungkan) jarak gording. dipikul oleh 1 kuda-kuda kanopi per bentang
> Berat
= =
2 47.11
> Berat atap
= = = =
5.18 Kg/m2 34.86 Kg 11.85 Kg/m 77.03 Kg
> Berat Gording
+ Kg
5
6
+
0.5
1.035
6
+
0.5
1.035
1
6
+
0.5
+
0.5
1
b. Beban hidup > air hujan
= = =
w
dk
dg 2
20 Kg/m 107.7 Kg
6
1.035
1
Beban Sementara c.Beban Angin (PPI ' 83 pasal 4.3 tabel 4.1) W angin = 40 kg/m2 dekat dari pantai a. Koefisien di pihak angin (angin tekan) C= 0.02 a 0.4 0.02 28 0.4 = 0.16 qangin = 1.274 0.16 40 = 8.155 Kg/m P= P=
8.155 53
6 Kg
+
0.5
1
47.11 242.6
+ Kg
34.858
+
107.7
+
P1
= = =
P 242.6 319.7
+ + Kg
P2
= = =
0.5 P 0.5 242.64 198.3 Kg
Total Beban P= P=
53
Berat gording 77.03
+ +
Berat gording 77.03
Struktur Kanopi Kuda-Kuda 142
1
P2 =
HE
198.3 Kg
E P1
=
319.7
Kg
1.0353 4 7
G
1.063
1.035
5
P2 =
198.3
3 0.532 28.0 HF VF
1
6
2 28
F
H
I
1
1
Reaksi Perletakan 1. S V
= VF VF
0 = = =
=
0
HE
1.063
-
P1
319.7
1
HE
=
HE
=
673.6
Kg
3. S H
= HE
0 -
2. S MF
1 P1 1 P1 1 319.7 716.35 Kg
+ +
2 2 2
P2 P2 198.3
=
0
1
-
P2
2
=
0
+
198.3
2
0 HE 673.6
Kg
1.063
HF HF
= = =
Gaya -Gaya Batang Struktur Kanopi Kuda-Kuda 143
Kg
Misalkan gaya pada awal semuanya merupakan gaya tarik Titik
I P2 =
198.3
Kg
S1
sin
SY S1 S1
= sin =
0 28 422.5
SX S2
= = = =
0 -373
SY S3 S3
= = =
0 0 0
SX S6 S6 S6
= = =
0 S2 S2 -373
= Kg
P2 (tarik)
S1 S2
Titik
28 S1
cos
28
28
S6
S2 H
Kg
=
0
Kg (tekan)
G =
319.7
Kg
S4 28 28
28
S5 S3
S1 =
0
SY = 0 S4 sin 28 S5 sin 28 S4 0.469 S5 0.469 = 0.469 S4 S5 = 1.000
S1 sin = P1 422.5 0.469 319.7 0.469 S5 = S4 1103.4
SX = S4 cos S5 cos S4 0.883 S5 0.883 0.883 S4
S1 = 0 422.5 0.883 0 0.883 S5
0 28 28 = +
(1) ke persamaan (2) : 0.883 S4 + 0.883 0.883 S4 + 0.883 1.000 S4 0.883 S4 + 0.8829 S4
Persamaan (1) :
Titik
28 28
H
S3
Titik
S1 cos 422.5 cos Kg (tekan)
S5 S5 S5
= = =
S5 = 373 1103.38 = 974.2 = 1.766 S4 = S4 = 1.000 S4 1103 1.000 762.9 1103 -340 Kg (tekan)
cos
28
-
518 …(1)
28
+
+ =
…(2) 373 373 1347 762.9
Kg
(tarik)
S5
sin
28.0
373
…(2)
F SY S7
= =
0 -
Struktur Kanopi Kuda-Kuda 144
-
VF
S7 S5 HF
28.0
S6
F VF
Titik
S7 S7
= =
-557
-340 sin 28.0 Kg (tekan)
SX HF HF HF
= = = =
0 S6 -373 -674
=
0 -
S4 sin 762.9 0.469
+ S5 + -340 Kg (tekan)
cos cos
-
716.347
28.0 28.0
E SY P2 =
198.3
Kg
28 -358.2
HE 28 SX = S4 cos 762.9 0.883 673.6
S4 S7
Dari persamaan reaksi :
HE
0 28 = =
HE
=
673.6
=
673.6
Kg
= HE 673.6 673.6 …..Ok1! Kg
(tarik) ….Ok2!
Gaya Dalam (Kg) Tarik (+) S1 S2 S3 S4 S5 S6 S7
Tekan (+)
422.5 Kg -373.0 Kg 762.9 Kg -340.4 Kg -373.0 Kg -556.5 Kg
1.035 1 0.532 1.035 1.133 1 1.063
Kondisi Paling Kritis > Gaya tekan maksimum Panjang Batang
= =
556.5 1
Kg m
Struktur Kanopi Kuda-Kuda 145
Kondisi I
= = =
P2 + S7 198.3 + -556.5 -358.2 …..Ok1!
> Gaya tekan minimum Panjang Bentang
= =
340.4 1.133
Kg m
3 =
2
mm
+
2
A
e
+
t
/
2
2
+
2
1.12
0.6
+
2
/
2
2
3
mm
Dicoba Profil : 20 x 20 x direncanakan tebal pelat simpul (t)
Kondisi II
2
A
=
1.12
cm
Iy
=
2
Iy
=
2
0.39 4
= 6.5144 cm ix = 0.59 cm X iy = 1.7053 cm ix = cm 20 ih = cm Pada profil siku, setengah kaki bebasnya tidak menerima beban. Jadi pada perhitungan luas tidak diikutkan A
=
2
l
=
x
1.12
=
2.24
cm2
=
169.5
mm
KONTROL > Kondisi I lk
100 =
ix untuk mutu baja BJ
0.5900
#REF! …….Berdasarkan PPBBI Pasal 4.1 E
lg
=
#REF!
p
= se
0.7 l ls
=
ls
>
2.381 #REF! w
s
2
N
=
#REF!
1
maka
=
#REF!
= A s
w=
2.381
=
2.24 2 #REF! Kg/cm #REF! sijin
=
> Kondisi II lk l untuk mutu baja BJ
=
#REF!
ls
2
#REF! 556.5
= Syarat :
#REF!
#REF!
Untuk
=
0.7
169.5
= lg
w
p
113
=
=
= 192 ix 0.5900 #REF! …….Berdasarkan PPBBI Pasal 4.1 E
#REF!
Struktur Kanopi Kuda-Kuda 146
#REF! Kg/cm2 =
2 2500 Kg/cm #####
lg
=
p
=
l ls
= lg
w
w s
>
2.381 #REF! N
=
=
#REF!
1
maka
2
=
#REF!
> Kondisi III l untuk mutu baja BJ
s
=
HF
= lk
=
=
673.6
Ly
Kg 200
dan
p
se
=
Lk
=
#REF!
ls
2
=
0.7
#REF!
w=
2.381
117.3 =
=
#REF!
1
maka
#REF! ls
Untuk
>
2.381 #REF! 2 = #REF! N #REF! 673.6
=
= A Syarat :
2 2500 Kg/cm #####
#REF!
=
lg
s
2
#REF! Kg/cm2 =
p
=
= w
ls
= = 117.3 iy 1.7053 #REF! …….Berdasarkan PPBBI Pasal 4.1
l
w
#REF!
=
0.7
ls
2.381
2.24 2 #REF! Kg/cm #REF! sijin
E lg
w=
=
#REF! 340.4 =
A Syarat :
#REF!
#REF! ls
=
0.7
192 =
Untuk
p
se
0.7
s
=
=
#REF! Kg/cm2
2.24 2 #REF! Kg/cm #REF! sijin
=
2 2500 Kg/cm #####
Kesimpulan : Profil bisa digunakan
Kondisi Paling Kritis > Gaya tarik maksimum
=
762.9
Kg
Struktur Kanopi Kuda-Kuda 147
Kondisi I
2
m
Panjang Batang > Gaya tarik minimum Panjang Bentang
= = =
T Ae perlu
An perlu
=
m Kg m
Kondisi II
762.9 = 3600
Ae
0.212 =
Ct
0.212 cm2
=
sleleh
=
1.035 422.5 1.063
=
0.3
cm2
,,dimana Ct = faktor reduksi= 0.75
0.75
UNTUK STRUKTUR SEKUNDER maka :
l l
<
300
<
300
…….PPBBI 3.3.(2) l imin
>
imin
An
=
300 103.5 imin
>
imin
>
300 0.345 cm …….PPBBI 3.2.(3)
85% Abruto An Abruto
=
0.3 =
85% Dicoba Profil : 20
x
20
A ix iy ix ih
= = = = =
1.12 0.59 1.705 -
cm2 cm cm cm cm
A iy
= =
2.24 1.705
cm cm
x
2 0.332 cm
= 0.85
3
20
mm
3 20
> >
Abruto imin
= =
2 0.332 cm 0.345 cm
mm
mm
...Ok! ...Ok!
Kontrol Ulang Dimensi Profil Pada profil siku, setengah kaki bebasnya tidak menerima beban. Jadi pada perhitungan luas tidak diikitkan 2 0.3 An perlu
=
2
x
1.12
-
= 2
Ae
=
An perlu
Ct
Struktur Kanopi Kuda-Kuda 148
0.3 1.73
cm2
Ae
=
1.73
0.75
=
1.298
cm2
=
1.298
cm2
>
Ae perlu
=
106.3
cm
=
62.36
=
2 0.212 cm
Kontrol Panjang maksimum Lbatang
=
1.063
m
l
106.34 =
imin
<
300 ...Ok!
1.7053
Kesimpulan : Profil bisa digunakan
Struktur Kanopi Kuda-Kuda 149
...Ok!
-212 1.330
1.377
Kg P
-30.3
Kg
Pperletakan
Pperletakan
2.071 15 A 2
1m B
m
Jarak antara kuda-kuda
=
26.6
m
5.5
m
Analisa Beban Untuk bentang selain perletakan > Beban mati Berat Gording = Berat atap =
> Beban Hidup q= 40 0.8 q= 40 0.8 q= 28 untuk tiap satuan panjang q= 20 1.330 = Beban air hujan
=
P b
9.3 5.18
a 15
26.6
L 5.5 1.377 5.5 Pmati
Kg/cm2 2
Kg/cm
= = =
51.15 39.23 90.38
Kg Kg Kg
<= <= >
20 20 20
………PPI'83 Pasal 3.2.(2)
L 5.5
=
146.30
Jadi dipakai
20
Kg/m
26.6
Kg
> Beban Angin (PPI ' 83 pasal 4.3 tabel 4.1) W angin = 40 kg/m2 dekat dari pantai a. Koefisien di pihak angin (angin tekan) C= 0.02 a 0.4 0.6 …Tabel 4.1 koefisien angin tertutup sebagian 0.02 15 0.4 0.6 = -0.7 qangin = 1.377 -0.7 40 = -38.6 Kg/m Pangin
=
-212
Kg
b. Koefisien di belakang angin (angin hisap) C= -0.4 + 0.3 = q angin = 1.377 -0.1 40 =
-0.1 -5.51
Kg/m
-30.3
Kg
Jadi beban :
=
-38.6
5.5
Pangin
=
-5.51
5.5
=
P
= = =
Pmati
+ + Kg
Phidup
Untuk beban pada perletakan :
90.38 236.68
146.30
Pperletakan
Rangka Batang Kuda-Kuda 150
S
> Beban mati Berat Gording Berat atap
= =
> Beban Hidup q= 40 0.8 q= 40 0.8 q= 28 untuk tiap satuan panjang q= 20 2.759 =
b
3
9.3 5.18
a 15
Kg/cm2
L
5.5 2.759 5.5 Pmati
= = =
=
55.18
Jadi beban : Pperletakan
= = =
232.05 535.55
Pmati
20 20 20
………PPI'83 Pasal 3.2.(2)
L 5.5
=
303.49
15 dibagikan ke
10
titik
15 dibagikan ke
10
titik
15 dibagikan ke
10
titik
15 dibagikan ke
10
titik
Jadi dipakai
+ + Kg
Phidup 303.49
Untuk beban angin untuk angin hisap kiri :
Pangin kiri Horizontal
= = = = = =
212.0 204.82
20.48 212.0 54.88 5.488
cos Kg Kg sin Kg Kg
Untuk beban angin untuk angin hisap kanan : Pangin kanan Vertikal
Pangin kanan Horizontal
= = = = = =
30.3 29.26 2.926 30.3 7.84 0.784
cos Kg Kg sin Kg Kg
Untuk beban horizontal akibat kanopi HE
=
Pkiri
=
673.6
Kg
HE
=
Pkanan
=
673.6
Kg
Kg Kg Kg
<= <= >
Kg/cm2
55.18 Kg/m
Beban air hujan
Pangin kiri Vertikal
153.45 78.60 232.05
Rangka Batang Kuda-Kuda 151
Kg
20
.
Rangka Batang Kuda-Kuda 152
.
.
Rangka Batang Kuda-Kuda 153
.
Rangka Batang Kuda-Kuda 154
.
Rangka Batang Kuda-Kuda 155
.
.
Rangka Batang Kuda-Kuda 156
.
Rangka Batang Kuda-Kuda 157
.
Rangka Batang Kuda-Kuda 158
.
Rangka Batang Kuda-Kuda 159
.
Rangka Batang Kuda-Kuda 160
.
Rangka Batang Kuda-Kuda 161
.
Rangka Batang Kuda-Kuda 162
.
Rangka Batang Kuda-Kuda 163
.
Rangka Batang Kuda-Kuda 164
.
Rangka Batang Kuda-Kuda 165
.
Rangka Batang Kuda-Kuda 166
.
Rangka Batang Kuda-Kuda 167
.
Rangka Batang Kuda-Kuda 168
.
Rangka Batang Kuda-Kuda 169
.
Rangka Batang Kuda-Kuda 170
.
Rangka Batang Kuda-Kuda 171
.
Rangka Batang Kuda-Kuda 172
.
Rangka Batang Kuda-Kuda 173
angin tertutup sebagian
Rangka Batang Kuda-Kuda 174
Kondisi Paling Kritis Batang 30 dan Batang 31 > Gaya tekan maksimum Panjang Batang
= =
Kg m
7 =
4
mm
2 2
A 8.7
e 1.85
Dicoba Profil : 65 x 65 x direncanakan tebal pelat simpul (t) A Iy
ix iy ix ih
= = = = = = = =
A
=
KONTROL
2
8.7 2 2
cm Iy 33.4 4 139.9 cm 1.96 cm 4.0104 cm cm cm 2
x
+ +
65
mm
7 65
8.7
t 0.4
=
/ /
2 2
Y
X
lk
17.4
cm2
=
70.25
mm
mm
137.7
=
= imin
untuk mutu baja BJ
1.9600
#REF! …….Berdasarkan PPBBI Pasal 4.1 E
#REF!
p
=
= 0.7
l ls
+ +
lk = Lx
l
lg
………dari SAP90/FILE:bajahck.F3F
1.377
24655.0
=
se 70.25
= lg
p
= 0.7
=
#REF!
1
maka
#REF!
#REF!
#REF! 1.41
Untuk 0.183
ls
<
<
w= 1.593
- ls
1.41 w=
= 1.593
s
w
#REF! N
=
Kondisi Paling Kritis
#REF! 24655.0 =
A Syarat :
s
=
#REF!
=
17.40 2 #REF! Kg/cm #REF! sijin
#REF! Kg/cm2 =
2 2500 Kg/cm #####
2 2
Batang 30 dan Batang 31 > Gaya tekan maksimum Panjang Batang
= =
Dicoba Profil : 65 x 65 x direncanakan tebal pelat simpul (t) A Iy
ix iy ix ih
= = = = = = = =
A
=
KONTROL
cm Iy 33.4 4 139.9 cm 1.96 cm 4.010 cm cm cm 2
x
+ +
7 =
4
mm
2 2
A 8.7
e 1.85
65
mm
7
=
17.4
/ /
2 2
mm
mm
cm2
Ikatan angin dibuat pada 2 bentang Lx 283.1
=
= imin
=
70.58
4.0104
#REF! …….Berdasarkan PPBBI Pasal 4.1 E
#REF!
p
=
= 0.7
l ls
t 0.4
Y
65
lk
lg
+ +
X
8.7
lk = Ly
untuk mutu baja BJ
1.4
2
8.7 2 2
l
………dari SAP90/FILE:bajahck.F3F
Kg m
24655.0
=
se 70.58
= lg
p
= 0.7
=
#REF!
1
maka
#REF!
#REF!
#REF! 1.41
Untuk 0.183
ls
<
<
w= 1.593
- ls
1.41 w=
= 1.593
s
w
#REF! N
=
#REF! 24655.0 =
A Syarat :
s
=
=
17.40 2 #REF! Kg/cm #REF! sijin
Kesimpulan : Profil bisa digunakan
Kondisi Paling Kritis
#REF!
#REF! Kg/cm2 =
2 2500 Kg/cm #####
2 2
Batang 10 dan Batang 11 > Gaya tarik maksimum Panjang Batang
= =
24815.0
1.377
T Ae perlu
………dari SAP90/FILE:bajahck.F3F
Kg m 24815
=
= 0.75 sijin
= 0.75
2
13.235 cm
2500
UNTUK STRUKTUR Konstruksi Utama (Diambil harga maksimum dari Lx dan Ly) l < 240 maka : l < 240 imin
Ae perlu
=
…….PPBBI 3.3.(2) - on page 8 Ly imin
240 283.1 imin
>
imin
>
240 1.179 cm …….PPBBI 3.2.(3)
85% Abruto Ae perlu Abruto
=
13.235
=
=
85% Dicoba Profil :
>
x
15.57
0.85
65
x
65
7
A ix iy ix ih
= = = = =
8.7 1.96 4.0 -
cm2 cm cm cm cm
A iy
= =
17.4 1.96
cm cm
> >
Abruto imin
=
283.1
cm
=
144.4
65
mm
7 65
= =
2
15.570 cm
1.179 cm
Kontrol Panjang maksimum Lbatang
=
2.831
m
l
283.1 =
imin
cm2
1.96
Kesimpulan : Profil bisa digunakan
<
240 ...Ok!
...Ok! ...Ok!
mm
mm
A. Sambungan Baut di Titik Simpul pada Profil Vertikal dengan Profil Menerus Sambungan dengan diameter
profil kuda - kuda direncanakan menggunakan baut 6 mm dan pelat penyambung 8 mm
> Kekuatan geser Baut (berdasarkan PPBBI 8.2.(1), (2), (3) - on page 68-69) Profil double siku ( Kg
= = =
2 2 814.3
2 0.25 0.25 Kg
bidang gaser) p 3.142
d
2
tijin
0.6
2
0.6
2400 Kg/cm2
> Kekuatan Tumpu (berdasarkan PPBBI 8.2.(1), (2), (3) - on page 68-69) Ktu
Ktu
=
= =
t stu
0.8 1728
d = = = 0.6 Kg
stu 1.5 1.5
sijin 2400
(untuk S1 > 2 d)
3600 Kg/cm2 3600
Kekuatan baut yang menentukan, yaitu :
Kg
=
814.3
Kg
Jumlah baut pada simpul profil double siku : S profil yang bersangkutan n
……..buah
= Kg
Khusus Batang 51 digunakan Profil double siku ( Kg
Ktu
Ktu
=
2
d 2 0.25
= 16 bidang gaser) p
d
2
tijin
2
0.6
= =
2 5791
0.25 Kg
3.142
1.6
=
t stu
d = =
stu 1.5 1.5
sijin 2400
= =
0.8 4608
= 1.6 Kg
mm
2400 Kg/cm2
(untuk S1 > 2 d)
3600 Kg/cm2 3600
Kekuatan baut yang menentukan, yaitu :
Ktu
=
4608
Kg
Tabel Jumlah Baut pada batang tidak menerus JOINT 1,22 dan 21,42 2,23 dan 20,41 3,24 dan 19,40 4,25 dan 18,39 5,26 dan 17,38 6,27 dan 16,37 7,28 dan 15,36 8,29 dan 14,35 9,30 dan 13,34 10,31 dan 12,33 11,32
BATANG 41 dan 61 62 dan 81 42 dan 60 63 dan 80 43 dan 59 64 dan 79 44 dan 58 65 dan 78 45 dan 57 66 dan 77 46 dan 56 67 dan 76 47 dan 55 68 dan 75 48 dan 54 69 dan 74 49 dan 53 70 dan 73 50 dan 52 71 dan 72 51 71 dan 72
S max ####### 4042.50 ####### 3670.47 ####### 3294.85 ####### 2919.77 ####### 2544.63 ####### 2169.47 ####### 1794.53 ####### 1418.15 ####### 1047.95 -773.47 648.78 22804
648.78
Kebutuhan 4.326 4.964 3.997 4.508 3.624 4.046 3.249 3.586 2.874 3.125 2.500 2.664 2.125 2.204 1.750 1.742 1.381 1.287 0.950 0.797 4.949 0.797
Terpakai 5 5 4 5 4 5 4 4 3 4 3 3 3 3 2 2 2 2 1 1 5 1
f (mm) 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 16 6
B. Sambungan Baut di Titik Simpul pada Profil Menerus dengan Profil Menerus
Sambungan dengan diameter
profil kuda - kuda direncanakan menggunakan baut 8 mm dan pelat penyambung 8 mm
> Kekuatan geser Baut (berdasarkan PPBBI 8.2.(1), (2), (3) - on page 68-69) Profil double siku ( Kg
= = =
2 2 1448
2 0.25 0.25 Kg
bidang gaser) p 3.142
d
2
tijin
0.8
2
0.6
2400 Kg/cm2
> Kekuatan Tumpu (berdasarkan PPBBI 8.2.(1), (2), (3) - on page 68-69) Ktu
Ktu
=
= =
t stu
0.8 2304
d = = = 0.8 Kg
stu 1.5 1.5
sijin 2400
(untuk S1 > 2 d)
3600 Kg/cm2 3600
Kekuatan baut yang menentukan, yaitu :
Kg
=
1448
Kg
Jumlah baut pada simpul profil double siku : S profil yang bersangkutan n
……..buah
= Kg
Khusus Batang 10 dan 11 digunakan Profil double siku ( 2 Kg
Ktu
Ktu
=
2
0.25
d = bidang gaser) p
2
tijin
2
0.6
2 7329
0.25 Kg
3.142
1.8
=
t stu
d = =
stu 1.5 1.5
sijin 2400
= =
0.8 5184
mm
d
= =
= 1.8 Kg
18
2400 Kg/cm2
(untuk S1 > 2 d)
3600 Kg/cm2 3600
Kekuatan baut yang menentukan, yaitu :
Ktu
=
5184
Tabel Jumlah Baut pada batang menerus
Kg
Joint 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42
Profil Menerus
1 1~2 2~3 3~4 4~5 5~6 6~7 7~8 8~9 9~10 10~11 11~12 12~13 13~14 14~15 15~16 16~17 17~18 18~19 19~20 20 21 21~22 22~23 23~24 24~25 25~26 26~27 27~28 28~29 29~30 30 31 31~32 32~33 33~34 34~35 35~36 36~37 37~38 38~39 39~40 40
Skiri Skanan Smax -45.59
45.59
-45.59 4394.56 4440.15 4394.56 8372.89 3978.33 8372.89 11944
11944
3571.11
15108.4 3164.35
15108.4 17865.9 2757.55 17865.9 20216.6 2350.71 20216.6 22160.7 1944.05 22160.7 23698.1 1537.39 23698.1 24814.6 1116.52 24814.6 24814.6
0
24814.6 23698.1 1116.52 23698.1 22160.7 1537.39 22160.7 20216.6 1944.05 20216.6 17865.9 2350.71 17865.9 15108.4 2757.55 15108.4 11944
11944
3164.35
8372.89 3571.11
8372.89 4394.56 3978.33 4394.56
12.81
4381.75
12.81
12.81
-3590.9
3590.89
-3590.9 -7530.1 3939.23 -7530.1 -11102 3572.05 -11102
-14268 3165.33
-14268
-17026 2758.51
-17026
-19378 2351.69
-19378
-21323 1945.05
-21323
-22860 1536.88
-22860
-23999 1139.55
-23999
-24655
-24655
655.63 24654.8
-24655
24654.8
-24655
-23999
-23999
-22860 1139.55
655.63
-22860
-21323 1536.88
-21323
-19378 1945.05
-19378
-17026 2351.69
-17026
-14268 2758.51
-14268
-11102 3165.33
-11102 -7530.1 3572.05 -7530.1 -3550.9 3979.23 -3550.9
3550.89
Kebutuhan 0.0315 3.0672 2.7481 2.4668 2.1859 1.9049 1.6238 1.3429 1.0620 0.7713 0.0000 0.7713 1.0620 1.3429 1.6238 1.9049 2.1859 2.4668 2.7481 3.0268 0.0088 2.4805 2.7211 2.4675 2.1865 1.9055 1.6245 1.3436 1.0616 0.7872 0.4529 4.7559 4.7559 0.4529 0.7872 1.0616 1.3436 1.6245 1.9055 2.1865 2.4675 2.7488 2.4529
Terpakai 1 4 3 3 3 2 2 2 2 1 0 1 2 2 2 2 3 3 3 4 1 3 3 3 3 2 2 2 2 1 1 5 5 1 1 2 2 2 2 3 3 3 3
f (mm) 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 18 18 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8
Gambar Sambungan di Joint 2
A 2 75 15
Detail A
a 15
cm 2 1.6
S2
P2 1.6
3.2
2
Batang 2 14 cm
8.4 cm
P1
1.2
S1 Batang 1
4.5 2 Batang 63 P4 a P3
Direncanakan digunakan : Pelat Simpul : t Jarak Baut
Diameter BAUT :
=
Batang 42
8
: Dari Baut ke tepi S1= Dari baut ke baut S =
mm 2 2.5
Joint Batang
2 1
Batang
2
=
8
mm
2
buah
Batang Batang
42 63
= =
6 6
mm mm
4 5
buah buah
65 dengan
x e
65 =
Digunakan Profil double siku :
membutuhkan = 8
d d 4 buah baut, jadi : mm 2 buah
S1 S S1 S S1 S
= = = = = =
x 7 1.85 cm
Dari Potongan a - a Tinjauan sebelah kiri potongan Momen yang terjadi ( " -'' hanya merupakan tanda bahwa dalam perhitungan gaya tersebut adalah gaya tekan) M = 0.5 P1 P2 S1 + = 0.5 -45.59 4394.6 5.15 + = 22500.6 kgcm
P3 -3255.06
S2 3.4
1.6 2 1.6 2 1.2 1.5
cm cm cm cm cm cm
Gaya Normal yang terjadi N = 0.5 = 0.5 = 3063 Gaya Lintang yang terjadi D = P3 = -3255.06 = 3144 Wplat
P1
-
-45.59
P2 4394.6
+ +
P3
cos
75
-3255.06 0.25882
Kg
sin
75
0.96593
Kg
=
1/6
b
h
2
=
0.167
0.8
14
2
=
26.13
cm3
An
=
b
h
=
0.8
14
=
11.2
cm2
Kg/cm2
...Ok!
Tegangan yang terjadi M s tu
=
N +
Wplat
An 3063
22500.6
=
+ 11.2
=
11.2
2282 Kg/cm2 D
t
= An 3144 = 11.2 =
s
Syarat :
s
280.7 Kg/cm2
=
s tu
2
=
2282
2
+
3
t
2
+
3
280.7
2
sijin
=
2
=
2334 Kg/cm
=
2334
Kg/cm2
<
2500
Gempa arah potongan melintang Berat Total bangunan Asumsi total Berat Kolom dan Balok induk 2 x total dari berat balok anak Watap = 2 P1 = 2 3986.2 = 7972 Kg Wlantai = Berat Vertikal pada pembebanan struktur utama + Berat Kolom dan Balok induk = 2 P5 + P7 + P8 + 6 P6 + q1 16 + 2 12 P6 = 2 8239.01 + 8308.2 + 8728.7 + 6 7232.2 + 872.1 16 +
2
= 289646.9738
12
+
q2
7.5
+
1090
7.5
7232
Kg
Waktu Getar Alami Struktur Gedung/Bangunan (T) (rumus pendekatan untuk analisa pendahuluan struktur gedung) Tx =
Ty
=
0.085
H
0.75
= =
0.085 0.442
9.00 detik
0.75
dimana :
H
………PPTGIUG 1983 pasal 2.4.5.a, untuk portal baja
adalah tinggi keseluruhan gedung
Koefisien Gempa dasar ( C ) (PPTGIUG 1983 on page 16-17) Untuk
Tx = Ty = 0.442 zone 3 Tanah Lunak
detik C
=
0.07
Faktor Keutamaan (I) dan faktor jenis struktur (K) (PPTIUG 1983 on page 18-19) I = 1 (gedung-gedung lain) K = 1 (Portal Daktail Baja)
V. Gaya geser Horizontal Total akibat gempa ( PPTGIUG 1983 pasal 2.4.1 on page 14)
Vx
= = =
C I 0.07 1 20275.28817
K 1 Kg
Wtotal 289646.9738 …..lihat PPTGIUG 2.4.6 on page 22
VI. Distribusi Gaya Geser Horizontal Total akibat Gempa ke Wi hi Fi,x =
Tingkat
x S Wi hi
Vx Atap Lantai
hi (m) 9.00 4.25
Sepanjang Tinggi Gedung
(PPTGIUG 2.4.6 on page 22)
Wi Wi hi (Kg) (Kg m) 7972.308065 71750.77259 289646.9738 1230999.639
Fix,y (Kg) 1116.68941 19158.5988
Gempa arah potongan memanjang Berat Total bangunan Asumsi total Berat Kolom dan Balok induk 2 x total dari berat balok anak Watap = 10 P1 = 10 3986.15 = 39861.5 Kg Wlantai = Berat Vertikal pada pembebanan struktur utama + Berat Kolom dan Balok induk = 2 P2 + 8 P3 + q1 49.5 + 2 49.5 qbalok anak = 10 5395.67 + 8.0 4764.941 + 3191.43 49.5 + 2 49.5 64.4 = 256427.4816 Kg Waktu Getar Alami Struktur Gedung/Bangunan (T) (rumus pendekatan untuk analisa pendahuluan struktur gedung) Tx =
Ty
H
0.75
0.085 0.442
9.00 detik
0.75
dimana :
H
=
0.085
= =
………PPTGIUG 1983 pasal 2.4.5.a, untuk portal baja
adalah tinggi keseluruhan gedung
Koefisien Gempa dasar ( C ) (PPTGIUG 1983 on page 16-17) Untuk
Tx = Ty = 0.442 zone 3 Tanah Lunak
detik C
=
0.07
Faktor Keutamaan (I) dan faktor jenis struktur (K) (PPTIUG 1983 on page 18-19) I = 1 (gedung-gedung lain) K = 1 (Portal Daktail Baja)
V. Gaya geser Horizontal Total akibat gempa ( PPTGIUG 1983 pasal 2.4.1 on page 14)
Vy
= = =
C I 0.07 1 17949.92371
K 1 Kg
Wtotal 256427.4816 …..lihat PPTGIUG 2.4.6 on page 22
VI. Distribusi Gaya Geser Horizontal Total akibat Gempa ke Wi hi Fi,y =
Tingkat
x S Wi hi
Vy Atap Lantai
hi (m) 9.00 4.25
Sepanjang Tinggi Gedung
(PPTGIUG 2.4.6 on page 22)
Wi Wi hi (Kg) (Kg m) 39861.54033 358753.8629 256427.4816 1089816.797
Fix,y (Kg) 5583.44706 16961.307
Pembebanan Struktur Utama Pembebanan pada Portal arah melintang P1 P2
P8
2.375 m
P5 P6
P7 P6
2.375 m
P1 P2
P8 P7 P6
P6 q1
P6
q2
P5 P6 q1
P3 P4
9.000 m P3 P4
Profil WF (Balok Induk)
4.250 m
A
B
C
D q4
q3 4
x 8
2 m
2.5
2.5 2.5 7.5 m 23.5 m
P1
= = = =
Reaksi Kuda - Kuda Titik 1 3269.807 + 716.3 3986.15 Kg
+ +
P2
= = =
Reaksi Kanopi Kuda-Kuda Horisontal (rol) HF 673.6 Kg
P3
= = =
Reaksi Kanopi Horisontal (sendi) HA 801.6 Kg
P4
= = =
Reaksi Kanopi Horisontal (rol) HB 801.6 Kg
Regel Vertikal
8
m
Reaksi Kanopi Kuda-Kuda Vertikal VF
Pembagian Beban Pelat
Profil WF (Balok Induk)
5.5
m Profil WF (Balok Anak)
2.5
Struktur Utama 186
Beban Ekivalen Plat Segitiga qek
=
q
1/3
Lx
qek 0.5 Lx
R
P1 Lx
P2
Beban Ekivalen Plat Trapesium 2 qek
=
q
0.5
Lx
1
-
1/3
Lx/Ly qek
0.5
Lx
R 0.5
Lx
Ly - Lx
0.5
Lx
Ly
Berat Pelat total: > Berat Plafon dan penggantung spesi > Berat spesi > Berat tegel - Berat Profil Bondex - Berat Pelat Beton > Beban hidup untuk lantai gudang
= = = = = =
18 21 2400 10.1 2400 0.8
2
qtotal
= = = = = = =
=
5.5
m
Lx
1
-
1/3
2
1
-
=
5.5
Kg/m 2 Kg/m 2 2 Kg/m 0.02
0.09
Lx
=
2
qek (s)1
= = =
qek (t)1
=
m
dan
1/3 q 0.333 654.1 436.1 Kg/m
m
400
Koefisien reduksi untuk perhitungan gempa pada gudang
1.Untuk Ukuran Pelat Beban Melintang
cm m
Ly
2
18 42 48 10.1 216 320 654.1
Kg/m 2 Kg/m 2 Kg/m Kg/m2 2 Kg/m Kg/m2 2 Kg/m
Lx/Ly
2
0.333 0.364
2
Lx 2
Beban Memanjang = = 2.Untuk Ukuran Pelat Beban Melintang
Lx
=
2.5
qek (s)2
= = =
0.5
q
0.5 654.1 625.3 Kg/m m
dan
1/3 q 0.333 654.1 545.1 Kg/m
Ly Lx 2.5
Struktur Utama 187
m
Beban Memanjang qek (t)2
= = =
0.5
q
Lx/Ly
2
0.333 0.455
2
Lx
1
-
2.5
1
-
300 Kg/m 300 Kg/m 400 Kg/m
x
11
x
18
x
10
x
15
x
18
x
28
0.5 654.1 761.3 Kg/m
1/3
PORTAL 2 sampai dengan PORTAL 9 q1
q2
= = = = = =
2 qek (s)1 2 436.1 872.1 Kg/m 2 qek (s)2 2 545.1 1090.2 Kg/m
Direncanakan : Balok arah memanjang : Balok arah melintang Kolom
P5
WF q WF q WF q
: :
= = = =
Berat Balok arah memanjang
= = = =
Berat Balok anak arah memanjang
= = = =
Berat Balok induk arah memanjang
= = = =
Berat Balok anak arah memanjang
qbalok 124 8239
Ly 5.5 Kg
+ +
+
450 = 450 = 400 =
x 124 x 106 x 232
berat dinding bata
qbata h 250 2.375
+
Ly 5.5
reaksi kanopi
+ +
VA 852.4
+
+ +
qek (t)1
625.3
memikul 2 bagian pelat
P6
P7
qbalok 64.4 7232.16
qbalok 124 8308.21
Ly 5.5 Kg
Ly 5.5 Kg
+ +
+ +
+ 2 2
qek (t)1
625.3
beban pelat
Ly 5.5
qek (t)1
625.3
+ Ly 5.5
beban pelat kiri
+ +
qek (t)2
761.3
+ Ly 5.5
beban pelat kanan
memikul 2 bagian pelat
P8
qbalok 64.4 8728.66
Ly 5.5 Kg
+ +
+ 2 2
beban pelat
qek (t)2
761.3
Ly 5.5 2
(PPIUG ' 83 pasal 4.3 tabel 4.1) W angin = #REF! kg/m dekat dari pantai q3 = Beban akibat angin tekan/tiup = C q Ly(bentang Kuda-Kuda) = 0.3 #REF! 5.5 = #REF! Kg/m q4
= = = =
Beban akibat angin hisap C q Ly(bentang Kuda-Kuda) -1.0 #REF! 5.5 #REF! Kg/m
Struktur Utama 188
beban pelat
Ly 5.5
Pembebanan pada Portal arah memanjang P1
P1
P1
P1
P1
P1
P1
P1
P1
P3
P3
P3
P3
P3
P3
P3
P2 P3
6
7
8
9
P1
2.375 m
P2 2.375 m
q2
9.000 m
q1 4.250 m
1
2
3
4
5
10 q3 Regel Vertikal
9
P1
= = = =
Reaksi Kuda - Kuda + Titik 1 + 3269.8 + 716.3 3986.154033 Kg
P2
= = = =
Berat Balok arah melintang
= = = =
Berat Balok arah melintang
= = = =
Beban merata Trapesium akibat Pelat 4 qek (t)1 + qbata
x 5.5 49.5 m
m
Reaksi Kanopi Kuda-Kuda Vertikal VF
2 beban segitiga +
berat dinding bata
reaksi kanopi
+
beban pelat
qbalok
2 Lx
+
qbata
h
2 Lx
+
+
VA
qek (s)1 Lx
106
4
+
250
2.375
4
+
852.407 +
2 2
+
436.1
2
5395.674 Kg
2 x 2 beban segitiga P3
+
reaksi kanopi
+
beban pelat
qbalok
2 Lx
+
VA
+
4
qek (s)1 Lx
106
4
+
852.407 +
4
436.067 2
4764.941 Kg memikil 4 beban trapesium dengan ukuran pelat 2 x 5.5
q1
4 3191.4
625.3 Kg/m
+
250
h 2.375
+ + +
Beban Bata 3 / 1.5 64.4
2
3 Balok anak untuk bentang 8 m
+ 2
Beban Balok Anak qbalok anak
(PPIUG ' 83 pasal 4.3 tabel 4.1) W angin = #REF! kg/m dekat dari pantai q2 = Beban akibat angin tekan/tiup = C q Ly(bentang Kuda-Kuda) = 0.3 #REF! 5.5 = #REF! Kg/m q3
= = = =
Beban akibat angin hisap C q Ly(bentang Kuda-Kuda) -1.0 #REF! 5.5 #REF! Kg/m
Struktur Utama 189
Perhitungan Balok Induk Melintang (arah X) Direncanakan Profil WF
600
x
300
x
A = 192.5 cm2 q = 151 Kg/m
12
x
20
Baja
BJ
52
3
Wx = 4020
cm
Wy =
cm3
s=
2400 Kg/cm2
Ix = 118000
cm4
se =
3600 Kg/cm2
Iy = 9020 ix = 24.8 iy = 6.85
cm cm cm
Cek Profil Elemen No. 5 L = Mx tetap = Mx sementara =
601
4
8 m 1679000 1611000
E=
2.1E+06
2
Kg/cm
Kg cm … SAP90/File:bajahckx.f3f (load combo 3) Kg cm … SAP90/File:bajahckx.f3f (Load combo 2)
PENENTUAN TEGANGAN IJIN BALOK h tb
(PPBBI Pasal 5.1 dan 5.2) 600 = = 50 12
L
8000
mm
600
mm
=
<=
=
h b
75
Cek untuk Penampang berubah bentuk
13.33 L
b
300
1.25
=
1.25
ts
= 13.33 =
18.75
<=
1.25
h
= 18.75 ts
20
Jadi merupakan penampang berubah bentuk X 2 1.2 60 cm
cm
cm
A' = Asayap = 30
+ 2
1/6 +
= 71.2
cm
Abadan 0.167 60
-
2
2
1.2
2
Y Iy' =
0.5
Iy Iy'
iy' =
4510 =
A' 30
=
7.959
=
100.5
71.2
cm Lk l=
800 =
iy'
7.959
Balok Induk 190
untuk mutu baja BJ
52
…….Berdasarkan PPBBI Pasal 4.1 E
lg
=
= 0.7
l ls
=
Untuk
2.381 1.108
p
se
= 0.7
3600
w=
2.381
90.69
100.5 =
lg
w=
2.1E+06
p
=
1.108
1
maka
90.69 ls
>
=
2.639
ls
Dari Tabel 1 PPBBI , maka : s skip
=
2400 =
w
=
909.4 Kg/cm2
2.639
Tegangan yang terjadi untuk Beban Tetap Mx s
=
1679000
= Wx
s
=
=
417.7 Kg/cm2
4020
417.7 Kg/cm2
<
skip
=
909.4 Kg/cm2 ..OK!
Tegangan yang terjadi untuk Beban Sementara Mx s
=
1611000
= Wx
s
=
400.7 Kg/cm2
=
2
400.7 Kg/cm
4020 <
ssem ssem
= =
1.3 skip 1182 Kg/cm2
..OK!
Balok Induk 191
Perhitungan Balok Induk Memanjang (arah Y) Direncanakan Profil WF
400
x
200
x
7
x
11
Baja
BJ
52
2
A = 72.16 cm q = 56.6 Kg/m 3
Wx = 1010
cm
Wy =
cm3
s=
2400 Kg/cm2
Ix = 20000
cm4
se =
3600 Kg/cm2
Iy = 1450 ix = 16.7 iy = 4.48
cm cm cm
Cek Profil Elemen No. 11 L = Mx tetap = Mx sementara =
145
4
5.5 m 659000 471000
E=
2.1E+06
2
Kg/cm
Kg cm … SAP90/File:bajahckx.f3f (load combo 3) Kg cm … SAP90/File:bajahckx.f3f (Load combo 2)
PENENTUAN TEGANGAN IJIN BALOK h tb
(PPBBI Pasal 5.1 dan 5.2) 400 = = 57.14 7
L
5500
mm
400
mm
=
=
h b
<=
75
Cek untuk Penampang berubah bentuk
13.75 L
b
200
1.25
=
1.25
ts
= 13.75 =
22.73
<=
1.25
h
= 22.73 ts
11
Jadi merupakan penampang berubah bentuk X 1.1 0.7 40 cm
A' = Asayap = 20
cm
cm
= 26.41
+ 1.1
1/6 +
Abadan 0.167 40
-
2
1.1
0.7
2
cm
Y Iy' =
0.5
Iy Iy'
iy' =
725 =
A' 20
=
5.239
=
105
26.41
cm Lk l=
550 =
iy'
5.239
Balok Induk 192
untuk mutu baja BJ
52
…….Berdasarkan PPBBI Pasal 4.1 E
lg
=
= 0.7
l ls
=
Untuk
2.381 1.157
p
se
= 0.7
3600
w=
2.381
90.69
105 =
lg
w=
2.1E+06
p
=
1.157
1
maka
90.69 ls
>
=
2.756
ls
Dari Tabel 1 PPBBI , maka : s skip
=
2400 =
w
=
870.8 Kg/cm2
2.756
Tegangan yang terjadi untuk Beban Tetap Mx s
=
659000
= Wx
s
=
=
652.5 Kg/cm2
1010
652.5 Kg/cm2
<
skip
=
870.8 Kg/cm2 ..OK!
Tegangan yang terjadi untuk Beban Sementara Mx s
=
471000
= Wx
s
=
466.3 Kg/cm2
=
2
466.3 Kg/cm
1010 <
ssem ssem
= =
1.3 skip 1132 Kg/cm2
..OK!
Balok Induk 193
PERENCANAAN BALOK UNTUK Potongan Melintang (posisi arah X ) Cek Profil Elemen No. 5 > Panjang Balok maksimum = 8 Dari Outout SAP90 didapatkan hasil : N = 21300 Mx = 1679000 Mx1 = 863000 Mx2 = 3159000 Direncanakan Profil WF
600
x
m Kg Kg cm Kg cm Kg cm 300
…...arah X …...arah X …...arah X …...arah X
x
A = 192.5 cm2 q = 151 Kg/m
12
x
20
Baja
BJ
52
3
Wx = 4020
cm
Wy =
cm3
s=
2400 Kg/cm2
Ix = 118000
cm4
se =
3600 Kg/cm2
Iy = 9020 ix = 24.8 iy = 6.85
cm 4 cm cm
E=
601
2.1E+06
Kg/cm2
Menghitiung harga Kx Dalam hal ini portal merupakan portal bergoyang karena dalam perencanaan tidak terdapat shearwaall/pengaku
GA
=
1
(Ujung Jepit)
Dari grafik Nomogram 1 PPBBI 4.1(2) - on page 18
GB
=
1
(Ujung Jepit)
portal dapat bergoyang didapat : K = 1.300
K
=
1.3
(kolom, tanpa pengaku samping)
PENENTUAN TEGANGAN Euler (PPBBI Pasal 4.1 dan 4.2) Lkx
1040
lx =
= ix
sEx
= A
=
41.94
24.8 2
…..(PPBBI Pasal 4.8.(3) Tabel 10)
11750 Kg/cm
sEx
nx =
192.5 11750 =
N
nx =
21300
106.2
=
1.01
nx - 1
Cek Balok Induk sebgai Beam Kolom 194
PENENTUAN TEGANGAN IJIN BALOK h tb
(PPBBI Pasal 5.1 dan 5.2) 600 = = 50 12
L
8000
mm
600
mm
=
<=
=
h b
75
Cek untuk Penampang berubah bentuk
13.33 L
b
300
1.25
=
1.25
ts
= 13.33 =
18.75
<=
1.25
h
= 18.75 ts
20
Jadi merupakan penampang berubah bentuk X 2 1.2
A' = Asayap = 30
cm
cm
= 71.2
60 cm
+ 2
1/6 +
Abadan 0.167 60
-
2
2
1.2
2
cm
Y Iy' =
0.5
Iy Iy
iy' =
4510
= A'
30
Lk
untuk mutu baja BJ
52
100.5
=
=
90.69
2.1E+06
p
= 0.7
l =
0.7
3600
w=
2.381
100.5
lg
2.381 1.108
p
se
=
Untuk
7.959
…….Berdasarkan PPBBI Pasal 4.1 E
w=
=
800 =
iy'
ls
7.959
cm
l=
lg
= 71.2
=
1.108
1
maka
90.69 ls
>
=
2.639
ls
Cek Balok Induk sebgai Beam Kolom 195
Dari Tabel 1 PPBBI , maka : s skip
=
2400 =
w
M=
=
909.4 Kg/cm2
2.639
Mx1
863000
bx 8
=
0.6
+
0.4 Mx2 863000
m =
0.6
=
0.709
5
2400
+
0.4 3159000
M = 3159000
(Berdasarkan PPBBI Pasal 4.8(4)) sijin 5 qx =
= skip
8
-
3 qx =
Jadi digunakan
Mx1 Mx2 1.838
909.43
8
-
3
=
1.84
>
<=
skip
<=
909.4 Kg/cm2
1
863000 3159000
CHECK TEGANGAN (Berdasarkan PPBBI Pasal 4.8(4)) N wmax
nx +
bx
A
+ nx - 1
21300
2.639
Mx
q
by
ny
My
ny - 1
Wy
q
Wx 1679000
+
0.709 1.838
1.01
192.5
0
+
0
0
0
4020
601 841.6
N
Mx +
q Wx
Wy
21300
1679000
0
+
1.838
2 909.4 Kg/cm ...Ok!
My +
A
192.5
<
<=
sijin
<=
2 909.4 Kg/cm
+ 4020
601 878.2
<
2 909.4 Kg/cm ...Ok!
Cek Balok Induk sebgai Beam Kolom 196
Cek Balok Induk sebgai Beam Kolom 197
Cek Balok Induk sebgai Beam Kolom 198
Cek Balok Induk sebgai Beam Kolom 199
Dari Tabel 1 PPBBI , maka :
KOMBINASI BEBAN
KONTROL LENDUTAN Untuk gording tunggal / menerus, mempunyai batas lendutan sebagai berikut
Cek Balok Induk sebgai Beam Kolom 200
Cek Balok Induk sebgai Beam Kolom 201
PERENCANAAN KOLOM UNTUK Potongan Melintang & Memanjang (posisi arah X dan arah y) Cek Profil Elemen No. 3 (arah X) dan No.1 (arah Y) > Panjang Kolom maksimum = 4.25 m Dari Outout SAP90 didapatkan hasil : N = 379200 Kg Mx = 333000 Kg cm Mx1 = 594000 Kg cm Mx2 = 1260000 Kg cm My = 295800 Kg cm My1 = 105600 Kg cm My2 = 697200 Kg cm
Direncanakan Profil WF
400
x
400
…...arah X …...arah X …...arah X …...arah X …...arah Y …...arah Y …...arah Y
x
A = 295.4 cm2 q = 232 Kg/m Wx = 4480
cm3
Wy = 1530
cm3
Ix =
92800
Iy = 31000 ix = 17.7 iy = 10.2
Diambil sekitar Diambil sekitar Diambil sekitar
18
x
18
Baja
BJ
52
30% dari output SAP90 30% dari output SAP90 30% dari output SAP90
s=
2400 Kg/cm2
cm
se =
3600 Kg/cm2
cm 4 cm cm
E=
4
2.1E+06
Kg/cm2
Menghitiung harga Kx Dalam hal ini portal merupakan portal bergoyang karena dalam perencanaan tidak terdapat shearwaall/pengaku Ibalak max = 118000 I kolom max. = 92800 L balok bentang L balok bentang L kolom bentang L kolom bentang
800 0 475 425
cm 4 cm 4 cm cm cm cm
= = = =
1 1 1 1
475
L L L L
= = = =
800 0 475 425
cm cm cm cm
L Bbawah= 0 L A-B = 425 L A atas = 475
cm cm cm
800
A 425
B
L balok Akiri = L balok A kanan = L balok Bkiri = L balok B kanan =
800 0 0 0
cm cm cm cm
Perencanaan Kolom Utama 202
GA
92800
/
475
/
800
+
92800
/
425
=
Dari grafik Nomogram 1 PPBBI 4.1(2) - on page 18
GA
=
118000 2.805
GB
=
1
kx
=
portal dapat bergoyang didapat : K
=
1.750
(Ujung Jepit) 1.75 (kolom, tanpa pengaku samping)
Menghitiung harga Ky Dalam hal ini portal merupakan portal bergoyang karena dalam perencanaan tidak terdapat shearwaall/pengaku Ibalak max = 20000 I kolom max. = 31000 L balok bentang L balok bentang L kolom bentang L kolom bentang
550 0 475 425
cm 4 cm 4 cm cm cm cm
= = = =
1 1 1 1
L L L L
= = = =
550 0 475 425
cm cm cm cm
L Bbawah= L A-B = L A atas =
0 425 475
cm cm cm
L balok Akiri = L balok A kanan = L balok Bkiri = L balok B kanan =
0 550 0 0
cm cm cm cm
475 550
A 425
B 31000
GA
/
475
+
31000
/
425
20000
/
550
=
Dari grafik Nomogram 1 PPBBI 4.1(2) - on page 18
GA
=
3.801
GB
=
1
ky
=
portal dapat bergoyang didapat : K
=
1.8
(Ujung Jepit) 1.8
(kolom, tanpa pengaku samping)
Perencanaan Kolom Utama 203
PENENTUAN TEGANGAN Euler (PPBBI Pasal 4.1 dan 4.2) Lkx
743.8
lx =
= ix
sEx
=
42.02
17.7 2
…..(PPBBI Pasal 4.8.(3) Tabel 10)
11750 Kg/cm
=
Lky
765
ly =
= iy
sEy
=
75
295.4
11750
=
2
3685 Kg/cm
10.2
sEx
A nx =
= N
9.153
ny =
295.4
3685
=
1.123
=
1.535
ny =
N
= nx - 1
379200
sEy
A
nx =
2.871 ny - 1
379200
PENENTUAN TEGANGAN IJIN BALOK h tb
(PPBBI Pasal 5.1 dan 5.2) 400 = = 22.22 18
L
4250
mm
400
mm
=
=
h b
<=
75
Cek untuk Penampang berubah bentuk
10.63 L
b
400
1.25
=
1.25
ts
= 10.63 =
27.78
<=
1.25
h
= 27.78 ts
18
Jadi merupakan penampang berubah bentuk X 1.8 1.8 40 cm
A' = Asayap = 40
cm
cm
= 82.92
+ 1.8
1/6 +
Abadan 0.167 40
-
2
1.8
1.8
2
cm
Y Iy' =
0.5
Iy Iy
iy' =
15500
= A'
40
=
13.67
=
31.09
82.92
cm Lk l=
425 =
iy'
13.67
Perencanaan Kolom Utama 204
untuk mutu baja BJ
52
…….Berdasarkan PPBBI Pasal 4.1 E
lg
=
= 0.7
l ls
2.1E+06
p
p
se
= 0.7
90.69
3600
31.09
=
= lg
=
0.343
1
maka
90.69 1.41
Untuk
0.183
ls
<
<
w= 1.593
- ls
1.41 w=
= 1.593
-
1.128
0.343
Dari Tabel 1 PPBBI , maka : s skip
=
2400 =
w
M=
=
2128 Kg/cm2
1.128
Mx1
594000
bx
=
0.6
+
0.4 Mx2 594000
4.25 m =
0.6
=
0.789
=
0.6
+
0.4 1260000
M=
1260000
M=
105600
My1 by
+
0.4 My2 105600
4.25 m =
0.6
=
0.661
5
2400
8
-
+
0.4 697200
M=
697200
(Berdasarkan PPBBI Pasal 4.8(4)) 5 sijin qx =
= skip
8
Jadi digunakan
-
3 qx =
Mx1 Mx2 1
= 2128.06
3
0.856
<
1
594000 1260000
Perencanaan Kolom Utama 205
(Berdasarkan PPBBI Pasal 4.8(4)) 5 sijin qy =
5
2400
8
-
= skip
8
-
3 qy =
Jadi digunakan
My1 My2 1
2128.06
3
=
0.747
<
<=
skip
<=
2128 Kg/cm2
1
105600 697200
CHECK TEGANGAN (Berdasarkan PPBBI Pasal 4.8(4)) N wmax
nx +
bx
A
+ nx - 1
379200
1.128
Mx
q
by
ny
My
ny - 1
Wy
q
Wx 333000
+
0.789
1
1.123
295.4
295800
+
0.661
1
1.535
4480
1530 1710
N
Mx +
q Wx
Wy
379200
333000
295800
+
1
2 2128 Kg/cm ...Ok!
My +
A
295.4
<
<=
sijin
<=
2128 Kg/cm2
+ 4480
1530 1358
<
2 2128 Kg/cm ...Ok!
Perencanaan Kolom Utama 206
Perencanaan Kolom Utama 207
Perencanaan Kolom Utama 208
Perencanaan Kolom Utama 209
Dari Tabel 1 PPBBI , maka :
KOMBINASI BEBAN
Perencanaan Kolom Utama 210
KONTROL LENDUTAN Untuk gording tunggal / menerus, mempunyai batas lendutan sebagai berikut
Perencanaan Kolom Utama 211
A. Sambungan Baut antara Balok Melintang dengan Kolom Profil WF yang bersangkutan : Kolom :
WF
400
x
400
x
18
x
18
…(profil no.3)
Balok Induk :
WF
600
x
300
x
12
x
20
…(profil no.7)
Gaya yang terjadi (dari SAP90/File:bajahckx.f3f) Vbalok Mbalok digunakan profil digunakan profil Tee
= = 140 400
Kg ……...(profil no.7) Kg cm
15840 2518000 x x
140 200
x x
16 8
x
13
a. Sambungan antara siku dengan badan Balok melintang Sambungan profil rangka utama direncanakan menggunakan baut dengan diameter 16 mm dan tebal badan balok WF = 12 mm > Kekuatan geser Baut (berdasarkan PPBBI 8.2.(1), (2), (3) - on page 68-69) Profil double siku ( 2 bidang gaser) Kg
=
2
= =
2 5791
0.25 0.25 Kg
p 3.142
d
2
tijin
1.6
2
0.6
2400 Kg/cm2
> Kekuatan Tumpu (berdasarkan PPBBI 8.2.(1), (2), (3) - on page 68-69) Ktu
Ktu
=
t stu
= =
1.2 6912
d = = = 1.6 Kg
stu 1.5 1.5
sijin 2400
(untuk S1 > 2 d)
3600 Kg/cm2 3600
Kekuatan baut yang menentukan, yaitu :
Kg
=
5791
Kg
Jumlah baut pada simpul profil double siku : Vbalok n
=
n n
= =
15840 =
Pbaut 2.735 3 baut
5790.583579
Sambungan Baut 212
b. Sambungan antara siku dengan sayap kolom Sambungan profil rangka utama direncanakan menggunakan baut dengan diameter 16 mm dan tebal sayap kolom WF = 18 mm > Kekuatan geser Baut (berdasarkan PPBBI 8.2.(1), (2), (3) - on page 68-69) Profil double siku ( 1 bidang gaser) Kg
=
1
= =
1 2895
0.25 0.25 Kg
p 3.142
d
2
tijin
1.6
2
0.6
2400 Kg/cm2
> Kekuatan Tumpu (berdasarkan PPBBI 8.2.(1), (2), (3) - on page 68-69) Ktu
Ktu
=
t stu
= =
1.6 9216
d = = = 1.6 Kg
stu 1.5 1.5
sijin 2400
(untuk S1 > 2 d)
3600 Kg/cm2 3600
Kekuatan baut yang menentukan, yaitu :
Kg
=
2895
Kg
Jumlah baut pada simpul profil double siku : Vbalok n
=
15840 =
Pbaut 2895.29179 n = 5.471 n = 6 baut Jadi pada masing-masing sisi digunakan n = 3
baut
c. Sambungan antara Profil Tee dengan Sayap Balok melintang Sambungan profil rangka utama direncanakan menggunakan baut dengan diameter 26 mm dan tebal sayap balok WF = 20 mm Gaya yang dipikul :
M T
= h as 2518000
= 58 =
43413.8
Kg
Gaya T akan diterima oleh baut pada sambungan flens kolom dan Tee sebagai gaya tarik dan diterima oleh sambungan flens balok dan Tee sebagai gaya geser.
Sambungan Baut 213
> Kekuatan geser Baut (berdasarkan PPBBI 8.2.(1), (2), (3) - on page 68-69) Profil double siku ( 1 bidang gaser) Kg
=
1
= =
1 7645
p
0.25 0.25 Kg
3.142
d
2
tijin
2.6
2
0.6
2400 Kg/cm2
> Kekuatan Tumpu (berdasarkan PPBBI 8.2.(1), (2), (3) - on page 68-69) Ktu = t d stu stu = 1.5 sijin (untuk S1 > 2 d) = 1.5 2400 Ktu
= =
1.6 14976
3600 Kg/cm2 3600
= 2.6 Kg
Kekuatan baut yang menentukan, yaitu :
Kg
=
7645
Kg
Jumlah baut pada profil Tee : T n
43413.7931
=
=
Pbaut 7645.379882 n = 5.678 n = 6 baut Jadi pada masing-masing sisi digunakan n = 3
baut
d. Sambungan antara Profil Tee dengan Sayap Kolom Sambungan profil rangka utama direncanakan menggunakan baut dengan diameter 24 mm dan tebal sayap kolom WF = 18 mm Profil double siku ( 1 bidang gaser) Adrat
Pbaut
=
0.7
0.25
p
d
2
=
0.7
0.25
3.142
2.4
2
2
=
3.167 cm
= = =
Adrat 3.167 5700
sijin 2400
0.75 0.75 Kg
Jumlah baut pada profil Tee : T n
=
43413.7931 =
Pbaut 5700.105711 n = 7.616 n = 8 baut Jadi pada masing-masing sisi digunakan n = 4
baut
Sambungan Baut 214
PERHITUNGAN Jarak-Jarak Baut antara Profil Double sike dengan badan balok 1.5 d < S1 < 3 d atau 6t 24 < S1 S1 = 25 2.5 d < S < 7 d atau 14 t 40 < S S = 45
PERHITUNGAN Jarak-Jarak Baut antara Profil Tee dengan sayap balok 1.5 d < S1 < 3 d atau 6t 39 < S1 = 2.5 d < S < 7 d atau 14 t 65 < S = PERHITUNGAN Jarak-Jarak Baut antara Profil Tee dengan sayap kolom 1.5 d < S1 < 3 d atau 6t 36 < S1 = 2.5 d < S < 7 d atau 14 t 60 < S =
< mm < mm
S1 40 S 70
< mm < mm
S1 40 S 60
< mm < mm
2 x
2
baut f
24
Steetotal
= = =
2 2 220
S1 40 mm
+ +
2 2
S 70
Stotal
= = =
2 2 140
S1 25 mm
+ +
2 2
S 45
48
72
112
168
78
48
182
112
72
78
168
182
pada setiap sisi flens kolom
25 45 45 25
Profil Tee
400
x
Balok Melintang WF 600 Profil siku 140 x Kolom WF 400 x
x 140 400
200
x
300 x x
x
8
x
13
12
x
20
16 18
x
18
Gambar Sambungan Baut antara Balok Melintang dengan Sayap Kolom
Sambungan Baut 215
B. Sambungan Baut antara Balok Memanjang dengan Kolom Profil WF yang bersangkutan : Kolom :
WF
400
x
400
x
18
x
18
…(profil no. 1 dan 2)
Balok Induk :
WF
400
x
200
x
7
x
11
…(profil no. 11)
Gaya yang terjadi (dari SAP90/File:bajahckx.f3f) Vbalok Mbalok digunakan profil digunakan profil Tee
= = 140 200
Kg …(profil no. 11) Kg cm
12330 1494000 x x
140 200
x x
16 8
x
12
a. Sambungan antara siku dengan badan Balok memanjang Sambungan profil rangka utama direncanakan menggunakan baut dengan diameter 16 mm dan tebal badan balok WF = 7 mm > Kekuatan geser Baut (berdasarkan PPBBI 8.2.(1), (2), (3) - on page 68-69) Profil double siku ( 2 bidang gaser) Kg
=
2
= =
2 5791
0.25 0.25 Kg
p 3.142
d
2
tijin
1.6
2
0.6
2400 Kg/cm2
> Kekuatan Tumpu (berdasarkan PPBBI 8.2.(1), (2), (3) - on page 68-69) Ktu
Ktu
=
t stu
= =
0.7 4032
d = = = 1.6 Kg
stu 1.5 1.5
sijin 2400
(untuk S1 > 2 d)
3600 Kg/cm2 3600
Kekuatan baut yang menentukan, yaitu :
Ktu
=
4032
Kg
Jumlah baut pada simpul profil double siku : Vbalok n n n
= = =
15840 =
Pbaut 3.929 4 baut
4032
b. Sambungan antara siku dengan badan kolom Sambungan profil rangka utama direncanakan menggunakan baut dengan diameter 16 mm dan tebal badan kolom WF = 18 mm
Sambungan Baut 216
> Kekuatan geser Baut (berdasarkan PPBBI 8.2.(1), (2), (3) - on page 68-69) Profil double siku ( 1 bidang gaser) Kg
=
1
= =
1 2895
0.25 0.25 Kg
p 3.142
d
2
tijin
1.6
2
0.6
2400 Kg/cm2
> Kekuatan Tumpu (berdasarkan PPBBI 8.2.(1), (2), (3) - on page 68-69) Ktu
Ktu
=
t stu
= =
1.6 9216
d = = = 1.6 Kg
stu 1.5 1.5
sijin 2400
(untuk S1 > 2 d)
3600 Kg/cm2 3600
Kekuatan baut yang menentukan, yaitu :
Kg
=
2895
Kg
Jumlah baut pada simpul profil double siku : Vbalok n
15840
=
= Pbaut 2895.29179 n = 5.471 n = 6 baut Jadi pada masing-masing sisi digunakan n = 3
baut
c. Sambungan antara Profil Tee dengan Sayap Balok memanjang Sambungan profil kuda - kuda direncanakan menggunakan baut dengan diameter 24 mm dan tebal sayap balok WF = 11 mm Gaya yang dipikul :
M T
= h as 1494000
= 38.9 =
Kg
38406.2
Gaya T akan diterima oleh baut pada sambungan flens kolom dan Tee sebagai gaya tarik dan diterima oleh sambungan flens balok dan Tee sebagai gaya geser.
> Kekuatan geser Baut (berdasarkan PPBBI 8.2.(1), (2), (3) - on page 68-69) Profil double siku ( 1 bidang gaser) Kg
= = =
1 1 6514
0.25 0.25 Kg
p 3.142
d
2
tijin
2.4
2
0.6
2400 Kg/cm2
Sambungan Baut 217
> Kekuatan Tumpu (berdasarkan PPBBI 8.2.(1), (2), (3) - on page 68-69) Ktu = t d stu stu = 1.5 sijin (untuk S1 > 2 d) = 1.5 2400 Ktu
= =
1.1 9504
3600 Kg/cm2 3600
= 2.4 Kg
Kekuatan baut yang menentukan, yaitu :
Kg
=
6514
Kg
Jumlah baut pada profil TEE : T n
38406.16967
=
=
Pbaut 6514.406526 n = 5.896 n = 6 baut Jadi pada masing-masing sisi digunakan n = 3
baut
d. Sambungan antara Profil Tee dengan badan Kolom Sambungan profil kuda - kuda direncanakan menggunakan baut dengan diameter 24 mm dan tebal badan kolom WF = 18 mm Profil double siku ( 1 bidang gaser) Adrat
Pbaut
=
0.7
0.25
p
d
2
=
0.7
0.25
3.142
2.4
2
=
3.167 cm2
= = =
Adrat 3.167 5700
sijin 2400
0.75 0.75 Kg
Jumlah baut pada profil TEE : T n
=
38406.16967 =
Pbaut 5700.105711 n = 6.738 n = 7 baut Jadi pada masing-masing sisi digunakan n = 4
baut
PERHITUNGAN Jarak-Jarak Baut antara Profil Double sike dengan badan balok 1.5 d < S1 < 3 d atau 6t 24 < S1 S1 = 30 2.5 d < S < 7 d atau 14 t 40 < S S = 45
< mm < mm
48
42
112
98
Sambungan Baut 218
PERHITUNGAN Jarak-Jarak Baut antara Profil Tee dengan sayap balok dan sayap kolom 1.5 d < S1 < 3 d atau 6t 36 < S1 < S1 = 40 mm 2.5 d < S < 7 d atau 14 t 60 < S < S = 60 mm
4 Steetotal
Stotal
= = =
72
48
168
112
baut pada setiap sisi flens Profil Tee = = =
2 2 200
S1 40 mm
+ +
2 2
2 2 195
S1 30 mm
+ +
3 3
S 45
Profil Tee
200
x
Balok Melintang WF 400 Profil siku 140 x Kolom WF 400 x
x 140 400
200
x
200 x x
x
S 60
8
x
12
7
x
11
16 18
x
18
Gambar Sambungan Baut antara Balok Mmanjang dengan Badan Kolom
Sambungan Baut 219
BUKU PENTING
PERHITUNGAN STRUKTUR BAJA ( BAJA GIGI ANJING)
MUHAMMAD HAYKAL
FAKULTAS TEKNIK JURUSAN TEKNIK SIPIL UNIVERSITAS MUHAMMADIYAH YOGYAKARTA
DAFTAR ISI 1 2 3 4 5 6 7 8
KONTROL PLAT SIMPUL PERHITUNGAN GEMPA STRUKTUR UTAMA PERHITUNGAN BALOK INDUK PERENCANAAN BALOK INDUK SEBAGAI BEAM KOLOM PERENCANAAN KOLOM UTAMA PERHITUNGAN SAMBUNGAN BASE PLATE ( RANGKA UTAMA )
RANGKA UTAMA Data -data perhitungan : Kolom WF 400 x 400 x 18 x 18 > Panjang Kolom maksimum = 4.25 m Dari Outout SAP90 didapatkan hasil : N = 25730 Kg …...arah X (Profil No. 1) Mx = 1019000 Kg cm …...arah X (Profil No. 1)
Peqencanaan
Tebal
Pelat. Pengaku
#
a1
=
15 cm
a
=
40 cm
a1
=
15 cm
Kolom
cm
C 15
d1 40
15
#
cm
Tegangan yang terjadi : N smax
=
M +
A
W 1019000
25730
smax
=
+ 4900
smax
=
1/6
=
=
2
W 1019000 -
4900 =
70
25730
smin
2
M
A smin
70
23.08 Kg/cm N
smin
70
2
1/6
70
2 -12.6 Kg/cm
Base Plate 222
M
N smax Co
=
L smax
+ 23.08
smin
23.08 45.31
+ cm
12.57
= =
70
L ao
#
cm = e =
7.5 cm
Kg/cm2
= #
Co ao
Co -
2 70
D #
=
3 45.31 -
2 19.90
3 cm
Kg/cm2
T y
Menentukan
momen
max,
pada
daeqah
a1 a2
0.1 0.046
1,
2,
Daerah 1 : M1
=
0.5
q
C
2
= =
0.5
23.08 Kgcm
15
2
2596.06
Daerah 2 : a
40 =
b M2
M2
=
2
20
=
a1
q
b
2
= =
0.1
20
2
923.044
23.08 Kgcm
=
a2
q
b
2
20
2
= =
0.046 23.08 424.60 Kgcm
= =
Tabel 8-11 (97-22) Konstruksi Baja I
Base Plate 223
dan
Daerah 3 : a1
15 =
d1 M2
=
a3
0.375
=
0.06
<
3
Tabel 8-11
40
=
a3
q
d1
2
= =
0.06
23.08 Kgcm
40
2
M
=
6
M
sijin 6
1.3 2596.060
2215.3
Momen yang menetukan :
2596.060
Kgcm
Maka tebal pelat ; t
=
= = ~
Peqencanaan e d
= =
3120 cm cm
2.234 3
Ankeq
jarak baut ke tepi pondasi diameter baut anker
Syarat pemasangan ; direncanakan :
y
= = =
T
=
1.5 d e
d = =
< 24 7.5
e mm cm
cm
e 7.5
-
Co/3 15.10
M
-
N
ao
1019000
y -
10698.32708
47.40 Kg
L 70 47.40
d
25730 19.90
= =
Base Plate 224
T Aperlu
= 0.75 sijin 10698.32708 = =
0.75
3120
4.572
cm2
Aanker
=
0.25
p
=
0.25
p
Aulir
d
2
2.4
2
2
=
4.524
cm
= =
0.7 0.7
Aanker 4.524
=
3.167
cm2
Jumlah baut (n) : Aperlu n
= Aulir 4.572 = = ~
Peqencanaan n
p
d
3.167 1.444 2
baut
Panjang L
slekat
Ankeq T T
L n
p d 10698.32708
slekat
L L dipakai
L
=
2 47.30
p cm
50
cm
2.4
15
Base Plate 225
Kontqol A W
Las Pada
Base Plate
=
2
h
+
2
d
=
2
70
+
2
40
=
b
h
+
1/3
h
2
=
40
40
+
1/3
40
2
=
2133
cm3
th
=
=
220
cm2
D A 25730
= 220 117.0 Kg/cm2
=
M tv
= W 1019000
= 2133 477.7 Kg/cm2
=
ttotal
=
th
2
+
tv
2
=
117.0
2
+
477.7
2
=
491.8 Kg/cm2
ttotal tperlu
=
tijin
tperlu ttotal
=
a
sijin 0.6 491.8
a
= =
tebal kaki las : a
0.6 0.263
3120 cm
= = =
0.263 0.263 0.372
dipakai tebal kaki las
/ / cm
sin 45 0.707
=
0.4
cm
Base Plate 226
40 cm
40 cm
Kolom
WF
400x400x18x
Pelat Pengaku (t = 1 cm)
Ankeq f 24
Base
25
cm
#
cm
mm
Plate
3 50 cm
8
25
8
40 cm
#
cm
Detail
Base
Plate
Skala 1 : 10 Ukuqan dalam cm
Base Plate 227
Base Plate 228
momen
max,
pada
daeqah
1,
2,
dan
3
Base Plate 229
Base Plate 230
Base Plate 231
Base Plate 232
Kolom
WF
400x400x18x18
Base Plate 233
