BOMBEAMENTO AIR LIFT 1
DESCRIÇÃO E MÉTODO DE OPERAÇÃO
1.1 INTRODUÇÃO O sistema “air“air-lift” consiste em um tubo de descarga de água (tubo edutor), uma câmara de mistura (injetor ou difusor) e um tubo que conduz o ar comprimido até esta última. O sistema funciona basicamente com a injeção de ar comprimido, em quantidade e pressão ideal até o injetor, o qual deve estar submerso o mais profundamente possível dentro da coluna de água. No injetor, o ar comprimido injetado forma uma emulsão (mistura) de ar + água, de peso específico menor do que o da água contida no poço. Tendo essa emulsão um peso específico menor, a mesma será impulsionada para cima através da tubulação de descarga até a superfície. OBS: OBS: Ressalta-se, que a água só será recalcada até o nível correspondente ao ponto em que volta a existir o equilíbrio entre o peso específico da água e o da mistura ar + água. Portanto, se a extremidade superior do tubo de descarga estiver a uma altura inferior a do nível onde volta a existir o equilíbrio entre os pesos específicos, a mistura ar + água fluirá pelo tubo de descarga, obtendo-se assim o bombeamento da água.
1.2 CÁLCULO DOS DADOS PRINCIPAIS PARA O DIMENSIONAMENTO DO SISTEMA 1.2.1 DEFINIÇÃO DE TERMOS Quando se deseja determinar o compressor ideal, bem como o injetor e o diâmetro das tubulações de ar e recalque para um determinado poço, devemos ter em mãos alguns dados essenciais para os referidos cálculos, quais sejam: Q
Vazão de água requerida (m³/h)
NE
Nível estático (m)
ND
Nível dinâmico (m)
E ET
Elevação (ou recalque) acima do nível do solo (m) Elevação total ou recalque total (m) ET = E + ND
L
Profundidade útil do poço (m)
SE
Submergência estática (m)
SD
Submergência dinâmica (m)
1
OBS: A OBS: A Figura 1 mostra esquematicamente um u m poço no qual se colocou as tubulações de recalque e de ar, bem como câmara de mistura (injetor). Nela, também estão representadas as grandezas discriminadas anteriormente e que serão utilizadas nos cálculos necessários para o dimensionamento do sistema, as quais serão abordadas a seguir. 1.2.2 CÁLCULO DAS SUBMERGÊNCIAS ESTÁTICA (SE) E DINÂMICA (SD) As submergências estática (SE) e dinâmica dinâm ica (SD) deverão ser estimadas levandose em conta a profundidade útil do poço. Para isso, podemos fazer uso das seguintes fórmulas: SE = L - (NE + 1)
(1)
SD = L - (ND + 1)
(2)
Para o bom funcionamento de um sistema “air“air -lift”, aconselha-se aconselha-se que a determinação da submergência dinâmica (SD) seja feita levando-se em conta a determinação de dois parâmetros de importância fundamental para o desempenho satisfatório do sistema, quais sejam: a) Submergência Percentual (Sp)
( )
(3)
A importância do cálculo da submergência percentual (Sp) é que a mesma determinará se o sistema “air “air-lift” será viável ou não para um determinado poço. Para que o sistema funcione adequadamente a prática demonstra que a submergência percentual (Sp) deverá ser superior a 40%, na condição de nível dinâmico mais profundo, sendo até aconselhável que Sp esteja na faixa de 50-60 %, ou mesmo mais. Mais especificamente, segundo recomendações da Ingersoll Rand, para que o sistema funcione adequadamente, deverão ser observados os seguintes valores limites (máximos e mínimos) de submergência percentual em função da altura total de recalque (Tabela 1). TABELA 1: 1: Valores limites de submergência percentual (Sp) em função da altura total de recalque (ET). ALTURA TOATAL DE RECALQUE (ET) (m) 6 - 38 38 - 53 53 - 76 76 - 107
SUBMERGÊNCIA PERCENTUAL (Sp) PERMISSÍVEL MÍNIMA MÁXIMA 50 % 70 % 40 % 65 % 40 % 60 % 40 % 55 %
2
OBS: A OBS: A Figura 1 mostra esquematicamente um u m poço no qual se colocou as tubulações de recalque e de ar, bem como câmara de mistura (injetor). Nela, também estão representadas as grandezas discriminadas anteriormente e que serão utilizadas nos cálculos necessários para o dimensionamento do sistema, as quais serão abordadas a seguir. 1.2.2 CÁLCULO DAS SUBMERGÊNCIAS ESTÁTICA (SE) E DINÂMICA (SD) As submergências estática (SE) e dinâmica dinâm ica (SD) deverão ser estimadas levandose em conta a profundidade útil do poço. Para isso, podemos fazer uso das seguintes fórmulas: SE = L - (NE + 1)
(1)
SD = L - (ND + 1)
(2)
Para o bom funcionamento de um sistema “air“air -lift”, aconselha-se aconselha-se que a determinação da submergência dinâmica (SD) seja feita levando-se em conta a determinação de dois parâmetros de importância fundamental para o desempenho satisfatório do sistema, quais sejam: a) Submergência Percentual (Sp)
( )
(3)
A importância do cálculo da submergência percentual (Sp) é que a mesma determinará se o sistema “air “air-lift” será viável ou não para um determinado poço. Para que o sistema funcione adequadamente a prática demonstra que a submergência percentual (Sp) deverá ser superior a 40%, na condição de nível dinâmico mais profundo, sendo até aconselhável que Sp esteja na faixa de 50-60 %, ou mesmo mais. Mais especificamente, segundo recomendações da Ingersoll Rand, para que o sistema funcione adequadamente, deverão ser observados os seguintes valores limites (máximos e mínimos) de submergência percentual em função da altura total de recalque (Tabela 1). TABELA 1: 1: Valores limites de submergência percentual (Sp) em função da altura total de recalque (ET). ALTURA TOATAL DE RECALQUE (ET) (m) 6 - 38 38 - 53 53 - 76 76 - 107
SUBMERGÊNCIA PERCENTUAL (Sp) PERMISSÍVEL MÍNIMA MÁXIMA 50 % 70 % 40 % 65 % 40 % 60 % 40 % 55 %
2
b) Razão de Submergência (RS)
(4)
A razão de submergência é um parâmetro de importância fundamental para a eficiência operacional de um sistema “air“air-lift”. Para que se possa obter uma boa eficiência operacional é necessária que a razão de submergência do mesmo seja alta (em torno de 2). Ressalta-se porém, que a eficiência do mesmo não sofrerá aumento apreciável, caso a razão de submergência selecionada exceda a 2,0. Para que o sistema possa funcionar adequadamente em um dado poço é necessário que a razão de submergência s ubmergência (RS) fique, no mínimo, compreendida entre 1 e 2. 1.2.3 CÁLCULO DO FLUXO DE AR NECESSÁRIO (m³/h) O fluxo (vazão) de ar necessário para o funcionamento do sistema “air “air-lift” em um determinado poço, será dado pela seguinte fórmula: C=Q.f
(5), onde:
C = Q . f
( 5 ), onde :
Q - Vazão de água requerida ( m³/h )
f - Consumo específico específ ico de ar ( m³ ar / m³ água recalcada )
O consumo específico de ar ( f ) pode ser calculado através da utilização da fórmula de Rix-Abrams, Rix-Abram s, a qual é dada abaixo :
f = _________ET_____________ k . log (( SD + 10,3 ) / 10,3 )
3
( 6 )
onde k é um coeficiente que depende da submergência percentual ( Sp ) e da posição do tubo de ar comprimido ( se por fora, ou por dentro da tubulação de recalque ). A tabela 2, elaborada pela Ingersoll-Rand, nos fornece alguns valores de k em função da submergência percentual ( Sp ).
TABELA 2 - Valores do Coeficiente K em Função da Submergência Percentual Sp
SUBMERGÊNCIA PERCENTUAL
VALORES DE K EM FUNÇÃO DA POSIÇÃO DO TUBO DE INJEÇÃO DE AR EM RELAÇÃO AO TUBO
Sp = ( SD / ( SD + ET )) x 100
DE DESCARGA DE ÁGUA POR FORA
POR DENTRO
75
14,92
13,45
70
14,59
13,12
65
14,18
12,47
60
13,65
11,62
55
12,96
10,68
50
12,09
9,70
45
12,06
8,72
40
10,03
7,54
35
8,80
6,60
4
De uma forma mais simplista, podemos dizer que o coeficiente k depende principalmente da elevação total (ET), variando segundo a fórmula abaixo :
K = 2,17 + ( 0,0164 . ET )
(7)
Neste caso, o consumo específico de ar ( f ) pode ser considerado como um parâmetro que depende fundamentalmente da razão de submergência ( SD / ET ) e da elevação total ( ET ). Assim, a equação ( 6 ) pode ser representada graficamente conforme nos mostra o diagrama 1, (em anexo), no qual o consumo específico de ar ( f ) pode ser diretamente obtido em função da altura total de recalque ( ET ) e da razão de submergência ( SD / ET ).
No diagrama 1, as linhas contínuas mostram a faixa normal de trabalho do sistema “air-lift”. Desta forma, uma razão de submergência mais baixa deve ser escolhida para elevações totais mais altas; isto para diminuir o comprimento da tubulação de descarga e também a pressão de trabalho do compressor, já que esta é diretamente proporcional a submergência dinâmica ( SD ). O diagrama também nos mostra que o consumo específico de ar ( f ) é reduzido ( ou seja, aumenta a eficiência do sistema ) conforme se aumenta a razão de submergência ( aumento da submergência dinâmica ).
2. 3 ) DETERMINAÇÃO DA PRESSÃO DE TRABALHO DO COMPRESSOR ( Pt )
O momento mais crítico para o funcionamento de um sistema “air-lift” será aquele relacionado com as condições de submergência do início do
5
bombeamento, já que a pressão inicial ou de partida será determinada pela submergência estática ( SE ), sendo dada por :
Po = SE / 10 ( Kg / cm² )
( 8 )
Já a pressão normal de trabalho do sistema, determinada pela submergência dinâmica ( SD ), sendo dada por :
Pt = SD / 10 ( Kg / cm² )
será
( 9 )
Do exposto anteriormente, percebe-se que a pressão de trabalho do compressor irá aumentar à medida que aumenta a submergência dinâmica ( SD ).
6
Diagrama 1 - Nomograma mostrando o consumo específico de ar, conforme
7
a variação da altura total de recalque (ET) e a razão de sub mergência.
OBS : Contudo, é aconselhável que se acrescente à pressão normal de trabalho uma certa margem de segurança para compensar a perda de pressão (perda de carga) que ocorre na linha de ar. Deve ser ressaltado, que essa perda de carga dependerá principalmente do diâmetro interno, comprimento e forma do tubo utilizado na injeção. Para uma estimativa dessa perda de carga, podemos utilizar o diagrama 2 (em anexo), o qual nos fornece, através de um exemplo, uma forma prática para determinar essa perda de carga a partir dos principais fatores envolvidos.
Portanto, para a escolha do compressor devemos selecionar o equipamento cuja pressão máxima seja compatível com a pressão inicial (Po). Compressores normais (de baixa pressão) são geralmente projetados para trabalhar continuamente com uma pressão de até 7,0 kg / cm² ( 102 lb / pol² ). Contudo, aconselha-se que para pressões de trabalho ( P ) acima de 6,0 kg / cm² , utilizar compressor com pressão de trabalho de até 12,3 kg / cm² ( alta pressão ).
2. 4 ) DETERMINAÇÃO DA EFICIÊNCIA DO SISTEMA ( Ef ) E DO COMPRESSOR MAIS ADEQUADO
Vimos na pag. 3 que a eficiência de um sistema “airlift” dependerá fundamentalmente da razão de submergência ( SD / ET ). Porém, a eficiência do sistema, dependerá também, em menor proporção, de outros fatores além da razão de submergência, sendo proporcional a constante k, segundo a fórmula abaixo :
Ef = eis . 0,042 . k
8
( 10 )
onde eis é a eficiência isotérmica do compressor, a qual varia de 0,5 a 0,7. O valor 0,7 aplica-se a compressores de capacidade média para cima, de dois estágios, quando os mesmos trabalham à pressões acima de 4,0 kg / cm².
2. 5 ) DETERMINAÇÃO DO DIÂMETRO DAS TUBULAÇÕES DE INJEÇÃO DE AR E DE DESCARGA DE ÁGUA
O diâmetro da tubulação de injeção de ar será dado pela seguinte fórmula :
d = 2,70 .
( ( c . v ² ) / ( p . ( SD + 10 )))
1/5
( 11 ), onde :
d - Diâmetro da tubulação de ar ( mm )
c - Comprimento da tubulação de injeção de ar ( m )
v - Descarga de ar sob a pressão atmosférica ( descarga livre ) ( m³ / h )
p - Queda de pressão permissível entre a pressão absoluta na saída do compressor ( kg / cm² ) e a pressão absoluta na saída do ( kg / cm² ). Normalmente
p varia de 0,1 a 0,2 kg / cm².
SD - Submergência dinâmica ( m )
9
injetor
OBS : Essa fórmula é válida considerando-se uma velocidade do ar variando entre 5 e 10 m / seg na tubulação de ar.
O diâmetro da tubulação de descarga de água deve ser escolhido de tal forma que a velocidade de fluxo da mistura ar + água fique limitada ao intervalo compreendido entre 1,5 e 4,5 m / seg. Se o diâmetro da tubulação de descarga for excessivo, haverá uma perda de capacidade ( vazão de água ) devido o fato das bolhas de ar subirem mais rapidamente que a água ao seu redor. Por outro lado, se o diâmetro dessa tubulação for muito pequeno, as perdas por atrito serão excepcionalmente elevadas. Em tubos de descarga muito longos, a velocidade do ar na extremidade superior é bem mais elevada do que nas proximidades do injetor devido a expansão do ar, de forma que essas tubulações devem ser de maior diâmetro na sua porção superior. A equação dada a seguir, nos fornece o diâmetro ) da extremidade superior do tubo de descarga de água.
dmin = 6 . (Q + q ) 1/2
mínimo ( em mm
( 12 ) ,
onde :
dmin - Diâmetro mínimo da extremidade superior da tubulação descarga (mm).
Q
- Vazão de água requerida ( m³ / h ).
q
- Descarga de ar sob a pressão atmosférica. Descarga livre ( m³ / h ).
OBS : O tubo de descarga de água deve ser colocado o mais
vertical possível,
e de preferência, sem curvas em sua extremidade
Se a curva no
entanto for necessária, esta deverá ser de raio
superior.
longo. Para se evitar
resistências adicionais, não deverá existir reduções no tubo de descarga e as junções devem se ajustar perfeitamente.
10
Diagrama 2 - Nomograma para a determinação da perda de carga que ocorre ao longo de tubulações, a partir dos fatores envolvidos.
Exemplo : Qual é a perda de carga quando 168 l / seg a uma pressão absoluta de 8 bar, fluem através de uma tubulação de metros com um diâmetro interno de 70 mm.
Resposta : 0,10 bar
11
200
2. 6 ) TIPOS DE CONFIGURAÇÕES PARA A INSTALAÇÃO DE UM SISTEMA “AIR -LIFT” (MODELOS DE
ARRANJO DAS TUBULAÇÕES DE INJEÇÃO DE AR E RECALQUE DE ÁGUA.
12
Para a instalação de um sistema “air-lift” existem basicamente dois modelos de arranjo para as tubulações de injeção de arv e de recalque de água, a saber :
a ) Configuração de Pohle
Neste modelo, a tubulação de injeção de ar é instalada externamente à tubulação de recalque de água (Fig. 1), sendo portanto, obrigatória a descida de duas colunas de tubos dentro do poço.
Este é o tipo de arranjo extrair água pelo sistema “air-lift”.
mais
aconselhável
para
se
b ) Configuração de Ar Central
Neste modelo, a tubulação de injeção de ar é introduzida por dentro da tubulação de descarga de água (Fig. 2).
É um tipo de arranjo muito utilizado em poços de pequeno diâmetro, porém de grande vazão, já que possibilita utilizar-se o próprio revestimento do poço como tubulação de recalque de água; neste caso, é evidente a econômia e simplicidade de instalação e manutenção do sistema.
2. 7 ) CARACTERÍSTICAS CONSTRUTIVAS DO INJETOR
Para um melhor rendimento de um sistema “air-lift”, é imprescindível que a tubulação de ar termine numa peça injetora (difusor de ar). O injetor é um dispositivo que permite dividir o ar em pequenos fluxos, de modo que as bolhas formadas sejam as menores possíveis.
13
Vários tipos de injetores podem ser utilizados, alguns com boa eficiência e outros de menor eficiência, porém de custos mais baixos. Os tipos mais simples poderão ser improvisados implantando-se uma simples conexão (joelho) na extremidade inferior da tubulação de descarga de água, ou abrindo-se uma série aleatória de pequenos orifícios na extremidade inferior da tubulação de injeção de ar.
Contudo, o tipo de injetor mais aconselhável para se extrair água pelo sistema “air-lift” é aquele que está esquematizado na figura 3. A tabela 3, nos fornece as características construtivas ideais para este tipo de injetor, em função da vazão de água que se deseja extrair. Já a Fig. 4, corresponde a um modelo de injetor desmontável, de fácil construção e manutenção, cujas características construtivas podem ser adaptadas aos dados constantes na tabela 3.
No caso de sistemas “air-lift” com instalação do tipo configuração de ar central, uma providência prática é recomendada com vistas a se obter um melhor funcionamento do sistema, qual seja :
Para melhorar o rendimento do sistema, parte da extremidade inferior da
tubulação de injeção de ar deve ser convertida em um injetor pela simples adoção de múltiplos orifícios de diâmetro reduzido (da ordem de 3 mm) e tamponamento da extremidade inferior, conforme nos mostra a Fig. 2. O intervalo a ser perfurado, bem como a quantidade e espaçamento entre os orifícios, podem ser tirados das especificações constantes na tabela 3.
Em ambas as modalidades de configuração, a extremidade inferior da coluna de elevação de água deve ser chanfrada à 45º para reduzir a perda de carga na entrada e a possibilidade de vedação no caso desta encostar no fundo do poço.
Outro ponto a ser lembrado para o de sistemas “air-lift”, refere-se a posição relativa extremidade inferior da tubulação de descarga de água e 2). Quanto a isto, a submergência percentual ( Sp ) ideal para este parâmetro, qual seja :
14
correto dimensionamento entre o injetor e a (grandeza x das Figs. 1 nos fornece a distância
Sp
50 %
x = 0,50 m
Sp
50 %
x = 2,00 m
Obs : No caso de sistemas com configuração do tipo ar central, recomenda-se que a extremidade inferior do injetor fique situada a uma distância mínima de 1,20 metro acima da extremidade inferior da tubulação de recalque.
III - RECOMENDAÇÕES PARA UM CORRETO DIMENSIONAMENTO DE SISTEMAS “AIR -LIFT”
Vimos que o resultado e a eficiência de um bombeamento através do sistema “air-lift” varia grandemente com a submergência dinâmica ( SD ) e com a altura total de recalque ( ET ). Portanto, com vistas a facilitar o correto dimensionamento do sistema, relaciona-se a seguir algumas recomendações de ordem prática que visam otimizar a eficiência deste.
a ) A submergência dinâmica ( SD ) ideal será sempre aquela que propiciar maior recalque de água e , menor vazão e pressão de ar, tornando o sistema o mais econômico possível. De um modo geral, é desejável ter-se uma submergência percentual ( Sp ) de 60% ou mais.
b ) Para poços com nível dinâmico ( ND ) muito próximo a boca do poço, deverá ser estimada uma submergência dinâmica ( SD ) tal que a submergência
15
percentual ( Sp ) fique compreendida entre 50 % e 60 % , faixa esta que localiza a vazão e pressão de ar dentro do ideal.
c ) Por outro lado, se o nível dinâmico for maior que 60 % da profundidade total do poço, devemos localizar o injetor o mais próximo possível do fundo do poço, com vistas a se ter uma maior eficiência do sistema.
d ) Uma elevação total ( ET ) muito acima da boca do poço, aumenta consideravelmente o consumo de ar comprimido para a mesma vazão de água, elevando assim o custo do sistema.
As observações feitas acima são importantes devido ao fato de se o injetor for localizado muito profundamente na coluna de água, será exigido menos ar, porém haverá aumento de pressão.
Complementando o acima exposto, as tabelas 4A e 4B, dadas a seguir, elaboradas a partir de elementos fornecidos pela Worthington S/A., nos indicam os volumes de água que podem ser produzidos pelo Sistema “Air -Lift”, em função da submergência percentual ( Sp ) e dos diâmetros das tubulações de injeção de ar e de elevação de água, para os dois tipos de configurações de sistemas mais comumente utilizadas. Já a Tabela 5, nos orienta de forma simplificada, o correto dimensionamento do sistema “air-lift” em função dos dados básicos necessários, ou seja : Vazão de água requerida ( Q ), Submergência dinâmica ( SD ), Altura total de recalque ( ET ), Pressão de trabalho ( Pt ) e Vazão de ar do compressor ( C ).
Obs - Do ponto de vista da eficiência do sistema, é importante que o compressor forneça a quantidade correta de ar,
já que ar em demasia causa
excessivo atrito nas tubulações e uma perda de carga devido à expansão incompleta do ar dentro da tubulação de elevação de água. Por outro lado, uma quantidade de ar muito reduzida, provocará baixa vazão e / ou escoamento intermitente ou oscilante.
16
IV - UNIDADES DE MEDIDAS EMPREGADAS
Embora existam normas padronizando os sistemas de unidades, seu emprego prático tem sido incipiente, o que se constitui num obstáculo à fácil interpretação e utilização dos dados contidos em catálogos e prospectos, os quais, via de regra, apresentam unidades inglesas. Em razão disso, a Tabela 6, dada a seguir, permite efetuar de maneira rápida e simples as conversões necessárias.
TABELA 6 - Fatores de Conversão de Unidades
UNIDADES DE VOLUME PARA CONVERTER
MULTIPLIQUE
DE
PARA
POR
litros / seg
m³ / h
3,60
litros / min
m³ / h
0,06
litros / seg
Pés cúbicos / min ( PCM )
2,12
litros / min
Pés cúbicos / min ( PCM )
0,0353
m³ / h
Pés cúbicos / min ( PCM )
0,59
UNIDADES DE PRESSÃO PARA CONVERTER
MULTIPLIQUE
17
DE
PARA
POR
Kg / Cm²
Libras / Pol²
Kg / Cm²
Metros de Coluna de Água
10
Bar
Kg / Cm²
1,02
Bar
Libras / Pol²
( PSI )
( PSI )
14,22
14,50
FIG. 1 - ESQUEMA DE SISTEMA „AIR -LIFT” COM PEÇA INJETORA DISPOSTA EXTERNAMENTE À TUBULAÇÃO DE DESCARGA DE ÁGUA.
18
TUBULAÇÃO RECALQUE
DE
UNIDADE
DE AR E
NE
ET
ND
SE
19
SD
20
X
FIG 2 - ESQUEMA DE SISTEMA “AIR LIFT” COM PEÇA INJETORA DISPOSTA INTERNAMENTE À TUBULAÇÃO DE DESCARGA DE ÁGUA
21
c
TUBULAÇÃO DE REVESTIMENTO
22
o o D
o
TUBULAÇÃO INJEÇÃO
o
DE AR
o o
X
B
TUBULAÇÃO DE ÁGUA
23
DE
FIG. 3 - ESQUEMA INJETORAS
BÁSICO
PARA
A
o o o o o o o
24
CONSTRUÇÃO
DE
PEÇAS
o o o E
D
o o o o o
F
o o o o o
C
B
X
25
A
26
FIG. 4 - ESQUEMA INJETOR
BÁSICO
PARA A
CONSTRUÇÃO
DE UM
DESMONTÁVEL.
LUV A
REDUÇ ÃO
ROSCA
27
o o o
o o o
o o o
o o o
o o o
o o o
o o o
o o o
o o o
o o o
o o o
o o o
o o o
E
o o o
o o o
K
o o o
o o o
o o o
o o o
o o o
o o o
o o o
o o o
o o o
o o o
o o o
o o
o o
28
K = E + 3B
o
o
REDUÇ ÃO ROSCA
LUV A
B
29
C
30
TABELA 3 - CARACTERÍSTICAS CONSTRUTIVAS BÁSICAS DE INJETORES EM FUNÇÃO DA VAZÃO DE ÁGUA REQUERIDA.
VAZÃO DE
CAMISA
ÁGUA
AR
ÁGUA
D
E
F
( mínimo )
( l /h )
(
A)
(
B)
( C)
( mm )
G ( furos )
( mm )
( mm )
( mm )
NÚMERO DE LINHAS x NÚMERO DE FUROS
Até 1000
2½”
3/4”
1/4”
95
120
10
3
5
x
4
900 a
2500
3”
1”
1/2”
95
150
15
3
6
x
4
2000 4000
a
4”
1¼”
1/2”
95
170
15
3
6
x
4
3500 6000
a
4”
1½”
1/2”
155
180
15
3
6
x
4
5000 10000
a
5”
2”
3/4”
155
200
15
3
10
x
6
9000
a
5”
2½”
3/4”
165
230
15
3
10
x
6
31
16000 15000 25000
a
6”
3”
1”
180
250
20
3
10
x
8
24000 40000
a
7½”
4”
1¼”
240
300
20
3
11
x
12
39000 65000
a
8”
5”
1½”
240
350
20
3
15
x
12
60000 100000
a
10”
6”
1½”
255
400
20
3
16
x
12
D - Comprimento efetivo da descarga de ar do injetor
E - Comprimento da camisa do injetor
F - Distância entre os orifícios de injeção de ar
32
TABELA 4A - Volume de Água que pode ser Bombeada pelo Sistema “Air-Lift” em Função da Submergência Percentual ( Sp ) e dos Diferentes Diâmetros das Tubulações de Injeção de Ar e de Recalque de Água.
( Dados para Sistemas
Configurados com a tubulação de injeção de Ar Disposta Externamente à Tubulação de Descarga de Água. )
DIÂMETRO DAS TUBULAÇÕES
CAPACIDADE DE RECALQUE DE ÁGUA ( m³ / h )
TUBO DE RECALQUE
SUBMERGÊNCIA PERCENTUAL ( SP )
TUBO DE AR
16000 15000 25000
a
6”
3”
1”
180
250
20
3
10
x
8
24000 40000
a
7½”
4”
1¼”
240
300
20
3
11
x
12
39000 65000
a
8”
5”
1½”
240
350
20
3
15
x
12
60000 100000
a
10”
6”
1½”
255
400
20
3
16
x
12
D - Comprimento efetivo da descarga de ar do injetor
E - Comprimento da camisa do injetor
F - Distância entre os orifícios de injeção de ar
32
TABELA 4A - Volume de Água que pode ser Bombeada pelo Sistema “Air-Lift” em Função da Submergência Percentual ( Sp ) e dos Diferentes Diâmetros das Tubulações de Injeção de Ar e de Recalque de Água.
( Dados para Sistemas
Configurados com a tubulação de injeção de Ar Disposta Externamente à Tubulação de Descarga de Água. )
DIÂMETRO DAS TUBULAÇÕES
CAPACIDADE DE RECALQUE DE ÁGUA ( m³ / h )
TUBO DE RECALQUE
TUBO DE AR
SUBMERGÊNCIA PERCENTUAL ( SP )
( Pol. )
( Pol. )
40 %
50 %
60 %
70 %
1”
3/8”
1,4 à 2,3
1,6 à 2,5
1,8 à 2,7
2,3 à 3,8
33
1½”
1/2”
2,3 à 4,3
2,7 à 4,7
3,6 à 6,4
4,6 à 8,2
2”
3/4”
4,1 à 4,3
4,6 à 9,1
5,9 à 12,5
7,5 à 14,8
2½”
1”
7,3 à 12,5
8,2 à 13,6
11,3 à 19,3
13,6 à 27,7
3”
1”
11,3 à 21,5
12,5 à 22,7
17,7 à 27,2
20,4 à 29,5
4”
1¼”
27,2 à 40,8
29,5 à 45,4
36,3 à 53,3
45,4 à 56,7
5”
1½”
40,8 à 68,0
45,4 à 85,1
62,4 à 107,8
68,0 à 136,1
6”
2”
63,5 à 113,4
79,4 à 130,4
102,1 à 175,8
113,4 à 204,1
TABELA 4A - Volume de Água que pode ser Bombeada pelo Sistema “Air-Lift” em Função da Submergência Percentual ( Sp ) e dos Diferentes Diâmetros das Tubulações de Injeção de Ar e de Recalque de Água.
( Dados para Sistemas
Configurados com a tubulação de injeção de Ar Disposta Externamente à Tubulação de Descarga de Água. )
DIÂMETRO DAS TUBULAÇÕES
CAPACIDADE DE RECALQUE DE ÁGUA ( m³ / h )
TUBO DE RECALQUE
TUBO DE AR
SUBMERGÊNCIA PERCENTUAL ( SP )
( Pol. )
( Pol. )
40 %
50 %
60 %
70 %
1”
3/8”
1,4 à 2,3
1,6 à 2,5
1,8 à 2,7
2,3 à 3,8
33
1½”
1/2”
2,3 à 4,3
2,7 à 4,7
3,6 à 6,4
4,6 à 8,2
2”
3/4”
4,1 à 4,3
4,6 à 9,1
5,9 à 12,5
7,5 à 14,8
2½”
1”
7,3 à 12,5
8,2 à 13,6
11,3 à 19,3
13,6 à 27,7
3”
1”
11,3 à 21,5
12,5 à 22,7
17,7 à 27,2
20,4 à 29,5
4”
1¼”
27,2 à 40,8
29,5 à 45,4
36,3 à 53,3
45,4 à 56,7
5”
1½”
40,8 à 68,0
45,4 à 85,1
62,4 à 107,8
68,0 à 136,1
6”
2”
63,5 à 113,4
79,4 à 130,4
102,1 à 175,8
113,4 à 204,1
34
ABELA 4B - Volume de Água que pode ser Bombeada pelo Sistema “Air-Lift” em Função da Submergência Percentual ( Sp ) e dos Diferentes Diâmetros das Tubulações de Injeção de Ar e de Recalque de Água.
( Dados para Sistemas
Configurados com a tubulação de injeção de Ar Disposta Internamente à Tubulação de Descarga de Água. )
DIÂMETRO DAS TUBULAÇÕES
CAPACIDADE DE RECALQUE DE ÁGUA ( m³ / h )
TUBO DE RECALQUE
SUBMERGÊNCIA PERCENTUAL ( SP )
TUBO DE AR
1½”
1/2”
2,3 à 4,3
2,7 à 4,7
3,6 à 6,4
4,6 à 8,2
2”
3/4”
4,1 à 4,3
4,6 à 9,1
5,9 à 12,5
7,5 à 14,8
2½”
1”
7,3 à 12,5
8,2 à 13,6
11,3 à 19,3
13,6 à 27,7
3”
1”
11,3 à 21,5
12,5 à 22,7
17,7 à 27,2
20,4 à 29,5
4”
1¼”
27,2 à 40,8
29,5 à 45,4
36,3 à 53,3
45,4 à 56,7
5”
1½”
40,8 à 68,0
45,4 à 85,1
62,4 à 107,8
68,0 à 136,1
6”
2”
63,5 à 113,4
79,4 à 130,4
102,1 à 175,8
113,4 à 204,1
34
ABELA 4B - Volume de Água que pode ser Bombeada pelo Sistema “Air-Lift” em Função da Submergência Percentual ( Sp ) e dos Diferentes Diâmetros das Tubulações de Injeção de Ar e de Recalque de Água.
( Dados para Sistemas
Configurados com a tubulação de injeção de Ar Disposta Internamente à Tubulação de Descarga de Água. )
DIÂMETRO DAS TUBULAÇÕES
CAPACIDADE DE RECALQUE DE ÁGUA ( m³ / h )
TUBO DE RECALQUE
TUBO DE AR
SUBMERGÊNCIA PERCENTUAL ( SP )
( Pol. )
( Pol. )
40 %
50 %
60 %
70 %
1¼”
3/8”
1,8 à 3,0
2,0 à 3,2
2,3 à 3,6
3,0 à 5,0
35
1½”
3/8”
2,0 à 3,4
2,3 à 3,9
3,0 à 5,0
4,1 à 6,4
2”
1/2”
3,6 à 6,8
4,1 à 7,5
5,7 à 10,4
6,8 à 12,7
2½”
3/4”
4,8 à 9,8
5,9 à 11,3
7,7 à 15,9
9,1 à 18,4
3”
1”
9,3 à 10,9
10,9 à 18,6
14,5 à 22,7
17,0 à 23,8
4”
1¼”
22,7 à 34,0
23,8 à 36,3
30,6 à 45,4
36,3 à 61,2
5”
1½”
29,7 à 36,3
39,7 à 68,0
49,9 à 90,7
59,0 à 115,7
6”
2”
36,3 à 96,4
68,0 à 113,4
86,2 à 149,7
96,4 à 175,8
8”
2”
113,4 à 176,9
136,1 à 226,8
158,4 à 272,2
181,4 à 294,8
10”
2½”
158,8 à 283,5
204,1 à 351,5
238,1 à 408,2
272,2 à 453,6
ABELA 4B - Volume de Água que pode ser Bombeada pelo Sistema “Air-Lift” em Função da Submergência Percentual ( Sp ) e dos Diferentes Diâmetros das Tubulações de Injeção de Ar e de Recalque de Água.
( Dados para Sistemas
Configurados com a tubulação de injeção de Ar Disposta Internamente à Tubulação de Descarga de Água. )
DIÂMETRO DAS TUBULAÇÕES
CAPACIDADE DE RECALQUE DE ÁGUA ( m³ / h )
TUBO DE RECALQUE
TUBO DE AR
SUBMERGÊNCIA PERCENTUAL ( SP )
( Pol. )
( Pol. )
40 %
50 %
60 %
70 %
1¼”
3/8”
1,8 à 3,0
2,0 à 3,2
2,3 à 3,6
3,0 à 5,0
35
1½”
3/8”
2,0 à 3,4
2,3 à 3,9
3,0 à 5,0
4,1 à 6,4
2”
1/2”
3,6 à 6,8
4,1 à 7,5
5,7 à 10,4
6,8 à 12,7
2½”
3/4”
4,8 à 9,8
5,9 à 11,3
7,7 à 15,9
9,1 à 18,4
3”
1”
9,3 à 10,9
10,9 à 18,6
14,5 à 22,7
17,0 à 23,8
4”
1¼”
22,7 à 34,0
23,8 à 36,3
30,6 à 45,4
36,3 à 61,2
5”
1½”
29,7 à 36,3
39,7 à 68,0
49,9 à 90,7
59,0 à 115,7
6”
2”
36,3 à 96,4
68,0 à 113,4
86,2 à 149,7
96,4 à 175,8
8”
2”
113,4 à 176,9
136,1 à 226,8
158,4 à 272,2
181,4 à 294,8
10”
2½”
158,8 à 283,5
204,1 à 351,5
238,1 à 408,2
272,2 à 453,6
36
1½”
3/8”
2,0 à 3,4
2,3 à 3,9
3,0 à 5,0
4,1 à 6,4
2”
1/2”
3,6 à 6,8
4,1 à 7,5
5,7 à 10,4
6,8 à 12,7
2½”
3/4”
4,8 à 9,8
5,9 à 11,3
7,7 à 15,9
9,1 à 18,4
3”
1”
9,3 à 10,9
10,9 à 18,6
14,5 à 22,7
17,0 à 23,8
4”
1¼”
22,7 à 34,0
23,8 à 36,3
30,6 à 45,4
36,3 à 61,2
5”
1½”
29,7 à 36,3
39,7 à 68,0
49,9 à 90,7
59,0 à 115,7
6”
2”
36,3 à 96,4
68,0 à 113,4
86,2 à 149,7
96,4 à 175,8
8”
2”
113,4 à 176,9
136,1 à 226,8
158,4 à 272,2
181,4 à 294,8
10”
2½”
158,8 à 283,5
204,1 à 351,5
238,1 à 408,2
272,2 à 453,6
36
