a78_34_DB_E0_175_Criterios_de_Diseno_Estructural_Rev.A

Cliente:

Proyecto

PLANTA DE ABATIMIENTO MOLIBDENO EFLUENTE TRANQUE CAREN Referencia: E405005C Título:

CRITERIOS DE DISEÑO ESTRUCTURAL Nombre

Firma

Realizado

G. Rojas B.

Fecha 25-12-2005

Revisado

G. Rojas B.

25 -12-2005

Aprobado

F. Lavalle-Cobo

25-12-2005

Doc. Nº:

E405005C-DB-E0-175

Página 1 de 36

Revisión

Fecha

Realizado

A

16.12.2005

G. Rojas B.

Aprobado

Rev.:

Observaciones

F. Lavalle-Cobo Para Aprobación y/o Comentarios

A

PLANTA DE ABATIMIENTO MOLIBDENO TRANQUE CAREN CRITERIOS DE DISEÑO ESTRUCTURAL

Proyecto Doc. Nº Revisión Fecha

E405005C DB-E0-175 A 16-Dic.-2005

Página

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CONTENIDO

1.

INTRODUCCIÓN

3

1.1

ALCANCE

3

1.2

SISTEMA DE UNIDADES

3

1.3

IDIOMA DEL PROYECTO

3

2.

NORMAS, CODIGOS Y REGLAMENTOS

3

2.1

NORMAS DE DISEÑO ESTRUCTURAL

3

2.2

NORMAS DE MATERIALES

3

3.

MATERIALES A EMPLEAR EN EL PROYECTO

3

3.1

HORMIGONES

3

3.1.1 Estructuras Hidráulicas

3

3.1.2 Estructuras No Hidráulicas

3

3.2

3

ACEROS

3.2.1 Barras para Hormigón Armado

3

3.2.2 Acero Estructural

3

3.3

3

PERNOS

3.3.1 Pernos Conectores de uniones en estructuras metálicas

3

3.3.2 Pernos de Anclaje

3

3.4

SUELO

3

4.

CARGAS Y SOBRECARGAS

3



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CONTENIDO

1.

INTRODUCCIÓN

3

1.1

ALCANCE

3

1.2

SISTEMA DE UNIDADES

3

1.3

IDIOMA DEL PROYECTO

3

2.

NORMAS, CODIGOS Y REGLAMENTOS

3

2.1

NORMAS DE DISEÑO ESTRUCTURAL

3

2.2

NORMAS DE MATERIALES

3

3.

MATERIALES A EMPLEAR EN EL PROYECTO

3

3.1

HORMIGONES

3

3.1.1 Estructuras Hidráulicas

3

3.1.2 Estructuras No Hidráulicas

3

3.2

3

ACEROS

3.2.1 Barras para Hormigón Armado

3

3.2.2 Acero Estructural

3

3.3

3

PERNOS

3.3.1 Pernos Conectores de uniones en estructuras metálicas

3

3.3.2 Pernos de Anclaje

3

3.4

SUELO

3

4.

CARGAS Y SOBRECARGAS

3



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4.1

CARGAS PERMANENTES: D (CARGAS MUERTAS)

3

4.2

SOBRECARGAS DE UTILIZACION: L (CARGAS VIVAS)

3

4.2.1 Valores

3

4.2.2 Factores de Reducción de Sobrecargas

3

4.3

SOBRECARGAS DE MONORRIELES Y MAQUINARIAS (CARGAS DE OPERACION)

3

4.3.1 Cargas de Monorrieles: CG

3

4.3.2 Cargas Dinámicas e Impacto

3

4.4

3

SOBRECARGAS EVENTUALES

4.4.1 Temperatura: T

3

4.4.2 Viento: W

3

4.4.3 Nieve: S

3

4.4.4 Sismo: E

3

5.

COMBINACIONES DE CARGAS

3

5.1

OBRAS NO HIDRÁULICAS DE HORMIGÓN ARMADO

3

5.2

OBRAS HIDRÁULICAS DE HORMIGÓN ARMADO

3

5.3

ESTRUCTURAS DE EDIFICIOS DE ACERO

3

5.4

COMBINACIONES DE CARGAS EN ESTANQUES SEMIENTERRADOS

3

6.

CONTROL DEL ANCHO DE FISURAS EN EL HORMIGÓN DE ESTANQUES Y OTRAS ESTRUCTURAS HIDRÁULICAS ESTANCAS 3

6.1

DISEÑO PARA EL LÍMITE DE ANCHO DE FISURAS

3

6.2

VALOR ADOPTADO PARA EL ANCHO DE FISURAS EN EL PROYECTO

3

6.3

PROCEDIMIENTOS DE CÁLCULO PARA GARANTIZAR EL ARMADO QUE LIMITA EL ANCHO DE FISURAS ADOPTADO

3



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6.3.1 Hormigón Inmaduro

3

6.3.2 Hormigón Endurecido

3

6.4

VALORES DE LAS TENSIONES ADMISIBLES DE LOS MATERIALES EN OBRAS HIDRÁULICAS DE HORMIGÓN ARMADO

3

6.4.1 Superficies en Contacto con Líquidos

3

6.4.2 Superficies que no Contactan con el Líquido (Caras Secas, Fase II)

3

6.5

RECUBRIMIENTOS DE LAS ARMADURAS Y COEFICIENTE DE RETRACCIÓN DEL HORMIGÓN 3

6.5.1 Recubrimientos de las Armaduras

3

6.5.2 Retracción

3

6.6

OTRAS NORMAS RELATIVAS A FISURACIÓN EL HORMIGÓN EN OBRAS HIDRÁULICAS

3

7.

DEFORMACIONES ADMISIBLES

3

8.

SOLICITACIONES SISMICAS

3

8.1

SOLICITACIONES SÍSMICAS EN ESTRUCTURAS NO HIDRÁULICAS Y EQUIPOS INDUSTRIALES

3

8.1.1 Alcances

3

8.1.2 Objetivos

3

8.1.3 Cálculo de las Solicitaciones Sísmicas en Obras No Hidráulicas

3

8.1.4 Reducción de las Sobrecargas de Utilización de la Masa Sísmica

3

8.1.5 Separación entre Estructuras

3

8.1.6 Deformaciones por Sismo

3

8.2

3

DETALLES DE DISEÑO

8.2.1 Placas Bases de Columnas de Acero

3

8.2.2 Marcos Dúctiles

3



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8.2.3 Muros de Albañilería en Estructuras de Acero

3

8.2.4 Equipos Mayores

3

8.2.5 Equipos Menores

3

8.3

SOLICITACIONES SÍSMICAS EN ESTANQUES DE HORMIGÓN ARMADO (OBRAS ESTANCAS)

3

9.

PESOS UNITARIOS

3

10.

JUNTAS

3

10.1

DE DILATACIÓN

3

10.2

DE RETRACCIÓN

3

11.

COEFICIENTES DE SEGURIDAD

3


1.


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INTRODUCCIÓN La empresa CODELCO DIVISIÓN EL TENIENTE. (DET) ha contratado con DEGRÉMONT, LTDA. (DGT), la Ingeniería de Procesos de Tratamiento, la Ingeniería de Detalles y todos los estudios asociados, el suministro de todos los equipos, la Obra Civil y Obras Anexas, el Montaje completo de la planta y obras anexas, la Puesta en Marcha y Marcha Blanca de la planta, hasta el cumplimiento de las garantías de tratamiento contractuales y la Operación Inicial, de la Planta de Abatimiento de Molibdeno Tranque Carén (PAMo). El presente documento corresponde a los Criterios de Diseño Estructural, del Proyecto en referencia.

1.1 ALCANCE Este documento contiene los Criterios de Diseño Estructural en aspectos tales como nomenclaturas, normas, reglamentos, cargas y sus combinaciones, materiales y sus tensiones admisibles, control de figuración y solicitaciones sísmicas. Estas bases se deberán aplicar en el cálculo estructural de las obras de procesos, edificios en hormigón armado y acero que conforman la Planta de Abatimiento de Molibdeno del Efluente Tranque Carén (PAMo) de CODELCO CHILE – DIVISION TENIENTE. Las características del suelo, tanto natural como de relleno, sus propiedades mecánicas, grado de compactación, nivel de napa freática, deberán estar en conformidad con los parámetros indicados en el Informe de Ingeniería N° TEN05002-REP-GI-001 “Estudios de Ingeniería para Emplazamiento y Diseño de Fundaciones, Planta de Abatimiento de Molibdeno en Carén”, Julio de 2005, preparado por MWH. En caso de no existir información del suelo en algún sector determinado, se dejará clara constancia en los planos de la tensión de soporte admisible al nivel del sello de fundación.



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1.2 SISTEMA DE UNIDADES

El sistema de unidades a emplear en los cálculos será el sistema métrico decimal (m, cm, mm, t, kg). Todas las dimensiones serán expresadas preferiblemente en milímetros. Los niveles y elevaciones serán en metros. Las tensiones se expresarán en kg/cm2 o MPa. La designación del acero estructural será la del Instituto Chileno del Acero (ICHA) en caso de procedencia nacional. En caso de diseñar con acero importado, además de indicar la designación propia del país de origen, se deben detallar todas sus características estructurales, en el sistema métrico (tensión de rotura, tensión de fluencia, relajación). Los pernos de anclaje serán especificados en pulgadas de acuerdo a ANSI B1.1-1982, UNC (Unified National Coarse Thread, Class 2A). Los pernos estructurales de alta resistencia serán de calidad ASTM A325 y se especificarán en pulgadas. Las dimensiones de los pernos y tuercas serán las estipuladas en ANSI B18.2.1.

1.3 IDIOMA DEL PROYECTO El idioma del proyecto será el español; sin embargo las memorias de cálculo, planos y otros documentos que preparen proveedores extranjeros podrán ser en inglés, con traducción al español de las partes relevantes.

2. NORMAS, CODIGOS Y REGLAMENTOS Todas las estructuras serán diseñadas de acuerdo a las estipulaciones de las normas y reglamentos que se indica más adelante. Podrán aplicarse otras normas, cuando así se especifique en las bases técnicas de un diseño determinado, con la previa conformidad de CODELCO.



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2.1 NORMAS DE DISEÑO ESTRUCTURAL • • • • • • • • • • • • • • • • • • • • • •

Ley y Ordenanza General de Construcciones y Urbanización. (Decreto 854 de 1949 y sus modificaciones posteriores) AISC, American Institute of Steel Construction. Specifications for Structural Steel Buildings, Allowable Stress Design, 9a Edition. ACI, American Concrete Institute. Building Code Requirements for Reinforced Concrete ACI 318-02. ACI 350 R-01 Environmental Engineering Concrete Structures. NCh 1928. Of 93 Albañilería Armada - Requisitos para el diseño y cálculo. NCh 2123. Of 97 Albañilería confinada- Requisitos de diseño y cálculo NCh 1198. Of 91 Madera - Construcciones en madera - Cálculo American Association of State Highway and Transportation official Standard Specification for Highway Bridges AASHTO, 16º edición (1996). NCh 2369-2003 - Diseño sísmico de estructuras e instalaciones industriales. NCh 1537.Of 86 - Diseño estructural de Edificios - Cargas permanentes y sobrecargas de uso. NCh 431. Of 77 Construcción - Sobrecargas de nieve. NCh 432. Of 71 Cálculo de la acción del viento sobre las construcciones. NCh 427.CR 76 Especificaciones para cálculo y ejecución de construcciones en acero. NCh 428. Of 57 Ejecución de construcciones de acero NCh 429 . E Of 57 Hormigón armado (Parte 1) NCh 430. E Of 61 Hormigón armado (Parte 2) AWS D1.1-86 Structural Welding. AWS D1.4-79 Welding of Reinforced Rods. Uniform Building Code (UBC), Vol. 2, 1997. Norma Inglesa BS 8007, año 1987 para estructuras hidráulicas de hormigón armado. (Design of concrete structures for retaining aqueous liquids). Norma Neozelandesa en su aspecto sísmico para diseño de estanques. NZS 3106 1986 - Concrete structures for the storage of liquids. AISE, Standards N° 6 y N° 13 – Guide for the Design of Steel Buildings.



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2.2 NORMAS DE MATERIALES • • • • • • • • • • • • • • • • • • • • • • • •

NCh 203. Of 77 Acero para uso estructural - Requisitos. NCh 204. Of 77 Barras laminadas en caliente para hormigón armado. NCh 211. Of 70 Barras con resaltes para hormigón armado NCh 434. Of 70 Barras de acero de alta resistencia NCh 218.Of 77 Mallas de alta resistencia para hormigón armado NCh 219. Of 77 Mallas de acero alta resistencia. Condiciones de uso en hormigón armado NCh 173. Of 73 Madera-Terminología NCh 790. Of 95 Madera-Preservación NCh 167.Of 54 Ladrillos de Arcilla NCh 169. Of 73 Ladrillos Cerámicos NCh 148. Of 68 Cemento. Especificaciones Generales NCh 158. Of 67 Ensayos de compresión y flexión de morteros NCh 163. Of 79 Agregados pétreos para morteros y hormigonesRequisitos. NCh 170. Of 85 Hormigón. Requisitos generales NCh 1498. Of 82 Hormigón. Agua de Amasado. Requisitos NCh 1198. Of 91 Cálculo de construcciones en madera NCh 1017. E Of 75 Hormigón - Confección de probetas NCh 1037. Of 77 Ensayos de compresión de probetas cúbicas y cilíndricas NCh 1998. Of 89 Hormigón - Evaluación estadística de la resistencia mecánica. NCh 2221. Of 94 Hormigón y mortero – Determinación de los cambios de longitud. ASTM C157-80 “Length Change of Hardened Cement Mortar and Concrete”. ASTM A36 –94. Carbon Structural Steel ASTM A325-94 Structural Bolts, Steel Heat Trated ASTM A416-94a Standard Specification for Steel Strands, Uncoated, Seven - Wire for Prestressed Concrete.



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3. MATERIALES A EMPLEAR EN EL PROYECTO 3.1 HORMIGONES 3.1.1 Estructuras Hidráulicas El hormigón a utilizar en las estructuras hidráulicas será grado H30, de f c = 300 kg/cm2 resistencia cúbica a los 28 días, equivalente a f' c = 250 kg/cm2 resistencia cilíndrica a igual edad (NCh 170 Anexo A, Tabla 19), con 90% nivel de confianza. Se empleará también en rellenos de hormigón en segunda etapa. La dosis mínima será de 320 kg Cem/m3. Los valores de las tensiones admisibles de los hormigones para estructuras hidráulicas se indican en el punto 6.4 de estos Criterios de Diseño.

3.1.2 Estructuras No Hidráulicas En estructuras no hidráulicas se utilizarán los siguientes grados de hormigón: Grado

f'c (kg/cm2)

Nivel de confianza

Elementos

H25

200

90%

H5

40

Edificios de procesos y administrativos, fundaciones de equipos, radieres. Rellenos de sobre excavaciones, emplantillados dosis mínima 170 kg Cem/m3 ó 120 kg Cem/m3 si es de Planta.

Los valores a considerar para obtener las resistencias de diseño de los materiales se obtendrán de multiplicar la resistencia nominal por un "factor de reducción Φ" menor que 1, dependiendo del tipo de esfuerzo, conforme al código ACI 318.



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3.2 ACEROS 3.2.1 Barras para Hormigón Armado Para estructuras hidráulicas o no hidráulicas se utilizará barras de acero calidad A6342H, con resaltes. Se considerará una tensión de fluencia garantizada f y = 4200 kg/cm2. En algunos elementos menores - no sísmicos - podrá emplearse malla electro soldada AT56-50H de f y = 5000 kg/cm2. (Ver ACI 318). Se podrá disponer barras de acero calidad A44-28H en las armaduras de espera de los hormigones de segunda fase las que se doblan para el paso de tuberías e insertos y posteriormente se desdoblan antes de hormigonar. Los desarrollos de longitudes de anclaje, traslapes, dobleces se basarán en ACI 318 ayudado por las tablas y esquemas del ACI 315. Las cuantías de acero mínimas, para obras hidráulicas serán en conformidad con BS 8007 del 87 o ACI 350 R-01, la que sea mayor. Las cuantías de acero calculadas deberán garantizar para el hormigón inmaduro (menor de 3 días de colocado) y maduro que las solicitaciones de hidratación del cemento, temperatura y estáticas de utilización no generen fisuras ω > 0,2 mm conforme a BS 8007. (Ver punto 6.4 de este documento).

3.2.2 Acero Estructural El acero estructural a utilizar en el proyecto será calidad A42-27ES o ASTM A36. Para fines de diseño se utilizarán las propiedades mecánicas del acero ASTM A36, especialmente el valor de la tensión de fluencia f y = 2530 Kg/cm2.



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3.3 PERNOS 3.3.1 Pernos Conectores de uniones en estructuras metálicas • •

Pernos de alta resistencia (sus tuercas y golillas): 490 Pernos corrientes: A 42-23 o ASTM A 307

ASTM A 325 o ASTM A

3.3.2 Pernos de Anclaje Los pernos de anclaje de las estructuras metálicas serán calidad A42-23. Nota: Las tensiones admisibles de los aceros estarán basadas en los valores adoptados por AISC "Manual of Steel Construction, Allowable Stress Design" Part 5, 9a Edition.

3.4 SUELO Para el diseño de las estructuras serán adoptados de los valores recomendados en el Informe de Ingeniería N° TEN05002-REP-GI-001 “Estudios de Ingeniería para Emplazamiento y Diseño de Fundaciones, Planta de Abatimiento de Molibdeno en Carén”, Julio de 2005, preparado por MWH.

4. CARGAS Y SOBRECARGAS 4.1 CARGAS PERMANENTES: D (CARGAS MUERTAS) Cargas de peso propio de todas las estructuras y componentes no estructurales tales como muros y tabiques, pisos incluyendo pavimentos, techos, cielos, equipos fijos, materiales almacenados en forma permanente y toda carga que esté aplicada en forma habitual en la obra a diseñar. Los valores de las densidades de masa se obtendrán de la norma NCh 1537 Apéndices A y B.



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4.2 SOBRECARGAS DE UTILIZACION: L (CARGAS VIVAS) 4.2.1 Valores Las sobrecargas de utilización incluirán todas las sobrecargas no habituales distribuidas, concentradas, móviles de vehículos y grúas horquillas y de tránsito. El valor de las sobrecargas será el indicado en los diagramas de carga en los planos del proveedor de equipos o el cliente. Si esta información no es suministrada, se usarán las siguientes: Pisos industriales con equipamiento liviano (menor a 500 kg por unidad). Pisos industriales con equipos pesados Bodegas y talleres con equipos livianos Bodegas y talleres con equipos pesados Salas de reunión, bibliotecas y archivos Oficinas y áreas privadas Pasillos, pasarelas, plataformas y escaleras Estacionamientos de vehículos livianos Techos (Distribuidas sobre la proyección horizontal de la superficie) (ver 4.2.2) Barandas (Horizontal en un punto cualquiera) Pisos en áreas de montaje de equipo pesado

500 kg/m² 700 kg/m² 600 kg/m² 1200 kg/m² 500 kg/m² 250 kg/m² 400 kg/m² 400 kg/m² 100 kg/m² 100 kg 5000 kg/m²

Otros valores de sobrecargas podrán obtenerse de la Norma NCh 1537 of 86, Tabla 3.

4.2.2 Factores de Reducción de Sobrecargas Las sobrecargas podrán ser reducidas de acuerdo a la probabilidad de ocurrencia simultánea o según se indique en los diagramas de cargas. A falta de criterios, se aplicará las recomendaciones de NCh 1537 que se señalan a continuación. (Ver NCh 1537 pto. 7.2 Tablas 1 y 2).

PLANTA DE ABATIMIENTO MOLIBDENO TRANQUE CAREN CRITERIOS DE DISEÑO ESTRUCTURAL Área Bodegas talleres, archivos Pisos con sobrecarga 500 kg/m² o menor (A = área de influencia ≥ 10 m²) Techos con pendiente S = pendiente; A= área de influencia Cs = 1 - 2,33*S Ca = 1,00 Ca = 1 - 0,008*A Ca = 0,60


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Factor 1,00 1-0,008 A Cs * Ca S ≤ 0,30 A ≤ 20 m² 20 m² ≤ A ≤ 50 m² A ≥ 50 m²

Para el caso de sismo las sobrecargas de utilización podrán reducirse en:

• • •

Bodegas, talleres, archivos, oficinas, etc. Otros pisos de uso poco frecuente Techos

4.3 SOBRECARGAS OPERACION)

DE

MONORRIELES

Y

50% 75% 100%

MAQUINARIAS

(CARGAS

DE

4.3.1 Cargas de Monorrieles: CG Las cargas de ruedas de monorrieles serán las indicadas por el proveedor de los equipos, o las mostradas en los diagramas de carga en planos de éste o del cliente.

4.3.2 Cargas Dinámicas e Impacto 4.3.2.1

Máquinas: MQ

Los esfuerzos derivados de la operación de máquinas rotatorias o recíprocas, se obtendrán de las especificaciones del fabricante o, en su defecto, de los valores indicados para cargas vibratorias por AISE, Standard Nº 13, 3.7.1, "Vibratory Loads", que se considerarán como mínimos.

PLANTA DE ABATIMIENTO MOLIBDENO TRANQUE CAREN CRITERIOS DE DISEÑO ESTRUCTURAL 4.3.2.2


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Monorrieles: PG

Las cargas de impacto verticales, transversales y longitudinales de monorrieles serán, en general, las especificadas en el Manual of Steel Construction, AISC o en las “Specifications for the Design and Construction of Mill Buildings”, AISE, Standard # 13. Podrán aplicarse también, los coeficientes recomendados por la Norma DIN 120 u otras reconocidas internacionalmente. Los pesos a los cuales se aplicarán los porcentajes de impacto, serán los dados por el fabricante del monorriel o, en su defecto, los valores dados por las tablas para equipos normales similares. El estado de carga generado por monorriel corresponderá al monorriel con carga máxima e impacto vertical.

4.4 SOBRECARGAS EVENTUALES 4.4.1 Temperatura: T Las estructuras serán diseñadas y especificadas considerando que durante la ejecución de hormigón de la obra podrá existir una variación térmica ambiental T2 de 20° Celcius; para el caso de los estanques, que se aplica la Norma BS 8007, ver 6.3 de estas bases.

4.4.2 Viento: W Los edificios serán diseñados considerando las cargas de viento especificadas en la norma chilena NCh 432, Of. 71.

4.4.3 Nieve: S Las cargas de nieve serán las especificadas en la norma chilena NCh 431, Of. 77.

4.4.4 Sismo: E Se trata más adelante, acápite 8, su acción tanto sobre obras no hidráulicas (edificios) como sobre obras estancas destinadas a contener líquidos.



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5. COMBINACIONES DE CARGAS Los elementos estructurales serán diseñados para aquella combinación de cargas que provoque la condición más desfavorable en cuanto a su resistencia requerida. Los estados de carga serán modificados por factores de mayoración o minoración de acuerdo a la combinación general de cargas, según se indique en la norma correspondiente. Como criterios generales de combinación para todas las estructuras se establece que:

• •

nunca se combinarán los estados de carga de Viento y Sismo. nunca se combinará los estados de carga de los monorrieles con impacto y con Viento o con Sismo.

En el diseño debe considerar al menos las s iguientes combinaciones de carga:

• • • • • •

Cargas muertas + cargas vivas Cargas muertas + cargas vivas + cargas operación Cargas muertas + cargas vivas + cargas operación + cargas de nieve Cargas muertas + cargas vivas + cargas operación + cargas de viento Cargas muertas + cargas vivas + cargas operación + cargas de sismo Cargas muertas + cargas de montaje

El empuje del líquido interior en una estructura destinada a contener líquido, no debe considerarse en forma simultánea con el empuje de suelo exterior (ver combinaciones de cargas para estanques semienterrados punto 5.4).



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5.1 OBRAS NO HIDRÁULICAS DE HORMIGÓN ARMADO La aplicación de la norma ACI 318 implica analizar las siguientes combinaciones de cargas, con sus correspondientes factores de mayoración a los estados de carga individuales: COMBINACION 1 2 3 4 5 6 7 8

D 1,4 1,2 1,2 1,2 1,2 1,2 0,9 0,9

L

H

1,6 1,0

1,6

F 1,4 1,2

T

PG

1,2

1,6

W

E

S

1,4

0,5 1,6 1,6 0,5 0,2

0,8 1,6

1,0 1,0 1,6 1,6

1,6 1,4

D: cargas muertas H: empujes de tierra F: presión de líquidos con altura controlada (no considerar en estanques u obras hidráulicas) L: sobrecarga con impacto incluido E: sismo (ver nota) W: viento S: nieve Nota: En las combinaciones de cargas que incluyen el sismo se deberán comparar con lo indicado en la norma sísmica NCh 2369, tomando el valor mayor. La aceleración efectiva máxima del suelo se obtendrá de la zonificación sísmica que define la norma antes citada.



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5.2 OBRAS HIDRÁULICAS DE HORMIGÓN ARMADO Estas estructuras se diseñarán tomando como base el límite de utilización (diseño elástico) que condiciona el ancho de las fisuras en el hormigón armado, producidas por ciclos de humedad-sequedad, retracción de fraguado, variación de temperatura, etc. El valor del ancho máximo de fisura será de 0,2 mm (ver 6.2 de este documento). Para estas obras se considerará que los factores de mayoración de las cargas actuantes son iguales a la unidad (BS 8007 punto 2.2 "Structural design"), y la combinación de las cargas se hará conforme a la norma NZS3106,86 punto 2.3 “Load Combinations” grupo A y B (ver punto 8.3 de estos criterios de diseño). Aquellas obras que consideran recubrimiento superficial interior mediante láminas de HDPE se diseñarán por el método de tensiones últimas (método a la rotura).

5.3 ESTRUCTURAS DE EDIFICIOS DE ACERO El cálculo se hará según el "Manual of Steel Construction" del AISC, 9th edition, basado en el método de las tensiones admisibles. Las cargas permanentes y sobrecargas de utilización se combinarán, según se indica en dicho Manual del AISC, con coeficientes de mayoraciones unitarios; pero si se le suman las sobrecargas eventuales la tensión admisible del acero se podrá incrementar en 1/3.

5.4 COMBINACIONES DE CARGAS EN ESTANQUES SEMIENTERRADOS 1. 2. 3. 4.

Estanque vacío con presión estática externa del suelo. Estanque vacío con presión estática y dinámica del suelo más la acción sísmica sobre la masa propia del estanque. (Nota 3) Estanque lleno sin presión externa del suelo. Estanque lleno sin presión externa del suelo más sismo (según NZS 3106). Se empleará las combinaciones de carga Grupo B, punto 2.3 y las tensiones admisibles para combinación B de Tabla 4.2.

PLANTA DE ABATIMIENTO MOLIBDENO TRANQUE CAREN CRITERIOS DE DISEÑO ESTRUCTURAL 5. 6. 7.

8.

9.


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Estanque lleno con presión estática externa del suelo reducida al 50%. Estanque lleno con presión estática y dinámica externa del suelo reducida al 50%, más la acción sísmica sobre el estanque con agua. Muros interiores con igual nivel de agua por ambos lados, solicitación por sismo sobre el agua (carga en un lado, descarga al otr o) más la acción del sismo sobre la masa propia del muro. Considerar todas las fuerzas interactivas y combinación de ellas, que puedan presentarse entre la losa de cubierta y los muros del estanque para los casos: estático, dinámico, efectos de temperatura y de retracción. Verificar a la flotación los estanques, cuando corresponda, por efecto de la acción de la napa subterránea.

Nota 1: Nota 2:

Nota 3:

Ver acápite 8.3 para el cálculo del efecto sísmico en estanques. Las situaciones 5 y 6 reemplazan a las 3 y 4 en los casos de estanques, cámaras o canales enterrados totalmente y cuya construcción garantiza que quedarán confinados con relleno antes de llenarlas con agua. Empujes laterales del suelo, ver estudio de mecánica de suelos indicado en 3.4.

6. CONTROL DEL ANCHO DE FISURAS EN EL HORMIGÓN DE ESTANQUES Y OTRAS ESTRUCTURAS HIDRÁULICAS ESTANCAS 6.1 DISEÑO PARA EL LÍMITE DE ANCHO DE FISURAS Las fisuras en el hormigón se producen fundamentalmente por :

• • • • •

Calor de hidratación del cemento en el hormigón fresco, antes que éste alcance una adecuada resistencia a tracción. Retracción de fraguado si hay impedimento de acortamiento. Cambios por ciclos humedad - sequedad. Por efecto de cambios de temperatura. Por asentamientos diferenciales.



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Estas fisuras dependiendo de un exceso de sus anchos, dañan la estanqueidad y aceleran la corrosión de las armaduras en obras hidráulicas. Los anchos de fisura se pueden controlar por:

• • •

Limitación del valor de las tensiones de trabajo de tracción del hormigón y del acero, así como el de compresión del hormigón (ver punto 6.3). Disposición de armaduras con diámetros y separaciones pequeñas para una misma área. Disposición adecuada de juntas de deformación y de retracción de los elementos (muros, losas de fondo y cubierta).

6.2 VALOR ADOPTADO PARA EL ANCHO DE FISURAS EN EL PROYECTO Con el propósito de adoptar un valor del ancho máximo de fisura w del hormigón, compatible con las condiciones de utilización de una obra hidráulica solicitada a distintas formas de tracción directa, por flexión, efectos de temperatura, cambios de humedad, etc., se adoptará, tanto para el hormigón inmaduro (de 3 días), como el maduro (de igual o mayor a 28 días): ω

= 0,2 mm

Este valor ha sido preconizado por la norma BS 8007 en "Section two: Design", para "hormigones expuestos a exposición severa o muy severa". Se verificará la fisuración sólo para las solicitaciones estáticas. Esta exigencia no se aplicará a aquellas obras que se encuentran revestidas superficialmente en su interior con láminas de HDPE.

6.3 PROCEDIMIENTOS DE CÁLCULO PARA GARANTIZAR EL ARMADO QUE LIMITA EL ANCHO DE FISURAS ADOPTADO La sola limitación de las tensiones admisibles del hormigón y acero, a los valores que se indica más adelante en el punto 6.4, no garantiza la obtención de anchos de fisuras



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menores que ω = 0,20 mm. Se deberá efectuar las siguientes comprobaciones de las dimensiones del hormigón y cuantías de acero, obtenidas de cálculos basados en la norma BS 8007, que considera el efecto de temperatura en hormigón fresco hasta la edad de 3 días y la fisuración – producida por flexión y tracción – en el hormigón maduro.

6.3.1 Hormigón Inmaduro Refuerzo mínimo (asociado a la limitación del espesor del elemento según BS 8007, Fig. A1 y A2), espaciamiento y ancho de fisura por efecto de temperatura y humedad, según el Apéndice A de la norma señalada. Para calcular la cuantía para hormigón fresco, se adoptará para T 1, diferencia entre la máxima temperatura de hidratación y la temperatura ambiental: T1 = 23°C muros de espesor ≤ 300 mm. T1 = 15°C losas de fondo espesor ≤ 300 mm. Los valores para otras condiciones de moldajes y espesores del elemento ver tabla A.2 de BS 8007 Se considerará, además, la temperatura T 2 (valor medio estacional). T2 = 20°C. El valor del coeficiente de dilatación térmica del hormigón, que depende del tipo de árido, se tomará como: α = 0,000012 (0,012 mm por metro y °C)

Para determinar estos valores, se ha considerado la cantidad de cemento por metro cúbico igual a 325 Kg Cem/m 3, y la relación agua cemento A/C = 0,50.

6.3.2 Hormigón Endurecido El ancho de fisura del hormigón endurecido se calculará en conformidad con las relaciones del Apéndice B de la misma norma, asegurándose que la deformación



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unitaria del refuerzo, en la fisura ε1, será siempre menor a 0,8 f y / Es, en tracción directa o en tracción por flexión y que, la tensión de compresión del hormigón, por flexión, no es mayor de 0,45 f’ c.

6.4 VALORES DE LAS TENSIONES ADMISIBLES DE LOS MATERIALES EN OBRAS HIDRÁULICAS DE HORMIGÓN ARMADO Tal como se indicó en el punto 3, las calidades de los materiales para el hormigón armado en las obras hidráulicas serán:

• •

Hormigón: Grado H30, 90% nivel de confianza (3.1.1) Acero de refuerzo: Calidad A 63-42H (3.2.1)

El dimensionado de los elementos se hará según la Teoría Clásica del Hormigón Armado, por el Método de las Tensiones Admisibles (Fase I y Fase II, controlando el ancho de fisura ω ≤ 0,2 mm). La estanqueidad de las obras hidráulicas se deberá obtener con el hormigón que la conforma. Se adoptará distintos valores de las tensiones admisibles según sea la funcionalidad y solicitación del material del elemento:

6.4.1 Superficies en Contacto con Líquidos SOLICITACION

a) Tracción pura

TENSIONES ADMISIBLES Kg/cm2 HORMIGON ACERO Tracción Compresión Tracción σHa σ'Ha σAa --Estática ≤ 19 Estática ≤ 1300 Sísmica ≤ 23

Sísmica ≤ 1500

TENSION DE TRABAJO

σH y σA

σH =

T A g + (n − 1)A s

σA =

T As


SOLICITACION

b) Tracción por flexión


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TENSIONES ADMISIBLES Kg/cm2 HORMIGON ACERO Tracción Compresión Tracción σHa σ'Ha σAa Estática ≤ 22

Estática ≤ 1400

Sísmica ≤ 26

Sísmica ≤ 1500

3 * 06M/ Wg c) Tracción 19 + M 0,6 W + T(A + (n − 1)A pura con g g s tracción por flexión

d)

Compresión y tracción por flexión

Estática ≤ 110

Estática ≤ 1400

Sísmica ≤ 26

Sísmica ≤ 130

Sísmica ≤ 1400

≤ 23

f) Corte

≤ 4,5

σH y σA

σ H = 0,6

σH =

Estática ≤ 22

e) Tracción pura muros circulares

TENSION DE TRABAJO

σ

H

M Wg

0,6M T + Wg A g + (n − 1)A s

= 0,6

≤ 1400

σH =

M N − Wg A s (n − 1)

C ⋅EsA s + T A g + (n − 1)A s

≤ 1500

Con los materiales indicados la cuantía mínima de refuerzo ρmin, para cada superficie y en ambas direcciones será para acero A63-42H y hormigón endurecido igual a ρmin, = 0,0038. Para hormigón inmaduro se adoptará el valor que resulte de evaluar la siguiente expresión:

ρ min =

0,67 * Φ * 0,5 * α * (T1 + T2 ) 2* W

El área del acero mínima se obtendrá al multiplicar la cuantía por los espesores definidos en BS 8007, Fig. A1 y A2.



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6.4.2 Superficies que no Contactan con el Líquido (Caras Secas, Fase II) HORMIGÓN H30, TENSIONES ADMISIBLES Kg/cm2 ESTADO DE TRABAJO Caras comprimidas en: Vigas y losas de espesor 8 cm ó mayor Losas de espesor menor que 8 cm Corte sin armar Corte máximo con armaduras

NORMAL

EVENTUAL

110

130

90 8 20

90 9 23

TENSIONES ADMISIBLES DEL ACERO A63-42H Kg/cm2 ESTADO DE TRABAJO NORMAL Caras mojadas traccionadas, en sección fisurada en: - Tracción simple o flexo1300 tracción - Flexión simple o flexo1400 compresión Caras secas tracción por flexión Fase II en: - Vigas 2000 - Losas 2400 σHa σ'Ha σAa σH σA

Ag Wg n

EVENTUAL

1600 1700

2300 2700

Tensión admisible hormigón a tracción (Kg/cm 2) Tensión admisible hormigón a compresión (Kg/cm 2) Tensión admisible acero a tracción (Kg/cm 2) Tensión de trabajo del hormigón Tensión de trabajo del acero Área total de la sección de hormigón (cm2) Módulo resistente sección total (cm 3) Razón entre los módulos de elasticidad de acero y hormigón n = EA/EH = 11

PLANTA DE ABATIMIENTO MOLIBDENO TRANQUE CAREN CRITERIOS DE DISEÑO ESTRUCTURAL AS C Es T N M


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Área del acero de refuerzo Retracción de fraguado del hormigón (0,00035) (ver en 6.5 de estos criterios) Coeficiente de Young del acero (2.100.000 Kg/cm 2) Fuerza normal de tracción Fuerza normal de compresión Momento Flector

La solicitación sísmica del líquido y elemento se obtendrá de NZS 3106, multiplicada por 0,8, según la combinación de cargas B del punto 2.3 de esa norma y 8.3 e de estos criterios.

6.5 RECUBRIMIENTOS DE LAS ARMADURAS Y COEFICIENTE DE RETRACCIÓN DEL HORMIGÓN 6.5.1 Recubrimientos de las Armaduras Elementos en contacto con agua: Elementos secos:

4 cm. libres 3 cm. libres

En casos no especificados para Edificios, se utilizarán los recubrimientos indicados en ACI 318.

6.5.2 Retracción Se especifica el coeficiente de retracción máxima de fraguado en 0,00035, medido antes de iniciar la construcción (podrá determinarse conforme a la norma ASTM C 15780 “Length Change of Hardened Cement Mortar and Concrete”.

6.6 OTRAS NORMAS RELATIVAS A FISURACIÓN EL HORMIGÓN EN OBRAS HIDRÁULICAS En todos los aspectos de fisuración del hormigón de obras hidráulicas, no tratados en los puntos anteriores o que sean más exigentes que los allí especificados, se aplicará, además de la norma BS 8007-1987, la norma ACI 350R-01 "Environmental Engineering Concrete Structures".



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La fisuración local producida por flexión (vigas y losas) se determinará aplicando el criterio de Gergely – Lutz (ACI-318 Cap. 10). Se adoptará el valor Z= 15 MN/m para un ancho de fisura ω ≤ 0,2 mm.

7. DEFORMACIONES ADMISIBLES Se indica una lista de deformaciones de elementos de acero tomadas de NCh 427 (Tabla 45), “Cálculo, fabricación y construcción de estructuras de acero”. Vigas en general Enrejados Vigas portagrúa Vigas portagrúa Costaneras de techo Columnas de viento Costaneras de muro

: : : : : : :

carga muerta más sobrecarga carga muerta más sobrecarga carga muerta , sobrecarga e impacto impacto horizontal carga muerta más sobrecarga carga muerta más viento carga muerta más viento

L/300 L/700 L/600 L/500 L/200 H/200 L/200

L = Luz y H = Altura del elemento En miembros en que se ha previsto contraflecha, ésta podrá ser descontada, parcial o totalmente según corresponda, de las deformaciones producidas por las cargas muertas. Las deformaciones horizontales por sismo deberán ser compatibles con la rigidez de las cañerías, ductos, muros, tabiques y todo otro elemento no estructural solidario a la estructura, y con la capacidad de deformación de las juntas de expansión. En estructuras de marcos rígidos, deberá ser considerado el efecto de segundo orden P-DELTA, inducido por fuerzas sísmicas, excepto cuando la estabilidad lateral esté asegurada con muros de corte o elementos con contraventación. En general, se aceptará un análisis de primer orden.



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Para los espesores de los elementos de hormigón se tomarán los indicados en ACI 318. Cuando en estructuras de hormigón, no se cumple con los espesores mínimos exigibles para no verificar deformaciones, los espesores elegidos deberán ser justificados por un análisis de las deformaciones a corto y largo plazo. Para la deformación instantánea, se considerará el momento de inercia efectivo de la pieza, se adoptará el valor del módulo de elasticidad instantáneo del hormigón y del acero de refuerzo según ACI 318, capítulo 8. Para el caso de deformación diferida se adoptará lo indicado en 9.5.2.5 del mismo código ACI, para una carga mantenida por más de cinco años. Si los valores de flechas instantáneas, más la diferida, no son compatibles con la utilización del elemento, se deberá indicar la contra flecha adecuada.

8. SOLICITACIONES SISMICAS 8.1 SOLICITACIONES SÍSMICAS EN ESTRUCTURAS NO HIDRÁULICAS Y EQUIPOS INDUSTRIALES 8.1.1 Alcances El propósito de este punto es definir los procedimientos para determinar las solicitaciones que actúan sobre las estructuras, equipos y las conexiones entre ellos, debidos a una acción sísmica y las precauciones que deben adoptarse para absorber o permitir las deformaciones asociadas a dichas solicitaciones. La filosofía de diseño aplicada a edificios y estructuras de todo tipo se basa principalmente en la protección a la vida humana y luego en el control de daños a un costo y tiempo de reparación razonable.

8.1.2 Objetivos Conocidas las solicitaciones, el diseño sísmico deberá asegurar que todas las instalaciones industriales, su equipamiento y soportación, serán diseñadas considerando, además de la capacidad de resistir la acción sísmica, los criterios de



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serviciabilidad. Como criterios principales de serviciabilidad deberá considerarse la continuidad en la operación después de sismos severos y que si se han producido daños, su detección y reparación sean los mínimos. Los elementos estructurales y la unión entre ellos, deberán ser diseñados, de tal manera, que cuenten con gran ductilidad, siendo capaces de absorber energía sísmica, más allá del comportamiento elástico, antes de llegar a estado límite último de falla (por rotura o por exceso de deformación).

8.1.3 Cálculo de las Solicitaciones Sísmicas en Obras No Hidráulicas El cálculo de las solicitaciones sísmicas se basará en la norma NCh 2369 - 2003. Diseño de estructuras e instalaciones industriales (valores de referencia de los parámetros aceleración efectiva, coeficientes de importancia, parámetros del suelo, zonificación). Para las estructuras y equipos que tengan una distribución de masas y rigideces aproximadamente uniformes tanto en planta como en altura, podrá emplearse un análisis estático equivalente. El esfuerzo basal Q 0 viene dado por: Q0 = C * I * P I:

Coeficiente de importancia del edificio o estructura (definido en las citadas normas)

P: Ao:

Peso sísmico Aceleración efectiva = 0,40 g. Para la localización de la Planta Zona 3 (ver tabla 5.1 de norma NCh 2369). n 0,4 2,75 A 0 ⎛ T' ⎞ ⎛ 0,05 ⎞ A ⎟⎟ ≥0,25 0 Coeficiente sísmico = ⎜ ⎟ ⎜⎜ gR ⎝ T * ⎠ ⎝ ξ ⎠ g

C:



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Parámetros relativos al tipo de suelo de fundación: Del estudio de mecánica de suelos indicado en 3.4, se desprende que el suelo de fundación se divide en dos tipos, según clasificación de la NCh 2369, Tabla 5.3: Parámetro Tipo de suelo n T’ (seg.)

Sector al Sur del camino de acceso II 1,33 0,35

Sector al Norte del camino de acceso III 1,80 0,62

R:

Factor de modificación de respuesta por absorción y disipación de energía, se tomará: R = 5 Edificios de hormigón armado con muros y/o pórticos R = 4 Edificio de albañilería confinada. ξ:

Razón de amortiguamiento, se tomará: ξ = 0,05 Estructuras de hormigón armado y albañilería. Para la determinación de "C", el período fundamental de la estructura T* podrá ser determinado por métodos teóricos o empíricos, no obstante, las siguientes fórmulas podrán ser empleadas como referencia; si no se efectúa un cálculo más exacto. Tipo de estructura

T* (seg)

Estructuras con distribución regular de masas Estructuras con distribución irregular de masas

0,2 ⋅ D

Donde: Sumatoria Σ:

D ⋅ ∑ W ⋅ u2 0,2 ∑W ⋅u

PLANTA DE ABATIMIENTO MOLIBDENO TRANQUE CAREN CRITERIOS DE DISEÑO ESTRUCTURAL D: W: U: y: H:


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Deformación horizontal (cm) suponiendo que los pesos de los niveles actúan como fuerzas horizontales en el centro de masa Peso de un nivel en Ton. y/H Altura del nivel en m. Altura de la estructura en m.

La distribución en altura del corte basal será como se indica en NCh 2369, y será aplicada en el centro de gravedad de cada uno de los niveles de la estructura. Los esfuerzos de torsión por excentricidad entre masa y rigidez serán calculados de acuerdo a la norma antes indicada, así como también, las limitaciones en los valores admisibles por torsión, en relación a los de corte directo.

8.1.4 Reducción de las Sobrecargas de Utilización de la Masa Sísmica Las sobrecargas, para el cálculo de la masa sísmica podrán reducirse conforme a lo señalado en el punto 4.2.2, de estos criterios de diseño.

8.1.5 Separación entre Estructuras Las estructuras adyacentes y equipos deberán estar separados entre sí, a fin de prevenir impactos sísmicos, según lo indicado en 6.2 de NCh 2369. Se verificará la separación entre estructuras en función del sistema constructivo y la consideración del tránsito de maquinaria y equipos entre ellas, cuando corresponda.

8.1.6 Deformaciones por Sismo Cuando las deflexiones sísmicas calculadas por análisis elástico deban ser usadas como dato para el diseño o especificación de cualquier pieza, equipo, estructura, ducto, separación o similar, tales deformaciones deberán ser amplificadas de acuerdo a la fórmula siguiente:



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d = R * de con: d: R: de:

deflexión esperada o de diseño. Factor de modificación de respuesta. deflexión elástica calculada.

8.2 DETALLES DE DISEÑO 8.2.1 Placas Bases de Columnas de Acero Si el corte basal en una columna excede de 5 t, se colocará base con placa de corte, la cual se diseñará para transmitir la totalidad del esfuerzo a la fundación. Si no pudieran usarse estos elementos, el corte deberá ser resistido por los pernos de anclaje, considerándose que sólo el 50% de ellos son efectivamente resistentes a la solicitación.

8.2.2 Marcos Dúctiles En estructuras en que la resistencia sísmica está dada por marcos, la contraventación en los frontones será la mínima necesaria para asegurar la estabilidad lateral de las columnas. Esta contraventación no deberá extenderse al suelo u otros niveles rígidos, a menos que sean diseñadas para resistir la proporción de carga sísmica que les sea trasmitida en función de su alta rigidez relativa al resto de los elementos. Las diagonales de arriostramiento no podrán ser calculadas como elementos sólo capaces de trabajar en tracción, a menos que se consideren conexiones que permitan un control de pretensión inicial.

8.2.3 Muros de Albañilería en Estructuras de Acero Se evitará el uso de elementos de albañilería en estructuras flexibles de acero, a menos que las armaduras de los muros y las conexiones permitan deformaciones independientes entre ambas.



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8.2.4 Equipos Mayores Los ductos, cañerías, estanques y otros equipos que deban ser colgados de la estructura de soporte sin impedir deformaciones verticales u horizontales por cambios de temperatura u otras condiciones de operación, serán conectados mediante guías, soportes deslizantes, o bien, dispositivos mecánicos con adecuada capacidad para trasmitir las fuerzas sísmicas sin restricción a las deformaciones térmicas. En el diseño de estos equipos o ductos, en que las deformaciones de los puntos de apoyo están controladas por la estructura, estos corrimientos se incorporarán como dato para el análisis de los equipos. En caso contrario, en que las deflexiones de las tuberías o equipos influyen en la estructura, estos elementos deberán ser incluidos en el modelo de cálculo con sus características elásticas, conexiones y condiciones de operación. Se prestará especial atención a equipos soportados en dos o más puntos de diferente sistema estructural o niveles de estructuras flexibles, a fin de evitar interacción entre el equipo y las estructuras.

8.2.5 Equipos Menores Los anclajes a las fundaciones o a las losas soportantes de todos los equipos, deberán ser diseñados para trasmitir las fuerzas sísmicas en dos direcciones horizontales no simultáneas, considerando además el efecto sísmico vertical.

8.3 SOLICITACIONES SÍSMICAS EN ESTANQUES DE HORMIGÓN ARMADO (OBRAS ESTANCAS) La norma que servirá de base para el cálculo de las solicitaciones sísmicas de obras estancas de hormigón armado destinados a contener líquidos será la NZS 3106 : 1986, "Code of practice for the storage of liquids" de la Standard Association of New Zeland, adaptando en lo posible a la norma NCh 2369, en los parámetros que en ella se indican. Para el análisis se consideran las fuerzas de inercia que generan las aceleraciones horizontales de:



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a)

Las masas de los elementos propios del estanque y elementos unidos a él en forma permanente.

b)

Las fuerzas hidrodinámicas generadas por el líquido contenido los que pueden separarse en dos partes:

•

Impulsiva:

•

Convectiva:

líquido que se acelera junto a la masa del estanque (inercia), generado por la porción del líquido que oscila dentro del estanque (distintos modos).

c)

Por efecto del terreno, si existe rellenos laterales (no se considera si son favorables).

d)

Los valores de los coeficientes sísmicos que actúan sobre el líquido son:

•

CI de Impulsión o Inercia (ver ecuación 2.4 y C2.4 a C2.6 del punto 2.2.9 de NZS 3106) 



•

Para estanques rígidos CI = A0 = 0,3 * R = A0 = 0,30 con R = 1 (tabla 2.1 de la misma norma). Para estanques flexibles A 0 se determina con 5% de amortiguamiento (Espectro normalizado de respuestas).

CC de convección según ecuación 2.3 de NZS 3106, valor que depende también de A0 y TC, siendo TC el período convectivo (ver figura C2.3 de la norma NZS 3106).

los que dependen fundamentalmente de los períodos, de la máxima aceleración del suelo y estas últimas a su vez del factor de riesgo R y zona geográfica.



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Se considerará, para el factor de la máxima aceleración horizontal del suelo A0 = 0,3 * R (equivalente a la zona B de la tabla 2.1 de la NZS 3106) con factor de riesgo R = 1. Con lo que se obtiene finalmente A 0 = 0,30. Para la determinación de los pesos de inercia W I y convectivo WC se utilizará la figura C2.2, de la norma NZS 3106. Para la respuesta vertical se considerará un coeficiente sísmico vertical CV = 0,20 * R (Tabla 2.2) de NZS 3106. e)

Combinación de cargas solicitantes

Para los muros se adoptará la combinación B de la norma NZS 3106, punto 2.3. B = D + F + EP + 0,8E y para las losas de techo B = 0,8 D + 0,8 E donde: D: F: EP: E:

cargas permanentes (PP) solicitaciones hidrostáticas del líquido cargas del terreno (se eliminan si son favorables a la combinación) cargas sísmicas

f)

Factores de modificación de respuesta R

Se utilizarán los siguientes valores: R = 1 para estanques circulares (tracción anular) y flexión en muros R = 2 para muros con comportamiento principalmente como elementos continuos en su base y lateralmente (estanques rectangulares).


g)


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No se considerará la limitación del ancho de fisura en el caso sísmico.

9. PESOS UNITARIOS Se utilizarán los siguientes pesos unitarios: Hormigón armado γH = 2,50 t/m3 Acero estructural γA = 7,85 t/m3 Líquido en obras hidráulicas con lodos γW = 1,10 t/m3 sin lodos γW = 1,00 t/m3 Pumicita natural o de relleno compactada para cálculo de capacidad de soporte y asentamientos sobre napa γt = 1,4 t/m3 bajo napa (saturado) γt = 1,7 t/m3 bajo napa (boyante) γb = 0,7 t/m3 Para el cálculo de empujes sobre estructuras enterradas sobre napa γz = 1,5 t/m3 los valores de los pesos unitarios saturado y boyante son iguales al caso anterior

10. JUNTAS 10.1

De Dilatación Se dispondrán juntas de dilatación a una separación máxima de 40 m. En las obras hidráulicas, éstas se sellarán con una cinta de PVC compatible con la carga hidráulica, además se colocará un sello elástico superficial con respaldo.

a78_34_DB_E0_175_Criterios_de_Diseno_Estructural_Rev.A

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