6. Levokretni Kruzni Procesi 75-90

6. Termodinamička analiza levokretnih kompresionih rashladnih postrojenja sa tečnosću-parom 6.1

Uvod

Opšta šema energetskih tokova levokretnih kružnih procesa Toplotni ponor Tp > Ti

Qpred (Φpred ) Radni fluid

Dopunska energija potrebna za ostvarivanje levokretnog kruznog procesa

Qprim (Φprim ) Toplotni izvor Ti

•

Svrha postojanja levokretnih kružnih procesa je:

6.2

Hlađenje nesavršeno (toplotno) izolovanih prostora – hladnjače, frižideri, razne prostorije u letnjem periodu – i namensko hlađenje (postupci zamrzavanja proizvoda, pravljenje leda,...) različitih materija na temperature niže od temperature okolnog prostora

Grejanje – obično samo za zagrevanje prostora – nadoknađivanje toplotnih „gubitaka“

Kompresiona postrojenja levokretnih kružnih procesa

•

Dopunska energija – mehanički rad (mehanička snaga)

•

Ukoliko služe za hlađenje, mera (energetskog) kvaliteta levokretnog kružnog procesa opisuje se stepenom (ili koeficijentom) hlađenja

εh =

Φprim Pkp

=

Qprim Wkp

⎛ željeno energetsko dejstvo TDS na okolinu ⎞ ⎜= ⎟ ⎝ neophodno energetsko dejstvo okoline na TDS ⎠

ε h = COPR - Coefficient Of Performance of Refrigirater

Φprim – rashladna snaga ili rashladni učinak postrojenja Pkp – mehanička snaga potrebna za ostvarivanje kružnog procesa

75

•

Ukoliko služe za grejanje, mera (energetskog) kvaliteta levokretnog kružnog procesa opisuje se stepenom (ili koeficijentom) grejanja

εg =

Φpred Pkp

=

⎛ željeno energetsko dejstvo TDS na okolinu ⎞ ⎜= ⎟ ⎝ neophodno energetsko dejstvo okoline na TDS ⎠

Qpred Wkp

ε g = COPHP - Coefficient Of Performance of Heat Pump

Φprim – grejna (toplotna) snaga ili grejni (toplotni) učinak postrojenja Pkp . – mehanička snaga potrebna za ostvarivanje kružnog procesa

6.3

Parna kompresiona rashladna postrojenja

6.3.1

Karnoov (Carnot) kružni proces

•

Kao i kod desnokretnih, Karnoov levokreti kružni proces je termodinamički „najbolji“ levoktrtni kružni proces – povratni kružni proces

•

Levokretni Karnoov kružni proces, kao i desnokretni, sastoji se od 4 povratne promene stanja: izentropske kompresije izotermskog „hlađenja“

s = idem T = idem

T2 = T3 = Tp = idem

3-4 4-1

izentropske ekspanzije izotermskog „zagrevanja“

s = idem T = idem

T4 = T1 = Ti = idem

I levokretni Karnoov kružni proses je povratni kružni proces ∆Sis = ∆S ti + ∆S tp + ∆S rs = 0 C

T

p

2

m de i =

Ttp

dT

3

i p=

4

dem

Tti

1

dT

•

1-2 2-3

s

76

Detaljna šema postrojenja

Šema postrojenja

K ondenzator

Φ kd = Φ p red

3

Ptur T urbi na

2

Pk o m Tt i= id em

K o m p re so r

Is

4

1

Ispa ri va č

•

Kd

Ttp = id em

Φ is = Φ p rim 4

3

2

1 Kp

H lađ en i p ro sto r

RASHLADNA SNAGA – toplotni protok sa toplotnog izvora na rashladni fluid (primljeni toplotni protok)

Φhl = Φprim = ΦIs = qm (h1 − h4 ) = qmTTi ( s1 − s4 )

( p = idem )

ili RASHLADNI UČINAK – količina toplote koju rashladni fluid u isparivaču primi od toplotnog izvora

Qhl = Qprim = QIs = Q4-1 = m(h1 − h4 ) = mTTi ( s1 − s4 )

( p = idem )

C

T

p=

2

Ttp

dT

3

m ide

Pkp

m ide

Tti

1

dT

4

p=

Φ p rim qm s

•

Predati toplotni protok – toplotni protok sa rashladnog fluida na toplotni ponor

Φpred = ΦKd = qm (h2 − h3 ) = qmTTp ( s2 − s3 )

( p = idem )

ili količina toplote koju rashladni fluid u kondenzatoru preda toplotnom ponoru Qpred = QKd = m(h2 − h3 ) = mTTp ( s2 − s3 )

77

( p = idem )

C

T

m ide = p

2 dT

3

Φ pred

p=

m ide

Tti

1

dT

4

Ttp

qm s •

Mehanička snaga uložena za pogon kompresora Pkom = qm (h2 − h1 )

( s = idem )

ili rad uložen za pogon kompresora ( s = idem )

Wkom = m(h2 − h1 ) •

Mehanička snaga koju pri izentropskom i ravnotežnom širenju u turbini para preda vratilu Ptur = qm (h3 − h4 )

( s = idem )

ili rad koju pri izentropskom i ravnotežnom širenju u turbini para preda vratilu („dobijeni“ rad) ( s = idem )

Wtur = m(h3 − h4 ) •

Mehanička snaga potrebna za ostvarivanje levokretnog kružnog procesa Pkp = Pkom − Ptur = qm [ (h2 − h1 ) − (h3 − h4 )]

Pkp = Φpred − Φprim = ΦKd − ΦIs = qm [ (h2 − h3 ) − (h1 − h2 ) ] = qm ( s2 − s3 )(TTi − TTp ) C

T

p=

2

Ttp

dT

3

m ide

Pk p

m ide

Tti

1

dT

4

p=

qm s •

Koeficijent hlađenja

ε h,Carnot = ε h,C =

ε h,c =

Φprim Pkp

=

Φprim Φpred − Φprim

=

Ti ( S1 − S 4 ) Ti = Tp ( S 2 − S3 ) − Tp ( S1 − S 4 ) Tp − Ti 78

•

Zbog činjenice da je proces isparavanja, odnosno kondenzacije realnog fluida izobarskoizotermski proces, izotermski procesi 2-3 i 4-1 se relativno lako ostvaruju

•

Tehnički problemi se javljaju pri ostvarivanju procesa izentropskog sabijanja vlažne pare 1-2, odnosno, njenog izentropskog sabijanja širenja 3-4. − Rad koji radni fluid izvrši u turbini Wizvrš je veoma mali, dvofazne mešavine tehički nepodobni radi fludi, a turbina (ili ekspazioni cilindar je veoma skup uređaj), proces 2-3 ⇒ turbina se zamenjuje sa (mnogo jeftinijim) prigušnim ventilom

− Kompresor usisava vlažnu paru – isti problemi i kod Rankin-Klauzijusovog procesa – proces 1-2 , → stanje 1, pomera se u desno do stanja suve ili čak predrejane pare. To se obezbeđuje ili automatskim upravljanjem (regulacijom) procesa ili ugradnjom dopunskog uređaj – odvajača tečnosti (pare). 6.3.2

Parno kompresiono rashladno postrojnje sa prigušnim ventilom i sa usavanjem (suvo)zasićene pare u kompresor – idelan ciklus

Prikaz procesa u T − s koordinatnom sistemu

Šema postrojenja (Termodinamika) Kd

C

T

Φ kd = Φ pred

2 p = idem

s = idem

3

p = idem

Pkom

PV

Kp Tti = idem

Tti

4

h3 = h4

Ttp = idem

Ttp

Φ is= Φ prim

1

Is

Hlađ en i p ro sto r

s

Prikaz procesa u h − s koordinatnom sistemu

h

p=

ide

m

m ide

wkomp

1 qprim

C

p=

s = idem

qpre d

2

3 4

h3 = h4

s

79

Šema postrojenja (Primenjena termodinamika, Rashladna postrojenjenja, ...) - parno kompresiono rashladno postrojnje sa prigušnim ventilom i sa odvajačem tečnosti Kd 3

2

Φ pred Odvajač

tečnosti

PV 4

Kd

Kp

Ttp = idem

1

,, 4 , 4

Kp OT

CV

1

PV 4

Tti = idem Is

2

3

Is

Φ prim

Hlađeni prost or

Rashladna snaga C

T

ili rashladni učinak

2

Qhl = Qprim = QIs = Q4-1 = m(h1 − h4 )

p = idem

s = idem

3

p = idem h3 = h 4 4

•

Predati toplotni protok – toplotni protok sa rashladnog fluida na toplotni ponor

Ttp Tti

1

Φ prim

qm s

C

T

2

Φpred = ΦKd = qm (h2 − h3 )

3

ili količina toplote koju rashladni fluid u kondenzatoru preda toplotnom ponoru

p = idem

h3 = h4

p = idem

4

Qpred = QKd = m(h2 − h3 )

Φ pred

s = idem

Φhl = Φprim = ΦIs = qm (h1 − h4 )

Ttp Tti

1 qm s

•

Mehanička snaga uložena za pogon kompresora Pkom = Φpred − Φprim = ΦKd − ΦIs = qm (h2 − h1 ) ili rad uložen za pogon kompresora

Wkom = Wteh,1-2 = Qpred − Qprim = QKd − QIs = m(h2 − h1 )

80

C

T

2

h 3 = h4

s = idem

3

p = idem p = idem

Ttp Tti

1

4

Pkom qm s


εh =

Pkp

=

Φis Pkom

=

qm (h1 − h4 ) h1 − h4 = qm (h2 − h1 ) h2 − h1

Termodinamička analiza C

T

Zamenom turbine sa prigušnim ventilom, istovremeno se smanjuje rashladna snaga postrojenja za

2 3

s = idem

•

Φprim

p = idem p = idem

h3 = h 4

∆Φprim = ∆ΦIs = qmTTi ( s4 − s3 )

4

Ttp Tti

1

∆Φ prim qm s

C

T

i za isti iznos povećava potrebna mehanička snaga potrebna za pogon kompresora ∆Pkom = qmTTi ( s4 − s3 ) ,

2 3

p = idem

h3 = h4

p = idem

4

pa se koeficijent hlađenja tako smanjuje po dva osnova

s = idem

•

Ttp Tti

1

∆ Pkp = ∆ Pkom qm s

81

Primer postrojenja – tzv. “kućni“ frižider

6.3.3

Nepovratnosti u procesima kompresiono rashladnih postrojnja – realan ciklus

Iako su i pri procesma predaje toplote (kondezator, ispariavač), neizostavno prisutni disipativni efekti, pa ovi procesi realno nisu izobarski, ova odstupanja su beznačajna, pa se obično ne uzimaju u obzir. Najveća odstupanje „realnog“ od „idealnog“ procesa dešava se u procesu adijatermskog sabijanja pare u kompresoru. Pri tom, odvijanje procesa u mehaničkoj neravnoteži predstavlja glavni uzročnik njegove nepovratnosti i povećanja entropije. To dalje ima za posledicu povećanje mehaničke snage potrebne za pogon kompresora ∆Pkom .

C

T

2i

d

2

p = i dem

3 h3 = h4

Tt p

p = i dem

Tt

i

1

4

qm s

C

T

2id 3 h3 = h4

p = idem

Ttp

p = idem

4

2

Tti

1

∆ Pkom qm s

82

6.3.4 Parno kompresiono rashladno postrojnje sa pothlađivanjem kondenzata, prigušnim ventilom i usavanjem pregrejane pare u kompresor


Šema postrojenja

C

T

4

Ph

3

Kd

2

2 p = idem

4 p = idem h4 = h5 5

Ttp = idem

s = idem

3

6

1 Kp

Ttp

Hlađeni prostor

Tti

5

6

Is

Pr

1

PV

Tti = idem s


i p=

C

p=

4

3

m de

1 6

idem

qprim

qpred

s = idem

wkomp

2

h

h4 = h 5

5 s

Φprim = qm (h1 − h6 ) Qprim = Qis + Qpr = Q4-6 + Q6-1 = m(h1 − h6 )

Φpred = qm (h4 − h2 ) Qpred = Qkd + Qph = Q2-3 + Q3-4 = m(h4 − h2 ) Pkomp = qm (h2 − h1 ) Wkomp = Wteh,1-2 = m(h2 − h1 ) •


εh =

Φprim Pkomp

83

=

h1 − h5 h2 − h1

6.4

Načini za povećanje koeficijenta hlađenja kompresionih rashladnih postrojenja sa parom

6.4.1

Pothlađivanjem kondenzata - parno kompresiono rashladno postrojnje sa pothlađivanjem kondenzata, prigušnim ventilom i usavanjem suve pare u kompresor

Šema postrojenja

Ph

4

Kd

3

2

Φ p re d

Odvajač

t e č nost i

4

1

,, 5 , 5

PV 5

Ph

Kp

Ttp = idem

Kd

OT

CV

1

PV 5 Is

Tti = idem

Φ prim

Is


Prikaz procesa u T − s koordinatnom sistemu C

T

3

p = idem

4 p = idem h4 = h5 5

s = idem

2

Ttp Tti

1

s

Prikaz procesa u h − s koordinatnom sistemu h

C

p=

4

3

idem

wkomp

s = idem

m ide = p

1 qprim

qpred

2

h4 = h5

5 s

84

2 Kp

3

C

T

Rashladna snaga (primljeni toplotni protok)

2


3


p = id em

4 5


h4 = h5

p = id em

s = idem

•

Ttp Tti

1

Φ p rim qm s

Predati toplotni protok

•

C

T

Φpred = ΦKd + ΦPh

2

Φpred = qm (h3 − h2 ) + qm (h4 − h3 ) = qm (h4 − h2 )

3 4

ili količina toplote koju rashladni fluid u kondenzatoru i pothlađivaču preda toplotnom ponoru

Ttp

Φ pred

Tti

5

1

Qpred = QKd + QPh

qm s

Qpred = m(h3 − h2 ) + m(h4 − h3 ) = m(h4 − h2 ) snaga uložena za ili rad uložen za

pogon pogon

C

T

2 3

Pkomp = qm (h2 − h1 )

p = id em

4

ili rad uložen za pogon kompresora

Pk o m p = id em

h4 = h 5 5

Wkom = Wteh,1-2 = m(h2 − h1 )

s = idem

Mehanička kompresora kompresora

•

Ttp Tti

1

qm s


εh =

Φprim Pkp

=

ΦIs Pkom

=

qm (h1 − h5 ) h1 − h5 = qm (h2 − h1 ) h2 − h1 •

C

T

p = idem

3 4 h4 = h5

p = idem

5

Termodinamička analiza

Rashladna snaga postrojenja postrojenja sa pothlađivanjem kondenzata u odnosu na rashladno postrojenje bez pothlađivanja kondenzata (6.3.2), veća je za

2 s = idem

•

Ttp

∆Φprim = ∆ΦIs = qm (h3 − h4 ) = qm (h3 − h5 ) ,

Tti

1

dok mehanička snaga potrebna za pogon kompresora Pkom , ostala je nepromenjena.

∆Φ prim qm s

85

6.4.2

Regenerativno pothlađivanje – pothlađivanjem kondenzata, pregrevanjem suve pare po izlasku iz isparivača

Šema postrojenja Ph 4

Pr

Kd

3

2

Φ p red

Kp

Ttp = idem

6

PV 5

4

1

,, 5 , 5

OT

Ph

CV

Tti = idem

Φ p rim

Is

3

Kp

6

OT

1

PV 5 Is


T

2 3

Ttp

4 6

5

Tti

1

Φ reg

Φ reg

qm s


q reg

p=

4

3

m ide

1

qreg

m ide = p

6 qprim

qpred

s = idem

wkom p

2

h

h4 = h 5

5 s

86

2

Pr

Hlađeni pros tor

C

Kd

•

C

T

Rashladna snaga

2


3


Ttp

4

Qhl = Qprim = QIs = Q5-6 = m(h6 − h5 ) 5

6

Φ p rim

•

Tti

1

qm s


C

T

Φpred = ΦKd = qm (h2 − h3 )

2


3

Ttp

4


5

Φ p red

Tti

1

6

qm s •

Mehanička snaga kompresora

uložena

za

pogon

C

T

2


3


Ttp

4

Pk o m

Wkom = Wteh,1-2 = m(h2 − h1 ) 5

6

Tti

1

qm s •


εh =

Φprim Pkp

=

ΦIs Pkom

=

•

C

T

3

Ttp

4

∆Φ p rim

6

∆Φprim = ∆ΦIs = qm (h3 − h4 ) = qm (h3 − h5 )

Tti

1


Rashladna snaga postrojenja sa regenerativnim pothlađivanjem kondenzata, u odnosu na rashladno postrojenje bez pothlađivanja kondenzata, veća je za

2

5

qm (h6 − h5 ) h6 − h5 = qm (h2 − h1 ) h2 − h1

Istoveremeno povećanjava se potrebe za mehaničkom snagom za pogon kompresora Pkom .

∆ Pk o m qm s

87

6.4.3 Višestepenim sabijanjem sa međuhlađenjem 6.4.3.1 Višestepenim sabijanjem sa „spoljašnjim“ međuhlađenjem

Šema postrojenja

Kd

5

4

Ph Kp2

Φ p red

3 Mh 2

6 Ttp = idem Kp1

Odvaj ač

tečnosti

PV7

Ph

3

6

Is

Φ prim


T

2 4

5 pmin = ide m 6

2

p m = ide m

pmin = ide m

s = idem

3

Ttp i p=

m de

Tti

1

h6 = h7 7

s

Prikaz procesa u h − s koordinatnom sistemu 2

h 4

5

3 1 qp rim

C

m ide dem i x= a = p m pm em = id p mi n

2

h6 = h7

7 s

88

3 Mh 2 1

PV 7

Hlađeni prostor

6

Kp1

OT

CV

Tti = idem Is

4 Kp2

1

,, 7 , 7

Kd

5

C

T


2 4

5 pmi n= id e m 6


2

p m = id e m

3


Ttp

s = ide m

Rashladna snaga

pmi n= id e m

p=

m id e

Tti

1

h6 = h 7 7

Φ p rim •

qm s


Φpred = ΦMh + ΦKd + ΦPh C

T

2 4

5 pmi n= ide m

Φpred = qm [ (h2 − h3 ) + (h4 − h6 ) ]

6

p m = ide m

3


pmi n= ide m

Ttp m ide = p

Φ p red

Qpred = m [ (h2 − h3 ) + (h4 − h6 )] Mehanička snaga kompresora

uložena

qm s

za

pogon

C

T

2 4

5 pmi n= ide m

Pkom = Pkom,1 + Pkom,2

6

p m = ide m

3

h6 = h7

Pkom = qm [ (h2 − h1 ) + (h4 − h3 )]

pmi n= ide m


Pk o m 7

Wkom = Wkom,1 + Wkom,2

2 s = ide m

•

Ttp i p=

m de

Tti

1

Wkom = m [ (h2 − h1 ) + (h4 − h3 )]

qm s


εh =

Φprim Pkp

C

T

4

5 pmi n= ide m 6

p m = ide m

3

h6 = h7 pmi n= ide m

Pk o m 7

= 2

ΦIs Pkom,1 + Pkom,2

=

∆ Pk o m


Višestepenim sabijanjem sa međuhlađenjem, uz nepromenjenu rashladnu snagu postrojenjam, smanjuje se potreba za mehaničkom snagom za pogon kompresora za ∆Pkom (videti sliku).

Ttp p=

qm (h6 − h5 ) h −h = 6 5 (h2 − h1 ) + (h4 − h3 ) h2 − h1 •

2 s = ide m

•

Tti

1

h6 = h7 7

Qpred = QMh + QKd + QPh

2 s = idem

Φpred = qm [ (h2 − h3 ) + (h4 − h5 ) + (h5 − h6 ) ]

m ide

Tti

1

qm s

89

6.5

Rashladni ciklusi „frižidera-zamrzivača“

6.5.1

Parno kompresiono rashladno postrojenje sa dvostepenim isparavanjem i jednostepenom kompresijom pare - I

Detaljna šema postrojenja 3

Šema postrojenja

Kd

2

Φ pred

Kp2

Ttp = idem

1 CV1

Tti,1= idem

Φ prim,1

3

Is1

PV1 4

Kd 2

Hlađeni prostor 1

5

PV1 OT2 PV2 6

Is1

Kp

4

,, 6 , 6

CV2

Tti,2 = idem

Φ prim,2 Is2

Hlađeni prostor 2


90

1 5

Is2 6

•

Rashladna snaga frižiderskog isparivača („visoke“ temperature)

Φhlvt = Φprim,1 = ΦIs,1 = qm (h5 − h4 ) ili rashladni učinak Qhlvt = Qprim,1 = QIs,1 = Q4-5 = m(h5 − h4 ) •

Rashladna snaga isparivača u zamrzivaču („niske“ temperature)

Φhlnt = Φprim,2 = ΦIs,2 = qm (h1 − h6 ) ili rashladni učinak Qhlnt = Qprim,2 = QIs,2 = Q6-1 = m(h1 − h6 )

•


Φpred = ΦKd = qm (h2 − h3 ) ili količina toplote koju rashladni fluid u kondenzatoru preda toplotnom ponoru Qpred = QKd = m(h2 − h3 )

•

Mehanička snaga uložena za pogon kompresora Pkomp = qm (h2 − h1 ) ili rad uložen za pogon kompresora Wkom = Wteh,1-2 = m(h2 − h1 )

•


εh =

Φprim Pkp

=

Φprim,1 + Φprim,2 Pkom

=

Φhlvt + Φhlvt Pkom

91

=

ΦIs,1 + ΦIs,1 Pkom

=

qm [ (h5 − h4 ) + (h1 − h6 ) ] qm (h2 − h1 )

6.5.2

Parno kompresiono rashladno postrojenje sa dvostepenim isparavanjem i jednostepenom kompresijom pare - II

Detaljna šema postrojenja

Šema postrojenja

Kd

3

2

Φ p red

Kp2

Ttp = id em OT1 PV1 4

6 ,, 4 , 4

CV

1 MK

Is

Kd

3

Tti = id em

Φ prim

Hlađ eni p ro sto r

2 Is1

PV1

7

4 OT2 PV2 5

,, 5 , 5

5

Tti = id em Is

Φ prim



92

6 Is2

PV2

CV2

VKP

7

8

Kp 1 Mh

•

Rashladna snaga frižiderskog isparivača („visoke“ temperature)

Φhlvt = Φprim,1 = ΦIs,1 = qm,0 (h6 − h4 ) ili rashladni učinak Qhlvt = Qprim,1 = QIs,1 = Q4-6 = m0 (h6 − h4 ) •

Rashladna snaga isparivača u zamrzivaču („niske“ temperature)

Φhlnt = Φprim,2 = ΦIs,2 = (qm − qm,0 )(h7 − h5 ) ili rashladni učinak Qhlnt = Qprim,2 = QIs,2 = Q5-7 = (m − m0 )(h7 − h5 )

•


Φpred = ΦKd = qm (h2 − h3 ) ili količina toplote koju rashladni fluid u kondenzatoru preda toplotnom ponoru


•

Mehanička snaga uložena za pogon kompresora Pkomp = qm (h2 − h1 ) ili rad uložen za pogon kompresora Wkom = Wteh,1-2 = m(h2 − h1 )

•


εh =

Φprim Pkp

=

Φprim,1 + Φprim,2 Pkom

=

Φhlvt + Φhlvt Pkom

=

ΦIs,1 + ΦIs,1 Pkom

93

=

qm,0 (h6 − h4 ) + (qm − qm,0 )(h7 − h5 ) qm (h2 − h1 )

6.6

Postrojenje za termodinamičko grejanje – toplotne pumpe

•

Parno kompresiono rashladno postrojenje sa ili bez pothlađivanja kondenzata, prigušnim ventilom i usavanjem suve ili pregrejane pare u kompresor

•

Svrha postrojenja – zagrevanje nekog medijuma – najčešće vaduha, vode (bazeni), ...


Šema postrojenja

C

T

Grejani prostor

Kd

3

2

2 s = idem

p = idem

3

p = idem h3 = h4

4

Ttp

Ttp = idem Tti = idem

Tti

PV

1

4

s

Prikaz procesa u h − s koordinatnom sistemu h

p=

wkomp

1

idem

qprim

C

s = idem

qpred

2

m ide = p

3 4

Kp

h3 = h4

s

94

Is

1

Količina toplote koju rashladni fluid preda (predati toplotni protok) – GREJNI (TOPLOTNI) UČINAK Qpred = Q2-3 = m(h3 − h2 )

•

Φprim = qm (h1 − h4 )

( p = idem )

Rad uložen za pogon kompresora (mehanička snaga uložena za pogon kompresora) Wkomp = Wteh,1-2 = m(h2 − h1 )

•

( p = idem )

Količina toplote koju rashladni fluid primi (primljeni toplotni protok) Qprim = Q4-1 = m(h1 − h4 )

•

Φpred = qm (h3 − h2 )


( s = idem )

Koeficijent grejanja

εg =

6.4.4

Φpred Pkomp

=

h2 − h3 h2 − h1

Princip rada kućnih klima uređaja

Is

PV

PV

Ttp > Tti

Tti

Tti

Kp

Kd

C

T

2

2 s = idem

p = idem p = idem

h 3 = h4

4

Ttp > Tti

Hlađenje vazduha u prostorijama (letnji period) – rashladni uređaj

C

3

Kd Kp

Grejanje vazduha u prostorijama (zimski period) – toplotna pumpa T

Is

3

Ttp

p = idem

s = idem

•

p = idem

Tti h3 = h 4

1

4

Ttp Tti

1

s

s

95

6. Levokretni Kruzni Procesi 75-90

Recommend Documents