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Contamination Level Evaluation on Colombian North Cost G. Aponte, J. C. Castro, V. H. Sánchez, M. Castro, A. Espinosa, N. Rosales Abstract — This paper presents the contamination levels,
obtained applying the Equivalent Salt Deposit Density ESDD methodology in nine distribution circuits and five substations, belonging to ELECTRICARIBE S.A. E.S.P., and located in the north area of Barranquilla, the main Colombian Atlantic Ocean port. The paper shows the different study stages such as the sampling places selection and configuration, the ESDD measurement procedures and the results evaluation applying statistical techniques. Keywords — ESDD methodology, Insulator contamination, flashover, Insulator pollution.
I. I NTRODUCCION A confiabilidad de las líneas aéreas de transmisión y distribución está directamente relacionada con la calidad de sus aisladores, los cuales representan alrededor del 10% de su costo y están asociados con cerca del 70% de sus salidas. Las fallas más comunes del aislamiento se presentan por contaminación de la superficie, envejecimiento, defectos de fabricación y vandalismo [1].
L
La contaminación de los aisladores se produce por elementos de la atmósfera que se depositan y acumulan sobre su superficie, formando en el tiempo una capa. Cuando esta capa está seca, no se afectan notablemente las propiedades dieléctricas del aislador, pero cuando recibe humedad, niebla o lluvias ligeras, se presentan corrientes de fuga que disminuyen sus propiedades eléctricas eléctricas y finalmente ocasionan flameo, afectando la confiabilidad del servicio [2]. Existen diversos métodos para medir la severidad de la contaminación, los cuales pueden ser directos e indirectos. Los métodos indirectos evalúan la contaminación atmosférica de una zona como tal, entre ellos los más conocidos son las lozas de porcelana y los colectores direccionales de polvo.
Los métodos directos miden algún parámetro directamente sobre la superficie del aislador, lo cual permite considerar la influencia de su forma, entre ellos están: la Densidad Equivalente de Sal Depositada DESD, la Densidad Equivalente No Soluble DNSS, la corriente de fuga y la conductancia superficial [3]. Independientemente del método empleado, el objetivo es establecer el nivel de contaminación en una zona, para emplearlo en la selección del nivel de aislamiento adecuado o en el establecimiento de medidas remediales para evitar o disminuir los problemas por contaminación, también puede emplearse para elaborar mapas de contaminación. II. A NTECEDENTES El patrón histórico de la precipitación para Barranquilla, muestra que existen periodos de seca y de lluvia claramente definidos, estando el de seca entre diciembre y abril, abril, Fig. 1. Época de seca histórica
. . . . . v i c o p t g e c o D A S O N
. . . . r e b r n e a b E F M A
. y a M
. n u J
. l u J
Fig. 1 Patrón histórico de precipitación precipitación (20 años)
Las salidas por contaminación en los circuitos están directamente relacionadas con la precipitación, como se muestra en la Fig. 2.
_______________ Aponte Guillermo, Grupo de Investigación en Alta Tensión (GRALTA), Cali, Colombia,
[email protected] [email protected].. Castro Juan Carlos, Grupo de Investigación en Alta Tensión (GRALTA), universidad del Valle, Cali, Colombia,
[email protected]. Sánchez Víctor Hugo, Grupo de Investigación en Alta Tensión (GRALTA), Cali, Colombia,
[email protected] [email protected].. Espinosa Aicardo, ELECTRICARIBE S.A. E.S.P, Barranquilla, Colombia,
[email protected]..
[email protected] Rosales Nivaldo, ELECTRICARIBE S.A. E.S.P, Barranquilla, Colombia,
[email protected]..
[email protected] Castro Miguel, Centro de Investigaciones y Pruebas Electroenergéticas de Cuba CIPEL,
[email protected] [email protected]..
Fig. 2 Relación entre salidas por contaminación y precipitación (promedio 20 Años)
III. METODOLOGÍA En el trabajo se empleó la metodología de la densidad equivalente de sal depositada DESD, definida como la cantidad de NaCl que depositada sobre la superficie de un aislador, produce la misma conductividad eléctrica que la del contaminante que existe sobre el mismo, disueltos ambos en
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el mismo volumen de agua desmineralizada [3]. Este método es ampliamente conocido y aplicado internacionalmente para evaluar el estado de contaminación del aislamiento [4] y requiere la instalación de puntos de muestreo a los cuales se les remueve periódicamente la contaminación depositada sobre su superficie, para medir su conductividad eléctrica y encontrar el valor DESD. La medición de la contaminación del aislamiento se realizó en nueve circuitos de distribución de ELECTRICARIBE S.A. E.S.P. en el norte de Barranquilla. Inicialmente se tomaron mediciones del valor DESD de forma bimensual en 25 puntos de muestreo desenergizados, distribuidos e instalados de forma aleatoria en 9 circuitos, durante un periodo de 16 meses (mayo 2005 – septiembre de 2006), [5]. Una vez finalizado este periodo y analizando los resultados encontrados, se decidió hacer una medición solo en el periodo de seca (diciembre de 2005 – abril de 2006), para lo cual se dejaron 18 de los 25 puntos iniciales, Fig. 3.
Fig. 4 Configuración de un punto de muestreo
Los aisladores 1 y 4 se emplearon para que al manipular la cadena no fuera afectada la muestra, el contaminante depositado sobre el área superficial de los aisladores 2 y 3 fue lavado con brocha, usando 400 ml de agua destilada; posteriormente se midió la conductividad eléctrica de la solución resultante. Fig 5.
Fig. 5. Manipulación de la cadena, recolección de la muestra y medición de conductividad
Con el valor de conductividad referido a 20 C°, el área de la superficie del aislador y el volumen de agua empleado, se calculó el valor DESD correspondiente empleando las expresiones (1) y (2) 1, 03
Sa = (5,7 × σ 20 ) La recolección de muestras y medición del DESD se realizó mensualmente, de acuerdo a lo indicado en la tabla 1.
Sa: Salinidad de la solución, [kg/m3] σ20: Conductividad referida a 20°C, [S/m] DESD =
TABLA I PERIODO DE RECOLECCIÓN DE MUESTRAS PERIODO DE MUESTREO FEB. 2006 MAR . 2006 ABR . 2006 X X
(1)
Donde:
Fig. 3. Distribución de los puntos de muestreo.
CADENA AISLADOR ENE. 2005 X 1 2 Y 3 2 2 Y 3 3 2 Y 3 4 2 Y 3
X
X X
Sa × V A
[mg/cm2]
(2)
Donde: A: área de la superficie lavada del aislador, [cm 2]. V: Volumen de la solución, [cm 3].
X X
Los puntos de muestreo estuvieron desenergizados y fueron instalados exclusivamente para el estudio, se conformaron por cuatro cadenas de aisladores de suspensión tipo ANSI 52-3, con cuatro aisladores cada una, como se presenta en la Fig. 4.
IV. CLASIFICACIÓN DEL NIVEL DE CONTAMINACIÓN La Tabla II muestra las clasificaciones de los niveles de contaminación, dadas de varios estándares internacionales. Para este estudio se tomaron como referencia los niveles de contaminación dados en el estándar IEC 60071-2 [8].
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TABLA II CLASIFICACIÓN I NTERNACIONAL DEL NIVEL DE CONTAMINACIÓN NIVEL DE CONTAMINACIÓN
Ninguno Muy ligero Ligero Mediano Alto Muy alto Excepcional
CIGRE [6] 0,0075 - 0,015 0,015 - 0,03 0,03 - 0,06 0,06 - 0,12 0,12 - 0,24 0,24 - 0,48 > 0,48
De acuerdo a lo anterior, los valores DESD para Barranquilla se pueden asumir entre 0,3026 mg/cm 2 y 0,4607 mg/cm 2. Se definió entonces tomar como valor de DESD para la selección IEC de aisladores en Barranquilla, el correspondiente al máximo 60507 [9] del intervalo de confianza, es decir 0,4607 mg/cm 2.
DESD (mg/cm²) IEC IEEE [7] 60071-2 [8] 0 - 0,03 0,03 - 0,06 0,06 - 0,10 > 0,10
V. R ESULTADOS Las tres primeras recolecciones se realizaron a mediados de cada mes, de acuerdo a lo programado, pero la cuarta se adelantó para fines de marzo, ya que se iniciaron las lluvias antes de lo previsto. Los días de acumulación se muestran en la tabla III. TABLA III. FECHAS DE RECOLECCIÓN Y DÍAS DE ACUMULACIÓN RECOLECCIÓN Fecha Días de acumulación
Rec. 1 15/01/06 30
Rec. 2 15/02/06 60
Rec. 3 15/03/06 90
Rec. 4 30/03/06 105
Para la clasificación del nivel de contaminación se empleó el valor DESD medido para 90 días, descartándose el último dato por las lluvias presentadas, los valores obtenidos se indican en orden descendente en la tabla IV. TABLA IV NIVELES DE CONTAMINACIÓN E NCONTRADOS NIVEL DE CONTAMINACIÓN
MUY ALTO
ALTO
PUNTO
DESD
2 18 23 22 17 14 7 11 12 13 1 9 20 21 26 3 24 25
0,64 0,65 0,62 0,60 0,53 0,45 0,38 0,37 0,33 0,30 0,29 0,30 0,28 0,25 0,25 0,23 0,22 0,18 0,382
PROMEDIO ( X ) DESV. ESTÁNDAR ( σ )
⎛ σ ⎞ ⎛ σ ⎞ ⎟ ≤ µ ≤ X + 1.96⎜ ⎟ ⎝ n ⎠ ⎝ n ⎠
Método normalizado de la IEC60815, [11] (Para aisladores cerámicos)
La selección de aisladores cerámicos en condiciones de contaminación se realiza escogiendo una distancia de fuga acorde al nivel de contaminación del sitio, la cual esta dada por: (4) L ≥ λ ×U φ −φ × K D Donde: L U Φ-Φ K D λ
Distancia de fuga mínima requerida Tensión máxima fase a fase Factor de corrección por el diámetro (tabla V). Distancia de fuga específica mínima (tabla VI)
El factor K D tiene en cuenta el efecto del diámetro del aislador, como se muestra en la tabla V. TABLA V FACTOR DE CORRECCIÓN POR EL DIAMETRO DEL AISLADOR
K D
Dm, [mm] < 300 300 ≤ Dm ≤ 500 > 500
1,0 1,1 1,2
Los aisladores de distribución tienen un Dm < 300mm, por tanto K D = 1. Para cada nivel de contaminación, corresponde una distancia de fuga específica mínima ( λ ), la cual esta indicada en la Tabla VI [11]. TABLA VI DISTANCIA DE FUGA ESPECÍFICA MÍNIMA λ NIVEL DE
0,157
Para el análisis de los resultados se encontró el intervalo de confianza para la media del 95% [10], aplicando la expresión (3) X − 1.96⎜
VI. CÁLCULO DE LA DISTANCIA DE FUGA
0,03 – 0,06 0,10 – 0,20 0,30 – 0,60 A. > 0,60
0,03 - 0,06 0,06 -0,10 0,10 - 0,30 > 0,30
(3)
CONTAMINACIÓN
DESD (mg/cm2)
Ligero Mediano Alto Muy alto
0,03 - 0,06 0,06 -0,10 0,10 - 0,30 > 0,30
DISTANCIA DE FUGA ESPECÍFICA MÍNIMA λ (mm/kV) 16 20 25 31
Como los valores DESD encontrados en Barranquilla fueron mucho mayores a 0,3 mg/cm 2 (Tabla IV), se calculó el valor de la distancia de fuga específica λ (mm/kV), que corresponde al valor de contaminación definido. Para encontrar el valor de λ , se empleó una función logarítmica, obtenida de los valores DESD dados por la IEC 60071-2 y los valores de λ dados por la IEC 60815, como se muestra en la Fig. 6.
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TABLA VIII FACTOR DEBIDO A LA CANTIDAD DE AISLADORES K
AISLADORES POR FASE 2 1,05
1 1,0
3-5 1,1
De acuerdo a los resultados obtenidos en las pruebas de laboratorio, realizadas sobre varios tipos de aisladores cerámicos y poliméricos en el Centro de investigaciones y Pruebas Electroeenergéticas de Cuba CIPEL [15], se encontró que el coeficiente Ke está alrededor de dos valores generales según el tipo de aislador, como se presenta en la tabla IX. TABLA IX VALOR DEL COEFICIENTE K e SEGÚN EL TIPO DE AISLADOR
Fig. 6 Distancia de fuga especifica vs. Valor DESD
Como el valor DESD de 0,4607 mg/cm 2 está muy por encima del más alto valor clasificado por la IEC, de la función se obtuvo que la distancia de fuga específica λ requerida es de 34,18 mm/kV. Se consideró que este valor es el que se debe emplear para seleccionar el aislamiento de los circuitos en Barranquilla. Empleando la ecuación 4, con λ de 34,18 mm/kV y considerando que la tensión máxima del sistema puede estar 10% por encima del voltaje nominal, se calculó la distancia de fuga requerida en los circuitos de 13,2 kV y de 34,5 kV, la cual se indica en la Tabla VII.
TIPO DE AISLADOR Ke
Cerámico 1,0
Polimérico 0,5
Con el valor de distancia de fuga específica λ requerida de 34,18 mm/kV y aplicando la ecuación 5, se encontraron los valores de L mínimos para aisladores cerámicos y poliméricos a usar en la ciudad de Barranquilla, los cuales se indica en la tabla X. TABLA X DISTANCIA DE FUGA REQUERIDA PARA AISLADORES CERÁMICOS Y POLIMÉRICOS
TABLA VII DISTANCIA DE FUGA REQUERIDA PARA AISLADORES CERÁMICOS V máximo sistema, (kV) 14,52 37,95
V nominal sistema, (kV) 13,2 34,5
Tipo de aislador
L, (mm)
Cerámico
496 1297
Polimérico
El método ruso [12], aplicado en diversos estudios [13] y [14], plantea que para obtener la distancia de fuga, se debe considerar un coeficiente de efectividad Ke , encontrado a partir de pruebas de laboratorio y que depende del comportamiento del aislador ante la contaminación, y un coeficiente K que tiene en cuenta el numero de aisladores. La ecuación para el cálculo de la longitud de fuga requerida, aplicable tanto para aisladores cerámicos como poliméricos, es ahora [13]:
L
≥
λ ×U
φ −φ
K × K
×
e
(5)
Donde: λ
Uφ.φ K K e
V máx. sistema (kV) 14,52 37,95 14,52 37,95
Distancia de fuga L (mm) 496 1297 248 649
La distancia de fuga L obtenida con la metodología IEC para los aisladores cerámicos, es igual a la obtenida con la metodología Rusa.
B. Método Ruso
L
V nominal (kV) 13,2 34,5 13,2 34,5
Distancia de fuga mínima nominal. Distancia de fuga específica mínima. Tensión fase-fase máxima. Factor debido a la cantidad de aisladores, Tabla VIII. Coeficiente de efectividad, Tabla IX.
VII. EVALUACIÓN DEL AISLAMIENTO EXISTENTE El aislador más empleado por ELECTRICARIBE S.A. E.S.P. en Barranquilla, es el tipo ANSI 56-2, que tiene una distancia de fuga L de 432 mm, lo que corresponde a una distancia especifica de 29.75 mm/kV. Esto indica que este aislador es adecuado para sitios con valor de DESD inferior a 0,3 mg/cm2. Como el DESD en Barranquilla, es en muchos casos mayor a 0,3 mg/cm 2, este aislador puede presentar problemas cuando se use en sitios donde se supere dicho valor. Para estimar cuando el aislador alcanza el máximo DESD que soporta, se elaboraron curvas de acumulación del contaminante para todos los puntos de muestreo. Para esto se emplearon los valores medidos en los tres primeros meses de la época de seca y se realizó una regresión geométrica para estimar el valor del cuarto mes. En la Fig. 7 se presenta como ejemplo, la curva de acumulación encontrada para el aislador instalado en uno de los puntos de muestreo.
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TABLA XI R ECOMENDACIONES PARA USO DE AISLADORES CERÁMICOS AISLADOR CLASE ANSI
Fig. 7
Curva de acumulación de DESD en el punto de muestreo 1.
Para este punto en particular, se encuentra que el valor crítico se alcanzaría a los 83 días. VIII. R ECOMENDACIONES [15] A. Caso piloto
Para validar los resultados, se propuso cambiar el aislamiento de un circuito de 13.2 kV, por el tipo LINE POST ANSI 57-2 o Polimérico KL28ASCTM, que tienen distancias superiores a la mínima sugerida. Este circuito no se lavaría en la época de seca y se le llevaría un registro del número de interrupciones, para comparar su comportamiento contra otro circuito cercano al que no se le cambien los aisladores. B. Aumento de la base de datos para análisis
Como el estudio del comportamiento del aislamiento, implica análisis estadísticos y estos requieren de un buen número de datos históricos, se sugirió hacer repeticiones de tomas de datos en las épocas secas de los siguientes tres años. Esto permitiría también, tener datos para iniciar la elaboración de un mapa de contaminación de la ciudad.
Suspensión 52-3, 52-4 Niebla 52-3, 52-4 Doble Pin 56-2 Doble Pin 56-3 Line Post 57-1 Line Post 57-2 Line Post 57-3 Line Post 57-5
432 432 533
13.200 V Recomendado (2 unidades) Recomendado (2 unidades) Requiere lavado periódico Recomendado
34.500 V Recomendado (5 unidades) Recomendado (4 unidades) No recomendado No recomendado
356
No recomendado
No recomendado
559
Recomendado
No recomendado
737
Puede emplearse *
No recomendado
1143
Puede emplearse *
Requiere lavado periódico
D. Selección de nuevos aisladores poliméricos
Con base en los resultados obtenidos, en la tabla XII se presentan las recomendaciones planteadas a ELECTRICARIBE S.A. E.S.P, para la selección de los aisladores poliméricos más comúnmente empleados. TABLA XII R ECOMENDACIONES PARA USO DE AISLADORES POLIMÉRICOS R EFERENCIA AISLADOR
L (mm)
SUSPENSIÓN
KL15ASCTM SUSPENSIÓN
KL28ASCTM SUSPENSIÓN
KL35SCTM SUSPENSIÓN
KL46SCT SUSPENSIÓN SUSPENSIÓN
De acuerdo a los resultados obtenidos, en la Tabla XI se presentan las recomendaciones planteadas a ELECTRICARIBE S.A. E.S.P, para la selección de los aisladores de porcelana más comúnmente empleados en la empresa.
292
VOLTAJE DEL SISTEMA
* Estos aisladores quedarían sobredimensionados, por lo que si se emplean debe analizarse la coordinación del aislamiento.
KL46SCTA
C. Selección de nuevos aisladores cerámicos
L (mm)
KL69HC1T116 LINE POST
KL15S LINE POST
KL28S LINE POST
KL35S LINE POST
KL46S LINE POST
KL69S
VOLTAJE DEL SISTEMA 13.200 V
34.500 V
384
Recomendado
No recomendado
590
Recomendado
No recomendado
750
Puede emplearse *
Recomendado
988
Puede emplearse *
Recomendado
1059
Puede emplearse *
Recomendado
1798
Puede emplearse *
Recomendado
275
Recomendado
No recomendado
420
Recomendado
No recomendado
675
Puede emplearse *
Recomendado
860
Puede emplearse *
Recomendado
1121
Puede emplearse *
Recomendado
* Estos aisladores quedarían sobredimensionados, por lo que si se emplean debe analizarse la coordinación del aislamiento. E. Ejecución de lavado de los circuitos
Considerando que actualmente se emplean aisladores con una distancia de fuga menor a la requerida, se sugirió efectuar
APONTE et al.: CONTAMINATION LEVEL EVALUATION
195
lavado de los circuitos cercanos a los puntos de muestreo antes de que se alcance el DESD crítico, de acuerdo a lo indicado en la tabla XIII. TABLA XIII R ECOMENDACIONES DE LAVADO DE LOS CIRCUITOS CERCANOS A LOS PUNTOS DE MUESTREO
PUNTO DE MUESTREO
2 18 23 22 17 14 7 11 12 13 1 9 20 21 26 3 24 25
DÍAS EN ALCANZAR EL DESD CRITICO 35 45 45 47 50 58 60 61 70 78 83 85 98 108 109 110 119 >120
Tiempo recomendado Número de lavados para efectuar lavado en la época de seca
Cada 30 días
4
[3] CIGRE, “Insulator Pollution Monitoring”. CIGRE Task Force 33.04.03, Électra Nº 152, February 1994, pp. 79-90. [4] G. Montoya, I. Ramírez, and J. Montoya, “ Corrrelation among ESDD, NSDD and leakage current in distribution insulator ”. IEE ProceedingsGeneration Transmission & Distribution, Vol 151, No. 3, May 2004, pp. 334-430. [5] J. C. Castro, G. Aponte, V.H. Sánchez, M. Castro, A. Espinosa, and N. Rosales, “Colombian Experience on Insulation Pollution Level Measurement Applying the ESDD Methodology”. IEEE PES Transmission and Distribution Conference, Caracas Venezuela, August 15-18, 2006. [6] CIGRE WG 33.01, “Guide to procedures for estimating the lightning performance of transmission lines”. CIGRE Technical Bulletin N°. 63.1991. [7] IEEE, “Guide for Improving the Lightning Performance of Transmission Lines”. IEEE , Std 1243-1997. [8] IEC, “Insulation co-ordination”. IEC 60071-2 Third edition 1996. [9] IEC, “ Artificial pollution test on high voltage insulators to be used on a.c. systems”. IEC Std 60507. Gèneve, Rep. 2nd ed., 1991. [10] D. Montgomery. “Diseño y Análisis de Experimentos”. México. Editorial Limusa, 2002.
Cada 60 días
2
[11] IEC, “Guide for the selection of insulators in respect of polluted condition”., IEC 60815, Gèneve, 1986. [12] Ministerio de la Energética y la Electrificación, “Indicaciones para la [13]
90 días
1
IX. CONCLUSIONES Los niveles de contaminación del aislamiento encontrados en la zona norte de Barranquilla son extremadamente altos, de acuerdo a la clasificación de las normas internacionales. En muchos de los puntos analizados, se encontró que el aislamiento empleado (Pin doble ANSI 56-2), no es adecuado para el nivel de contaminación existente. De acuerdo a las pruebas realizadas, los aisladores poliméricos tienen mejor comportamiento en ambientes contaminados, que los cerámicos de longitud de fuga similar Este tipo de análisis puede ayudar a las empresas del sector eléctrico a mejorar la confiabilidad del servicio cuando se tienen problemas de contaminación. AGRADECIMIENTOS Los autores agradecen a COLCIENCIAS, la Universidad del Valle y a ELECTRICARIBE S.A. E.S.P. por apoyar y financiar el estudio. R EFERENCIAS [1] R. S. Gorur, “ Utilities Share Their Insulator Field Experience. Four Utilities discuss the advantages and disadvantages of porcelain, toughened-glass and polymer insulator ”. Transmission and Distribution
Word, Vol 57 Nº 4, April 2005, pp. 17-27. [2] W.L. Vosloo, and J.P. Holtzhausen, “ Insulator pollution and wetting processes at a severe coastal site ”. XIIIth International Symposium on High Voltage Engineering, Rotterdam, Netherlands 2003.
determinación de las tensiones de descarga en condiciones de contaminación natural ”. Moscú, URSS, 1977. M. Castro, “ Metodología para el uso eficiente del aislamiento e léctrico ante condiciones de contaminación en Cuba ,” Ph.D. disertación.
ISPJAE, Electrical Engineering faculty, Cuba, 1995. [14] C Blanco, “ Alternativas para disminuir las interrupciones del servicio eléctrico y los efectos de la contaminación atmosférica en la ciudad de Barquisimeto y zonas adyacentes,” Ph.D. disertación. ISPJAE,
Electrical Engineering faculty, Cuba, 2001. [15] Informe ejecutivo. “ Evaluación de la Contaminación Del Aislamiento Externo en el Sistema Eléctrico de la Costa Norte Colombiana”. Proyecto No. 1106-06-14197. Cofinanciado por COLCIENCIAS, la Universidad del Valle, y ELECTRICARIBE S.A. E.S.P. Aponte Guillermo nacido en Palmira Colombia, en 1955. Ingeniero Electricista de la Universidad del Valle en 1978 y M. Sc. de University of Manchester Institute of Science and Technology UMIST, Inglaterra, 1985. Es profesor Titular y miembro del Grupo de Investigación en Alta tensión de la Universidad del Valle GRALTA, en Cali Colombia. Castro Juan Carlos nacido en Manizales Colombia, en 1978. Ingeniero Electricista de la Universidad Nacional de Colombia sede Manizales en 2002 y M.SC.de la Universidad del Valle, 2006. Asistente de Investigación de GRALTA. Sánchez Víctor Hugo nacido en Bucaramanga Colombia, en 1964. Ingeniero Electricista de la Universidad Industrial de Santander UIS en 1988. Profesor y miembro del Grupo de Investigación en Alta Tensión GRALTA. Castro Miguel nacido en la Habana Cuba, en 1956. Ingeniero Electricista y Doctor del Instituto Politécnico Superior José Antonio Echeverría ISPJAE en 1991. Profesor y Vicedecano de la facultad de Ingeniería Eléctrica del ISPJAE, La Habana Cuba. Espinosa Aicardo nacido en Yumbo Colombia, en 1957. Ingeniero Electricista de la Universidad del Valle en 1978. Ingeniero de Normativa, Calidad en ELECTRICARIBE S.A. E.S.P, Barranquilla Colombia. Rosales Nivaldo nacido en Barranquilla Colombia, en 1968. Ingeniero Electricista de la Universidad del Norte en 1992. Ingeniero de Normativa y Calidad en ELECTRICARIBE S.A. E.S.P, Barranquilla, Colombia.