1438_SNI IEC 62305-1_2009

SNI IEC 62305-1:2009

Proteksi terhadap petir – Bagian 1: Prinsip umum (IEC 62305-1 (2006), IDT)

ICS 29.020; 91.120.40

Badan Standardisasi Nasional

“Hak Cipta Badan Standardisasi Nasional, Copy standar ini dibuat untuk penayangan di website dan tidak untuk dikomersialkan”

Standar Nasional Indonesia


SNI IEC 62305-1:2009

Daftar isi.............................................................................................................................. i Prakata ............................................................................................................................... ii 1

Ruang lingkup............................................................................................................... 1

2

Acuan normatif ............................................................................................................. 1

3

Istilah dan definisi ......................................................................................................... 1

4

Parameter arus petir .................................................................................................... 7

5

Kerusakan karena petir................................................................................................ 7

6

Kebutuhan dan kelayakan ekonomis untuk proteksi petir ..........................................13

7

Tindakan proteksi .......................................................................................................14

8

Kriteria dasar untuk proteksi struktur dan pelayanan .................................................16

Lampiran A (informatif) - Parameter arus petir .................................................................23 Lampiran B (informatif) - Fungsi waktu dari arus petir untuk tujuan analisis ....................32 Lampiran C (informatif) - Simulasi arus petir untuk maksud pengujian ............................36 Lampiran D (informatif) - Parameter uji yang efek petir pada komponen SPP.................40 Lampiran E (informatif) - Surja karena petir pada titik pemasangan yang berbeda .........55

i


Daftar isi

SNI IEC 62305-1:2009

Standar Nasional Indonesia (SNI) mengenai “Proteksi terhadap petir – Bagian 1: Prinsip umum”, diadopsi secara identik dari standar International Electrotechnical Commission (IEC) 62305-1 (2006) dengan judul “Protection against lightning – Part 1 : General principles”. Bila terdapat ketidakjelasan terhadap terjemahan isi materi standar ini, maka yang dianggap berlaku adalah sebagaimana yang tertera pada teks asli IEC tersebut. Standar ini dirumuskan oleh Panitia Teknis 19-03, Pengujian tegangan tinggi dan perpetiran, melalui proses/prosedur perumusan standar dan terakhir dibahas dalam Forum Konsensus XXVI pada tanggal 28 – 29 Nopember 2006 di Jakarta. Dalam rangka mempertahankan mutu ketersediaan standar yang tetap mengikuti perkembangan, maka diharapkan masyarakat standardisasi ketenagalistrikan memberikan saran dan usul demi kesempurnaan rancangan ini dan untuk revisi standar ini dikemudian hari.

ii


Prakata

SNI IEC 62305-1:2009

1

Ruang lingkup

Bagian SNI ini menyediakan prinsip umum yang diikuti dalam proteksi terhadap petir untuk - struktur termasuk instalasinya isi dan juga manusia, - pelayanan yang terhubung ke struktur. Hal berikut ini di luar ruang lingkup standar ini: - sistem perkerata apian - kendaraan, kapal laut, pesawat terbang, instalasi pantai; - jaringan pipa dengan gaya tinggi bawah bumi; - pipa, jaringan daya dan telekomunikasi yang tidak terhubung ke struktur. CATATAN Biasanya sistem-sistem ini berada dibawah peraturan spesifik yang dibuat oleh wewenang spesifik.

2

Acuan normatif

Dokumen acuan berikut sangat diperlukan untuk penerapan dokumen ini. Untuk acuan bertanggal, hanya edisi yang berlaku yang diterapkan. Untuk acuan tanpa tanggal, edisi terakhir dari acuan dokumen (termasuk setiap tambahannya) yang diterapkan. IEC 62305-2, Protection against lightning – Part 2 : Risk management IEC 62305-3, Protection against lightning – Part 3 : Physical damage to structures and life hazard IEC 62305-4, Protection against lightning – Part 4 : Electrical and electronic sistems within structures IEC 62305-5, Protection against lightning – Part 5 : Services2

3

Istilah dan definisi

Untuk tujuan dokumen ini, istilah dan definisi berikut diterapkan. 3.1 kilatan petir ke bumi peluahan listrik dari atmosfir antara awan dan bumi yang terdiri dari satu atau lebih sambaran 3.2 kilatan kebawah kilatan petir yang diawali dengan hulu kebawah dari awan ke bumi CATATAN Satu kilatan kebawah terdiri dari sambaran pertama yang pendek, yang diikuti beberapa sambaran pendek . Satu atau lebih sambaran pendek dapat diikuti oleh sambaran panjang.

1 dari 59


Proteksi terhadap petir – Bagian 1: Prinsip umum

SNI IEC 62305-1:2009

CATATAN Satu kilatan keatas terdiri dari sambaran pertama yang panjang dengan atau tanpa sambaran pendek berlapis berulang. Satu atau lebih sambaran pendek mungkin diikuti oleh sambaran yang panjang.

3.4 sambaran petir suatu luahan listrik dalam kilatan petir ke bumi 3.5 sambaran pendek bagian kilatan petir yang terkait ke suatu arus impuls CATATAN Gambar A.1).

Arus ini memiliki waktu ke setengah nilai T2 biasanya kurang dari 2 mdetik (lihat

3.6 sambaran panjang bagian dari kilatan petir yang terkait dengan arus kontinu CATATAN Durasi waktu Tpanjang (waktu dari 10 % nilai depan ke 10 % nilai ekor) dari arus yang kontinyu adalah secara spesifik lebih dari 2 mdtk dan kurang dari 1 detik (lihat Gambar A.2)

3.7 sambaran berulang kilatan petir terdiri rata-rata 3-4 sambaran, dengan interval waktu biasanya antara petir sekitar 50 milidetik CATATAN Kejadian dengan sambaran sampai beberapa lusin dengan interval waktu antara petir dalam julat 10 milidetik sampai 250 milidetik telah terjadi.

3.8 titik sambaran titik sambaran petir ke bumi, atau obyek yang menonjol (misal struktur, SPP, pelayanan, pohon, dll) CATATAN

Titik sambaran petir mungkin lebih dari satu titik sambaran

3.9 arus petir i arus yang mengalir pada titik sambaran 3.10 nilai puncak I nilai maksimum arus petir 3.11 rata-rata kecuraman dari arus muka sambaran pendek laju rata-rata perubahan arus dalam interval waktu t2 – t1

2 dari 59


3.3 kilatan keatas sambaran kilat yang diawali oeh suatu hulu keatas dari struktur yang dibumikan ke awan

SNI IEC 62305-1:2009

3.12 waktu muka dari arus sambaran pendek T1 parameter sebenarnya ditetapkan sebesar 1,25 kali interval waktu antara dicapainya nilai puncak antara 10 % dan 90 % (lihat Gambar A.1) 3.13 arus sambaran pendek sebenarnya O1 titik perpotongan dengan sumbu waktu dari garis lurus yang ditarik melalui titik acuan 10% dan 90% pada arus sambaran muka (lihat Gambar A.1); hal ini didahului oleh 0,1 T1 yang saat itu arus mencapai 10% dari nilai puncak 3.14 waktu nilai paruh arus sambaran pendek T2 parameter sebenarnya didefinisikan sebagai interval waktu antara awal sebenarnya O1 dan sesaat sewaktu arus menurun ke separuh nilai puncak (lihat Gambar A.1) 3.15 durasi kilatan T waktu untuk arus petir mengalir pada titik sambaran 3.16 durasi arus sambaran panjang Tpanjang durasi waktu selama arus dalam sambaran panjang diantara 10% nilai puncak selama kenaikan arus yang kontinyu dan 10% dari nilai puncak selama penurunan arus yang kontinyu (lihat Gambar A.2) 3.17 muatan kilatan Qkilatan integral waktu dari arus petir untuk durasi kilatan petir keseluruhan 3.18 muatan sambaran pendek Qpendek integral waktu yang ada arus petir pada sambaran pendek 3.19 muatan sambaran panjang Qpanjang integral waktu yang ada arus petir pada sambaran panjang 3.20 enerji spesifik W/R integral waktu dari kwadrat arus petir untuk durasi seluruh kilatan CATATAN

Hal ini menunjukkan enerji yang hilang oleh arus petir dalam unit resistans. 3 dari 59


CATATAN Hal ini dituliskan dengan perbedaan i(t2) – i(t1) dari nilai arus pada permulaan dan pada akhir interval ini, dibagi dengan t2 – t1 (lihat Gambar A.1).

SNI IEC 62305-1:2009

CATATAN

Enerji spesifik dalam arus sambaran panjang diabaikan

3.22 obyek yang diproteksi struktur atau pelayanan yang diproteksi terhadap pengaruh petir 3.23 struktur yang diproteksi struktur yang memerlukan proteksi terhadap pengaruh petir ssuaistandar ini CATATAN

Struktur yang diproteksidapat juga sebagaibagian dari struktur yang lebih besar.

3.24 pelayanan yang diproteksi pelayanan yang terhubung dengan struktur yang memerlukan proteksi terhadap pengaruh petir yang sesuai dengan standar ini 3.25 kilatan petir pada obyek kilatan petir yang menyambar obyek yang akan diproteksi 3.26 kilatan petir dekat obyek kilatan petir yang menyambar dekat pada suatu obyek yang akan diproteksi yang dapat menyebabkan tegangan lebih yang berbahaya 3.27 sistem kelistrikan siatem yang tergabung dalam komponen suplai tegangan rendah 3.28 sistem elektronik siatem yang tergabung dalam komponen elektronik yang peka seperti perlengkapan komunikasi, computer, sistem control dan instrumentasi, sistem radio dan instalasi elektronik daya 3.29 sistem internal sistem kelistrikan dan elektronik di dalam struktur 3.30 kerusakan fisik kerusakan suatu struktur (atau isinya) atau ke pelayanan karena pengaruh mekanis, termal, kimia dan ledakan dari petir 3.31 kecelakaan makhluk hidup kecelakaan ,termasuk kehilangan nyawa, terhadap manusia atau hewan karena tegangan sentuh dan tegngan langkah yang disebabkan oleh petir

4 dari 59


3.21 enerji spesifik dari arus sambaran pendek waktu yang ada dari kwadrat arus petir untuk durasi sambaran pendek

SNI IEC 62305-1:2009

3.33 impuls elektromagnetik petir LEMP pengaruh elektromagnetik arus petir CATATAN diradiasikan.

Termasuk surja yang dihantar dan juga pengaruh impuls medan elektromagnetik yang

3.34 surja gelombang transien yang muncul seperti tegangan lebih dan/atau arus lebih yang disebabkan oleh impuls elektromagnetik petir (LEMP) CATATAN Surja yang disebabkan oleh impuls elektromagnetik petir (LEMP) dapat muncul dari (bagian) arus petir, dari pengaruh induksi pada intalasi tertutup dan sebagai sisa ancaman hilir dari gawai pelindung surja

3.35 daerah proteksi petir ZPP daerah dengan lingkungan elektromagnetik petir yang ditetapkan CATATAN Batas dari suatu daerah proteksi petir (ZPP) tidak perludibatasi secara fisik (misal dinding, lantai dan langit-langit)

3.36 resiko R nilai rata-rata kemungkinan rugi tahunan (manusia dan benda) karena petir, relatip terhadap nilai total (manusia dan benda) dari obyek yang diproteksi 3.37 resiko yang ditoleransi RT nilai maksimum dari resiko yang dapat ditoleransi untuk obyekyang diproteksi 3.38 tingkat proteksi petir TPP jumlah yang terkait untuk pengaturan nilai parameter arus yang relevan kepda kemungkinan nilai desain maksimum dan minimum yang terkait yang tidak dilampaui pada terjadinya petir alamiah CATATAN Tingkat proteksi petir digunakan untuk mendesain ukuran proteksi sesuai kepada parameterarus petir.

3.39 ukuran-ukuran proteksi ukuran-ukuran yang diterapkan pada obyek proteksi untuk mengurangi resiko

5 dari 59


3.32 kegagalan sistem kelistrikan dan elektronik kerusakan dari sistem kelistrikan dan elektronik karena impuls elektromagnetik petir (Lightning Electrmagnetic Impulse = LEMP)

SNI IEC 62305-1:2009

CATATAN

Hal ini terdiri dari sistem proteksi petir luar dan dalam.

3.41 sistem proteksi petir luar bagian dari sistem proteksi petir (SPP) terdiri dari suatu sistem terminasi-udara, sistem elektroda-turun dan suatu sistem terminasi-bumi 3.42 sistem proteksi petir dalam bagian dari sistem proteksi petir (SPP) terdiri dari ikatan ekipotensial petir dan/atau insulasi listrik dari sistem proteksi petir (SPP) luar 3.43 sistem terminasi-udara bagian dari suatu sistem proteksi petir (SPP) yang menggunakan elemen metal seperti batangan, elektroda mes atau kawat yang tergantung yng dimaksud untuk mencegat kilatan petir 3.44 sistem elektroda-turun bagian dari suatu sistem proteksi petir (SPP) luar yang dimaksud untuk menghantarkan arus petir dari sistem terminasi-udara ke sistem terminasi-bumi 3.45 sistem terminasi-bumi bagian dari suatu sistem proteksi petir (SPP) luar yang dimaksud untuk menghantarkan dan membubarkan arus petir ke bumi 3.46 bagian elektroda luar unsur metal yang dikembangkan masuk atau meninggalkan struktur yang diproteksi seperti pekerjaan pipa, unsur metal kabel, saluran metal, dll, yang dapat membawa bagian arus petir 3.47 ikatan ekipotensial petir Ikatan ke sistem proteksi petir (SPP) dari bagian metal yang terpisah, oleh sambungan elektroda langsung atau melalui gawai proteksi surja, untuk mengurangi beda potensial yang disebabkan arus petir 3.48 kawat pelindung kawat metal yang digunakan untuk mengurangi kerusakan fisik karena kilatan petir pada pelayanan 3.49 sistem pengukuran proteksi impuls elektromagnetik petir LEMP LPMS sistem lengkap pengukuran proteksi untuk sistem internal terhadap LEMP 6 dari 59


3.40 sistem proteksi petir SPP sistem lengkap yang digunakan untuk mengurangi kerusakan fisik karena kilatan petir ke struktur

SNI IEC 62305-1:2009

3.51 gawai proteksi surja GPS gawai yang dimaksud untuk membatasi tegangan lebih transien dan penyebaran arus surja Terdiri dari sekurang-kurangnya satu komponen tidak-linear 3.52 koordinasi proteksi gawai proteksi surja penyediaan gawai proteksi surja dipilih secara tepat, dikoordinasikan dan dipasang untuk mengurangi kegagalan sistem kelistrikan dan elektronik 3.53 tegangan keresistor impuls pengenal UW tegangan keresistor impuls ditetapkan oleh pabrikan untuk perlengkapan atau bagiannya, karakteristik yang menentukan kemampuan tahan dari insulasi terhadap tegangan lebih CATATAN Untuk tujuan standar ini, hanya tegangan keresistor diantara elektroda aktif dan bumi yang dipertimbangkan. (IEC 60664-1:2002)[ 1 ] 3

3.54 impedansi penbumian komersial perbandingan nilai puncak dari tegangan terminasi-bumi dan arus terminasi-bumi yang secara umum tidak terjadi bersamaan

4

Parameter arus petir

Parameter arus petir yang digunakan dalam dalamLampiran A.

seri IEC 62305 (SNI ……….) diberikan

Fungsi waktu dari arus petiryang digunakan untuk maksud analisis tujuan diberikan dalam Lampiran B. Informasi untuk simulasi arus petir untuk maksud pengujian diberikan dalam Lampiran C. Parameter dasar yang akan digunakan di laboratorium untuk mengsimulasi pengaruh petir pada komponen sistem proteksi petir (SPP) diberikan dalamLampiran D. Informasi tentang surja karena petir pada titik pemasangan yang berbeda diberikan pada Lampiran E.

5

Kerusakan karena petir

5.1 3

Kerusakan pada struktur

Acuan lihat daftar bacaan

7 dari 59


3.50 pelindung magnetic tapis tertutup, dari logam, seperti-jaring atau kontinu menutup obyek yang diproteksi, atau bagian dari padanya, yang digunakan untuk mengurangi kegagalan sistem kelistrikan dan elektronik

SNI IEC 62305-1:2009

5.1.1

Pengaruh petir pada struktur

Karakteristik utama dari struktur yang relevan pengaruh petir termasuk: -

-

-

-

konstruksi ( misal, kayu, batu bata, beton, beton tekan, konstruksi baja); fungsi (rumah tinggal, kantor, pertanian, gedung pertunjukkan, hotel, sekolah, rumah sakit, museum, gereja, mesjid, penjara, mal, bank, pabrik, kawasan industri, arena olah raga); penghuni dan isinya (manusia dan binatang, tersedianya bahan mudah terbsumber dan yang tidak mudah terbsumber, bahan peledakdan bukan peledak, sistem kelistrikan dan elektronika dengan tegangan keresistor rendah atau tinggi); layanan yang terhubung ( jaringan daya,jaringan telekomunikasi, jaringan pipa); tindakan yang ada atau yang dilengkapi dengan proteksi (misal, tindakan proteksi untuk menurunkan kerusakan fisik dan bahaya kehidupan, tindakan proteksi untuk menurunkan kegagalan sistem internal); skala meluasnya bahaya (struktur dengan kesulitan jalan penyelamatan atau pada struktur dengan kepanikan dapat terjadi, struktur yang berbahaya kepada sekitar, struktur yang berbahaya kepada lingkungan).

Tabel 1, berisi pengaruh petir pada bermacam-macam jenis struktur. Tabel 1 - Pengaruh petir pada bermacam struktur Jenis struktur sesuai fungsi dan/atau isinya Rumah tinggal

Struktur peternakan

Gedung pertunjukkan Hotel Sekolah Mal Arena olah raga Bank Perusahaan asuransi Perusahaan komersil,dll Rumah sakit Rumah perawatan Penjara Industri Musium dan situs purbakala Gereja Mesjid Tempat ibadah Kuil Pura Telekomunikasi Pusat pembangkit daya Pabrik petasan, mercon Pabrik bahan peledak

Pengaruh petir Instalasi listrik dapat dadal, kebsumberan dan kerusakan bahan Kerusakan biasanya terbatas pada benda yang tersambar langsung atau terkena jalur arus petir. Kegagalan perlengkapan listrik dan elektornik dan sistem yang terpasang (misal, TV, computer, modem, telepon dst) Resiko pertama dari kebsumberan dan bahaya tegangan langkah dan kerusakan bahan. Resiko kedua karena hilangnya daya listrik, dan bahaya kehidupan ternak karena kegagalan ventilasi dan sistem penyuplai makanan, dst. Kerusakan pada instalasilistrik (misal, listrik untuk penerangan) yang dapat menimbulkan kepanikan. Kegagalan peringatan kebsumberan yang menyebabkan kelambatan tindakan pemadaman kebsumberan Seperti di atas, ditambah masalah yang menyebabkan hilangnya komunikasi, kegagalan computer dan kehilangan data Seperti di atas, ditambah masalah manusia yang sedang dalam perawatan intensif, dan kesulitan pertolongan kepada manusia yang tidak dapat bergerak Pengaruh tambahan tergantung isi pabrik, dari yang kecil sampai kerusakan yang besar dan hilangnya produksi Hilangnya warisan budaya yang tidak dapat diganti

Hilangnya pelayanan umum Konsekuensi kebsumberan dan ledakan pada pabrik dan sekitarnya

8 dari 59


Pengaruh petirpada struktur dapat menyebabkan kerusakan pada struktur itu sendiri dan kepada penghuni dan isinya, termasuk kegagalan sistem internalnya. Kerusakan dan kegagalan dapat juga meluas ke sekitar struktur dan bahkan menyangkut lingkungan berbahaya. Skala perluasannya tergantung kepada karakteristik struktur dan karakteristik kilatan petir.

SNI IEC 62305-1:2009

Pabrik kimia Kilang minyak Pembangkit Nuklir Laboratorium biokimia pabrik

5.1.2

Kebsumberan dan pabrik tidak berfungsi dengan akibat-akibat yang mengganggu terhadap lingkungan setempat maupun menyeluruh dan

Sumber dan jenis kerusakan pada struktur

Arus pertir adalah sumber kerusakan. Situasi berikut ini harus diperhitungkan, tergantung pada posisi titik sambaran kepada struktur: -

S1: sambaran ke struktur; S2: sambaran dekat struktur; S3: sambaran ke pelayanan yang terhubung ke struktur; S4: sambaran dekat pelayanan yang terhubung ke struktur.

Sambaran ke struktur dapat menyebabkan: -

kerusakan mekanik langsung, kebsumberan dan/atau ledakan karena plasmabusur panas petir itu sendiri, karena arus yang dihasilkan dalam pemanasan resistans konduktor (panas konduktor berlebih), atau karena muatan yang dihasilkan dalam erosi busur (leburan logam); - kebsumberan dan/atau ledakan yang dipicu oleh percikan yang disebabkan oleh tegangan lebih yang dihasilkan dari kopel bersifat resistif dan induktif dan bagian yang dialiri arus petir; - kecelakaan terhadap manusia karena tegangan langkah dan sentuh yang dihasilkan dari kopel sifat resistif dan induktif; - kegagalan atau tidak berfungsinya sistem internal karena impuls elektromagnetik petir (LEMP). Sambaran dekat struktur dapat menyebabkan: -

kegagalan atau tidak berfungsinya sistem internal karena impuls elektromagnetik petir (LEMP)

Sambaran ke pelayanan yang terhubung ke struktur dapat menyebabkan: -

kebsumberan dan/atau ledakan yang dipicu oleh percikan yang disebabkan oleh tegangan lebih dan arus petir mengalir melalui pelayanan yang terhubung; kecelakaan terhadap manusia karena tegangan sentuh di dalam struktur yang disebabkan oleh arus petir yang mengalir melalui pelayanan yang terhubung; kegagalan atau tidak berfungsinya sistem internal karena tegangan lebih terjadi pada jaringan yang terhubung dan disalurkan ke struktur.

Sambaran dekat pelayanan yang terhubung ke struktur dapat menyebabkan: -

kegagalan atau tidak berfungsinya sistem internal karena tegangan lebih diinduksikan pada jaringan yang terhubung dan disalurkan ke struktur.

CATATAN 1 Tidak berfungsinya sistem internal tidak dicakup dalam standar ini. Acuan sebaiknya dibuat ke IEC 610000 -4 – 5 [2]. CATATAN 2 Hanya percikan yang membawa arus petir (total atau sebagian) dianggap mampu untuk memicu kebsumberan.

9 dari 59


Tabel 1 – (lanjutan)

SNI IEC 62305-1:2009

Kesimpulannya, petir dapat menyebabkan tiga dasar kerusakan: -

D1: kecelakaan makhluk hidup karena tegangan sentuh dan langkah; D2: kerusakan fisik ( kebsumberan, ledakan, kerusakan mekanik, pelepasan bahan kimia) karena pengaruh arus petir termasuk timbulnya percikan; D3: kegagalan atau tidak berfungsinya sistem internal karena impuls elektromagnetik petir (LEMP).

5.2

Kerusakan pada suatu pelayanan

Petir yang mempengaruhi pelayanan dapat menyebabkan kerusakan benda-benda fisik itu sendiri (jaringan atau pipa) yang digunakan dalam pelayanan, maupun perlengkapan listrikdan elektronik yang terhubung. CATATAN Pelayanan yang dipertimbangkan adalah hubungan fisik antara: - Rumah Sambung Telkom (RST) dan struktur pengguna atau dua Rumah Sambung Telkom (RST) atau dua struktur pengguna, untukjaringan telekomunikasi, - Rumah Sambung Telkom (RST) atau struktur pengguna dan titik-titik distribusi, atau dua titik distribusi untuk jaringan telekomunikasi, - Gardu induk tegangan tinggi dan struktur pengguna, untuk jaringan daya, - Gardu distribusi utama dan struktur pengguna, untuk pipa-pipa.

Luasnya perusakan ini tergantung pada karakteristik pelayanan, pada jenis dan jangkauan sistem listrik dan elektronik dan pada karakteristik kilat petir. 5.2.1

Pengaruh petir pada pelayanan

Karakteristik utama dari pelayanan yang relevan terhadap pengaruh petir termasuk: -

Konstruksi (jaringan : saluran udara, bawah bumi, bertapis, tidak bertapis, serat optic; pipa: di atas bumi, tertanam, logam, plastic); Data konstruksi (konstruksi, isi, dimensi, lokasi); Fungsi (jaringan telekomunikasi, jaringan daya listrik, jaringan pipa); tindakan yang ada atau yang dilengkapi dengan proteksi (misal, kawat pelindung, gawai proteksi surja (GPS), jalur rdudansi, sistem penyimpanan cairan, pembangkitan, sistem daya tidak terputus UPS). Tabel 2 - Pengaruh petir pada berbagai jenis pelayanan Jenis pelayanan Jaringan telekomunkasi

Jaringan daya listrik

Pipa air

Pipa gas Pipa bahan baker

Efek petir Kerusakan mekanis jaringan, meleburnya tapis dan konduktor, timbulnya kebocoran insulasi kabel dan pelengkapan yang menyebabkan kegagalan utama dengan kehilangan layanan Kegagalan berikutnya pada kabel serat optic dengan kerusakan kabel tetapi tanpa kehilangan layanan Kerusakan insulator jaringan tegangan rendah, dadalnya insulasi jaringan kabel, tembusnya insulasi pelengkapan jaringan dan transformator, dengan konsekuensi hilangnya layanan Kerusakan perlengkapan listrik dan perlengkapan control elektronik yang cenderung menyebabkan hilangnya layanan Dadalnya gasket flashes arus logam dapat menimbulkan api dan/atau ledakan Kerusakan perlengkapan listrik dan perlengkapan control elektronik yang cenderung menyebabkan hilangnya layanan

10 dari 59


CATATAN 3 Sambaran petir, langsung ke atau dekat ke jaringan pipa, tidak menyebabkan kerusakan struktur, asalkan semua terikat pada batang ekipotensial dari struktur (lihat IEC 62305-3).

SNI IEC 62305-1:2009

Sumber dan jenis kerusakan pada suatu pelayanan

Arus adalah sumber kerusakan. Situasi berikut ini harus diperhitungkan, tergantung pada posisi titik sambaran kepada struktur: -

S1: sambaran ke struktur yang tersedia; S3: sambaran ke pelayanan yang terhubung ke struktur; S4: sambaran dekat pelayanan yang terhubung ke struktur.

Sambaran ke struktur yang tersedia dapat menyebabkan: -

Meleburnya kawat logam dan tapis kabel karena sebagian dari arus petir mengalir ke pelayanan ( dihasilkan dari pemanasan sifat resistans); Tembusnya insulasi jaringan dan perlengkapan yang terhubung (karena adanya kopel sifat resistans); Dadalnya gasket non-logam pada flens pipa, maupun gasket pada insulasi sambungan.

CATATAN 1 Kabel serat optic tanpa konduktor logam tidak dipengaruhi oleh sambaran petir pada struktur yang tersedia.

Sambaran ke pelayanan yang terhubung ke struktur dapat menyebabkan: -

-

Segera kerusakan mekanik kawat logam atau pemipaan karena gaya elektrodinamik atau efek pemanasan yang disebabkan oleh arus petir (tembusnya dan/atau leburnya kawat logam, tapis atau pemipaan), dank arena panas busur plasma petir itu sendiri (dadalnya tutup plastik pelindung); Segera kerusakan listrik jaringan (tembusnya insulasi) dan perlengkapan yang tersambung; Dadalnya pipa logam tipis di udara dan gasket non-logam pada flens, dengan konsekuensi dapat menimbulkan api dan ledakan tergantung pada sifat alami cairan yang dialirkan.

Sambaran dekat pelayanan yang terhubung ke struktur dapat menyebabkan: -

Tembusnya insulasi jaringan danperlengkapan yang tersambung karena kopling induksi (tegangan lebih induksi). CATATAN 2 bumi.

Kabel serat optiktanpa konduktorlogam tidak dipengaruhi oleh sambaran petir ke

Sebagai hasilnya, petir dapat menyebabkan dua jenis dasar kerusakan: 5.3

D2 : kerusakan fisik (api, ledakan, kerusakan mekanis, kimia terurai) karena efek termal arus petir D3 : kegagalan sistem listrik dan elektronik karena tegangan lebih. Jenis kehilangan

Setiap jenis kerusakan, tersendiri atau berkombinasidengan yang lain, dapat menghasilkan konsekwensi rugi yang berbeda dariobyek yang di proteksi. Jenis kerugian dapat timbul tergantung karakteristik obyek itu sendiri. Untuk tujuan standar ini, dibahas jenis kehilangan berikut: -

L1 : kehilangan hidup manusia; 11 dari 59


5.2.2

SNI IEC 62305-1:2009

L2 : kehilangan layanan ke masyarakat; L3 : kehilangan warisan budaya; L4 : kehlangan nilai ekonomis (struktur dan isinya, layanan dan kehilangan kegiatan).

Kehilangan jenis L1, L2 dan L3 dimaksudkan sebagai kehilangan nilai sosial, sedangkan kehilangan L4 dimaksudkan kehilangan ekonomis mutlak. Kehilangan yang dapat terjadi pada struktur adalah sebagai berikut: - L1 : kehilangan hidup manusia; - L2 : kehilangan layanan ke masyarakat; - L3 : kehilangan warisan budaya; - L4 : kehilangan nilai ekonomis (struktur dan isinya). Kehilangan yang terdapat pada layanan adalahsebagai berikut: - L2 : kehilangan layanan ke masyarakat; - L4 : kehilangan nilai ekonomis ( layanan dan kehilangan kegiatan). CATATAN

Dalam pelayanan kehilangan hidup manusia tidak dibahas dalam standar ini.

Hubungan antara sumber kerusakan, jenis kerusakan dan kehilangan dilaporkan dalam Tabel 3 untuk struktur dan dalamTabel 4 untuk pelayanan. Tabel 3 - Kerusakan dan kehilangan dalam suatu struktur menurut titik sambaran petir yang berbeda Sumber kerusakan

Jenis kerusakan

Jenis kehilangan

Struktur

S1

D1 D2 D3

L1, L4’’ L1, L2, L3, L4 L1’’, L2, L4

Dekat dengan struktur

S2

D3

L1’, L2, L4

Pelayanan yang terhubung ke struktur

S3

D1 D2 D3

L1, L4’’ L1, L2, L3, L4 L1’, L2, L4

Dekat pelayanan

S4

D3

L1’, L2, L4

Titik sambaran

‘ Hanya untuk struktur dengan resiko peledakan dan untuk rumah sakit atau struktu lainnya dengan kegagalan sistem internal segera membahayakan hidupmanusia. ‘’ Hanya untuk tempat-tempat yang memungkinkan hewan dapat hilang.

12 dari 59


-

SNI IEC 62305-1:2009

Titik sambaran Pelayanan Dekat dengan pelayanan Struktur yang tersedia

Sumber kerusakan S3

Jenis kerusakan D2, D3

Jenis kehilangan

S4

D3

L2, L4

S1

D2, D3

Jenis kehilangan yang dihasilkan oleh bermacam-macam jenis kerusakan dan resiko yang terkait dilaporkan dalam Gambar 1.

Resiko 1) R1

Resiko R2

Kehilangan hidup manusia

Kehilangan pelayanan

Resiko 1) R3

Resiko R4

Kehilangan benda budaya

Kehilangan nilai ekonomi

Jenis kehilangan

Kecelakaan makhluk hidup Jenis kerusakan

1) 2) 3)

Kerusakan fisik

Kegagalan2) sistem listrik dan elektonik

Kerusakan fisik

Kegagalan sistem listrik dan elektronik

2)

Kerusakan fisik

Kecelakaan makhluk hidup

Kerusakan fisik

Kegagalan sistem listrik dan elektronik

Hanya untuk struktur Hanya untuk rumah sakit dan struktur lain dengan kegagalan sistem internalsegera membahayakan makhluk hidup Hanya untuk tempat-tempat yang hewan dapat hilang

Gambar 1 - Berbagai jenis kehilangan dan resiko yang terkait yang dihasilkan oleh perbedaan jenis kerusakan yang berbeda

6

Kebutuhan dan kelayakan ekonomis untuk proteksi petir

Kebutuhan untuk proteksi suatu obyek yang akan diproteksi dalam usaha mengurangi kehilangan nilai sosial L1, L2 dan L3 harus dievaluasi. Dalam usaha utuk mengevaluasi perlu atau tidak proteksi petir pada suatu obyek, pemeriksaan resiko sesuai dengan proedur IEC 62305-2 harus dibuat. Resiko berikut ini harus dipertimbangkan, terkait dengan jenis kehilangan yang dilaporkan pada 5.3: -

R1 : resiko kehilangan hidup manusia; R2 : resiko kehilangan pelayanan umum; R3 : resiko kehilangan warisan budaya;

Proteksi terhadap petir diperlukan jika resiko R (R1 sampai R3 ) lebih tinggi dibandingkan dengan tingkat yang ditoleransi RT. R > RT 13 dari 59


Tabel 4 - Kerusakan dan hilangnya layanan menurut perbedaan titik sambaran petir

SNI IEC 62305-1:2009

R RT Jika kehilangan lebih dari satu muncul dalam obyek yang diproteksi, kondisi R RT harus memuaskan untuk setiap jenis kehilangan (L1, L2 dan L3). Nilai resiko yang ditoleransi RT dimana petir dapat muncul mengakibatkan kehilangan unsur nilai sosial sebaiknya menjadi tanggung jawab badan nasional yang berkompeten. CATATAN 1 Suatu lembaga yang memiliki hak hukum dapat menetapkan keperluan proteksi petir untuk penerapan spesifik tanpa memerlukan penilaian resiko. Dalam hal ini, tingkat proteksi yang diperlukan ditetapkan oleh pihak yang berwenang. Dalam beberapa kasus, penilaian resiko dapat digunakan sebagai teknik tuntutan persyaratan ini. CATATAN 2 Informasi rinci pada penilaian resiko dan pada prosedur pemilihan tindakan proteksi dilaporkan dalam IEC 62305-2.

6.2

Kelayakan ekonomis dari proteksi petir

Disamping kebutuhan proteksi petir untuk obyek yang akan diproteksi, juga sangat berguna untuk mengevaluasi keuntungan ekonomis dari pengadaan tindakan proteksi dalam usaha mengurangi kehilangan ekonomis L4. Dalam hal ini, resiko R4 dari hilangnya nilai ekonomis sebaiknya diperiksa. Penilaian resiko R4 memungkinkan evaluasi biaya kehilangan ekonomis dengan dan tanpa penerapan tindakan proteksi. Proteksi petir adalah biaya yang efektif jika jumlah biaya CRL dari kerugian berikutnya dengan adanya tindakan proteksi dan biaya CPM dari tindakan proteksi lebih rendah dibanding biaya CL dari rugi-rugi total tanpa tindakan proteksi : CRL + CPM < CL CATATAN 62305-2.

7

Informasi rinci evaluasi kelayakan ekonomis dari proteksi petir dilaporkan dalam IEC

Tindakan proteksi

Tindakan proteksi dapat diterapkan dalam usaha menurunkan resiko sesuai jenis kerusakan. 7.1 Tindakan proteksi untuk menurunkan kecelakaan makhluk hidup karena tegangan sentuh dan langkah Tindakan proteksi yang mungkin, termasuk: -

insulasi yang cukup untuk bagian konduktif yang terbuka; ekipotensialisasi dengan menerapkan sistem penbumian jaring; pembatasan secara fisik dan pemberian tanda peringatan bahaya.

CATATAN 1

Ekipotensialisasi tidak efektif terhadaptegangan sentuh.

14 dari 59


Dalam hal ini, tindakan proteksi harus diambil dalam usaha menurunkan resiko R (R1 sampai R3 ) ke tingkat yang ditoleransi RT

SNI IEC 62305-1:2009

7.2

Tindakan proteksi untuk mengurangi kerusakan fisik

Tindakan proteksi yang mungkin, termasuk: a) untuk struktur -

sistem proteksi petir (SPP)

CATATAN 1 Pada pemasangan SPP, ekipotensial adalah tindakan yang penting untuk menurunkan bahaya kebsumberan dan bahaya kehidupan. Untuk lebih rinci lihat IEC 62305-3 (SNI……………..). CATATAN 2 Penyediaan pembatas berkembang dan merambatnya kebsumberan seperti ruang tahan api, pemadam api, hidran, alarmkebsumberan dan pemasangan pemadam kebsumberan, dapat menurunkan kerusakan fisik. CATATAN 3

Jalan penyelamatan yang dilindungi disiapkan untuk proteksi personil.

b) Untuk pelayanan -

kawat perisai

CATATAN 4 logam.

7.3

Untuk kabel yang ditanam, proteksi yang paling efektif dilakukan dengan dak

Tindakan proteksi untuk menurunkan kegagalan sistem listrik dan elektronik

Tindakan proteksi yang mungkin, termasuk: a) untuk struktur -

LEMP Sistem Tindakan Proteksi (STPL) terdiri dari tindakan berikut yang digunakan tersendiri atau gabungan: - tindakan penbumian dan pengikatan; - perisai magnetic; - rute jaringan; - “proteksi GPS yang terkoordinasi”

b) untuk pelayanan -

Gawai Proteksi Surja (GPS) pada tempat yang berbeda disepanjang jaringan dan pada terminal jaringan; perisai magnetic dari kabel.

CATATAN 1 Untuk kabel yang ditanam, proteksi yang paling efektif adalah dengan menyiapkan tapis logam yang kontinu dengan tebal yang sesuai. CATATAN 2 Rute lebih, perlengkapan redudansi, pembangkit daya otonom, supla daya tak terputus,sistem penyimpanan cairan, dan sistem deteksikegagalan otomatis adalah tindakan proteksi yang efektif untuk menurunkan kehilangan kegiatan pelayanan. CATATAN 3 Menaikkan tegangan keresistor insulasi perlengkapan dan kabel adalah tindakan proteksi yang efektif terhadap kegagalan karena tegangan lebih.

15 dari 59


CATATAN 2 Menaikkan resistivitas tanah di dalam permukaan dan di luar struktur dapat menurunkan bahaya kehidupan (lihat Ayat 8 dari IEC 62305-3).

SNI IEC 62305-1:2009

Pemilihan tindakan proteksi

Pemilihan tindakan proteksi yang paling sesuai harus dilakukan oleh perencana dan pemilik sesuai jenisdan jumlah tiap jenis kerusakan, dan sesuai dengan aspek teknik dan ekonomi dari tindakan proteksi yang berbeda. Kriteria penilaian resiko dan pemilihan tindakan proteksi yang sesuai diberikan pada IEC 62305-2 (SNI IEC 62305-2:2009) . Tindakan proteksi yang disiapkan adalah efektif asalkan memenuhi persyaratan standar yang relevan dan mampu untuk menahan stress yang diperkirakan pada tempat alat terpasang.

8

Kriteria dasar untuk proteksi struktur dan pelayanan

Suatu proteksi yang ideal untuk struktur dan pelayanan mencakup obyek yang akan diproteksi dengan penbumian dan pemasangan perisai yang kontinu dengan ketebalan yang sesuai, dan dengan menyiapkan ikatan yang sesuai, pada titik masuk ke perisai dari pelayananyang terhubung ke struktur. Hal ini akan mencegah penetrasi aruspetir dan medan elektromagnetik yang ada kedalam obyek yang diproteksi dan mencegah bahaya termal dan efek elektrodinamik arus, seperti percikan dan teganganlebih pada sistem internal. Dalam prakteknya, sering dan mungkin juga biaya efektif untuk meneruskan sedemikian panjang untuk menyiapkan penyiapan proteksi yang optimum. Kekurang kontinuitas perisai dan/atau ketebalan yang tidak sesuai memungkinkan arus petir memasuki perisai akan menyebabkan: -

kerusakan fisik dan bahaya kehidupan kegagalan sistem internal kegagalan pelayanan dan sistem yang berkesinambungan.

Tindakan proteksi yang diadopsi untuk menurunkan kerusakan sedemikian dan rugi-rugi terkait yang relevan, harus direncanakan untuk menetapkan parameter arus petir terhadap proteksi yang disyaratkan (tingkat proteksi petir). 8.1

Tingkat Proteksi Petir (SPP)

Untuk tujuan standar ini, dijelaskan ada empat tingkat proteksi petir (I sampai IV). Untuk setiap SPP parameter arus petir maksimum dan minimum ditetapkan. CATATAN 1 Proteksi terhadap petir dengan parameter aruspetir maksimum dan minimum melebihi yang relevan ke SPP I tidak dibahas dalam standar ini. CATATAN 2 Kemungkinan terjadi petir dengan parameter arus minimum ataumaksimum di luar julat nilai yang ditetapkan untuk SPP I adalah kurang dari 2 %.

Nilai maksimum parameter arus petir relevan kepada SPP I tidak akan terlampaui, dengan kemungkinan 99 %. Sesuai perbandingan polaritas yang diasumsikan (lihat Ayat A.2), nilai yang diambil dari sambaran positif akan mempunyai kemungkinan dibawah 10 %, sementara dari sambaran negatip akan tersisa dibawah 1 % (lihat Ayat A.3).

16 dari 59


7.4

SNI IEC 62305-1:2009

Nilai maksimum parameter arus petir untuktingkat proteksi petiryang berbeda diberikan dalam Tabel 5 dan digunakan untuk merencanakan komponen proteksi petir (misal, luas penampang konduktor, ketebalan lembar logam, kemampuan arus dari GPS (Gawai Proteksi Surja), pemisahan jarak terhdap percikan yang berbahaya) dan untuk menetapkan parameter uji untuk mensimulasi efek petir pada komponen sedemkian (lihat Lampiran D). Nilai minimum amplitudo arus petir untuk SPP yang berbeda digunakan untuk mengatur jarijaru putar lingkaran (lihat Ayat A.4) dalam usaha untuk menetapkan zone proteksi petir ZPP OB yang tidak dapat dicapai oleh sambaran langsung (lihat 8.2 dan Gambar2 dan 3). Nilai minimum dari parameter arus petir bersama dengan jari-jari putar lingkaran diberikan dalam Tabel 6. Halini digunakan untuk mengatur posisi sistem terminasi udara dan untuk mendapatkan zone proteksi petir ZPP OB (lihat 8.2). Tabel 5 - Nilai maksimum dari parameter petir berdasarkan dengan SPP

Parameter arus Arus puncak Short stroke charge Specific energy Time parameters

Sambaran petir pertama Simbol I Qshort W/R T1/T2

Unit kA C MJ/ȍ ȝs/ ȝs

I 200 100 10

Parameter arus Arus Puncak Average steepnees Parameter waktu

Simbol I di/dt T1/T2

Unit kA kA/ȝs ȝs/ ȝs

I 50 200

Parameter arus Long stroke charge Parameter waktu

Simbol Qlong Tlong

Unit C s

I 200

Parameter arus Flash charge

Simbol Qflash

Unit C

I 300

17 dari 59

SPP II 150 75 5,6 10 / 350 SPP II 37,5 150 0,25 / 100 SPP II 150 0,5 SPP II 225

III

IV 100 50 2,5

III

IV 25 100

III

IV 100

III

IV 150


Nilai maksimum parameter aruspetir yang relevan untuk SPP I diturunkan sampai 75 % untuk SPP II dan 50 % terhadap SPP III dan IV ( linier untuk I, Q dan di/dt,tetapi pangkat dua untuk W/R). Parameter waktu tidak berubah.

SNI IEC 62305-1:2009

Struktur Sistem terminasi udara Sistem konduktor turun

S1 S2 S3

4

Terminasi sistem Pembumian

S4

5

Pelayanan masuk

r s

Sambaran ke struktur Sambaran dekat ke struktur Sambaran ke pelayanan yang terhubung ke struktur Sambaran dekat ke pelayanan yang terhubung ke struktur Jari-jari putar lingkaran Pemisah jarak terhadap percikan berbahaya

Permukaan bumi Pengikatan ekipotensial petir dengan menggunakan GPS Sambaran langsung, arus petir penuh ZPP OA ZPP OB ZPP 1

Kilat langsung, arus petir penuh Tidak ada kilat langsung, bagian arus petir atau induksi Tidak ada kilat langsung, arus petir terbatas atau induksi Volume diproteksi di dalam ZPP 1 harus mempunyai jarak pemisah s

Gambar 2 - ZPP ditentukan dengan suatu GPS ( IEC62305-3)

18 dari 59


1 2 3

SNI IEC 62305-1:2009

Struktur (perisai ZPP 1) Sistem terminasi udara Sistem konduktor turun

S1 S2 S3

4

Terminasi Sistem Pembumian

S4

5 6

Ruangan (perisai ZPP 2 ) Pelayanan terhubung ke struktur

r ds

Sambaran ke struktur Sambaran dekat ke struktur Sambaran ke pelayanan yang terhubung ke struktur Sambaran dekat ke pelayanan yang terhubung ke struktur jari-jari putar lingkaran Pemisah jarak terhadap medan magnit yang sangat tinggi

Permukaan bumi Pengikatan ekipotensial petir dengan menggunakan GPS

ZPP OA ZPP OB ZPP 1 ZPP 2

Kilat langsung, arus petir penuh, medan magnit penuh Tidak ada kilat langsung, bagian arus petir atau induksi, medan magnit penuh Tidak ada kilat langsung, petir terbatas atau arus induksi, medan magnit diredam Tidak ada kilat langsung, arus induksi, medan magnit selanjutnya diredam Volume diproteksi di dalam ZPP 1 dan ZPP 2 harus mempunyai jarak pemisah ds

Gambar 3 - ZPP ditentukan dengan tindakan proteksi terhadap IEP (Impuls Electromagnetic Petir) ( IEC62305-4)

19 dari 59


1 2 3

SNI IEC 62305-1:2009

Interception criteria Arus puncak minimum Rolling sphere radius

Simbol I r

Unit kA m

I 3 20

SPP II III 5 10 30 45

IV 16 60

Dari distribusistatistik yang diberikan pada Gambar A.5, pemberatan probabilitas dapat ditentukan bahwa parameter arus petir adalah lebih kecil dibanding nili maksimum dan masing-masing lebih besar disbanding nilai minimum yang ditetapkan untuk setiaptingkat proteksi (lihat Tabel 7).

Tabel 7 - Probabilitas pembatas parameter arus petir Probability that ligtning current parameters Are smaller than the maximum values defined in table 5 Are greater than the minimum values defined in table 6

I 0,99 0,99

SPP II III 0,98 0,97 0,97 0,91

IV 0,97 0,84

Tindakan proteksi yang ditentukan dalam IEC62305-3, IEC 62305-4 dan IEC 62305-5 adalah efektif terhadap petir dengan parameter di dalam julat yang didefinisikan sebagai asumsi SPP untuk desain oleh pengestimasian SPP. Karena itu, efisiensi tindakan proteksi diasumsikan sama dengan probabilitas dengan parameter arus petir di dalam julat. 8.2

Zona proteksi petir (ZPP)

Tindakan proteksi seperti SPP, kawat perisai, perisai magnetic, dan GPS menentukan zona proteksi petir (ZPP). Arah alir turun ZPP tindakan proteksi dicirikan dengan pengurangan yang besardari IEP dibanding dengan arah alir naik ZPP. Mengingat ancaman petir, ZPP berikut ditetapkan (lihat Gambar 2 dan 3): ZPP OA ZPP OB ZPP 1

ZPP 2,….,n

zone dengan ancaman karena sambaran petir langsung dan medan elektromagnetik petir penuh. Sistem internal dapat terkena arus surja petir penuh maupun sebahagian; zone yang diproteksi terhadap sambaran petir langsung tetapi dengan ancaman dan medan elektromagnetik petir penuh. Sistem internal dapat terkena arus surja petir penuh maupun sebahagian; zone dengan arus surja dibatasi oleh arus yang terbagi dan oleh GPS pada perbatasannya. Perisai yang renggang dapat memperkecil medan elektromagnetik petir; zone dengan arus surja lebih lanjut dibatasi oleh arus yang terbagi dan oleh penambahan GPS pada perbatasannya. Penambahan perisai yang renggang dapat digunakan untuk memperkecil lebih lanjut medan elektromagnetik petir;

20 dari 59


Tabel 6 - Nilai minimum parameter petir dan jari-jari putar lingkaran terkait dengan SPP

SNI IEC 62305-1:2009

Seperti peraturan umum untuk proteksi, obyek yang akan diproteksi harus dalam suatu ZPP dengan karakterisrik elektromagnetik sesuai dengan kemampuan obyek menahan stress yang menyebabkan kerusakan dapat dikurangi (kerusakan fisik, kegagalan sistem listrik dan elektronik karena tegangan lebih). CATATAN 2 Untuk kebanyakan sistem listrik dan elektronik dan peralatan, informasi tentang tingkat keresistor dapat disampaikanoleh pabrikan.

8.3

Proteksi struktur

8.3.1

Proteksi untuk menurunkan kerusakan fisik dan membahayakan kehidupan

Struktur yang akan diproteksi harus berada dalam suatu ZPP OB atau yang lebih tinggi. Hal ini dapat dicapai dengan sistem proteksi petir (SPP). Suatu SPP terdiri dari sistem proteksi petireksternal maupun internal (lihat Gambar 2). Fungsi SPP eksternal adalah: -

untuk mencegat sambaran petir ke struktur (dengan suatu sistem terminal udara), untuk meneruskan arus petir secara aman ke bumi (dengan sistem konduktor turun), untuk menyebarkannya ke dalam bumi (dengan sistem terminal bumi).

Fungsi dari SPP internal adalah untuk mencegah percikan yang berbahaya di dalam struktur, dengan menggunakan ikatan ekipotensial atau pemisah jarak, s , (dimaksud insulasi listrik) antara komponen SPP dan elemen internal elektroda listrik lain ke struktur. Empat kelas SPP (I, II, III dan IV) ditetapkan sebagai satuan aturan konstruksi, didasarkan kepada SPP yang terkait. Setiap satuan termasuk tingkat-ketergantungan (misal, jari-jari lingkaranputar, lebar jala-jala dst) dan tingkat-ketidak tergantungan (misal, luas melintang, bahan, dst) peraturan konstruksi. Dengan resistor jenis permukaan dari permukaan bumi, dan dari lantai di dalam struktur tidak cukup tinggi, bahaya kehidupan karena tegangan sentuh dan langkah diturunkan: -

-

di luar struktur, dengan insulasi bagian berelektroda yang terbuka, oleh pengekipotensilan bumi dengan menggunakan sistem penbumian jala-jala, dengan membuat peringatan dan dengan pembatasan fisik; di dalam struktur, dengan ikatan ekipotensial pelayanan di titik sambungan ke struktur.

SPP harus memenuhi persyaratan IEC 62305 -3. 8.3.2

Proteksi untuk menurunkan kegagalan sistem internal

Proteksi terhadap Pulse Elektromagnetik Petir (PEMP) untuk menurunkan resiko kegagalan sistem internal harus membatasi: -

tegangan lebih karena sambaran petir ke struktur yang dihasilkan dari kopling resistor dan induktif; tegangan lebih karena sambaran petir yang dekat ke struktur yang dihasilkan dari kopling induktif;

21 dari 59


CATATAN 1 Pada umumnya, lebih banyak jumlah suatu zone individu, parameter lingkungan elektromagnetik lebih rendah.

SNI IEC 62305-1:2009

-

tegangan lebih yang disalurkan melalui jaringan ke struktur karena sambaran ke atau dekat jaringan; medan magnetik yang terkopling langsung dengan sistem internal.

CATATAN Kegagalan peralatan karena medan elektromagnetik yang diradiasikan secara langsung kedalam perlengkapan diabaikan, asalkan peralatan memenuhi uji kekebalan dan emisi radiasi frekuensi radio yang ditetapkan oleh standar produk EMC (lihat IEC 62305-2 dan IEC 623054).

Sistem yang akan diproteksi harusditempatkan di dalam suatu ZPP 1 atau lebih tinggi. Hal inidicapai dengan menggunakan perisai magnetic yang mengurangi penginduksian medan magnetic dan/atau penjaluran kawat yang sesuai untuk menurunkan lingkaran penginduksian. Pengikatan harus disiapkan di perbatasan ZPP untuk bagian logam dan sistem yang melintasi perbatasan. Pengikatan ini dapat disempurnakan dengan menggunakan pengikatan konduktor atau , jika perlu, dengan gawai proteksi surja (GPS). Tindakan proteksi untuk ZPP harus sesuai dengan IEC 62305-4. Proteksi yang efektif terhadap tegangan lebih, yang menyebabkan kegagalan sistem internal, dapat juga dicapai dengan menggunakan “proteksi GPS yang terkoordinasi”, yang membatasi tegangan lebih dibawah impuls keresistor tegangandari sistem yang diproteksi. GPS harus dipilih dan dipasang sesuai persyaratan IEC 62305-4. 8.4

Proteksi pelayanan

Pelayanan yang akan diproteksi harus: -

-

di dalam suatu ZPP OB atau yang lebih tinggi untuk mengurangi kerusakan fisik. Hal ini dicapai dengan pemilihan jalur bawah bumi menggantikan jalur udara atau menggunakan kawat perisaidengan penempatan yang efektif sesuai karakteristik jaringan atau, dalam hal pipa, dengan menambah ketebalan pipa ke suatu nilai yang sesuai dan memastikan kontinuitas logam dari pipa; di dalam suatu ZPP 1 atau yang lebih tinggi untuk proteksi terhadap tegangan lebih yang menyebabkan kegagalan pelayanan. Hal ini dicapai dengan menurunkan tingkat teganganlebih yang diinduksikan oleh petir dengan menggunakan perisai magnetic kabel yang sesuai, mengalihkn arus lebih dan membatasi tegangan lebih dengan menggunakan GPS yang sesuai.

22 dari 59


-

SNI IEC 62305-1:2009


A.1

Sambaran petir ke bumi

Ada dua jenis sambaran: -

kilat turun diawali dengan pelapor yang menurun dari awan ke bumi; sambaran menaik yang diawali oleh suatu pelapor menaik dari suatu struktur yang dibumikan keawan.

Kebanyakan kilat turun terjadi pada daerah datar, dan ke struktur yang lebih rendah, untuk struktur yang terbuka dan/atau yang lebih tinggi kilat naik menjadi dominan. Dengan tinggiyang efektif, kemungkinan sambaran langsung ke struktur meningkat (lihat IEC 623052 Lampiran A) dan kondisi fisiknya berubah. Arus petir terdiri dari satu atau lebih sambaran yang berbeda: -

sambaran pendek dengan durasi lebih pendek dari 2 ms (Gambar A.1) sambaran panjang dengan durasi lebih dari2ms (lGambar A.2).

Keterangan: O1 awal semu I arus puncak T1 waktu muka T2 waktu ke nilai setengah Gambar A.1

Definisi parameter sambaran pendek (tipikal T2 < 2 mdet)

23 dari 59


Lampiran A (informatif)

SNI IEC 62305-1:2009

Gambar A.2

Definisi parameter sambaran panjang (tipikal 2 mdet T2 < Tpanjang < 1 det)

Perbedaan lanjut dari sambaran datang dari polaritasnya (positif atau negatif) dan dariposisinya selama sambaran (pertama, berikutnya, dan tumpangan). Komponen yang mungkin ditunjukkan dalam Gambar A.3 untuk kilat turun dan Gambar A.4 kilat naik.

Sambaran pendek pertama

Positif atau negatif


Bagian sambaran pendek

Negatif

Negatif

Gambar A.3 Komponen yang mungkin dari kilat turun (tipikal dalam daerah datar dan untuk struktur yang lebih rendah) 24 dari 59


Ketrangan: Tpanjang waktu durasi Qpanjang muatan sambaran panjang

SNI IEC 62305-1:2009

sambaran pendek sambaran panjang

sambaran panjang pertama



Sambaran pendek berikutnya

Negatif

Negatif

Sambaran pendek tunggal


Gambar A.4 Komponen yang mungkin dari sambaran menaik (tipikal ke terekspos dan/atau struktur yang lebih tinggi)

25 dari 59


sambaran pendek berlapis

SNI IEC 62305-1:2009

A.2


Parameter arus petir dalam standar ini didasarkan pada hasil data International Council on Large electrical Sistems (CIGRE) diberikan dalam Tabel A.1. Distribusi statistiknya dapat diasumsi mempunyai distribusi normal logaritma. Nilai rata-rata terkait ȝ dan penyebaran ılog diberikan dalam Tabel A.2 dan fungsi distribusi digambarkan dalam Gambar A.5. Dengan dasar ini, kemungkinan dari kejadian setiap nilai parameter dapat ditentukan. Perbandingan polaritas kilatan 10 % positip dan 90 % negatip diasumskani. Prbandingan polaritas adalah fungsi daerah. Jika informasi setempat tidak ada, perbandingan yang diberikan disinisebaiknya digunakan.

26 dari 59


Komponen tambahan dalam kilat naik adalah sambaran panjang pertama dengan atau tanpa sambaran pendek menumpang sampai berpuluh kali. Tetapi semua parameter sambaran pendek dari kilat naik adalah lebih kecil dibanding semua kiltan menurun. Muatan sambaran panjang yang lebih tinggi dari kilat naik belum dilaporkan. Karena itu, parameter arus petir dari kilat naik dianggap telah tercakup oleh nilai maksimum yang diberikan untuk kilat turun. Evaluasi yang lebih tepat dari parameter arus petir dan kaitan ketinggian dari kilat turun dan naik sedang dibahas.

SNI IEC 62305-1:2009

Parameter

Nilai ditentukan untuk SPP (Tingkat Proteksi Petir)

Nilai-nilai

95 %

50 %

5%

50

4(98%) 4,9

20(80%) 11,8

90 28,6

200

4,6

35

250

1,3 20 1,1 0,22

7,5 80 4,5 0,95

40 350 20 4

2

16

150

6 0,55

55 6

550 52

25

650

15 000

9,1 9,9

24,3 39,9

65 161,5

20

0,2

2,4

32

200

4,1

20,1

98,5

I (kA)

Qflash (C) 300 Qshort (C) 100 W/R (kJ/) 10 000 di/dtmax (kA/μs)

di/dt30/90 % (kA/μs) Qlong (C) tlong (s) Durasi muka (μs)

Tabel nilai parameter arus petir yang diambil dari CIGRE (Electra No. 41 atau No. 69*) [3], [4]

200 0,5 1,8 0,22

5,5 1,1

18 4,5

3,5

22

200

Durasi Sambaran

30 6,5

75 32

200 140

(μs)

25

230

2 000

7

33

150

0,15 31 14

13 180 85

1 100 900 500

Waktu interval (ms) Total durasi Kilat (ms)

CATATAN

Jenis sambaran

* sambaran pendek negatip pertama * sambaran bagian pendek berikutnya sambaran pendek positip pertama (tunggal) kilatan negatip kilatan positip pendek negatip pertama sambaran bagian pendek berikutnya sambaran pendek positip pertama (tunggal) * sambaran pendek negatip pertama * sambaran bagian pendek berikutnya sambaran pendek positip pertama (tunggal) pendek negatip pertama sambaran bagian pendek berikutnya sambaran pendek positip pertama (tunggal)

1A+1B 2

* sambaran bagian pendek berikutnya

15

Panjang Panjang * sambaran pendek negatip pertama * sambaran bagian pendek berikutnya sambaran pendek positip pertama (tunggal) * sambaran pendek negatip pertama * sambaran bagian pendek berikutnya sambaran pendek positip pertama (tunggal) sambaran pendek negatip berkali-kali kilatan negatip (semua) kilatan negatip (tanpa tunggal) kilatan positip

Nilai I = 4 kA dan I = 20 kA masing-masing terkait ke kemungkinan 98 % dan 80 %.

27 dari 59

Garis dalam Gambar A.5

3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14


Tabel A.1

SNI IEC 62305-1:2009

Parameter

I (kA)

Qflash (C) Qshort (C)

W/R (kJ/)

di/dtmax (kA/μs)

di/dt30/90 % (kA/μs) Qlong (C) tlong (s) Durasi muka (μs)

Nilai rata-rata ȝ

Penyeba ran ılog

(61,1) 33,.3 11,8

0,576 0,263 0,233

33,9

0,527

7,21 83,7 4,69 0,938

0,452 0,378 0,383 0,383

17,3

0,570

57,4 5,35

0,596 0,600

612

0,844

24,3 40,0

0,260 0,369

2,53

0,670

20,1

0,420

Jenis sambaran

* sambaran pendek negatip pertama (80 %) * sambaran pendek negatip pertama (80 %) * sambaran bagian pendek berikutnya sambaran pendek positip pertama (tunggal) kilatan negatip kilatan positip pendek negatip pertama sambaran bagian pendek berikutnya sambaran pendek positip pertama (tunggal) * sambaran pendek negatip pertama * sambaran bagian pendek berikutnya sambaran pendek positip pertama (tunggal) pendek negatip pertama sambaran bagian pendek berikutnya sambaran pendek positip pertama (tunggal)

1A 1B 2

* sambaran bagian pendek berikutnya

15

200 0,5 5,69 0,995

0,304 0,398

26,5

0,534

Durasi Sambaran

77,5 30,2

0,250 0,405

(μs)

224

0,578

32,4

0,405

sambaran pendek negatip berkali-kali

12,8 167 83,7

1,175 0,445 0,472

kilatan negatip (semua) kilatan negatip (tanpa tunggal) kilatan positip

Waktu interval (ms) Total durasi Kilat (ms)

Garis dalam Gambar A.5

Panjang Panjang * sambaran pendek negatip pertama * sambaran bagian pendek berikutnya sambaran pendek positip pertama (tunggal) * sambaran pendek negatip pertama * sambaran bagian pendek berikutnya sambaran pendek positip pertama (tunggal)

28 dari 59

3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14


Tabel A.2 Distribusi normal logaritma parameter arus petir – Nilai rata-rata ȝ dan penyebaran ılog dihitung dari nilai 95 % dan 5 % dari CIGRE (Electra No. 41 atau No. 69*) [3], [4]

Untuk penomoran kurva lihat Tabel A.1 dan A.2


29 dari 59

Gambar A.5 Distribusi frekuensi kumulatip dari parameter arus petir (garis-garis melalui nilai 95 % dan 5 % )

CATATAN

SNI IEC 62305-1:2009

SNI IEC 62305-1:2009

CATATAN Nilai parameter petir biasanya didapat dari pengukuran yang dilakukan pda obyek yang tinggi. Distribusi statistic dari nilai puncak arus petir diperkirakan yang tidak mempertimbangkan efek obyek tinggi juga tersedia dari sistem lokasi petir.

A.3

Penetapan parameter arus petir maksimum untuk SPP I

Efek mekanis dari petir terkait ke nilai puncak arus (I), dan ke enersi spesifik (W/R). Efek termal terkait ke enersi spesifik (W/R) dengan kopling sifat resistor juga termasuk dan ke muatan (Q) ketika percikan muncul pada instalasi. Tegangan lebih dan percikan yang berbahaya yang disebabakan oleh kopling induksi terkait ke kecuraman rata-rata ( di/dt) dari arus muka petir. Setiap parameter tunggal (I, Q , W/R dan di/dt ) cenderung mendominasi tiap kegagalan mekanis. Hal ini harus diperhitungkan dalam menentukan prosedur pengujian. A.3.1

Sambaran pendek pertama dan sambaran panjang

Nilai dari I, Q dan W/R yang terkait ke efek mekanis dan termal ditetapkan dari kilatan positip (sebab nilai 10% nya jarak lebih tinggi dibandingkan nilai 1 % kilatan negatip). Dari Gambar A.5 ( garis 3, 5, 8, 11 dan 14) nilai-nilai dengan kemungkinan dibawah10 % berikut dapat diambil: I Qkilatan Qpendek W/R di/dt

= = = = =

200 kA 300 C 100 C 10 MJ/ 20 kA/ȝ.detik

Untuk sambaran pendek pertama sesuai dengan Gambar A.1, nilai-nilai ini memberikan suatu perkiraan untuk waktu muka: T1 =I /( di/dt) = 10 ȝ.detik (T1 adalah tidak perlu diperhatikan) Untuk suatu penghilangan sambaran secara eksponen sial, rumus berikut untuk perkiraan nilai muatan dan energi berlaku (T1 << T2 ): Qpendek = (1/0,7). I. T2 W/R =(1/2).( 1/0,7). I2. T2 Rumusan ini, beserta dengan nilai yang diberikan di atas, dapat digunakan untuk perkiraannya pertama untuk nilai paruh: T2 = 350 ȝ.detik Untuk sambaran panjang, muatannya dapat dihitung pendekatannya dari: Qpanjang = Qkilatan - Qpendek

= 200 C

Durasi waktunya, sesuai Gambar A.2, dapat diestimasi dari durasi wakti kilatan: Tpanjang = 0,5 detik 30 dari 59


Seluruh nilai ditetapkan untuk SPP yang diberikan dalam standar ini terkait dengan kilatan menurun dan menaik.

SNI IEC 62305-1:2009

Sambaran pendek berikutnya

Nilai maksimum kecuramanan rata-rata di/dt yang terkait ke percikan yang berbahaya disebabkan oleh kopling induksi ditentukan dari sambaran pendek berikutnya dari kilatan negatip ( sebab nilai 1 % nya ljauh ebih besar dibandingkan dengan 1 % nilai kilatan positip). Dari Gambar A.5 (garis 2 dan 15) nilai-nilaiberikut dengan kemungkinan dibawah 1 % berikut dapat diambil: I di/dt

= =

50 kA 200 kA/ȝ.detik

Untuk sambaran pendek berikutnya sesuai Gambar A.1 niali-nilai ini memberikan perkiraan pertama untuk waktu muka : T1 =I /( di/dt) = 0,25 ȝ.detik Waktu ke nilai paruh dapat diestimasi dari durasi sambaran pendek negatip berikutnya : T2

= 100 ȝ.detik (T2 tidak perlu diperhatikan).

A.4

Penetapan parameter arus petir minimum

Efisiensi pencegatan dari suatu SPP = Sistem Proteksi Petir tergantung kepada parameter arus petir minimum pada jari-jari bola gelinding terkait. Batas geometris daerah yang diproteksi terhadap kilatan petir langsung dapat ditentukan dengan menggunakan metode bola gelinding. Mengikuti medel geometric-elektrik, jari-jari bola gelinding r (jarak loncat akhir) adalah berkorelasi dengan nilai puncak dari arus sambaran pendek pertama.Di dalam laporan suatu gugus kerja IEEE [5], hubungannya diberikan sebagai berikut : r = 10. / 0,65

(A.1)

dengan r I

adalah jari-jari bola gelinding adalah arus puncak (kA)

Untuk jari-jari bola gelinding r yang diberikan dapat diasumsi bahwa semua kilatan dengan nilai puncak lebih tinggi dibanding nilai puncak minimum I akan dicegat oleh alam atau oleh terminasi udara. Karena itu, kemungkinan untuk nilai puncak negatip dan positip sambaran pertama dari Gambar A.5 (garis 1A dan 3) diasumsi menjadi mungkin tercegat. Dengan memperhitungkan rasio polaritas 10 % dan 90 % kilatan negatip, total kemungkinan tercegat dapat dihitung (lihat Tabel 7).

31 dari 59


A.3.2

SNI IEC 62305-1:2009

Fungsi waktu dari arus petir untuk tujuan analisis

Bentuk gelombang arus dari: -

sambaran pendek pertama 10/350 μ.dtk sambaranpendek berikutnya 0,25/100 μ.dtk

dapat didefinisikan sebagai berikut :

i

I (t / W )10 . . exp(t / W 2) k 1 (t / W )10

(B.1)

dengan I k t Ĳ1 Ĳ2

adalah arus puncak; adalah factor koreksi untuk arus puncak; adalah waktu; adalah konstanta waktu muka adalah konstanta waktu ekor

Untuk bentukgelombang arus dari sambaran pendek pertama dan sambaran pendek berikutnya untuk yang TPLP berbeda, parameter diberikan dalam Tabel B.1 sampai B.4.

Tabel B.1 Parameter I (kA) k

W 1 ( Ps ) W 2 ( Ps )

Parameter untuk Persamaan B.1

Sambaran pendek pertama SPP I II III-IV 200 150 100 0,93 0,93 0,93 19 19 19 485

485

485

32 dari 59

Sambaran pendek berikutnya TPP I II III-IV 50 37,5 25 0,993 0,993 0,993 0,454 0,454 0,454 143

143

143


Lampiran B (informatif)

SNI IEC 62305-1:2009

Gambar B.2 Bentuk gelombang arus ekor dari sambaran pendek pertama

33 dari 59


Gambar B.1 Bentuk gelombang kenaikan arus dari sambaran pendek pertama

SNI IEC 62305-1:2009

Gambar B.4 Bentuk gelombang arus ekor dari sambaran pendek berikutnya 34 dari 59


Gambar B.3 Bentuk gelombang kenaikan arus dari sambaran pendek mengikut

SNI IEC 62305-1:2009

1 2 3 4

Sambaran panjang Sambaran pendek pertama Sambaran pendek berikutnya Kurva lingkup

400 A 200 kA 50 kA

0,5 dtk 10/350 ȝ.dtk 0,25/100 ȝ.dtk

Gambar B.5 Kerapatan amplitudo arus petir sesuai SPP I

35 dari 59


Sambaran panjang dapat diuraikan oleh bentuk gelombang persegi dengan suatu arus ratarata I dan durasi Tpanjang sesuai dengan Tabel 5. Dari kurva analitik, dapat diperoleh kerapatan amplitudo arus petir (Gambar B.5).

SNI IEC 62305-1:2009

Simulasi arus petir untuk maksud pengujian

C.1

Umum

Bila suatu obyek disambar oleh petir, arus petir didistribusikan kedalam obyek. Saat pengujian komponen tindakan proteksi individu, hal ini harus diperhitungkan dengan memilih parameter uji yang sesuai untuk setiap komponen. Sampai disini, suatu sistem analisis harus dilakukan. C.2

Simulasi enersi spesifik dari sambaran pendek pertama dan muatan sambaran panjang

Parameter pengujian ditentukan dalam Tabel C.1 dan C.2 dan suatu contoh generator uji diberikan dalam Gambar C.1. Generator ini dapat untuk digunakan mensimulasi energi spesifik dari sambaran pendek pertama dikombinasikan dengan mutan sambaran panjang. Pengujian dapat digunakan untuk memeriksa integritas mekanis, kebebasan dari penyebaran panas merusak dan efek melebur. Parameter uji yang relevan untuk simulasi sambaran pendek pertama (arus puncak I, energi spesifik W/R, dan muatan Qs) diberikan dalam Tabel C.1. Parameter ini harus didapat dalam impuls yang sama. Hal ini dapat dicapai dengan suatu perkiraan penurunan arus secara eksponensial dengan T2 dalam julat 350 ȝ.dtk. Parameter uji yang relevan untuk simulasi sambaran panjang (muatan QI dan durasi T) diberikan dalam Tabel C.2. Tergantung kepada item uji dan kerusakan mekanis yang diperkirakan, pengujian untuk sambaran pendek pertama atau sambaran panjang dapat diterapkan secara tersendiri atau kombinasi, dengan sambaran panjang yang segera diikuti sambaran pendek pertama. Pengujian untuk busur melebur sebaiknya dilakukan dengan kedua polaritas.

Gambar C.1

Contoh generator uji untuk simulasi enersi spesifik dari sambaran pendek pertama dan muatan sambaran panjang 36 dari 59


Lampiran C (informatif)

SNI IEC 62305-1:2009

Parameter uji Arus puncak Muatan Qs Enersi spesifik W/R

(kA) (C) (MJ/)

Parameter uji dari sambaran pendek pertama I 200 100 10

SPP II 150 75 5,6

III – IV 100 50 2,5

Toleransi % ± 10 ± 20 ± 35

Tabel C.2 Parameter uji untuk sambaran panjang Parameter uji Muatan (C) Durasi (detik)

Qpanjang

I 200

TPP II 150

III - IV 100

Toleransi % ± 20

T

0,5

0,5

0,5

± 10

C.3 Simulasi kecuraman arus muka dari sambaran pendek Kecuraman arus menentukan tegangan induksi secara magnetis dalam loop yang terpasang dekat konduktor yang membawa arus petir. Kecuraman arus sambaran pendek didefinisikan kenaikan arus ǻi selama kenaikan waktu ǻt (Gambar C.2). Parameter uji yang relevan untuk simulasi kecuraman arus ini diberikan dalam Tabel C.3. Contoh generator uji diberikan pada Gambar C.3 dan C.4, ( yang dapat digunakan untuk simulasi kecuraman muka arus petir yang terkait dengan sambaran petir langsung). Simulasi dapat dilakukan untuk sambaran pendek pertama dan sambaran pendek berikutnya. CATATAN Simulasi ini mencakup kecuraman waktu muka dari sambaran pendek. Ekor arus tidak mempengaruhi jenis simulasi ini.

Simulasi sesuai Ayat C.3 dapat diterapkan secara independen atau dalam kombinasi dengan simulasi sesuai Ayat C.2. Untuk informasi lebih lanjut pada parameter uji yang mensimulasikan efek petir pada komponen SPP, lihat Lampiran D. Tabel C.3 Parameter uji sambaran pendek Parameter uji Sambaran pendek pertama ǻi (kA) ǻt (ȝ.detik) Sambaran pendek berikut ǻi (kA) ǻt (ȝ.detik)

I

TPP II

III – IV

Toleransi %

200 10

150 10

100 10

± 10 ± 20

50 0,25

37,5 0,25

25 0,25

± 10 ± 20

37 dari 59


Tabel C.1

SNI IEC 62305-1:2009

tegangan pemuatan 300 kV UL

Generator arus

CATATAN

Item uji

Nilai-nilai ini diterapkan untuk SPP I

Gambar C.3

Contoh generator uji untuk simulasi kecuraman muka sambaran pendek pertama untuk item uji yang besar

38 dari 59


Gambar C.2 – Definisi kecuraman arus sesuai dengan Tabel C.3

SNI IEC 62305-1:2009

Generator Marx

CATATAN

Nilai-nilai ini diterapkan untuk SPP I

Gambar C.4

Contoh generator uji untuk simulasi kecuraman muka sambaran pendek berikutnya untuk item uji yang besar

39 dari 59


tegangan pemuatan 300 kV UL

SNI IEC 62305-1:2009

Parameter uji yang efek petir pada komponen SPP

D.1

Umum

Lampiran D ini memberikan parameter dasar yang akan digunakan dalam laboratorium untuk simulasi efek petir. Lampiran ini mencakup semua komponen dari suatu SPP yang dibenahi ke seluruh atau bagian utama arus petir dan harus digunakan dalam kaitannya dengan standar yang menetapkan persyaratan dan pengujian untuk setiap komponen spesifik. CATATAN Parameter yang relevan pada aspek sistem (misal, untuk koordinasi gawai proteksi surja) tidak dibahas dalam lampiran ini.

D.2

Parameter arus yang relevan terhadap titik sambaran

Parameter arus petir yang memainkan peran penting dalam integritas fisik suatu SPP umumnya arus puncak I, muatan Q, enersi spesifik W/R, durasi T dan kecuraman rata-rata dari arus di/dt. Tiap parameter cenderung mendominasi kegagalan mekanis yang berbeda, sebagai yang dianalisis dibawah ini. Parameter arus yang dipertimbangkan untuk prngujian adalah kombinasi nilai-nilai ini, dipilih untuk mengwakili dalam laboratorium kegagalan mekanis sebenarnya dari bagian SPP yang diuji. Kriteria pemilihan kwantitas yang diberikan dalam Ayat D.5. Tabel D.1 sebagai rekaman nilai maksimum I, Q, W/R, T dan di/dt yang dipertimbangkan untuk pengujian, sebagai fungsi tingkat proteksi yang disyaratkan.

40 dari 59


Lampiran D (informatif)

SNI IEC 62305-1:2009

Komponen terminasi udara

terminasi udara dan konduktor turun

Masalah utama erosi pada titik penempatan (misal, lapisan logam tipis) pemanasan karena resistans

efek mekanis

komponen penghubung

terminasi bumi

Celah busur pada GPS

gugus resistor metaloksida pada GPS

efek kombinasi (termal, mekanikal dan busur api)

erosi pada titik penempatan

Parameter ancaman petir SPP I II III-IV SPP I II III-IV SPP I II III-IV SPP I II III-IV

SPP I II III-IV

efek kombinasi (termal, mekanikal dan busur api)

I II III-IV

efek enersi

SPP

efek dielektrik (denyar/retak)

SPP

I II III-IV SPP I II III-IV

Qlong C 200 150 100 W/R kJ/ 10 000 5 600 2 500 I kA 200 150 100 I kA 200 150 100

T < 1 s (apply Qlong in a single shot) T Apply W/R in an adiabatis configuration W/R kJ/ 10 000 5 600 2 500 W/R kJ/ 10 000 5 600 2 500

Qlong C 200 150 100

< 1 s (apply Qlong in a single shot)

I kA 200 150 100

Qshort C 100 75 50

Qshort C 100 75 50 I kA 200 150 100

CATATAN

Dimensioning with IEC 62305-3 render testing superfluous

<2 ms (apply I ans W/R in a single pulse)

T

W/R kJ/ 10 000 5 600 2 500

di/dt kA/ȝs 200 150 100

Dimensioning usually determined by mechanical/chemical aspects (corrosion etc.) Apply I, Qshort, and W/R in a single pulse (duration T<2 ms); apply ǻi/ǻt in a separate pulse

Both aspects need to be checked

T <2 ms (apply I in a single pulse)

41 dari 59

Separate tests can be considered


Tabel D.1 Ringkasan parameter ancaman petir yang akan dipertimbangkan dalam perhitungan nilai uji untuk komponen SPP yang berbeda dan untuk SPP yang berbeda

SNI IEC 62305-1:2009

Penyebaran arus

Parameter yang diberikan dalam Tabel D.3 adalah relevan untuk arus petir di titik sambaran. Kenyataannya, arus mengalir ke bumi melalui lebih dari satu jalan, sepert beberapa konduktor turun dan konduktor alami biasanya terdapat pada suatu SPP eksternal. Ditambahkan, layanan YANG LAIN biasanya masuk kedalam struktur yang di proteksi (pipa air dan gas, jaringan daya dan telekomunikasi dst). Untuk menentukan parameter arus sebenarnya yang mengalir dalam komponen spesifik dari suatu SPP, penyebaran arus diperhitungkan. Lebih disukai, amplitudo arus dan bentuk gelombang melaui komponen di tempat spesifik dari SPP harus dievaluasi. Jika suatu evaluasi individu tidak mungkin, parameter arus dapat diperiksa dengan menggunakan prosedur berikut. Untuk evaluasi penyebaran arus di dalam SPP eksternal, factor konfigurasi kC (lihat Lampiran C dari IEC 62305-3) dapat diterapkan. Faktor ini menyediakan suatu estimasi penyebaran arus petir yang mengalir dalam konduktor turun dari SPP eksternal yang berada dalam keadaan terburuk. Untuk mengevaluasi penyebaran arus yang muncul pada bagian elektroda eksternal dan pada jaringan daya dan telekomunikasi yang terhubung kepada struktur yang diproteksi, nilai pendekatan ke dan ke’ yang dipertimbangkan dalam Lampiran E dapat diterapkan. Pendekatan yang telah diuraikan di atas digunakan untuk mengevaluasi nilai puncak arus yang mengalir dalam satu jalur spesifik ke bumi. Perhitungan parameter lain dari arus dilakukan sebagai berikut : I p= kI Qp = kQ (W/R)p = k2 (W/R)

§ di · ¨¨ ¸¸ © dt ¹ p dengan xp x k kC ke, ke’

D.4 D.4.1

(D.1) (D.2) (D.3)

§d · k ¨¨ i ¸¸ © dt ¹

(D.4)

adalah nilai kwantitas yang dipertimbangkan (arus puncak I p, muatan Qp , enersi spesifik (W/R)p, kecuraman arus (di/dt)p ) relevan untuk jalur ke bumi “p”; adalah nilai kwantitas yang dipertimbangkan (arus puncak I p, muatan Qp , enersi spesifik (W/R)p, kecuraman arus (di/dt)p ) relevan untuk total arus petir. adalah factor penyebaran arus : adalah factor penyebaran arus untuk SPP eksternal (lihat Lampiran C dari IEC 62305-5); adalah factor penyebaran arus dalam bagian elektroda eksternal dan jaringan daya dan telekomunikasi yang measuk ke struktur yang diproteksi (lihat Lampiran E).

Efek arus petir menyebabkan kemungkinan kerusakan Efek termal

Efek termal yang terkait dengan arus petir adalah relevan terhadap pemanasan resistive yang disebabkan oleh sirkulasi dari arus listrik yang mengalir melalui resistans konduktor atau kedalam suatu SPP. Efek termal juga relevan ke panas yang dibangkitkan dalam sumber busur di titik pemasangan dan disemua bagian terisolasi dari suatu SPP yang ikut pembentukan busur (misal, celah percikan). 42 dari 59


D.3

SNI IEC 62305-1:2009

Pemanasan sifat resistive

Pemanasan sifat resistive bekerja disetiap komponen SPP membawa bagian besar dari arus petir. Luas penampang minimum dari konduktor harus cukup untuk mencegah terjadinya panas berlebih dari konduktor ke tingkat yang menimbulkan bahaya ke sekitarnya. Meskipun aspek termal sudah dibahas dalam D.4.1, keresistive mekanis dan criteria keresistive harus dipertimbangkan untuk bagian yang terekspos ke kondisi atmosfir dan/atai pengkaratan. Evaluasi pemanasan konduktor karena aliran arus petir kadang-kadang diperlukan ketika permasalahan muncul yang dapat menyebabkan resiko kecelakaan manusia dan kebsumberan atau kerusakan karena ledakan. Panduan diberikan dibawah ini untuk mengevaluasi kenaikan suhu konduktor yang terkena aliran arus petir. Suatu pendekatan analisis ditunjukkan sebagai berikut : Desipasi daya sesaat seperti panas pada konduktor karena arus listrik dinyatakan sebagai berikut : P(t) = i2 R

(D.5)

Enersi termal yang dibangkitkan oleh impuls petir lengkap adalah karena sifat ohm resistans dari jalur petir melalui komponen SPP dipertimbangkan, dikali dengan enersi spesifik dari impuls. Enersi ini dituliskan dalam satuan Joule (J) atau Watt/detik (W.dtk). W = R . i 2 . dt

(D.6)

Pada luahan petir, tinggi enersi spesifik fasa dari kilatan petir adalah sangat singkat dalam durasi untuk setiap panas yang dibangkitkan dalam struktur untuk dihilangkan secara signifikan. Fenomena ini dianggap sebagai adiabatis (tanpa kerugian panas). Suhu dari konduktor SPP dievaluasi sebagai berikut :

T T0

W º ª .D .U 0 » 1« 1» exp R2 D «« q .J .Cw » ¼ ¬

(D.7)

dengan ș-ș0 Į W/R ȡ0 q Ȗ Cw șs

kenaikan suhu konduktor (K); koefisien suhu dari resistans (1/K); enersi spesifik dari impuls arus; ohmik resistans spesifik dari konduktor pada suhu ruang (m); luas penampang konduktor (m2); kerapatan bahan (kg/m3); kapasitas termal (J/kgK); suhu lebur (°C).

Nilai karakteristik parameter fisik diberikan dalam Persamaan (D.7), untuk bahan berbeda yang digunakan dalam SPP direkam dalam Tabel D.2. Laporan Tabel D.3 adalah sebagai contoh penerapan persamaan ini, kenaikan suhu konduktor dibuat dengan bahan berbeda, sebagai fungsi W/R dan luas penampang konduktor.

43 dari 59


D.4.1.1

SNI IEC 62305-1:2009

Komponen kilatan petir yang paling relevan terhadap pemanasan mekanis ini adalah sambaran berulang yang pertama. Tabel D.2 – Karakteristik fisik dari bahan tipikal yang digunakan dalam komponen SPP Kuantitas

Bahan

ȇ0 (m) Į (1/K) J (kg/m )

Aluminium -9 29 10 -3 4,0 10 2 700

Baja lunak -9 120 10 -3 6,5 10 7 700

Tembaga -9 17,8 10 -3 3,92 10 8 920

Baja anti karat -9 0,7 10 -3 0,8 10 3 810

658

1 530

1 080

1 500

T s (°C) Cs (J/Kg) Cw (J/Kg) * Austenitic non magnetic

397 10 908

3

272 10 469

3

209 10 385

3

500

Tabel D.3 – Kenaikan suhu untuk konduktor dari bagian yang Berbeda sebagai fungsi W/R Seksi 2 mm

Bahan

Aluminium W/R MJ/ȍ 2,5 5,6 4 10 564 16 146 454 25 52 132 50 12 28 100 3 7 * Austenitic non magnetic

D.4.1.2

10 283 52 12

Baja lunak W/R MJ/ȍ 2,5 5,6 1 120 211 913 37 96 9 20

10 211 37

2,5 169 56 22 5 1

Tembaga W/R MJ/ȍ 5,6 542 143 51 12 3

10 309 98 22 5

Baja anti karat W/R MJ/ȍ 2,5 5,6 10 940 190 460 940 45 100 190

Kerusakan termal tempat pemasangan

Kerusakan termal tempat pemasangan dapat diteliti pada seluruh komponen suatu SPP ditempat munculnya busur, contoh sistem terminasi udara, celah busur, dst. Peleburan bahan dan erosi terjadi pada tempat pemasangan. Kenyataan, dalam daerah sumber busur terdapat masukan termal yang besar dari sumber busur itu sendiri, seperti terpusatnya pemanasan sifat ohm karena kerapatan arus yang tinggi. Sebagian besar enersi termal dibangkitkan pada atau sangat dekat kepermukaan logam. Panas yang segera dibangkitkan pada sumber busur diradiasikan atau hilang dalam leburan atau penguapan logam. Kelemahan proses ini terkait dengan amplitudo arus dan durasi. D.4.1.2.1

Umum

Beberapa model teoritis dibuat untuk perhitungan efek termal pada permukaan logam di tempat pemasangan kanal petir. Untuk kepentingan kemudahan, standar ini akan melaporkan hanya model tegangan jatuh anoda-atau-katoda. Penerapan model ini efektif 44 dari 59


Sambaran petir tipikal dicirikan oleh durasi sambaran pendek (waktu ke nilai paruh 100 μ.dtk) dan tinggi nilai arus puncak. Dalam keadaan ini, pengaruh efek kulit sebaiknya juga diperhitungkan. Namun, dalam banyak praktek yang terkait dengan komponen SPP, karakteristik bahan (permilibitas dinamis magnetic dari konduktor SPP) dan konfigurasi geometris (luas penampang konduktor SPP) menurunkan kontribusi efek kulit dalam kenaikan suhu konduktor sampai tingkat yang diabaikan.

SNI IEC 62305-1:2009

D.4.1.2.2

Model tegangan jatuh anoda-atau-katoda

Enersi masuk W pada sumber busur diasumsikan seperti yang diberikan oleh tegangan jatuh anoda/katoda ua,c dikali dengan muatan Q dari arus petir : W = ua,c idt = ua,cidt = ua,c. Q

(D.8)

Karena ua,c hamper konstan dalam julat arus yang dipertimbangkan, muatan arus petir (Q) adalah penyebab utama untuk konversi enersi di dalam sumber busur. Tegangan jatuh anoda-atau-katoda ua,c mempunyai tegangan puluhan volt. Pendekatan yang disederanakan mengasumsikan bahwa semua enersi yang dibangkitkan pada sumber busur digunakan hanya untuk peleburan. Persamaan (D.9) menggunakan asumsi ini tetapi akan membuat suatu estimasi berlebih dari volume yang melebur.

V

ua , cQ

J

.

1 Cw T s Tu cs

(D.9)

dengan V ua,c Q J Cw Ts Tu cs

adalah volume logam yang melebur (m3); tegangan jatuh anoda-atau-katoda (diasumsikan sebagai konstanta)(V); muatan arus petir (C); adalah kerapatan bahan (kg/m3); adalah kapasitas termal (J/kgK); adalah suhu lebur (°C); adalah suhu sekitar (°C); adalah panas tersimpan dari lebur (J/kg).

Niali-nilai karakteristik dari parameter fisik yang dilaporkan dalam persamaan ini, untuk bahan yang berbeda yang digunakan dalam suatu SPP dicatat dalam Tabel D.2. Pada dasarnya, muatan yang harus dipertimbangkan adalah jumlah muatan sambaran ulang dan arus petir yang kontinu. Pengalaman laboratorium menunjukkan bahwa efek sambaran berulang adalah kurang penting jika dibandingkan kepada efek arus yang kontinu. D.4.2

Efek mekanik

Efek mekanik yang disebabkan oleh arus petir tergantung kepada amplitudo dan durasi arus juga pada karakteristik elastis dari yang mempengaruhi struktur mekanik. Efek mekanik juga tergantung pada gaya gesek yang bekerja antara bagian SPP yang terkena dengan lainnya, jika ada.

45 dari 59


spesifik untuk kulit logam yang tipis. Di dalam semua kasus, akan memberikan hasil konserfatip sebagai dalil bahwa semua enersi yang diinjeksikan pada tempat pemasangan digunakan untuk meleburkan atau menguapkan bahan konduktor, dengan mengabaikan difusi panas di dalam logam. Model yang lain menjelaskan ketergantungan kerusakan tempat pemasangan petir pada durasi dari impuls arus.

SNI IEC 62305-1:2009

Interaksi magnetik

Gaya magnetic terjadi diantara dua konduktor elektroda arus atau, jika satu konduktor yang ada, membentuk sudut atau lup tertutup. Ketika arus mengalir melalui sirkit, amplitudo gaya elektrodinamik yang dibangkitkan pada bermacam posisi sirkit tergantung pada amplitudo arus petir dan konfigurasi geometric dari sirkit. Efek mekanik dari gaya-gaya ini, bagaimanapun, tidak tergantung hanya kepada amplitudonya tetapi juga kepada bentuk umum arus, durasi juga pada konfigurasi geometric pemasangan. D.4.2.1.1

Gaya elektrodinamik

Gaya elektrodinamik yang dibangkitkan oleh arus, I, yang mengalir kedalam konduktor yang mempunyai bagian yang parallel dan panjang l dan jarak d (panjang dan lup tertutup yang kecil), seperti digambar Gambar D.1, dapat diperkirakan dengan menggunakan persamaan : dengan F(t) I μ0 l d

adalah gaya elektrodinamik (N); adalah arus (A); adalah permibilitas magnetic dari ruang bebas (vakum) ( 4ʌ10-7 H/m); adalah panjang konduktor (m); adalah jarak antara bagian yang parallel lurus dari konduktor (m).

Gambar D.1 – Susunan umum dari dua konduktor untuk perhitungan gaya elektrodinamik Dalam suatu SPP contoh tipikal diberikan dengan susunan sudut simetris dari konduktor, yang membentuk sudut 90°, dengan jepitan diposisikan disekitar pojok seperti di Gambar D.2. Diagram stress untuk konfigurasi ini dilaporkan dalam Gambar D.3. Gaya sumbu pada konduktor mendatar cenderung menarik konduktor keluar dari jepitan. Nilai angka gaya sepanjang konduktor mendatar, dengan mempertimbangkan nilai arus puncak 100 kA dan panjang konduktor tegak 0,5 m, seperti Gambar D.4.

46 dari 59


D.4.2.1

SNI IEC 62305-1:2009

Gambar D.3 – Diagram stress untuk konfigurasi Gambar D.2

CATATAN

Nilai arus puncak 100 kA dan panjang konduktor vertical 0,5 m.

Gambar D.4 – Gaya per unit panjang sepanjang konduktor mendatar dari Gambar D.2

47 dari 59


Gambar CD.2 – Susunan konduktor tipikal dalam suatu SPP

SNI IEC 62305-1:2009

Efek gaya elektrodinamik

Dalam istilah amplitudo gaya yang diterapkan, nilai sesaat dari gaya elektrodinamik F(t) adalah sebanding dengan kuadrat arus sesaat I(t)2. Dalam istilah stress yang dibangkitkan di dalam struktur mekanik SPP, yang dinyatakan dengan perkalian deformasi elastis į(t) dan konstanta elastis k dari struktur SPP, dua efek sebaiknya dipertimbangkan. Frekuensi mekanik alami (terkait dengan sifat elastis struktur SPP) dan deformasi permanen dari struktur SPP (terkait dengan sifat plastiknya) adalah parameter yang paling penting. Selanjutnya, dalam banyak hal efek gaya gesek dalam struktur juga meruakan hal yang penting. Amplitudo dari getaran struktur elastis SPP, yang disebabkan oleh gaya elektrodinamik yang dibangkitkan oleh arus petir, dapat dievaluasi dengan menggunakan persamaan diferensial orde dua; factor kunci adalah rasio diantara durasi impuls arus dan periode osilasi mekanik alami dari struktur SPP. Kondisi tipikal yang ditemui dalam penerapan SPP terdiri dari periode osilasi alami dari struktur jauh lebih lama dibandingkan dengan gaya yang diterapkan (durasi impuls arus petir). Dalam hal ini stress mekanik maksimum terjadi setelah penghentian impuls arus dan memiliki nilai puncak tetap lebih rendah dibandingkan dengan gaya diterapkan. Dalam banyak hal, stress mekanik maksimum dapat diabaikan. Deformasi plastic terjadi ketika stres tarikan melampaui batas elastis dari bahan. Jika bahan struktur SPP dari bahan lunak, misalnya aluminium atau tembaga anil, gaya elektrodinamik dapat merubah bentuk konduktor pada sudut atau lup. Sebaiknya komponen direncanakan mampu terhadap gaya-gaya ini dan untuk menunjukkan pentingnya sifat elastis. Total gaya stress mekanik yang diterapkan kepada struktur SPP tergantung kepada integrasi waktu gaya diterapkan dan selanjutnya pada enersi spesifik terkait spesifik yang impuls arus. Juga tergantung kepada bentuk gelombang impuls arus dan durasinya (dibandingkan dengan periode osilasi alami struktur). Semua parameter yang berpengaruh ini harus diperhitungkan selama pengujian. D.4.2.2

Kerusakan gelombang kejut akustik

Dikala arus petir mengalir dalam suatu busur, suatu gelombang kejut dihasilkan. Keganasan kejut tergantung pada nilai puncak arus dan kecepatan pertambahan arus. Pada umumnya, kerusakan karena gelombang kejut akustik tidak besar pada bagian logam dari SPP, tetapi dapat menyebabkan kerusakan kepada unsur sekitar. D.4.2.3

Efek kombinasi

Dalam prakteknya, efek termal dan mekanik terjadi bersamaan. Jika pemanasan komponen bahan (batang, jepitan, dst) dapat melunakkan bahan, maka kerusakan yang lebih besar dapat terjadi. Dalam hal yang ekstrim, konduktor dapat lebih meledak dan menyebabkan kerusakan yang perlu dipertimbangkan pada struktur sekelilingnya. Jika penampang cukup untuk aman untuk mengatasi semua bagian, hanya integritas mekanik yang perlu diperiksa. D.4.3

Pebusuran

Secara umum, pebusuran menjadi hal yang penting hanya dalam lingkungan yang mudah terbsumber. Dalam banyak praktek, pebusuran tidak begitu penting untuk komponen SPP.

48 dari 59


D.4.2.1.2

SNI IEC 62305-1:2009

D.5

Komponen SPP, masalah yang relevan dan parameter uji

Sistem proteksi petir dibuat dari beberapa komponen yang berbeda, yang masing-masing mempunyai fungsi spesifik di dalam sistem. Sifat alami dari komponen dan stress spesifik yang akan dikenakan, memerlukan pertimbangan spesifik saat mengatur pengujian untuk memeriksa unjuk kerjanya. D.5.1

Terminasi udara

Efek pada sistem terminasi udara timbul dari efek mekanik dan termal (sebagaimana dibahas di dalam D.5.2, tetapi perlu dicatat bahwa proporsi yang tinggi dari arus petir akan mengalir dalam suatu elektroda terminasi udara yang tersambar) dan juga dalam beberapa kasus efek erosi busur, spesifiknya dalam sifat alami komponen SPP seperti logam tipis penutup (dengan kebocoran atau kenaikan suhu permukaan belakang luar dapat terjadi) dan elektroda yang tergantung. Untuk efek erosi busur, dua parameter uji utama harus dipertimbangkan: misal muatan dari arus durasi panjang dan durasinya. Muatan mempengaruhi enersi masuk pada sumber busur. Secara spesifik, sambaran dengan durasi panjang yang ada akan menjadi paling berbahaya untuk efek ini sedangkan untuk sambaran durasi pendek dapat diabaikan. Durasi arus memainkan peranan penting dalam fenomena transfer bahang ke bahan. Durasi arus yang diterapkan selama pengujian harus sebanding dengan sambaran durasi panjang (0,5 dtk sampai 1,0 detik). D.5.2

Elektroda turun

Efek pada elektroda turun yang disebabkan oleh petir dapat dibagi atas dua kategori besar: x Efek termal karena pemanasan sifat resistans; x Efek mekanis terkait dengan interaksi magnetik dengan arus petir dibagikan pada elektroda yang ditempatkan disekitar elektroda yang lain atau ketika arus berubah arah (lengkungan atau sambungan antara elektroda yang ditempatkan dengan suatu sudut terhadap yang lain). Dalam banyak hal kedua efek ini bekerja tidak tergantung dengan lainnya dan pengujian laboratorium yang terpisah dapat melaksanakan pemeriksaan masing-masing efek. Pendekatan ini dapat dipakai pada semua hal dengan pemanasan karena arus petir mengalir tidak merubah karakteristik mekanis secara menyolok. 49 dari 59


Ada dua jenis pebusuran dapat terjadi, misal pebusuran termal dan pebusuran tegangan. Pebusuran termal terjadi dikala arus yang sangat tinggi mengalir ke sambungan antara dua bahan elektroda. Kebanyakn pebusuran termal terjadi didekat ujung bagian dalam sambungan jika gaya sambungan antar muka sangat rendah; karena terutama kerapatan arus yang tinggi dan ketidak cukupan gaya antar muka. Intensitas pebusuran termal terkait kepada enersi spesifik dan karena itu, tahapan yang paling kritis dari petir adalah sambaran ulang pertama. Terjadi pebusuran tegangan dengan penekanan arus ke jalur berbelit, misalnya di dalam sambungan jika tegangan yang diinduksikan di dalam lup yang sedemikian melebihi besar tegangan tembus diantara bagian-bagian lohgam. Tegangan yang diinduksikan adalah proporsional kepada swa induktansi dikali dengan kecuraman arus petir. Komponen yang paling kritis untuk tegangan pebusuran adalah sambaran negatip berikutnya.

SNI IEC 62305-1:2009

Pemanasan sifat resistans

Perhitungan dan pengukuran yang dikaitkan kepada pemanasan elektroda dengan luas penampang yang berbeda dan bahan karena arus petir mengalir disepanjang elektroda telah diterbitkan oleh beberapa penulis. Hasil utama dalam istilah dan rumusan diringkaskan dalam D.4.1.1. Secara umum, tidak diperlukan uji laboratorium, untuk memeriksa sifat elektroda ditinjau kepada kenaikan suhu. Di dalam semua kasus yang memerlukan uji laboratorium, pertimbangan berikut harus diperhitungkan. Parameter uji utama yang harus dipertimbangkan dalam hal ini adalah enersi spesifik dan durasi arus impuls. Enersi spesifik yang mempengaruhi kenaikan suhu akibat pemanasan Joule yang disebabkan oleh arus petir mengalir. Nilai dalam angka yang harus dipertimbangkan adalah yang relevan dengan sambaran pertama. Data konservatip didapat dengan menganggap sambaran positip. Durasi arus impuls mempunyai pengaruh yang menentukan pada proses perubahan panas dengan meninjau kondisi suhu sekitar elektroda. Dalam banyak kasus, durasi arus impuls begitu singkat sehingga proses pemanasan dianggap adiabatis. D.5.2.2

Efek mekanis

Sebagaimana dibahas di dalam D.4.2.1, interaksi mekanik dibangkitkan diantara elektroda yang membawa arus petir. Gaya tersebut adalah berbanding lurus dengan perkalian arus yang mengalir dalam elektroda (atau dengan kuadrat arus jika elektroda tertekuk tunggal dipertimbangkan) dan adalah berbanding terbalik dengan jarak antara elektroda. Keadaan biasa dimana efek yang terlihat dapat terjadi jika elektroda berbentuk lup atau tertekuk. Ketika elektroda yang demikian membawa arus petir, hal itu akan terkena gaya mekanis yang berusaha melebarkan lup dan untuk meluruskan sudut dan menekuk keluar. Besar gaya ini adalah proporsional kepada kuadrat amplitudo arus. Pembedaan nyata harus dilakukan, betapapun, antara gaya elektrodinamik, yang proporsional dengan kuadrat amplitudo arus, dan stress terkait yang tergantung kepada karakteristik elastis dari mekanik struktur SPP. Untuk struktur SPP dengan frekuensi alami yang relatip rendah, stress yang dibangkitkan dalam struktur SPP akan dipertimbangkan lebih rendah disbanding dengan gaya elektrodinamik. Dalam hal ini, tidak perlu uji laboratorium untuk memeriksa sifat mekanis elektroda yang tertekuk siku-siku asalkan luas penampang dari persyaratan dipenuhi. Dalam semua kasus yang memerlukan uji laboratorium (spesifiknya untuk bahan lunak), pertimbangan berikut harus diperhitungkan. Tiga parameter sambaran ulang pertama harus dipertimbangkan: durasi, enersi spesifik arus impuls dan, dalam hal sistem yang kaku, amplitudo arus. Durasi arus impuls, dibandingkan dengan periode osilasi mekanik alami dari struktur SPP, menentukan jenis respons mekanik sistem ditinjau dari pergeseran : x

Jika durasi impuls jauh lebih pendek disbanding periode osilasi mekanik alami dari struktur SPPD ( kasus normal untuk struktur SPP yang terkena stress oleh impuls petir), maka masa dan elastisitas dari sistem mencegahnya dari banyak penggeseran yang ada dan stress mekanik yang terkait mendasari enersi spesifik dari arus impuls. Nilai puncak arus impuls mempunyai efek terbatas. 50 dari 59


D.5.2.1

SNI IEC 62305-1:2009

Jika durasi impuls sebanding dengan atau lebih tinggi dari periode osilasi mekanika alami dari struktur, pergeseran sistem lebih peka terhadap bentuk gelombang stress yang diterapkan. Dalam hal ini, nilai puncak arus impuls dan enersi spesifik perlu direproduksi selama pengujian.

Enersi spesifik dari arus impuls mempengaruhi stress yang menyebebkan perubahan elastis dan plastik dari struktur SPP. Nilai angka yang dipertimbangkan adalah yang relevan dengan sambaran pertama. Nilai maksimum arus impuls mempengaruhi panjang penggeseran maksimum struktur SPP, dalam hal sistem yang kaku, yang mempunyai frekuensi osilasi alami. Nilai angka yang arus dipertimbangkan adalah yang relevan dengan sambaran pertama. D.5.3

Komponen penghubung

Komponen penghubung diantara elektroda yang berdekatan dalam suatu SPP mungkin merupakan titik kelemahan mekanik dan termal dikala stress yang sangat tinggi terjadi. Dalam hal penghubung ditempatkan sedemikian sehingga elektroda mengikuti sudut sikusiku, efek utama dari stress terkait dengan gaya mekanik yang cenderung meluruskan elektroda dan menahan gaya gesek antara komponen penghubung dan elektroda yang menyebabkan hubungan lepas. Pembangkitan busur pada titik kontak dari bagian yang berbeda adalah mungkin. Lebih jauh, efek pemanasan yang disebabkan oleh terpusatnya arus pada permukaan kontak yang kecil mempunyai efek yang perlu dicatat. Uji laboratorium menunjukkan bahwa sulit untuk memisah efek yang demikian dari satu dengan yang lain karena adanya sinergi yang komplek. Kuat mekanik dipengaruhi oleh leburan setempat pada permukaan kontak. Pergeseran relative diantar bagian-bagian komponen penghubung meningkatkan munculnya busur dan selanjutnya pembangkitan panas yang cepat. Jika tanpa model yang berlaku, uji laboratorium sebaiknya dilaksanakan sedemikian untuk menampilkan sedekat mungkin parameter yang sesuai dari arus petir dalam situasi yang paling kritis: misal, parameter yang sesuai dari arus petir harus diterapkan dengan uji listrik tunggal. Tiga parameter yang dipertimbangkan dalam hal ini : nilai puncak, enersi spesifik dan durasi arus impuls. Nilai maksimum arus impuls mempengaruhi gaya maksimum, atau , jika dan setelah gaya menarik elektrodinamik melampaui gaya gesek, panjang pergeseran maksimum struktur SPP. Nilai angka yang dipertimbangkan adalah relevan kepada sambaran pertama. Data konservatif didapat dengan pertimbangan sambaran positif. Durasi arus impuls mempengaruhi pergeseran maksimum struktur stelah gaya gesek dilampaui dan mempunyai peran penting dalam kejadian pengiriman panas kedalam bahan. D.5.4

Terminasi bumi

Masalah utama dengan elektroda terminasi bumi terkait dengan korosi kimia dan kerusakan mekanis yang disebabkan oleh gaya selain gaya elektrodinamik. Dalam hal praktiknya, erosi elektroda bumi pada sumber busur adalah hal yang kecil. Bagaimanapun, yang dipertimbangkan, berlawanan dengan terminasi udara, SPP tipikal mempunyai beberapa terminasi bumi. Arus petir akan ada diantara beberapa elektroda pembumian, sehingga efeknya kurang penting pada sumber busur. 51 dari 59


x

SNI IEC 62305-1:2009

Muatan mempengaruhi masukan enersi pada sumber busur. Spesifiknya, kontribusi sambaran pertama dapat diabaikan karena sambaran durasi lama yang muncul paling ganas untuk komponen ini. Durasi arus impuls mempunyai peran penting dalam kejadian pengirman panas kedalam bahan. Durasi arus impuls diterapkan selama pengujian harus dapat dibandingkan kepada sambaran durasi lama (0,5 dtk sampai 1,0 dtk).

D.6

Gawai proteksi surja (GPS)

Efek stress pada suatu GPS yang disebabkan oleh petir tergantung pada jenis GPS, dengan acuan spesifik ada celah atau tidak ada. D.6.1 GPS yang berisi celah busur Efek pada celah busur yang disebabkan oleh petir dapat dibagi dalam dua kategori utama: x x

erosi elektroda celah oleh pemanasan, leburan dan penguapan bahan; stress mekanik yang disebabkan oleh gelombang kejut luahan.

Adalah sangat sulit untuk meneliti secara terpisah efek-efek ini, keduanya terkait dengan parameter arus petir utama dengan menggunakan hubungan yang kompleks. Untuk celah busur, pengujian laboratorium harus dilakukan sedemikian untuk menunjukkan sedekat mungkin parameter sesuai dari arus petir dalam banyak situasi yang kritis: misal, semua parameter sesuai dari arus petir harus diterapkan dengan menggunakan stress listrik tunggal. Lima parameter harus dipertimbangkan dalam hal ini : nilai puncak, muatan, durasi, enersi spesifik dan laju kenaikan arus impuls. Nilai arus puncak sangat mempengaruhi gelombang kejut. Nilai angka yang dipertimbangkan adalah relevan terhadap sambaran pertama. Data konservatif didapat dengan mempertimbangkan sambaran positif. Muatan mempengaruhi enersi input dalam busur. Enersi dalam busur akan memanas, melebur dan kemungkinan penguapan bagian bahan elektroda tempat pemasangan busur. Nilai angka yang dipertimbangkan adalah relevan terhadap seluruh kilatan petir. Namun, muatan arus durasi lama dapat diabaikan dalam banyak hal, tergantung pada konfigurasi sistem suplai daya (TN, TT atau IT). Durasi arus impuls mempengaruhi kejadian pengiriman panas kedalam masa elektroda dan menghasilkan rambatan muka lebur. Enersi spesifik dari arus impuls mempengaruhi kompresi swa magnetic busur dan fisik semburan plasma elektroda di antar muka antara permukaan elektroda dan busur (yang dapat menyemburkan sejumlah bahan lebur). Nilai angka yang dipertimbangkan adalah relevan terhadap sambaran pertama. Data konservatif didapat dengan mempertimbangkan sambaran positif.

52 dari 59


Dua parameter uji utama dipertimbangkan dalam hal ini : muatan dan durasi arus impuls durasi lama.

SNI IEC 62305-1:2009

D.6.2

GPS yang berisi bermacam resistans logam-oksida

Stres kepada bermacam resistans logam-oksida yang disebabakan oleh petir dapat dibagi dalam dua kategori utama: beban lebih dan lewat denyar. Setiap kategori dicirikan oleh kegagalan mode-mode yang dibangkitkan oleh kejadian yang berbeda-bedadan diatur oleh parameter yang berbeda. Kegagalan logam-oksida GPS terkait dengan kelemahan karakteristiknya dan tidak terjadi sinerji diantara perbedaan stress fatal dapat terjadi. Hal ini muncul, karena itu, untuk disetujui melakukan uji terpisah untuk memeriksa sifat-sifat dalam setiap kondisi mode yang gagal. Beban lebih yang disebabkan oleh sejumlah enersi terserap melebihi kemampuan gawai. Enersi berlebih dipertimbangkan terkait kepada stress petir itu sendiri. Namun, untuk GPS yang terpasang pada sistem suplai daya, arus ikutan yang diinjeksikan kedalam gawai segera oleh sistem daya setelah penghentian aliran arus petir dapat juga berperan penting dalam kerusakan GPS yang fatal. Akhirnya, suatu GPS dapat rusak fatal oleh ketidak stabilan termal karena penerapan tegangan yang dikatkan kepada koefisien suhu negative dari karakteristik volt-ampere dari resistor. Untuk simulasi beban lebih dari bermacam resistans logam oksida, satu parameter utama yang dipertimbangkan adalah : muatan. Muatan mempengaruhi enersi input kedalam gugus blok resistor logam-oksida, dipertimbangkan sebagai konstanta sisa tegangan dari gugus resistor logam-oksida. Nilai angka yang dipertimbangkan adalah semua yang relevan dengan kilatan petir. Lewat denyar dan retakan yang disebabkan oleh amplitudo arus pulsa yang melebihi kemampuan resistor. Mode kegagalan ini umumnya dibuktikan dengan suatu lewat denyar eksternal sepanjang kerah, kadang-kadang menembus kedalam gugus resistor menyebabkab retakan atau lubang yang tegak lurus terhadap kerah. Kegagalan terutama terkait dengan collapse dielektrik kerah dari gugus resistor. Untuk simulasi kejadian petir ini, dua parameter utama yang dipertimbangkan : nilai maksimum dan durasi arus impuls. Nilai maksimum arus impuls yang ditetapkan, melalui tingkat yang terkait dengan sisa tegangan, dengan kuat dielektrik maksimum pada kerah resistor dilampaui. Nilai angka yang dipertimbangkan adalah relevan dengan sambaran pertama. Data konservatif didapat dengan mempertimbangkan sambaran positif. Durasi arus impuls mempengaruhi durasi penerapan stress dielektrik pada kerah resistor.

D.7

Ringkasan parameter uji yang diterapkan dalam pengujian komponen TPP

Tabel D.1 adalah ringkasan aspek yang paling kritis dari setiap komponen TPP selama unjuk kerja fungsinya dan tabel ini memberikan parameter arus petir yang akan dihasilkan dalam uji laboratorium. Nilai angka yang diberikan dalam Tabel D.1 adalah relevan dengan parameter petir yang penting pada titik sambaran.

53 dari 59


CATATAN Untuk celah busur yang digunakan pada sistem suplai daya, kemungkinan frekuensi daya mengikuti amplitudo arus ditetapkan suatu factor stress yang penting, yang harus diperhitungkan.

SNI IEC 62305-1:2009

Nilai angka dari parameter yang akan digunakan selama pengujian dapat dihitung dengan dasar data yang diberikan dalam Tabel D.1, dengan penerapan factor pengurangan yang terkait dengan pembagian arus, seperti ditulis dalam rumus yang telah dilaporkan dalam ayat D.3.

54 dari 59


Nilai uji dihitung dengan mempertimbangkan pembagian arus yang dituliskan dengan menggunakan factor pembagian arus, sebagaimana dibahas dalam ayat D.3.

SNI IEC 62305-1:2009

Surja karena petir pada titik pemasangan yang berbeda

Pandangan umum Untuk penetapan ukuran elektroda, GPS dan perlengkapan, ancaman karena surja pada titik pemasangan spesifik dari komponen ini sebaiknya ditentukan. Surja dapat muncul dari (sebagian) arus petir dan dari efek induksi di dalam pasangan lup. Ancaman karena surja ini harus lebih rendah daripada tingkat keresistor komponen yang digunakan (ditentukan dengan pengujian yang cukup bila diperlukan).

E.1

Surja karena kilatan ke struktur (sumber kerusakan S1)

E.1.1 Surja mengalir melalui bagian elektroda eksternal dan jaringan yang terhubung ke struktur Ketika dihantar kebumi, arus petir terbagi diantara : sistem terminasi bumi, bagian elektroda eksternal dan jaringan, secara langsung atau melalui GPS yang terhubung. Jika

If = k e I

(E.1)

adalah bagian dari arus petir yang relevan kepada setiap bagian berelektroda eksternal atau jaringan, selanjutnya ke tergantung pada: x x

Jumlah jalur yang parallel ; Impedansi pembumian konvensional untuk bagian bawah tanah, atau resistans pembumiannya, dengan bagian saluran udara terhubung ke bawah tanah, untuk bagian saluran udara, Impedansi pembumian konvensional dari sistem terminasi-pembumian.

x o

Untuk pemasangan bawah tanah ke

o

Untuk pemasangan saluran udara ke

Z § Z · Z1 Z ¨¨ n1 n2 1 ¸¸ Z2 ¹ © Z § Z · Z 2 Z ¨¨ n21 n1 2 ¸¸ Z2 ¹ ©

(E.2)

(E.3)

dengan Z Z1 Z2

adalah Impedansi/pembumian konvensional dari sistem terminasi-pembumian. adalah Impedansi/pembumian konvensional dari bagian eksternal atau jaringan (Tabel E.1) disepanjang bawah tanah; adalah resistans bumi dari susunan pembumian yang menghubungkan jaringan ke bumi. Jika resistans bumi dari titik pembumian tidak diketahui, nilai Z1 yang ditunjukkan dalam Tabel E.1 dapat digunakan (dengan sifat resistor relevan kepada titik pembumian).

55 dari 59


Lampiran E (informatif)

SNI IEC 62305-1:2009

n1 n2 I

adalah jumlah seluruh bagian eksternal atau jaringan di bawah tanah; adalah jumlah seluruh bagian eksternal atau jaringan di atas tanah; adalah arus petir yang relevan kepada kelas SPP

Diasumsikan sebagai pendekatan pertama bahwa separuh dari arus petir mengalir dalam sistem terminasi pembumian dan Z2 = Z1, nilai dari ke dapat dievaluasi untuk bagian elektroda eksternal atau jaringan dengan: ke = 0,5 / (n1 + n2)

(E.4)

Jika jaringan-jaringan yang masuk (misal, jaringan listrik dan telekomunikasi) tidak dilindungi atau tidak melalui saluran logam, setiap elektroda n’ dari jaringan membawa arus petir yang sama besarnya ke’ = ke / n’

(E.5)

n’ adalah jumlah seluruh elektroda Untuk jaringan yang dilindungi terikat pada saluran masuk, nilai arus ke’ untuk setiap elektroda n’ dari layanan yang dilindungi diberikan dengan : ke’ = ke . Rs/ (n’ Rs + Rc)

(E.6)

dengan Rs Rc

adalah resistans ohm per unit panjang pelindung; adalah resistans ohm per unit panjang elektroda dalam.

CATATAN 3 Rumus ini dapat melemahkan peranan pelindung dalam pembagian arus petir karena induktansi mutual antara inti dan pelindung.

Tabel E.1 – Nilai impedansi pembumian konvensional Z dan Z1 sesuai dengan resistor tanah

U m

Z1

100 200 500 1 000 2 000 3 000

8 11 16 22 28 35

Hubungan impedans pembumian konvensional terhadap klas SPP I II III-IV 4 6 10 10 10 10

4 6 10 15 15 15

4 6 10 20 40 60

CATATAN Nilai yang dilaporkan dalam Tabel ini mengacu kepada impedansi pembumian konvensional dari elektroda yang tertanam dengan kondisi impuls (10/350 μ.dtk).

E.1.2

Faktor-faktor yang mempengaruhi pembagian arus petir dalam jaringan daya

Untuk perhitungan rinci beberapa factor dapat mempengaruhi amplitudo dan bentuk gelombang surja: 56 dari 59


CATATAN Dalam rumus di atas nilai ini diasumsikan sama untuk setiap titik pembumian. Jika hal ini tidak ada dalam permasalahan, diperlukan penggunaan persamaan yang lebih rumit.

SNI IEC 62305-1:2009

x

Panjang kabel dapat mempengaruhi pembagian dan karakteristik bentuk gelombang karena rasio L/R; Impedansi yang berbeda dari elektroda netral dan fasa dapat mempengaruhi pembagian arus diantara elektroda jaringan; CATATAN Untuk contoh, jika elektroda netral (N) mempunyai multi pembumian, impedansi terendah N dibandingkan dengan L1, L2 dan L3 dapat menghasilkan 50% arus mengalir melalui elektroda N dengan sisa 50% dibagi 3 jaringan lainnya (masing-masing 17%). Jika N, L1, L2 dan L3 mempunyai besar impedansi yang sama, setiap elektroda akan membawa arus kira-kira 25 %.

x x

x

Perbedaan impedansi transformator dapat mempengaruhi pembagian arus (efek ini diabaikan, jika transformator diproteksi oleh GPS yang membypas impedansi SPP); Hubungan diantara resistans pembumian konvensional dari transformator dan unsurunsur pada sisi beban dapat mempengaruhi pembagian arus (impedansi transformator yang semakin rendah, arus surja yang mengalir kedalam sistem tegangan rendah semakin tinggi); Pelanggan yang di parallel menyebabkan pengurangan impedansi efektif dari sistem tegangan rendah dapat menaikkan bagian arus petir yang mengalir kedalam sistem.

E.2 E.2.1

Surja yang relevan pada pelayanan yang terhubung struktur Surja karena kilatan ke pelayanan (sumber kerusakan S3)

Untuk kilatan petir langsung ke pelayanan yang tersambung, pembagian arus petir dalam dua arah dari pelayanan dan tembusnya insulasi harus diperhitungkan. Pemilihan nilai Iimp dapat berdasarkan nilai yang diberikan dalam Tabel E.2 dengan nilai acuan Iimp yang dipilih dihubungkan dengan tingkat proteksi petir (TPP). Tabel E.2 – Perkiraan arus lebih surja karena kilatan petir TPP

Sistem tegangan rendah Kilatan ke pelayanan

III-IV I-II

Sumber kerusakan S3 (kilatan langsung) Bentuk gelombang : 10/350 μ.dtk (kA)

Kilatan dekat pelayanan Sumber kerusakan S4 (kilatan tidak langsung) Bentuk gelombang : 8/20 μ.dtk (kA)

5 10

2,5 5

Jaringan telekomunikasi

Dekat ke, atau pada struktur Sumber kerusakan S1 atau S2 (hanya induksi arus untuk S1) Bentuk gelombang : 8/20 μ.dtk (kA) 0,1 0,2

Kilatan ke pelayanan

Kilatan dekat pelayanan

Sumber kerusakan S3 (kilatan langsung) Bentuk gelombang : 10/350 μ.dtk (kA)

Sumber kerusakan S4 (kilatan tidak langsung) diukur 5/300 μ.dtk (kA) (diestimasi:8/20 μ.dtk) (kA) 0,01 (0,05) 0,02 (0,1)

1 2

Dekat ke, atau pada struktur Sumber kerusakan S2 (hanya induksi arus) Bentuk gelombang : 8/20 μ.dtk (kA)

0,05 0,1

Untuk jaringan yang dilindungi, nilai arus lebih diberikan dalam Tabel E.2 dapat dikurangi dengan factor 0,5. CATATAN Diasumsikan bahwa resistans pelindung kira-kira sama dengan resistans semua elektroda layanan dalam keadaan parallel.

57 dari 59


x

SNI IEC 62305-1:2009

Surja dari kilatan dekat ke pelayanan mempunyai enersi lebih rendah dibanding dengan yang terkait dengan kilatan ke pelayanan (sumber kerusakan S3). Arus lebih yang diperkirakan, dikaitkan dengan tingkat proteksi petir spesifik (TPP) diberikan dalam Tabel E.2. Untuk jaringan yang dilindungi, nilai aruslebih diberikan dalam Tabel E.2 dapat diturunkan dengan faktor 0,5.

E.3

Surja karena efek induksi (Sumber kerusakan S1 atau S2)

Surja-surja karena efek induksi dari medan magnit, dibangkitkan dari kilatan petir yang dekat (sumber S2) atau dari aliran arus petir dalam SPP ekdternal atau pelindung renggang dari ZPP 1 (sumber S1) mempunyai bentuk gelombang arus tipikal 8/20 μ.dtk. Surja-surja sedemikian dipertimbangkan dekat ke atau pada terminal peralatan di dalam ZPP 1 dan pada perbatasan ZPP 1 dan 2. E.3.1

Surja di dalam suatu ZPP 1 tanpa pelindung

Di dalam suatu ZPP 1 tanpa pelindung (misal, diproteksi hanya oleh suatu SPP eksternal sesuai IEC 62305-3 dengan lebar jaring lebih besar dari 5 m) secara relatip surja yang tinggi diperkirakan karena efek induksi dari medan magnit yang tidak diredam. Arus lebih yang diperkirakan, dikaitkan dengan tingkat proteksi petir spesifik (TPP) diberikan dalam Tabel E.2. E.3.2

Surja di dalam suatu ZPP dengan pelindung

Di dalam suatu ZPP dengan pelindung zona yang efektif (memerlukan lebar jala-jala dibawah 5 m sesuai dengan Lampiran A dari IEC 62305-4), pembangkitan surja karena efek induksi dari medan magnit sangat menurun. Dalam hal sedemikian, surja lebih rendah dibanding dengan yang diberikan dalam E.3.1. Di dalam ZPP 1, efek induksi lebih rendah karena efek redam dari pelindung zona. Di dalam ZPP 2, surja selanjutnya diturunkan karena efek kaskade dari kedua pelindung renggang dari ZPP 1 dan ZPP 2.

E.4

Informasi umum terkait ke GPS

Penggunaan GPS tergantung pada kemampuan keresistornya, diklasifikasikan dalam IEC 61643-1 [6] untuk sistem daya dan dalam IEC 61643-21 untuk sistem telekomunikasi. GPS yang akan digunakan sesuai dengan posisi pemasangannya adalah sebagai berikut: a)

Pada tempat masuk jaringan ke struktur (pada perbatasan ZPP 1, misal, pada papan pembagi utama (PHB utama)); x GPS yang diuji dengan Iimp (gelombang tipikal 10/350, misal GPS yang diuji sesuai Kelas I); x GPS yang diuji dengan In (gelombang tipikal 8/20, misalnya GPS yang diuji sesuai dengan Kelas II). 58 dari 59


E.2.2 Surja kilatan dekat ke pelayanan (Sumber kerusakan S4)

SNI IEC 62305-1:2009

Dekat kepada peralatan yang akan diproteksi (pada perbatasan ZPP 2 dan yang lebih tinggi, misal pada papan pembagi sekunder (PHB sekunder), atau pada socket keluar SR): x GPS yang diuji dengan In (gelombang tipikal 8/20, misal GPS yang diuji sesuai Kelas II); x GPS yang diuji dengan kombinasi gelombang (gelombang arus tipikal 8/20, misal GPS yang diuji sesuai Kelas III).

59 dari 59


b)




BADAN STANDARDISASI NASIONAL - BSN Gedung Manggala Wanabakti Blok IV Lt. 3-4 Jl. Jend. Gatot Subroto, Senayan Jakarta 10270 Telp: 021- 574 7043; Faks: 021- 5747045; e-mail : [email protected]

1438_SNI IEC 62305-1_2009

Recommend Documents